WO2016108614A1 - 전동기의 회전자 - Google Patents

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WO2016108614A1
WO2016108614A1 PCT/KR2015/014475 KR2015014475W WO2016108614A1 WO 2016108614 A1 WO2016108614 A1 WO 2016108614A1 KR 2015014475 W KR2015014475 W KR 2015014475W WO 2016108614 A1 WO2016108614 A1 WO 2016108614A1
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flux barrier
rotor
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flux
barrier
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PCT/KR2015/014475
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Inventor
정영호
방량
서정호
차창환
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Hyosung Corp
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Hyosung Corp
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit

Definitions

  • the present invention relates to a rotor of an electric motor, and more particularly, in a flux barrier group formed at each rotor core, the flux barrier includes a plurality of flux barriers formed in a radial direction of a rotation shaft, and among the plurality of flux barriers, adjacent to the shaft hole.
  • an electric motor includes a stator in which a coil that generates magnetism by electricity is wound, and a rotor that is rotated by mutual electromagnetic force with the stator.
  • the motor may be divided into a core type having a rotor and a stator inside and outside along a radial direction of the rotating shaft, and a coreless type having the rotor and stator arranged in the axial direction of the rotating shaft.
  • the synchronous reluctance motor is operated at a synchronous speed by the reluctance torque generated due to the difference Ld-Lq of the d-axis inductance Ld and the q-axis inductance Lq. It is a rotating synchronous motor.
  • Synchronous reluctance motors are cheaper and more reliable than other types of motors, have a long lifetime and have good electromagnetic properties, but have disadvantages in terms of noise and vibration.
  • FIG. 1 shows an axial sectional view of a conventional synchronous reluctance motor 1
  • FIG. 2 shows a perspective view of the rotor 2 of the synchronous reluctance motor 1 shown in FIG.
  • the conventional synchronous reluctance motor 1 is provided with a stator 3 connected to an external power source, and is rotatably provided inside the stator 3 to supply power to the stator 3.
  • a stator 3 connected to an external power source
  • stator 3 When applied, it consists of a rotor 2 or the like which is started by induced electromotive force and then rotated at a synchronous speed by a reluctance torque.
  • the rotor 2 is formed by stacking a plurality of rotor cores 6.
  • Each rotor core 6 is formed with a plurality of flux barrier groups 7 formed at predetermined intervals along the circumferential direction of the rotation axis.
  • the flux barrier group 7 has a flux barrier 8 formed along the radial direction of the rotation axis.
  • Each rotor core 6 has a shaft hole 5 formed at the center thereof, and a rotating shaft 4 is press-fitted into each shaft hole 5. More specifically, after insulation lamination of the plurality of rotor cores 6, the laminated rotor 2 is pressed into the rotating shaft 4 by means of shrinkage and assembled.
  • an object of the present invention is a plurality of rotor cores formed in each of the plurality of rotor cores are formed along the circumferential direction of the rotation axis in each rotor core is formed
  • Each flux bearer group has a flux barrier formed of a plurality of flux barriers in the radial direction of the rotation axis, and among the plurality of flux barriers formed in the one flux barrier group, By forming different widths of the flux barriers not adjacent to the shaft hole, the motive force that can reduce the stress and torque ripple applied to the rotor when the rotor is press-fitted into the rotating shaft and increase the efficiency of the motor It is to provide the rotor of the reluctance motor.
  • each of the flux barrier group includes a plurality of flux barriers formed along the radial direction of the rotation axis, the width of each of the flux barrier may be formed differently.
  • each of the rotor cores four flux barrier groups having four flux barriers are formed in each of the rotor cores, and the flux barrier group is closer to the shaft hole in each of the flux barrier groups.
  • the width of the first flux barrier and the width of the second flux barrier are formed to be the same, and the third flux barrier The width of and the width of the fourth flux barrier can be formed to be the same.
  • the width of the third flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor may be formed smaller than the width of the first flux barrier.
  • the ratio of the width of the third flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor to the width of the first flux barrier is preferably 0.8 or more and 0.9 or less.
  • the width of the first flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor from the inner peripheral surface of the rotor core to the inner surface of the first flux flux barrier It is preferable that ratio of the space
  • a first bridge portion is formed on the first flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor, and a second bridge portion is formed on the second flux barrier.
  • each of the rotor cores is close to the shaft hole in the flux barrier group.
  • the width of the first flux barrier, the width of the second flux barrier, and the third flux in the order of the first flux barrier, the second flux barrier, the third flux barrier, the fourth flux barrier, and the fifth flux barrier in this order.
  • the width of the flux barrier may be the same, and the width of the fourth flux barrier and the width of the fifth flux barrier may be the same.
  • the width of the fourth flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor may be formed smaller than the width of the first flux barrier.
  • the ratio of the width of the fourth flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor to the width of the first flux barrier is 0.8 or more and 0.9 or less. desirable.
  • the width of the first flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor, the inner surface of the first zeflux barrier on the inner circumferential surface of the rotor core It is preferable that ratio of the space
  • a first bridge portion is formed on the first flux barrier of each flux barrier group of the motor rotor, and a second bridge portion is formed on the second flux barrier.
  • the third bridge may be formed on the third flux barrier.
  • the present invention includes a plurality of flux barrier groups formed on each rotor core along the circumferential direction of the rotation axis, and each flux bearer group includes a plurality of flux barriers formed in the radial direction of the rotation axis.
  • the invention has an effect that can reduce the torque ripple by reducing the stress generated in the rotor.
  • the present invention has the effect of increasing the efficiency of the motor by reducing the torque ripple on the rotor.
  • FIG. 1 shows an axial sectional view of a conventional synchronous reluctance motor.
  • FIG. 2 shows a perspective view of the rotor of the synchronous reluctance motor shown in FIG. 1.
  • FIG 3 shows an axial sectional view of a motor rotor according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a detailed view of portion A of the motor rotor according to the second embodiment of the present invention in FIG.
  • FIG. 5 is an axial sectional view of a motor rotor according to a third embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a detailed view of a portion B of the motor rotor according to the fourth embodiment of the present invention in FIG.
  • FIG. 3 shows an axial sectional view of the motor rotor according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 4 shows a detailed view of part A of the motor rotor according to the second embodiment of the present invention in FIG.
  • FIG. 5 shows an axial cross-sectional view of the motor rotor according to the third embodiment of the present invention
  • FIG. 6 shows a detailed view of part B of the motor rotor according to the fourth embodiment of the present invention in FIG.
  • the d-axis is a direction line that bisects the space between flux barrier groups among the direction lines extending radially from the center of the rotation axis
  • the q-axis is a center line that bisects the flux barriers. to be.
  • Inner circumferential surface means a circumferential surface adjacent to an axis of rotation.
  • Inner side means the side adjacent to the axis of rotation, ie the side adjacent to the shaft hole.
  • Outer side means the side opposite the axis of rotation with respect to the inner side, ie, the side not adjacent to the shaft hole.
  • the motor rotor 10 according to the present invention can be applied to a synchronous reluctance electrical motor.
  • the rotor 10 is formed by stacking a plurality of rotor cores 100. Although not shown in the drawings, the upper plate and the lower plate are fastened by bolts, rivets, and the like at both ends of the rotor 10 in which the plurality of rotor cores 100 are stacked.
  • Each rotor core 100 is formed with a shaft hole 110 through which a rotating shaft can be pressed in the center.
  • each rotor core 100 includes a plurality of flux barrier groups 200 formed at predetermined intervals along the circumferential direction of the rotation shaft.
  • Each flux barrier group 200 has a plurality of flux barriers formed along the radial direction of the rotation axis.
  • each flux barrier is formed differently.
  • the flux barrier adjacent to the shaft hole 110 has the largest width and is located farthest from the shaft hole 110 in order to reduce the stress generated in the rotor during indentation to the rotating shaft.
  • the width of the flux barrier is formed to be the smallest. That is, the width of the flux barrier is sequentially reduced in the order of the flux barrier that is furthest from the flux barrier closest to the shaft barrier 110 in the shaft hole 110.
  • each rotor core 100 of the motor rotor 10 according to the second embodiment of the present invention has four flux barriers 210, 220, 230, and 240.
  • Four flux barrier groups 200 are formed.
  • each flux barrier group 200 the first flux barrier 210, the second flux barrier 220, the third flux barrier 230, and the fourth flux barrier 240 may be disposed in a close order to the shaft hole 110. Refer to.
  • the first, second, third, and fourth flux barriers 210, 220, 230, and 240 each have a straight portion formed in a straight line across the radial direction of the rotating shaft and a curved portion formed at a predetermined angle at both ends of the straight portion. .
  • the straight portion is formed perpendicular to the q axis, and the curved portion is formed to be bent at a predetermined angle with respect to the q axis.
  • the first flux barrier 210 in each flux barrier group 200 formed in each rotor core 100 of the motor rotor 10 according to the second embodiment of the present invention As shown in FIG. 4, the first flux barrier 210 in each flux barrier group 200 formed in each rotor core 100 of the motor rotor 10 according to the second embodiment of the present invention.
  • the rotor 10 press-fitted to the rotating shaft by shrinkage has a smaller width L1, L2, L3. L4 of the flux barriers 210, 220, 230, and 240 in order to make the magnetic flux density uniform,
  • the interval (W) from the inner circumferential surface 101 of the rotor core 110 to the inner surface 212 of the first zeflux barrier 210 is preferably formed thick to support the centrifugal force and distribute the load due to stress concentration. Do.
  • the ratio L3 / L1 of the width L3 of the third flux barrier 230 to the width L1 of the first flux barrier 210 is preferably 0.8 or more and 0.9 or less.
  • 1 flux barrier 210 is formed to be 80% to 90% of the width (L1).
  • the inner surface of the first flux barrier 210 may be smaller than 0.8.
  • the local stress concentration and torque ripple may be increased, and the ratio L3 / L1 of the width L3 of the third flux barrier 230 to the width L1 of the first flux barrier 210 is 0.9. If it exceeds, as the overall area occupied by the first, second, third, and fourth flux barriers in the rotor core increases, the rigidity of the rotor core may decrease, thereby increasing torque ripple.
  • the first flux barrier 210 is increased to increase the motor efficiency.
  • the width L3 of the third flux barrier 230 is formed to be 80% to 90% of the width L1 of the first flux barrier 210.
  • the ratio L1 / W of the width L1 of the first flux barrier 230 to the inner surface 212 of the first zeflux barrier 210 from the inner circumferential surface 101 of the rotor core When K W ) is less than 0.8, the stress concentration and torque ripple local to the inner surface of the first flux barrier 210 may be increased rather than the width L1 of the first flux barrier 210 versus the rotor.
  • the ratio L3 / L1 of the width L3 of the third flux barrier 230 to the width L1 of the first flux barrier 210 is formed to be 0.8 or more and 0.9 or less, and the first flux barrier ( The ratio L1 / W of the width L1 of the width L1 of the rotor core to the inner side surface 212 of the first zeflulux barrier 210 of the rotor core 101 is 0.8 or more and 0.9 or less.
  • the first bridge portion 211 is formed in the first flux barrier 210, and the second bridge portion 221 is the second flux barrier 220. Is formed.
  • the first bridge portion 211 may be disposed between the inner and outer surfaces of the first flux barrier 210 to have the same length as the width L1 of the first flux barrier 210 along the q-axis. Is formed extending to.
  • the second bridge portion 212 extends between the inner surface and the outer surface of the second flux barrier 220 so as to have the same length as the width L2 of the second flux barrier 220 along the q axis. .
  • First and second bridge portions 211 and 221 are formed on the first and second flux barriers 210 and 220, and the first and second bridge portions 211, 221 and 231 are formed when the rotor is snapped to the rotating shaft. Torque ripple is reduced by dispersing stress.
  • the motor rotor 10 according to the present invention can be applied to a synchronous reluctance electrical motor.
  • the rotor 10 is formed by stacking a plurality of rotor cores 100. Although not shown in the drawings, the upper plate and the lower plate are fastened by bolts, rivets, and the like at both ends of the rotor 10 in which the plurality of rotor cores 100 are stacked.
  • Each rotor core 100 is formed with a shaft hole 110 through which a rotating shaft can be pressed in the center.
  • each rotor core 100 includes a plurality of flux barrier groups 200 formed at predetermined intervals along the circumferential direction of the rotation shaft.
  • Each flux barrier group 200 has a plurality of flux barriers formed along the radial direction of the rotation axis.
  • each flux barrier is formed differently.
  • the flux barrier adjacent to the shaft hole 110 has the largest width and is located farthest from the shaft hole 110 in order to reduce the stress generated in the rotor during indentation to the rotating shaft.
  • the width of the flux barrier is formed to be the smallest. That is, the width of the flux barrier is sequentially reduced in the order of the flux barrier that is furthest from the flux barrier closest to the shaft barrier 110 in the shaft hole 110.
  • each of the rotor cores 100 of the motor rotor 10 according to the fourth embodiment of the present invention has five flux barriers 210, 220, 230, 240 and 250.
  • Four flux barrier groups 200 are formed.
  • each flux barrier group 200 the first flux barrier 210, the second flux barrier 220, the third flux barrier 230, the fourth flux barrier 240, And fifth flux barrier 250.
  • the motor rotor 10 according to the fourth embodiment of the present invention further includes a fifth flux barrier 250, and includes first, second, third, fourth, and fifth flux barriers 210, 220, 230, 240,
  • the configuration of 250 is the same and will be described below with emphasis on differences from the second embodiment of the present invention.
  • the ratio L4 / L1 of the width L4 of the fourth flux barrier 240 to the width L1 of the first flux barrier 210 is preferably 0.8 or more and 0.9 or less.
  • the width L4 of the fourth flux barrier 240 and the width L5 of the fifth flux barrier 250 are the same, and the width L3 of the fifth flux barrier 230 is the first flux barrier 210. It is formed to be 80% to 90% of the width (L1) of.
  • the inner surface of the first flux barrier 210 may be smaller than 0.8.
  • the local stress concentration and torque ripple can be rather increased, and the ratio L4 / L1 of the width L4 of the fourth flux barrier 240 to the width L1 of the first flux barrier 210 is 0.9. If it exceeds, as the total area occupied by the first, second, third, fourth, and fifth flux barriers in the rotor core increases, the rigidity of the rotor core may decrease, thereby increasing torque ripple.
  • the width L4 of the fifth flux barrier 240 is formed to be 80% to 90% of the width L1 of the first flux barrier 210.
  • the ratio L1 / W of the width L1 of the first flux barrier 230 to the inner surface 212 of the first zeflux barrier 210 from the inner circumferential surface 101 of the rotor core When K W ) is less than 0.8, the stress concentration and torque ripple local to the inner surface of the first flux barrier 210 may be increased rather than the width L1 of the first flux barrier 210 versus the rotor.
  • the ratio L4 / L1 of the width L4 of the fourth flux barrier 240 to the width L1 of the first flux barrier 210 is formed to be 0.8 or more and 0.9 or less, and the first flux barrier ( The ratio L1 / W of the width L1 of the width L1 of the rotor core to the inner side surface 212 of the first zeflulux barrier 210 of the rotor core 101 is 0.8 or more and 0.9 or less.
  • the first bridge portion 211 is formed in the first flux barrier 210, and the second bridge portion 221 is the second flux barrier 220.
  • a third bridge portion 231 is formed on the third flux barrier 230.
  • the first bridge portion 211 may be disposed between the inner and outer surfaces of the first flux barrier 210 to have the same length as the width L1 of the first flux barrier 210 along the q-axis. Is formed extending to.
  • the second bridge portion 212 extends between the inner surface and the outer surface of the second flux barrier 220 so as to have the same length as the width L2 of the second flux barrier 220 along the q axis.
  • the third bridge portion 213 extends between the inner surface and the outer surface of the third flux barrier 230 to have the same length as the width L3 of the third flux barrier 230 along the q-axis.
  • First, second, and third bridge portions 211, 221, and 231 are formed in the first, second, and third flux barriers 210, 220, and 230, and the first, second, and third portions are formed when the rotor is pinched on the rotation shaft. Torque ripple is reduced by dispersing stress in the bridge portions 211, 221, 231.
  • 200 flux barrier group
  • 210 first flux barrier
  • L1 width of the first flux barrier
  • L2 width of the second flux barrier
  • L3 is the width of the third flux barrier
  • L4 is the width of the fourth flux barrier
  • L5 is the width of the fifth flux barrier
  • W distance from the inner circumferential surface of the rotor core to the inner surface of the first flux barrier.
  • the present invention relates to a rotor of an electric motor, and can be used in the electric motor field.

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Abstract

본 발명은 각각 축공이 형성된 복수개의 회전자코어가 적층되어 형성되는 회전자에서 각각의 회전자코어에 회전축의 원주방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어군을 구비하고, 각각의 플럭스 베이러군은 회전축의 반경방향으로 복수개 형성되는 플럭스 베리어를 구비하며, 이러한 1개의 플럭스 베리어군에 형성되는 복수의 플럭스 베리어 중에서 축공에 인접한 플럭스 베리어들의 폭과 축공에 인접하지 않은 플럭스 베리어들의 폭을 상이하게 형성함에 따라, 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입할 때에 회전자에 작용하는 응력과 토크리플을 저감시키고, 전동기의 효율을 증대시킬 수 있는 동기 릴럭턴스 전동기의 회전자에 관한 것이다.

Description

전동기의 회전자
본 발명은 전동기의 회전자에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 각각의 회전자코어에 형성되는 플럭스 베리어군에서 회전축의 반경방향으로 복수개 형성되는 플럭스 베리어를 구비하고, 이러한 복수의 플럭스 베리어 중에서 축공에 인접한 플럭스 베리어들의 폭과 축공에 인접하지 않은 플럭스 베리어들의 폭을 상이하게 형성함에 따라, 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입할 때에 회전자에 작용하는 응력과 토크리플을 저감시킬 수 있는 동기 릴럭턴스 전동기의 회전자에 관한 것이다.
일반적으로, 전동기(electric motor)는 전기에 의해 자기를 발생시키는 코일이 권선된 고정자(stator)와 그 고정자와의 상호 전자기력에 의해 회전되는 회전자(rotor)를 포함한다.
전동기는 회전축의 반경방향을 따라 내,외측에 로터와 스테이터를 구비한 코어형(radial type)과, 로터와 스테이터를 회전축의 축방향으로 나열한 코어레스형(axial type)으로 나눌 수 있다.
코어형 모터 중 동기 릴럭턴스 모터는, d축 인덕턴스(inductance)(Ld) 및 q축 인덕턴스(Lq)의 차(Ld-Lq)에 기인하여 발생되는 릴럭턴스 토크(reluctance torque)에 의해 동기 속도로 회전되는 동기모터이다.
동기 릴럭턴스 전동기는 다른 타입의 모터에 비해 제조가격이 저렴하고 신뢰성이 높으며 수명이 거의 영구적이고 전자계 특성은 우수하나, 소음 및 진동 측면에서는 불리한 단점이 있다.
도 1은 종래 동기 릴럭턴스 전동기(1)의 축방향 단면도를 나타내고, 도 2는 도 1에 도시된 동기 릴럭턴스 전동기(1)의 회전자(2)의 사시도를 나타낸다.
도 1 내지 도 2를 참조하면, 종래 동기 릴럭턴스 전동기(1)는 외부 전원과 연결된 고정자(Stator)(3)와, 고정자(3)의 내부에 회전 가능하게 구비되어 고정자(3)에 전원이 인가되면 유도 기전력에 의해 기동된 후 릴럭턴스 토크(Reluctance Torque)에 의해 동기속도로 회전되는 회전자(rotor)(2) 등으로 이루어진다.
도 2에 도시된 것처럼, 회전자(2)는 복수개의 회전자코어(6)가 적층되어 형성된다. 각각의 회전자코어(6)에는 회전축의 원주방향을 따라 소정 간격으로 형성되는 복수의 플럭스 베리어군(7)이 형성된다. 플럭스 베리어군(7)은 회전축의 반경방향을 따라 형성되는 플럭스 베리어(8)를 구비한다. 각각의 회전자코어(6)는 중앙에 축공(5)이 형성되고, 각각의 축공(5)에 회전축(4)이 압입된다. 더욱 상세하게는, 복수의 회전자코어(6)를 절연 적층한 후에, 적층된 회전자(2)를 회전축(4)에 열박음에 의해 압입하여 조립한다.
회전자코어가 적층되는 회전자가 회전축에 열박음에 의해 압입하여 조립됨에 따라, 회전자에 발생하는 응력이나 회전자의 일부에 국부적 응력이 증가되는 문제점이 있었다.
또한, 회전자에 발생하는 응력이나 국부적 응력이 증가함에 따라 전동기의 토크리플과 소음 및 진동이 증가하는 문제점이 있었다.
더욱이, 전동기의 토크리플과 소음 및 진동이 증가함에 따라 전동기의 효율이 감소하는 문제점이 있었다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 각각 축공이 형성된 복수개의 회전자코어가 적층되어 형성되는 회전자에서 각각의 회전자코어에 회전축의 원주방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어군을 구비하고, 각각의 플럭스 베이러군은 회전축의 반경방향으로 복수개 형성되는 플럭스 베리어를 구비하며, 이러한 1개의 플럭스 베리어군에 형성되는 복수의 플럭스 베리어 중에서 축공에 인접한 플럭스 베리어들의 폭과 축공에 인접하지 않은 플럭스 베리어들의 폭을 상이하게 형성함에 따라, 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입할 때에 회전자에 작용하는 응력과 토크리플을 저감시키고, 전동기의 효율을 증대시킬 수 있는 동기 릴럭턴스 전동기의 회전자를 제공하는 것이다.
발명의 목적을 달성하기 위해 본 발명은 중앙에 회전축이 압입될 수 있는 축공이 형성되고 상기 회전축의 원주방향을 따라 소정 간격으로 형성되는 복수개의 플럭스 베리어군을 구비하는 복수개의 회전자코어가 적층되어 형성되는 전동기의 회전자에 있어서, 각각의 상기 플럭스 베리어군은 상기 회전축의 반경방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어를 포함하되, 각각의 상기 플럭스 베리어의 폭이 상이하게 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 다른 실시예에서, 각각의 상기 회전자코어에는 4개의 플럭스 베리어를 갖는 플럭스 베리어군이 4개가 형성되되, 각각의 상기 플럭스 베리어군에서 상기 축공에 가까운 순으로 제1 플럭스 베리어, 제2 플럭스 베리어, 제3 플럭스 베리어, 및 제4 플럭스 베리어라 할 때에 상기 제1 플럭스 베리어의 폭과 상기 제2 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되고, 상기 제3 플럭스 베리어의 폭과 상기 제4 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제3 플럭스 베리어의 폭이 상기 제1 플럭스 베리어의 폭보다 작게 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제3 플럭스 베리어의 폭대 상기 제1 플럭스 베리어의 폭의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제1 플럭스 베리어의 폭대 상기 회전자코어의 내주면에서 상기 제1 제플럭스 베리어의 내측면까지의 간격의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제1 플럭스 베리어에 제1 브릿지부가 형성되고, 상기 제2 플럭스 베리어에 제2 브릿지부가 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 또 다른 실시예에서, 각각의 상기 회전자코어에는 5개의 플럭스 베리어를 갖는 플럭스 베리어군이 4개가 형성되되, 각각의 상기 플럭스 베리어군에서 상기 축공에 가까운 순으로 제1 플럭스 베리어, 제2 플럭스 베리어, 제3 플럭스 베리어, 제4 플럭스 베리어, 및 제5 플럭스 베리어라 할 때에 상기 제1 플럭스 베리어의 폭, 상기 제2 플럭스 베리어의 폭, 및 상기 제3 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되고, 상기 제4 플럭스 베리어의 폭과 상기 제5 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 또 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제4 플럭스 베리어의 폭이 상기 제1 플럭스 베리어의 폭보다 작게 형성될 수 있다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 또 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제4 플럭스 베리어의 폭대 상기 제1 플럭스 베리어의 폭의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 또 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제1 플럭스 베리어의 폭대 상기 회전자코어의 내주면에서 상기 제1 제플럭스 베리어의 내측면까지의 간격의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에 의한 전동기의 회전자의 또 다른 실시예에서, 전동기 회전자의 각각의 플럭스 베리어군의 상기 제1 플럭스 베리어에 제1 브릿지부가 형성되고, 상기 제2 플럭스 베리어에 제2 브릿지부가 형성되며, 상기 제3 플럭스 베리어에 제3 브릿지부가 형성될 수 있다.
본 발명은 각각의 회전자코어에 회전축의 원주방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어군을 구비하고, 각각의 플럭스 베이러군은 회전축의 반경방향으로 복수개 형성되는 플럭스 베리어를 구비하며, 이러한 1개의 플럭스 베리어군에 형성되는 복수의 플럭스 베리어 중에서 축공에 인접한 플럭스 베리어들의 폭과 축공에 인접하지 않은 플럭스 베리어들의 폭을 상이하게 형성됨에 따라 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입함에 따라 발생하는 응력을 감소시킬 수 있는 효과가 있다.
또한, 발 발명은 회전자에 발생하는 응력을 감소시킴에 따라 토크리플을 저감할 수 있는 효과가 있다.
더욱이, 본 발명은 회전자에 토크리플의 저감에 따라 전동기의 효율을 증대시키킬 수 있는 효과가 있다.
도 1은 종래 동기 릴럭턴스 전동기의 축방향 단면도를 나타낸다.
도 2는 도 1에 도시된 동기 릴럭턴스 전동기의 회전자의 사시도를 나타낸다.
도 3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 전동기 회전자의 축방향 단면도를 나타낸다.
도 4는 도 3에서 본 발명의 제2 실시예에 따른 전동기 회전자의 A부분의 상세도를 나타낸다.
도 5는 본 발명의 제3 실시예에 따른 전동기 회전자의 축방향 단면도를 나타낸다.
도 6은 도 5에서 본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자의 B부분의 상세도를 나타낸다.
본 발명의 바람직한 실시예를 첨부된 도면들을 참조하여 상세히 설명한다. 우선 각 도면의 구성요소들에 참조번호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 동일한 부호를 가지도록 하고 있다.
도 3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 전동기 회전자의 축방향 단면도를 나타내고, 도 4는 도 3에서 본 발명의 제2 실시예에 따른 전동기 회전자의 A부분의 상세도를 나타낸다. 도 5는 본 발명의 제3 실시예에 따른 전동기 회전자의 축방향 단면도를 나타내고, 도 6은 도 5에서 본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자의 B부분의 상세도를 나타낸다.
도 1, 도 4, 도 6에 도시된 바와 같이, d축은 회전축의 중심으로부터 반경반향을 따라 연장되는 방향선 중 플럭스 배리어군들의 사이 공간을 이등분하는 방향선이고, q축은 플럭스 배리어들을 이등분하는 중심선이다.
이하에서 사용하는 용어의 정의는 다음과 같다. "내주면"이란 회전축에 인접한 둘레면을 의미한다. "내측면"이란 회전축에 인접한 측면, 즉 축공에 인접한 측면을 의미한다. "외측면"이란 내측면에 대해 회전축에 대향되는 면, 즉 축공에 인접하지 않은 측면을 의미한다.
도 3을 참조하여 본 발명의 제1 실시예에 따른 전동기 회전자를 설명한다.
본 발명에 의한 전동기 회전자(10)는 동기 릴럭턴스 전동기(synchronous reluctance electrical motor)에 적용될 수 있다.
회전자(10)는 복수개의 회전자코어(100)가 적층되어 형성된다. 도면에 도시되지는 않았지만, 복수개의 회전자코어(100)가 적층된 회전자(10)의 양단부에 상부 플레이트와 하부 플레이트가 볼트, 리벳 등에 의해 체결된다.
각각의 회전자코어(100)는 중앙에 회전축이 압입될 수 있는 축공(110)이 형성되어 있다. 또한, 각각의 회전자코어(100)는 회전축의 원주방향을 따라 소정 간격으로 형성되는 복수개의 플럭스 베리어군(200)을 구비한다.
각각의 플럭스 베리어군(200)은 회전축의 반경방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어를 구비한다.
각각의 플럭스 베리어의 폭이 상이하게 형성된다. 바람직하게는 도 3에 도시된 것처럼, 회전축에 압입하는 과정에서 회전자에 발생하는 응력을 감소시키기 위해 축공(110)에 인접하는 플럭스 베리어의 폭이 가장 크고, 축공(110)에서 가장 멀리 위치하는 플럭스 베리어의 폭이 가장 작게 형성된다. 즉, 축공(110)에서 가장 인접한 플럭스 베리어에서 축공(110)에 가장 멀리 위치하는 플럭스 베리어 순으로 플럭스 베리어의 폭이 순차적으로 감소되게 형성된다.
도 3 및 도 4를 참조하여 본 발명의 제2 실시예에 따른 전동기 회전자(10)를 설명한다. 도 3 및 도 4에 도시된 것처럼, 본 발명의 제2 실시예에 따른 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에는 4개의 플럭스 베리어(210, 220, 230, 240)를 갖는 플럭스 베리어군(200)이 4개가 형성된다.
각각의 플럭스 베리어군(200)에서 축공(110)에 가까운 순서로하여 제1 플럭스 베리어(210), 제2 플럭스 베리어(220), 제3 플럭스 베리어(230), 및 제4 플럭스 베리어(240)로 지칭한다.
제1, 2, 3, 4 플럭스 베리어(210, 220, 230, 240)는 각각 회전축의 반경방향을 가로질러 직선으로 형성되는 직선부와 직선부의 양단에서 소정 각도로 절곡되게 형성되는 곡선부를 구비한다. 직선부는 q축에 대해 수직하게 형성되고, 곡선부는 q축에 대해 소정 각도로 절곡되게 형성된다.
도 4에 도시된 것처럼, 본 발명의 제2 실시예에 따른 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에 형성되는 각각의 플럭스 베리어군(200)에서 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)과 제2 플럭스 베리어(220)의 폭(L2)이 동일하게 형성되고(L1=L2), 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)과 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)이 동일하게 형성된다.(L3=L4)
또한, 본 발명의 제2 실시예에 따르면, 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에 형성되는 각각의 플럭스 베리어군(200)에서 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)이 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)보다 작게 형성된다.(L3<L1) 즉, 제1, 2, 3, 4 플럭스 베리어의 폭(L1, L2, L3, L4)이 L3=L4 < L1=L4가 되도록 형성된다.
열박음에 의해 회전축에 압입되는 회전자(10)는 자속밀도를 균일하게 하기 위해 각각의 플럭스 베리어(210, 220, 230, 240)의 폭(L1, L2, L3. L4)은 작게 형성하고, 회전자코어(110)의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)은 원심력을 지탱하고 응력집중에 따른 하중분포를 위해 두껍게 형성하는 것이 바람직하다.
제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L3/L1)는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)과 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)은 동일하게 형성(L3=L4)되고, 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)은 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 80%~90%가 되도록 형성된다.
만약, 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L3/L1)가 0.8 미만인 경우에는, 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면에 국부적인 응력집중과 토크리플이 오히려 증가될 수 있고, 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L3/L1)가 0.9를 초과하는 경우에는 전체적으로 제1, 제2, 제3, 제4 플럭스 베리어가 회전자코어에서 차지하는 면적이 커짐에 따라 회전자코어의 강성이 저하되어 토크리플이 증가될 수 있기 때문이다.
표 1은 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비((L1/W=KW))에 따른 토크(Nm), 토크리플(%), 및 전동기 효율(%)의 변화량을 나타낸다.
Figure PCTKR2015014475-appb-T000001
표 1에 나타난 것처럼, 회전자코어의 적층에 의해 형성되는 회전자를 열박음에 의해 회전축에 압입할 때에 발생하는 응력과 토크리플을 저감하고, 전동기 효율을 증가시키기 위해서 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비((L1/W=KW)는 0.8이상 0.9이하로 형성하는 것이 바람직하다.
또한, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비((L1/W=KW))는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다. 즉, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)은 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 80% 이상 90%이하가 되도록 형성되고, 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)은 다시 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 80% 내지 90%가 되도록 형성된다.
만약, 제1 플럭스 베리어(230)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W=KW)가 0.8 미만인 경우에는, 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면에 국부적인 응력집중 및 토크리플이 오히려 증가될 수 있고, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W)가 0.9를 초과하는 경우에는 전체적으로 제1, 제2, 제3, 제4 플럭스 베리어가 회전자코어에서 차지하는 면적이 커짐에 따라 회전자코어의 강성이 저하되어 토크리플이 증가될 수 있기 때문이다.
이처럼, 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L3/L1)가 0.8 이상 내지 0.9 이하로 형성되고, 또한 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W)는 0.8 이상 내지 0.9 이하로 형성됨에 따라 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입함에 따라 발생하는 응력 및 토크리플을 저감하고, 최종적으로 전동기의 효율을 증대시킬 수 있다.
도 4에 도시된 것처럼, 본 발명의 제2 실시예에 따르면, 제1 브릿지부(211)가 제1 플럭스 베리어(210)에 형성되고, 제2 브릿지부(221)가 제2 플럭스 베리어(220)에 형성된다. 반드시 이에 한정되는 것은 아니지만, 제1 브릿지부(211)는 q축을 따라 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)과 동일한 길이를 갖도록 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면과 외측면에 사이에 연장 형성된다. 이와 마찬가지로, 제2 브릿지부(212)가 q축을 따라 제2 플럭스 베리어(220)의 폭(L2)과 동일한 길이를 갖도록 제2 플럭스 베리어(220)의 내측면과 외측면에 사이에 연장 형성된다.
제1, 2플럭스 베리어(210, 220)에 제1, 2 브릿지부(211, 221)가 형성되어, 회전자를 회전축에 열박음할 때에 제1, 2브릿지부(211, 221, 231)에 응력을 분산함에 따라 토크리플이 저감된다.
도 5를 참조하여 본 발명의 제3 실시예에 따른 전동기 회전자를 설명한다.
본 발명에 의한 전동기 회전자(10)는 동기 릴럭턴스 전동기(synchronous reluctance electrical motor)에 적용될 수 있다.
회전자(10)는 복수개의 회전자코어(100)가 적층되어 형성된다. 도면에 도시되지는 않았지만, 복수개의 회전자코어(100)가 적층된 회전자(10)의 양단부에 상부 플레이트와 하부 플레이트가 볼트, 리벳 등에 의해 체결된다.
각각의 회전자코어(100)는 중앙에 회전축이 압입될 수 있는 축공(110)이 형성되어 있다. 또한, 각각의 회전자코어(100)는 회전축의 원주방향을 따라 소정 간격으로 형성되는 복수개의 플럭스 베리어군(200)을 구비한다.
각각의 플럭스 베리어군(200)은 회전축의 반경방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어를 구비한다.
각각의 플럭스 베리어의 폭이 상이하게 형성된다. 바람직하게는 도 3에 도시된 것처럼, 회전축에 압입하는 과정에서 회전자에 발생하는 응력을 감소시키기 위해 축공(110)에 인접하는 플럭스 베리어의 폭이 가장 크고, 축공(110)에서 가장 멀리 위치하는 플럭스 베리어의 폭이 가장 작게 형성된다. 즉, 축공(110)에서 가장 인접한 플럭스 베리어에서 축공(110)에 가장 멀리 위치하는 플럭스 베리어 순으로 플럭스 베리어의 폭이 순차적으로 감소되게 형성된다.
도 5 및 도 6을 참조하여 본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자(10)를 설명한다. 도 5 및 도 6에 도시된 것처럼, 본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에는 5개의 플럭스 베리어(210, 220, 230, 240, 250)를 갖는 플럭스 베리어군(200)이 4개가 형성된다.
각각의 플럭스 베리어군(200)에서 축공(110)에 가까운 순서로하여 제1 플럭스 베리어(210), 제2 플럭스 베리어(220), 제3 플럭스 베리어(230), 제4 플럭스 베리어(240), 및 제5 플럭스 베리어(250)로 지칭한다.
본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자(10)는 제5 플럭스 베리어(250)를 추가로 구비하고, 제1, 2, 3, 4, 5 플럭스 베리어(210, 220, 230, 240, 250)의 구성은 동일한바 이하에서는 본 발명의 제2 실시예와의 차이점을 중점으로 설명한다.
도 6에 도시된 것처럼, 본 발명의 제4 실시예에 따른 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에 형성되는 각각의 플럭스 베리어군(200)에서 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1), 제2 플럭스 베리어(220)의 폭(L2), 및 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)이 동일하게 형성되고(L1=L2=L3), 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)과 제5 플럭스 베리어(250)의 폭(L5)이 동일하게 형성된다.(L4=L5)
또한, 본 발명의 제4 실시예에 따르면, 전동기 회전자(10)의 각각의 회전자코어(100)에 형성되는 각각의 플럭스 베리어군(200)에서 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)이 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)보다 작게 형성된다.(L4<L1) 즉, 제1, 2, 3, 4, 5 플럭스 베리어의 폭(L1, L2, L3, L4, L5)이 L4=L5 < L1=L2=L3가 되도록 형성된다.
제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L4/L1)는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다.
제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)과 제5 플럭스 베리어(250)의 폭(L5)은 동일하게 형성되고, 제5 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)은 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 80%~90%가 되도록 형성된다.
만약, 제4 플럭스 베리어(250)의 폭(L4)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L5/L1)가 0.8 미만인 경우에는, 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면에 국부적인 응력집중과 토크리플이 오히려 증가될 수 있고, 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L4/L1)가 0.9를 초과하는 경우에는 전체적으로 제1, 제2, 제3, 제4, 제5 플럭스 베리어가 회전자코어에서 차지하는 면적이 커짐에 따라 회전자코어의 강성이 저하되어 토크리플이 증가될 수 있기 때문이다.
또한, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비((L1/W=KW))는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것이 바람직하다. 즉, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)은 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 80% 이상 90%이하가 되도록 형성되고, 제5 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)은 다시 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 80% 내지 90%가 되도록 형성된다.
만약, 제1 플럭스 베리어(230)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W=KW)가 0.8 미만인 경우에는, 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면에 국부적인 응력집중 및 토크리플이 오히려 증가될 수 있고, 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W)가 0.9를 초과하는 경우에는 전체적으로 제1, 제2, 제3, 제4, 제5 플럭스 베리어가 회전자코어에서 차지하는 면적이 커짐에 따라 회전자코어의 강성이 저하되어 토크리플이 증가될 수 있기 때문이다.
이처럼, 제4 플럭스 베리어(240)의 폭(L4)대 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)의 비(L4/L1)가 0.8 이상 내지 0.9 이하로 형성되고, 또한 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)대 회전자코어의 내주면(101)에서 제1 제플럭스 베리어(210)의 내측면(212)까지의 간격(W)의 비(L1/W)는 0.8 이상 내지 0.9 이하로 형성됨에 따라 회전자를 회전축에 열박음에 의해 압입함에 따라 발생하는 응력 및 토크리플을 저감하고, 최종적으로 전동기의 효율을 증대시킬 수 있다.
도 6에 도시된 것처럼, 본 발명의 제4 실시예에 따르면, 제1 브릿지부(211)가 제1 플럭스 베리어(210)에 형성되고, 제2 브릿지부(221)가 제2 플럭스 베리어(220)에 형성되며, 제3 브릿지부(231)가 제3 플럭스 베리어(230)에 형성된다. 반드시 이에 한정되는 것은 아니지만, 제1 브릿지부(211)는 q축을 따라 제1 플럭스 베리어(210)의 폭(L1)과 동일한 길이를 갖도록 제1 플럭스 베리어(210)의 내측면과 외측면에 사이에 연장 형성된다. 이와 마찬가지로, 제2 브릿지부(212)가 q축을 따라 제2 플럭스 베리어(220)의 폭(L2)과 동일한 길이를 갖도록 제2 플럭스 베리어(220)의 내측면과 외측면에 사이에 연장 형성된다. 제3 브릿지부(213)가 q축을 따라 제3 플럭스 베리어(230)의 폭(L3)과 동일한 길이를 갖도록 제3 플럭스 베리어(230)의 내측면과 외측면에 사이에 연장 형성된다.
제1, 2, 3 플럭스 베리어(210, 220, 230)에 제1, 2, 3 브릿지부(211, 221, 231)가 형성되어, 회전자를 회전축에 열박음할 때에 제1, 2, 3 브릿지부(211, 221, 231)에 응력을 분산함에 따라 토크리플이 저감된다.
본 발명은 도면에 도시된 변형예와 상기에서 설명된 실시예에 국한되지 않으며, 첨부된 청구항의 범주내에 속하는 다른 실시예로 확장될 수 있다.
* 부호의 설명
1 : 동기 릴럭턴스 전동기, 2 : 회전자,
3 : 고정자, 4 : 회전축,
5 : 축공, 6 : 회전자 코어,
7 : 플럭스 베리어군, 8 : 플럭스 베리어,
10 : 회전자, 100 : 회전자코어,
101 : 내주면, 110 : 축공,
200 : 플럭스 베리어군, 210 : 제1 플럭스 베리어,
211 : 제1 브릿지부, 212 : 내측면,
220 : 제2 플럭스 베리어, 221 : 제2 브릿지부,
230 : 제3 플럭스 베리어, 231 : 제3 브릿지부,
240 : 제4 플럭스 베리어, 250 : 제5 플럭스 베리어,
L1 : 제1 플럭스 베리어의 폭, L2 : 제2 플럭스 베리어의 폭,
L3 : 제3 플럭스 베리어의 폭, L4 : 제4 플럭스 베리어의 폭,
L5 : 제5 플럭스 베리어의 폭,
W : 회전자코어의 내주면에서 제1 플럭스 베리어의 내측면까지의 간격.
본 발명은 전동기의 회전자에 관한 것으로서, 전동기 분야에 이용 가능하다.

Claims (11)

  1. 중앙에 회전축이 압입될 수 있는 축공이 형성되고 상기 회전축의 원주방향을 따라 소정 간격으로 형성되는 복수개의 플럭스 베리어군을 구비하는 복수개의 회전자코어가 적층되어 형성되는 전동기의 회전자에 있어서,
    각각의 상기 플럭스 베리어군은 상기 회전축의 반경방향을 따라 형성되는 복수의 플럭스 베리어를 포함하되,
    각각의 상기 플럭스 베리어의 폭이 상이하게 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  2. 제1항에 있어서,
    각각의 상기 회전자코어에는 4개의 플럭스 베리어를 갖는 플럭스 베리어군이 4개가 형성되되,
    각각의 상기 플럭스 베리어군에서 상기 축공에 가까운 순으로 제1 플럭스 베리어, 제2 플럭스 베리어, 제3 플럭스 베리어, 및 제4 플럭스 베리어라 할 때,
    상기 제1 플럭스 베리어의 폭과 상기 제2 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되고,
    상기 제3 플럭스 베리어의 폭과 상기 제4 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 제3 플럭스 베리어의 폭이 상기 제1 플럭스 베리어의 폭보다 작게 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 제3 플럭스 베리어의 폭대 상기 제1 플럭스 베리어의 폭의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것을 특징으로 하는 전동기 회전자.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 제1 플럭스 베리어의 폭대 상기 회전자코어의 내주면에서 상기 제1 제플럭스 베리어의 내측면까지의 간격의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것을 특징으로 하는 전동기 회전자.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 제1 플럭스 베리어에 제1 브릿지부가 형성되고,
    상기 제2 플럭스 베리어에 제2 브릿지부가 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  7. 제1항에 있어서,
    각각의 상기 회전자코어에는 5개의 플럭스 베리어를 갖는 플럭스 베리어군이 4개가 형성되되,
    각각의 상기 플럭스 베리어군에서 상기 축공에 가까운 순으로 제1 플럭스 베리어, 제2 플럭스 베리어, 제3 플럭스 베리어, 제4 플럭스 베리어, 및 제5 플럭스 베리어라 할 때,
    상기 제1 플럭스 베리어의 폭, 상기 제2 플럭스 베리어의 폭, 및 상기 제3 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되고,
    상기 제4 플럭스 베리어의 폭과 상기 제5 플럭스 베리어의 폭이 동일하게 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 제4 플럭스 베리어의 폭이 상기 제1 플럭스 베리어의 폭보다 작게 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 제4 플럭스 베리어의 폭대 상기 제1 플럭스 베리어의 폭의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것을 특징으로 하는 전동기 회전자.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 제1 플럭스 베리어의 폭대 상기 회전자코어의 내주면에서 상기 제1 제플럭스 베리어의 내측면까지의 간격의 비는 0.8 이상 내지 0.9 이하인 것을 특징으로 하는 전동기 회전자.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 제1 플럭스 베리어에 제1 브릿지부가 형성되고,
    상기 제2 플럭스 베리어에 제2 브릿지부가 형성되며,
    상기 제3 플럭스 베리어에 제3 브릿지부가 형성되는 것을 특징으로 하는 전동기의 회전자.
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