WO2016039104A1 - 光源装置およびプロジェクタ - Google Patents

Abstract

　本発明は、出力光束の色相を、フィードバック制御によって目標とする色相に維持することができる光源装置およびプロジェクタを提供することを目的とする。　本発明においては、発光素子は、発光波長が複数種類の異なる波長帯域に属するものを含んでおり、第１、第２、第３光量測定手段を有し、それらの分光感度特性の、各基準波長における感度値および波長の変化に対する感度の変化率が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における感度値および波長の変化に対する感度の変化率と一致しており、制御回路は、光の色に相関する色相指示値を生成し、その目標値の差異が小さくなるよう、駆動回路をフィードバック制御するために、色相指示値とその目標値の差異の出現態様に関する複数の出現態様を想定した上で、発光強度指示値の変化量の決定態様に関する情報を保持しており、生成した色相指示値とその目標値の差異の態様に類似するものを、複数の想定した差異の出現態様のうちから選択する。

Description

光源装置およびプロジェクタ

　本発明は、例えば、プロジェクタなどの光学装置において使用可能な、複数種類の異なる波長帯域の、半導体レーザなどの発光素子を用いた光源装置、およびこの光源装置を利用したプロジェクタに関する。

　例えば、ＤＬＰ(TM)プロジェクタや液晶プロジェクタのような画像表示用のプロジェクタや、フォトマスク露光装置においては、これまで、キセノンランプや超高圧水銀ランプなどの高輝度放電ランプ（ＨＩＤランプ）が使用されてきた。
　一例として、本発明のプロジェクタに係わる従来のプロジェクタの一種の一部の一形態を説明する図である、図１０を用いてプロジェクタの原理について述べる（参考：特開２００４－２５２１１２号公報など）。

　前記したように、高輝度放電ランプ等からなる光源（ＳｊＡ）からの光は、凹面反射鏡やレンズ等からなる集光手段（図示を省略）の助けを借りるなどして、光均一化手段（ＦｍＡ）の入射端（ＰｍｉＡ）に入力され、射出端（ＰｍｏＡ）から出力される。
　ここで、前記光均一化手段（ＦｍＡ）として、例えば、光ガイドを使うことができ、これは、ロッドインテグレータ、ライトトンネルなどの名称でも呼ばれており、ガラスや樹脂などの光透過性の材料からなる角柱によって構成され、前記入射端（ＰｍｉＡ）に入力された光は、光ファイバと同じ原理に従って、前記光均一化手段（ＦｍＡ）の側面で全反射を繰り返しながら、前記光均一化手段（ＦｍＡ）の中を伝播することにより、仮に前記入射端（ＰｍｉＡ）に入力された光の分布にムラがあったとしても、前記射出端（ＰｍｏＡ）上の照度が十分に均一化されるように機能する。

　なお、いま述べた光ガイドに関しては、前記した、ガラスや樹脂などの光透過性の材料からなる角柱によって構成されるものの他に、中空の角筒で、その内面が反射鏡になっており、同様に内面で反射を繰り返しながら光を伝播させ、同様の機能を果たすものもある。

　前記射出端（ＰｍｏＡ）の四角形の像が、２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＡ）上に結像されるよう、照明レンズ（Ｅｊ１Ａ）を配置することにより、前記射出端（ＰｍｏＡ）から出力された光によって前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＡ）が照明される。
　ただし、図１０においては、前記照明レンズ（Ｅｊ１Ａ）と前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＡ）との間にミラー（ＭｊＡ）を配置してある。
　そして前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＡ）は、映像信号に従って、画素毎に光を投影レンズ（Ｅｊ２Ａ）に入射される方向に向かわせる、あるいは入射されない方向に向かわせるように変調することにより、スクリーン（Ｔｊ）上に画像を表示する。

　なお、前記したような２次元光振幅変調素子は、ライトバルブと呼ばれることもあり、図１０の光学系の場合は、前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＡ）として、一般にＤＭＤ(TM)（ディジタル・マイクロミラー・デバイス）が使われることが多い。

　光均一化手段に関しては、前記した光ガイドの他に、フライアイインテグレータという名称で呼ばれるものもあり、この光均一化手段を使ったプロジェクタについて、一例として、本発明のプロジェクタに係わる従来のプロジェクタの一種の一部の一形態を説明する図である、図１１を用いてその原理を述べる（参考：特開２００１－１４２１４１号公報など）。

　高輝度放電ランプ等からなる光源（ＳｊＢ）からの光は、凹面反射鏡やレンズ等からなるコリメータ手段（図示を省略）の助けを借りるなどして、略平行光束として、フライアイインテグレータによる光均一化手段（ＦｍＢ）の入射端（ＰｍｉＢ）に入力され、射出端（ＰｍｏＢ）から出力される。
　ここで、前記光均一化手段（ＦｍＢ）は、入射側の前段フライアイレンズ（Ｆ１Ｂ）と射出側の後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）と照明レンズ（Ｅｊ１Ｂ）の組合せで構成される。
　前記前段フライアイレンズ（Ｆ１Ｂ）、前記後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）ともに、同一焦点距離、同一形状の四角形のレンズを、縦横それぞれに多数並べたものとして形成されている。

　前記前段フライアイレンズ（Ｆ１Ｂ）の各レンズと、それぞれの後段にある、前記後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）の対応するレンズとは、ケーラー照明と呼ばれる光学系を構成しており、したがって、ケーラー照明光学系が縦横に多数並んでいることになる。
　一般にケーラー照明光学系とは、２枚のレンズから構成され、前段レンズが光を集めて対象面を照明するに際し、前段レンズは、対象面に光源像を結像するのではなく、後段レンズ中央の面上に光源像を結像し、後段レンズが前段レンズの外形の四角形を対象面（照明したい面）に結像するよう配置することにより、対象面を均一に照明するものである。
　後段レンズの働きは、もしこれが無い場合は、光源が完全な点光源でなく有限の大きさを持つとき、その大きさに依存して対象面の四角形の周囲部の照度が落ちる現象を防ぐためで、後段レンズによって、光源の大きさに依存せずに、対象面の四角形の周囲部まで均一な照度にすることができる。

　ここで、図１１の光学系の場合、前記光均一化手段（ＦｍＢ）には略平行光束が入力されることを基本としているため、前記前段フライアイレンズ（Ｆ１Ｂ）と前記後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）との間隔は、それらの焦点距離に等しくなるように配置され、よってケーラー照明光学系としての均一照明の対象面の像は無限遠に生成される。
　ただし、前記後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）の後段には、前記照明レンズ（Ｅｊ１Ｂ）を配置してあるため、対象面は、無限遠から前記照明レンズ（Ｅｊ１Ｂ）の焦点面上に引き寄せられる。
　縦横に多数並んでいるケーラー照明光学系は、入射光軸（ＺｉＢ）に平行であり、それぞれの中心軸に対して略軸対称に光束が入力されるため、出力光束も略軸対称であるから、レンズ面に同じ角度で入射した光線は、レンズ面上の入射位置によらず、焦点面上の同じ点に向かうよう屈折される、というレンズの性質、即ちレンズのフーリエ変換作用により、全てのケーラー照明光学系の出力は、前記照明レンズ（Ｅｊ１Ｂ）の焦点面上の同じ対象面に結像される。

　その結果、前記前段フライアイレンズ（Ｆ１Ｂ）の各レンズ面での照度分布が全て重ね合わされ、よって、ケーラー照明光学系が１個の場合よりも照度分布がより均一となった、１個の合成四角形の像が、前記入射光軸（ＺｉＢ）上に形成されることになる。
　前記合成四角形の像の位置に２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）を配置することにより、前記射出端（ＰｍｏＢ）から出力された光によって、照明対象である前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）が照明される。
　ただし、照明に際しては、前記照明レンズ（Ｅｊ１Ｂ）と前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）との間に偏光ビームスプリッタ（ＭｊＢ）を配置して、これにより光が前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）に向けて反射されるようにしてある。
　そして前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）は、映像信号に従って、画素毎に光の偏光方向を９０度回転させる、あるいは回転させないように変調して反射することにより、回転させられた光のみが、前記偏光ビームスプリッタ（ＭｊＢ）を透過して投影レンズ（Ｅｊ３Ｂ）に入射され、スクリーン（Ｔｊ）上に画像を表示する。

　なお、図１１の光学系の場合、前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）として、一般にＬＣＯＳ(TM)（シリコン液晶デバイス）が使われることが多い。
　このような液晶デバイスの場合、規定の偏光方向の光の成分しか有効に変調できないため、普通は、規定の偏光方向に平行な成分はそのまま透過させるが、規定の偏光方向に垂直な成分のみ偏光方向を９０度回転させ、結果として全ての光を有効利用できるようにするための偏光整列機能素子（ＰｃＢ）が、例えば前記後段フライアイレンズ（Ｆ２Ｂ）の後段に挿入される。
　また、前記２次元光振幅変調素子（ＤｍｊＢ）には略平行光が入射されるよう、例えばその直前に、フィールドレンズ（Ｅｊ２Ｂ）が挿入される。

　なお、２次元光振幅変調素子に関しては、図１１に記載したような反射型のものの他に、透過型の液晶デバイス（ＬＣＤ）も、それに適合する光学配置にして使用される（参考：特開平１０－１３３３０３号公報など）。

　ところで、通常のプロジェクタでは、画像をカラー表示するために、例えば、前記光均一化手段の後段にカラーホイールなどの動的色フィルタを配置して、Ｒ，Ｇ，Ｂ（赤および緑、青）の色順次光束として前記２次元光振幅変調素子を照明し、時分割によってカラー表示を実現したり、あるいは、前記光均一化手段の後段にダイクロイックミラーやダイクロイックプリズムを配置してＲ，Ｇ，Ｂの３原色に色分解した光で各色独立に設けた２次元光振幅変調素子を照明し、ダイクロイックミラーやダイクロイックプリズムを配置してＲ，Ｇ，Ｂの３原色の変調光束の色合成を行うための光学系を構成したりするが、複雑になることを避けるため、図１０、図１１においては省略してある。

　しかしながら、前記した高輝度放電ランプは、投入電力から光パワーへの変換効率が低い、すなわち発熱損が大きい、あるいは寿命が短い、などの欠点を有していた。
　これらの欠点を克服した代替光源として、近年、ＬＥＤや半導体レーザ等の固体光源が注目されている。
　このうち、ＬＥＤについては、放電ランプと比較して発熱損が小さく、また長寿命であるが、放射される光に関しては、放電ランプと同様に指向性が無いため、前記したプロジェクタや露光装置等の、特定の方向の光のみが利用可能な用途においては、光の利用効率が低いという問題があった。

　一方、半導体レーザについては、その高い可干渉性に起因してスペックルが発生するという欠点があるが、例えば拡散板を用いるなどの種々の技術的改良により克服が可能であり、ＬＥＤと同様に、発熱損が小さく、長寿命である上に、指向性が高いため、前記したプロジェクタや露光装置等の、特定の方向の光のみが利用可能な用途においても、光の利用効率が高いという利点がある。
　また、高い指向性を活かして、光ファイバによる光伝送を高効率で行えるため、半導体レーザの設置場所と、プロジェクタなど、その光を利用する場所とを分離することが可能であり、装置設計の自由度を高めることができる。

　ただし、半導体レーザは、同じ電流を流す場合でも、環境温度変化または自己発熱による温度上昇によって、さらに累積通電時間の増加に伴う劣化によって発光波長および発光強度が変化する。
　プロジェクタの光源として、Ｒ，Ｇ，Ｂ３原色の一部または全部に半導体レーザを用いた場合、このような変化によって、画像全体の色や明るさが変化してしまうことになる。
　したがって高忠実なプロジェクタに半導体レーザを応用する場合は、色、すなわち白バランスの安定化および明るさの安定化を行う必要がある。

　Ｒ，Ｇ，Ｂ３原色の光源の光を混合して白色を作る場合、人間が手動で行うのであれば、普通は、色度計を用いて色度を測定しながら、正しい白色になるよう、３原色の混合比を調整すればよいが、プロジェクタにおいて、この調整動作を自動的に行うことを低コストで実現しようとすると困難を伴う。
　何となれば、色度が測定できたとしても、後述するように、測定結果から効率的にＲ，Ｇ，Ｂそれぞれの半導体レーザへの投入電力を自動調整するためには、フィードバック制御ループのなかで、連立方程式を解くなどの複雑な計算を実行し続けることが必要で、機器組込み型のマイクロプロセッサにとっては計算負荷が過大になるが、これまで、そのような計算を簡略に行う処理方法が知られていなかったからである。
　また、前記した色度計は高価であり、プロジェクタに容易には組み込めないため、機器組込み用として好適な、安価な光センサを使わざるを得ないが、光センサのみを安価なものを使っても、色度計と同等の機能を作り込もうとすると、高コストな精密分光フィルタが必要になるため、簡易仕様の安価なフィルタで代替できる構成を実現する必要がある。

　光源として半導体レーザあるいはＬＥＤを応用する場合の、特に発光波長が変化してしまう現象に対し、従来、問題を回避するための技術が開発されて来た。
　例えば、特開２００６－２５２７７７号公報には、分光感度特性の傾きが、光源の発光波長帯域において正の光センサと負の光センサとを用いて光量検出を行うことによって、発光波長が長くなる方向に変化しているか、それとも短くなる方向に変化しているか、あるいは変化が無いかの何れであるかを判別し、その結果に基づき、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色光源の投入電力制御の基準レベルを増減する技術が記載されている。
　しかし、この技術の場合、発光波長の時間的変化の方向のみを検出して制御するものであるため、光源の点灯直後の、光源自身の発熱による温度変化に伴う、比較的速い色変化は補正できるかも知れないが、非常に緩慢な環境温度の変化や長期間に亘る光源の劣化に伴う色変化には対応できない問題がある。
　また、複数色の光源が同時に独立に色変化を起こす場合の、各色光源それぞれを、如何にして投入電力制御すればよいかについて未解決のままであった。

　さらに、例えば特開２００７－１５６２１１号公報には、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色の光源を色順次で発光させるものにおいて、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色用光センサのそれぞれの分光感度特性を、ＣＩＥ(国際照明委員会)の制定になるＸＹＺ表色系における３個の等色関数それぞれと同じものとして、それぞれの光センサ出力について目標値からの誤差が小さくなるように制御することにより白バランスを補正する技術が記載されている。
　しかし、この技術では、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色の光源を色順次で発光させるという元来の動作様式の特徴をうまく利用して、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれの光が単独でＲ，Ｇ，Ｂ各色用光センサに入力されて自動的に生成される、合計９種類の信号を活用することが前提となっている。
　したがって、もし、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色の光源を色順次で発光させるのではなく、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色の光源を連続発光させる光源装置においてこの技術を利用しようとすると、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色の帯域フィルタと３個の等色関数フィルタとの組み合わせに対応した９個の光センサを設置するなど、何らかの方法により、前記した合計９種類の信号を生成する必要があり、装置の構造が複雑化する欠点があった。

　また、例えば特開２００８－１３４３７８号公報には、ＬＥＤ光源からの出力と色を検出する光検出センサの検出結果に基づきダイクロイックミラーの角度を変化させ、ＬＥＤからの発光のうちの不都合な波長成分を捨てて色を補正する技術が記載されているが、不都合な光を捨てるため低効率であり、色を検出する光検出センサの実現方法については未解決であった。

特開２００６－２５２７７７号公報 特開２００７－１５６２１１号公報 特開２００８－１３４３７８号公報

　本発明が解決しようとする課題は、連立方程式を解くなどの複雑な計算を実行し続けることなく、出力光束の色相を、フィードバック制御によって目標とする色相に維持できるようにした光源装置およびプロジェクタを提供することにある。

　本発明における第１の発明の光源装置は、狭い波長帯域で発光する発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）および前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）を駆動する駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…）を具備するユニットを１個の要素光源（Ｕ１）として、該要素光源（Ｕ１，Ｕ２，…）の複数個と、
　前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）を制御する制御回路（Ｍｃ）と、
を有し、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）からの放射光を集めた出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）を外部に放射する光源装置であって、
　前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）は、発光波長が複数種類の異なる波長帯域に属するものを含んでおり、
　さらに前記光源装置は、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光量を測定するために、出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の光量に相関する量の光を受光する第１光量測定手段（Ａ１）と第２光量測定手段（Ａ２）と第３光量測定手段（Ａ３）とを有し、
　前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）のそれぞれの分光感度特性に関して、前記した波長帯域のそれぞれで定めた各基準波長における感度値が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における感度値と一致し、かつ少なくとも一つの基準波長における波長の変化に対する感度の変化率が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における波長の変化に対する感度の変化率と一致しており、
　前記制御回路（Ｍｃ）は、前記第１光量測定手段（Ａ１）が生成する第１光量測定データ（Ｓｈ１）と、前記第２光量測定手段（Ａ２）が生成する第２光量測定データ（Ｓｈ２）と、前記第３光量測定手段（Ａ３）が生成する第３光量測定データ（Ｓｈ３）とを少なくとも間欠的に取得して、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光の色に相関する色相指示値を生成し、前記色相指示値とその目標値の差異が小さくなるよう、前記した波長帯域のそれぞれについての光の強度に相関する発光強度指示値の変化量を決定して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）をフィードバック制御するために、前記色相指示値とその目標値の差異の出現態様に関する複数の出現態様を想定した上で、各出現態様毎に、それぞれに適する前記発光強度指示値の変化量の決定態様に関する情報を保持しており、
　前記制御回路（Ｍｃ）は、生成した前記色相指示値とその目標値の差異の態様に類似するものを、前記した複数の想定した差異の出現態様のうちから選択し、選択された差異の出現態様に属する前記した前記発光強度指示値の変化量の決定態様に関する情報に従って、前記発光強度指示値の変化量を決定することを特徴とするものである。

　本発明における第２の発明の光源装置は、前記制御回路（Ｍｃ）は、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光の色に相関する色相指示値に加えて、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光の明るさに相関する明度指示値を生成し、前記色相指示値とその目標値の差異に加えて前記明度指示値とその目標値の差異が小さくなる、前記した波長帯域のそれぞれについての前記発光強度指示値の変化量を決定して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）をフィードバック制御することを特徴とするものである。

　本発明における第３の発明の光源装置は、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とは、それぞれ光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）を有し、特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）に前置することを特徴とするものである。

　本発明における第４の発明の光源装置は、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とは、同じ光量測定手段に対して特性変化を与えることにより、時間分割によって実現するものであり、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）は、光センサ（Ｃ）を共有しており、前記第１光量測定手段（Ａ１）として働く場合、前記第２光量測定手段（Ａ２）として働く場合、前記第３光量測定手段（Ａ３）として働く場合のそれぞれの場合において、前記光センサ（Ｃ）に前置する特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を置き換えることを特徴とするものである。

　本発明における第５の発明の光源装置は、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の少なくとも一つが複数のフィルタに分割されており、分割されたフィルタそれぞれに基づく信号を合成して前記した分光感度特性が実現されることを特徴とするものである。

　本発明における第６の発明の光源装置は、前記第１光量測定手段（Ａ１）または前記第２光量測定手段（Ａ２）または前記第３光量測定手段（Ａ３）が有する前記光センサの少なくとも一つが撮像素子であることを特徴とするものである。

　本発明における第７の発明のプロジェクタは、第１から６の発明に記載の光源装置を利用して画像を投影表示することを特徴とするものである。

　連立方程式を解くなどの複雑な計算を実行し続けることなく、出力光束の色相を、フィードバック制御によって目標とする色相に維持できるようにした光源装置およびプロジェクタを提供することができる。

本発明の光源装置を簡略化して示すブロック図を表す。 本発明の光源装置を簡略化して示すブロック図を表す。 本発明の光源装置の一部を簡略化して示すブロック図を表す。 本発明の光源装置の技術に関連する概念の概略図を表す。 本発明の光源装置の技術に関連する概念の概略図を表す。 本発明の光源装置の技術に関連する概念の概略図を表す。 本発明の光源装置の一部を簡略化して示す模式図を表す。 本発明の光源装置の一部を簡略化して示す模式図を表す。 本発明の光源装置の実施例の一形態を簡略化して示す図を表す。 本発明のプロジェクタに係わる従来のプロジェクタの一種の一部の一形態を説明する図を表す。 本発明のプロジェクタに係わる従来のプロジェクタの一種の一部の一形態を説明する図を表す。

　先ず、本発明の光源装置を簡略化して示すブロック図である図１を用いて、本発明を実施するための形態について説明する。
　要素光源（Ｕ１）に設けられている、少なくとも１個の発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）は、駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…）によって駆動されて発光する。
　なお、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）の個々については、ここでは、例えば半導体レーザや、半導体レーザの放射光を、高調波発生・光パラメトリック効果などのような非線形光学現象を利用して波長変換する光源などであり、そのような光源の複数個を直列接続、あるいは並列接続、さらには直並列接続するなどして、１個の前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…）によって駆動できるものとしている。

　また、前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…）については、ここでは、直流電源（図示を省略）によって給電される、例えば降圧チョッパや昇圧チョッパなど方式の回路によって構成された、ＤＣ／ＤＣコンバータであり、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）に規定の電力を投入できるものとしている。
　制御回路（Ｍｃ）は、駆動回路制御信号（Ｊ１ａ，Ｊ１ｂ，…，Ｊ２ａ，Ｊ２ｂ，…）を介して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）毎に独立に制御し、それぞれの前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）に規定の電力を投入することができるように構成されている。

　本発明の光源装置は、前記要素光源（Ｕ１）と同様の要素光源の複数個を有しており、それらに含まれる発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）には、発光波長が複数種類の異なる狭い波長帯域に属するものを含んでおり、含まれる波長帯域を、ここではＲ，Ｇ，Ｂの３原色としている。
　これら要素光源（Ｕ１，Ｕ２，…）のそれぞれの出力光束（Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）から、それぞれ一部ずつを抽出して集めた測定用出力光束（Ｆａ１，Ｆａ２，Ｆａ３）を生成し、第１光量測定手段（Ａ１）、第２光量測定手段（Ａ２）および第３光量測定手段（Ａ３）に入力する。

　なお、前記出力光束（Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）は、例えば前記したプロジェクタの場合、Ｒ，Ｇ，Ｂの各色毎に分けて各色独立に設けた２次元光振幅変調素子を照明し、ダイクロイックミラーやダイクロイックプリズムを配置してＲ，Ｇ，Ｂの３原色の変調光束の色合成を行う使い方や、前記出力光束（Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の全部を混合して、例えば白色光として、前記した高輝度放電ランプ等からなる光源（ＳｊＡ）からの光の代替としての使い方をすることができる。

　また、本発明の光源装置を簡略化して示すブロック図である図２のように、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）から発せられた光は、例えばレンズから成る集光光学系（Ｅｃ１，Ｅｃ２，…）によって光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）の入射端（Ｅｉ１，Ｅｉ２，…）に集光され、前記光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）のコアを伝播して出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）から放射されるようにすることもできる。

　要素光源（Ｕ１，Ｕ２，…）の光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）の出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）からの放射光は、総合されて１個の出力光束（Ｆｏ）として本発明の光源装置から出力される。
　なお、複数個の前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）からの放射光の総合方法としては、最も簡単には、前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）が同一平面上に位置するように揃えて、前記光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）の出射端部を束ねる事により実現することができる。
　前記光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）のそれぞれが導光する前記出力光束（Ｆｏ）の光量に相関する量を測定できるよう、前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）からの放射光の一部を抽出して総合した測定用出力光束（Ｆａ１，Ｆａ２，Ｆａ３）を生成し、図１のものと同様に、第１光量測定手段（Ａ１）、第２光量測定手段（Ａ２）および第３光量測定手段（Ａ３）に入力する構成とすることができる。
　なお、ここでは、前記光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）の全ての出射端部を束ね、白色光の出力光束（Ｆｏ）を生成するものを記載したが、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域毎に前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）を分けて束ね、色別の出力光束を生成するようにすることもできる。

　ＣＩＥの制定になるＸＹＺ表色系においては、３個の等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) を定めており、この関数の特性を、本発明の光源装置の技術に関連する概念の概略図である図４の（ａ）に示す。
（参考文献：「色の性質と技術」１９８６年１０月１０日初版第１刷，応用物理学会・光学懇話会編，朝倉書店発行）
（なお、一般文献では、等色関数は、ｘ，ｙ，ｚ 各文字の上に横棒を付した記号が使用されるが、本明細書では都合により前記したように表記する。）

　波長 λ をパラメータとするスペクトル Ｓ(λ) で表される被測定光束の三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ は、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) を用いて、以下の式（式１）の積分計算で求められる。
　　Ｘ ＝ ∫Ｓ(λ)・ｘe(λ)・ｄλ
　　Ｙ ＝ ∫Ｓ(λ)・ｙe(λ)・ｄλ
　　Ｚ ＝ ∫Ｓ(λ)・ｚe(λ)・ｄλ
　ただし、積分は３８０ｎｍから７８０ｎｍの領域で行う。
　そして、人間が感じる光の色および光の明るさは、前記した三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を　組合せた情報によって特定可能であるとされている。
　なお、光の明るさを除外した光の色については、以下の式（式２）で計算される色度座標 ｘ，ｙ
　　ｘ ＝ Ｘ／[Ｘ＋Ｙ＋Ｚ]
　　ｙ ＝ Ｙ／[Ｘ＋Ｙ＋Ｚ]
によって特定可能であるとされている。

　前記した式１は、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと等しい分光感度特性を有する光センサを用いて光量測定を行うを行うことによって、三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ が測定できることを教えている。
したがって前記第１光量測定手段（Ａ１）および前記第２光量測定手段（Ａ２）、前記第３光量測定手段（Ａ３）それぞれの分光感度特性を、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じにすることにより、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の前記した三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を直接に測定することができるから、これらの値を所望の値に維持することによって前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の光の色および光の明るさを安定化させることが、本発明の光源装置の設計指針となる。

　本発明の光源装置の一部を簡略化して示すブロック図である図３に示すように、前記第１光量測定手段（Ａ１）では、前記測定用出力光束（Ｆａ１）は、特性フィルタ（Ｅｔ１）に入力され、それを透過した測定用出力光束（Ｆｔ１）は、光センサ（Ｃ１）で受光される。
　前記光センサ（Ｃ１）からの光検出信号（Ｓｇ１）は、光量測定回路（Ｈ１）によって増幅やＡＤ変換等の必要な処理を行い、第１光量測定データ（Ｓｈ１）を生成する。
　当然ながら、前記第１光量測定手段（Ａ１）の分光感度特性には、前記特性フィルタ（Ｅｔ１）に起因するものに加え、前記光センサ（Ｃ１）自身の分光感度特性が反映される。

　前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）についても同様であり、前記特性フィルタ（Ｅｔ１）に代えて、分光感度特性が異なる特性フィルタ（Ｅｔ２，Ｅｔ３）を備え、それより後段の光センサ（Ｃ２，Ｃ３）および光量測定回路（Ｈ２，Ｈ３）については、前記第１光量測定手段（Ａ１）の前記光センサ（Ｃ１）および前記光量測定回路（Ｈ１）からなる回路部分と同じものを使って構成してもよく、これにより第２光量測定データ（Ｓｈ２）および第３光量測定データ（Ｓｈ３）を生成することができる。
　なお、前記光量測定回路（Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３）は、マルチプレクサと共通の１個のＡＤ変換器を備えた、１個の光量測定回路に統合することもできる。

　前記したように、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）のそれぞれの分光感度特性を、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じにするためには、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の分光透過率特性は、それに前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）自身の分光感度特性が重畳した特性が、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じになるようにすればよい。

　ただし、本光源装置においては、前記した波長帯域における狭い波長帯域で発光する発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）しか含まれていないため、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）のそれぞれの分光感度特性を、少なくとも前記した波長帯域のそれぞれの近傍において、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じにすれば十分である。
　したがって、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の分光透過率特性は、それに前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）自身の分光感度特性が重畳した特性が、少なくとも前記した波長帯域のそれぞれの近傍において、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じになるようにすればよい。

　さらに、分光感度特性が前記した波長帯域の近傍において等色関数と同じになることを実現する上で、さらに近似して、前記した波長帯域のそれぞれで基準波長を定め、その基準波長における感度値および基準波長における波長の変化に対する感度の変化率が、前記した等色関数についての基準波長における関数値および基準波長における波長の変化に対する関数の変化率と同じになるようにしても十分実用的である。
　したがって、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の分光透過率特性は、それに前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）自身の分光感度特性が重畳した特性において、基準波長における透過率値および基準波長における波長の変化に対する透過率の変化率が、前記した等色関数についての基準波長における関数値および基準波長における波長の変化に対する関数の変化率と同じになるようにすればよい。

　因みに、当然ながら、前記光量測定手段それぞれの分光感度特性に関する、前記した、各基準波長における感度値が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における感度値と一致し、かつ少なくとも一つの基準波長における波長の変化に対する感度の変化率が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における波長の変化に対する感度の変化率と一致している、とは、各基準波長における感度値および波長の変化に対する感度の変化率が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における感度値および波長の変化に対する感度の変化率と一致している、最も限定的態様を含んでいる。
　本明細書においては、主としてこの最も限定的態様に関して説明する。
　この最も限定的態様から外れる態様、すなわち前記光量測定手段それぞれの分光感度特性が、ある基準波長においては、波長の変化に対する感度の変化率が、等色関数それぞれの波長の変化に対する感度の変化率と一致しないものに関しては、本明細書の末尾付近において補足する。

　前記した波長帯域、すなわち本光源装置のＲ，Ｇ，Ｂの前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）の発光波長の帯域が、例えば、６４０ｎｍ，５３０ｎｍ，４６５ｎｍを基準波長として、その近傍の狭い範囲に限定される場合の設計について考えるならば、等色関数の基準波長における関数値および波長の変化に対する関数の変化率は、以下の式（式３）
　　λro ＝ 640
　　λgo ＝ 530
　　λbo ＝ 460
のように定義して、定められている等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) の数表を参照することにより、前記第１光量測定手段（Ａ１）に対応する ｘe(λ) については、以下の式（式４）
　　ｘe(λro) ＝ 0.4479
　　ｘe(λgo) ＝ 0.1655
　　ｘe(λbo) ＝ 0.2511
　　ｄｘe/ｄλ(λ=λro) ＝ -0.01742
　　ｄｘe/ｄλ(λ=λgo) ＝ 0.01204
　　ｄｘe/ｄλ(λ=λbo) ＝ -0.01114
また、前記第２光量測定手段（Ａ２）に対応する ｙe(λ) については、以下の式（式５）
　　ｙe(λro) ＝ 0.1750
　　ｙe(λgo) ＝ 0.8620
　　ｙe(λbo) ＝ 0.0739
　　ｄｙe/ｄλ(λ=λro) ＝ -0.00736
　　ｄｙe/ｄλ(λ=λgo) ＝ 0.01058
　　ｄｙe/ｄλ(λ=λbo) ＝ 0.00342
また、前記第３光量測定手段（Ａ３）に対応する ｚe(λ) については、以下の式（式６）
　　ｚe(λro) ＝ 0.0
　　ｚe(λgo) ＝ 0.0422
　　ｚe(λbo) ＝ 1.5281
　　ｄｚe/ｄλ(λ=λro) ＝ 0.0
　　ｄｚe/ｄλ(λ=λgo) ＝ -0.00248
　　ｄｚe/ｄλ(λ=λbo) ＝ -0.04810
を得る。

　したがって、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）は、それぞれ前記した式４，式５，式６に従う分光透過率を有するように製作すればよい。
　このフィルタは、前記した式３に定めた波長の近傍、すなわち、本光源装置に実装される前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）が有するバラツキ、および想定温度範囲における発光波長変動に起因する、波長変化の上限と下限で規定される帯域幅内での特性を確定すればよく、この帯域幅の外における分光透過率特性はどのようであっても構わない。
　したがって、前記した色度計等に使われるフィルタに比べて格段に設計・製作が容易であるため、低コストで実現できる利点がある。

　ここまで述べたように構成された前記第１光量測定手段（Ａ１）および前記第２光量測定手段（Ａ２）、前記第３光量測定手段（Ａ３）から読み取った前記第１光量測定データ（Ｓｈ１），前記第２光量測定データ（Ｓｈ２），前記第３光量測定データ（Ｓｈ３）は、それぞれ三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ に対応する。
　したがって前記制御回路（Ｍｃ）は、得られた三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ の値を前記した式２に適用することにより、色度座標 ｘ，ｙ を計算することができる。
　図４の（ｂ）は、色度座標と色の関係を表した色度図と呼ばれるものを概略図で示したもので、この表色系で表現可能な全ての色は、図の点線上もしくはその内部に位置し、赤色（Ｒ），緑色（Ｇ），青色（Ｂ），白色（Ｗ）の概略位置を記載してある。
　なお、レーザ光のような単色光は図の点線上に位置する。（ただし、ＲからＢに至る直線部、いわゆる純紫軌跡を除く。）
　また、純白の色度座標は 1/3，1/3 である。

　図において、白色の位置を基準に見ると、概ねＲは右側、Ｇは上側、Ｂは下側に位置するから、白色光の色度座標は、Ｒ成分を増すと ｘ 値が増加、Ｇ成分を増すと ｙ 値が増加、Ｂ成分を増すと ｙ 値が減少することになる。
　したがって前記制御回路（Ｍｃ）は、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）から読み取った三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を前記した式２に適用して色度座標を算出し、算出された色度座標のそれぞれの値 ｘ，ｙ と、それらそれぞれの目標値とを比較し、例えば、もし ｘ が目標値より大きい場合は、前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）のなかのＲの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和を ｐ ％減少させ、かつＧの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和、およびＢの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和のそれぞれを [ｐ／２] ％ずつ増加させ、また、もし ｙ が目標値より大きい場合は、Ｇの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和を ｑ ％減少させ、かつＢの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和を ｑ ％増加させるよう、前記駆動回路制御信号（Ｊ１ａ，Ｊ１ｂ，…，Ｊ２ａ，Ｊ２ｂ，…）を介して制御する。
　そして適当な時間をおいて、再度、前記した光量測定データを取得する箇所にシーケンスを戻すようにすることにより、フィードバック制御ループが構築され、光の強度をあまり変化させずに、色度座標とその目標値との差異が小さくなるよう常に制御が行われることになり、光の色の安定化を図ることができる。

　前記したＣＩＥの制定になるＸＹＺ表色系は、前記した式１の Ｙ の値が含まれる波長帯域の全てを総合した光の明るさを表すように構成されている。
　したがって光の色に相関する色相指示値に加えて、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域の全てを総合した光の明るさをも安定化制御する場合には、前記制御回路（Ｍｃ）は、測定された Ｙ の値を明度指示値として、これと目標値とを比較し、もし Ｙ が目標値より大きい場合は、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれの発光素子への投入電力のバランスを変えずに、総合的な投入電力を Ｑ ％減少させるよう、前記駆動回路制御信号（Ｊ１ａ，Ｊ１ｂ，…，Ｊ２ａ，Ｊ２ｂ，…）を介して制御することにより、光の色を変化させないで、光の明るさとその目標値との差異が小さくなる方向へフィードバック制御することにより、光の明るさの安定化を図ることができる。

　しかしながら、いま述べた光の色の安定化、および光の明るさの安定化のためのフィードバック制御の仕方に関しては、値 ｘ，ｙ および Ｙ を、統一的にそれぞれの目標値に向かわせるための、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれの波長帯域に対応する前記駆動回路の出力電力の変化量を定量的に決める指針が示されていなかったため、試行錯誤的なフィードバック制御にならざるを得ず、効率的なものではなかった。
　以下においては、この点が改善されたフィードバック制御を実現する指針を示した上で、その指針に従う構成の問題点と、その問題を回避した本発明の光源装置の構成について説明する。

　改善されたフィードバック制御を実現するために、前記制御回路（Ｍｃ）は、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの光の強度に相関する前記発光強度指示値を微小変化させたときに、前記色相指示値たる色度座標に生じる変化量を決定する。
　ここで、光の強度とは、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）のなかの一つの波長帯域に属するもの全ての光パワーに相関するもので、人間の視感度とは無関係である。
　一方、光の明るさは、人間が感じる明るさであるから、同じ光パワー（密度）であっても、波長が変われば、人間の視感度の影響をうけて大きさが変化する。
　そして、決定した前記係数を使用して、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値を微小変化させるための変化量を決定し、これに基づいて前記制御回路（Ｍｃ）は、前記駆動回路制御信号（Ｊ１ａ，Ｊ１ｂ，…，Ｊ２ａ，Ｊ２ｂ，…）を介して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）の出力電力を設定することにより、色度座標 ｘ，ｙ および光の明るさ Ｙ がその目標値に維持されるようフィードバック制御を行うことができる。

　ところで、ここでは、一つの波長帯域の発光素子を駆動する駆動回路の出力電力の総和とその波長帯域の成分の光の強さとは、概ね比例的に相関する性質（本明細書では電力光量比例則と呼ぶ）、詳しく言えば、前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）のなかのＲの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐr 、Ｇの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐg 、およびＢの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐb のそれぞれが、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域の成分の光の強さに対し、概ね比例的に相関する性質を利用しているが、その前提として、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）のそれぞれについて、発光色の異なる発光素子の間では発光効率は異なっても構わないが、発光色の同じ発光素子は、全て同じ発光効率（より実際的に言えば同一メーカの同種製品）であることを仮定している。
　したがって、もし、同じ色であっても発光効率の異なる複数種類が混在する等により、前記した前提が成り立たない場合は、例えば、ある発光色のもので、発光効率が高い、種類Ａの発光素子と、それより発光効率が１０％低い、種類Ｂの発光素子とがあったとして、前記駆動回路制御信号（Ｊ１ａ，Ｊ１ｂ，…，Ｊ２ａ，Ｊ２ｂ，…）を介して前記制御回路（Ｍｃ）からの電力設定指令を受信したとき、種類Ｂの発光素子を駆動する駆動回路は、内部的には、指令された設定電力に対し１０％増しの電力を設定する、などとする構成上の工夫により、容易に解決することができる。

　したがって、前記した電力光量比例則を前提として、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値は、前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）のなかのＲの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐr 、Ｇの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐg 、およびＢの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐb のそれぞれと、独立に比例関係にあると考えてよい。
例えば、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値を全て１％増す場合、前記した出力電力の総和のそれぞれが、２００Ｗ，３００Ｗ，１００Ｗであったならば、それぞれ２０２Ｗ，３０３Ｗ，１０１Ｗとすればよい。

　なお、前記した電力光量比例則について補足すると、電力光量比例則における比例の精度、すなわち直線性があまり良くなくても、問題にならない。
　その理由は、電力の増加と光量の増加とが相関している限り、それが直線的な関係になくても、少しずつ電力を変化させることにより、フィードバック制御により、徐々に目標値に向けて系の状態を変化させて行けるからである。

　また、前記した一つの波長帯域の発光素子を駆動する駆動回路の出力電力の総和を変化させるとき、対象駆動回路が複数存在する場合は、全ての駆動回路を同じ割合で変化させたり、異なる割合で変化させたり、特定のもののみを変化させたりなど、様々な形態が考えられるが、何れであっても構わない。
　駆動回路に対する電力設定は、例えば設定データ長が８ビットであれば２５６階調であるなど、その細やかさが有限である。
　したがって、電力を最小単位ずつ増して行く場合、全ての駆動回路の電力設定を一斉に１ＬＳＢだけ増すのではなく、例えば、１番目の駆動回路の電力設定を１ＬＳＢだけ増し、次は２番目の駆動回路の電力設定を１ＬＳＢだけ増し、…、というように、駆動回路を分けて増し、最後の駆動回路の電力設定を１ＬＳＢだけ増したら、次はまた１番目の駆動回路の電力設定を１ＬＳＢだけ増し、…、という仕方で増すようにすれば、電力設定の階調数を、駆動回路の個数倍に増すことができる利点がある。

　以下において、前記した改善されたフィードバック制御を実現する指針について定量的に説明する。
　ここで、被測定光束 Ｓ(λ) が、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれ単色の３原色から成っていると近似すると、デルタ関数 δ(λ) を用いて以下の式（式７）のように表せる。
　　Ｓ(λ) ＝　 Ｓr・δ(λ－λro )
　　　　　   ＋ Ｓg・δ(λ－λgo )
　　　　　   ＋ Ｓb・δ(λ－λbo )
　ここで、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれの基準波長を λro，λgo，λbo とし、また、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値を Ｓr，Ｓg，Ｓb とした。

　前記した式７を、前記した式１の積分に適用することにより、三刺激値の Ｘ に関する以下の式（式８）
　　Ｘ ＝ Ｓr・ｘe(λro) ＋ Ｓg・ｘe(λgo) ＋ Ｓb・ｘe(λbo)
　　　 ＝ Ｈxr・Ｓr ＋ Ｈxg・Ｓg ＋ Ｈxb・Ｓb
　　ただし、
　　Ｈxr ＝ｘe(λro)
　　Ｈxg ＝ｘe(λgo)
　　Ｈxb ＝ｘe(λbo)
および Ｙ に関する以下の式（式９）
　　Ｙ ＝ Ｓr・ｙe(λro) ＋ Ｓg・ｙe(λgo) ＋ Ｓb・ｙe(λbo)
　　　 ＝ Ｈyr・Ｓr ＋ Ｈyg・Ｓg ＋ Ｈyb・Ｓb
　　ただし、
　　Ｈyr ＝ｙe(λro)
　　Ｈyg ＝ｙe(λgo)
　　Ｈyb ＝ｙe(λbo)
さらに Ｚ に関する以下の式（式１０）
　　Ｚ ＝ Ｓr・ｚe(λro) ＋ Ｓg・ｚe(λgo) ＋ Ｓb・ｚe(λbo)
　　　 ＝ Ｈzr・Ｓr ＋ Ｈzg・Ｓg ＋ Ｈzb・Ｓb
　　ただし、
　　Ｈzr ＝ｚe(λro)
　　Ｈzg ＝ｚe(λgo)
　　Ｈzb ＝ｚe(λbo)
を得る。

　前記した電力光量比例則に関して述べた前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）のなかのＲの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐr 、Ｇの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐg 、およびＢの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐb のそれぞれは、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値たる Ｓr，Ｓg，Ｓb に対し、それぞれ独立な比例係数 ｋr，ｋg，ｋb で結んだ以下の式（式１１）
　　Ｐr ＝ ｋr・Ｓr
　　Ｐg ＝ ｋg・Ｓg
　　Ｐb ＝ ｋb・Ｓb
のように表すことができる。

　よって、前記した式８，式９，式１０のそれぞれの左辺に対し、三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ の測定値を適用した、以下の方程式（式１２）
　　Ｘ ＝ Ｈxr・Ｓr ＋ Ｈxg・Ｓg ＋ Ｈxb・Ｓb
　　Ｙ ＝ Ｈyr・Ｓr ＋ Ｈyg・Ｓg ＋ Ｈyb・Ｓb
　　Ｚ ＝ Ｈzr・Ｓr ＋ Ｈzg・Ｓg ＋ Ｈzb・Ｓb
を解いて Ｓr，Ｓg，Ｓb を求めれば、これらと前記した Ｐr，Ｐg，Ｐb との比から、前記した式１１の比例係数 ｋr，ｋg，ｋb を決定することができる。
　なお、前記式１２は、初等的な３元連立１次方程式であるから、原理的には容易に解くことができる。
　ただし、そのような計算をフィードバック制御ループのなかで実行し続けることは、制御回路（Ｍｃ）のオーバーヘッドを招くが、この問題の回避方法については後述する。

　最初、比例係数 ｋr，ｋg，ｋb には、未確定ではあるが適当に定めた安全な初期値が設定されているとして、未確定な ｋr，ｋg，ｋb に基づいて、発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb に対する適当に定めた安全な初期目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を生ずるであろう Ｐr，Ｐg，Ｐb を、前記した式１１によって仮決定する。
　その Ｐr，Ｐg，Ｐb の値にて実際に駆動したときの三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を測定し、その測定値に基づいて前記した方程式１２を解き、得られた Ｓr，Ｓg，Ｓb と、その元となった目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp との比を用いて、比例係数 ｋr，ｋg，ｋb を、以下の式（式１３）
　　ｋr ← ｋr・Ｓrp／Ｓr
　　ｋg ← ｋg・Ｓgp／Ｓg
　　ｋb ← ｋb・Ｓbp／Ｓb
に従って補正すればよい。
（左向きの矢印 ← は、この記号の右辺の計算結果を左辺の変数に代入することを意味する。）

　この補正は、フィードバック制御ループにおける繰り返しのなかで、後述するように、Ｓr，Ｓg，Ｓb の微小変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb を決め、以下の式（式１４）
　　Ｓrp ＝ Ｓr ＋ ΔＳr
　　Ｓgp ＝ Ｓg ＋ ΔＳg
　　Ｓbp ＝ Ｓb ＋ ΔＳb
に従って目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を更新し、前記した式１１に従って電力を再設定して、三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を測定する度に行うことにすればよい。
　このようにすることにより、前記したように、前記比例係数 ｋr，ｋg，ｋb が真の比例定数ではなく、例えば飽和傾向を示すような、非直線的なものであっても、前記した式１１で規定される、単なる比として補正が繰り返し行われるため、Ｒ，Ｇ，Ｂ各駆動回路の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb と発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb との正しい対応が維持される。

　ただし、先述のように、前記した式１２を解く計算をフィードバック制御ループのなかで実行し続けることが、制御回路（Ｍｃ）のオーバーヘッドを招く問題がある。
　しかし、本光源装置の点灯動作開始直後や、調光操作によって意図的に光源装置の明るさを変更した直後の、発光素子の温度が定常状態に達するまでの過渡期間は、各駆動回路から一定の電力を供給していても、発光素子の明るさが変化し、したがって比例係数 ｋr，ｋg，ｋb の値は不安定であるが、この期間は、光源装置の色や明るさを制御する必要が無いため、比例係数 ｋr，ｋg，ｋb や発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb の値を確定する必要が、そもそも無い。

　したがって、このような不安定な期間を過ぎて、各発光素子が安定動作に入った後に、前記光量測定データの取得と前記した計算によって、比例係数 ｋr，ｋg，ｋb を確定させれば、その値は、それ以降はほとんど変化しないため、極めて低頻度でその値の更新を行えばよく、前記した式１１から直ちに導かれる以下の式（式１５）
　　Ｓr ＝ Ｐr／ｋr
　　Ｓg ＝ Ｐg／ｋg
　　Ｓb ＝ Ｐb／ｋb
を用いて、その時点のＲ，Ｇ，Ｂ各駆動回路の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb から、その時点の発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb の値の決定を行うようにすることにより、この問題を回避することができる。
　因みに、電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb の値は、本光源装置の制御回路（Ｍｃ）自身が内部に保持している情報であり、取得のために測定などを行う必要の無いものである。
　他方、この問題の回避のために、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域の発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb を測定によって取得するための光量測定手段を、前記第１、第２、第３光量測定手段とは別に備えるようにすることもできるが、これを大したコスト増無しに実現する方策については後述する。

　前記したように、光の色に相関する色相指示値として色度座標 ｘ，ｙ に注目し、また光の明るさに相関する明度指示値として Ｙ に注目し、それらを安定化制御することについて述べた。
　しかし ｘ，ｙ，Ｙ の系と Ｘ，Ｙ，Ｚ の系とは、前記した式２と以下の式（式１６）
　　Ｘ ＝ Ｙ・ｘ／ｙ
　　Ｚ ＝ Ｙ・(１ － ｘ － ｙ)／ｙ
によって互いに変換が可能であるため、光の色に相関する色相指示値として、色度座標または三刺激値の何れをも採用することができる。

　先ず、三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ が、その目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp に維持されるように制御する場合について説明する。
　前記した式８，式９，式１０より、発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb を微小変化させたときの三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ の変化 ΔＸ，ΔＹ，ΔＺ は、以下の式（式１７）
　　ΔＸ ＝ Ｈxr・ΔＳr ＋ Ｈxg・ΔＳg ＋ Ｈxb・ΔＳb
　　ΔＹ ＝ Ｈyr・ΔＳr ＋ Ｈyg・ΔＳg ＋ Ｈyb・ΔＳb
　　ΔＺ ＝ Ｈzr・ΔＳr ＋ Ｈzg・ΔＳg ＋ Ｈzb・ΔＳb
のように表すことができる。

　フィードバック制御において、現在の三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ の値に対し、これらをその目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp に近づけるために、発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb に微小変化 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb を与えると考えると、ダンピング係数 Ｄ ＝ ０～１ として、以下の式（式１８）
　　ΔＸ ＝ Ｄ・[Ｘp －Ｘ]
　　ΔＹ ＝ Ｄ・[Ｙp －Ｙ]
　　ΔＺ ＝ Ｄ・[Ｚp －Ｚ]
によって Δｘ，Δｙ，ΔＹ の値を決めれば、前記した式１７は ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb に関する初等的な３元連立１次方程式と見ることができ、全ての係数が決まっているため、原理的には容易に解くことができて、前記発光強度指示値の微小変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を求めることができる。
　前記した式１４に従って、求めた ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb を元の Ｓr，Ｓg，Ｓb に加えて発光強度指示値の新しい目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を算出し、前記した式１３を介して、前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb を更新することができる。

　なお、前記したダンピング係数は、これを小さくするほど ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb が全体的に小さく抑えられ、フィードバック制御の変化速度を低くして、行き過ぎや発振などの不安定現象を防止する効果がある。
　ただし、あまり小さくすると補正の完了までに過剰な時間が掛かるなどの不都合が生ずる可能性があるため、実験的に好適な値を決めるとよい。

　ところで、前記発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb のうちの一つ、例えば Ｓr を、何らかの事情により別途決める場合（例えば定格に達した場合など）は、三刺激値の目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp を満足させることはできず、光の明るさを維持することを断念して、光の色を、目標とするものに維持するよう、制御の様式を変更する必要がある。
　上において述べた三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ が、その目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp に維持されるように制御する方法の場合、光の色の目標を維持したまま、例えば Ｓr が所定の値となるよう、光の明るさを小さくしたい場合は、三刺激値の目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp それぞれを、適当に決めた、ある同じ比率で縮小することを試行し、フィードバックループを実際に回してみて、Ｓr が所定の値になるような適当な比率が見つかるまで、試行錯誤する必要がある。

　これに対し、光の色に相関する色相指示値たる色度座標 ｘ，ｙ と、光の明るさに相関する明度指示値たる Ｙ とを制御対象とし、ｘ，ｙ，Ｙ をその目標値 ｘp，ｙp，Ｙp に維持する制御方式を実現できれば、例えば Ｓr の値を不変にしたまま、色度座標 ｘ，ｙ のみを目標値に維持するフィードバック制御を行うことが可能となる。
　以下において、制御対象を ｘ，ｙ，Ｙ とする場合について説明する。

　三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ の和、すなわち次式（式１９）
　　Ｔ ＝ Ｘ＋Ｙ＋Ｚ
は、前記した式８，式９，式１０を用いて以下の式（式２０）
　　Ｔ　＝　 [ Ｈxr ＋ Ｈyr ＋ Ｈzr ]・Ｓr
　　　　　＋ [ Ｈxg ＋ Ｈyg ＋ Ｈzg ]・Ｓg
　　　　　＋ [ Ｈxb ＋ Ｈyb ＋ Ｈzb ]・Ｓb
　　　　＝ Ｉr・Ｓr ＋Ｉg・Ｓg ＋Ｉb・Ｓb
　　ただし、
　　Ｉr ＝Ｈxr ＋ Ｈyr ＋ Ｈzr
　　Ｉg ＝Ｈxg ＋ Ｈyg ＋ Ｈzg
　　Ｉb ＝Ｈxb ＋ Ｈyb ＋ Ｈzb
のように表し、前記した式２の色度座標 ｘ，ｙ は、前記した式８，式９，式２０を用いた以下の式（式２１）
　　ｘ ＝ Ｘ／Ｔ
　　ｙ ＝ Ｙ／Ｔ
のように表現することができる。

　一般に、関数 ｆ ＝ ｆ(ｕ，ｖ，ｗ) の変数 ｕ，ｖ，ｗ が微小変化したときの関数の変化は、ｆ の偏微分係数 δｆ/δｕ，δｆ/δｖ，δｆ/δｗ を用いて、以下の式（式２２）のように近似できる。
　　Δｆ ＝ (δｆ/δｕ)・Δｕ ＋ (δｆ/δｖ)・Δｖ ＋ (δｆ/δｗ)・Δｗ
　色度座標 ｘ，ｙ および光の明るさ Ｙ が、前記発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb を変数とする関数であると見て、式２１に式２２を適用し、以下の式（式２３）のように偏微分係数の値
　　Ｊxr ＝ δｘ/δＳr ＝ [ δＸ/δＳr・Ｔ － Ｘ・δＴ/δＳr ]／[Ｔ・Ｔ]
　　　　 ＝ [ Ｈxr・Ｔ － Ｉr・Ｘ ]／[Ｔ・Ｔ]
　　　　 ＝ [ Ｈxr － Ｉr・ｘ ]／Ｔ
　　Ｊxg ＝ δｘ/δＳg ＝ [ Ｈxg － Ｉg・ｘ ]／Ｔ
　　Ｊxb ＝ δｘ/δＳb ＝ [ Ｈxb － Ｉb・ｘ ]／Ｔ
　　Ｊyr ＝ δｙ/δＳr ＝ [ Ｈyr － Ｉr・ｙ ]／Ｔ
　　Ｊyg ＝ δｙ/δＳg ＝ [ Ｈyg － Ｉg・ｙ ]／Ｔ
　　Ｊyb ＝ δｙ/δＳb ＝ [ Ｈyb － Ｉb・ｙ ]／Ｔ
を具体的に決めれば、Ｓr，Ｓg，Ｓb を微小変化させたときの ｘ，ｙ，Ｙ の変化量は、以下の式（式２４）
　　Δｘ ＝ Ｊxr・ΔＳr ＋Ｊxg・ΔＳg ＋Ｊxb・ΔＳb
　　Δｙ ＝ Ｊyr・ΔＳr ＋Ｊyg・ΔＳg ＋Ｊyb・ΔＳb
　　ΔＹ ＝ Ｈyr・ΔＳr ＋Ｈyg・ΔＳg ＋Ｈyb・ΔＳb
のように表すことができる。
　ただし、式２４の３番目の（ ΔＹ に関する）式は、式９から得られる次の関係に基づく。
　　δＹ/δＳr ＝ Ｈyr
　　δＹ/δＳg ＝ Ｈyg
　　δＹ/δＳb ＝ Ｈyb

　前記した式１８に関して述べたものと同様に、フィードバック制御において、現在の ｘ，ｙ，Ｙ の値に対し、これらをその目標値 ｘp，ｙp，Ｙp に近づけるために、Ｓr，Ｓg，Ｓb を微小変化させると考えると、ダンピング係数 Ｄ ＝ ０～１ として、以下の式（式２５）
　　Δｘ ＝ Ｄ・[ｘp －ｘ]
　　Δｙ ＝ Ｄ・[ｙp －ｙ]
　　ΔＹ ＝ Ｄ・[Ｙp －Ｙ]
によって Δｘ，Δｙ，ΔＹ の値を決めれば、前記した式２４は、ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb に関する初等的な３元連立１次方程式と見ることができ、全ての係数が決まっているため、原理的には容易に解くことができて、前記発光強度指示値の微小変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を求めることができる。

　因みに、目標とする色度座標は、必ずしも純白に対応するものが良いとは限らない。理由は、例えば、本光源装置をプロジェクタに応用する場合、プロジェクタ本体の光学系の光の利用効率が、Ｒ，Ｇ，Ｂ各色で同じであるとは限らないからである。
　例えば、あるプロジェクタ本体の光学系ではＢ色の利用効率が低いとすると、目標とする色度座標は、Ｂ色成分が多めの、青色がかったものとするとよいであろう。
　したがって、目標とする色度座標は、本光源装置の出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の色ではなく、本光源装置を利用する装置の出力に合わせて決めればよい。

　なお、何らかの事情（例えば定格に達した場合など）により、前記発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb のうちの一つを別途決める場合、例えば Ｓg を、したがって ΔＳg を別途決める場合は、これを前記した式２４の方程式の未知数から定数に変更して、以下の式（式２６）
　　Δｘ－Ｊxg・ΔＳg ＝ Ｊxr・ΔＳr ＋Ｊxb・ΔＳb
　　Δｙ－Ｊyg・ΔＳg ＝ Ｊyr・ΔＳr ＋Ｊyb・ΔＳb
のように組み換えた方程式を適用すればよく、これは初等的な２元連立１次方程式であるから、原理的には容易に解くことができて、ΔＳr まはた ΔＳb を求めることができる。
　Ｓr，Ｓb を別途決める場合についても同様である。
　ただし、このようにした場合は、光の明るさ Ｙ を目標値に維持することはできなくなるが、色度座標 ｘ，ｙ を目標値に維持するフィードバック制御は実行することができる。

　ここまでは、線形方程式である、前記した式２４を解くことによって、前記発光強度指示値の微小変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を求める事を前提として計算方法を説明してきた。
　しかし、本発明の光源装置のような機器組込み型のマイクロプロセッサの場合、数値計算、特に浮動小数点演算の処理能力に関して、パーソナルコンピュータ用のもののような高い性能を有するものを使えないことが多い。
　そのため、本発明の光源装置の前記制御回路（Ｍｃ）におけるフィードバック制御ループのなかで、前記したような連立方程式を繰り返し解く処理は、マイクロプロセッサのオーバーヘッドを招き易いという問題がある。
　そして、これを回避するために、高性能なマイクロプロセッサを使用すれば、光源装置の高コスト化を招くという問題がある。

　そこで本発明においては、測定された色相指示値たる色度座標 ｘ，ｙ が有するその目標値 ｘp，ｙp に対する差異 δｘ，δｙ について、その出現態様に関する複数の態様を予め想定して、各出現態様毎に、それぞれに適する前記発光強度指示値の変化量の決定態様、すなわち連立方程式の解である、発光強度指示値の変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値の組合せに関する情報を、予めの計算によって求め、準備しておくことを前提とする。
　その上で実際のフィードバック制御ループのなかでは、前記した方法で取得した前記発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb と、測定および前記した計算によって現在の色相指示値たる色度座標 ｘ，ｙ および光の明るさ Ｙ とを取得し、前記色相指示値とその目標値の差異の態様、すなわち現在の色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ に類似するものを、予め想定してあった複数の色度座標差異ベクトル（後述する代表点）から選択する。
　そして選択された色度座標差異ベクトルに対応する、前記した予めの計算によって求めてあった前記発光強度指示値の変化量の組合せ情報を取出して、適合する発光強度指示値の変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を得るようにすることで、前記した問題を回避する。

　より具体的に言うと、ここでは、前記した差異についての出現態様に関する複数の態様として、色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ の複数のパターンに着目することとする。
　具体的には、色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ の偏角が出現し得る全範囲０～２π（単位はラジアン：πは円周率）を複数個の小範囲に分割した上で、それぞれの小範囲毎に規格化された絶対値(半径)を有する代表点を設定することとし、各代表点毎の方程式の解、すなわち適合する発光強度指示値の変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値の組合せを計算しておき、記憶しておくこととする。

　そのため、Ｔ の値に依存せず、ｘ，ｙ にのみ依存する以下の式（式２７）
　　Ｎxr ＝ Ｊxr・Ｔ ＝ [ Ｈxr － Ｉr・ｘ ]
　　Ｎxg ＝ Ｊxg・Ｔ ＝ [ Ｈxg － Ｉg・ｘ ]
　　Ｎxb ＝ Ｊxb・Ｔ ＝ [ Ｈxb － Ｉb・ｘ ]
　　Ｎyr ＝ Ｊyr・Ｔ ＝ [ Ｈyr － Ｉr・ｙ ]
　　Ｎyg ＝ Ｊyg・Ｔ ＝ [ Ｈyg － Ｉg・ｙ ]
　　Ｎyb ＝ Ｊyb・Ｔ ＝ [ Ｈyb － Ｉb・ｙ ]
の量を定義して前記した式２３の Ｊxr，Ｊxg，Ｊxb，Ｊyr，Ｊyg，Ｊyb の代わりに置き換えることにする。
　先に ΔＳg を別途決めるとして掲げた式２６に対し、ここでは一旦  ΔＳg ＝ ０  とおいた上で式２７を適用すれば、以下の式（式２８）
　　Δｘ・Ｔ ＝ Ｎxr・ΔＳr ＋Ｎxb・ΔＳb
　　Δｙ・Ｔ ＝ Ｎyr・ΔＳr ＋Ｎyb・ΔＳb
のように簡略化される。
　これに対し、前記した式２５に記載の、現在の ｘ，ｙ に対する目標値 ｘp，ｙp との差異に基づく Δｘ，Δｙ の値を適用すれば、結局、方程式は以下の式（式２９）
　　Ｄ・[ｘp －ｘ]・Ｔ ＝ Ｎxr・ΔＳr ＋Ｎxb・ΔＳb
　　Ｄ・[ｙp －ｙ]・Ｔ ＝ Ｎyr・ΔＳr ＋Ｎyb・ΔＳb
になるから、これを解くことにより、以下の式（式３０）
　　ΔＳr ＝ Ｄ・Ｔ・[ 　Ｎyb・[ｘp －ｘ]－Ｎxb・[ｙp －ｙ] ] ／ｎ
　　ΔＳb ＝ Ｄ・Ｔ・[ －Ｎyr・[ｘp －ｘ]＋Ｎxr・[ｙp －ｙ] ] ／ｎ
　　ただし、
　　ｎ ＝ Ｎxr・Ｎyb － Ｎxb・Ｎyr
の解を得る。
　なお、前記した式２７の Ｎxr，Ｎxg，Ｎxb，Ｎyr，Ｎyg，Ｎyb の値を実際に求める場合は、その時点での ｘ，ｙ の値を用いる代わりに、目標値 ｘp，ｙp の値を用いても構わない。

　前記した式３０の解の意味するところは、Ｓg を変化させずに、すなわち ΔＳg ＝ ０ とおいて、Ｓr，Ｓb のみを加減して、色度座標をその目標値 ｘp，ｙp に近づけるためには、Ｓr，Ｓb に与える変化量 ΔＳr，ΔＳb を、この解に従って決め、前記した式１４に対応する、以下の式（式３１）
　　Ｓrp ＝ Ｓr ＋ ΔＳr
　　Ｓgp ＝ Ｓg 　　　　　（変化無し）
　　Ｓbp ＝ Ｓb ＋ ΔＳb
によって Ｓr，Ｓg，Ｓb の目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を決めればよい、ということである。
　ただし、ΔＳg ＝ ０ の下で、このように Ｓr，Ｓb を決定すると、 Ｙ の値は、以下の式（式３２）
　　ΔＹ ＝ Ｈyr・ΔＳr ＋ Ｈyb・ΔＳb
で表される ΔＹ だけ増加して Ｙ ＋ ΔＹ となってしまうから、この変化が打ち消されるよう、Ｓr，Ｓg，Ｓb それぞれに共通の比率 ρ を乗じることにより、Ｙ の値が目標値 Ｙp に維持されるようにすることができる。

　前記比率 ρ の具体的な値は、以下の式（式３３）
　　ρ ＝ Ｙp ／[Ｙ ＋ ΔＹ]
によって求めればよいが、これについてもダンピング係数 Ｄ' ＝ ０～１ を適用した以下の式（式３４）
　　ρ' ＝ １ ＋ [ρ－１]・Ｄ'
を ρ の代わりに乗じて、以下の式（式３５）
　　Ｓrp ＝ [Ｓr ＋ ΔＳr]・ρ'
　　Ｓgp ＝ Ｓg・ρ'
　　Ｓbp ＝ [Ｓb ＋ ΔＳb]・ρ'
によって Ｓr，Ｓg，Ｓb を変化させることで、急激な変化を防止することができる。
　なお、 Ｙ とその目標値 Ｙp との差異、すなわち以下の式（式３６）
　　δＹ ＝ Ｙ － Ｙp
の δＹ によって前記した式３３の Ｙ を書き換えると、δＹ が Ｙp に比べて微小として近似すると、
　　ρ ＝ １／ [１ ＋ δＹ／Ｙp ＋ ΔＹ／Ｙp]
　　　 ＝ １ － δＹ／Ｙp － ΔＹ／Ｙp
となるから、前記した式３４は、以下の式（式３７）
　　ρ' ＝ １ － Ｄ'・[δＹ ＋ ΔＹ] ／Ｙp
のように近似できる。
　なお、δＹ が微小でない場合でも、この計算は、フィードバック制御ループのなかで繰返し行われるため、Ｙ は Ｙp に漸近して行って、やがて微小になるため問題は無い。

　前記した予めの計算は、解くべき方程式の解である、前記した式３０に対して行なえばよいが、色度座標の目標値からの差異である以下の式（式３８）
　　δｘ ＝ ｘ － ｘp
　　δｙ ＝ ｙ － ｙp
によって前記した式３０を書き改めた以下の式（式３９）
　　ΔＳr ＝ Ｄ・Ｔ・[ －Ｎyb・δｘ ＋ Ｎxb・δｙ ] ／ｎ
　　ΔＳb ＝ Ｄ・Ｔ・[ 　Ｎyr・δｘ － Ｎxr・δｙ ] ／ｎ
について、例えば Ｄ，Ｔ を１などの好都合な値に規格化した上で、色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ の大きさ（長さ）が規格化された、δｘ と δｙ の種々の組合せ、すなわち色度座標差異ベクトルの偏角の種々の場合分けに対して、予め規格化解ベクトル ΔＳrn，ΔＳbn を、前記した式３９の規格化版である以下の式（式４０）
　　ΔＳrn ＝ [ －Ｎyb・δｘ ＋ Ｎxb・δｙ ] ／ｎ
　　ΔＳbn ＝ [   Ｎyr・δｘ － Ｎxr・δｙ ] ／ｎ
によって計算しておけばよい。
　そして、実際のフィードバック制御においては、近い偏角に対する規格化解ベクトル ΔＳrn，ΔＳbn を選択した上で、実際の色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ の大きさ、および実際の Ｄ，Ｔ の大きさに基づいて、選択した規格化解ベクトル ΔＳrn，ΔＳbn に対して比例計算を施すことにより、実際の大きさを有する ΔＳr，ΔＳb を求めることができる。

　このことを、本発明の光源装置の技術に関連する概念の概略図である図５を用いて、具体的に説明する。
　本図は、色度図上にとった色度の目標値の座標 ｘp，ｙp を局所原点（Ｏｐ）とする δｘ，δｙ 座標系であり、ｘ，ｙ 座標系とは前記した式３８で関係づけられている。
　色度座標の目標値からの現時点の差異 δｘ，δｙ に対応する座標点（Ｐ）が属する領域を、例えば８種類に分けて、ここでは反時計方向の局所原点（Ｏｐ）回りの０，π／４，π／２，３π／４，π，５π／４，３π／２，７π／４の偏角を境界とした偏角領域（Ｒ０，Ｒ１，…，Ｒ７）に分割する。
　さらに図のように、各偏角領域毎の角度中心、すなわちπ／８，３π／８，５π／８，７π／８，９π／８，１１π／８，１３π／８，１５π／８の偏角 θ を有し、局所原点（Ｏｐ）を中心とする、規格化半径 ｒn を有する規格化円（Ｃｐ）上の、代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）を設定する。
　その上で、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）全ての δｘ，δｙ に対して前記した式４０の解の値 ΔＳrn，ΔＳbn を予め計算し、前記制御回路（Ｍｃ）のマイクロプロセッサに記憶しておけばよい。
　ただし、前記した規格化半径 ｒn は、適当な大きさをとればよいが、例えば純白付近における、いわゆる MacAdam の等色楕円の短軸長さ（約０．００１）や長軸長さ（約０．００２）を参考にして、例えば０．００５などとすればよい。
（参考文献：David L.MacAdam, JOSA Vol.32 May.1942 Fig.35）

　具体的には、次のような計算手順となる。
　先に、色度座標の目標値 ｘp，ｙp を決定した上で、それらを前記した式２７の ｘ，ｙ に適用することにより、目標色度座標近傍における係数 Ｎxr，Ｎxg，Ｎxb，Ｎyr，Ｎyg，Ｎyb の値を決めておく。
　整数 ｉ が、ｉ ＝ 0，1，…，7 なる値をとるとして、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）の ｉ 番目のものの偏角 θi は、以下の式（式４１）
　　θi ＝ π・[ ２・ｉ＋１ ]／８
によって計算でき、また、ｉ ＝ 0，1，…，7 それぞれに対応する δｘ，δｙ が、以下の式（式４２）
　　δｘ ＝ ｒn・cosθi
　　δｙ ＝ ｒn・sinθi
によって計算できるから、各 ｉ 毎に前記した式４０を計算することにより、規格化解 ΔＳrn，ΔＳbn の配列
　　 ΔＳrn[0]，ΔＳrn[1]，…，ΔＳrn[7] および
　　 ΔＳbn[0]，ΔＳbn[1]，…，ΔＳbn[7] 
が生成される。
　ここで、角括弧 [ ] の中は、配列のインデックスを表す。
　したがって、前記した規格化解 ΔＳrn，ΔＳbn の配列の各要素は、インデックス ｉ を用いて一般化して、ΔＳrn[ｉ]，ΔＳbn[ｉ] と表現することができる。
　なお、いま述べた予めの計算は、例えばパーソナルコンピュータによって行い、計算結果データである、前記した規格化解 ΔＳrn，ΔＳbn の配列を、本発明の光源装置の前記制御回路（Ｍｃ）に転送するようにすればよい。

　次に、本光源装置におけるフィードバック制御ループのなかで前記制御回路（Ｍｃ）が行う、ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb を決定するための計算手順について説明する。
　測定により、現在の色度座標 ｘ，ｙ が決定されれば、前記した式３８に従って色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ が決まる。
　この色度座標差異ベクトルが、図５の δｘ，δｙ 座標平面における偏角に着目したときに、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）の何れに対応するか、言い換えれば、何れと最も類似しているかを決める必要があるが、それは、以下のような演算によって決定可能である。
　インデックス計算用の整数の補助変数 ｊ に対する、以下の式（式４３）
　　ｊ ← 0
　　δｙ ＞ 0 ならば ｊ ← ｊ ＋ 4
　　δｘ ＞ 0 ならば ｊ ← ｊ ＋ 2
　　abs(δｙ) ＞ abs(δｘ) ならば ｊ ← ｊ ＋ 1
（ただし abs( ) は絶対値を返す関数）で表される４個の演算を施した結果の ｊ の値は、0 ～ 7 の値となるが、例えば、前記したインデックス ｉ の 0 に対応する ｊ は 6 であるから、いまこれを 6 → 0 と表記することにすると、以降同様に、7 → 1 ，5 → 2 ，4 → 3 ，0 → 4 ，1 → 5 ，3 → 6 ，2 → 7 なる対応が成立するから、以下の式（式４４）
　　Ｃ[0] ＝ 4，Ｃ[1] ＝ 5，Ｃ[2] ＝ 7，Ｃ[3] ＝ 6，
　　Ｃ[4] ＝ 3，Ｃ[5] ＝ 2，Ｃ[6] ＝ 0，Ｃ[7] ＝ 1
のように初期化されたインデックス換算用の整数の定数配列 Ｃ を定義すれば、次式　　ｉ ＝ Ｃ[ｊ]
のようにして ｊ から ｉ への変換を簡単に行うことができる。

　すなわち、δｘ，δｙ が求まれば、前記した式４３に従って ｊ を求め、前記した規格化解 ΔＳrn，ΔＳbn の配列から、以下の式（式４５）
　　ΔＳrn ＝ ΔＳrn[ Ｃ[ｊ] ]
　　ΔＳbn ＝ ΔＳbn[ Ｃ[ｊ] ]
のようにして選択することにより、与えられた δｘ，δｙ に対応する規格化解 ΔＳrn，ΔＳbn を決定することができる。
　ただし、このようにして得た規格化解は、規格化半径 ｒn を有する前記規格化円（Ｃｐ）上のものであるから、実際のベクトル δｘ，δｙ の大きさに基づいて規格化を解除する必要がある。
　また、前記した式３９から式４０を得る際に行った、Ｄ，Ｔ の規格化も同様に解除する必要がある。
　ベクトル δｘ，δｙ の大きさ δｒ は、２乗根を返す関数 sqrt( ) を用いて、以下の式（式４６）
　　δｒ ＝ sqrt( δｘ・δｘ ＋ δｙ・δｙ )
のように書けるから、規格化を解除した解 ΔＳr まはた ΔＳb は、前記した式４５より、以下の式（式４７）
　　ΔＳr ＝ Ｄ・ΔＳrn[ Ｃ[ｊ] ]・Ｔ・δｒ／ｒn
　　ΔＳb ＝ Ｄ・ΔＳbn[ Ｃ[ｊ] ]・Ｔ・δｒ／ｒn
によって計算することができる。

　このようにして求めた式４７の解を、前記した式３５に対して適用することにより、Ｓr，Ｓg，Ｓb の目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp の値を更新することができる。
　また前記した、何らかの事情により、前記発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb のうちの一つを別途決める場合は、前記のようにして求めた式４７の解を、前記した式３１に対して一旦適用して得た Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp の値を、いま仮に Ｓrp'，Ｓgp'，Ｓbp' と書くとして、例えば Ｓb の値を規定値 Ｓbf に設定したいときは、比率 Ｓbf／Ｓb' の値を計算し、これを前記した仮の値 Ｓrp'，Ｓgp'，Ｓbp' にそれぞれ乗じて得た値を、それぞれ新しい Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp として更新すればよい。
　当然、 Ｓr や Ｓg の値を規定値に設定したい場合も、同様の仕方により計算することができる。

　なお、ここまでに述べた、選択された色度座標差異ベクトルに対応する、前記した予めの計算によって求めてあった前記発光強度指示値の変化量の組合せ情報を取出して、適合する発光強度指示値の変化量の値を得る場合でも、前記した前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）のなかのＲの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐr 、およびＧの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐg 、Ｂの波長帯域の発光素子を駆動するものの出力電力の総和 Ｐb それぞれの決定に関しては、前記した式１１，式１３，式１４を有効に使用することができる。
　つまり、前記したように、前記制御回路（Ｍｃ）は、前記した、方程式１２を解いて求めた Ｓr，Ｓg，Ｓb と、元の目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を式１３に適用して比例係数 ｋr，ｋg，ｋb を更新する。
　そして前記制御回路（Ｍｃ）は、前記発光強度指示値の現在の値 Ｓr，Ｓg，Ｓb に対し、前記した式４７の解を前記した式３５または式３１に適用して発光強度指示値の新しい目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を算出し、式１１に従って前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb を更新する。
　そして前記光量測定データを取得する動作に戻り、以降、記載したシーケンスを繰り返すようにすることにより、フィードバック制御ループが構築される。
　なお、いま述べた、Ｓr，Ｓg，Ｓb を求めることに関しては、前記したように、方程式１２を解くことを頻繁に実行する必要が無いため、制御回路（Ｍｃ）のオーバーヘッドを招くことは無い。

　以上、選択された色度座標差異ベクトルに対応する、前記した予めの計算によって求めてあった前記発光強度指示値の変化量の組合せ情報を取出して、適合する発光強度指示値の変化量の値を得る場合のフィードバック制御の仕方についてまとめると、以下のようである。
　先ず、等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) に関する局所帯域等色関数情報、すなわちＲ，Ｇ，Ｂ各波長帯域の基準波長 λro，λgo，λbo における関数値 ｘe(λro)，ｘe(λgo)，ｘe(λbo)，ｙe(λro)，ｙe(λgo)，ｙe(λbo)，ｚe(λro)，ｚe(λgo)，ｚe(λbo) の値である、前記した式８，式９，式１０の係数 Ｈxr，Ｈxg，Ｈxb，Ｈyr，Ｈyg，Ｈyb，Ｈzr，Ｈzg，Ｈzb と、式２０の Ｉr，Ｉg，Ｉb の値を事前に準備した上で、式２７の色度座標 ｘ，ｙ に対し、定めた色度座標の目標値 ｘp，ｙp を適用して係数 Ｎxr，Ｎxg，Ｎxb，Ｎyr，Ｎyg，Ｎyb を計算し、また ｎ を式３０に基づいて計算しておく。
　さらに、インデックス ｉ ＝ 0，1，…，7 それぞれに対応して、前記した式４１と式４２で与えられる色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ の値を式４０に代入して、規格化解ベクトル ΔＳrn，ΔＳbn の配列 ΔＳrn[0]，ΔＳrn[1]，…，ΔＳrn[7] および ΔＳbn[0]，ΔＳbn[1]，…，ΔＳbn[7] のそれぞれの値を、予めの計算によって求めておく。
　なお、前記したように、これらの計算はパーソナルコンピュータ等で実行し、計算結果の値を前記制御回路（Ｍｃ）に転送し、該制御回路（Ｍｃ）内で記憶するようにすることができる。

　また、前記制御回路（Ｍｃ）においては、前記した係数 Ｈxr，Ｈxg，Ｈxb，Ｈyr，Ｈyg，Ｈyb，Ｈzr，Ｈzg，Ｈzb の値を事前に準備しておく。
　前記制御回路（Ｍｃ）は、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域のそれぞれの前記発光強度指示値たる Ｓr，Ｓg，Ｓb に対し、適当な初期目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を定め、また、比例係数 ｋr，ｋg，ｋb の適当な初期値を定め、式１１によって前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb を設定して発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）の駆動を開始し、適当に定めた暖機運転期間だけ待機する。

　前記した、方程式１２を解いて求めた Ｓr，Ｓg，Ｓb と、元の目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を式１３に適用して比例係数 ｋr，ｋg，ｋb を更新する。
　そして前記第１光量測定データ（Ｓｈ１）、第２光量測定データ（Ｓｈ２）、第３光量測定データ（Ｓｈ３）を取得することによって三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ そして Ｔ が求められ、そしてこれらを前記した式２１に適用して色度座標 ｘ，ｙ の値を求める、すなわち測定することができる。

　前記した式３８の色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ に対し、式４３に基づいてインデックス計算用補助変数 ｊ を求めると、式４４のインデックス換算用定数配列 Ｃ を介して、式４５のようにして、予めの計算によって求めておいた、配列 ΔＳrn[0]，ΔＳrn[1]，…，ΔＳrn[7] および ΔＳbn[0]，ΔＳbn[1]，…，ΔＳbn[7] のなかから選択することにより、測定された色度座標 ｘ，ｙ に適合する ΔＳr，ΔＳb の規格化解を得る。
　そして、δｘ，δｙ と Ｔ の実際の大きさや、適当に定めたダンピング係数 Ｄ ＝ ０～１ に基づき、式４６と式４７により、仮の ΔＳr，ΔＳb を求め、さらに、明度指示値 Ｙ とその目標値 Ｙp 、およびその差異 δＹ や適当に定めたダンピング係数 Ｄ' に基づき、式３７の ρ' を介して、式３５を計算することによって前記発光強度指示値の微小変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を求める。

　前記制御回路（Ｍｃ）は、前記発光強度指示値の現在の値 Ｓr，Ｓg，Ｓb に対し、前記した式４７の解を前記した式３５または式３１に適用して発光強度指示値の新しい目標値 Ｓrp，Ｓgp，Ｓbp を算出し、式１１に従って前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）の電力 Ｐr，Ｐg，Ｐb を更新する。
　そして前記光量測定データを取得する動作に戻り、以降、記載したシーケンスを繰り返すようにすることにより、フィードバック制御ループが構築される。

　以上のように、本発明によれば、測定された色相指示値たる色度座標 ｘ，ｙ が有するその目標値 ｘp，ｙp に対する差異 δｘ，δｙ について、その出現態様に関する複数の態様を予め想定して、各出現態様毎に、それぞれに適する前記発光強度指示値の変化量の決定態様、すなわち連立方程式の解である、発光強度指示値の変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値の組合せに関する情報を、予めの計算によって求め、準備しておき、実際のフィードバック制御ループのなかでは、連立方程式を解くのではなく、前記色相指示値とその目標値の差異の態様、すなわち現在の色度座標差異ベクトル δｘ，δｙ に類似するものを、予め想定してあった複数の色度座標差異ベクトルから選択し、選択された色度座標差異ベクトルに対応する、前記した予めの計算によって求めてあった前記発光強度指示値の変化量の組合せ情報を取出して、適合する発光強度指示値の変化量 ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の値を得るように光源装置を構成するため、高性能なマイクロプロセッサを搭載しなくても、効率的なフィードバック制御を行うことが可能となる。

　ここで、前記した式７に記載した、被測定光束 Ｓ(λ) をデルタ関数で近似することの妥当性について補足しておく。
　同じ色であっても複数個の発光素子を集めた場合、発光波長のバラツキがあるため、それらを総合した光のスペクトル Ｓ(λ) は、正確には前記した式７のようなデルタ関数にはならない。
　しかし、発光波長のバラツキがあっても、同じ波長帯域に属する全ての発光素子を総合し、その波長の平均値に等しい波長を有する、仮想的な単色光源に置き換えると考えれば、前記した議論が成立する。
　また、仮想的な単色光源の波長として、平均波長を測定することなく基準波長 λro，λgo，λbo に決めてしまっているが、この差異は僅かである上、差異の影響は、前記した式１７、あるいは式２４を解いて得るベクトル ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の方向が、僅かに変化することだけであり、フィードバックループのなかで、繰り返し再計算されて補正されるため、全く問題にならない。

　なお、同じ波長帯域に属する全ての発光素子を総合した場合は、波長のバラツキに起因したスペクトル幅の拡がりが存在することになり、その結果、色度座標が少しだけ白色方向に移動する。
　しかし、本発明の光源装置においては、実質的に等色関数に等しい分光感度特性を有する光量測定手段によって三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を測定しており、この点に関しては、デルタ関数での近似は行っていないため、前記したスペクトル幅の拡がりの影響は正しく反映される仕組みになっている。

　また、フィードバック制御の目標値 ｘp，ｙp，Ｙp についても補足しておく。
　前記したように本光源装置における色度座標等の計算の目的が正確な絶対値を確定することではないことを前提として、種々の近似計算を行っている。
　そのため、目標値 ｘp，ｙp，Ｙp を数値で与えても、フィードバック制御によって達成される状態が所望のものになるかどうかは不明であり、このような使い方は適当ではない。
　例えばプロジェクタに応用する場合で言えば、本光源装置をプロジェクタの実機に実際に搭載し、フィードバック制御を停止させた状態で、白色となるべき画像をスクリーンに投影させ、所望の白色が得られるよう、本光源装置のＲ，Ｇ，Ｂそれぞれの光の強度を手動で調整し、調整が完了したときの本光源装置自身による ｘ，ｙ，Ｙ の測定値を、その目標値 ｘp，ｙp，Ｙp として記憶するとよい。
　記憶された目標値の実際の値については無頓着でも構わず、それ以降は、フィードバック制御を実行すれば、所望の白色が得られる状態が達成される。
　なお、言うまでもないが、前記したように、ｘ，ｙ，Ｙ の系と Ｘ，Ｙ，Ｚ の系は、式２と式１６とによって互いに変換が可能であるため、いま述べたことは、目標値 Ｘp，Ｙp，Ｚp に関しても同様である。

　先に、Ｇ色の発光強度指示値 Ｓg を一例として挙げ、これ、または ΔＳg を前記した式２４の未知数から外す場合の扱いについて説明するために、前記した式２６を記載した。
　そして、選択された色度座標差異ベクトルに対応する、前記した予めの計算によって求めてあった前記発光強度指示値の変化量の組合せ情報を取出して、適合する発光強度指示値の変化量の値を得る計算方法についての説明の、出発点に相当する前記した式２８は、前記した式２６を変形して得たものであった。
　そもそも、本発明において、解くべき方程式の未知数を、ΔＳr，ΔＳg，ΔＳb の３個から、ΔＳr まはた ΔＳb の２個に減らした理由は、選択のために予めの計算によって用意すべき解の個数を減らすためであった。
　したがって、これらの計算において、方程式の未知数から外す対象として、Ｇ色を選ぶことの必然性は存在せず、本発明においては、Ｒ色またはＢ色を選んで未知数から外すようにしても構わず、全く同様にして計算方法を決めることができる。

　因みに、先に説明した２個の未知数に対して用意した、δｘ，δｙ の２次元空間における前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）の個数が８個であったものを、未知数が３個の場合に同様の分割を行うと、δｘ，δｙ，δＹ の３次元空間のなかで選択することになるため、代表点の個数は３２個になってしまう。
　しかし、このように、選択のために予めの計算によって用意すべき解の個数が多いことを厭わなければ、方程式の未知数を３個にするようにして本発明の光源装置を構成してもよい。
　このようにする場合は、前記したように、式２７を式２６に適用する代わりに、式２７を前記した式２４に適用して得られる次式
　　Δｘ・Ｔ ＝ Ｎxr・ΔＳr ＋Ｎxg・ΔＳg ＋Ｎxb・ΔＳb
　　Δｙ・Ｔ ＝ Ｎyr・ΔＳr ＋Ｎyg・ΔＳg ＋Ｎyb・ΔＳb
　　ΔＹ ＝ Ｈyr・ΔＳr ＋Ｈyg・ΔＳg ＋Ｈyb・ΔＳb
に対し、前記した式２５，式３６，式３８を適用した以下の式
　　－δｘ・Ｄ・Ｔ ＝ Ｎxr・ΔＳr ＋Ｎxg・ΔＳg ＋Ｎxb・ΔＳb
　　－δｙ・Ｄ・Ｔ ＝ Ｎyr・ΔＳr ＋Ｎyg・ΔＳg ＋Ｎyb・ΔＳb
　　－δＹ・Ｄ ＝ Ｈyr・ΔＳr ＋Ｈyg・ΔＳg ＋Ｈyb・ΔＳb
において、Ｄ ＝ ０～１ および Ｔ を１とおいた連立方程式を解き、規格化解の配列 ΔＳrn[0]，…，ΔＳrn[31] と ΔＳgn[0]，…，ΔＳgn[31] および ΔＳbn[0]，…，ΔＳbn[31] を準備することになる。

　また、図５に示したように、前記座標点（Ｐ）の存在領域の分割として、前記偏角領域（Ｒ０，Ｒ１，…，Ｒ７）のように８分割するものを例示したが、この分割数を増して例えば１６分割にしたり、減じて例えば４分割にしたりするようにしてもよい。
　さらに、図５に示したものでは、前記座標点（Ｐ）の、前記局所原点（Ｏｐ）からの距離 δｒ には無関係に、偏角のみに着目して存在領域を分割したが、例えば、距離 δｒ のある境界値を設け、距離 δｒ がその境界値未満の場合と、その境界値以上の場合とに分割し、偏角による８分割と組み合わせて、合計１６分割するように構成することも可能である。

　以上においては、図５に示したように、局所原点（Ｏｐ）を中心とした、極座標的な偏角領域（Ｒ０，Ｒ１，…，Ｒ７）に分割し、各領域の代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）を設定した上で、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）全ての δｘ，δｙ に対して前記した式４０の規格化解の値 ΔＳrn，ΔＳbn を予め計算して記憶しておき、実際の座標点（Ｐ）に対する解 ΔＳr まはた ΔＳb を得る際は、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ７）のうちから座標点（Ｐ）に近い代表点を選択し、それと前記局所原点（Ｏｐ）の距離に対する、座標点（Ｐ）と前記局所原点（Ｏｐ）の距離の比に応じて、前記した式４７によって選択された代表点に属する規格化解を補正することにより、実際の座標点（Ｐ）に対する解 ΔＳr または ΔＳb を得る方法を説明した。
　しかし、領域の分割は、前記したような極座標的な仕方に限定されず、例えば図６に示すように、直交座標的な四角形領域に分割し、前記した方法と同様に、格子状に並んだ各領域の代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ１５）を設定した上で、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ１５）全ての δｘ，δｙ に対して前記した式４０の規格化解の値 ΔＳrn，ΔＳbn を予め計算して記憶しておき、実際の座標点（Ｐ）に対する解 ΔＳr まはた ΔＳb を得る際は、前記代表点（ｐ０，ｐ１，…，ｐ１５）のうちから座標点（Ｐ）に近い代表点を選択し、それと前記局所原点（Ｏｐ）の距離に対する、座標点（Ｐ）と前記局所原点（Ｏｐ）の距離の比に応じて、前記した式４７によって選択された代表点に属する規格化解を補正することにより、実際の座標点（Ｐ）に対する解 ΔＳr まはた ΔＳb を得ることができる。
　なお、図６に記載の座標点（Ｐ）の場合は、それが四角形領域（Ｒ１４）に含まれているから、その代表点（ｐ１４）を選択すればよい。

　先の図３では、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とを別体のものとして構成する例を説明したが、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）は、同じ光量測定手段に対して特性変化を与えることにより、時間分割によって実現するように構成することもできる。
　この場合、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）は、光センサ（Ｃ）を共有しており、前記第１光量測定手段（Ａ１）として働く場合、前記第２光量測定手段（Ａ２）として働く場合、前記第３光量測定手段（Ａ３）として働く場合のそれぞれの場合において、前記光センサ（Ｃ）に前置する特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を置き換えるようにすればよい。

　例えば、本発明の光源装置の一部を簡略化して示す模式図である図７に記載のように、共通の測定用出力光束（Ｆａ）が向かう先に設置した光センサ（Ｃ）の前に、特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を装着した円板状フィルタ支持体（Ｋｔ）を配置し、モータ等による回転機構（Ｋｍ）を用いて矢印（Ｋａ）のように前記円板状フィルタ支持体（Ｋｔ）を回転させることにより、光センサ回路部（Ａｈ１）の前面に前記特性フィルタ（Ｅｔ１）が位置するときは前記第１光量測定手段（Ａ１）として働き、前記特性フィルタ（Ｅｔ２）が位置するときは前記第２光量測定手段（Ａ２）として働き、前記特性フィルタ（Ｅｔ３）が位置するときは前記第３光量測定手段（Ａ３）として働くようにすることができる。
　また図７では前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を回転させるものを記載したが、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を一列に配置した枠を設け、それをソレノイド等によって往復移動させるようにしてもよい。

　本発明の光源装置は、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）、前記第３光量測定手段（Ａ３）それぞれの前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）が有する分光感度特性の相違に基づいて、三刺激値 Ｘ，Ｙ，Ｚ を測定するものであるため、もし、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）、および前記第３光量測定手段（Ａ３）のそれぞれの光センサ素子において、経時変化や温度ドリフト等の変動によって相異なる感度変化を生ずれば、光の色等の認識に誤差が生ずる恐れがある。
　しかし、このように光センサ（Ｃ）を共有させることにすれば、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とに切り換えての光量測定の時間間隔が、前記した変動の時間スケールより十分短い限り、前記した変動の影響を受けないようにできる利点が生まれる。

　先に、発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb を求めるための計算をフィードバック制御ループのなかで実行し続けることが、制御回路（Ｍｃ）のオーバーヘッドを招く問題を回避するために、Ｒ，Ｇ，Ｂ各波長帯域の発光強度指示値 Ｓr，Ｓg，Ｓb を測定によって取得するための光量測定手段を、前記第１、第２、第３光量測定手段とは別に備えるとよい旨を先に述べたが、それの実現のために、光センサを追加するのではなく、そのための分光フィルタを、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）に加えて前記円板状フィルタ支持体（Ｋｔ）に配置するように構成することにより、大したコスト増無しにそれを実現することができる。

　先の図３または図７では、３個の等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれを、特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）のそれぞれで実現する例を説明したが、１個の等色関数を実現するフィルタが複数のフィルタに分割されており、分割されたフィルタそれぞれに基づく信号を合成して、所望の等色関数を再現する分光感度特性を実現するように構成することも可能である。
　このように構成した前記第１光量測定手段（Ａ１）の一例を、本発明の光源装置の一部を簡略化して示す模式図である図８に示す。

　測定用出力光束（Ｆａ１）は、前記特性フィルタ（Ｅｔ１）を分割して実現する特性フィルタ（Ｅｔ１ａ，Ｅｔ１ｂ，Ｅｔ１ｃ）にそれぞれ入射され、それを透過した測定用出力光束（Ｆｔ１ａ，Ｆｔ１ｂ，Ｆｔ１ｃ）が、それぞれ光センサ（Ｃ１ａ，Ｃ１ｂ，Ｃ１ｃ）に入射する。
　前記光センサ（Ｃ１ａ，Ｃ１ｂ，Ｃ１ｃ）それぞれの信号は、電流電圧変換アンプを構成する演算増幅器（Ａｉａ，Ａｉｂ，Ａｉｃ）の反転入力端子にそれぞれ接続される。
　前記演算増幅器（Ａｉａ，Ａｉｂ，Ａｉｃ）の出力である光検出信号（Ｓｉａ，Ｓｉｂ，Ｓｉｃ）は、可変抵抗（Ｒｉａ，Ｒｉｂ，Ｒｉｃ）によって前記した反転入力端子に帰還されることにより、前記演算増幅器（Ａｉａ，Ａｉｂ，Ａｉｃ）はゲイン可変のアンプとして機能する。

　生成された前記光検出信号（Ｓｉａ，Ｓｉｂ，Ｓｉｃ）それぞれは、抵抗（Ｒｊａ，Ｒｊｂ，Ｒｊｃ）を介して加算アンプを構成する演算増幅器（Ａｇ）の反転入力端子にまとめて接続される。
　前記演算増幅器（Ａｇ）の出力である光検出信号（Ｓｇ１）は、可変抵抗（Ｒｇ）によって前記した反転入力端子に帰還されることにより、前記演算増幅器（Ａｇ）はゲイン可変のアンプとして機能する。
　前記光検出信号（Ｓｇ１）は、光量測定回路（Ｈ）により増幅やＡＤ変換等の必要な処理を行い、第１光量測定データ（Ｓｈ１）を生成する。

　前記したように、前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の分光透過率特性は、それに前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）自身の分光感度特性が重畳した特性が、少なくとも前記した波長帯域のそれぞれの近傍において、前記した等色関数 ｘe(λ)，ｙe(λ)，ｚe(λ) それぞれと同じになるようにすればよい。
　そのため、Ｒ，Ｇ，Ｂ全てを合わせて分光透過率特性が整合された一つのフィルタを製作するよりも、Ｒ，Ｇ，Ｂそれぞれの波長帯域において個別に分光透過率特性を作り込んだ、３個のフィルタを製作し、特性のバラツキが生じた場合は、前記可変抵抗（Ｒｉａ，Ｒｉｂ，Ｒｉｃ）によって後から調整できるようにする方が、フィルタの製作が格段に容易になるため、低コスト化できる利点が生まれる。
　なお、図８は前記第１光量測定手段（Ａ１）をこのように構成する場合の例であるが、前記第２光量測定手段（Ａ２）、前記第３光量測定手段（Ａ３）についても同様に構成することができる。

　また、いま述べた構成方法は、同時並行的に分割生成された信号を合成するものであったが、時間分割的に生成された信号を合成するように構成してもよい。
　例えば、図７について説明した、光センサを共有して時間分割によって特性変化を与える技術と組み合わせることが可能である。
　その際、例えば、円板状フィルタ支持体（Ｋｔ）には、波長帯域のそれぞれにおける各等色関数 ｘe(λro)，ｘe(λgo)，ｘe(λbo)，ｙe(λro)，ｙe(λgo)，ｙe(λbo)，ｚe(λro)，ｚe(λgo)，ｚe(λbo) それぞれの波長帯域近傍の分光透過率特性を実現する、９種類のフィルタを設けるようにすることにより、全体として１個の光センサ（Ｃ）のみを有するように構成することが可能である。
（前記した式６に記載のように ｚe(λro) は零であるから、実際的には８種類でよいことになる。）
　この場合、図８に記載した光量測定手段において、３個の前記光検出信号（Ｓｉａ，Ｓｉｂ，Ｓｉｃ）を前記演算増幅器（Ａｇ）で加算して合成する回路の機能に相当する処理は、光量測定回路（Ｈ）より後段で行う。

　光センサとしては、光量の大小を検出するものだけでなく、撮像素子も使用可能であり、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とが有する光センサの少なくとも一方を撮像素子とすることができる。

　図２に関連して光ファイバを用いて光を伝送する構成について説明したが、光ファイバは石英などの脆弱なガラスを素材としているため、破断の危険性があるという欠点がある。
　光ファイバが破断すると、破断箇所から光パワーが漏洩して光ファイバを機械的に保護するために設けた被覆材に吸収され、被覆材が焼損に至る可能性があるため、光ファイバの破断が起きれば、それを検知して発光素子を消灯する安全対策が必要となる。
　全体として大きなパワーを伝送する場合は、同じ色の光に対しても複数本の光ファイバに分割することが、光学系の構成上も、安全性の面からも有利であるが、その場合は、全光ファイバからの総合光量を監視するだけではなく、光ファイバ１本ずつの光量を監視し、個別に破断を検知できることが望ましい。

　前記したように、前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）が同一平面上に位置するように揃えて、前記光ファイバ（Ｅｆ１，Ｅｆ２，…）の出射端部を束ねたものの場合、前記出射端（Ｅｏ１，Ｅｏ２，…）が位置する平面の像を、レンズ等を用いて撮像素子に投影することにより、光ファイバ１本ずつを識別して光量を監視し、個別に破断を検知することが可能となる。
　なお、撮像素子としてカラー映像用撮像素子を使用することも可能である。
　カラー映像用撮像素子の各画素には、Ｒ，Ｇ，Ｂのカラーフィルタの何れかが設けられているため、光量測定手段の形態としては、図８に関して説明した構成のうちの、９種類のフィルタを設けるものと同様であり、同様の利点が得られる。

　次に、本発明の光源装置の実施例の一形態を簡略化して示す図である図９を用いて、本発明を実施するための形態として、本発明の光源装置を利用した、本発明のプロジェクタの、特に光ファイバおよびその出射端以降の、より具体的な構成について述べる。
　本図に記載の光源装置は、Ｒ，Ｇ，Ｂ３原色に対応して、各色複数本の光ファイバ、すなわちＲ色光源用光ファイバ（ＥｆＲ１，ＥｆＲ２，…）、Ｇ色光源用光ファイバ（ＥｆＧ１，ＥｆＧ２，…）、Ｂ色光源用光ファイバ（ＥｆＢ１，ＥｆＢ２，…）は、それぞれ出射端を揃えて束ねられた、ファイババンドルとして構成され、これら３本のファイババンドルの出射端を、それぞれコリメータレンズ（ＥｓＲ，ＥｓＧ，ＥｓＢ）で無限遠の像に変換した光束を、ミラー（ＨｕＲ）およびダイクロイックミラー（ＨｕＧ，ＨｕＢ）を用いて色合成して、出力光束（Ｆｏ）を生成するように構成してある。

　そして、前記出力光束（Ｆｏ）は集光レンズ（Ｅｕ）に入力され、スペックルを除去するための拡散素子（Ｅｄｍ）を介して、ロッドインテグレータによる光均一化手段（Ｆｍ）の入射端（Ｐｍｉ）に入射される。
　前記光均一化手段（Ｆｍ）の射出端（Ｐｍｏ）以降の光学系については、先に図１０に関して述べたものと同様である。
　当然ながら、本発明の光源装置は、フライアイインテグレータによる光均一化手段を用いた、先に図１１に関して述べたプロジェクタにおいても利用できる。

　前記ダイクロイックミラー（ＨｕＢ）は、Ｒ・Ｇ色の光を可能な限り多く透過し、かつＢ色の光を可能な限り多く反射するように作成されているが、Ｒ・Ｇ色の反射光、およびＢ色の透過光が少なからず存在し、普通これらの光は迷光として捨てられるが、図９の本光源装置においては、これを有効利用して測定用出力光束（Ｆａ）を得るようにしてある。
　前記測定用出力光束（Ｆａ）は、レンズからなる結像光学系（Ｅａ）に入射され、前記ファイババンドルのＲ色出射端（ＥｏＲ１，ＥｏＲ２，…）およびＧ色出射端（ＥｏＧ１，ＥｏＧ２，…）、Ｂ色出射端（ＥｏＢ１，ＥｏＢ２，…）と共役な実像が撮像素子（Ｃｃ）の撮像面上に結像される。
　前記撮像素子（Ｃｃ）によって撮影されたこれらの像の映像信号（Ｓｇ）は、前記した光量測定回路（Ｈ）に送られる。
　前記結像光学系（Ｅａ）の前または後に、図７に記載のものと同様に、特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を装着した円板状フィルタ支持体（Ｋｔ）を配置し、モータ等の回転機構（Ｋｍ）によって前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を切り換え可能な構成としている。

　制御回路（Ｍｃ）は、前記回転機構（Ｋｍ）により連続的に前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を選択し、前記撮像素子（Ｃｃ）を順々に第１光量測定手段（Ａ１）と第２光量測定手段（Ａ２）と第３光量測定手段（Ａ３）として機能させ、第１光量測定データ（Ｓｈ１）と第２光量測定データ（Ｓｈ２）と第３光量測定データ（Ｓｈ３）を取得する。
　また、前記撮像素子（Ｃｃ）の映像に基づき、前記Ｒ色出射端（ＥｏＲ１，ＥｏＲ２，…），前記Ｇ色出射端（ＥｏＧ１，ＥｏＧ２，…），前記Ｂ色出射端（ＥｏＢ１，ＥｏＢ２，…）それぞれの光量を別々に測定し、何れかに光量低下の異常が発生しないかどうかを監視する。

　本明細書においては、最も複雑な状況に対して一般的に議論が可能なように、Ｒ，Ｇ，Ｂ全ての波長帯域において、発光素子の波長の変化が生ずることを想定した場合について述べた。
　しかし、前記した波長帯域のうちの何れかに、実質的に波長の変化が生じない、あるいは無視できる前記発光素子が含まれる場合、前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）、および前記第３光量測定手段（Ａ３）の、その波長帯域における分光感度特性については、その波長における感度値が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれのその波長における感度値と一致していれば、波長の変化に対する感度の変化率に関しては一致していなくてもよい。
　実際、発振波長が安定化された半導体レーザや、体積ブラッグ回折格子で構成された共振用反射器を有する半導体レーザや非線形光学高調波発振器などにおいて、このような取扱いが可能な発光素子が存在する。
　例えば、その波長帯域がＧ色であるならば、前記光量測定手段におけるＧ色近傍の波長の変化に対する感度の変化率はどのようなものであっても構わない。
　そのような、実質的に波長の変化が生じない、あるいは無視できる波長帯域が、１種類のみならず、２種類ある場合でも、本発明は適用可能であり、良好に機能する。

　なお、本明細書においては、本光源装置内部における処理で使用する光の色に相関する色相指示値として、色度座標(Ｙｘｙ表色系)および三刺激値(ＸＹＺ表色系)とする場合に言及し、具体的に説明して来たが、当然、これら以外の他の表色系、例えばＲＧＢ表色系やＬ*ｕ*ｖ*表色系、Ｌ*ａ*ｂ*表色系などであっても、色度座標に相関する色相指示値であれば任意のものを採用することができる。
　また、本明細書においては、「微小変化」なる用語が複数の箇所で現れているが、これは、前記した式２２などの近似式において、実際に近似が成立することを期待して与える ｕ，ｖ，ｗ の変化 Δｕ，Δｖ，Δｗ を指しており、通常は、小さい値であるほど近似の精度は向上するが、要求する精度の低さによっては、相当大きな値であっても実用的である場合もあるため、本光源装置の用途に照らして許容できる大きさが決まるものである。

　本発明は、プロジェクタなどの光学装置において使用可能な、複数種類の異なる波長帯域の、半導体レーザなどの発光素子を用いた光源装置を設計・製造する産業において利用可能である。

Ａ１　　　第１光量測定手段
Ａ２　　　第２光量測定手段
Ａ３　　　第３光量測定手段
Ａｇ　　　演算増幅器
Ａｈ１　　光センサ回路部
Ａｉａ　　演算増幅器
Ａｉｂ　　演算増幅器
Ａｉｃ　　演算増幅器
Ｂ　　　　青色
Ｃ　　　　光センサ
Ｃ１　　　光センサ
Ｃ１ａ　　光センサ
Ｃ１ｂ　　光センサ
Ｃ１ｃ　　光センサ
Ｃ２　　　光センサ
Ｃ３　　　光センサ
Ｃｃ　　　撮像素子
Ｃｐ　　　規格化円
ＤｍｊＡ　２次元光振幅変調素子
ＤｍｊＢ　２次元光振幅変調素子
Ｅａ　　　結像光学系
Ｅｃ１　　集光光学系
Ｅｃ２　　集光光学系
Ｅｄｍ　　拡散素子
Ｅｆ１　　光ファイバ
Ｅｆ２　　光ファイバ
ＥｆＢ１　Ｂ色光源用光ファイバ
ＥｆＢ２　Ｂ色光源用光ファイバ
ＥｆＧ１　Ｇ色光源用光ファイバ
ＥｆＧ２　Ｇ色光源用光ファイバ
ＥｆＲ１　Ｒ色光源用光ファイバ
ＥｆＲ２　Ｒ色光源用光ファイバ
Ｅｉ１　　入射端
Ｅｉ２　　入射端
Ｅｊ１Ａ　照明レンズ
Ｅｊ１Ｂ　照明レンズ
Ｅｊ２Ａ　投影レンズ
Ｅｊ２Ｂ　フィールドレンズ
Ｅｊ３Ｂ　投影レンズ
Ｅｏ１　　出射端
Ｅｏ２　　出射端
ＥｏＢ１　Ｂ色出射端
ＥｏＢ２　Ｂ色出射端
ＥｏＧ１　Ｇ色出射端
ＥｏＧ２　Ｇ色出射端
ＥｏＲ１　Ｒ色出射端
ＥｏＲ２　Ｒ色出射端
ＥｓＢ　　コリメータレンズ
ＥｓＧ　　コリメータレンズ
ＥｓＲ　　コリメータレンズ
Ｅｔ１　　特性フィルタ
Ｅｔ１ａ　特性フィルタ
Ｅｔ１ｂ　特性フィルタ
Ｅｔ１ｃ　特性フィルタ
Ｅｔ２　　特性フィルタ
Ｅｔ３　　特性フィルタ
Ｅｕ　　　集光レンズ
Ｆ１Ｂ　　前段フライアイレンズ
Ｆ２Ｂ　　後段フライアイレンズ
Ｆａ　　　測定用出力光束
Ｆａ１　　測定用出力光束
Ｆａ２　　測定用出力光束
Ｆａ３　　測定用出力光束
Ｆｍ　　　光均一化手段
ＦｍＡ　　光均一化手段
ＦｍＢ　　光均一化手段
Ｆｏ　　　出力光束
Ｆｏ１　　出力光束
Ｆｏ２　　出力光束
Ｆｔ１　　測定用出力光束
Ｆｔ１ａ　測定用出力光束
Ｆｔ１ｂ　測定用出力光束
Ｆｔ１ｃ　測定用出力光束
Ｇ　　　　緑色
Ｈ　　　　光量測定回路
Ｈ１　　　光量測定回路
Ｈ２　　　光量測定回路
Ｈ３　　　光量測定回路
ＨｕＢ　　ダイクロイックミラー
ＨｕＧ　　ダイクロイックミラー
ＨｕＲ　　ミラー
Ｊ１ａ　　駆動回路制御信号
Ｊ１ｂ　　駆動回路制御信号
Ｊ２ａ　　駆動回路制御信号
Ｊ２ｂ　　駆動回路制御信号
Ｋａ　　　矢印
Ｋｍ　　　回転機構
Ｋｔ　　　円板状フィルタ支持体
ＬＣＤ　　液晶デバイス
Ｍｃ　　　制御回路
ＭｊＡ　　ミラー
ＭｊＢ　　偏光ビームスプリッタ
Ｏｐ　　　局所原点
Ｐ　　　　座標点
ｐ０　　　代表点
ｐ１　　　代表点
ｐ１４　　代表点
ｐ１５　　代表点
Ｐ１ａ　　駆動回路
Ｐ１ｂ　　駆動回路
Ｐ２ａ　　駆動回路
Ｐ２ｂ　　駆動回路
ｐ７　　　代表点
ＰｃＢ　　偏光整列機能素子
Ｐｍｉ　　入射端
ＰｍｉＡ　入射端
ＰｍｉＢ　入射端
Ｐｍｏ　　射出端
ＰｍｏＡ　射出端
ＰｍｏＢ　射出端
Ｒ　　　　赤色
Ｒ０　　　偏角領域
Ｒ１　　　偏角領域
Ｒ１４　　四角形領域
Ｒ７　　　偏角領域
Ｒｇ　　　可変抵抗
Ｒｉａ　　可変抵抗
Ｒｉｂ　　可変抵抗
Ｒｉｃ　　可変抵抗
Ｒｊａ　　抵抗
Ｒｊｂ　　抵抗
Ｒｊｃ　　抵抗
Ｓｇ　　　映像信号
Ｓｇ１　　光検出信号
Ｓｈ１　　第１光量測定データ
Ｓｈ２　　第２光量測定データ
Ｓｈ３　　第３光量測定データ
Ｓｉａ　　光検出信号
Ｓｉｂ　　光検出信号
Ｓｉｃ　　光検出信号
ＳｊＡ　　光源
ＳｊＢ　　光源
Ｔｊ　　　スクリーン
Ｕ１　　　要素光源
Ｕ２　　　要素光源
Ｗ　　　　白色
Ｙ１ａ　　発光素子
Ｙ１ｂ　　発光素子
Ｙ２ａ　　発光素子
Ｙ２ｂ　　発光素子
ＺｉＢ　　入射光軸

Claims (7)

1. 　狭い波長帯域で発光する発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）および前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…）を駆動する駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…）を具備するユニットを１個の要素光源（Ｕ１）として、該要素光源（Ｕ１，Ｕ２，…）の複数個と、
   　前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）を制御する制御回路（Ｍｃ）と、
   を有し、前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）からの放射光を集めた出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）を外部に放射する光源装置であって、
   　前記発光素子（Ｙ１ａ，Ｙ１ｂ，…，Ｙ２ａ，Ｙ２ｂ，…）は、発光波長が複数種類の異なる波長帯域に属するものを含んでおり、
   　さらに前記光源装置は、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光量を測定するために、出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の光量に相関する量の光を受光する第１光量測定手段（Ａ１）と第２光量測定手段（Ａ２）と第３光量測定手段（Ａ３）とを有し、
   　前記第１光量測定手段（Ａ１）、前記第２光量測定手段（Ａ２）および前記第３光量測定手段（Ａ３）のそれぞれの分光感度特性に関して、前記した波長帯域のそれぞれで定めた各基準波長における感度値が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における感度値と一致し、かつ少なくとも一つの基準波長における波長の変化に対する感度の変化率が、ＸＹＺ表色系の３個の等色関数それぞれの同じ基準波長における波長の変化に対する感度の変化率と一致しており、
   　前記制御回路（Ｍｃ）は、前記第１光量測定手段（Ａ１）が生成する第１光量測定データ（Ｓｈ１）と、前記第２光量測定手段（Ａ２）が生成する第２光量測定データ（Ｓｈ２）と、前記第３光量測定手段（Ａ３）が生成する第３光量測定データ（Ｓｈ３）とを少なくとも間欠的に取得して、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光の色に相関する色相指示値を生成し、前記色相指示値とその目標値の差異が小さくなるよう、前記した波長帯域のそれぞれについての光の強度に相関する発光強度指示値の変化量を決定して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）をフィードバック制御するために、前記色相指示値とその目標値の差異の出現態様に関する複数の出現態様を想定した上で、各出現態様毎に、それぞれに適する前記発光強度指示値の変化量の決定態様に関する情報を保持しており、
   　前記制御回路（Ｍｃ）は、生成した前記色相指示値とその目標値の差異の態様に類似するものを、前記した複数の想定した差異の出現態様のうちから選択し、選択された差異の出現態様に属する前記した前記発光強度指示値の変化量の決定態様に関する情報に従って、前記発光強度指示値の変化量を決定することを特徴とする光源装置。
2. 　前記制御回路（Ｍｃ）は、前記出力光束（Ｆｏ，Ｆｏ１，Ｆｏ２，…）の総合的な光の明るさに相関する明度指示値を生成し、前記明度指示値とその目標値の差異が小さくなる、前記した波長帯域のそれぞれについての前記発光強度指示値の変化量を決定して前記駆動回路（Ｐ１ａ，Ｐ１ｂ，…，Ｐ２ａ，Ｐ２ｂ，…）をフィードバック制御することを特徴とする請求項１に記載の光源装置。
3. 　前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とは、それぞれ光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）を有し、特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を前記光センサ（Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３）に前置することを特徴とする請求項１または２に記載の光源装置。
4. 　前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とは、同じ光量測定手段に対して特性変化を与えることにより、時間分割によって実現するものであり、前記第１光量測定手段（Ａ１）と前記第２光量測定手段（Ａ２）と前記第３光量測定手段（Ａ３）とは、光センサ（Ｃ）を共有しており、前記第１光量測定手段（Ａ１）として働く場合、前記第２光量測定手段（Ａ２）として働く場合、前記第３光量測定手段（Ａ３）として働く場合のそれぞれの場合において、前記光センサ（Ｃ）に前置する特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）を置き換えることを特徴とする請求項１または２に記載の光源装置。
5. 　前記特性フィルタ（Ｅｔ１，Ｅｔ２，Ｅｔ３）の少なくとも一つが複数のフィルタに分割されており、分割されたフィルタそれぞれに基づく信号を合成して前記した分光感度特性が実現されることを特徴とする請求項３に記載の光源装置。
6. 　前記第１光量測定手段（Ａ１）または前記第２光量測定手段（Ａ２）または前記第３光量測定手段（Ａ３）が有する前記光センサの少なくとも一つが撮像素子であることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の光源装置。
7. 　請求項１から６のいずれかに記載の光源装置を利用して画像を投影表示することを特徴とするプロジェクタ。

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