WO2016004942A1 - Zweimassenschwungrad - Google Patents

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WO2016004942A1
WO2016004942A1 PCT/DE2015/200383 DE2015200383W WO2016004942A1 WO 2016004942 A1 WO2016004942 A1 WO 2016004942A1 DE 2015200383 W DE2015200383 W DE 2015200383W WO 2016004942 A1 WO2016004942 A1 WO 2016004942A1
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WO
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mass
bearing
primary
bearing sleeve
mass flywheel
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PCT/DE2015/200383
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English (en)
French (fr)
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Ralf Edl
Hartmut Mende
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Schaeffler Technologies AG and Co KG
Original Assignee
Schaeffler Technologies AG and Co KG
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Ceased legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F16F15/13171—Bearing arrangements
    • F16F15/13178—Bearing arrangements comprising slide bearings

Definitions

  • the invention relates to a dual-mass flywheel with a primary mass and a secondary mass, which are against the action of a spring accumulator rotated against each other, wherein the secondary mass is supported with a thrust bearing and a radial sliding bearing on the primary mass.
  • Dual mass flywheels are used as vibration absorbers for torsional vibrations in drive trains of motor vehicles, the
  • Dual mass flywheel usually between the crankshaft of a
  • Motor vehicle driving internal combustion engine and a gearbox upstream vehicle clutch is arranged. By against spring force and possibly also against dry friction relative to each other rotatable
  • Primary flywheel mass and secondary flywheel are torsional vibrations, which are caused by the non-uniform drive torque of the engine usually designed as a piston engine, eradicated.
  • Dual-mass flywheel on an abutment of the primary mass usually in the form of a screwed to the primary mass hub from.
  • the secondary mass is supported by an axial sliding bearing and a radial sliding bearing on the primary mass.
  • Both the radial bearing and the thrust bearing include sintered bronze bearings.
  • Fig. 1, 2 and 3 show an embodiment of such a storage, wherein Fig. 2 shows a two-part and Fig. 3 shows a one-piece design of the bushings.
  • a disadvantage of the known solution is the cost of the thrust bearing.
  • the removal of frictional heat from the thrust bearing in the case of the two-part design is difficult. This results in an increased risk of sliding layer separation on
  • Thrust bearing Another disadvantage is the space requirement of the thrust bearing and the
  • An object of the invention is therefore to provide an alternative storage that avoids the aforementioned disadvantages.
  • Dual mass flywheel with a primary mass and a secondary mass, which are against the action of a spring accumulator rotated against each other, wherein the secondary mass is supported with a thrust bearing and a radial sliding bearing on the primary mass, the thrust bearing by a face of the
  • Secondary mass and a support ring of the primary mass is formed.
  • the end face of the secondary mass is supported directly sliding on the support ring of the
  • the spring accumulator is in particular a bow spring arrangement with one or more bow springs.
  • the support ring is attached in one embodiment of the invention to a centering hub.
  • the centering hub is bolted or riveted to the primary side, which facilitates the manufacture of the individual parts.
  • the axial sliding bearing preferably comprises a sintered bronze bearing in the form of a
  • Bearing sleeve made of sintered bronze, which is pressed with the secondary side.
  • the bearing sleeve comprises in one embodiment of the invention, a cylindrical part and a part opposite this widened.
  • the expanded part serves for the axial fixing of the bearing sleeve, in particular the positive axial fixing in the direction of the vehicle coupling.
  • the bearing sleeve is secured in one embodiment of the invention in a bearing flange.
  • the bearing flange has an opening or bore in which the
  • Bearing sleeve is attached.
  • the attachment is preferably frictionally engaged, in particular by pressing the bearing sleeve.
  • the bearing flange has an undercut in one embodiment of the invention, which preferably together with the flared portion of the bearing sleeve forms a stop.
  • the end face of the secondary mass is arranged in an embodiment of the invention on the bearing flange, wherein the end face is preferably finely machined. Fine machining is understood here to mean any form of reduction in roughness, for example by grinding, polishing, milling or the like.
  • the support ring is in one embodiment of the invention made of plastic. It may be an injection molded part which is surface-coated. Such a plastic component is inexpensive to manufacture and easy to assemble.
  • Fig. 1 shows an embodiment of a dual mass flywheel in a
  • FIG. 2 shows an enlarged detail from FIG. 1
  • FIG. 3 shows an alternative bearing arrangement as a comparative example
  • FIG. 4 shows an embodiment of a bearing arrangement according to the invention.
  • Fig. 1 shows a dual-mass flywheel 1 according to the prior art in one
  • Such a dual-mass flywheel 1 is arranged in the drive train of a motor vehicle between the crankshaft of the internal combustion engine and the vehicle clutch.
  • the internal combustion engine is usually a gasoline or diesel engine.
  • Vehicle clutch is a single or double clutch.
  • the torque of Vehicle clutch is via a manual transmission, which is a manual transmission with a countershaft (in a single clutch) or with two countershafts (in a dual clutch) via one or fourwheel multiple Differenzialget eb and
  • the axis of rotation of the dual mass flywheel is designated R in FIG.
  • the axis of rotation R is the axis of rotation of the dual mass flywheel 1 and at the same time the axis of rotation of a crankshaft of a not shown
  • Dual mass flywheel 1 downstream vehicle clutch which is also not shown.
  • the direction is understood to be parallel to the axis of rotation R under the axial direction, and according to the radial direction, a direction perpendicular to the axis of rotation R is understood.
  • the circumferential direction is a rotation about the rotation axis R.
  • the dual-mass flywheel 1 comprises a primary mass or primary side 2 and a secondary mass or secondary side 3, which are against the force of a
  • Bow spring assembly 4 can be rotated relative to each other about the rotation axis R.
  • the bow spring assembly 4 includes a plurality of circumferentially
  • each bow spring 8 may include coaxially arranged inner and outer springs.
  • the bow springs 8 are pressed in operation by acting on these centrifugal force to the outside against the primary mass 2.
  • the primary mass 2 comprises a motor-side primary mass plate 6 and a
  • Primary wet covers 5 include a bow spring receptacle 12 in which the
  • Bow springs 8 are arranged.
  • the bow springs 8 are based on a spring end of the primary mass 2 from, for example, not shown here webs or lugs that protrude into the enclosed by the primary mass sheet 6 and the primary wet cover 5 bow spring receptacle 12.
  • the damper springs 8 With the other end of the spring, the damper springs 8 are supported on flange wings 13 of a secondary flange 9.
  • the flange wings 13 extend radially outward and grip the spring ends the bow springs 8 a.
  • the axis of the bow of the bow springs that is a circular line that arises along the circle centers of the bow spring in sections parallel to the axis of rotation, such a cut is z. 1, extends through the flange wings 13.
  • the secondary flange 9 has paragraphs each in the manner of a crank, so that an outer part is arranged axially offset in the direction of the crankshaft to an inner part.
  • the secondary flange 9 is provided with a
  • Counterpressure plate 10 connected by means of rivets 15.
  • the counterpressure plate 10 is part of a single or multiple disc clutch. In installation position of the dual mass flywheel, the mass or the mass moment of inertia of the counter-pressure plate together with all non-rotatably connected with this parts such as pressure plate (s), plate spring (s), etc., part of the secondary mass.
  • a starter ring gear 1 1 is arranged, which can be brought into the installed position of the dual mass flywheel with an electric starter of the motor vehicle, not shown here in engagement.
  • the primary mass 2 is in installation position for transmitting torque with the
  • crankshaft of the internal combustion engine screwed with fastening screws, not shown, with the crankshaft, not shown, of the internal combustion engine.
  • a diaphragm spring membrane 16 is arranged at the secondary flange 9.
  • Disc spring diaphragm 16 is between the secondary flange 9 and the
  • Disc spring diaphragm 16 is biased in the axial direction, that the contact surface 17 is pressed onto the diaphragm ring 18.
  • the diaphragm ring 18 has an approximately L-shaped cross-section with a substantially axially extending
  • Axial leg and an obliquely extending radial leg With oblique, it is meant that the radial leg extends inclined by an angle greater than zero relative to the radial direction.
  • the axial leg abuts against a circumferential radial abutment shoulder of a recess in the radially inner region of the primary mass cover 5.
  • the radial leg is at an angle
  • the diaphragm spring diaphragm 16 forms with the
  • Diaphragm ring 18 a seal. Mounting-related openings 19 in the
  • Primary mass plate 6 are sealed by pressed-sealing caps 20.
  • the primary mass plate 6 lies with its radially inner region at one
  • Flange plate 22 a centering hub 23 from.
  • the centering hub 23 comprises in addition to the flange plate 22, a support tube 24 which is connected via a connecting portion 25 with the flange plate 22.
  • In the flange plate 22 are holes 26th
  • Primary ground plate 6 are.
  • the holes 26 and 27 serve to screw the dual mass flywheel with the crankshaft, not shown here.
  • On the side facing away from the flange plate 22 of the primary mass plate 6 is a
  • Reiblyblech 28 arranged, which carries a sealing ring 29.
  • the counter-pressure plate 10 of the vehicle clutch comprises a bearing flange 30 with which it is supported in the radial and axial direction via a bearing arrangement 31 on the centering hub 23.
  • the bearing flange 30 has holes 32 through the screws for
  • Screwing of Reibmblech, primary mass plate 6 and flange plate 22 can be introduced with the crankshaft, not shown.
  • Fig. 2 shows a section around the bearing assembly 31 in Fig. 1 in an enlarged view.
  • the bearing arrangement 31 comprises an L-shaped first bearing sleeve 33, a hollow cylindrical second bearing sleeve 34 and a support ring 35, which are parts of a radial sliding bearing 36 and a Axialgleitlagers 37.
  • the bearing flange 30 has a bore with a surface 38. At the end face in the installation position of the crankshaft, the bearing flange 30 has a plane end face 39.
  • the first bearing sleeve 33 is pressed with its hollow cylindrical limb into the bore in the bearing flange 30. Accordingly, the second bearing sleeve 34 is pressed into the bore in the bearing flange 30. The first bearing sleeve 33 and the second bearing sleeve 34 are therefore firmly connected to the bearing flange 30.
  • the first bearing sleeve 33 includes a cylindrical portion 33a and an annular portion 33b.
  • the cylindrical portion 33a substantially serves to attach the first bearing sleeve 33 to the bearing flange 30, the annular portion 33b forms an axial surface which abuts against the support ring 35 and is part of the axial sliding bearing 37.
  • the inner surface of the second bearing sleeve 34 forms with the outer surface of the support tube 24, the radial sliding bearing 36.
  • the plate-shaped leg of the first bearing sleeve 33 is supported on the fixedly connected to the centering hub 23 support ring 35 and forms together with this the Axialgleitlager 37th
  • Fig. 3 shows another comparative example in which a one-piece bearing sleeve 40 is used. Instead of a first bearing sleeve 33 and a second bearing sleeve 34, only the one-piece bearing sleeve 40 is present, this corresponds to one
  • the one-piece bearing sleeve 40 comprises a
  • FIG. 3 Apart from the integral nature of the bearing sleeve 40, the embodiment of FIG. 3 is identical to the embodiment shown in FIGS. 1 and 2.
  • the bearing sleeves 33, 34 and 40 are made of sintered bronze, wherein
  • Radial sliding bearing 36 therefore runs the sintered bronze of the bearing sleeves against steel, in the Axialgleitlager 37 runs the sintered bronze of the first bearing sleeve 33 and the bearing sleeve 40 against the support ring 35 made of plastic.
  • the radial slide bearing 36 here comprises a cylindrical bearing sleeve 41, which forms an axial sliding bearing together with the support tube 24.
  • the bearing flange 30 has in the area the end face 39 a circumferential recess 42 into which a flared portion 43 of the cylindrical bearing sleeve 41 protrudes.
  • the bearing sleeve 41 comprises a cylindrical portion 44 and the flared portion 43.
  • the flared portion 43 thus deviates from the cylindrical shape and is shaped like a truncated cone, wherein the maximum outer diameter is greater than the outer diameter of the cylindrical portion of the bearing sleeve 41st
  • the widened part 43 forms with the undercut 42 a stop acting in the axial direction, which prevents movement of the bearing sleeve 41 in the direction of the coupling.
  • the bearing sleeve 41 has a chamfer 45 on its outside.
  • the end face 39 of the bearing flange 30 runs directly on the support ring 35 and forms the Axialgleitlager 37.
  • the thrust bearing 37 is therefore a
  • the axial sliding bearing 37 is thus formed by the material pairing sintered bronze of the bearing sleeve opposite the plastic of the support ring 35.

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Abstract

Zweimassenschwungrad (1) mit einer Primärmasse (2) und einer Sekundärmasse (3), die entgegen der Wirkung eines Federspeichers (4) gegeneinander verdrehbar sind, wobei sich die Sekundärmasse mit einem Axialgleitlager (37) und einem Radialgleitlager (36) an der Primärmasse abstützt, wobei das Axial gleitlager durch eine Stirnfläche der Sekundärmasse und einen Stützring (35) der Primärmasse gebildet wird.

Description

Zweimassenschwungrad
Die Erfindung betrifft ein Zweimassenschwungrad mit einer Primärmasse und einer Sekundärmasse, die entgegen der Wirkung eines Federspeichers gegeneinander verdrehbar sind, wobei sich die Sekundärmasse mit einem Axialgleitlager und einem Radialgleitlager an der Primärmasse abstützt.
Zweimassenschwungräder werden als Schwingungstilger für Torsionsschwingungen in Antriebssträngen von Kraftfahrzeugen eingesetzt, wobei das
Zweimassenschwungrad in der Regel zwischen der Kurbelwelle einer das
Kraftfahrzeug antreibenden Verbrennungskraftmaschine und einer dem Schaltgetriebe vorgelagerten Fahrzeugkupplung angeordnet ist. Durch die gegen Federkraft und gegebenenfalls auch gegen trockene Reibung relativ zueinander verdrehbare
Primärschwungmasse und Sekundärschwungmasse werden Drehschwingungen, die durch das ungleichmäßige Antriebsmoment des in der Regel als Kolbenmotor ausgeführten Verbrennungsmotors hervorgerufen werden, getilgt.
Die Sekundärmasse stützt sich bei einigen Ausführungsformen des
Zweimassenschwungrades an einem Gegenlager der Primärmasse, meist in Form einer mit der Primärmasse verschraubten Nabe, ab. Die Sekundärmasse stützt sich dabei mit einem Axialgleitlager und einem Radialgleitlager an der Primärmasse ab. Sowohl das Radiallager als auch das Axiallager umfassen Sinterbronzelager. Fig. 1 , 2 und 3 zeigen ein Ausführungsbeispiel einer solchen Lagerung, wobei Fig. 2 eine zweiteilige und Fig. 3 eine einteilige Ausführung der Lagerbuchsen zeigt.
Nachteilig an der bekannten Lösung sind die Kosten des Axiallagers. Zudem ist die Abfuhr der Reibwärme aus dem Axiallager im Falle der zweiteiligen Ausführung erschwert. Dadurch entsteht ein erhöhtes Risiko der Gleitschichtablösung am
Axiallager. Nachteilig ist zudem der Bauraumbedarf des Axiallagers und der
Montageaufwand beim Fügen des Axiallagers, falls es sich um eine zweiteilige
Ausführung handelt. Eine Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine Alternative Lagerung anzugeben, die die zuvor genannten Nachteile vermeidet.
Dieses Problem wird durch ein Zweimassenschwungrad nach Anspruch 1 gelöst. Bevorzugte Ausgestaltungen, Ausführungsformen oder Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
Das oben genannte Problem wird insbesondere gelöst durch ein
Zweimassenschwungrad mit einer Primärmasse und einer Sekundärmasse, die entgegen der Wirkung eines Federspeichers gegeneinander verdrehbar sind, wobei sich die Sekundärmasse mit einem Axialgleitlager und einem Radialgleitlager an der Primärmasse abstützt, wobei das Axialgleitlager durch eine Stirnfläche der
Sekundärmasse und einen Stützring der Primärmasse gebildet wird. Die Stirnfläche der Sekundärmasse stützt sich unmittelbar gleitend an dem Stützring der
Primärmasse ab. Zwischen der Stirnfläche der Sekundärmasse und dem Stützring der Primärmasse ist also abgesehen von einem Schmiermittel kein weiteres Lagerelement angeordnet, insbesondere ist kein Sinterbronzelager zwischen beiden angeordnet. Der Federspeicher ist insbesondere eine Bogenfederanordnung mit einer oder mehreren Bogenfedern.
Der Stützring ist in einer Ausführungsform der Erfindung an einer Zentriernabe befestigt. Die Zentriernabe ist mit der Primärseite verschraubt oder vernietet, was die Fertigung der Einzelteile erleichtert.
Das Axialgleitlager wird in einer Ausführungsform der Erfindung durch eine
Lagerhülse gebildet, die an einem Stützrohr der Zentriernabe gleitend gelagert ist. Das Axialgleitlager umfasst vorzugsweise ein Sinterbronzelager in Form einer
Lagerhülse aus Sinterbronze, die mit der Sekundärseite verpresst ist. Die Lagerhülse umfasst in einer Ausführungsform der Erfindung einen zylindrischen Teil sowie einen diesem gegenüber aufgeweiteten Teil. Der aufgeweitete Teil dient der axialen Festlegung der Lagerhülse, insbesondere der formschlüssigen axialen Festlegung in Richtung auf die Fahrzeugkupplung. Die Lagerhülse ist in einer Ausführungsform der Erfindung in einem Lagerflansch befestigt. Der Lagerflansch weist eine Öffnung oder Bohrung auf, in der die
Lagerhülse befestigt ist. Die Befestigung erfolgt vorzugsweise reibschlüssig, insbesondere durch Einpressen der Lagerhülse. Der Lagerflansch weist in einer Ausführungsform der Erfindung einen Freistich auf, der vorzugsweise mit dem aufgeweiteten Teil der Lagerhülse zusammen einen Anschlag bildet.
Die Stirnfläche der Sekundärmasse ist in einer Ausführungsform der Erfindung an dem Lagerflansch angeordnet, wobei die Stirnfläche vorzugsweise fein bearbeitet ist. Unter einer feinen Bearbeitung wird hier jede Form der Verringerung der Rauigkeit verstanden, beispielsweise durch Schleifen, Polieren, Fräsen oder dergleichen.
Der Stützring ist in einer Ausführungsform der Erfindung aus Kunststoff. Es kann sich dabei um ein Spritzgussteil handeln, das Oberflächenbeschichtet ist. Ein solches Kunststoffbauteil ist kostengünstig herzustellen und leicht zu montieren. Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachfolgend anhand der beiliegenden Zeichnungen näher erläutert. Dabei zeigen:
Fig. 1 ein Ausführungsbeispiel eines Zweimassenschwungrades in einer
Schnittdarstellung als Vergleichsbeispiel,
Fig. 2 einen vergrößerten Ausschnitt aus Fig. 1 , Fig. 3 eine alternative Lageranordnung als Vergleichsbeispiel,
Fig. 4 ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Lageranordnung.
Fig. 1 zeigt ein Zweimassenschwungrad 1 nach Stand der Technik in einer
Schnittdarstellung als Vergleichbeispiel zum Verständnis der Erfindung. Ein solches Zweimassenschwungrad 1 wird im Antriebsstrang eines Kraftfahrzeuges zwischen der Kurbelwelle des Verbrennungsmotors und der Fahrzeugkupplung angeordnet. Der Verbrennungsmotor ist üblicherweise ein Otto- oder Dieselmotor. Die
Fahrzeugkupplung ist eine Einfach- oder Doppelkupplung. Das Drehmoment der Fahrzeugkupplung wird über ein Schaltgetriebe, das ein Schaltgetriebe mit einer Vorgelegewelle (bei einer Einfachkupplung) oder mit zwei Vorgelegewellen (bei einer Doppelkupplung) ist über ein oder bei Allrad mehrere Differenzialget ebe und
Kardanwellen auf die Antriebsräder übertragen. Die Rotationsachse des Zweimassenschwungrades ist in Fig. 1 mit R bezeichnet. Die Rotationsachse R ist die Rotationsachse des Zweimassenschwungrades 1 und gleichzeitig die Rotationsachse einer Kurbelwelle eines nicht dargestellten
Verbrennungsmotors und auch die Rotationsachse einer dem
Zweimassenschwungrad 1 nachgeordneten Fahrzeugkupplung, die ebenfalls nicht dargestellt ist. Im Folgenden wird unter der axialen Richtung die Richtung parallel zur Rotationsachse R verstanden, entsprechend wird unter der radialen Richtung eine Richtung senkrecht zur Rotationsachse R verstanden. Die Umfangsrichtung ist eine Drehung um die Rotationsachse R.
Das Zweimassenschwungrad 1 umfasst eine Primärmasse bzw. Primärseite 2 sowie eine Sekundärmasse bzw. Sekundärseite 3, die gegen die Kraft einer
Bogenfederanordnung 4 relativ zueinander um die Rotationsachse R verdreht werden können. Die Bogenfederanordnung 4 umfasst mehrere in Umfangsrichtung
angeordnete Bogenfedern 8, wobei jede Bogenfeder 8 koaxial angeordnete innere und äußere Federn umfassen kann. Die Bogenfedern 8 werden im Betrieb durch die auf diese einwirkende Fliehkraft nach außen gegen die Primärmasse 2 gedrückt.
Daher sind an der radial außen gelegenen Seite Gleitschalen 21 angeordnet, welche den Verschleiß zwischen den Bogenfedern und der Primärmasse 2 verringern. Die Primärmasse 2 umfasst ein motorseitiges Primärmassenblech 6 und einen
kupplungsseitigen Primärmassendeckel 5. Das Primärmassenblech 6 und der
Primärmassendeckel 5 schließen eine Bogenfederaufnahme 12 ein, in der die
Bogenfedern 8 angeordnet sind. Die Bogenfedern 8 stützen sich mit einem Federende jeweils an der Primärmasse 2 ab, beispielsweise an hier nicht dargestellten Stegen oder Nasen, die in die von dem Primärmassenblech 6 und dem Primärmassendeckel 5 umschlossene Bogenfederaufnahme 12 ragen. Mit dem jeweils anderen Federende stützen sich die Dämpferfedern 8 an Flanschflügeln 13 eines Sekundärflansches 9 ab. Die Flanschflügel 13 erstrecken sich radial nach außen und Fassen die Federenden der Bogenfedern 8 ein. Die Seelenachse der Bogenfedern, das ist eine kreisförmige Linie, die entlang der Kreismittelpunkte der Bogenfeder bei Schnitten parallel zur Rotationsachse entsteht, ein solcher Schnitt ist z. B. der gemäß Fig. 1 , verläuft durch die Flanschflügel 13. Zwei Außenbereiche der Federenden der Bogenfedern stützen sich jeweils an dem Primärmassenblech 6 und Primärmassendeckel 5 ab. Der Sekundärflansch 9 weist Absätze jeweils nach Art einer Kröpfung auf, sodass ein äußerer Teil axial in Richtung der Kurbelwelle versetzt zu einem inneren Teil angeordnet ist. Dadurch kann der Primärmassenblech 6 in Richtung auf die
Kurbelwelle gewölbt ausgeführt sein, sodass die Bogenfederaufnahme 12 auf die Kurbelwelle bzw. den Motorblock hin verschoben angeordnet ist, wobei der axiale Bauraum verringert werden kann. Der Sekundärflansch 9 ist mit einer
Gegendruckplatte 10 mittels Nieten 15 verbunden. Die Gegendruckplatte 10 ist Teil einer Ein- oder Mehrscheibenkupplung. In Einbaulage des Zweimassenschwungrades ist die Masse bzw. das Massenträgheitsmoment der Gegendruckplatte samt aller drehfest mit dieser verbundenen Teile wie Druckplatte(n), Tellerfeder(n) etc. Teil der Sekundärmasse.
An dem Primärmassendeckel 7 ist ein Anlasserzahnkranz 1 1 angeordnet, welcher in Einbaulage des Zweimassenschwungrades mit einem hier nicht dargestellten elektrischen Anlasser des Kraftfahrzeugs in Eingriff gebracht werden kann. Die Primärmasse 2 wird in Einbaulage zur Übertragung eines Drehmoments mit der
Kurbelwelle des Verbrennungsmotors mit nicht dargestellten Befestigungsschrauben mit der nicht dargestellten Kurbelwelle des Verbrennungsmotors verschraubt.
An dem Sekundärflansch 9 ist eine Tellerfedermembran 16 angeordnet. Die
Tellerfedermembran 16 ist zwischen dem Sekundärflansch 9 und der
Gegendruckplatte 10 eingeklemmt und mit diesen zusammen vernietet. Eine
Kontaktfläche 17 der Tellerfedermembran 16 ist mit einem Membranring 18, der an dem Primärmassendeckel 5 angeordnet ist, in gleitendem Kontakt. Die
Tellerfedermembran 16 ist so in axialer Richtung vorgespannt, dass die Kontaktfläche 17 auf den Membranring 18 gedrückt wird. Der Membranring 18 hat einen in etwa L- förmigen Querschnitt mit einer sich im Wesentlichen axial erstreckenden
Axialschenkel und einem sich schräg erstreckenden Radialschenkel. Mit schräg ist hier gemeint, dass sich der Radialschenkel um einen Winkel größer als null gegenüber der radialen Richtung geneigt erstreckt. Der Axialschenkel liegt an einer umlaufenden radialen Anlageschulter einer Ausnehmung im radial inneren Bereich des Primärmassendeckels 5 an. Der Radialschenkel liegt an einer schräg
verlaufenden Anlagefläche an. Die Tellerfedermembran 16 bildet mit dem
Membranring 18 eine Dichtung. Montagebedingte Öffnungen 19 in dem
Primärmassenblech 6 sind durch eingepresste Dichtkappen 20 abgedichtet.
Das Primärmassenblech 6 liegt mit seinem radial inneren Bereich an einem
Flanschteller 22 einer Zentriernabe 23 ab. Die Zentriernabe 23 umfasst neben dem Flanschteller 22 ein Stützrohr 24, das über einen Verbindungsabschnitt 25 mit dem Flanschteller 22 verbunden ist. In den Flanschteller 22 sind Bohrungen 26
eingebracht, die in Einbaulage deckungsgleich mit Bohrungen 27 im
Primärmasseblech 6 sind. Die Bohrungen 26 und 27 dienen der Verschraubung des Zweimassenschwungrades mit der hier nicht dargestellten Kurbelwelle. Auf der dem Flanschteller 22 abgewandten Seite des Primärmassenblechs 6 ist ein
Reibträgerblech 28 angeordnet, welches einen Dichtungsring 29 trägt.
Die Gegendruckplatte 10 der Fahrzeugkupplung umfasst einen Lagerflansch 30, mit dem sich diese in radialer und axialer Richtung über eine Lageranordnung 31 an der Zentriernabe 23 abstützt. Der Lagerflansch 30 weist Bohrungen 32 auf, durch die Schrauben zur
Verschraubung von Reibträgerblech, Primärmassenblech 6 sowie Flanschteller 22 mit der nicht dargestellten Kurbelwelle eingeführt werden können.
Fig. 2 zeigt einen Ausschnitt um die Lageranordnung 31 in Fig. 1 in einer vergrößerten Darstellung. Die Lageranordnung 31 umfasst eine im Schnitt L-förmige erste Lagerhülse 33, eine hohlzylindrische zweite Lagerhülse 34 sowie einen Stützring 35, die Teile eines Radialgleitlagers 36 sowie eines Axialgleitlagers 37 sind.
Der Lagerflansch 30 weist eine Bohrung mit einer Oberfläche 38 auf. An der in Einbaulage der Kurbelwelle zugewandten Stirnseite weist der Lagerflansch 30 eine plane Stirnfläche 39 auf. Die erste Lagerhülse 33 ist mit ihrem hohlzylindrischen Schenkel in die Bohrung in dem Lagerflansch 30 eingepresst. Entsprechend ist die zweite Lagerhülse 34 in die Bohrung in dem Lagerflansch 30 eingepresst. Die erste Lagerhülse 33 und die zweite Lagerhülse 34 sind daher fest mit dem Lagerflansch 30 verbunden.
Die erste Lagerhülse 33 umfasst einen zylindrischen Abschnitt 33a sowie einen ringförmigen Abschnitt 33b. Der zylindrische Abschnitt 33a dient im Wesentlichen der Befestigung der ersten Lagerhülse 33 an dem Lagerflansch 30, der ringförmige Abschnitt 33b bildet eine axiale Fläche, die an dem Stützring 35 anliegt und Teil des Axialgleitlagers 37 ist.
Die innere Oberfläche der zweiten Lagerhülse 34 bildet mit der äußeren Oberfläche des Stützrohrs 24 das Radialgleitlager 36. Der tellerförmige Schenkel der ersten Lagerhülse 33 stützt sich an dem fest mit dem der Zentriernabe 23 verbundenen Stützring 35 ab und bildet mit diesem zusammen das Axialgleitlager 37.
Fig. 3 zeigt ein weiteres Vergleichsbeispiel, bei dem eine einstückige Lagerhülse 40 verwendet wird. Statt einer ersten Lagerhülse 33 und einer zweiten Lagerhülse 34 ist nur noch die einstückige Lagerhülse40 vorhanden, dies entspricht einer
Ausführungsform, bei dem die erste Lagerhülse 33 einstückig mit der zweiten
Lagerhülse 34 ausgeführt ist. Die einstückige Lagerhülse 40 umfasst einen
zylindrischen Abschnitt 40 a und einen ringförmigen Abschnitt 40b. Abgesehen von der Einstückigkeit der Lagerhülse 40 ist die Ausführungsform der Fig. 3 identisch mit der in den Fig. 1 und 2 dargestellten Ausführungsform.
Die Lagerhülsen 33, 34 und 40 sind aus Sinterbronze hergestellt, bei dem
Radialgleitlager 36 läuft daher die Sinterbronze der Lagerhülsen gegen Stahl, bei dem Axialgleitlager 37 läuft die Sinterbronze der ersten Lagerhülse 33 bzw. der Lagerhülse 40 gegen den aus Kunststoff hergestellten Stützring 35.
Fig. 4 zeigt ein erfindungsgemäßes Ausführungsbeispiel einer Lageranordnung 31 . Das Radialgleitlager 36 umfasst hier eine zylindrische Lagerhülse 41 , die zusammen mit dem Stützrohr 24 ein Axialgleitlager bildet. Der Lagerflansch 30 weist im Bereich der Stirnfläche 39 einen umlaufenden Freistich 42 auf, in die ein aufgeweiteter Teil 43 der zylindrischen Lagerhülse 41 ragt. Die Lagerhülse 41 umfasst einen zylindrischen Teil 44 sowie den aufgeweiteten Teil 43. Der aufgeweitete Teil 43 weicht folglich von der Zylinderform ab und ist nach Art eines Kegelstumpfes geformt, wobei der maximale Außendurchmesser größer ist als der Außendurchmesser des zylindrischen Teils der Lagerhülse 41 . Der aufgeweitete Teil 43 bildet mit dem Freistich 42 einen in axialer Richtung wirkenden Anschlag, der eine Bewegung der Lagerhülse 41 in Richtung der Kupplung verhindert. An der dem aufgeweiteten Teil 43 gegenüber liegenden Seite weist die Lagerhülse 41 eine Fase 45 an ihrer Außenseite auf. Die Stirnfläche 39 des Lagerflansches 30 läuft direkt auf dem Stützring 35 und bildet das Axialgleitlager 37. Bei dem Axiallager 37 handelt es sich daher um eine
Materialpaarung Stahl des Lagerflansches 30 gegenüber Kunststoff des Stützrings 35.
Den Vergleichsbeispielen der Fig. 2 und Fig. 3 ist gemeinsam, dass das
Axialgleitlager 37 jeweils aus dem fest mit der Zentriernabe 23 verbunden Stützring 35 und einem sich in radialer Richtung erstreckenden tellerförmigen Bereich, dies ist der ringförmige Abschnitt 33b der ersten Lagerhülse bzw. der ringförmige Abschnitt 40b der einstückigen Lagerhülse 40, gebildet wird. Bei beiden Vergleichsbeispielen wird das Axialgleitlager 37 also durch die Materialpaarung Sinterbronze der Lagerhülse gegenüber Kunststoff des Stützrings 35 gebildet.
Bei dem erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel dagegen wird auf Sinterbronze für das Axialgleitlager 37 verzichtet, die Materialpaarung des Gleitlagers ist daher
Kunststoff des Stützrings 35 und Stahl der Stirnfläche 39 des Lagerflansches 30.
Bezuqszeichenliste Zweimassenschwungrad
Primärmasse
Sekundärmasse
Bogenfederanordnung
Primärmassendeckel
Primärmassenblech
Bogenfedern
Sekundärflansch
Gegendruckplatte der Fahrzeugkupplung Anlasserzahnkranz
Bogenfederaufnahme
Flanschflügel
Niet
Tellerfedermembran
Kontaktfläche
Membranring
Öffnung
Dichtkappe
Gleitschale
Flanschteller
Zentriernabe
Stützrohr
Verbindungsabschnitt Bohrung in Flanschteller
Bohrung in Primärnnasseblech Reibträgerblech
Dichtungsring
Lagerflansch
Lageranordnung
Bohrung
erste Lagerhülse
a zylindrischer Abschnitt
b ringförmiger Abschnitt
zweite Lagerhülse
Stützring
Radialgleitlager
Axialgleitlager
Oberfläche Bohrung Lagerflansch Stirnfläche
einstückige Lagerhülsea zylindrischer Abschnittb ringförmiger Abschnitt
Lagerhülse
umlaufender Freistich
aufgeweiteter Teil
zylindrischer Teil
Fase

Claims

Patentansprüche
1 . Zweimassenschwungrad (1 ) mit einer Primärmasse (2) und einer
Sekundärmasse (3), die entgegen der Wirkung eines Federspeichers (4) gegeneinander verdrehbar sind, wobei sich die Sekundärmasse (3) mit einem Axialgleitlager (37) und einem Radialgleitlager (36) an der Primärmasse (2) abstützt, dadurch gekennzeichnet, dass das Axialgleitlager (37) durch eine Stirnfläche (39) der Sekundärmasse (3) und einen Stützring (35) der
Primärmasse (2) gebildet wird.
2. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (35) an einer Zentriernabe (23) befestigt ist
3. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Axialgleitlager (37) durch eine Lagerhülse (41 ) gebildet wird, die an einem Stützrohr (24) der Zentriernabe (23) gleitend gelagert ist.
4. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Lagerhülse (41 ) einen zylindrischen Teil (44) sowie einen diesem gegenüber aufgeweiteten (43) Teil umfasst.
5. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Lagerhülse (41 ) in einem Lagerflansch (30) befestigt ist.
6. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Lagerflansch (30) einen Freistich (42) aufweist.
7. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Freistich (42) mit dem aufgeweiteten Teil (43) der Lagerhülse (41 ) zusammen einen Anschlag bildet.
8. Zweimassenschwungrad nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stirnfläche (39) der Sekundärmasse (3) an dem Lagerflansch (30) angeordnet ist.
9. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Stirnfläche (39) fein bearbeitet ist.
10. Zweimassenschwungrad nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (35) aus Kunststoff ist.
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WO2007140741A1 (de) * 2006-06-02 2007-12-13 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Geteiltes schwungrad

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