WO2015194150A1 - ピストンスプリング型の分割ロール - Google Patents

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WO2015194150A1
WO2015194150A1 PCT/JP2015/002961 JP2015002961W WO2015194150A1 WO 2015194150 A1 WO2015194150 A1 WO 2015194150A1 JP 2015002961 W JP2015002961 W JP 2015002961W WO 2015194150 A1 WO2015194150 A1 WO 2015194150A1
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WO
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return
cylinder
piston
roll
fluid
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/002961
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
西脇　宏
一雄 山田
寿夫 浅野
Original Assignee
テクノロール株式会社
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Filing date
Publication date
Application filed by テクノロール株式会社 filed Critical テクノロール株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
    • B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
    • B41F31/00—Inking arrangements or devices
    • B41F31/02—Ducts, containers, supply or metering devices
    • B41F31/14—Applications of messenger or other moving transfer rollers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
    • B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
    • B41F31/00—Inking arrangements or devices
    • B41F31/26—Construction of inking rollers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
    • B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
    • B41F33/00—Indicating, counting, warning, control or safety devices

Definitions

  • the present invention relates to a split roll having a plurality of substantially cylindrical small roll bodies and a support body on which the plurality of small roll bodies are rotatably fitted adjacent to each other in the axial direction.
  • a plurality of short cylindrical movable members are attached to a support member fixed to a frame so as to reciprocate in the same direction, and an inner ring of a rolling bearing is fixed to an outer periphery of each movable member, and an outer ring of the rolling bearing is fixed.
  • an ink transfer division roller unit in which a metal sleeve is fixed to the outer periphery and an ink transfer roller is fixed to the outer periphery of the sleeve (Patent Document 1).
  • a protrusion is integrally formed on the inner periphery of the sleeve, an annular groove is formed on the outer periphery of the outer ring of the rolling bearing, and the protrusion of the sleeve is fitted into the groove of the outer ring of the rolling bearing.
  • the sleeve is fixed to the outer ring.
  • the ink transfer division roller unit described in Patent Document 1 is moved backward in the mechanism for moving the movable member in the front-rear direction, and biases backward.
  • It is a compression coil spring.
  • the compression coil spring biased the ink transfer split roller against the ink source roller (nipped by the ink transfer roller) during ink printing during normal printing or during long holidays when the printing press did not operate.
  • A) state If this pressed state continues for a long time, a load is applied to each roller surface (for example, a material such as rubber), and the life of the rubber or the like is shortened.
  • the compression coil spring itself In order to prevent such a short life of rubber or the like, in order to change and adjust the pressing pressure, in the case of the ink transfer divided roller of Patent Document 1, the compression coil spring itself must be replaced. A large work load is required such as removing the ink transfer division roller from the printing machine or disassembling the ink transfer division roller itself. Further, in the ink transfer split roller of Patent Document 1, since the elastic force is generated in proportion to the compression of the spring due to the characteristics of the compression coil spring, the movable member has an operation speed from the state where the compression coil spring is fully extended, The operation speed from the state where the compression coil spring is fully contracted is different, the response response is poor, and the control of the movable member becomes difficult. In the ink transfer division roller unit, when two valves are provided on the support member or the like, it is difficult to reduce the diameter of the movable member, the sleeve, and the ink transfer roller that externally fit the support member.
  • the present invention makes the cross-sectional area of the forward piston larger than the cross-sectional area of the return piston, and allows the fluid to flow in and out of the forward flow path branched from the forward cylinder and the return cylinder by the branch path,
  • a valve body that can discharge fluid in the forward flow path and not using a compression coil spring, "long life of roll”, “ease of pressing adjustment”, “stabilization of operation speed”, “compact” It aims at providing the division
  • a split roll 1 includes a plurality of substantially cylindrical small roll bodies 2 and a split body 3 on which the plurality of small roll bodies 2 are rotatably fitted adjacent to each other in the axial direction J.
  • a forward cylinder 4 and a return cylinder 5 are provided on the support body 3 at substantially right-angled positions along the movement direction X in order to reciprocate the small roll bodies 2 in a predetermined movement direction X.
  • the forward piston 6 that is provided and slides in the forward cylinder 4 has a larger cross-sectional area s than the backward piston 7 that slides in the backward cylinder 5, and the inside of the forward cylinder 4 and the backward cylinder 5
  • the fluid from outside the support 3 flows in or out through the forward flow path 4a and the return flow path 5a branched at the branch path 8, and the forward flow path 4a is provided with a valve body 9 capable of discharging the fluid.
  • the “substantially cylindrical small roll body 2” in the present invention includes not only a regular cylindrical small roll body, but also a regular cylindrical small roll body and a substantially regular cylindrical shape.
  • Small roll body for example, one having a round shape between the end surface and the peripheral surface in a regular cylindrical small roll body, or an ellipse having an ellipticity (ratio of major axis to minor axis) of 0.95 or more and less than 1.00
  • a cylindrical small roll body is also included.
  • the “cylindrical small roll body 2” can also be referred to as a cylindrical small roll body 2 and is not only a regular cylindrical small roll body but also an angle between the end surface and the peripheral surface of the regular cylindrical small roll body. Are rounded, and elliptical columnar small rolls having an ellipticity of 0.95 or more and less than 1.00.
  • the “substantially directly facing position along the moving direction X” in the present invention includes a position facing completely along the moving direction X, as well as a position facing completely along the moving direction X.
  • a position substantially directly facing along the movement direction X for example, a position shifted by 0.01 mm or more and 1.00 mm or less from a position completely facing along the movement direction X is also included. .
  • the second feature of the split roll 1 according to the present invention is that, in addition to the first feature, the fluid pressure is adjusted in the pre-branch flow path 10 on the side closer to the outside of the support 3 than the branch path 8.
  • the pressure regulator 11 is provided.
  • the third feature of the split roll 1 according to the present invention is that, in addition to the first or second feature, the cross sectional area s1 of the forward piston 6 is 1.0 times the cross sectional area s2 of the return piston 7. It is the point which is 25.0 times or less largely.
  • the forward cylinder 4 and the return cylinder 5 are provided at approximately the directly facing position along the moving direction X of the small roll body 2, and the cross-sectional area s of the forward piston 6 is made larger than the cross-sectional area s of the reverse piston 7.
  • a valve body 9 capable of allowing fluid from outside the support body 3 to enter and exit the forward cylinder 4 and the backward cylinder 5 via the forward flow path 4a and the backward flow path 5a branched by the branch path 8, and to discharge the fluid to the forward flow path 4a.
  • the support 3 that is externally fitted (enclosed on the outer periphery) to the plurality of small roll bodies 2 can be reduced in size (reduced in diameter), which leads to downsizing of the entire divided roll 1 and cost reduction.
  • only one fluid supply means K outside the support 3 is required, and the entire apparatus using the split roll 1 can be made compact.
  • the pressure regulator 11 in the pre-branch flow path 10 that is closer to the outside than the branch path 8, only one pressure regulator 11 is required, so that further compactness can be achieved and one pressure regulator 11 is provided. Only by controlling, it becomes possible to adjust the pressing pressure of the small roll body 2, and the pressing adjustment is further facilitated.
  • the cross-sectional area s1 of the forward piston 6 is set to be greater than 1.0 times and less than or equal to 25.0 times the cross-sectional area s2 of the return piston 7, the cross-sectional area s1 of the forward piston 6 and the cross-sectional area of the return piston 7 are reduced. Optimization of s2 (that is, the pressing force P1 of the forward piston 6 and the pressing force P2 of the return piston 7) can be achieved.
  • the cross-sectional area of the forward piston is made larger than the cross-sectional area of the return piston, and the fluid flows in and out of the forward flow path branched from the forward cylinder and the return cylinder, and the forward flow path.
  • the split roll 1 includes a plurality of small roll bodies 2 and a support body 3 on which the plurality of small roll bodies 2 are rotatably fitted.
  • the support 3 of the split roll 1 is provided with a forward cylinder 4 and a return cylinder 5 for reciprocating each small roll body 2 in a predetermined movement direction X, and the forward piston 6 that slides in the forward cylinder 4. And a return piston 7 that slides within the return cylinder 5. Further, the split roll 1 returns to the inside of the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 with the forward flow path 4a branched by the branch path 8 from one fluid supply means K outside the support 3 (the split roll 1). The fluid enters and exits through the passage 5a, and the valve body 9 capable of discharging the fluid is provided in the forward passage 4a.
  • the split roll 1 has a pressure for adjusting the fluid pressure in one flow path (flow path before branch) 10 on the side closer to the outside of the support 3 than the branch path 8 (side closer to the fluid supply means K). An adjuster 11 may be provided.
  • each of the plurality of small roll bodies 2 is a substantially cylindrical tubular body, and is adjacent to the support body 3 in the axial direction J of each small roll body 2. It is fitted.
  • the outer peripheral surface of each small roll body 2 may be covered with any material depending on the application such as ink transfer (ink transfer) of the printing machine.
  • any material such as ink transfer (ink transfer) of the printing machine.
  • any synthetic resin such as an engineer plastic may be used as a material for the peripheral surface of the small roll body 2.
  • vulcanized rubber thermosetting elastomer obtained by kneading a raw material with a vulcanizing agent and then heating, or thermosetting resin-based elastomer
  • the vulcanized rubber used for the small roll body 2 is roughly divided into natural rubber and synthetic rubber, and any of them may be used.
  • synthetic rubbers are more specifically described: nitrile rubber (NBR), urethane rubber (polyurethane PU), styrene-butadiene rubber (SBR), isoprene rubber (IR), butadiene rubber (BR), chloroprene.
  • CR rubber
  • IIR polyisobutylene
  • EPM ethylene propylene rubber
  • CSM chlorosulfonated polyethylene
  • ACM acrylic rubber
  • CO epichlorohydrin rubber
  • the peripheral surface (the outermost peripheral surface portion) of the small roll body 2 for example, if it is a metal, chromium, copper, aluminum, nickel or the like may be used.
  • the base material (base) may be coated by plating, or a pipe formed of these metals may be baked and covered.
  • the base of the small roll body 2 may be any material, but may be iron, stainless steel (SUS), or the like.
  • the material of the peripheral surface of the small roll body 2 for example, if it is carbon fiber (carbon fiber), PAN-based carbon fiber obtained by carbonizing polyacrylonitrile fiber, or pitch precursor (coal tar or heavy petroleum oil as a raw material) Pitch-based carbon fiber obtained by carbonization of the pitch fiber obtained as:
  • a material of the peripheral surface of the small roll body 2 for example, if it is ceramic (ceramics), it is a material made of an inorganic substance obtained by molding and firing, and ceramics such as ceramics, glass, refractories, and insulators. It may be a product (old ceramics) or fine ceramics (new ceramics) having fire resistance, dielectric properties, magnetism and the like including carbides and nitrides.
  • the support 3 is externally fitted to the plurality of small roll bodies 2 described above, and supports the plurality of small roll bodies 2 via bearings 21 in a freely rotatable manner.
  • the support 3 has a substantially cylindrical outer support frame 3a arranged in the same number as the small roll body 2 on the bearing 21 side (outer peripheral side), and the plurality of outer support frames 3a are externally fitted (that is, the inner support frame 3a).
  • An inner support frame 3b (on the circumferential side) is provided.
  • the outer support frame 3a is formed to have a substantially cylindrical (substantially cylindrical) peripheral surface so that the small roll body 2 is rotated via the bearing 21, and the outer support frame 3a is external to the inner support frame 3b.
  • an inner hole 22 having a substantially rectangular cross section penetrating the outer support frame 3 a is provided in a direction substantially coincident with the axial direction J of the small roll body 2.
  • the inner support frame 3b slides in substantially the same direction as the movement direction X of each small roll body 2 (in other words, the outer support frame 3a fitted around the inner support frame 3b moves).
  • the long side in the cross section of the inner hole 22 is formed longer than the long side in the substantially rectangular cross section of the inner support frame 3b by a predetermined length d so as to reciprocate in the direction X).
  • the predetermined length d coincides with the moving distance d of the outer support frame 3a relative to the inner support frame 3b (that is, the moving distance of the small roll body 2 relative to the support 3) d.
  • the short side of the cross section of the inner hole 22 is formed slightly longer than the short side of the cross section of the inner support frame 3b so that the inner support frame 3b does not have a hindrance to sliding in the moving direction X and does not rattle.
  • the inner support frame 3b has a substantially prismatic shape having a predetermined length, and the length is substantially the same as the length obtained by multiplying the width of the outer support frame 3a or the small roll body 2 in the axial direction J by the number thereof. Or longer than that.
  • the inner support frame 3b is provided with a fitting groove 23 for fitting the valve body 9 described above on any one of the four peripheral surfaces (for example, the upper surface or the lower surface).
  • An accommodation groove 24 is also provided on the inner surface of the inner hole 22 of the outer support frame 3 a at a position corresponding to the fitting groove 23, and the valve body 9 is disposed in the accommodation groove 24.
  • a space is provided between the inner surface of the housing groove 24 and the valve body 9 so as not to hinder the sliding of the outer support frame 3a with respect to the inner support frame 3b.
  • ⁇ Axial flow path 25 (branch path 8)> As shown in FIG. 2, on the lower side of the fitting groove 23 (approximately the center side in the cross section of the inner support frame 3b), along the length direction (axial direction J) of the inner support frame 3b, An axial flow path 25 penetrating the support frame 3b is provided.
  • the fluid from one fluid supply means K outside the split roll 1 is placed inside each of the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 arranged in the length direction (axial direction J) of the inner support frame 3b. It is possible to enter and exit (inflow or outflow) to the forward cylinder 4 via the forward flow path 4a and to the return cylinder 5 via the backward flow path 5a.
  • the fluid flows into and out from the same fluid supply means K into the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 by the axial flow path 25, and the axial flow path 25 is the branch path 8.
  • the axial flow path 25 (branch path 8) is provided at a substantially central position in the cross section of the inner support frame 3b.
  • the fluid from the fluid supply means K is supplied into the forward cylinders 4 and the return cylinders 5.
  • it may be provided other than the approximate center of the cross section of the inner support frame 3b.
  • any of the four corners in the cross section of the inner support frame 3b, or the approximate target position of the fitting groove 23 It may be provided at the lower center in the cross section of the inner support frame 3b.
  • the axial flow path 25 does not necessarily have to penetrate the inner support frame 3b. More specifically, if the fluid is supplied from one end face of the split roll 1 (the inner support frame 3b of the support 3) and the fluid can be supplied to all the forward cylinders 4 and the return cylinders 5, the inner support frame 3b. Therefore, it is not necessary to provide an opening for the fluid flow path on the other end surface on the opposite side.
  • the “fluid (fluid F)” in the present invention flows into and out of the above-mentioned forward cylinder 4 and backward cylinder 5 to slide the forward piston 6 and backward piston 7 (each small roll body 2 is made to slide).
  • it may be in any state and in any state, but may be a gas such as air or nitrogen, or a liquid such as oil or water.
  • the fluid F is described as air F.
  • the “fluid supply means K” in the present invention may be any configuration as long as it is provided outside the split roll 1 and supplies the fluid F to the split roll 1. It may be an air compressor (compressor) for supplying the air F, a hydraulic pump for sending oil at a predetermined pressure, or the like. In the following, the fluid supply means K is an air compressor K.
  • the outer support frame 3a of the support 3 may be made of any material as long as it does not interfere with the sliding of the outer support frame 3a itself.
  • the outer support frame 3a is a high-strength material such as aluminum alloy, duralumin, or magnesium alloy. It doesn't matter.
  • the inner support frame 3b in the support 3 may be made of any material as long as it does not interfere with the sliding of the outer support frame 3a with respect to the inner support frame 3b.
  • carbon steel, chromium that ensures hardenability. Molybdenum steel, nickel chrome steel, manganese chrome steel, and chrome steel may be used. When quenching is performed, the micro Vickers hardness may be 500 or more.
  • the outer support frame 3a and the inner support frame 3b may be subjected to a surface treatment on the surfaces that are in sliding contact with each other to improve slippage between the outer support frame 3a and the inner support frame 3b or to prevent wear.
  • Examples of the surface treatment of the frame 3a and the inner support frame 3b include fluorine (eg, electroless composite plating of nickel (Ni) and phosphorus (P), tetrafluorinated resin (PTFE), and trifluorinated resin (PCTFE)).
  • Hard film treatment with resin or the like may be used.
  • the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 are provided on the support 3 for each small roll body 2 at a substantially directly facing position along the movement direction X of the small roll body 2.
  • the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 are formed as holes (dents) having a substantially circular cross section on the left and right peripheral surfaces (left surface and right surface) of the support body 3 (inner support frame 3b).
  • the axis of each of the cylinder 4 and the return cylinder 5 is substantially coincident (it can be said that the deviation of each axis is 0.01 mm or more and 1.00 mm or less).
  • the forward cylinder 4 and the return cylinder are opened in substantially the opposite directions (that is, the opening of the forward cylinder 4 and the opening of the return cylinder 5 are substantially opposite to each other).
  • sliding in the forward cylinder 4 is a substantially cylindrical forward piston 6
  • sliding in the reverse cylinder 5 is a generally cylindrical return piston 7. .
  • the length (depth) of the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 in the moving direction X is substantially the same, and the length (thickness) of the forward piston 6 and the reverse piston 7 in the moving direction X is also set to be substantially the same. Also good.
  • the radii R and r of the cylinders 4 and 5 and the pistons 6 and 7 and the cross-sectional areas S and s are different. ing.
  • the radius R1 of the forward cylinder 4 is larger than the radius R2 of the reverse cylinder 5, and naturally the cross-sectional area S1 of the forward cylinder 4 is larger than the cross-sectional area S2 of the reverse cylinder 5.
  • the pistons 6 and 7 that slide in the cylinders 4 and 5 are naturally the same, and the radius r1 of the forward piston 6 is larger than the radius r2 of the backward piston 7, and naturally the cross-sectional area of the forward piston 6 is increased.
  • s1 is larger than the sectional area s2 of the return piston 7.
  • the cross-sectional area S (S1, S2) of the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 and the cross-sectional area s (s1, s2) of the forward piston 6 and the reverse piston 7 are the cylinders 4, 5 and the pistons 6, 7 respectively.
  • the pressing forces P1 and P2 generated in the pistons 6 and 7 are proportional to the cross-sectional area s
  • the pressing force P1 of the forward piston 6 having a larger cross-sectional area s1 is the return piston 7 having a smaller cross-sectional area s2. It becomes larger than the pressing force P2.
  • the pressing force of the return piston 7 is determined.
  • the forward piston 6 protrudes from the forward cylinder 4 against P2. Due to the protrusion of the forward cylinder 4, the outer support frame 3a (that is, the small roll body 2) is in the forward cylinder 4 and forward piston 6 side (the side where the forward cylinder 4 and forward piston 6 are located) with respect to the internal support frame 3b. Will be moved to.
  • the state in which the outer support frame 3a and the like are moved to the forward cylinder 4 and the like is referred to as an “operational state (forward movement state)”, and the position where the outer support frame 3a and the like have completely moved to the forward cylinder 4 and the like side.
  • operation position forward movement position
  • the position where the outer support frame 3a and the like have moved to the return cylinder 5 side is referred to as the “origin position (return position)”.
  • the cross-sectional area s 1 of the forward piston 6 is naturally the same as or slightly smaller than the cross-sectional area S 1 of the forward cylinder 4, and the reverse piston 7 is also in the reverse cylinder 5.
  • the sectional area s2 of the return piston 7 is substantially the same as or slightly smaller than the sectional area S2 of the return cylinder 5.
  • each piston 6 and 7 slides while sealing the inside of each cylinder 4 and 5, even if each piston 6 and 7 has attached sealing members (seal members), such as an O-ring, to the outer peripheral surface. good.
  • any specific value and magnification may be used.
  • the radius r1 (forward radius r1) of the forward piston 6 is greater than 1.0 times and less than 5.0 times the radius r2 (return radius r2) of the return piston 7, preferably It may be larger than 1.0 times and not larger than 4.0 times, more preferably larger than 1.0 times and not larger than 3.0 times (for example, the forward radius r1 of the forward piston 6 is 8 mm (that is, the forward piston 6 The diameter of the return piston 7 is 4 mm (that is, the diameter of the return piston 7 is 8 mm).
  • the cross-sectional area s1 (forward cross-sectional area s1) of the forward piston 6 is greater than 1.0 times and less than or equal to 25.0 times the cross-sectional area s2 (return cross-sectional area s2) of the return piston 7. May be larger than 1.0 times and 16.0 times or less, more preferably larger than 1.0 times and 9.0 times or less. It can be said that the magnification of the forward piston 6 and the return piston 7 in the cross-sectional area s is the magnification of the forward piston 6 and the return piston 7 in the pressing force P.
  • the forward flow path 4a and the return flow path 5a are flow paths branched from the air compressor K outside the support 3 by the branch path 8, and the forward flow path 4a is The inside of the forward cylinder 4 is communicated from the branch path 8, and the return path 5a is communicated from the branch path 8 to the inside of the return cylinder 5, so that air from the outside of the support 3 flows into the cylinders 4 and 5, respectively. Spill.
  • the axial flow path 25 and the branch path 8 are separately shown, and from this branch path 8, the forward flow path 4 a communicates with the forward cylinder 4 via the valve body 9.
  • the return flow path 5 a is expressed so as to communicate with the return cylinder 5 via the axial flow path 25.
  • the forward flow path 4 a communicates with the forward cylinder 4 via the valve body 9 from the axial flow path 25 that is also the branch path 8, and the return flow path 5 a is the axial flow path 25 that is the branch path 8.
  • the forward flow path 4a may be disposed anywhere as long as it communicates from the branch path 8 through the valve body 9 to the forward cylinder 4, and the return path 5a is also connected from the branch path 8 to the return cylinder 5. As long as it communicates, the configuration is not limited.
  • valve body 9 is provided in the forward flow path 4 a between the branch path 8 and the forward cylinder 4.
  • the valve body 9 is not particularly limited as long as it can release air (communication with the atmosphere) to the outside.
  • a 3-port solenoid valve manufactured by SMC Corporation (a 3-port solenoid valve; 3 port solenoid valve V060 series) may be used.
  • a three-port solenoid valve has three air inlet / outlet holes (three ports), and air is released through the forward flow path 4a by an on / off operation by the solenoid (the air in the forward cylinder 4).
  • An air inlet / outlet hole (port R (first port)) and another air inlet / outlet hole (port P (second port)) communicating between the branch path 8 and the forward cylinder 4 are selected. It is opened and closed.
  • FIG. 1A shows a case where the port R is selected by the valve body 9, and the port A (third port) to the port R communicate (open), and the air in the forward cylinder 4 is released to the outside. This indicates that it is possible.
  • the port P in the valve body 9 is closed, the air on the branch path 8 side from the valve body 9 (that is, the air supplied into the return cylinder 5) does not leak from the valve body 9 to the outside. Then, the air from the air compressor K flows into the return cylinder 5, and a pressing force P2 (returning pressure P2) is generated only at the return piston 7.
  • the split roll 1 is in the above-described “origin state” in which the outer support frame 3a and the small roll body 2 have moved to the return cylinder 5 and the return piston 7 side (that is, the origin position).
  • FIG. 1B shows a case where the port P is selected by the valve body 9.
  • the port P communicates with the port A
  • the air from the air compressor K flows into the forward cylinder 4 and a pressing force P1 (forward pressing pressure P1) is generated in the forward piston 6 as well as naturally.
  • air from the air compressor K also flows into the return cylinder 5, and a return pressure P ⁇ b> 2 is generated at the return piston 7.
  • the split roll 1 is in the “operating state” described above in which the outer support frame 3a and the small roll body 2 have moved to the forward cylinder 4 and forward piston 6 side (that is, the operating position). That is, in the present invention, the forward flow path 4a is provided with a valve body 9 capable of discharging only the fluid from the forward cylinder 4 to the outside and capable of communicating between the branch path 8 and the forward cylinder 4.
  • the fluid that has passed through the branch path 8 flows into the forward cylinder 4 and the reverse cylinder 5 at the same time, and the forward piston P 2 is caused by the reverse pressure P 2 generated in the reverse piston 7. 6, the forward pushing pressure P1 is increased, and the forward pushing pressure P1 causes the forward piston 6 to protrude from the forward cylinder 4 against the backward pushing pressure P2, so that the small roll body 2 is moved to the forward cylinder 4 and the forward piston 6. It can be said that it is moved to the side.
  • the pressing force P ′ actually applied to the outer support frame 3a is “P1-P2” obtained by subtracting the backward pressing pressure P2 from the forward pressing pressure P1.
  • the working pressing force and the pressing force working in the origin state (returning state) are substantially equal).
  • the split roll 1 of the present invention can also be called a piston spring type.
  • the split roll 1 of the present invention does not generate elastic force in proportion to the contraction unlike the spring, the operation speed is determined only by the fluid pressure regardless of the position of each piston 6, 7.
  • the operating speeds of the pistons 6 and 7 are stabilized (stabilized operating speed), the response response is improved, and finer control of the pistons 6 and 7 is facilitated. These lead to an improvement in print quality.
  • a piston spring is used instead of a spring, and a valve body 9 capable of discharging a fluid need only be provided in the forward flow path 4a. Therefore, both the forward flow path 4a and the return flow path 5a are provided.
  • the support body 3 that is externally fitted (enclosed on the outer periphery) to the plurality of small roll bodies 2 can be reduced in size (reduced in diameter).
  • the number of fluid supply means K outside the support 3 is only one and the entire apparatus using the split roll 1 can be made compact.
  • segmentation roll 1 reduces the number of process holes, cost reduction is also possible.
  • the split roll 1 does not require any work such as exchanging the spring after removing or disassembling, and only adjusting the pressure of the fluid supplied from the outside. It becomes possible to adjust the pressing pressure of the small roll body 2 according to a long vacation or the like (ease of pressing adjustment). As a result, it is possible to extend the life of rubber or the like on the surface of each small roll body 2 (that is, extend the life of the entire roll).
  • valve body 9 is not limited to 3 ports as long as air can be discharged through the forward flow path 4a, and a 5 port solenoid valve (manufactured by Koganei Co., Ltd.) (010-4E1 series) or the like having a number of ports other than three may be used.
  • a 5 port solenoid valve manufactured by Koganei Co., Ltd.
  • the length of each small roll body 2 and the outer support frame 3a in the axial direction J
  • each port is an electric type controlled by an electric signal
  • the valve body 9 may be a means other than electric, for example, a manual type
  • Each port may be opened and closed by an air drive type, a hydraulic type, or a hydraulic type.
  • the valve body 9 may be a hydraulic valve such as a three-port. In this case, “releasing the fluid to the outside” means “releasing the oil to the drain”. It will be.
  • the valve body 9 may be a valve for liquid such as water as long as the air can be discharged to the outside through the forward flow path 4a.
  • a pressure regulator 11 may be provided in one pre-branch flow path 10 that is closer to the outer side (air compressor K) than the branch path 8.
  • This pressure regulator 11 is a regulator that regulates the pressure of air, and regulates not only the air in the pre-branch passage 10 but also the pressure of the air flowing from the branch passage 8 into the forward cylinder 4 and the return cylinder 5. I can do it.
  • the pressure regulator 11 may have any configuration such as an electropneumatic regulator as long as the pressure of the air in the pre-branch channel 10 can be adjusted.
  • the pressure regulator 11 is provided in the pre-branch flow path 10, only one pressure regulator 11 is required for the entire apparatus using the split roll 1, so that further compactness can be achieved and one pressure regulation is achieved. It is possible to adjust the pressing pressure of the small roll body 2 only by controlling the container 11, and the pressing adjustment is further facilitated.
  • the present invention is not limited to the embodiment described above.
  • Each configuration of the split roll 1 or the like, or the overall structure, shape, dimensions, and the like can be appropriately changed in accordance with the spirit of the present invention.
  • the split roll 1 may be provided with a sensor that senses the relative position of the outer support frame 3a and the small roll body 2 with respect to the inner support frame 3b.
  • the senor may have any configuration as long as it can sense the relative position of the outer support frame 3a and the like.
  • the sensor includes a magnet sensor composed of a magnetic element and a magnetic force sensing element, a strain gauge, a light projecting element, and a light receiving element. It may be an optical sensor, a limit switch, or the like.
  • a strain gauge not only a strain gauge that detects strain by a change in electrical amplitude or phase such as an electrical resistance, inductance, or capacitance in a bridge circuit, but also an object regardless of an electrical change in the bridge circuit.
  • An optical fiber strain gauge or the like that detects strain generated in an object due to changes in the amplitude, phase, polarization state, etc. of light passing through the optical fiber attached to the optical fiber may be used.
  • a computer such as a programmable controller (sequencer), a board computer, a panel computer, or a personal computer may be used to instruct reciprocal movement of each small roll body 2 and the outer support frame 3a.
  • the fitting groove 23 into which the valve body 9 is fitted may not necessarily be provided as shown in FIG. 1 as long as the valve body 9 can be disposed in the outer support frame 3a.
  • the split roll 1 reciprocates between the ink base roll 102 and the ink kneading roll 103 immersed in the ink in the ink fountain 101 in the printing press 100 shown in FIG.
  • the ink may be used as an ink calling roll that calls (transfers) ink from the ink base roll 102 to the ink kneading roll 103.
  • the divided roll 1 as the ink calling roll, the required small roll body 2 depending on the printing width of the printing object (for example, if the printing object is a can such as a beverage, the height of the can). It is possible to reciprocate only. Further, if there is a variation in the ink amount in the axial direction of the ink kneading roll 103, for example, the small roll body 2 at a position where the ink amount is small can be reciprocated to compensate.
  • the split roll 1 according to the present invention may be used as a watering roll in an offset printing machine, or may be used as an expander roll for removing wrinkles or meandering, and the tension by the expander roll is easily adjusted by the pressure regulator 11. it can.
  • the surface of the small roll body 2 is a silicon roll or the like, it is possible to exchange only a painful part such as a work edge.

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  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Inking, Control Or Cleaning Of Printing Machines (AREA)

Abstract

【課題】往ピストンを復ピストンより大径化し、往シリンダ及び復シリンダへ分岐路で分岐した往流路、往流路で流体を供給し、往流路に流体を放出可能な弁体を設けて、「ロールの長寿命化」、「押付け調整の容易化」、「動作スピードの安定化」、「コンパクト化」等を、簡単な構成で同時に実現する。 【解決手段】複数の略円筒状の小ロール体２と、複数の小ロール体２が回転自在に外嵌する支持体３を有する。支持体３には、小ロール体２それぞれを所定の移動方向Ｘに往復させるべく、略正対位置に往シリンダ４と復シリンダ５が設けられ、往シリンダ４内で摺動する往ピストン６は、復シリンダ５内で摺動する復ピストン７より、断面積ｓが大きく、往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へは、支持体３外からの流体が分岐路８で分岐した往流路４ａと復流路５ａを経てそれぞれ流入又は流出し、往流路４ａには流体を放出可能な弁体９が設けられている。

Description

ピストンスプリング型の分割ロール
　本発明は、複数の略円筒状の小ロール体と、これら複数の小ロール体が軸方向に互いに隣接して回転自在に外嵌する支持体を有した分割ロールに関する。
　従来、フレームに固定される支持部材に、複数の短円柱状の可動部材が同一方向に往復移動するように取り付けられ、各可動部材の外周に転がり軸受の内輪が固定され、転がり軸受の外輪の外周に金属製スリーブが固定され、スリーブの外周にインキ移しローラが固定されているインキ移し分割ローラユニットが知られている（特許文献１）。
　このインキ移し分割ローラユニットは、スリーブの内周に突起が一体に形成され、転がり軸受の外輪の外周に環状みぞが形成されており、スリーブの突起が転がり軸受の外輪のみぞにはめられることにより、スリーブが外輪に固定されている。
特開２００６－１９２８３０号公報
　しかしながら、特許文献１に記載されたインキ移し分割ローラユニットは、図４に示されたように、可動部材を前後方向に移動させる機構のうち、後方移動させているのが、後向きに付勢する圧縮コイルばねである。
　この圧縮コイルばねに付勢されて、通常の印刷時におけるインキ移し時以外や、印刷機が稼働しない長期の休暇などの間はずっと、インキ移し分割ローラがインキ元ローラに押し付けられた（ニップされた）状態となる。この押し付けられた状態が長く続くと、各ローラ表面（例えば、ゴム等の素材）に負担がかかり、ゴム等の寿命が短くなる。
　又、このようなゴムなどの短命化を防ぐため、押付け圧力を変更・調整するには、特許文献１のインキ移し分割ローラの場合、圧縮コイルばね自体を交換するしかなく、その交換作業にはインキ移し分割ローラを印刷機から取り外したり、インキ移し分割ローラ自体を分解するなど、多大な作業負担がかかる。
　更に、特許文献１のインキ移し分割ローラでは、圧縮コイルばねの特性上、ばねの縮みに比例して弾性力が生じるため、可動部材は、圧縮コイルばねが伸びきった状態からの動作スピードと、圧縮コイルばねが縮みきった状態からの動作スピードが異なり、応答レスポンスが悪く、可動部材の制御が困難となる。
　そして、インキ移し分割ローラユニットにおいて、支持部材などに２つの弁を設けた場合には、この支持部材を外嵌する可動部材や、スリーブ、インキ移しローラを、小径化し難い。
　本発明は、このような点に鑑み、往ピストンの断面積を復ピストンの断面積より大きくし、往シリンダ及び復シリンダへ分岐路で分岐した往流路、往流路で流体を入出させ、往流路に流体を放出可能な弁体を設け、圧縮コイルバネを用いないことによって、「ロールの長寿命化」、「押付け調整の容易化」、「動作スピードの安定化」、「コンパクト化」等を同時に実現できる分割ロールを提供することを目的とする。
　本発明に係る分割ロール１は、複数の略円筒状の小ロール体２と、これら複数の小ロール体２が軸方向Ｊに互いに隣接して回転自在に外嵌する支持体３を有した分割ロールであって、前記支持体３には、前記小ロール体２それぞれを所定の移動方向Ｘに往復させるべく、この移動方向Ｘに沿った略正対位置に往シリンダ４と復シリンダ５がそれぞれ設けられ、前記往シリンダ４内で摺動する往ピストン６は、前記復シリンダ５内で摺動する復ピストン７より、断面積ｓが大きく、前記往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へは、前記支持体３外からの流体が分岐路８で分岐した往流路４ａと復流路５ａを経てそれぞれ流入又は流出し、前記往流路４ａには流体を放出可能な弁体９が設けられていることを第１の特徴とする。
　尚、本発明における「略円筒状の小ロール体２」とは、正円筒状の小ロール体を含むことは勿論のこと、正円筒状の小ロール体だけでなく、実質的に正円筒状の小ロール体や、例えば、正円筒状の小ロール体における端面と周面の間の角が丸いものや、楕円率（長径と短径の比）が０．９５以上１．００未満の楕円筒状の小ロール体等も含む。又、「円筒状の小ロール体２」は、円柱状の小ロール体２とも言え、正円柱状の小ロール体だけでなく、正円柱状の小ロール体における端面と周面の間の角が丸いものや、楕円率が０．９５以上１．００未満の楕円柱状の小ロール体等も含む。
　更に、本発明における「移動方向Ｘに沿った略正対位置」とは、移動方向Ｘに沿って全く正対した位置を含むことは勿論のこと、移動方向Ｘに沿って全く正対した位置だけでなく、実質的に移動方向Ｘに沿って実質的に正対した位置や、例えば、移動方向Ｘに沿って全く正対した位置から０．０１ｍｍ以上１．００ｍｍ以下だけずれた位置も含む。
　本発明に係る分割ロール１の第２の特徴は、上記第１の特徴に加えて、前記分岐路８より支持体３外に近い側にある分岐前流路１０には流体の圧力を調整する圧調整器１１が設けられている点にある。
　本発明に係る分割ロール１の第３の特徴は、上記第１又は第２の特徴に加えて、前記往ピストン６の断面積ｓ１は、前記復ピストン７の断面積ｓ２の１．０倍より大きく２５．０倍以下である点にある。
　これらの特徴により、小ロール体２の移動方向Ｘに沿った略正対位置に往シリンダ４と復シリンダ５を設け、往ピストン６の断面積ｓを復ピストン７の断面積ｓより大きくし、往シリンダ４及び復シリンダ５内へ支持体３外からの流体を分岐路８で分岐した往流路４ａと復流路５ａを経て入出させ、往流路４ａに流体を放出可能な弁体９を設けることによって、特許文献１のように、インキ移し分割ローラの取外しや分解作業をした後に、圧縮コイルばねの交換をすることなく、外部から供給される流体の圧力を調整するだけで、小ロール体２の押付け圧力を調整することが可能となる（押付け調整の容易化）。
　その結果、各小ロール体２表面のゴム等の長寿命化（つまり、ロール全体の長寿命化）を図ることが出来る。
　更には、特許文献１のように、ばね（スプリング）の縮みに比例して弾性力が生じることはないため、ピストン（復ピストン７）の位置に関わらず、流体の圧力によってのみ動作スピードが決まるため、復ピストン７の動作スピードが安定（動作スピードの安定化）し、応答レスポンスが良くなり、復ピストン７のより細やかな制御も容易となる。これらは、印刷品質の向上に繋がる。
　これに加えて、ばね（スプリング）を用いず、流体を放出可能な弁体９を往流路４ａだけに設ければよいため、往流路４ａと復流路５ａの両方に弁体を設ける場合と比べて、複数の小ロール体２に外嵌される（外周を囲まれる）支持体３を小型化（小径化）でき、これが、分割ロール１全体のコンパクト化や、コスト低減に繋がると同時に、支持体３の外部にある流体供給手段Ｋは１つで済み、分割ロール１を用いた装置全体のコンパクト化も図れる。
　又、分岐路８より外側寄りの分岐前流路１０に圧調整器１１を設けることによって、圧調整器１１が１つで済むため、更なるコンパクト化が図れると共に、１つの圧調整器１１を制御するだけで、小ロール体２の押付け圧力を調整することが可能となり、押付け調整が更に容易となる。
　更に、往ピストン６の断面積ｓ１を、復ピストン７の断面積ｓ２の１．０倍より大きく２５．０倍以下とすることによって、往ピストン６の断面積ｓ１と、復ピストン７の断面積ｓ２（つまり、往ピストン６の押圧力Ｐ１と、復ピストン７の押圧力Ｐ２）の適正化が図れる。
　本発明に係る分割ロールによると、往ピストンの断面積を復ピストンの断面積より大きくし、往シリンダ及び復シリンダへ分岐路で分岐した往流路、往流路で流体を入出させ、往流路に流体を放出可能な弁体を設けることで、「ロールの長寿命化」、「押付け調整の容易化」、「動作スピードの安定化」の同時実現が図れる。
本発明に係る分割ロールを示す側断面模式図であって、（ａ）は本発明の分割ロールの原点状態を示し、（ｂ）は本発明の分割ロールの動作状態を示す。 本発明に係る分割ロールを示す斜視図である。 本発明に係る分割ロールを印刷機に用いた場合を例示する側面概要図である。 従来の分割ロールを示す側断面模式図であって、（ａ）は従来の分割ロールの原点状態を示し、（ｂ）は従来の分割ロールの動作状態を示す。
　以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
＜全体構成＞
　図１～３には、本発明に係る分割ロール１が示されている。
　この分割ロール１は、複数の小ロール体２と、これら複数の小ロール体２が回転自在に外嵌する支持体３を有したものである。
　分割ロール１の支持体３には、各小ロール体２を所定の移動方向Ｘに往復させるべく、往シリンダ４と復シリンダ５が設けられており、往シリンダ４内で摺動する往ピストン６と、復シリンダ５内で摺動する復ピストン７を有している。
　又、分割ロール１は、往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へ、支持体３（分割ロール１）の外にある１つの流体供給手段Ｋから分岐路８で分岐した往流路４ａと復流路５ａを経て、それぞれ流体が入出しており、往流路４ａには、流体を放出可能な弁体９が設けられている。
　尚、分割ロール１は、分岐路８より支持体３外に近い側（流体供給手段Ｋに近い側）にある１本の流路（分岐前流路）１０に、流体の圧力を調整する圧調整器１１が設けられていても良い。
＜小ロール体２＞
　図１、２に示すように、複数の小ロール体２は、それぞれが略円筒状の筒体であって、支持体３に対して、各小ロール体２の軸方向Ｊに互いに隣接して外嵌している。
　各小ロール体２の外周面は、印刷機のインキ呼出し（インキ移し）などの用途に応じて、何れの素材で覆われていても良く、例えば、ゴムをはじめ、金属、炭素繊維（カーボンファイバー）、セラミック（ポリアミド樹脂）又は塩化ビニル（ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ））で構成されていても良い。
　この他、小ロール体２の周表面の素材として、エンジニアプラスティックなど、何れの合成樹脂を用いても良い。
　小ロール体２の周表面の素材として、例えば、ゴムであれば、原材料に加硫剤を混錬したのち加熱して得られる加硫ゴム（熱硬化性エラストマー）や、熱硬化性樹脂系エラストマーなどを言う。
　小ロール体２に用いられる加硫ゴムとは、大別すれば、天然ゴム、合成ゴムに分かれるが、その何れであっても良い。
　例えば、合成ゴムについて、より具体的に述べれば、ニトリルゴム（ＮＢＲ）や、ウレタンゴム（ポリウレタンＰＵ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）をはじめ、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ポリイソブチレン（ブチルゴム（ＩＩＲ））、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＭ、ＥＰＤＭ）、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ、ＥＣＯ）などである。
　小ロール体２の周表面（最も径外側の周面部分）の素材として、例えば、金属であれば、クロム、銅、アルミ、ニッケル等を用いても良く、これらの金属を、小ロール体２の母材（下地）に対してメッキにより被覆したり、これらの金属で形成されたパイプを焼きバメして被覆しても良い。
　尚、小ロール体２の下地も、何れの素材でも構わないが、例えば、鉄や、ステンレス（ＳＵＳ）等でも良い。
　小ロール体２の周表面の素材として、例えば、炭素繊維（カーボンファイバー）であれば、ポリアクリロニトリル繊維を炭素化して得られるＰＡＮ系炭素繊維や、ピッチプリカーサー（コールタールまたは石油重質分を原料として得られるピッチ繊維）を炭素化して得られるピッチ系炭素繊維などを言う。
　又、小ロール体２の周表面の素材として、例えば、セラミック（セラミックス）であれば、成形し焼成して得られる無機物質からなる素材であって、陶磁器・ガラス・耐火物・碍子などの窯業製品（オールドセラミックス）や、炭化物や窒化物などを含む耐火性・誘電性・磁性などを有したファインセラミックス（ニューセラミックス）であっても構わない。
＜支持体３＞
　図１、２に示した如く、支持体３は、上述した複数の小ロール体２に外嵌されて、これら複数の小ロール体２をベアリング２１を介して回転自在に支えるものである。
　支持体３は、ベアリング２１側（外周側）に小ロール体２と同じ数だけ複数配置された略円筒状の外支枠３ａと、これら複数の外支枠３ａが外嵌する（つまり、内周側の）内支枠３ｂを備えている。
　外支枠３ａは、ベアリング２１を介して小ロール体２を回転させるように、その外周面が略円筒（略円柱）の周面状に形成され、外支枠３ａが内支枠３ｂに外嵌するため、小ロール体２の軸方向Ｊと略一致する方向に、外支枠３ａを貫通する略矩形状断面の内空孔２２が設けられている。
　この内空孔２２内で、内支枠３ｂが、各小ロール体２の移動方向Ｘと略同じ方向に摺動する（言い換えれば、内支枠３ｂに外嵌する外支枠３ａが、移動方向Ｘに往復する）ように、内空孔２２の断面における長辺が、内支枠３ｂの略矩形状の断面における長辺よりも、所定の長さｄ分だけ長く形成されている。
　この所定長さｄが、内支枠３ｂに対する外支枠３ａの移動距離（つまり、支持体３に対する小ロール体２の移動距離）ｄと一致している。
　尚、内空孔２２断面の短辺は、内支枠３ｂの移動方向Ｘの摺動に支障がない且つガタ付きもないよう、内支枠３ｂ断面の短辺より若干長く形成されている。
　内支枠３ｂは、所定長さを持つ略角柱状であって、その長さは、外支枠３ａ又は小ロール体２における軸方向Ｊの幅を、それらの個数分かけた長さと略同じか、それよりも長く形成されている。
　内支枠３ｂには、４つの周面のうちの何れか１面（例えば、上面や下面）に、上述した弁体９を嵌め込むための嵌込溝２３が設けられている。
　この嵌込溝２３に対応する位置にある外支枠３ａの内空孔２２内面にも、収容溝２４が設けられ、この収容溝２４内に、弁体９が配置される。
　尚、収容溝２４の内面と弁体９との間には、内支枠３ｂに対する外支枠３ａの摺動に支障がないだけの空間が設けられている。
＜軸流路２５（分岐路８）＞
　図２に示すように、上述の嵌込溝２３のより下方側（内支枠３ｂ断面におけるより略中央側）には、内支枠３ｂの長さ方向（軸方向Ｊ）に沿って、内支枠３ｂを貫通した軸流路２５が設けられている。
　この軸流路２５によって、分割ロール１外部にある１つの流体供給手段Ｋからの流体を、内支枠３ｂの長さ方向（軸方向Ｊ）に並んだ往シリンダ４及び復シリンダ５それぞれの内部へ、往シリンダ４へは往流路４ａを経て、復シリンダ５へは復流路５ａを経て、入出（流入又は流出）させることが出来る。
　つまり、この軸流路２５によって、往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へ、同一の流体供給手段Ｋから分岐してそれぞれ流体が入出しており、軸流路２５は、分岐路８であるとも言える。
　尚、この軸流路２５（分岐路８）は、内支枠３ｂ断面におけるより略中央に設けられていたが、流体供給手段Ｋからの流体を、各往シリンダ４及び各復シリンダ５内へ入出できるのであれば、内支枠３ｂ断面の略中央以外に設けられていても良く、例えば、内支枠３ｂ断面における４つの角部のうちの何れかや、嵌込溝２３の略対象位置（内支枠３ｂ断面における下部中央）に設けられていても構わない。
　又、軸流路２５は、内支枠３ｂを、必ずしも貫通せずとも良い。
　詳しく言えば、分割ロール１（支持体３の内支枠３ｂ）における一端面から流体が供給され、全ての往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へ流体が供給できるのであれば、内支枠３ｂには、反対側の他端面に、流体の流路の開口部を設ける必要はない。
　尚、本発明における「流体（流体Ｆ）」とは、上述の往シリンダ４や復シリンダ５内に流入や流出して、往ピストン６や復ピストン７を摺動させる（各小ロール体２を往復させる）のであれば、何れのもの、何れの状態であっても良いが、例えば、空気、窒素等の気体や、油、水等の液体であっても構わない。
　以下においては、流体Ｆを、空気Ｆとして述べる。
　本発明における「流体供給手段Ｋ」とは、分割ロール１の外部に設けられ、且つ、流体Ｆを分割ロール１に供給するものであれば、何れの構成であっても良いが、例えば、圧縮した空気Ｆを供給するエアコンプレッサ（圧縮機）や、所定の圧力で油を送り出す油圧ポンプ等であっても構わない。
　以下においては、流体供給手段Ｋを、エアコンプレッサＫとする。
　又、支持体３における外支枠３ａは、外支枠３ａ自体の摺動に支障がなければ、何れの材質でも良いが、例えば、アルミニウム合金、ジュラルミン、マグネシウム合金等の高強度材質であっても構わない。
　支持体３における内支枠３ｂも、内支枠３ｂに対して外支枠３ａを摺動させるのに支障がなければ、何れの材質でも構わないが、炭素鋼、焼き入れ性を保証したクロムモリブデン鋼、ニッケルクロム鋼、マンガンクロム鋼、クロム鋼でも良く、焼き入れ処理を行う場合には、マイクロビッカーズ硬さを５００以上としても構わない。
　これら外支枠３ａ、内支枠３ｂは、互いに摺接する面を表面処理して、外支枠３ａと内支枠３ｂの間の滑りを良くしたり、摩耗し難くしても良く、外支枠３ａや内支枠３ｂの表面処理としては、例えば、ニッケル（Ｎｉ）とリン（Ｐ）の無電解複合メッキや、四フッ素化樹脂（ＰＴＦＥ）や、三フッ素化樹脂（ＰＣＴＦＥ）等のフッ素樹脂などによる硬質皮膜処理であっても良い。
　外支枠３ａと内支枠３ｂの間の滑りを良くする等によって、小ロール体２を往復させるための後述する往ピストン６、復ピストン７の負荷を軽減することが出来、後述する往シリンダ４、復シリンダ５を小型化しつつ、内支枠３ｂの強度を保つことが可能となる。
　このような表面処理によって、往ピストン６、復ピストン７を駆動するエアコンプレッサＫの消費電力も少なくなる。
＜往シリンダ４、復シリンダ５、往ピストン６、復ピストン７＞
　図１、２に示したように、往シリンダ４と復シリンダ５は、支持体３に、小ロール体２の移動方向Ｘに沿った略正対位置に、各小ロール体２ごとに設けられている。
　詳解すれば、往シリンダ４と復シリンダ５は、支持体３（内支枠３ｂ）の左右の周面（左面と右面）に断面略円形状の穴（凹み）として形成され、正対し合う往シリンダ４と復シリンダ５のそれぞれの軸心は、略一致する（それぞれの軸心のずれが０．０１ｍｍ以上１．００ｍｍ以下であるとも言える）。
　又、往シリンダ４と復シリンダは、互いに略正反対向きに開口（つまり、往シリンダ４の開口部と、復シリンダ５の開口部は、互いに略正反対向き）であり、これらのシリンダ４、５内には、それぞれピストン６、７が嵌め込まれる。
　これらのピストン６、７のうち、往シリンダ４内で摺動するのが、略円柱状の往ピストン６であり、復シリンダ５内で摺動するのが、略円柱状の復ピストン７である。
　往シリンダ４と復シリンダ５の移動方向Ｘにおける長さ（深さ）は略同一としたり、又、往ピストン６と復ピストン７の移動方向Ｘにおける長さ（厚み）も略同一に設定しても良い。
　シリンダ４、５同士と、ピストン６、７同士の半径Ｒ、ｒや、断面積Ｓ、ｓ（移動方向Ｘに略直交する断面の半径Ｒ、ｒや、その断面積Ｓ、ｓ）は、異なっている。
　具体的には、往シリンダ４の半径Ｒ１が、復シリンダ５の半径Ｒ２より大きく、当然に、往シリンダ４の断面積Ｓ１が、復シリンダ５の断面積Ｓ２より大きい。
　各シリンダ４、５内で摺動する各ピストン６、７も、当然、同様であって、往ピストン６の半径ｒ１が、復ピストン７の半径ｒ２より大きく、当然に、往ピストン６の断面積ｓ１が、復ピストン７の断面積ｓ２より大きい。
　ここで、往シリンダ４と復シリンダ５の断面積Ｓ（Ｓ１、Ｓ２）や、往ピストン６と復ピストン７の断面積ｓ（ｓ１、ｓ２）は、各シリンダ４、５及び各ピストン６、７の軸心と略直交する平面で切った切口の面積を言う。
　又、各ピストン６、７に生じる押圧力Ｐ１、Ｐ２は、この断面積ｓに比例することから、断面積ｓ１がより大きい往ピストン６の押圧力Ｐ１は、断面積ｓ２がより小さい復ピストン７の押圧力Ｐ２より大きくなる。
　従って、往シリンダ４及び復シリンダ５の内部へ、同一のエアコンプレッサＫから分岐路８で分岐した往流路４ａと復流路５ａを経て、それぞれ空気が流入した場合、復ピストン７の押圧力Ｐ２に抗って、往ピストン６が、往シリンダ４から突出する。
　この往シリンダ４の突出により、外支枠３ａ（つまり、小ロール体２）は、内支枠３ｂに対して、往シリンダ４及び往ピストン６側（往シリンダ４及び往ピストン６がある側）に移動することとなる。
　ここで、外支枠３ａ等が往シリンダ４等の側に移動している状態を「動作状態（往動状態）」とし、外支枠３ａ等が往シリンダ４等の側に移動しきった位置を「動作位置（往動位置）」とする。
　これら「動作状態（往動状態）」や「動作位置（往動位置）」とは、逆に、外支枠３ａ等が復シリンダ５等の側に移動している状態を「原点状態（復動状態）」とし、外支枠３ａ等が復シリンダ５等の側に移動しきった位置を「原点位置（復動位置）」とする。
　尚、往ピストン６が往シリンダ４内で摺動するため、当然に、往ピストン６の断面積ｓ１は、往シリンダ４の断面積Ｓ１より略同じか若干小さく、復ピストン７も復シリンダ５内で摺動するため、当然、復ピストン７の断面積ｓ２は、復シリンダ５の断面積Ｓ２より略同じか若干小さい。
　又、各ピストン６、７が各シリンダ４、５内を密封しながら摺動するため、各ピストン６、７は、その外周面に、Ｏリング等の密封部材（シール部材）を取り付けていても良い。
　往ピストン６の半径ｒ１、断面積ｓ１（押圧力Ｐ１）が、復ピストン７の半径ｒ２、断面積ｓ２（押圧力Ｐ２）より大きければ、具体的な値、倍率は何れであっても構わないが、例えば、半径ｒに言及すれば、往ピストン６の半径ｒ１（往半径ｒ１）は、復ピストン７の半径ｒ２（復半径ｒ２）の１．０倍より大きく５．０倍以下、好ましくは１．０倍より大きく４．０倍以下、更に好ましくは１．０倍より大きく３．０倍以下であっても良い（例えば、往ピストン６の往半径ｒ１が８ｍｍ（つまり、往ピストン６の直径が１６ｍｍ）で、復ピストン７の復半径ｒ２が４ｍｍ（つまり、復ピストン７の直径が８ｍｍ）など）。
　断面積ｓに言及すれば、往ピストン６の断面積ｓ１（往断面積ｓ１）は、復ピストン７の断面積ｓ２（復断面積ｓ２）の１．０倍より大きく２５．０倍以下、好ましくは１．０倍より大きく１６．０倍以下、更に好ましくは１．０倍より大きく９．０倍以下であっても良い。
　尚、断面積ｓにおける往ピストン６と復ピストン７の倍率は、押圧力Ｐにおける往ピストン６と復ピストン７の倍率であるとも言える。
＜往流路４ａ、復流路５ａ＞
　図１、２に示し、上述したように、往流路４ａと復流路５ａは、支持体３外にあるエアコンプレッサＫから分岐路８で分岐した流路であって、往流路４ａは分岐路８から往シリンダ４内部を連通し、復流路５ａは分岐路８から復シリンダ５内部を連通することにより、支持体３外からの空気を、各シリンダ４、５内へそれぞれ流入又は流出させる。
　尚、図１の模式図においては、説明のために、軸流路２５と分岐路８を別に表し、この分岐路８から、往流路４ａは弁体９を経て往シリンダ４へ連通し、復流路５ａは軸流路２５を経て復シリンダ５へ連通するよう表現されている。
　又、図２においては、往流路４ａは、分岐路８でもある軸流路２５から弁体９を経て往シリンダ４へ連通し、復流路５ａは、分岐路８である軸流路２５から直接復シリンダ５へ連通している。
　つまり、往流路４ａは、分岐路８から弁体９を経て往シリンダ４へ連通するのであれば、何れに配置されていても良く、復流路５ａも、分岐路８から復シリンダ５へ連通していれば、その構成は問わない。
＜弁体９＞
　図１、２に示す如く、弁体９は、分岐路８と往シリンダ４の間の往流路４ａに設けられている。
　弁体９は、外部へ空気を放出（大気と連通）可能な構成であれば、特に限定はないが、例えば、ＳＭＣ株式会社製の３ポートソレノイドバルブ（３ポート電磁弁、詳しくは、小型直動３ポートソレノイドバルブＶ０６０シリーズ）などでも良い。
　尚、一般的に、３ポートソレノイドバルブは、３個の空気出入孔（３つのポート）を有し、ソレノイドによるオン・オフ操作によって、往流路４ａで空気を放出（往シリンダ４内の空気を外部に放出）させる空気出入孔（ポートＲ（第１ポート））と、分岐路８と往シリンダ４の間の連通させるまた別の空気出入孔（ポートＰ（第２ポート））が、択一的に開閉される。
＜弁体９と分割ロール１の動き＞
　図１（ａ）は、弁体９でポートＲが選択された場合であって、ポートＡ（第３ポート）からポートＲまでが連通（開放）し、往シリンダ４内の空気が外部に放出可能な状態であることを示している。
　一方、弁体９におけるポートＰは、閉鎖されているため、弁体９より分岐路８側の空気（つまり、復シリンダ５内に供給される空気）が弁体９から外部に漏れることはなく、復シリンダ５内にエアコンプレッサＫからの空気が流入して、復ピストン７だけに押圧力Ｐ２（復押圧力Ｐ２）が生じる。
　この復押圧力Ｐ２によって、復ピストン７が復シリンダ５から突出すると同時に、往ピストン６が往シリンダ４内へ没入して、往シリンダ４内の空気を押し出して外部に放出する。
　その結果、分割ロール１は、外支枠３ａと小ロール体２が、復シリンダ５及び復ピストン７側（つまり、原点位置）まで移動した上述の「原点状態」となる。
　図１（ｂ）は、逆に、弁体９でポートＰが選択された場合を示している。
　この場合は、ポートＰからポートＡまでが連通し、往シリンダ４内にもエアコンプレッサＫからの空気が流入して、往ピストン６に押圧力Ｐ１（往押圧力Ｐ１）が生じると同時に、当然に、復シリンダ５内にもエアコンプレッサＫからの空気が流入して、復ピストン７に復押圧力Ｐ２が生じる。
　ここで、上述したように、往押圧力Ｐ１は復押圧力Ｐ２より大きいことから、往ピストン６は、復ピストン７の復押圧力Ｐ２に抗って、往シリンダ４から突出していくことになる。
　その結果、分割ロール１は、外支枠３ａと小ロール体２が、往シリンダ４及び往ピストン６側（つまり、動作位置）まで移動した上述の「動作状態」となる。
　すなわち、本発明において、往流路４ａには、往シリンダ４内からの流体のみを外部へ放出可能及び分岐路８と往シリンダ４間を連通可能な弁体９が設けられ、この弁体９が分岐路８と往シリンダ４間を連通させる際に、分岐路８を同じく経た流体が往シリンダ４内と復シリンダ５内へ同時に流入して、復ピストン７に生じる復押圧力Ｐ２より往ピストン６に生じる往押圧力Ｐ１が大きくなり、この往押圧力Ｐ１により往ピストン６が復押圧力Ｐ２に抗って往シリンダ４から突出することで、小ロール体２を往シリンダ４及び往ピストン６側に移動させているとも言える。
　尚、この「動作状態」において、実際に外支枠３ａに働く押圧力Ｐ’（動作実押圧力Ｐ’）は、往押圧力Ｐ１から復押圧力Ｐ２を差し引いた「Ｐ１－Ｐ２」となる。
　このとき、往ピストン６の往断面積ｓ１（往押圧力Ｐ１）が、復ピストン７の復断面積ｓ２（復押圧力Ｐ２）の略２倍（ｓ１＝２×ｓ２（Ｐ１＝２×Ｐ２））である場合には、上述の動作実押圧力Ｐ’は、「Ｐ１－Ｐ２＝（２×Ｐ２）－Ｐ２＝Ｐ２」より、Ｐ２と略等しくなる（つまり、動作状態（往動状態）に働く押圧力と、原点状態（復動状態）に働く押圧力が略等しくなる）。
　又、往ピストン６は、復ピストン７の復押圧力Ｐ２に抗って、突出していくことから、復シリンダ５及び復ピストン７は、スプリングの替わりをしている（ピストンスプリングである）とも言える。
　従って、本発明の分割ロール１は、ピストンスプリング型とも呼べる。
　更に、本発明の分割ロール１は、スプリングのように、縮みに比例して弾性力が生じることはないため、各ピストン６、７の位置に関わらず、流体の圧力によってのみ動作スピードが決まるため、各ピストン６、７の動作スピードが安定（動作スピードの安定化）し、応答レスポンスが良くなり、各ピストン６、７のより細やかな制御も容易となる。これらは、印刷品質の向上に繋がる。
　これに加えて、ばね（スプリング）ではなく、ピストンスプリングを用い、流体を放出可能な弁体９を往流路４ａだけに設ければよいため、往流路４ａと復流路５ａの両方に弁体を設ける場合と比べて、複数の小ロール体２に外嵌される（外周を囲まれる）支持体３を小型化（小径化）でき、これが、分割ロール１全体のコンパクト化や、コスト低減に繋がると同時に、支持体３の外部にある流体供給手段Ｋは１つで済み、分割ロール１を用いた装置全体のコンパクト化も図れる。又、分割ロール１は、加工穴数も少なくなるため、コストダウンも可能となる。
　そして、分割ロール１は、取外しや分解作業をした後に、スプリングの交換をするような作業は全く必要なく、外部から供給される流体の圧力を調整するだけで、インキ移し時以外や、洗浄時、長期の休暇などに応じて、小ロール体２の押付け圧力を調整することが可能となる（押付け調整の容易化）。
　その結果、各小ロール体２表面のゴム等の長寿命化（つまり、ロール全体の長寿命化）を図ることが出来る。
　ここまで、３ポートの場合について述べたが、弁体９は、往流路４ａで空気の放出が出来るのであれば、３ポートに限定されず、敢えて、５ポートソレノイドバルブ（株式会社コガネイ製の０１０－４Ｅ１シリーズ）などのポートの数が３以外のものを用いても良い。
　尚、例えば、５ポートのバルブを使った場合と比べると、上述の３ポートの場合は、バルブとしての全長が短くて済むため、各小ロール体２や外支枠３ａの幅（軸方向Ｊの長さ、分割ピッチとも言う）を細かく（小さい値に）設定できる。この分割ピッチを、例えば、１インチ（２５．４ｍｍ）でレイアウトした（設定した）と想定すると、５ポートの場合は、内支枠３ｂにおいて嵌込溝を両面（上面と下面）に設ける必要があったが、３ポートの場合は、片面（上面）だけに嵌込溝を設ければ良いため、コストダウンが図れる。又、３ポートの場合は、両面ではなく片面だけに設けられるので、メンテナンスもやり易く、５ポートの場合に用いていた制御システムをそのまま使える等の共有化も図れる。
　上述したように、弁体９がソレノイドバルブの場合、各ポートの開閉は、電気信号によってコントロールする電動式であるが、弁体９は、電動以外の手段でも構わず、例えば、手動式や、空気駆動式、水圧式、油圧式によって、各ポートの開閉を行っても良い。
　更に、流体が、油である場合には、弁体９は、３ポート等の油圧バルブであっても良く、この場合、「流体を外部へ放出する」とは、「油をドレンに放出する」こととなる。
　その他、往流路４ａで外部へ空気を放出可能な構成であれば、弁体９は、水等の液体用のバルブでも良い。
＜圧調整器１１（分岐前流路１０）＞
　図２に示すように、分岐路８より外側（エアコンプレッサＫ）寄りの１本の分岐前流路１０には、圧調整器１１が設けられていても良い。
　この圧調整器１１は、空気の圧力を調整するレギュレータであって、分岐前流路１０内の空気だけでなく、分岐路８から往シリンダ４や復シリンダ５内へ流入する空気の圧力も調整することが出来る。
　尚、圧調整器１１は、分岐前流路１０内の空気などの圧力を調整できるのであれば、電空レギュレータなど、何れの構成であっても良い。
　従って、分岐前流路１０に圧調整器１１を設ければ、分割ロール１を用いた装置全体として、圧調整器１１が１つで済むため、更なるコンパクト化が図れると共に、１つの圧調整器１１を制御するだけで、小ロール体２の押付け圧力を調整することが可能となり、押付け調整が更に容易となる。
＜その他＞
　本発明は、前述した実施形態に限定されるものではない。分割ロール１等の各構成又は全体の構造、形状、寸法などは、本発明の趣旨に沿って適宜変更することが出来る。
　分割ロール１は、内支枠３ｂに対する外支枠３ａや小ロール体２の相対的位置を感知するセンサを取り付けていても良い。
　このセンサは、外支枠３ａ等の相対的位置を感知できれば、何れの構成でも良いが、例えば、磁性素子と磁力感知素子とから成るマグネットセンサや、歪ゲージ、投光素子と受光素子とから成る光学センサ、リミットスイッチ等であっても構わない。
　センサのうち、例えば、歪ゲージとしては、ブリッジ回路における電気抵抗やインダクタンス、キャパシタンス等の電気的振幅や位相変化によって歪を検出する歪ゲージだけでなく、ブリッジ回路における電気的変化によらず、物体に貼付した光ファイバーを通る光の振幅、位相、偏光状態等の変化によって物体に生じる歪を検出する光ファイバー歪ゲージ等でも良い。
　各小ロール体２や外支枠３ａの往復移動を指示するものとして、プログラマブルコントローラ（シーケンサ）や、ボードコンピュータ、パネルコンピュータ、パーソナルコンピュータ等のコンピュータを使用しても良い。
　又、弁体９を嵌め込む嵌込溝２３は、外支枠３ａ内に弁体９を配置可能であれば、図１のように、必ずしも嵌込溝２３を設けなくとも良い。
　本発明に係る分割ロール１は、図３で示された印刷機１００において、インキ壺１０１内のインキに浸されたインキ元ロール１０２とインキ練ロール１０３との間で、往復移動をして、インキ元ロール１０２からインキ練ロール１０３へインキを呼び出す（移す）インキ呼出しロールとして用いても良い。
　インキ呼出しロールとして、分割ロール１を用いることで、印刷対象物の印刷幅（例えば、印刷対象物が飲料等の缶であれば、その缶の高さ）に応じて、必要な小ロール体２だけを往復させることが可能となる。
　又、インキ練ロール１０３における軸方向のインキ量に、バラツキがあれば、例えば、インキ量が少ない位置の小ロール体２をより往復させて、補うことも出来る。
　その他、本発明に係る分割ロール１は、オフセット印刷機における水付けロールとして用いたり、シワや蛇行取りを行うエキスパンダーロールとして用いても良く、エキスパンダーロールによる張力も、圧調整器１１によって容易に調整できる。
　更には、小ロール体２の表面がシリコンロール等の場合、ワークエッジなど、痛む箇所のみの交換を行うことが可能となる。
　　１　　　　分割ロール
　　２　　　　小ロール体
　　３　　　　支持体
　　４　　　　往シリンダ
　　４ａ　　　往流路
　　５　　　　復シリンダ
　　５ａ　　　復流路
　　６　　　　往ピストン
　　７　　　　復ピストン
　　８　　　　分岐路
　　９　　　　弁体
　　１０　　　分岐前流路
　　１１　　　圧調整器
　　Ｊ　　　　小ロール体の軸方向
　　Ｘ　　　　小ロール体の移動方向
　　ｓ　　　　ピストンの断面積
　　ｓ１　　　往ピストンの断面積
　　ｓ２　　　復ピストンの断面積

Claims (3)

  1. 　複数の略円筒状の小ロール体（２）と、これら複数の小ロール体（２）が軸方向（Ｊ）に互いに隣接して回転自在に外嵌する支持体（３）を有した分割ロールであって、
    　前記支持体（３）には、前記小ロール体（２）それぞれを所定の移動方向（Ｘ）に往復させるべく、この移動方向（Ｘ）に沿った略正対位置に往シリンダ（４）と復シリンダ（５）がそれぞれ設けられ、
    　前記往シリンダ（４）内で摺動する往ピストン（６）は、前記復シリンダ（５）内で摺動する復ピストン（７）より、断面積（ｓ）が大きく、
    　前記往シリンダ（４）及び復シリンダ（５）の内部へは、前記支持体（３）外からの流体が分岐路（８）で分岐した往流路（４ａ）と復流路（５ａ）を経てそれぞれ流入又は流出し、
    　前記往流路（４ａ）には流体を放出可能な弁体（９）が設けられていることを特徴とする分割ロール。
  2. 　前記分岐路（８）より支持体（３）外に近い側にある分岐前流路（１０）には流体の圧力を調整する圧調整器（１１）が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の分割ロール。
  3. 　前記往ピストン（６）の断面積（ｓ１）は、前記復ピストン（７）の断面積（ｓ２）の１．０倍より大きく２５．０倍以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の分割ロール。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6709940B2 (ja) * 2016-06-23 2020-06-17 アイマー・プランニング株式会社 印刷機のインキ供給装置
CN108909180B (zh) * 2018-06-28 2023-10-17 河南宝钢制罐有限公司 金属罐印刷机的油墨单元用传墨分割辊测试系统及方法
CN110271275B (zh) * 2019-08-01 2020-10-23 温州运城制版有限公司 一种印刷机用着墨辊

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006192830A (ja) * 2005-01-17 2006-07-27 Aimaa Planning Kk インキ移し分割ローラユニット
JP2009202391A (ja) * 2008-02-27 2009-09-10 Techno Rooru Kk 印刷機分割ロールと作動管理方法
JP2009248526A (ja) * 2008-04-10 2009-10-29 Techno Rooru Kk 印刷機分割ロールと作動管理方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101258031A (zh) * 2005-06-17 2008-09-03 柯尼格及包尔公开股份有限公司 柔版印刷机
CN200939725Y (zh) * 2006-07-19 2007-08-29 广州科思高柔印设备有限公司 一种具有良好定位吸震性能的柔印设备
CN101722719B (zh) * 2009-12-10 2011-11-09 西安航天华阳印刷包装设备有限公司 卫星式柔版印刷机的手动调压装置
CN201685523U (zh) * 2010-04-09 2010-12-29 广州科盛隆纸箱包装机械有限公司 胶辊匀墨压力调整机构

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006192830A (ja) * 2005-01-17 2006-07-27 Aimaa Planning Kk インキ移し分割ローラユニット
JP2009202391A (ja) * 2008-02-27 2009-09-10 Techno Rooru Kk 印刷機分割ロールと作動管理方法
JP2009248526A (ja) * 2008-04-10 2009-10-29 Techno Rooru Kk 印刷機分割ロールと作動管理方法

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