WO2015111457A1 - うず巻形ガスケット - Google Patents

うず巻形ガスケット Download PDF

Info

Publication number
WO2015111457A1
WO2015111457A1 PCT/JP2015/050588 JP2015050588W WO2015111457A1 WO 2015111457 A1 WO2015111457 A1 WO 2015111457A1 JP 2015050588 W JP2015050588 W JP 2015050588W WO 2015111457 A1 WO2015111457 A1 WO 2015111457A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
spiral wound
gasket
wound gasket
binder
glass particles
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/050588
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
菜央子 伊藤
真也 黒河
Original Assignee
日本バルカー工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日本バルカー工業株式会社 filed Critical 日本バルカー工業株式会社
Priority to JP2015558800A priority Critical patent/JP6376703B2/ja
Publication of WO2015111457A1 publication Critical patent/WO2015111457A1/ja

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/02—Sealings between relatively-stationary surfaces
    • F16J15/06—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces
    • F16J15/10—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing
    • F16J15/12—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing with metal reinforcement or covering
    • F16J15/121—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing with metal reinforcement or covering with metal reinforcement
    • F16J15/122—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing with metal reinforcement or covering with metal reinforcement generally parallel to the surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/02—Sealings between relatively-stationary surfaces
    • F16J15/06—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces
    • F16J15/10—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing
    • F16J15/102—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing characterised by material

Definitions

  • the present invention relates to a spiral wound gasket. More specifically, for example, the present invention relates to a spiral wound gasket that can be suitably used as a sealing material for piping in a connecting portion between piping.
  • Spiral wound gaskets have abundant elasticity and can regulate the tightening force with the mounting thickness, so that they can be used in thermal power plants, nuclear power plants, steam turbine ship steam engines, oil refining lines and petrochemical industries. It is widely used when connecting piping such as process lines and heat medium oil lines.
  • the gasket body of the spiral wound gasket is formed by superposing a filler material and a hoop material made of a thin metal tape having a V-shaped cross section. It is formed by winding in a winding shape, emptying several turns with a hoop material at the start and end of winding, and fixing this by spot welding or the like.
  • a spiral wound gasket composed of a gasket body formed of a hoop material and a filler material in this way is called a basic spiral wound gasket.
  • the spiral wound gasket fixed by fitting an inner ring made of an annular metal plate to the inner peripheral edge of the gasket body is called a spiral wound gasket with an inner ring, and is used as a guide member on the outer peripheral edge of the gasket body.
  • a spiral wound gasket fixed by fitting an outer ring made of an annular metal plate is called a spiral wound gasket with an outer ring, and a spiral wound gasket having an inner ring and an outer ring is a spiral wound type with inner and outer rings. It is called a gasket (for example, see “Table 1” of JIS B2404).
  • the spiral wound gasket when a spiral wound gasket is used for a connection portion between pipes and heated to a high temperature, the spiral wound gasket has a filler material and a hoop material formed by laminating mica pieces.
  • a gasket body is used.
  • the gasket body has the advantage of not being decomposed even at a high temperature of 750 ° C., but has poor sealing properties when connected to piping.
  • the average thickness of mica pieces is 1.0 to 3.0 ⁇ m.
  • a spiral wound gasket having a filler material and a hoop material in which mica pieces having a ratio of mica pieces having a length of 4.0 ⁇ m or less are 90% or more of the total number has been proposed (for example, see Patent Document 1). ).
  • the filler material used in the spiral wound gasket surely has high mechanical strength and is excellent in sealability and flexibility in a low temperature region (420 ° C. or lower).
  • a high temperature for example, 600 ° C. or higher
  • the binder used in the filler material is thermally decomposed. As a result, a gap is formed between adjacent mica pieces, and the sealing performance by the spiral wound gasket may be deteriorated.
  • the present invention has been made in view of the prior art, and has an object to provide a spiral wound gasket having a normal temperature sealing property equal to or higher than that of a conventional spiral wound gasket and excellent in high temperature sealing property.
  • the present invention (1) A spiral wound gasket having a gasket body in which a filler material and a hoop material are overlapped, and the overlapped filler material and hoop material are wound in a spiral shape, wherein the filler material is:
  • the laminated mica is laminated through a binder, glass particles having an average particle diameter of 1 to 25 ⁇ m are blended in the binder, and the amount of the glass particles is 5 to 80 parts by mass per 100 parts by mass of the binder.
  • the spiral wound gasket as a feature, and (2) the spiral wound gasket according to (1), wherein the binder is a silicone binder.
  • a spiral wound gasket having a normal temperature sealing property equal to or higher than that of a conventional spiral wound gasket and excellent in high temperature sealing property is provided.
  • the spiral wound gasket of the present invention is a spiral wound gasket having a gasket body formed by overlapping a filler material and a hoop material and winding the overlapped filler material and hoop material in a spiral shape.
  • the filler material is laminated with laminated mica through a binder, and glass particles having an average particle diameter of 1 to 25 ⁇ m are blended in the binder, and the amount of the glass particles is 5 to 80 parts by mass per 100 parts by mass of the binder. It is characterized by being.
  • Aggregate mica for example, pulverizes the raw ore mica (mica), produces mica paper by making the pulverized mica powder into paper, impregnates the mica paper with an appropriate amount of adhesive, It can be manufactured by heating and compressing. Since the laminated mica contains an adhesive, the laminated mica is inferior in heat resistance to pure mica, but it still has excellent heat resistance because the heat resistant temperature is about 600 ° C to 800 ° C. Yes.
  • the assembled mica can be easily obtained commercially, for example, from Okabe Mica Industry Co., Ltd.
  • the thickness of the laminated mica is preferably 50 to 300 ⁇ m and more preferably 100 to 200 ⁇ m from the viewpoint of imparting flexibility to the filler material and increasing the mechanical strength of the filler material.
  • the binder examples include a silicone resin binder and a phenol resin binder such as a water dispersible phenol resin.
  • silicone-based binders are preferable because they are excellent in binding property and chemical resistance to laminated mica.
  • the silicone binder examples include methyl silicone and phenyl silicone, but the present invention is not limited to such examples.
  • the binder contains glass particles having an average particle size of 1 to 25 ⁇ m.
  • the amount of glass particles per 100 parts by mass of the binder is 5 to 80 parts by mass.
  • glass particles having a specific average particle diameter are contained in a specific amount in the binder.
  • the spiral wound gasket of the present invention contains glass particles having a specific average particle diameter in a binder in a specific amount, and thus has a room temperature sealing property equal to or higher than that of a conventional spiral wound gasket. Even when heated to a high temperature of 600 ° C. or higher, the sealing property (high temperature sealing property) is excellent.
  • Examples of the shape of the glass particles constituting the glass particles include a spherical shape, an elliptical spherical shape, a spindle shape, a polygonal shape, a conical shape, and a crushed shape.
  • the present invention is limited only to such examples. is not.
  • the average particle size of the glass particles is 1 ⁇ m or more, preferably 1.2 ⁇ m or more from the viewpoint of uniformly dispersing the glass particles in the binder, and 25 ⁇ m or less, preferably from the viewpoint of firmly bonding the laminated mica to each other. 20 ⁇ m or less.
  • the average particle diameter of the glass particles in the present invention is an average particle diameter at D50 of the particle size distribution obtained using a laser diffraction particle size distribution measuring apparatus [manufactured by Shimadzu Corporation, product number: SALD7000].
  • the average particle diameter of the glass particles is preferably not more than the thickness of the binder and more preferably 5 ⁇ m or more smaller than the thickness of the binder from the viewpoint of firmly bonding the laminated mica.
  • the amount of the glass particles per 100 parts by mass of the binder is 5 parts by mass or more, preferably 10 parts by mass or more from the viewpoint of improving the sealability of the spiral wound gasket at a high temperature, and firmly binds the assembled mica to each other. From the viewpoint, it is 80 parts by mass or less, preferably 70 parts by mass or less, more preferably 60 parts by mass or less.
  • the softening point (melting point) of the glass constituting the glass particles cannot be determined unconditionally because it varies depending on the temperature at which the spiral wound gasket is heated, but when the spiral wound gasket is heated.
  • the temperature is preferably 300 ° C. or lower than the temperature when the spiral wound gasket is heated, and is higher than the temperature when the spiral wound gasket is heated. It is more preferable that the temperature is 200 ° C. or lower, and from the viewpoint of melting the glass particles when the spiral wound gasket is heated, the temperature is preferably equal to or lower than the heating temperature of the spiral wound gasket. More preferably, the temperature is 5 ° C. or lower.
  • the softening point of glass is a value when measured according to JIS R3103-1.
  • the filler material can be manufactured by applying a binder containing glass particles to the laminated mica, placing another laminated mica on the surface of the coated binder, and laminating.
  • Examples of the method for applying the binder containing glass particles to the laminated mica include a spray coating method and a roll transfer method, but the present invention is not limited to such a coating method.
  • the thickness of the binder layer formed by applying a binder containing glass particles to the laminated mica cannot be determined unconditionally because it varies depending on the particle size of the glass particles contained in the binder. From the viewpoint of firmly bonding the laminated mica to each other and improving the high-temperature sealability, it is preferably 10 to 100 ⁇ m, more preferably 20 to 80 ⁇ m, and even more preferably 30 to 60 ⁇ m.
  • the number of laminated mica to be laminated varies depending on the thickness of the filler material and cannot be determined unconditionally. However, it is usually preferably 2 to 5, more preferably 2 to 4, more preferably 3. is there.
  • the thickness of the filler material is preferably 0.2 mm or more, more preferably 0.3 mm or more from the viewpoint of improving the sealing performance of the spiral wound gasket, and preferably from the viewpoint of improving the flexibility of the filler material. Is 1 mm or less, more preferably 0.8 mm or less.
  • the gasket body is spirally wound with a filler material and a hoop material made of a thin metal tape having a V-shaped cross section, and is wound several times with a hoop material at the beginning and end of winding. It can be formed by fixing it by spot welding or the like.
  • a tape-shaped hoop material used for a normal spiral wound gasket can be used as a hoop material used for the gasket body.
  • the material used for the hoop material include stainless steel such as SUS304, SUS304L, SUS316, SUS316L, SUS317L, SUS347, and SUS430, and metals and alloys such as aluminum, titanium, nickel, monel metal, hastelloy, and inconel.
  • the present invention is not limited to such examples.
  • the thickness of the hoop material varies depending on the size and application of the spiral wound gasket and cannot be determined unconditionally, but is usually about 0.1 to 0.3 mm.
  • Examples of the cross-sectional shape of the hoop material include a bent shape such as a V shape and an M shape, a curved shape such as an arc shape and a wave shape, and a shape in which a straight portion and a curved portion are combined.
  • a bent shape such as a V shape and an M shape
  • a curved shape such as an arc shape and a wave shape
  • a shape in which a straight portion and a curved portion are combined are combined.
  • the present invention is not limited to such examples.
  • the gasket body used for the spiral wound gasket of the present invention can be formed by winding a filler material and a hoop material in a spiral manner by a conventionally known method.
  • the thickness of the gasket body cannot be determined unconditionally because it varies depending on the application, etc., but usually from the viewpoint of improving the familiarity of the gasket body with the flange surface, it is preferably 1.5 mm or more, more preferably 2 mm. More preferably, it is 2.2 mm or more, and even more preferably 2.5 mm or more. From the viewpoint of improving the sealing performance, it is preferably 5 mm or less, more preferably 4.8 mm or less, and even more preferably 4.6 mm or less. is there.
  • An inner ring made of an annular metal plate may be fitted to the inner peripheral edge of the gasket body.
  • the inner ring has a property of reinforcing the gasket body.
  • Examples of the material used for the inner ring include carbon steel, stainless steel such as SUS304, SUS304L, SUS316, SUS316L, SUS317L, SUS321, and SUS430, metals and alloys such as titanium, monel metal, and the like. It is not limited to illustration only.
  • an outer ring made of an annular metal plate may be fitted as a guide member on the outer peripheral edge of the gasket body. Since the spiral wound gasket has an inner ring and an outer ring, it is a spiral wound gasket with inner and outer rings. In the spiral wound gasket with inner and outer rings, the outer ring reinforces the gasket body and has a role as a guide for alignment. In addition, since the spiral wound gasket with inner and outer rings has an inner ring and an outer ring, the gasket body can be prevented from being deformed abnormally even if it is excessively tightened.
  • Examples of materials used for the outer ring include carbon steel, stainless steel such as SUS304, SUS304L, SUS316, SUS316L, SUS317L, SUS321, and SUS430, and metals and alloys such as titanium and monel metal. It is not limited to illustration only.
  • Examples of the dimensions of the spiral wound gasket with inner and outer rings include dimensions described in “Appendix Table 10” of JIS B2404.
  • the spiral wound gasket of the present invention configured as described above has a normal temperature sealing property equal to or higher than that of a conventional spiral wound gasket, and even when heated to a high temperature of about 600 ° C., for example. Excellent sealability (high temperature sealability).
  • the spiral wound gasket of the present invention when connecting pipes using the spiral wound gasket of the present invention, from the viewpoint of enhancing the high-temperature sealability, the spiral wound gasket of the present invention is used, and the glass particles used in the spiral wound gasket are softened. It is preferable to adjust the point so that it is within a temperature range from a temperature that is 300 ° C. lower than the heating temperature when the spiral wound gasket connected to the pipe is heated to the heating temperature or less.
  • the spiral wound gasket of the present invention has a sealing property at room temperature equal to or higher than that of a conventional spiral wound gasket and is also excellent in high temperature sealing property.
  • a thermal power plant, a nuclear power plant, a steam turbine ship It can be suitably used as a sealing material for piping in a connecting portion of piping such as a steam engine, a petroleum refining line, a process line of the petrochemical industry, and a heat medium oil line.
  • Examples 1 to 4 Methyl silicone (manufactured by Shin-Etsu Silicone Co., Ltd., product number: KR-242A) was used as a binder, and the amount of glass particles shown in Table 1 per 100 parts by mass of methyl silicone [manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: KFI0115, average particle size: 5.0 ⁇ m, softening point: 400 ° C.], and methyl silicone and glass particles were mixed so that the glass particles were uniformly dispersed to obtain a binder containing glass particles.
  • Three laminated mica having a thickness of 0.15 mm and a width of 6 mm were prepared.
  • the binder obtained above is applied to the surface of the laminated mica by a spray coating method so that the thickness is about 0.02 mm, and another laminated mica is placed on the coated surface, and then the surface of the laminated mica is
  • the binder obtained in step 1 is applied by spray coating so that the thickness is about 0.02 mm, and another laminated mica is further placed on the coated surface, and the three laminated mica are lightly pressed and laminated.
  • a filler material having a thickness of about 0.5 mm was obtained.
  • the outer surface of the gasket inner ring made of carbon steel (SPCC) is made of a thin plate made of stainless steel (SUS316) having a thickness of 0.2 mm and a width of 5.3 mm, and the gasket height is 4.5 mm.
  • the end portion of the hoop material having a V-shaped cross section] was spot welded, and the hoop material was wound around the inner ring twice.
  • the filler material obtained above is overlaid on the wound hoop material, and the filler material and the hoop material are wound in a spiral shape so that the diameter of the gasket body is 6.5 cm.
  • the end was fixed by spot welding.
  • the gasket main body formed in the above was attached with an outer ring for gasket made of carbon steel (SPCC) to produce a spiral wound gasket with inner and outer rings having JPI 300K 2B standard.
  • the specimen was left in water for 10 minutes with nitrogen gas filled in the specimen so that an internal pressure of 1.0 MPa was applied to the inner diameter side of the spiral wound gasket of the specimen obtained above, During that time, air bubbles leaked from the specimen were collected, the amount thereof was measured, and the normal temperature sealing property was evaluated based on the following evaluation criteria.
  • Example 1 a spiral wound gasket and a specimen were prepared in the same manner as in Example 1 except that no glass particles were used, and the room temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined in the same manner as in Example 1. It was. The results are shown in Table 1.
  • Example 2 In Example 1, except that the amount of glass particles per 100 parts by mass of methyl silicone was changed to 4 parts by mass, a spiral wound gasket and a specimen were prepared in the same manner as in Example 1, and the same as in Example 1. Thus, the normal temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined. The results are shown in Table 1.
  • Example 3 In Example 1, except that the amount of glass particles per 100 parts by mass of methyl silicone was changed to 100 parts by mass, an attempt was made to produce a spiral wound gasket in the same manner as in Example 1, but the mica layers were bonded to each other. In this case, the spiral wound gasket could not be produced.
  • each of the spiral wound gaskets obtained in each example is excellent in not only room temperature sealability but also high temperature sealability because the amount of glass particles is within a specific range.
  • Example 5 to 7 and Comparative Example 4 Except that the glass particles having the average particle size shown in Table 2 were used instead of the glass particles used in Example 1, and the amount of glass particles per 100 parts by mass of methyl silicone was changed to 30 parts by mass, Example A spiral wound gasket and a specimen were prepared in the same manner as in Example 1, and the room temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 2.
  • Comparative Example 5 Example except that glass particles F having an average particle diameter of 0.6 ⁇ m (manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: KF1256, softening point: 431 ° C.) were used instead of the glass particles used in Example 5. An attempt was made to produce a spiral wound gasket in the same manner as in Example 5, but the spiral wound gasket could not be produced because the glass particles were agglomerated.
  • Glass particle A manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: DPS144, average particle size: 1.4 ⁇ m, softening point: 440 ° C.
  • Glass particle B manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: KFI0115, average particle size: 5.0 ⁇ m, softening point: 400 ° C.
  • Glass particles C manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: PSN-62B, average particle size: 14 ⁇ m, softening point: 394 ° C.
  • Glass particle D manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: KP3103, average particle size: 20 ⁇ m, softening point: 315 ° C.
  • Glass particle E manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: 2452, average particle size: 30 ⁇ m, softening point: 440 ° C.
  • Glass particles F manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: KF1256, average particle size: 0.6 ⁇ m, softening point: 431 ° C.
  • each of the spiral wound gaskets obtained in each example has an average particle diameter of glass particles within a specific range, so that not only room temperature sealing properties but also high temperature sealing properties are achieved. It turns out that it is excellent.
  • a spiral wound gasket with inner and outer rings is used.
  • the spiral wound gasket with inner ring is different only in that it does not have an outer ring. It is considered that the same result as that of the shape gasket can be obtained.
  • the amount of bubbles in the normal temperature sealing property is less than 1.7 ⁇ 10 ⁇ 5 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount of bubbles in the high temperature sealing property at a temperature of 500 ° C. is 3.6 ⁇ 10 ⁇ 2 Pa.
  • ⁇ m is 3 / s
  • the amount of bubbles in the high-temperature sealing properties at temperatures of 600 ° C. is 4.2 ⁇ 10 -2 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount was 6.3 ⁇ 10 ⁇ 2 Pa ⁇ m 3 / s.
  • Experimental example 2 Experiment Example 1 except that glass particles [Asahi Glass Co., Ltd., product number: KFI0115, average particle size: 5.0 ⁇ m, softening point: 400 ° C.] were used instead of the glass particles used in Experiment Example 1. Spiral wound gaskets and specimens were produced in the same manner, and the room temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined in the same manner as in Experimental Example 1.
  • the amount of bubbles in the normal temperature sealing property is less than 1.7 ⁇ 10 ⁇ 5 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount of bubbles in the high temperature sealing property at a temperature of 500 ° C. is 9.8 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa.
  • ⁇ m is 3 / s
  • the amount of bubbles in the high-temperature sealing properties at temperatures of 600 ° C. is 7.6 ⁇ 10 -3 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount was 3.4 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa ⁇ m 3 / s.
  • Experimental example 3 Experimental example, except that glass particles (manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: K-834, average particle size: 8.0 ⁇ m, softening point: 587 ° C.) were used instead of the glass particles used in Experimental Example 1.
  • a spiral wound gasket and a specimen were prepared in the same manner as in Example 1, and the room temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined in the same manner as in Experimental Example 1.
  • the amount of bubbles in the normal temperature sealing property is less than 1.7 ⁇ 10 ⁇ 5 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount of bubbles in the high temperature sealing property at a temperature of 500 ° C. is 7.2 ⁇ 10 ⁇ 1 Pa.
  • ⁇ m is 3 / s
  • the amount of bubbles in the high-temperature sealing properties at temperatures of 600 ° C. is 1.8 ⁇ 10 -2 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount was 1.2 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa ⁇ m 3 / s.
  • Experimental Example 4 Experimental example, except that glass particles (manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., product number: K-807, average particle size: 5.0 ⁇ m, softening point: 738 ° C.) were used instead of the glass particles used in Experimental Example 1.
  • a spiral wound gasket and a specimen were prepared in the same manner as in Example 1, and the room temperature sealing property and the high temperature sealing property were examined in the same manner as in Experimental Example 1.
  • the amount of bubbles in the normal temperature sealing property is less than 1.7 ⁇ 10 ⁇ 5 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount of bubbles in the high temperature sealing property at a temperature of 500 ° C. is 8.7 ⁇ 10 ⁇ 1 Pa.
  • ⁇ m is 3 / s
  • the amount of bubbles in the high-temperature sealing properties at temperatures of 600 ° C. is 6.2 ⁇ 10 -1 Pa ⁇ m 3 / s
  • the amount was 5.8 ⁇ 10 ⁇ 1 Pa ⁇ m 3 / s.
  • the spiral wound gasket is appropriately selected according to the temperature heated when the spiral wound gasket is actually used, and the glass particles used in the spiral wound gasket are selected. It can be seen that the softening point of is preferably a temperature that is 300 ° C. lower than the temperature at which the spiral wound gasket is heated to the heating temperature of the spiral wound gasket.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Gasket Seals (AREA)

Abstract

　フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材がバインダーを介して集成マイカが積層されてなり、バインダーに平均粒子径が１～２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５～８０質量部であることを特徴とし、常温シール性および高温シール性に優れるうず巻形ガスケット。

Description

うず巻形ガスケット
　本発明は、うず巻形ガスケットに関する。さらに詳しくは、例えば、配管同士の接続部などにおける配管用シール材として好適に使用することができるうず巻形ガスケットに関する。
　うず巻形ガスケットは、豊かな弾性を有し、装着厚さで締付け力を規制することができることから、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に広く用いられている。
　うず巻形ガスケットのガスケット本体は、ＪＩＳ　Ｂ２４０４の「表１」に記載されているように、フィラー材と、断面がＶ字形などの形状を有する薄い金属テープからなるフープ材とを重ね合せてうず巻状に巻き、巻き始めと巻終わりにフープ材で数周空巻し、これをスポット溶接などによって固着することにより、形成されている。このようにフープ材とフィラー材とから形成されたガスケット本体からなるうず巻形ガスケットは、基本形のうず巻形ガスケットと称されている。
　また、ガスケット本体の内周縁に環状の金属板からなる内輪を嵌合することによって固定されているうず巻形ガスケットは、内輪付きうず巻形ガスケットと称され、ガスケット本体の外周縁にガイド部材として環状の金属板からなる外輪を嵌合することによって固定されているうず巻形ガスケットは、外輪付きうず巻形ガスケットと称され、内輪および外輪を有するうず巻形ガスケットは、内外輪付きうず巻形ガスケットと称されている（例えば、ＪＩＳ　Ｂ２４０４の「表１」参照）。
　従来、うず巻形ガスケットが配管同士の接続部に使用され、高温に加熱される場合には、当該うず巻形ガスケットにはマイカ片を積層させることによって形成されたフィラー材とフープ材とを有するガスケット本体が用いられている。前記ガスケット本体は、７５０℃の高温でも分解しないという利点を有する反面、配管に接続したときのシール性に劣る。
　そこで、機械的強度が高く、シール性および柔軟性に優れたフィラー材を有するガスケット本体が用いられたうず巻形ガスケットとして、マイカ片の平均厚さが１．０～３．０μｍであり、厚さが４．０μｍ以下であるマイカ片の割合がその総数の９０％以上であるマイカ片が積層されたフィラー材およびフープ材を有するうず巻形ガスケットが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
　前記うず巻形ガスケットに用いられているフィラー材は、確かに機械的強度が高く、低温領域（４２０℃以下）におけるシール性および柔軟性に優れている。しかし、当該うず巻形ガスケットを配管同士の接続部に使用し、当該うず巻形ガスケットが高温（例えば、６００℃以上）に加熱されたとき、フィラー材に使用されているバインダーが熱分解することによって隣接するマイカ片の間に間隙が生じ、当該うず巻形ガスケットによるシール性が低下するおそれがある。
　したがって、近年、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに高温（例えば、６００℃以上）に加熱された場合であってもシール性に優れるうず巻形ガスケットの開発が望まれている。
特許第５０４７４９０号公報
　本発明は、前記従来技術に鑑みてなされたものであり、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、高温シール性に優れているうず巻形ガスケットを提供することを課題とする。
　本発明は、
（１）　フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材が、バインダーを介して集成マイカが積層されてなり、当該バインダーに平均粒子径が１～２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５～８０質量部であることを特徴とするうず巻形ガスケット、および
（２）　バインダーがシリコーン系バインダーである前記（１）に記載のうず巻形ガスケット
に関する。
　本発明によれば、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、高温シール性に優れたうず巻形ガスケットが提供される。
　本発明のうず巻形ガスケットは、フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とをうず巻き状に巻くことによって形成されるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであり、前記フィラー材がバインダーを介して集成マイカが積層され、バインダーに平均粒子径が１～２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５～８０質量部であることを特徴とする。
　集成マイカは、例えば、原鉱のマイカ（雲母）を粉砕し、粉砕されたマイカ粉を紙状に抄造することによってマイカペーパーを製造し、当該マイカペーパーに適量の接着剤を含浸させ、板状に加熱圧縮することによって製造することができる。集成マイカには接着剤が含まれているため、集成マイカは、純粋なマイカと対比して耐熱性に劣るが、それでも耐熱温度が６００℃～８００℃程度であることから、耐熱性に優れている。集成マイカは、例えば、（株）岡部マイカ工業所などから商業的に容易に入手することができる。
　集成マイカの厚さは、フィラー材に可撓性を付与するとともにフィラー材の機械的強度を高める観点から、５０～３００μｍであることが好ましく、１００～２００μｍであることがより好ましい。
　バインダーとしては、例えば、シリコーン系バインダー、水分散性フェノール樹脂などのフェノール樹脂系バインダーなどが挙げられる。これらのバインダーのなかでは、集成マイカに対する結着性および耐薬品性に優れていることから、シリコーン系バインダーが好ましい。シリコーン系バインダーとしては、例えば、メチルシリコーン、フェニルシリコーンなどが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　バインダーには、平均粒子径が１～２５μｍであるガラス粒子が配合されている。バインダー１００質量部あたりのガラス粒子の量は、５～８０質量部である。本発明においては、このようにバインダーに特定の平均粒子径を有するガラス粒子が特定量で含まれている点に、１つの大きな特徴がある。
　本発明のうず巻形ガスケットは、バインダーに特定の平均粒子径を有するガラス粒子が特定量で含まれているので、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに例えば、６００℃以上の高温に加熱された場合であってもシール性（高温シール性）に優れている。
　ガラス粒子を構成しているガラス粒子の形状としては、例えば、球状、楕円球状、紡錘状、多角形状、円錐状、破砕状などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　ガラス粒子の平均粒子径は、ガラス粒子をバインダー中に均一に分散させる観点から、１μｍ以上、好ましくは１．２μｍ以上であり、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、２５μｍ以下、好ましくは２０μｍ以下である。
　本発明におけるガラス粒子の平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布測定装置〔（株）島津製作所製、品番：ＳＡＬＤ７０００〕を用いて求められた粒度分布のＤ５０における平均粒子径である。
　なお、ガラス粒子の平均粒子径は、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、バインダーの厚さ以下であることが好ましく、バインダーの厚さよりも５μｍ以上小さいことがより好ましい。
　バインダー１００質量部あたりのガラス粒子の量は、うず巻形ガスケットの高温におけるシール性を向上させる観点から、５質量部以上、好ましくは１０質量部以上であり、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、８０質量部以下、好ましくは７０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下である。
　なお、ガラス粒子を構成しているガラスの軟化点（融点）は、うず巻形ガスケットの加熱時の温度によって異なるので一概には決定することができないが、うず巻形ガスケットが加熱されたときにガラス粒子が著しく流動することを抑制する観点から、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも３００℃低い温度以上であることが好ましく、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも２００℃低い温度以上であることがより好ましく、うず巻形ガスケットの加熱時にガラス粒子を溶融させる観点から、うず巻形ガスケットの加熱温度以下の温度であることが好ましく、うず巻形ガスケットの加熱温度よりも５℃低い温度以下であることがより好ましい。なお、ガラスの軟化点は、ＪＩＳ　Ｒ３１０３－１に準拠して測定したときの値である。
　フィラー材は、ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布し、塗布されたバインダーの表面に他の集成マイカを載置し、積層することによって製造することができる。
　ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布する方法としては、例えば、スプレーコート法、ロール転写法などが挙げられるが、本発明は、かかる塗布方法によって限定されるものではない。
　ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布することによって形成されるバインダー層の厚さは、当該バインダーに含有されるガラス粒子の粒子径などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、集成マイカ同士を強固に結着させるとともに、高温シール性を向上させる観点から、１０～１００μｍであることが好ましく、２０～８０μｍであることがより好ましく、３０～６０μｍであることがさらに好ましい。
　積層される集成マイカの枚数は、フィラー材の厚さによって異なるので一概には決定することができないが、通常、好ましくは２～５枚、より好ましくは２～４枚、さらに好ましくは３枚である。
　フィラー材の厚さは、うず巻形ガスケットのシール性を向上させる観点から、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、フィラー材の可撓性を向上させる観点から、好ましくは１ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下である。
　ガスケット本体は、例えば、フィラー材と、断面がＶ字形などの形状を有する薄い金属テープからなるフープ材とを重ね合せてうず巻状に巻き、巻き始めと巻終わりにフープ材で数周空巻し、これをスポット溶接などによって固着することにより、形成することができる。
　ガスケット本体に用いられるフープ材として、通常のうず巻形ガスケットに用いられるテープ状のフープ材を用いることができる。フープ材に用いられる材料としては、例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３４７、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、アルミニウム、チタン、ニッケル、モネルメタル、ハステロイ、インコネルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。フープ材の厚さは、うず巻形ガスケットの大きさ、用途などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、０．１～０．３ｍｍ程度である。フープ材の断面形状としては、例えば、Ｖ字形、Ｍ字形などの屈曲形状、円弧状、波形状などの曲線状、直線部分と曲線部分とが組み合わさった形状などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　本発明のうず巻形ガスケットに用いられるガスケット本体は、フィラー材とフープ材とを従来公知の方法でうず巻状に巻回することによって形成することができる。
　ガスケット本体の厚さは、その用途などによって異なることから一概には決定することができないが、通常、フランジ面に対するガスケット本体のなじみをよくする観点から、好ましくは１．５ｍｍ以上、より好ましくは２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに一層好ましくは２．５ｍｍ以上であり、シール性を向上させる観点から、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは４．８ｍｍ以下、さらに好ましくは４．６ｍｍ以下である。
　ガスケット本体の内周縁には、環状の金属板からなる内輪が嵌合されていてもよい。内輪は、ガスケット本体を補強する性質を有する。
　内輪に用いられる材料としては、例えば、炭素鋼、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２１、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、チタン、モネルメタルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　本発明のうず巻形ガスケットは、さらにガスケット本体の外周縁にガイド部材として環状の金属板からなる外輪が嵌合されていてもよい。当該うず巻形ガスケットは、内輪および外輪を有することから、内外輪付きうず巻形ガスケットである。内外輪付きうず巻形ガスケットにおいて、外輪は、ガスケット本体を補強するとともに、位置合わせの際の目安としての役割を有する。また、内外輪付きうず巻形ガスケットでは、内輪および外輪を有することから、過度に締付けられてもガスケット本体が異常な変形をすることを防止することができる。
　外輪に用いられる材料としては、例えば、炭素鋼、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２１、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、チタン、モネルメタルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　内外輪付きうず巻形ガスケットの寸法としては、例えば、ＪＩＳ　Ｂ２４０４の「付表１０」に記載の寸法などが挙げられる。
　以上のようにして構成される本発明のうず巻形ガスケットは、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに例えば６００℃程度の高温に加熱された場合であってもシール性（高温シール性）に優れている。
　なお、本発明のうず巻形ガスケットを用いて配管を接続する際には、高温シール性を高める観点から、本発明のうず巻形ガスケットを用い、当該うず巻形ガスケットに用いられるガラス粒子の軟化点を配管に接続されたうず巻形ガスケットが加熱されるときの加熱温度よりも３００℃低い温度以上～当該加熱温度以下の温度範囲内となるように調整することが好ましい。
　本発明のうず巻形ガスケットは、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに高温シール性にも優れているので、例えば、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインおよび石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士の接続部における配管用シール材などとして好適に使用することができる。
　次に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。
実施例１～４
　バインダーとしてメチルシリコーン〔信越シリコーン（株）製、品番：ＫＲ－２４２Ａ〕を用い、メチルシリコーン１００質量部あたり表１に示す量のガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃〕を用い、メチルシリコーンとガラス粒子を当該ガラス粒子が均一に分散するように混合することにより、ガラス粒子を含有するバインダーを得た。
　厚さが０．１５ｍｍであり、幅が６ｍｍである集成マイカを３枚用意した。集成マイカの表面に前記で得られたバインダーを厚さが約０．０２ｍｍとなるようにスプレーコート法によって塗布し、その塗布面に他の集成マイカを載せた後、この集成マイカの表面に前記で得られたバインダーを厚さが約０．０２ｍｍとなるようにスプレーコート法によって塗布し、その塗布面にさらに他の集成マイカを載せ、重ねられた３枚の集成マイカを軽く押圧し、積層することにより、厚さが約０．５ｍｍのフィラー材を得た。
　次に、炭素鋼（ＳＰＣＣ）製のガスケット用内輪の外周面にフープ材〔厚さ０．２ｍｍ、幅５．３ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製の薄板からなり、ガスケット高さが４．５ｍｍとなるように断面形状がＶ字状に成形されたフープ材〕の端部をスポット溶接し、当該フープ材を内輪に２周巻きつけた。その後、前記で得られたフィラー材を巻きつけられたフープ材に重ね、フィラー材とフープ材とをガスケット本体の直径が６．５ｃｍとなるようにうず巻き状に巻きつけ、巻きつけたフープ材の端部をスポット溶接によって固定した。次に、前記で形成されたガスケット本体に炭素鋼（ＳＰＣＣ）製のガスケット用外輪を装着することにより、ＪＰＩ　３００Ｋ　２Ｂの規格を有する内外輪付きのうず巻形ガスケットを作製した。
　前記で得られたうず巻形ガスケットの物性として、常温シール性および高温シール性を以下の方法に基づいて調べた。その結果を表１に示す。
（１）常温シール性
　うず巻形ガスケットを２つの炭素鋼（Ｓ２５Ｃ）製のフランジ（適用フランジ規格：ＪＩＳ　Ｂ２２３８）間に装着し、合金鋼（ＳＮＢ７）製のボルトでガスケット締め付け面圧が７０ＭＰａとなるように段階的に締め付けることにより、供試体を作製した。
　次に、前記で得られた供試体のうず巻形ガスケットの内径側に内圧１．０ＭＰａが加わるように窒素ガスを供試体の内部に充填した状態で水中に供試体を１０分間静置し、その間に供試体から漏洩した気泡を回収し、その量を測定し、以下の評価基準に基づいて常温シール性を評価した。
〔評価基準〕
○：回収した気泡の量が１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満（合格）
×：回収した気泡の量が１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ以上（不合格）
（２）高温シール性
　前記で常温シール性を測定した供試体を電気炉に入れ、大気中で６００℃で２４時間加熱した後、この供試体を室温になるまで放冷し、次いで内圧が１．０ＭＰａとなるように窒素ガスを供試体内に充填し、水中に供試体を１０分間静置し、その間に供試体から漏洩した気泡を回収し、その量を測定し、以下の評価基準に基づいて常温シール性を評価した。
〔評価基準〕
○：回収した気泡の量が５．０×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓ未満（合格）
×：回収した気泡の量が５．０×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓ以上（不合格）
比較例１
　実施例１において、ガラス粒子を使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表１に示す。
比較例２
　実施例１において、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を４質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表１に示す。
比較例３
　実施例１において、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を１００質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットを作製しようとしたが、マイカ層同士をバインダーで十分に接着させることができないため、うず巻形ガスケットを作製することができなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示された結果から、各実施例で得られたうず巻形ガスケットは、いずれも、ガラス粒子の量が特定範囲内にあることから、常温シール性のみならず高温シール性にも優れていることがわかる。
　実施例５～７および比較例４
　実施例１で用いられたガラス粒子の代わりに表２に示す平均粒子径を有するガラス粒子を用い、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を３０質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表２に示す。
比較例５
　実施例５で用いられたガラス粒子の代わりに平均粒子径が０．６μｍであるガラス粒子Ｆ〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦ１２５６、軟化点：４３１℃〕を用いたこと以外は、実施例５と同様にしてうず巻形ガスケットを作製しようとしたが、ガラス粒子が凝集したため、うず巻形ガスケットを作製することができなかった。
　なお、表２に示すガラス粒子の種類の詳細は、以下のとおりである。
・ガラス粒子Ａ：旭硝子（株）製、品番：ＤＰＳ１４４、平均粒子径：１．４μｍ、軟化点：４４０℃
・ガラス粒子Ｂ：旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃
・ガラス粒子Ｃ：旭硝子（株）製、品番：ＰＳＮ－６２Ｂ、平均粒子径：１４μｍ、軟化点：３９４℃
・ガラス粒子Ｄ：旭硝子（株）製、品番：ＫＰ３１０３、平均粒子径：２０μｍ、軟化点：３１５℃
・ガラス粒子Ｅ：旭硝子（株）製、品番：２４５２、平均粒子径：３０μｍ、軟化点：４４０℃
・ガラス粒子Ｆ：旭硝子（株）製、品番：ＫＦ１２５６、平均粒子径：０．６μｍ、軟化点：４３１℃
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示された結果から、各実施例で得られたうず巻形ガスケットは、いずれも、ガラス粒子の平均粒子径が特定範囲内にあることから、常温シール性のみならず高温シール性にも優れていることがわかる。
　なお、各実施例では、内外輪付きうず巻形ガスケットが用いられているが、内輪付きうず巻形ガスケットは、外輪を有しない点で相違しているだけであることから、内外輪付きうず巻形ガスケットと同様の結果が得られるものと考えられる。
実験例１
　実施例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＰ３１０３、平均粒子径：２０μｍ、軟化点：３１５℃〕を用い、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を３０質量部に変更し、高温シール性を調べる際の加熱温度を５００℃、６００℃または６５０℃に調節したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。
　その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は３．６×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は４．２×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は６．３×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであった。
実験例２
　実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。
　その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は９．８×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は７．６×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は３．４×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであった。
実験例３
　実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：Ｋ－８３４、平均粒子径：８．０μｍ、軟化点：５８７℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。
　その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は７．２×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は１．８×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は１．２×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであった。
実験例４
　実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：Ｋ－８０７、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：７３８℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。
　その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は８．７×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は６．２×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は５．８×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであった。
　実験例１～４の結果から、当該うず巻形ガスケットが実際に使用されるときに加熱される温度に応じてうず巻形ガスケットを適宜選択し、当該うず巻形ガスケットに用いられているガラス粒子の軟化点が、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも３００℃低い温度～うず巻形ガスケットの加熱温度の温度であることが好ましいことがわかる。

Claims (2)

  1. 　フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材が、バインダーを介して集成マイカが積層されてなり、当該バインダーに平均粒子径が１～２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５～８０質量部であることを特徴とするうず巻形ガスケット。
  2. 　バインダーがシリコーン系バインダーである請求項１に記載のうず巻形ガスケット。
PCT/JP2015/050588 2014-01-27 2015-01-13 うず巻形ガスケット WO2015111457A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015558800A JP6376703B2 (ja) 2014-01-27 2015-01-13 うず巻形ガスケット

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014012272 2014-01-27
JP2014-012272 2014-01-27

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015111457A1 true WO2015111457A1 (ja) 2015-07-30

Family

ID=53681265

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2015/050588 WO2015111457A1 (ja) 2014-01-27 2015-01-13 うず巻形ガスケット

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP6376703B2 (ja)
TW (1) TWI629424B (ja)
WO (1) WO2015111457A1 (ja)

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007127178A (ja) * 2005-11-02 2007-05-24 Nippon Valqua Ind Ltd うず巻形ガスケット
US20130082447A1 (en) * 2011-10-04 2013-04-04 Garlock Sealing Technologies, Llc Spiral wound gasket

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007127178A (ja) * 2005-11-02 2007-05-24 Nippon Valqua Ind Ltd うず巻形ガスケット
US20130082447A1 (en) * 2011-10-04 2013-04-04 Garlock Sealing Technologies, Llc Spiral wound gasket

Also Published As

Publication number Publication date
TW201600773A (zh) 2016-01-01
TWI629424B (zh) 2018-07-11
JPWO2015111457A1 (ja) 2017-03-23
JP6376703B2 (ja) 2018-08-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5031659B2 (ja) 複合ガスケット
JP5047490B2 (ja) うず巻形ガスケット
US8505922B2 (en) Bi-metal spiral wound gasket
US20150260316A1 (en) System and Method for Producing Chemicals at High Temperature
JP5237839B2 (ja) 金属製のこ歯形ガスケット及び組み合わせガスケット
TW200933050A (en) Spiral-wound gasket
JP6376703B2 (ja) うず巻形ガスケット
JP2004276035A (ja) 金属複合管の耐コーキング性に優れた溶接継手
JP6555718B2 (ja) ガスケット
JP5714964B2 (ja) 渦巻形ガスケット
JP5335972B2 (ja) 複合ガスケット
JP7328325B2 (ja) 鋸歯形メタルガスケット
CN210511615U (zh) 一种用于600-620摄氏度蒸汽温度火电机组的锅炉集箱管座
JP5714965B2 (ja) うず巻形ガスケット
CN209385820U (zh) 一种具有粘接界面的双金属复合管
KR102721283B1 (ko) 톱니형 메탈 개스킷
JP6425336B2 (ja) うず巻形ガスケット
Alagesan et al. Microstructure and Mechanical Properties of Tungsten Inert Gas Welded TP321 Thin-Walled Tubes
JP2000239740A (ja) 耐応力腐食割れ性に優れたＦｅ基合金部材の製造方法、及びＦｅ基合金部材
JP2011075095A (ja) 渦巻形ガスケット
Chen et al. Reanalysis of Cost and Moist Air Oxidation Performance for CF8C-Plus and Other Alloys for AUSC Applications
KR101763161B1 (ko) 모재, 인코넬, 309MoL 및 316L의 순서로 적층되는 용접구조
CN2826126Y (zh) 聚四氟乙烯焊接管道内补口接头
KR101763156B1 (ko) 모재, 인코넬, 309MoL 및 316L의 순서로 적층되는 용접방법
CN116657132A (zh) 一种激光熔覆材料、金属复合管制备方法及金属复合管

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15740470

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015558800

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 15740470

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1