WO2015097205A1 - Procede de preparation d'un materiau adsorbant mis en forme comprenant une etape de mise en forme en presence d'un liant mineral et procede d'extraction de lithium a partir de solutions salines utilisant ledit materiau - Google Patents

Procede de preparation d'un materiau adsorbant mis en forme comprenant une etape de mise en forme en presence d'un liant mineral et procede d'extraction de lithium a partir de solutions salines utilisant ledit materiau Download PDF

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licl
solution
solid
acid
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Malika Boualleg
Fabien André Pierre BURDET
Romain Charles Joseph René SOULAIROL
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Eramet
IFP Energies Nouvelles
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Definitions

  • the present invention relates to the field of solid materials for the adsorption of lithium.
  • the present invention relates to a new process for the preparation of a crystallized solid material shaped in extrusion form by extrusion kneading in the presence of a precursor of a specific inorganic binder of the formula LiCl 2 Al (OH ) 3, nH 2 0 with n being between 0.01 and 10 and a lithium extraction method from salt solutions using said solid material crystallized formula LiCI.2AI (OH) 3 .nH 2 0 n being between 0.01 and 10 prepared according to the new preparation process according to the invention.
  • the invention relates to a crystalline solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10 shaped.
  • the invention also relates to a device implementing the lithium extraction process.
  • Lithium ions coexist with massive amounts of metals such as, for example, alkalis, alkaline earths, boron and sulphates, especially in saline solutions such as brines. Thus, they must be extracted economically and selectively from these salt solutions. Indeed, the chemical properties of lithium and alkali metals, preferably sodium (Na), and potassium (K) and alkaline earth metals, preferably magnesium (Mg), calcium (Ca) and strontium ( Sr), make it difficult to separate these elements.
  • the solid materials of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10 are known for their use in the phenomena of adsorption / desorption of lithium ions and in particular in the processes of extraction of lithium from solutions salt. These unstable structures would allow the intercalation of lithium atoms in the structure and thus the extraction of lithium.
  • a solid aluminum trihydroxide AI (OH) 3 prepared or commercial, is contacted with a lithium precursor.
  • OH solid aluminum trihydroxide AI
  • An aluminum hydroxide (LiOH) or a lithium carbonate (Li 2 CO 3 ) can also be used.
  • US Pat. No. 6,280,693 describes a process for preparing a LiCl / Al (OH) 3 solid by adding an aqueous solution of LiOH to a polycrystalline hydrated alumina to form LiOH / Al (OH) 3 , and thus create lithium sites active in the crystalline layers of alumina without altering its structure.
  • the conversion of LiOH / Al (OH) 3 to LiCl / Al (OH) 3 is then carried out by adding dilute hydrochloric acid.
  • the alumina pellets thus prepared are then used in a process for extracting lithium from brine at high temperature.
  • the lithium extraction method described in US Pat. No. 6,280,693 uses the solid detailed above and comprises the following steps:
  • steps a) to d) are then repeated at least once.
  • the patent RU 2,234,367 describes a process for the preparation of a solid of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O comprising a step of mixing aluminum trichloride (AlCl 3 ) and lithium carbonate (Li 2 C0 3 ) in the presence of water at 40 ° C. The residue obtained is filtered and washed and then dried for 4 hours at 60 ° C. The solid thus obtained is not shaped.
  • the solid obtained is used for the extraction of lithium contained in saline solutions by contact with water in order to remove a portion of the lithium and then placed in contact with a saline solution containing lithium.
  • the static capacity thus obtained is between 6.0 and 8.0 mg of lithium per g of solid.
  • the CN12431 12 patent describes a process for the preparation of a solid of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 O comprising a step of precipitation of aluminum hydroxide microcrystals AI (OH) 3 by contacting the AICI 3 and sodium hydroxide NaOH, and then bringing said microcrystals into contact with a 6% solution of lithium chloride LiCl at 80 ° C.
  • LiCI.2AI (OH) 3 nH 2 O powder with an unordered and amorphous structure.
  • a solution of a macromolecular polymer chosen from fluorinated resins, polyvinyl chloride (PVC), chlorinated polyvinyl chloride (CPVC), ethylene perchlorate and cellulose acetate butyrate (CAB) acting as binder is then mixed with LiCI.2Al (OH) 3 , nH 2 O powder to obtain a paste which is then shaped by granulation followed by drying in air.
  • An object of the present invention is to provide a solid material for the selective extraction of lithium from brine, said solid material being of good quality, and having a good cohesion, without apparent defects.
  • An object of the present invention is to provide a new process for preparing such a solid material.
  • Another object of the present invention is to provide a method for extracting lithium from saline solutions using said crystalline solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 O shaped, advantageously prepared according to the new preparation method according to the invention.
  • the applicants have discovered a new process for preparing a crystallized solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10, and in particular that performing the step forming by kneading - extrusion of a paste in the presence of at least one solid precursor of alumina and at least one acid in solution in proportions such that the acid / Al molar ratio is between 0.01 and 1, 2, after a drying step operating under specific conditions, the shaping step being then followed by a final drying step also operating in specific conditions, allowed to obtain a crystallized solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 0 in the form of extrudates of good quality, having good cohesion, without apparent defects.
  • Said shaped solid material is of good quality, and has a good cohesion, without apparent defect.
  • material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 .nH 2 O is preferably understood to mean a material comprising essentially or consisting of a crystalline phase of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O, optionally in the presence of binder (s).
  • the subject of the present invention is a process for preparing a crystalline solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10, said process comprising at least the following stages:
  • step b) a step of filtering the suspension obtained in step a) to obtain a paste
  • step c) a step of drying the paste obtained at the end of step b), at a temperature of between 20 and 80 ° C for a period of between 1 hour and 12 hours,
  • step e) a step of drying the extrudates obtained at the end of step d) at a temperature of between 20 and 200 ° C. for a duration of between 1 and 20 hours, to obtain the crystalline solid material of formula LiCl 2. (OH) 3 , nH 2 0 in the form of extrudates.
  • An advantage of the preparation process according to the invention is that it makes it possible to obtain a shaped crystallized solid material, advantageously in the form of extrudates, of the formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being included between 0.01 and 10, of good quality and without apparent defects, having a good cohesion.
  • Another advantage of the preparation process according to the invention is that it makes it possible to obtain a crystallized solid material shaped, advantageously in the form of extrudates, of the formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being between 0.01 and 10, having no or few cracks that could cause harmful swelling to the cohesion and strength of the material when it is brought into contact with a brine solution.
  • the present invention therefore also relates to a crystallized solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10, shaped.
  • This shaped solid material is obtainable according to the method of the invention.
  • shaped is meant that the material is solid and has sufficient cohesion when the solid is brought into contact with a brine solution so that it does not lose substantially its physical integrity, that is to say to say that it retains substantially its formatting.
  • a solid shaped in the sense of the invention preferably covers a solid substantially retaining its shaping under the conditions defined in the examples.
  • the terms "shaped” cover a material preferably extruded (called extruded).
  • An essential criterion of the preparation process according to the invention is the introduction into step d) of shaping-extrusion shaping, of a solid precursor of alumina and of at least one acid in solution allowing the generation in situ of a binder during the shaping step.
  • the in situ generation of the binder makes it possible to obtain a material having increased mechanical strength properties, in particular in terms of mechanical strength, especially in contact with the brine under stirring.
  • the use of the material prepared according to the invention in a lithium extraction process limits the production of fine particles resulting from the aging of the extrudates.
  • the subject of the present invention is also a method for extracting lithium from saline solutions using said crystallized solid material in the form of extrudates of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being between 0.01 and 10 prepared according to the new preparation method according to the invention.
  • An advantage of the extraction method according to the invention is to allow the selective extraction of lithium from a saline solution and thus to obtain a high decontamination factor relative to the initial saline solution, calculated as being the ratio X / Li which is equal to the molar ratio of concentrations X / Li in the initial saline solution divided by the molar ratio of concentrations X / Li in the final solution, X being chosen from sodium (Na), potassium (K), magnesium (Mg), calcium (Ca), boron (B), sulfur (S) and strontium (Sr).
  • the present invention also relates to a lithium extraction device of saline solution (s). The device according to the invention thus implements the extraction method according to the invention.
  • At least one source of alumina and at least one source of lithium are mixed in an aqueous medium to obtain a suspension in step a).
  • the source of alumina is Al (OH) 3 aluminum trihydroxide.
  • Al (OH) 3 aluminum trihydroxide may advantageously be commercial.
  • the aluminum trihydroxide Al (OH) 3 is prepared by precipitation of aluminum trichloride (AlCl 3 ) and sodium hydroxide (NaOH).
  • said source of alumina and preferably aluminum trihydroxide Al (OH) 3 is prepared before mixing with at least one lithium source.
  • Aluminum trichloride AlCl 3 and sodium hydroxide NaOH are advantageously mixed in the presence of water to form a precipitate which is advantageously filtered and washed at least once.
  • the precipitate obtained is then mixed according to step a) with at least one lithium source to obtain a suspension.
  • the lithium source (s) may be any compound comprising the lithium element and capable of releasing this element in aqueous solution in reactive form.
  • the source (s) of lithium is (are) chosen from among the lithium salts and preferably from lithium chloride (LiCl), lithium hydroxide (LiOH), nitrate of lithium Lithium, (LiNO 3 ), lithium sulphate (Li 2 SO 4 ) and lithium carbonate (Li 2 CO 3 ), alone or as a mixture.
  • the lithium source is lithium chloride (LiCl).
  • At least one source of alumina and at least one source of lithium are mixed in the presence of water to obtain a suspension in step a).
  • said mixing step a) operates with vigorous stirring.
  • said mixing step a) operates at a temperature between 40 and 120 ° C and preferably between 60 and 100 ° C for a period of between 1 hour and 10 hours, preferably between 1 and 8 hours, preferably between 1 and 6 hours and more preferably between 1 and 3 hours.
  • the suspension obtained at the end of step a) undergoes a step b) of filtration to obtain a paste.
  • the filtration is carried out on a Buchner filter, by displacement of water.
  • the paste obtained at the end of step b) is dried in a c) drying step at a temperature between 20 and 80 ° C for a period of between 1 h and 12 h.
  • said drying step operates, preferably in an oven, at a temperature between 20 and 60 ° C and very preferably between 30 and 50 ° C for a period of between 1 h and 10 h.
  • the operating conditions of said drying step c) make it possible to obtain a dried pulp with a loss on ignition (PAF) of between 45 and 75% and preferably between 50 and 70%.
  • PAF loss on ignition
  • the loss on ignition obtained allows the extrusion of the dried paste in good conditions and obtaining extruded without defects, ie without cracks.
  • a portion of the paste obtained is removed and put in an oven for 6 hours at 120 ° C.
  • the PAF is obtained by difference between the mass of the sample before and after passage in the oven.
  • said dried paste obtained at the end of the drying step c) undergoes a step d) of shaping-extrusion shaping in the presence of a binder formulation comprising and preferably consisting of at least one solid precursor of alumina and at least one acid in solution in proportions such that the acid / Al molar ratio is between 0.01 and 1.2, to obtain extrudates.
  • drying-extrusion step is understood to mean a step in which the dried pulp obtained at the end of drying step c) initially undergoes a kneading step, generally in the presence of at least one binder or compound. binder precursor, then the paste is then subjected to an extrusion step.
  • Said step d) of kneading / extrusion shaping is advantageously carried out in a manner known to those skilled in the art.
  • said dried paste obtained at the end of drying step c), and at least said solid precursor of alumina and at least said acid in solution in proportions described are mixed, preferably at one time, in a mixer.
  • the kneader is advantageously chosen from batch kneaders, preferably with a cam or Z-arm, or with the aid of a twin-screw mixer-mixer. Mixing conditions are adjusted in a manner known to those skilled in the art and are intended to obtain a homogeneous and extrudable paste.
  • the paste then advantageously passes through a die, using, for example, a piston or a continuous twin-screw or single-screw extruder.
  • the diameter or section of the die of the extruder is advantageously variable and is between 0.1 and 5 mm, preferably between 0.2 and 3 mm and preferably between 0.3 and 2 mm.
  • the shape of the die, and therefore the shape of the material obtained in extruded form is advantageously cylindrical, for example of circular, annular, trilobed, quadrilobed or multilobed section.
  • the shaped solid material according to the invention can thus have such characteristics.
  • the shaped solid material has a diameter or section substantially equivalent to that of the die of the extruder, and advantageously between 0.1 and 5 mm, preferably between 0.2 and 3 mm and preferably between 0 and , 3 and 2 mm.
  • the diameter or section may vary due to a possible retraction of the solid.
  • the shaped material according to the present invention may be wire length for example between 1 and 10 mm, for example between 2 and 6 mm.
  • the cylindrical shape can be hollow (tubular) or solid.
  • the solid material according to the invention may comprise at least one binder preferably chosen from organic binders and inorganic binders.
  • the solid material according to the invention may comprise at least one inorganic binder and optionally at least one organic binder.
  • step d) of shaping, of a solid precursor of alumina and of an acid in solution allows the in situ generation of a mineral binder resulting from the reaction of the precursor of alumina and of the acid introduced during said shaping step.
  • the solid precursor of alumina and the acid in solution must be introduced in said step d) in the proportions as claimed.
  • the solid precursor of alumina is advantageously chosen from aluminum oxides, aluminum hydroxides and aluminum oxyhydroxides that are soluble or dispersible in the phosphoric acid solution, preferably from aluminum hydroxides and aluminum oxyhydroxides.
  • said solid alumina precursor is an aluminum oxyhydroxide and more preferably said solid alumina precursor is boehmite or pseudo-boehmite.
  • Said solid precursor of alumina is advantageously in the form of a powder consisting of solid particles having a median diameter, determined by laser diffraction granulometry, between 9 and 80 ⁇ , preferably between 10 and 60 ⁇ and preferably between 15 and 60 ⁇ . and 45 ⁇ .
  • the particles of the solid precursor of alumina are advantageously constituted by agglomerates of elementary units, called crystallites, whose dimensions are advantageously between 2 and 150 nm, preferably between 4 and 150 nm and preferably between 4 and 100 nm. determined by transmission electron microscopy (TEM).
  • TEM transmission electron microscopy
  • the proportion of the solid precursor of alumina added in step d) of the preparation process according to the invention is between 0.5 and 50% by weight relative to the mass of dry paste to be shaped, preferably between 2 and 30% by weight, and preferably between 3 and 25% by weight.
  • step d) of the preparation process according to the invention at least one acid in solution is introduced into the mixture.
  • the acid is chosen from phosphoric acid, hydrochloric acid, nitric acid, acetic acid and citric acid, alone or as a mixture.
  • the acid is phosphoric acid.
  • Phosphoric acid is also called orthophosphoric acid.
  • the role of the acid solution is to promote the formation of an amorphous phase of inorganic binder resulting from the reaction with the solid precursor of alumina.
  • the particles of the solid precursor of alumina become, with the action of the acid and the mechanical energy provided during the step d) of shaping the process for the preparation of the material according to the invention, a amorphous phase of mineral binder
  • the acid (s) in solution is (are) introduced in such proportions that the acid / Al molar ratio is between 0.01 and 1, 2, and preferably between 0.05 and 1.
  • the introduced acid is phosphoric acid
  • it is introduced in solution in proportions such that the molar ratio P / Al is between 0.01 and 1, 2, preferably between 0.3 and 1, 0.
  • P is derived from the introduced phosphoric acid and Al is derived from the solid precursor of alumina.
  • the specific P / Al molar ratio as claimed corresponds to a proportion of phosphoric acid such that the ratio of the mass of acid introduced onto the mass of introduced alumina solid precursor is between 30 and 225% by weight, of preferably between 59 and 170% by weight.
  • the use of an acid / Al molar ratio of between 0.01 and 1.2, characteristic of a high acid ratio dissolution, in the d) shaping step of the preparation process according to the invention makes it possible both to form the amorphous phase of the inorganic binder resulting from the reaction with the solid precursor of alumina, but also to facilitate the extrusion shaping and to increase the cohesion and the mechanical strength of the extrudates obtained by the preparation process according to the invention.
  • the extrudates obtained at the end of step d) undergo a drying step e) at a temperature of between 20 and 200 ° C. for a duration of between 1 hour and 20 hours, in order to obtain the crystallized solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 in the form of extrudates.
  • said drying step e) operates at a temperature between 20 and 100 ° C, preferably between 20 and 80 ° C and very preferably between 20 and 60 ° C, for a period of between 1 and 18 hours, preferably between 5 and 14 hours and preferably between 8 and 14 hours.
  • Said drying step e) is advantageously carried out according to the techniques known to those skilled in the art and preferably in an oven.
  • the process according to the present invention thus makes it possible to obtain a crystalline solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being between 0.01 and 10, preferably between 0.1 and 5, and preferably between 0.1 and 1, in the form of extrudates of diameter or section between 0.2 and 5 mm, preferably between 0.3 and 4 mm, preferably between 0.3 and 3 mm, of very preferably between 0.3 and 2 mm and even more preferably between 0.3 and 1.8 mm.
  • the X-ray diffraction pattern of the solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being between 0.01 and 1, preferably between 0.1 and 0.5 and preferably between 0 and , 1 and 0.4, obtained according to the invention, shaped, advantageously in the form of extrudates, is characteristic of a non-amorphous material and has at least the following lines:
  • the characteristic peaks of the alumina precursors are also present on the diffractogram of the final extrudates in variable proportions, according to that introduced during the shaping step.
  • the preparation method according to the present invention thus makes it possible to obtain a crystalline solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 O shaped, advantageously in the form of extrudates, having both a specific surface area BET low, good cohesion, and having no apparent defects.
  • the crystalline solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 0 shaped, advantageously in the form of extrudates thus obtained also has excellent mechanical strength properties.
  • the subject of the present invention is a crystalline solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 .nH 2 O with n being between 0.01 and 10, shaped, preferably in the form of extrudates.
  • the extruded solid material can be obtained according to the preparation method of the invention.
  • the crystalline solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 0 shaped, advantageously in the form of extrudates according to the invention has a mechanical strength especially in contact with the brine with stirring.
  • the use of the material prepared according to the invention in a lithium extraction process limits the production of fine particles resulting from the aging of the extrudates.
  • the subject of the present invention is also a process for extracting lithium from a saline solution using said crystalline solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 O with n being between 0.01 and 10 according to the invention.
  • Said saline solution used in the extraction process according to the invention advantageously comprises a lithium concentration of between 0.001 mol / L and 0.5 mol / L, preferably between 0.02 mol / L and 0.3 mol / L. .
  • Said saline solution also contains other species, such as, for example, the species chosen from the following list: Na, K, Rb, Cs, Mg, Ca, Sr, Ba, F, Cl, Br, I, SO 4 , CO 3, N0 3, and HC0 3.
  • Said saline solution may advantageously be saturated with salts or not.
  • Said saline solution may be any natural saline solution, concentrated or resulting from a lithium extraction or transformation process.
  • said saline solution used in the extraction process according to the invention may advantageously be chosen from brine from salt lakes or from geothermal sources, brines subjected to evaporation to obtain brines concentrated in lithium, water of sea, effluents from cathode production plants, or production of lithium chloride or hydroxide and the effluents of the lithium extraction process from minerals.
  • the lithium extraction process according to the invention is preferably a selective extraction process of lithium. Indeed, it allows the separation of lithium from alkali metals, preferably sodium (Na), and potassium (K) and alkaline earth metals, preferably magnesium (Mg), calcium (Ca) and strontium ( Sr), present in a massive amount in the saline solutions treated in said extraction process.
  • alkali metals preferably sodium (Na), and potassium (K)
  • alkaline earth metals preferably magnesium (Mg), calcium (Ca) and strontium ( Sr)
  • the lithium extraction process according to the invention also allows the selective separation of lithium from other compounds such as boron and sulphates.
  • the lithium extraction process according to the invention is advantageously carried out in a unit comprising at least one column, said column or columns comprising at least one bed of said crystallized solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 1, shaped and prepared according to the preparation method according to the invention.
  • said lithium extraction method according to the invention is implemented in a unit comprising between one and four columns, and preferably between two and three columns.
  • the present invention covers a device comprising such units.
  • the device according to the invention may comprise one or more units according to the invention.
  • a lithium desorption step carried out by passing water or an aqueous solution of lithium salt on said material to obtain an eluate comprising at least lithium.
  • said step of activating the crystallized solid material of formula LiCI.2Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10, in the form of extrudates, is carried out only once during the columnization of the synthesized material and shaped according to the preparation method according to the invention.
  • Said activation step makes it possible to activate the sites intended to selectively adsorb lithium.
  • said activation step is advantageously carried out by ascending or descending, and preferably descending, passage of water or a lithium salt solution having a concentration of between 0.001 mol / L and 0.1 mol / L, preferably between 0.001 mol / L and 0.05 mol / L and preferably between 0.01 and 0.04 mol / L.
  • the lithium salt used in solution in said activation step is chosen from lithium chloride (LiCl), lithium nitrate and lithium bromide.
  • the lithium salt used in solution in said activation step is lithium chloride (LiCl).
  • said activated crystallized solid material undergoes at the end of the activation step a washing step with a solution of lithium chloride (LiCl).
  • Said activation step is advantageously carried out at a temperature between 0 ° C. and 90 ° C., and preferably between 10 ° C. and 60 ° C., and preferably between 10 ° C. and 30 ° C. at a flow rate between 0.1 BV / h and 30 BV / h, and preferably between 1 BV / h and 15 BV / h.
  • the amount of solution required for activation is advantageously between 1 BV and 30 BV, preferably between 2 BV and 20 BV.
  • BV means the volume occupied by the bed of the solid in the column.
  • Said step of loading said adsorption-activated material is advantageously carried out by ascending or descending, and preferably ascending, saline solution treated in the extraction process according to the invention, on said activated material.
  • Said loading step is advantageously carried out at a temperature of between 0 ° C. and 90 ° C., and preferably between 10 ° C. and 70 ° C. at a flow rate of between 0.1 BV / h and 30 BV / h, and preferably between 1 BV / h and 15 BV / h.
  • the amount of solution necessary to saturate said material depends on the adsorption capacity of said material and the lithium concentration of the saline solution.
  • the adsorption capacity of said material is between 1 and 50, preferably between 1 and 30 and preferably between 1 and 10 mg of Li / g of dry solid material.
  • the first column is advantageously saturated with lithium during said charging step.
  • the second column receiving the output stream of the first column, is advantageously charged until a lithium leak not exceeding 10% of the lithium concentration of the inlet stream is obtained, preferably 5%, thus making it possible to maximize the recovery yield of lithium.
  • the third column is devoted to the lithium washing and then desorbing steps described below. after, while loading the other two columns.
  • the first fraction of the output stream of said adsorption loading step advantageously between 0 BV and 1 BV, corresponds to the removal of the impregnant resulting from the activation step of the solid material. This fraction can be considered as an effluent or recycled, and preferably recycled as an input stream of the desorption step.
  • the entire output stream of said adsorption loading step hereinafter referred to as raffinate, which has not undergone any chemical treatment, is preferably and preferably returned to the original salt solution deposit.
  • raffinate which has not undergone any chemical treatment
  • the saline solution impregnates said activated material.
  • the saline solution impregnating the activated material is then washed in at least one washing step by passing a washing solution on said material.
  • Said step (s) of washing the saline solution impregnating said material is (are) advantageously carried out (s) by upward or downward passage of a washing solution on said material, and preferably downward.
  • said washing solution is selected from water and an aqueous solution of sodium salt and preferably sodium chloride (NaCl), optionally comprising a lithium salt and preferably lithium chloride (LiCl), said solution advantageously having a concentration of sodium salt and preferably sodium chloride (NaCl), greater than 2 mol / l, preferably of between 2 mol / l and saturation and a concentration of lithium salt and preferably chloride lithium (LiCl), between 0 mol / L and 2 mol / L.
  • NaCl sodium chloride
  • LiCl lithium chloride
  • said saline solution impregnating the activated material undergoes a final washing step by passing an aqueous washing solution of sodium chloride (NaCl) optionally comprising lithium chloride (LiCl), on said material.
  • NaCl sodium chloride
  • LiCl lithium chloride
  • Said washing step is advantageously carried out at a temperature of between 0 ° C. and 90 ° C., and preferably between 10 ° C. and 70 ° C., and at a flow rate of between 0.1 BV / h and 30 BV / h, and preferably between 1 BV / h and 15 BV / h.
  • the amount of solution required for washing is between 0.1 BV and 10 BV, typically in the range 0.5 BV to 5 BV.
  • the outlet stream of said washing step is considered as an effluent or is advantageously recycled, and preferably recycled at the inlet of the loading stage or directly at the inlet of the second column in the case where said process of extraction of lithium according to the invention is implemented in a unit comprising at least two columns.
  • the device according to the present invention may advantageously comprise a unit for recycling the outlet flow of the washing unit.
  • Said washing step allows the washing of the saline solution impregnated in said material during the step of loading said material by adsorption, while limiting the desorption of lithium.
  • said washing step not only makes it possible to eliminate the saline solution impregnated in said material during the step of loading said material by adsorption but also desorb elements such as boron, sulphates, alkalis other than lithium and alkaline earths.
  • the lithium desorption step is then carried out by passing water or an aqueous solution of lithium chloride (LiCl) on said material at the end of the washing step to obtain an eluate comprising at least lithium .
  • LiCl lithium chloride
  • said desorption step is carried out by ascending or descending, and preferably descending, passage of water or a solution of lithium chloride (LiCl) containing from 0.001 mol / l to 2 mol / l of LiCl, and preferably from 0.01 mol / l to 1 mol / l.
  • LiCl lithium chloride
  • Said desorption step is advantageously carried out at a temperature between 0 ° C. and 90 ° C., and preferably between 10 ° C. and 70 ° C. at a flow rate of between 0.1 BV / h and 30 BV / h, and preferably between 1 BV / h and 15 BV / h.
  • the amount of lithium chloride solution (LiCl) required for the desorption is advantageously between 0.01 and 10 BV, and preferably between 0.05 BV and 5 BV.
  • the output stream of said lithium desorption step generates the final product of the process, called the eluate.
  • the eluate is advantageously recovered between 0 BV and 4 BV, and preferably between 0.2 BV and 3 BV. All the other fractions of the output stream of this step not constituting the final product called eluate, is considered as an effluent or is advantageously recycled, and preferably recycled at the inlet of the washing step or the loading step.
  • the eluate obtained at the end of the extraction process according to the invention is a solution containing mainly Li, Na and Cl elements as well as impurities preferably chosen from K, Mg, Ca, Sr, B or S0 4 .
  • the eluate is then advantageously concentrated and then purified to obtain a lithium salt of high purity.
  • Said lithium extraction method according to the invention allows the selective extraction of lithium from a saline solution and thus makes it possible to obtain a high decontamination factor with respect to the initial saline solution, calculated as the ratio X Li, which is equal to the molar ratio of concentration X / Li in the initial saline solution divided by the molar ratio of concentration X / Li in the eluate, X being chosen from sodium (Na), potassium (K), magnesium (Mg), calcium (Ca), boron (B), sulfur (S) and strontium (Sr).
  • the present invention also covers a lithium extraction device characterized in that it comprises a unit comprising at least one column, said column comprising at least one lining comprising the crystallized solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 with n being between 0.01 and 10, shaped as defined according to the present invention.
  • the invention covers a device implementing the lithium extraction method according to the invention.
  • the device of the present invention comprises units or means implementing the various steps of the lithium extraction process according to the invention.
  • FIG. 1 represents a photo of crystallized solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 O obtained in the form of extrudates according to the example according to the invention 1.
  • FIG. 2 represents the X-ray diffraction pattern of the crystallized solid material of formula LiCI.2AI (OH) 3 , nH 2 O obtained in the form of extrudates according to the example according to the invention 1
  • Example 1 (according to the invention):
  • a solution containing 78.5 g of lithium chloride LiCl provided by Prolabo and 1326 ml of water which is added to the plumped cake is prepared. This reaction medium is stirred and heated at 80 ° C for 2 h.
  • the proportion of phosphoric acid in solution is such that the ratio of the mass of acid introduced on the solid precursor mass of alumina is 168%.
  • the mixture is then kneaded for 30 minutes.
  • the paste obtained is shaped by passing through a piston extruder (MTS) equipped with a cylindrical die 0.8 mm in diameter.
  • MTS piston extruder
  • the extrudates obtained are then dried at 40 ° C. for 12 hours.
  • the extrudates obtained are characterized by the following measures:
  • extruders have good cohesion and a correct appearance.
  • the extrudates obtained are shown in the photo of FIG.
  • the elemental analysis of the extrudates obtained also shows a good Li / Al / Cl stoichiometry corresponding to the composition of a LiCI.2Al (OH) 3 , nH 2 O structure.
  • a solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 is prepared with n being between 0.01 and 1, according to a synthesis method not in accordance with the invention in that the step of setting up The shape of the paste obtained is produced by extrusion kneading in the presence of an inorganic binder of the family of hydraulic binders added during the kneading phase.
  • Example 1 The dried paste obtained after the first drying of Example 1 is introduced into a Brabender type mixer in the presence of 21.8 g of water and in the presence of 4.6 g of Dyckerhoff cement as a hydraulic binder. and is simply kneaded.
  • the paste obtained is shaped using a piston extruder (MTS) equipped with a cylindrical die 1 mm in diameter.
  • MTS piston extruder
  • the extrudates obtained at the end of the shaping step are then dried in an oven at 40 ° C. for 12 hours.
  • the extrudates obtained at the end of the shaping step were also dried in a climate oven at 25 ° C. for 48 hours in saturated air with 98% water.
  • a solid material of formula LiCl 2 Al (OH) 3 , nH 2 0 is prepared with n being between 0.01 and 1, according to a synthesis method not in accordance with the invention in that the step of setting up The shape of the paste obtained is produced according to the conventional technique of mixing acidic / basic extrusion implemented according to the knowledge of those skilled in the art.
  • a solution containing 78.5 g of lithium chloride LiCl provided by Prolabo and 1326 ml of water which is added to the plumped cake is prepared. This reaction medium is stirred and heated at 80 ° C for 2 h.
  • the dried paste obtained is then shaped according to the conventional technique of mixing acid / basic extrusion.
  • the dried pulp is introduced into a kneader. Brabender type.
  • the water acidified with nitric acid is added in 4 minutes, with mixing at 20 rpm.
  • the acid mixing is continued for 10 minutes.
  • a neutralization step is then carried out by adding an ammoniacal solution in the kneader and kneading is continued for 3 minutes.
  • the mixing is carried out with a total acid content, expressed relative to the dried pulp of 2%, and a degree of neutralization of 20%.
  • extrudates obtained according to the invention (Example 1) compared with those obtained according to preparation methods not in accordance with the invention, have a good cohesion, have no or few cracks that could cause harmful swelling to the cohesion and strength of the material when it is brought into contact with brine solution. Moreover, said extrudates according to the invention remain intact and produce very few fines when placed in a brine solution.
  • EXAMPLE 5 Test of mechanical resistance by accelerated aging on a stirring table of materials made according to examples 1 (compliant), 2 (non-compliant) and 3 (non-compliant).
  • Table 2 composition of the natural brine used for the mechanical strength test
  • the stirring table is animated by a horizontal unidirectional movement of amplitude 4 cm at a speed of 190 movements per minute.
  • the extrudates are stirred for a total of 168 hours.
  • the extruded-brine mixture is sieved using a grid of 315 ⁇ . Then the extrudates remaining on the sieve are washed with brine whose composition is indicated in Table 2.
  • the liquid fraction thus obtained containing fine solid particles (diameter less than 315 ⁇ ) in suspension, is filtered using a Buchner equipped with a filter paper whose pores have a dimension of 0.45 ⁇ . The cake formed by agglomeration of the fine particles is washed with deionized water.
  • the solid residue thus obtained is dried in an oven at 50 ° C. until the mass stabilizes.
  • the ratio of the mass of solid residue to the initial extruded mass is then calculated, giving access to a percentage of destruction of the extrudates.
  • the percentage of destruction of the extrudates of Example 1, produced according to the invention, is 15%.
  • the non-compliant extrudates from Examples 2 and 3 have a destruction percentage of respectively 60% and 100%.
  • Example 6 Test of the material according to the invention produced according to Example 1 in the lithium extraction process according to the invention.
  • the material according to the invention prepared in Example 1 is introduced into a double-walled column to form a cylindrical bed with a diameter of 2.5 cm and a height of 30 cm.
  • the total volume of LiCl solution used is 14 BV.
  • the loading is carried out using a natural brine whose composition is given in Table 2.
  • the loading of the activated adsorption material is carried out by passing the natural brine on said activated material at a temperature of 60 ° C., the temperature being maintained by means of a circulation of water heated in the jacket, with a flow rate of 3 BV / h in ascending flow.
  • the adsorption capacity of the material is 4.7 mg Li / g dry solid material for a recovery efficiency of lithium of 93%.
  • the washing step is performed using an aqueous solution of sodium chloride.
  • This solution is prepared at saturation of sodium chloride NaCl at 20 ° C.
  • the solution is then heated to 60 ° C and passed to the same downflow temperature in the column at a rate of 3 BV / h for a total amount of 6 BV.
  • the lithium desorption step is carried out by passing a solution of lithium chloride (LiCl) of concentration 0.02 mol / L on said material. This desorption is performed at a temperature of 20 ° C with a flow rate of 3 BV / h and in downflow. The eluate containing the lithium is recovered between 0.75 and 2.25 BV.
  • LiCl lithium chloride
  • the element concentrations in the brine and in the eluate are determined by the optical ICP method known to those skilled in the art.
  • the Cl concentration in the eluate and brine is determined by the ion chromatography method known to those skilled in the art.
  • the extraction process according to the invention thus allows the selective extraction of lithium from natural brine.
  • the selectivity to lithium is expressed as a decontamination factor which is equal to the X / Li molar ratio in the initial natural brine divided by the X / Li molar ratio in the eluate and which takes into account the external supply of lithium by the washing solution.
  • EXAMPLE 7 Test of materials not in accordance with the invention made according to Examples 2 and 3 in a lithium extraction process.
  • Example 2 the extrudates obtained are friable and have many cracks.
  • the material prepared in Example 2 is introduced into a double jacket column identical to that used in Example 6.
  • Example 2 As shown in Example 2, the extrudates obtained are friable and have many cracks.

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Abstract

On décrit un procédé de préparation d'un matériau solide cristallisé de formule LiCl.2Al(OH)3,nH2O avec n étant compris entre 0,01 et 10 comprenant a) une étape de mélange, en milieu aqueux, d'au moins une source d'alumine et d'au moins une source de lithium, pour obtenir une suspension, b) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'étape a) pour obtenir une pâte, c) une étape de séchage de la pâte obtenue à l'issue de l'étape b), à une température comprise entre 20 et 80°C pendant une durée comprise entre 1h et 12h, d) une étape de mise en forme par malaxage-extrusion de ladite pâte séchée, en présence d'au moins un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution dans des proportions telles que le ratio molaire acide/Al est compris entre 0,01 et 1,2, pour obtenir des extrudés, et e) le séchage des extrudés obtenus à l'issue de l'étape d) à une température comprise entre 20 et 200°C pendant une durée comprise entre 1 et 20 heures, pour obtenir le matériau solide cristallisé de formule LiCl.2Al(OH)3,nH2O sous forme d'extrudés. L'invention concerne également un procédé d'extraction du lithium à partir de solutions salines utilisant le matériau ainsi préparé. L'invention se rapporte à un matériau solide cristallisé de formule LiCl.2Al(OH)3,nH2O avec n étant compris entre 0,01 et 10 mis en forme. L'invention se rapporte également à un dispositif mettant en œuvre le procédé d'extraction de lithium.

Description

PROCEDE DE PREPARATION D'UN MATERIAU ADSORBANT MIS EN FORME COMPRENANT UNE ETAPE DE MISE EN FORME EN PRESENCE D'UN LIANT MINERAL ET PROCEDE D'EXTRACTION DE LITHIUM A PARTIR DE SOLUTIONS
SALINES UTILISANT LEDIT MATERIAU
Domaine technique
La présente invention se rapporte au domaine des matériaux solides pour l'adsorption du lithium. En particulier, la présente invention se rapporte à un nouveau procédé de préparation d'un matériau solide cristallisé mis en forme sous forme d'extrudés par malaxage - extrusion en présence de précurseur d'un liant inorganique spécifique, de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10 et à un procédé d'extraction du lithium à partir de solutions salines utilisant ledit matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10 préparé selon le nouveau procédé de préparation selon l'invention. L'invention se rapporte à un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10 mis en forme. L'invention se rapporte également à un dispositif mettant en œuvre le procédé d'extraction de lithium.
Art antérieur
Les ions lithium coexistent avec des quantités massives de métaux tels que par exemple les alcalins, les alcalino-terreux, le bore et les sulfates, en particulier dans des solutions salines telles que les saumures. Ainsi, ils doivent faire l'objet d'une extraction économique et sélective à partir de ces solutions salines. En effet, les propriétés chimiques du lithium et des métaux alcalins, de préférence le sodium (Na), et le potassium (K) et des alcalino- terreux, de préférence le magnésium (Mg), le calcium (Ca) et le strontium (Sr), rendent difficile la séparation de ces éléments.
Les matériaux solides de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10 sont connus pour leur utilisation dans les phénomènes d'adsorption/désorption des ions lithium et en particulier dans les procédés d'extraction du lithium à partir de solutions salines. Ces structures peu stables permettraient l'intercalation d'atomes de Lithium dans la structure et ainsi l'extraction du lithium.
Plusieurs protocoles opératoires conduisant à des solides susceptibles d'adsorber sélectivement le lithium ont été mis en évidence dans l'art antérieur. Dans tous les cas, un solide trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3, préparé ou commercial, est mis en contact avec un précurseur de lithium. Trois principaux précurseurs sont utilisés : le plus utilisé est le chlorure de lithium (LiCI). Un hydroxyde d'aluminium (LiOH) ou un carbonate de lithium (Li2C03) peuvent également être mis en œuvre.
Le brevet US 6 280 693 décrit un procédé de préparation d'un solide LiCI/AI(OH)3 par ajout d'une solution aqueuse de LiOH a une alumine hydratée polycristalline pour former du LiOH/AI(OH)3, et ainsi créer des sites de lithium actifs dans les couches cristallines de l'alumine sans en altérer la structure. La transformation de LiOH/AI(OH)3 en LiCI/AI(OH)3 est ensuite réalisée par ajout d'acide chlorhydrique dilué. Les pastilles d'alumine ainsi préparées sont ensuite utilisées dans un procédé d'extraction du lithium à partir de saumures à haute température. Le procédé d'extraction du lithium décrit dans le brevet US 6 280 693 utilise le solide détaillé ci-dessus et comprend les étapes ci-après :
a) Saturation d'un lit de solide par une saumure contenant un sel de lithium LiX, X étant choisi parmi les halogénures, les nitrates, les sulfates et les bicarbonates, b) Déplacement de la saumure imprégnée par une solution concentrée NaX, c) Élution du sel LiX capté par le solide par passage d'une solution non saturée de LiX,
d) Déplacement de l'imprégnant par une solution concentrée de NaX, les étapes a) à d) sont ensuite répétées au moins une fois.
Le brevet RU 2 234 367 décrit un procédé de préparation d'un solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 comprenant une étape de mélange de trichlorure d'aluminium (AICI3) et de carbonate de lithium (Li2C03) en présence d'eau à 40°C. Le résidu obtenu est filtré et lavé puis séché pendant 4 heures à 60°C. Le solide ainsi obtenu n'est pas mis en forme.
Le solide obtenu est utilisé pour l'extraction du lithium contenu dans des solutions salines par mise en contact avec de l'eau afin d'éliminer une partie du lithium puis par mise en contact avec une solution saline contenant du lithium. La capacité statique ainsi obtenue est comprise entre 6,0 et 8,0 mg de lithium par g de solide. Le brevet CN12431 12 décrit un procédé de préparation d'un solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 comprenant une étape de précipitation de microcristaux d'hydroxyde d'aluminium AI(OH)3 par mise en contact d'AICI3 et d'hydroxyde de sodium NaOH, puis la mise en contact desdits microcristaux avec une solution à 6% de chlorure de lithium LiCI à 80°C pendant 2 heures suivie d'une filtration, d'un rinçage et d'un séchage pour obtenir une poudre de LiCI.2AI(OH)3,nH20 doté d'une structure non ordonnée et amorphe. Une solution d'un polymère macromoléculaire choisie parmi les résines fluorées, le chlorure de polyvinyle (PVC), le chlorure de polyvinyle chloré (CPVC), le perchlorate d'éthylène et l'acétate-butyrates de cellulose (CAB) faisant office de liant est ensuite mélangée à la poudre de LiCI.2AI(OH)3,nH20 pour obtenir une pâte qui est ensuite mise en forme par granulation suivie d'un séchage à l'air.
L'utilisation d'un tel solide dans un procédé d'extraction du lithium des saumures de lacs salés permet d'obtenir un faible rapport Mg/Li et une liqueur mère riche en lithium et conforme aux normes de production de carbonates ou de chlorures de lithium.
Un objectif de la présente invention est de fournir un matériau solide permettant l'extraction sélective de lithium à partir de saumure, ledit matériau solide étant de bonne qualité, et présentant une bonne cohésion, sans défauts apparents. Un objectif de la présente invention est de fournir un nouveau procédé de préparation d'un tel matériau solide.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir un procédé d'extraction du lithium de solutions salines utilisant ledit matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement préparé selon le nouveau procédé de préparation selon l'invention.
Résumé et intérêt de l'invention
Les demandeurs ont découvert un nouveau procédé de préparation d'un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, et en particulier que le fait de réaliser l'étape de mise en forme par malaxage - extrusion d'une pâte en présence d'au moins un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution dans des proportions telles que le ratio molaire acide/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, après une étape de séchage opérant dans des conditions spécifiques, l'étape de mise en forme étant ensuite suivie d'une étape de séchage finale opérant également dans des conditions spécifiques, permettait d'obtenir un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 sous forme d'extrudés de bonne qualité, présentant une bonne cohésion, sans défauts apparents. Ledit matériau solide mis en forme est de bonne qualité, et présente une bonne cohésion, sans défaut apparent.
On entend de préférence par « matériau de formule LiCI.2AI(OH)3.nH20 » un matériau comprenant essentiellement ou consistant d'une phase cristallisée de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20, éventuellement en présence de liant(s).
La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'un matériau solide cristallisé-de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes :
a) une étape de mélange, en milieu aqueux, d'au moins une source d'alumine et d'au moins une source de lithium, pour obtenir une suspension,
b) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'étape a) pour obtenir une pâte, c) une étape de séchage de la pâte obtenue à l'issue de l'étape b), à une température comprise entre 20 et 80°C pendant une durée comprise entre 1 h et 12h,
d) une étape de mise en forme par malaxage - extrusion d'une pâte en présence d'au moins un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution dans des proportions telles que le ratio molaire acide/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, pour obtenir des extrudés,
e) une étape de séchage des extrudés obtenus à l'issue de l'étape d) à une température comprise entre 20 et 200°C pendant une durée comprise entre 1 et 20 heures, pour obtenir le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 sous forme d'extrudés.
Un avantage du procédé de préparation selon l'invention est de permettre l'obtention d'un matériau solide cristallisé mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, de bonne qualité et sans défauts apparents, présentant une bonne cohésion.
Un autre avantage du procédé de préparation selon l'invention est de permettre l'obtention d'un matériau solide cristallisé mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, présentant pas ou peu de fissures qui pourraient provoquer un gonflement néfaste à la cohésion et à la tenue du matériau lorsque celui est mis au contact d'une solution saumure.
La présente invention a donc également pour objet un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, mis en forme. Ce matériau solide mise en forme est susceptible être obtenu selon le procédé de l'invention. Par « mis en forme », on entend que le matériau est solide et présente une cohésion suffisante lorsque que le solide est mis au contact d'une solution de saumure pour qu'il ne perde sensiblement pas son intégrité physique, c'est-à-dire qu'il conserve sensiblement sa mise en forme. Plus précisément, un solide mis en forme au sens de l'invention couvre de préférence un solide conservant sensiblement sa mise en forme dans les conditions définies dans les exemples. En particulier, les termes « mis en forme » couvrent un matériau obtenu de préférence par extrusion (appelé extrudé). Un critère essentiel du procédé de préparation selon l'invention est l'introduction dans l'étape d) de mise en forme par malaxage - extrusion, d'un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution permettant la génération in situ d'un liant pendant l'étape de mise en forme.
La génération in situ du liant permet l'obtention d'un matériau présentant des propriétés de résistance mécanique accrues, en particulier en terme de résistance mécanique notamment au contact de la saumure sous agitation. L'utilisation du matériau préparé selon l'invention dans un procédé d'extraction du lithium limite la production de particules fines issues du vieillissement des extrudés. La présente invention a également pour objet un procédé d'extraction du lithium de solutions salines utilisant ledit matériau solide cristallisé sous forme d'extrudés de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, préparé selon le nouveau procédé de préparation selon l'invention.
Un avantage du procédé d'extraction selon l'invention est de permettre l'extraction sélective du lithium à partir d'une solution saline et d'obtenir ainsi un facteur de décontamination élevé par rapport à la solution saline initiale, calculé comme étant le rapport X/Li qui est égal au rapport molaire de concentrations X/Li dans la solution saline initiale divisé par le rapport molaire de concentrations X/Li dans la solution finale, X étant choisi parmi le sodium (Na), le potassium (K), le magnésium (Mg), le calcium (Ca), le bore (B), le soufre (S) et le strontium (Sr). La présente invention a également pour objet un dispositif d'extraction de lithium de solution(s) saline(s). Le dispositif selon l'invention met ainsi en œuvre le procédé d'extraction selon l'invention.
Description de l'invention
Conformément à l'invention, au moins une source d'alumine et au moins une source de lithium sont mélangées en milieu aqueux pour obtenir une suspension dans l'étape a). De préférence, la source d'alumine est le trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3.
Le trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3 peut avantageusement être commercial.
De préférence, le trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3 est préparé par précipitation de trichlorure d'aluminium (AICI3) et de soude (NaOH).
Dans ce cas, ladite source d'alumine et de préférence le trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3 est préparé préalablement au mélange avec au moins une source de lithium. Le trichlorure d'aluminium AICI3 et la soude NaOH sont avantageusement mélangés en présence d'eau pour former un précipité qui est avantageusement filtré et lavé au moins une fois. Le précipité obtenu est ensuite mélangé selon l'étape a) avec au moins une source de lithium pour obtenir une suspension.
La ou les source(s) de lithium peu(ven)t être tout composé comprenant l'élément lithium et pouvant libérer cet élément en solution aqueuse sous forme réactive. De préférence, la ou les source(s) de lithium est (sont) choisie(s) parmi les sels de lithium et de manière préférée parmi le chlorure de lithium (LiCI), l'hydroxyde de lithium (LiOH), le nitrate de Lithium, (LiN03), le sulfate de lithium (Li2S04) et le carbonate de lithium (Li2C03), pris seuls ou en mélange.
De manière très préférée, la source de lithium est le chlorure de lithium (LiCI).
De préférence, au moins une source d'alumine et au moins une source de lithium sont mélangées en présence d'eau pour obtenir une suspension dans l'étape a). De préférence, ladite étape a) de mélange opère sous agitation vigoureuse.
De préférence, ladite étape a) de mélange opère à une température comprise entre 40 et 120°C et de manière préférée entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre 1 heure et 10 heures, de préférence entre 1 et 8 heures, de manière préférée entre 1 et 6 heures et de manière plus préférée entre 1 et 3 heures. Conformément à l'invention, la suspension obtenue à l'issue de l'étape a) subit une étape b) de filtration pour obtenir une pâte.
De préférence, la filtration est réalisée sur un filtre Buchner, par déplacement d'eau. Conformément à l'invention, la pâte obtenue à l'issue de l'étape b) est séchée dans une étape c) de séchage à une température comprise entre 20 et 80°C, pendant une durée comprise entre 1 h et 12 h.
De préférence, ladite étape de séchage opère, de manière préférée en étuve, à une température comprise entre 20 et 60°C et de manière très préférée entre 30 et 50°C, pendant une durée comprise entre 1 h et 10 h.
Les conditions opératoires de ladite étape c) de séchage permettent l'obtention d'une pâte séchée présentant une perte au feu (PAF) comprise entre 45 et 75% et de préférence entre 50 et 70%. La perte au feu obtenue permet l'extrusion de la pâte séchée dans de bonnes conditions et l'obtention d'extrudés sans défauts, c'est à dire sans fissures.
De manière à déterminer la PAF avant l'étape de mise en forme, une partie de la pâte obtenue est prélevée et mise à l'étuve pendant 6 h à 120°C. La PAF est obtenue par différence entre la masse de l'échantillon avant et après passage à l'étuve. Conformément à l'invention, ladite pâte séchée obtenue à l'issue de l'étape c) de séchage subit, une étape d) de mise en forme par malaxage - extrusion en présence d'une formulation liante comprenant et de préférence constituée d'au moins un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution dans des proportions telles que le ratio molaire acide/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, pour obtenir des extrudés.
On entend par étape de malaxage - extrusion, une étape dans laquelle la pâte séchée obtenue à l'issue de l'étape c) de séchage subit dans un premier temps une étape de malaxage, généralement en présence d'au moins un liant ou composé précurseur de liant, puis la pâte est ensuite soumise à une étape d'extrusion.
Ladite étape d) de mise en forme par malaxage/extrusion est avantageusement réalisée de manière connue de l'Homme du métier.
De préférence, ladite pâte séchée obtenue à l'issue de l'étape c) de séchage, et au moins ledit précurseur solide d'alumine et au moins ledit acide en solution dans des proportions décrites sont mélangés, de préférence en une seule fois, dans un malaxeur. Le malaxeur est avantageusement choisi parmi les malaxeurs batch, de préférence à bras à cames ou à bras en Z, ou bien à l'aide d'un malaxeur-mélangeur bi-vis. Les conditions de malaxage sont ajustées de manière connue de l'Homme du métier et visent à obtenir une pâte homogène et extrudable.
La pâte passe ensuite avantageusement à travers une filière, à l'aide par exemple, d'un piston ou d'une extrudeuse continue double vis ou monovis. Le diamètre ou section de la filière de l'extrudeuse est avantageusement variable et est compris entre 0,1 et 5 mm, de préférence entre 0,2 et 3 mm et de manière préférée entre 0,3 et 2 mm. La forme de la filière, et par conséquent, la forme du matériau obtenu sous forme d'extrudé, est avantageusement cylindrique, par exemple de section circulaire, annulaire, trilobée, quadrilobée ou bien multilobée.
Le matériau solide mis en forme selon l'invention peut ainsi présenter de telles caractéristiques. Notamment le matériau solide mis en forme présente un diamètre ou section sensiblement équivalent à celui de la filière de l'extrudeuse, et avantageusement compris entre 0,1 et 5 mm, de préférence entre 0,2 et 3 mm et de manière préférée entre 0,3 et 2 mm. Le diamètre ou section peut varier du fait d'une éventuelle rétraction du solide. Ainsi le matériau mis en forme selon la présente invention peut être filaire de longueur par exemple comprise entre 1 et 10 mm, et encore par exemple entre 2 et 6 mm. La forme cylindrique peut être creuse (tubulaire) ou pleine.
Avantageusement, le matériau solide selon l'invention peut comprendre au moins un liant choisi de préférence parmi les liants organiques et les liants inorganiques.
Avantageusement, le matériau solide selon l'invention peut comprendre au moins un liant minéral et éventuellement au moins un liant organique.
L'introduction dans l'étape d) de mise en forme, d'un précurseur solide d'alumine et d'un acide en solution permet la génération in situ d'un liant minéral résultant de la réaction du précurseur d'alumine et de l'acide introduit, au cours de ladite étape de mise en forme.
Par ailleurs, le précurseur solide d'alumine et l'acide en solution doivent être introduits dans ladite étape d) dans les proportions telles que revendiquées.
La génération dudit liant minéral résultant de la réaction du précurseur solide d'alumine et de l'acide introduit nécessite l'utilisation d'un précurseur solide d'alumine capable de se disperser majoritairement ou de se dissoudre majoritairement dans la solution acide employée.
Le précurseur solide d'alumine est avantageusement choisi parmi les oxydes d'aluminium, les hydroxydes d'aluminium et les oxyhydroxydes d'aluminium solubles ou dispersibles dans la solution d'acide phosphorique, de préférence parmi les hydroxydes d'aluminium et les oxyhydroxydes d'aluminium. De manière très préférée, ledit précurseur solide d'alumine est un oxyhydroxyde d'aluminium et de manière plus préférée ledit précurseur solide d'alumine est la boehmite ou la pseudo-boehmite. Ledit précurseur solide d'alumine se présente avantageusement sous forme de poudre constituée de particules solides présentant un diamètre médian, déterminé par granulométrie à diffraction laser, compris entre 9 et 80 μηι, de préférence compris entre 10 et 60 μηι et de manière préférée entre 15 et 45 μηι. Les particules du précurseur solide d'alumine sont avantageusement constituées d'agglomérats d'unités élémentaires, dites cristallites, dont les dimensions sont avantageusement comprises entre 2 et 150 nm, de préférence entre 4 et 150 nm et de manière préférée entre 4 et 100 nm déterminées par microscopie électronique à transmission (MET). La morphologie des cristallites, la taille et la manière dont les cristallites sont organisées, dépendent principalement de la voie de synthèse du précurseur d'alumine utilisé pour préparer lesdites particules micrométriques.
De préférence, la proportion du précurseur solide d'alumine ajoutée dans l'étape d) du procédé de préparation selon l'invention est comprise entre 0,5 et 50% en masse par rapport à la masse de pate sèche à mettre en forme, de préférence entre 2 et 30% en masse, et de manière préférée entre 3 et 25% en masse.
Conformément à l'étape d) du procédé de préparation selon l'invention, au moins un acide en solution est introduit dans le mélange. De préférence, l'acide est choisi parmi l'acide phosphorique, l'acide chlorhydrique, l'acide nitrique, l'acide acétique et l'acide citrique, seul ou en mélange. De manière très préférée, l'acide est l'acide phosphorique.
L'acide phosphorique est aussi appelé acide orthophosphorique.
Le rôle de la solution d'acide est de promouvoir la formation d'une phase amorphe de liant minéral résultant de la réaction avec le précurseur solide d'alumine. De cette manière, les particules du précurseur solide d'alumine deviennent avec l'action de l'acide et de l'énergie mécanique apportée pendant l'étape d) de mise en forme du procédé de préparation du matériau selon l'invention, une phase amorphe de liant minéral
Conformément à l'étape d) du procédé de préparation selon l'invention, l'acide ou les acides en solution est (sont) introduit(s) dans des proportions telles que le ratio molaire acide/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, et de préférence entre 0,05 et 1 . Dans le cas où l'acide introduit est l'acide phosphorique, il est introduit en solution dans des proportions telles que le ratio molaire P/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, de préférence entre 0,3 et 1 ,0.
Dans le ratio molaire P/AI, P provient de l'acide phosphorique introduit et Al provient du précurseur solide d'alumine.
Le ratio molaire P/AI spécifique tel que revendiqué correspond à une proportion d'acide phosphorique telle que le rapport de la masse d'acide introduit sur la masse de précurseur solide d'alumine introduit soit compris entre 30 et 225% en masse, de préférence entre 59 et 170% en masse.
L'emploi d'un ratio molaire acide/AI compris entre 0,01 et 1 ,2, caractéristique d'une dissolution à rapport d'acide élevé, dans l'étape d) de mise en forme du procédé de préparation selon l'invention permet à la fois de former la phase amorphe de liant minéral résultant de la réaction avec le précurseur solide d'alumine, mais également, de faciliter la mise en forme par extrusion et d'augmenter la cohésion et la résistance mécanique des extrudés obtenus par le procédé de préparation selon l'invention.
Conformément à l'invention, les extrudés obtenus à l'issue de l'étape d) subissent une étape e) de séchage à une température comprise entre 20 et 200°C pendant une durée comprise entre 1 heure et 20 heures, pour obtenir le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 sous forme d'extrudés.
De préférence, ladite étape e) de séchage opère à une température comprise entre 20 et 100°C, de manière préférée entre 20 et 80°C et de manière très préférée entre 20 et 60°C, pendant une durée comprise entre 1 et 18 heures, de préférence entre 5 et 14 heures et de manière préférée entre 8 et 14 heures.
Ladite étape e) de séchage est avantageusement réalisée selon les techniques connues de l'Homme du métier et de préférence en étuve.
Le procédé selon la présente invention permet donc l'obtention d'un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, de préférence entre 0,1 et 5 et de manière préférée entre 0,1 et 1 , sous forme d'extrudés de diamètre ou section compris entre 0,2 et 5 mm, de préférence entre 0,3 et 4 mm, de manière préférée entre 0,3 et 3 mm, de manière très préférée entre 0,3 et 2 mm et de manière encore plus préférée entre 0,3 et 1 ,8 mm. Les meilleures résultats en terme de tenue mécanique et de cohésion du matériau solide cristallisé obtenus selon le procédé de préparation selon l'invention sont obtenus dans le cas d'extrudés de diamètre ou section comprise entre 0,2 et 5 mm et de préférence comprise entre 0,3 et 1 ,8 mm, lesdits extrudés ayant été obtenus à l'issue d'une étape de séchage e) finale réalisée à une température comprise entre 20 et 60°C et en particulier à 40°C, pendant une durée comprise entre 5 et 14 heures, de préférence entre 8 et 14 heures et en particulier pendant 8 heures.
Le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, préparé selon l'enchaînement des étapes a), b), c) et d) du procédé de préparation selon l'invention peut être caractérisé selon les techniques suivantes : l'adsorption d'azote pour la détermination de la surface spécifique selon la méthode BET; la diffractométrie de rayons X, dans le domaine d'angle de diffraction 2Θ = 0,8 à 40° ± 0,02° en géométrie de réflexion pour identifier la structure dudit matériau et l'analyse élémentaire.
Le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, présente avantageusement une surface spécifique mesurée selon la méthode BET comprise entre 1 et 250 m2/g et de préférence entre 1 et 100 m2/g.
Le diagramme de diffraction de rayon X du matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 1 , de préférence entre 0,1 et 0,5 et de manière préférée entre 0,1 et 0,4, obtenu selon l'invention, mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, est caractéristique d'un matériau non amorphe et présente au moins les raies suivantes :
Figure imgf000014_0001
Les pics caractéristiques du précurseurs d'alumine sont présents également sur les diffractogramme des extrudés finaux en proportions variables, selon celle introduit lors de l'étape de mise en forme.
Le procédé de préparation selon la présente invention permet donc l'obtention d'un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés, présentant à la fois une surface spécifique BET faible, une bonne cohésion, et n'ayant pas de défauts apparents.
Le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement, sous forme d'extrudés ainsi obtenu possède également d'excellentes propriétés de résistance mécanique. Ainsi la présente invention a pour objet un matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3.nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, mis en forme, de préférence sous forme d'extrudés. En particulier le matériau solide extrudé est susceptible d'être obtenu selon le procédé de préparation de l'invention. En particulier, le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 mis en forme, avantageusement sous forme d'extrudés selon l'invention présente une résistance mécanique notamment au contact de la saumure sous agitation. Ainsi, l'utilisation du matériau préparé selon l'invention dans un procédé d'extraction du lithium limite la production de particules fines issues du vieillissement des extrudés.
Ceci est dû à l'effet combiné de la mise en œuvre de l'étape de mise en forme par malaxage - extrusion en présence d'une formulation liante spécifique assurant à la fois la cohésion et la résistance mécanique des extrudés obtenus et à la mise en œuvre, avant et après ladite étape de mise en forme, de deux étapes de séchages opérant dans des conditions bien spécifiques.
La présente invention a également pour objet un procédé d'extraction du lithium à partir d'une solution saline utilisant ledit matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10 selon l'invention.
Ladite solution saline utilisée dans le procédé d'extraction selon l'invention comprend avantageusement une concentration en lithium comprise entre 0,001 mol/L et 0,5 mol/L, de préférence entre 0,02 mol/L et 0,3 mol/L.
Ladite solution saline contient également d'autres espèces, telles que par exemple les espèces choisies parmi la liste suivante : Na, K, Rb, Cs, Mg, Ca, Sr, Ba, F, Cl, Br, I, S04, C03, N03, et HC03. Ladite solution saline peut avantageusement être saturée en sels ou non. Ladite solution saline peut être toute solution saline naturelle, concentrée ou issue d'un procédé d'extraction ou de transformation du lithium. Par exemple, ladite solution saline utilisée dans le procédé d'extraction selon l'invention peut avantageusement être choisie parmi les saumures de lacs salés ou de sources géothermales, les saumures soumises à une évaporation pour obtenir des saumures concentrées en lithium, l'eau de mer, les effluents des usines de production de cathodes, ou de production de chlorure ou d'hydroxyde de lithium et les effluents des procédé d'extraction du lithium à partir de minéraux.
Le procédé d'extraction du lithium selon l'invention est de préférence un procédé d'extraction sélective du lithium. En effet, il permet la séparation du lithium des métaux alcalins, de préférence le sodium (Na), et le potassium (K) et des alcalino-terreux, de préférence le magnésium (Mg), le calcium (Ca) et le strontium (Sr), présents en quantité massive dans les solutions salines traitées dans ledit procédé d'extraction.
Le procédé d'extraction du lithium selon l'invention permet également la séparation sélective du lithium des autres composés tels que le bore et les sulfates.
Le procédé d'extraction du lithium selon l'invention est avantageusement mis en œuvre dans une unité comprenant au moins une colonne, la ou lesdites colonnes comprenant au moins un lit dudit matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 1 , mis en forme et préparé selon le procédé de préparation selon l'invention. De préférence, ledit procédé d'extraction du lithium selon l'invention est mis en œuvre dans une unité comprenant entre une et quatre colonnes, et de manière préférée entre deux et trois colonnes. La présente invention couvre un dispositif comprenant de telles unités. Le dispositif selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs unités selon l'invention.
Ledit procédé d'extraction du lithium comprend avantageusement au moins les étapes suivantes :
- une étape d'activation dudit matériau solide cristallisé de formule
LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10,
- une étape de chargement dudit matériau activé par adsorption réalisée par passage de ladite solution saline sur ledit matériau activé,
- au moins une étape de lavage de la solution saline imprégnant ledit matériau par passage d'une solution de lavage sur ledit matériau,
- une étape de désorption du lithium réalisée par passage d'eau ou d'une solution aqueuse de sel de lithium sur ledit matériau pour obtenir un éluat comprenant au moins du lithium. De préférence, ladite étape d'activation du matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, sous forme d'extrudés, est réalisée une seule fois lors de la mise en colonne du matériau synthétisé et mis en forme selon le procédé de préparation selon l'invention.
Ladite étape d'activation permet d'activer les sites destinés à adsorber sélectivement le lithium.
De préférence, ladite étape d'activation est avantageusement réalisée par le passage ascendant ou descendant, et de préférence descendant, d'eau ou d'une solution de sel de lithium ayant une concentration comprise entre 0,001 mol/L et 0,1 mol/L, de préférence entre 0,001 mol/L et 0,05 mol/L et de manière préférée entre 0,01 et 0,04 mol/L.
De manière préférée, le sel de lithium utilisé en solution dans ladite étape d'activation est choisi parmi le chlorure de lithium (LiCI), le nitrate de lithium et le bromure de lithium. De manière très préférée, le sel de lithium utilisé en solution dans ladite étape d'activation est le chlorure de lithium (LiCI). Selon un mode de réalisation préféré, ledit matériau solide cristallisé activé subit à l'issue de l'étape d'activation une étape de lavage avec une solution de chlorure de lithium (LiCI).
Ladite étape d'activation est avantageusement réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et de préférence entre 10°C et 60°C, et de manière préférée entre 10°C et 30°C à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, et de préférence entre 1 BV/h et 15 BV/h.
La quantité de solution nécessaire à l'activation est avantageusement comprise entre 1 BV et 30 BV, de préférence entre 2 BV et 20 BV.
On entend par BV, le volume occupé par le lit du solide dans la colonne.
Ladite étape de chargement dudit matériau activé par adsorption est avantageusement réalisée par passage ascendant ou descendant, et de préférence ascendant, de la solution saline traitée dans le procédé d'extraction selon l'invention, sur ledit matériau activé.
Ladite étape de chargement est avantageusement effectuée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et de préférence entre 10°C et 70°C à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, et de préférence entre 1 BV/h et 15 BV/h.
La quantité de solution nécessaire pour saturer ledit matériau dépend de la capacité d'adsorption dudit matériau et de la concentration en lithium de la solution saline.
La capacité d'adsorption dudit matériau est comprise entre 1 et 50, de préférence entre 1 et 30 et de manière préférée entre 1 et 10 mg de Li/g de matériau solide sec.
Dans le cas où ledit procédé d'extraction du lithium selon l'invention est mis en œuvre dans une unité comprenant deux colonnes, la première colonne est avantageusement saturée par le lithium lors de ladite étape de chargement. La deuxième colonne, recevant le flux de sortie de la première colonne, est avantageusement chargée jusqu'à l'obtention d'une fuite en lithium ne dépassant pas 10% de la concentration en lithium du flux d'entrée et de préférence 5%, permettant ainsi de maximiser le rendement de récupération en lithium.
Dans le cas où ledit procédé d'extraction du lithium selon l'invention est mis en œuvre dans une unité comprenant trois colonnes, la troisième colonne, déjà saturée en lithium, est consacrée aux étapes de lavage puis de désorption du lithium, décrites ci-après, pendant le chargement des deux autres colonnes. La première fraction du flux de sortie de ladite étape de chargement par adsorption, avantageusement entre 0 BV et 1 BV, correspond à l'élimination de l'imprégnant issu de l'étape d'activation du matériau solide. Cette fraction peut être considérée comme un effluent ou recyclée, et de préférence recyclée comme flux d'entrée de l'étape de désorption. Dans le cas du traitement d'une saumure naturelle ou d'eau de mer, au-delà de 1 BV, l'intégralité du flux de sortie de ladite étape de chargement par adsorption, appelé ci-après raffinât qui n'a subi aucun traitement chimique, est avantageusement et de préférence renvoyé vers le gisement de solution saline d'origine. A l'issue de l'étape de chargement par passage de la solution saline traitée dans le procédé selon l'invention sur le matériau activé, la solution saline imprègne ledit matériau activé.
La solution saline imprégnant le matériau activé est ensuite lavée dans au moins une étape de lavage par passage d'une solution de lavage sur ledit matériau.
Ladite ou lesdites étape(s) de lavage de la solution saline imprégnant ledit matériau, est (sont) avantageusement réalisée(s) par passage ascendant ou descendant d'une solution de lavage sur ledit matériau, et de préférence descendant.
De préférence, ladite solution de lavage est choisie parmi l'eau et une solution aqueuse de sel de sodium et de préférence de chlorure de sodium (NaCI), comprenant éventuellement un sel de lithium et de préférence le chlorure de lithium (LiCI), ladite solution présentant avantageusement une concentration en sel de sodium et de préférence en chlorure de sodium (NaCI), supérieure à 2 mol/L, de préférence comprise entre 2 mol/L et la saturation et une concentration en sel de lithium et de préférence en chlorure de lithium (LiCI), comprise entre 0 mol/L et 2 mol/L.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite solution saline imprégnant le matériau activé subit une étape finale de lavage par passage d'une solution de lavage aqueuse de chlorure de sodium (NaCI) comprenant éventuellement du chlorure de lithium (LiCI), sur ledit matériau.
Ladite étape de lavage est avantageusement réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et de préférence entre 10°C et 70°C, et à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, et de préférence entre 1 BV/h et 15 BV/h. La quantité de solution nécessaire au lavage est comprise entre 0,1 BV et 10 BV, typiquement dans la gamme 0,5 BV à 5 BV. Le flux de sortie de ladite étape de lavage est considéré comme un effluent ou est avantageusement recyclé, et de préférence recyclé à l'entrée de l'étape de chargement ou directement à l'entrée de la deuxième colonne dans le cas où ledit procédé d'extraction du lithium selon l'invention est mis en œuvre dans une unité comprenant au moins deux colonnes.
Le dispositif selon la présente invention peut comprendre avantageusement une unité de recyclage du flux de sortie de l'unité de lavage.
Ladite étape de lavage permet le lavage de la solution saline imprégnée dans ledit matériau lors de l'étape de chargement dudit matériau par adsorption, tout en limitant la désorption du lithium.
Dans le cas où ladite solution de lavage est une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium (NaCI), ladite étape de lavage permet non seulement d'éliminer la solution saline imprégnée dans ledit matériau lors de l'étape de chargement dudit matériau par adsorption mais aussi de désorber les éléments tels que le bore, les sulfates, les alcalins autres que le lithium et les alcalino-terreux.
L'étape de désorption du lithium est ensuite réalisée par passage d'eau ou d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (LiCI) sur ledit matériau à l'issue de l'étape de lavage pour obtenir un éluat comprenant au moins du lithium.
De préférence, ladite étape de désorption est réalisée par passage ascendant ou descendant, et de préférence descendant, d'eau ou d'une solution de chlorure de lithium (LiCI) contenant de 0,001 mol/L à 2 mol/L de LiCI, et de préférence de 0,01 mol/L à 1 mol/L.
Ladite étape de désorption est avantageusement réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et de préférence entre 10°C et 70°C à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, et de préférence entre 1 BV/h et 15 BV/h.
La quantité de solution de chlorure de lithium (LiCI) nécessaire à la désorption est avantageusement comprise entre 0,01 et 10 BV, et de préférence entre 0,05 BV et 5 BV.
Le flux de sortie de ladite étape de désorption du lithium génère le produit final du procédé, appelé éluat.
L'éluat est avantageusement récupéré entre 0 BV et 4 BV, et de préférence entre 0,2 BV et 3 BV. L'ensemble des autres fractions du flux de sortie de cette étape ne constituant pas le produit final appelé éluat, est considéré comme un effluent ou est avantageusement recyclé, et de préférence recyclé à l'entrée de l'étape de lavage ou de l'étape de chargement.
L'éluat obtenu à l'issue du procédé d'extraction selon l'invention est une solution contenant majoritairement les éléments Li, Na et Cl ainsi que des impuretés de préférence choisies parmi K, Mg, Ca, Sr, B ou S04.
L'éluat est ensuite avantageusement concentré puis purifié pour obtenir un sel de lithium de haute pureté.
Ledit procédé d'extraction du lithium selon l'invention permet l'extraction sélective du lithium à partir d'une solution saline et permet ainsi d'obtenir un facteur de décontamination élevé par rapport à la solution saline initiale, calculé comme étant le rapport X/Li qui est égal au rapport molaire de concentration X/Li dans la solution saline initiale divisé par le rapport molaire de concentration X/Li dans l'éluat, X étant choisi parmi le sodium (Na), le potassium (K), le magnésium (Mg), le calcium (Ca), le bore (B), le soufre (S) et le strontium (Sr). La présente invention couvre également un dispositif d'extraction de lithium caractérisé en ce qu'il comprend une unité comprenant au moins une colonne, ladite colonne comprenant au moins une garniture comprenant le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, mis en forme, tel que défini selon la présente invention.
Plus particulièrement, l'invention couvre un dispositif mettant en œuvre le procédé d'extraction de lithium selon l'invention. Encore plus précisément, le dispositif de la présente invention comprend des unités ou moyens mettant en œuvre les différentes étapes du procédé d'extraction de lithium selon l'invention.
Par « selon l'invention » ou des termes équivalents, on entend couvrir tout mode de réalisation, variante, caractéristique avantageuse ou préférée, pris seul ou selon l'une quelconque de leurs combinaisons, sans aucune limitation. Description des figures :
La figure 1 représente une photo du matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 obtenu sous forme d'extrudés selon l'exemple selon l'invention 1 . La figure 2 représente le diagramme de diffraction des rayons X du matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 obtenu sous forme d'extrudés selon l'exemple selon l'invention 1
La figure 3 représente une photo du matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 obtenu sous forme d'extrudés selon l'exemple 2 non-conforme à l'invention selon l'invention.
L'invention est illustrée par les exemples suivants qui ne présentent, en aucun cas, un caractère limitatif.
Exemples:
Exemple 1 (selon l'invention) :
On prépare un matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n = 0,25 selon un procédé de synthèse conforme à l'invention en ce que l'étape de mise en forme de la pâte est réalisée par malaxage/extrusion en présence d'au moins un précurseur solide d'alumine et de l'acide phosphorique en solution, pour obtenir des extrudés.
1 / synthèse AI(0H)3
Dans un bêcher refroidit par un bain de glace, une solution contenant 326 ml d'eau permutée et 135,6 g de chlorure d'aluminium hexahydraté (AICI3) est préparée. Ensuite sous agitation magnétique, 67,5 g d'hydroxyde de sodium (NaOH) sont ajoutés lentement. Ce gâteau est mis en suspension dans un bêcher de 3 L avec 320 mL d'eau. 21 Addition du chlorure de lithium LiCI.
On prépare une solution contenant 78,5g de chlorure de lithium LiCI fourni par la société Prolabo et 1326 ml d'eau qui est additionnée au gâteau repulpé. Ce milieu réactionnel est agité et chauffé à 80°C pendant 2 h.
Une filtration puis un séchage en étuve à 40°C pendant 8 h suivent les 2 premières étapes pour obtenir une pâte sèche. 22.16 g de pâte sèche à mettre en forme obtenue à l'issue du séchage sont ensuite introduites dans une cuve d'un malaxeur de type Brabender. Ensuite sont ajoutés 8,275 g d'une poudre de boehmite Pural SB3 représentant 25% masse de précurseur solide d'alumine par rapport à la masse de pâte sèche à extruder et 12,225 g d'acide phosphorique à 85% masse.
La proportion d'acide phosphorique en solution est telle que le rapport de la masse d'acide introduit sur la masse de précurseur solide d'alumine soit de 168%.
Le mélange est alors malaxé pendant 30 min.
La pâte obtenue est mise en forme par passage dans une extrudeuse piston (MTS), équipée d'une filière cylindrique de 0,8 mm de diamètre.
Les extrudés obtenus sont ensuite séchés à 40°C pendant 12h. Les extrudés obtenus sont caractérisés par les mesures suivantes :
Une phase LiCI.2AI(OH)3,nH20 est détectée sur le diagramme de diffraction des rayons X des extrudés du matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n = 0,25 de la figure 2.
Lesdits extrudés présentent une bonne cohésion et un aspect correct. Les extrudés obtenus sont représentés sur la photo de la figure 1 .
L'analyse élémentaire des extrudés obtenus montre également une bonne stœchiométrie Li/AI/CI correspondant à la composition d'une structure LiCI.2AI(OH)3,nH20
Al= 21 ,2 % masse ; Li= 4,2 % masse ; Cl;= 19 % masse. Les extrudés obtenus présentent une surface spécifique : SBET = 25 m2/g.
Exemple 2 : (comparatif)
On prépare un matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 1 , selon un procédé de synthèse non-conforme à l'invention en ce que l'étape de mise en forme de la pâte obtenue est réalisée par malaxage extrusion en présence d'un liant inorganique de la famille des liants hydraulique ajouté pendant la phase de malaxage.
37,7g du matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0.01 et 1 est obtenu selon le procédé décrit dans l'exemple 1 à la différence près que l'étape de mise en forme est réalisée par malaxage - extrusion en présence d'un liant inorganique.
La pâte séchée obtenue à l'issue du premier séchage de l'exemple 1 est introduite dans un malaxeur de type Brabender en présence de 21 ,8 g d'eau et en présence de 4,6 g de ciment Dyckerhoff en tant que liant hydraulique et est simplement malaxé.
La pâte obtenue est mise en forme à l'aide d'une extrudeuse piston (MTS), équipée d'une filière cylindrique de 1 mm de diamètre.
Les extrudés obtenus à l'issue de l'étape de mise en forme sont ensuite séchés en étuve à 40°C pendant 12h.
Les extrudés obtenus à l'issue de l'étape de mise en forme ont également été séchés en étuve climatique à 25 °C pendant 48h sous air saturé avec 98% d'eau.
Les deux méthodes de séchage ont menés au même résultat : les extrudés obtenus sont représentés sur la figure 3, ils sont friables et présentent de nombreuses fissures.
Exemple 3 (comparatif)
On prépare un matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 1 , selon un procédé de synthèse non-conforme à l'invention en ce que l'étape de mise en forme de la pâte obtenue est réalisée selon la technique classique de malaxage acide/basique extrusion mise en œuvre selon les connaissances de l'homme du métier.
1 / synthèse AKOH).
Dans un bêcher refroidi par un bain de glace, une solution contenant 326 ml d'eau permutée et 135,6 g de chlorure d'aluminium hexahydraté (AICI3) est préparée. Ensuite sous agitation magnétique, 67,5 g d'hydroxyde de sodium (NaOH) sont ajoutés lentement. Ce gâteau est mis en suspension dans un bêcher de 3 L avec 320 mL d'eau.
21 Addition du chlorure de lithium LiCI.
On prépare une solution contenant 78,5g de chlorure de lithium LiCI fourni par la société Prolabo et 1326 ml d'eau qui est additionnée au gâteau repulpé. Ce milieu réactionnel est agité et chauffé à 80°C pendant 2 h.
Une filtration puis un séchage en étuve à 80°C pendant 8 h suivent les 2 premières étapes. La pâte séchée obtenue est ensuite mise en forme selon la technique classique de malaxage acide/basique extrusion. La pâte séchée est introduite dans un malaxeur de type Brabender. L'eau acidifiée avec de l'acide nitrique est ajouté en 4 minutes, sous malaxage à 20 tours/min. Le malaxage acide est poursuivi pendant 10 minutes. Une étape de neutralisation est ensuite réalisée par ajout d'une solution ammoniacale dans le malaxeur et le malaxage est poursuivi pendant 3 minutes.
Le malaxage est réalisé avec un taux d'acide total, exprimé par rapport à la pâte séchée de 2 %, et un taux de neutralisation de 20 %.
A l'issue du malaxage, aucune pâte cohésive n'a pu être obtenue.
Le solide mouillé obtenu est mis en forme à l'aide d'une extrudeuse piston (MTS), équipée d'une filière cylindrique de 1 mm de diamètre.
Aucun extrudé intact n'a pu être obtenu.
Les joncs obtenus sont très friables et n'ont aucune tenue dans la saumure. Exemple 4 : test de cohésion
La résistance mécanique des extrudés obtenus selon les exemples 1 , 2 et 3 est testée au contact d'une solution de saumure.
Les différents résultats sont récapitulés dans le tableau 1 .
Tableau 1 : protocole de MEF mise en œuvre et aspect des extrudés correspondants
Figure imgf000024_0001
Les extrudés obtenus selon l'invention (exemple 1 ) comparativement à ceux obtenus selon à des procédés de préparation non-conformes à l'invention, présentent une bonne cohésion, ne présentent pas ou peu de fissures qui pourraient provoquer un gonflement néfaste à la cohésion et à la tenue du matériau lorsque celui est mis au contact d'une solution saumure. Par ailleurs, lesdits extrudés selon l'invention restent intacts et produisent très peu de fines lorsqu'ils sont placés dans une solution de saumure.
Exemple 5 : test de résistance mécanique par vieillissement accéléré sur table d'agitation des matériaux réalisés selon les exemples 1 (conforme), 2 (non conforme) et 3 (non conforme).
La résistance mécanique des extrudés des exemples 1 , 2 et 3 est testée par l'intermédiaire d'un protocole de vieillissement accéléré sur table d'agitation.
Pour chaque lot issu des exemples 1 , 2 et 3, 5g d'extrudés et 25 mL de saumure naturelle sont placés dans un contenant cylindrique de capacité 60 mL. Ce contenant est fixé à la table d'agitation pendant toute la durée du test.
La composition de la saumure naturelle utilisée lors de ce test est donnée dans le tableau
Tableau 2: composition de la saumure naturelle utilisée pour le test de résistance mécanique
Figure imgf000025_0001
La table d'agitation est animée d'un mouvement unidirectionnel horizontal d'amplitude 4 cm à une vitesse de 190 mouvements par minute. Les extrudés sont ainsi agités pendant une durée totale de 168h.
A l'issue de ces 168h, le mélange extrudés-saumure est tamisé à l'aide d'une grille de 315 μηι. Puis les extrudés restant sur le tamis sont lavés avec de la saumure dont la composition est indiquée dans le tableau 2. La fraction liquide ainsi obtenue, contenant de fines particules solides (diamètre inférieur à 315 μηι) en suspension, est filtrée à l'aide d'un Buchner équipé d'un papier filtre dont les pores ont une dimension de 0,45 μηι. Le gâteau formé par l'agglomération des fines particules est lavé avec de l'eau déminéralisée.
Le résidu solide ainsi obtenu est séché en étuve à 50°C jusqu'à stabilisation de la masse. Le rapport de la masse de résidu solide sur la masse d'extrudé initiale est alors calculé, donnant accès à un pourcentage de destruction des extrudés. Le pourcentage de destruction des extrudés de l'exemple 1 , réalisés selon l'invention, est de 15%. Les extrudés non conforme issus des exemples 2 et 3 présentent quant à eux un pourcentage de destruction respectivement de 60% et de 100%.
Cette comparaison met en évidence une résistance mécanique accrue des extrudés au contact de la saumure due à l'invention.
Exemple 6 : test du matériau selon l'invention réalisé selon l'exemple 1 dans le procédé d'extraction du lithium selon l'invention. Le matériau selon l'invention préparé dans l'exemple 1 est introduit dans une colonne double enveloppe pour constituer un lit cylindrique de diamètre 2,5cm et de hauteur 30cm.
Le matériau est alors activé à température ambiante T=20°C par une solution de chlorure de lithium LiCI de concentration 0,02 mol/L en flux descendant à un débit de 3 BV/h. Le volume total de solution de LiCI utilisé est de 14 BV.
Une fois l'étape d'activation terminée, le chargement est effectué à l'aide d'une saumure naturelle dont la composition est donnée dans le tableau 2.
Tableau 2: composition de la saumure naturelle utilisée pour le chargement
Figure imgf000026_0001
Le chargement du matériau activé par adsorption est effectué par passage de la saumure naturelle sur ledit matériau activé, à une température de 60°C, la température étant maintenue à l'aide d'une circulation d'eau chauffée dans la double enveloppe, avec un débit de 3 BV/h en flux ascendant.
Dans les conditions de l'exemple, la capacité d'adsorption du matériau est de 4,7 mg de Li/g de matériau solide sec pour un rendement de récupération du lithium de 93%.
A l'issue du chargement, l'étape de lavage est pratiquée en utilisant une solution aqueuse de chlorure de sodium. Cette solution est préparée à la saturation du chlorure de sodium NaCI à 20°C. La solution est ensuite chauffée à 60°C et passée à la même température en flux descendant dans la colonne à un débit de 3 BV/h pour une quantité totale de 6 BV.
Puis on procède à l'étape de désorption du lithium par passage d'une solution de chlorure de lithium (LiCI) de concentration 0,02 mol/L sur ledit matériau. Cette désorption est effectuée à une température de 20°C avec un débit de 3 BV/h et en flux descendant. L'éluat contenant le lithium est récupéré entre 0,75 et 2,25 BV.
La composition de l'éluat ainsi que les facteurs de décontamination résultants sont résumés dans le tableau 3.
Tableau 3: composition de l'éluat et facteurs de décontamination
Figure imgf000027_0001
Les concentrations en éléments dans la saumure et dans l'éluat sont déterminées par la méthode d'ICP optique connue de l'homme du métier.
La concentration en Cl dans l'éluat et la saumure sont déterminée par la méthode de chromatographie ionique connue de l'homme du métier.
Le procédé d'extraction selon l'invention permet donc l'extraction sélective du lithium à partir de la saumure naturelle. La sélectivité par rapport au lithium est exprimée sous la forme d'un facteur de décontamination qui est égal au rapport molaire X/Li dans la saumure naturelle initiale divisé par le rapport molaire X/Li dans l'éluat et qui tient compte de l'apport extérieur de lithium par la solution de lavage.
Les résultats obtenus indiquent que le solide préparé selon l'invention est particulièrement sélectif en potassium (K), en strontium (Sr) en bore (B) et en sulfates (S04).
Exemple 7 : test des matériaux non-conformes à l'invention réalisés selon les exemples 2 et 3 dans un procédé d'extraction du lithium. Le matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 préparé selon l'exemple 2, selon un procédé de synthèse non-conforme à l'invention en ce que l'étape de mise en forme de la pâte obtenue est réalisée par malaxage extrusion en présence d'un liant inorganique de la famille des liants hydraulique ajouté pendant la phase de malaxage est testé dans un procédé d'extraction du lithium opérant dans des conditions identiques à celles de l'exemple 6.
Comme indiqué dans l'exemple 2, les extrudés obtenus sont friables et présentent de nombreuses fissures. Le matériau préparé dans l'exemple 2 est introduit dans une colonne double enveloppe identique à celle utilisée dans l'exemple 6.
Cependant, dès l'étape d'activation du matériau, on constate l'apparition de poudre, entraînant rapidement le colmatage de la colonne et l'impossibilité de faire circuler la saumure.
De la même manière, Le matériau solide de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 préparé selon l'exemple 3, selon un procédé de synthèse non-conforme à l'invention en ce que l'étape de mise en forme de la pâte obtenue est réalisée selon la technique classique de malaxage acide/basique extrusion mise en œuvre selon les connaissances de l'homme du métier est testé dans un procédé d'extraction du lithium opérant dans des conditions identiques à celles de l'exemple 6.
Comme indiqué dans l'exemple 2, les extrudés obtenus sont friables et présentent de nombreuses fissures.
Après son introduction dans une colonne double enveloppe identique à celle utilisée dans l'exemple 6, et dès l'étape d'activation du matériau, on constate l'apparition de poudre, entraînant rapidement le colmatage de la colonne et l'impossibilité de faire circuler la saumure. Les matériaux préparés selon un procédé de préparation non-conforme à l'invention ne permettent pas leur utilisation dans un procédé d'extraction sélective du lithium du fait de leur mauvaise cohésion.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de préparation d'un matériau solide cristallisé-de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes :
a) une étape de mélange, en milieu aqueux, d'au moins une source d'alumine et d'au moins une source de lithium, pour obtenir une suspension,
b) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'étape a) pour obtenir une pâte, c) une étape de séchage de la pâte obtenue à l'issue de l'étape b), à une température comprise entre 20 et 80°C pendant une durée comprise entre 1 h et 12h,
d) une étape de mise en forme par malaxage - extrusion d'une pâte en présence d'une formulation liante comprenant au moins un précurseur solide d'alumine et d'au moins un acide en solution dans des proportions telles que le ratio molaire acide/AI est compris entre 0,01 et 1 ,2, pour obtenir des extrudés,
e) une étape de séchage des extrudés obtenus à l'issue de l'étape d) à une température comprise entre 20 et 200°C pendant une durée comprise entre 1 et 20 heures, pour obtenir le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 sous forme d'extrudés.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la source d'alumine est le trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel la ou les source(s) de lithium est (sont) choisie(s) parmi le chlorure de lithium (LiCI), l'hydroxyde de lithium (LiOH) le nitrate de Lithium, (LiN03), le sulfate de lithium (Li2S04) et le carbonate de lithium (Li2C03), pris seuls ou en mélange.
4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel la source de lithium est le chlorure de lithium (LiCI).
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel ledit précurseur d'alumine utilisé dans l'étape d) de mise en forme est choisi parmi les oxydes d'aluminium, les hydroxydes d'aluminium et les oxyhydroxydes d'aluminium solubles ou dispersibles dans la solution d'acide phosphorique.
6. Procédé selon la revendication 5 dans lequel ledit précurseur d'alumine est choisi parmi la boehmite ou la pseudo-boehmite.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel l'acide en solution introduit dans l'étape d) est choisi parmi l'acide phosphorique, l'acide chlorhydrique, l'acide nitrique, l'acide acétique et l'acide citrique, seul ou en mélange.
8. Procédé selon la revendication 7 dans lequel l'acide est l'acide phosphorique.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel la proportion du précurseur solide d'alumine est comprise entre 0,5 et 50% en masse par rapport à la masse de pate sèche à mettre en forme.
10. - Matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, mis en forme, de préférence sous forme d'extrudés, ledit matériau comprenant un liant minéral.
1 1 .- Matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, sous forme d'extrudés, susceptible d'être obtenu selon un procédé tel que défini selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, ledit matériau comprenant un liant minéral.
12. Procédé d'extraction du lithium de solutions salines utilisant ledit matériau solide tel que défini à la revendication 10 ou 1 1 .
13. Procédé d'extraction selon la revendication 12 dans lequel ledit procédé d'extraction du lithium comprend au moins les étapes suivantes :
- une étape d'activation dudit matériau solide cristallisé de formule
LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10,
- une étape de chargement dudit matériau activé par adsorption réalisée par passage de ladite solution saline sur ledit matériau activé,
- une étape de lavage de la solution saline imprégnant ledit matériau par passage d'une solution de lavage sur ledit matériau,
- une étape de désorption du lithium réalisée par passage d'eau ou d'une solution aqueuse de sel de lithium sur ledit matériau pour obtenir un éluat comprenant au moins du lithium.
14. Procédé d'extraction selon la revendication 13 dans lequel ladite étape d'activation est réalisée par le passage ascendant ou descendant d'eau ou d'une solution de chlorure de lithium (LiCI) ayant une concentration comprise entre 0,001 mol/L et 0,1 mol/L.
15. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 14 dans lequel ladite étape d'activation est réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, BV/h signifiant volume occupé par le lit du solide dans une colonne par heure.
16. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 15dans lequel ladite étape de chargement dudit matériau activé par adsorption est réalisée par passage ascendant ou descendant, de la solution saline sur ledit matériau activé.
17. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 16dans lequel ladite étape de chargement est effectuée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, BV/h signifiant volume occupé par le lit du solide dans une colonne par heure.
18. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 17dans lequel ladite solution de lavage utilisée dans l'étape de lavage est une solution aqueuse de chlorure de sodium
(NaCI) comprenant éventuellement du chlorure de lithium (LiCI) ou de l'eau.
19. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 18dans lequel ladite étape de lavage est réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, BV/h signifiant volume occupé par le lit du solide dans une colonne par heure.
20. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 19dans lequel ladite étape de désorption est réalisée par passage ascendant ou descendant, d'eau ou d'une solution de chlorure de lithium (LiCI) contenant de 0,001 mol/L à 2 mol/L de LiCI.
21 . Procédé d'extraction selon l'une des revendications 13 à 20dans lequel ladite étape de désorption est réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et à un débit compris entre 0,1 BV/h et 30 BV/h, BV/h signifiant volume occupé par le lit du solide dans une colonne par heure.
22. Dispositif d'extraction de lithium caractérisé en ce qu'il comprend une unité comprenant au moins une colonne, ladite colonne comprenant au moins une garniture comprenant le matériau solide cristallisé de formule LiCI.2AI(OH)3,nH20 avec n étant compris entre 0,01 et 10, mis en forme tel que défini à la revendication 10 ou 1 1 .
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