WO2015072094A1 - 単焦点レンズ系、カメラ及び自動車 - Google Patents

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WO2015072094A1
WO2015072094A1 PCT/JP2014/005414 JP2014005414W WO2015072094A1 WO 2015072094 A1 WO2015072094 A1 WO 2015072094A1 JP 2014005414 W JP2014005414 W JP 2014005414W WO 2015072094 A1 WO2015072094 A1 WO 2015072094A1
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cemented
single focus
lens
focus lens
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健一 惠美
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パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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    • G02B9/04—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only

Definitions

  • the present disclosure relates to a single focus lens system, a camera, and an automobile.
  • Patent Document 1 discloses a wide-angle lens system in which the shape, arrangement, etc. of each lens are optimized with a relatively small number of lenses of six as a whole.
  • This disclosure provides a single-focus lens system that has a sufficiently wide angle, is compact, and has good temperature characteristics.
  • the present disclosure also provides a camera including the single focus lens system and an automobile including the camera.
  • the single focus lens system in the present disclosure is: In order from the object side to the image side, the first group, the aperture stop, and the second group,
  • the second group includes a cemented lens element having a positive power, and a cemented surface of the cemented lens element is an aspheric surface,
  • the cemented lens element has the following condition (1):
  • MAX The maximum value in absolute value of the relative refractive index temperature coefficient in air of 0 to 20 ° C. with respect to light in the wavelength region of 580 to 640 nm, obtained for each lens element constituting the cemented lens element. is there) It is characterized by satisfying.
  • the camera in the present disclosure is A single focus lens system, An image sensor that images light collected by the single focus lens system;
  • the single focus lens system is: In order from the object side to the image side, the first group, the aperture stop, and the second group,
  • the second group includes a cemented lens element having a positive power, and a cemented surface of the cemented lens element is an aspheric surface,
  • the cemented lens element has the following condition (1):
  • MAX The maximum value in absolute value of the relative refractive index temperature coefficient in air of 0 to 20 ° C. with respect to light in the wavelength region of 580 to 640 nm, obtained for each lens element constituting the cemented lens element. is there) It is a single focus lens system satisfying the above.
  • the automobile in this disclosure is A camera, A processing unit that detects an external environment based on a captured image obtained by an image sensor provided in the camera and controls each unit;
  • the camera In order from the object side to the image side, the first group, the aperture stop, and the second group,
  • the second group includes a cemented lens element having a positive power, and a cemented surface of the cemented lens element is an aspheric surface,
  • the cemented lens element has the following condition (1):
  • MAX The maximum value in absolute value of the relative refractive index temperature coefficient in air of 0 to 20 ° C.
  • a single focus lens system that satisfies It is a camera provided with the image pick-up element which images the light condensed with the said single focus lens system.
  • the single focus lens system in the present disclosure has a very wide angle of view with a diagonal angle of about 150 ° or more, and is small in size, but has optical characteristics even when the temperature changes in a range of about 20 to 80 ° C., for example. Little change and excellent temperature characteristics.
  • FIG. 1 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of a single focus lens system according to Embodiment 1 (Numerical Example 1).
  • FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 1 in the infinite focus state.
  • FIG. 3 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the single focus lens system according to Embodiment 2 (Numerical Example 2).
  • FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 2 when the lens is in focus at infinity.
  • FIG. 5 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the single focus lens system according to Embodiment 3 (Numerical Example 3).
  • FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 3 in the infinite focus state.
  • FIG. 7 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of a single focus lens system according to Embodiment 4 (Numerical Example 4).
  • FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 4 when the lens is in focus at infinity.
  • FIG. 9 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the single focus lens system according to Embodiment 5 (Numerical Example 5).
  • FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 5 in the infinite focus state.
  • FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 5 in the infinite focus state.
  • FIG. 11 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the single focus lens system according to Embodiment 6 (Numerical Example 6).
  • FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram of the single focus lens system according to Numerical Example 6 in the infinitely focused state.
  • FIG. 13 is a schematic diagram of an in-vehicle camera provided with the single focus lens system according to Embodiment 1 and an automobile provided with the in-vehicle camera at a rear position of the vehicle.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing a determination location of whether or not the vehicle rearward view is possible based on an image of the in-vehicle camera and a range including the same in an automobile having the in-vehicle camera at the rear side position of the vehicle.
  • the first group is a group composed of at least one lens element
  • the second group is a group composed of at least two lens elements, and the lens elements constituting the group Depending on the type, number, arrangement, etc., power, composite focal length, etc. are determined for each group.
  • FIGS. 1, 3, 5, 7, 9, and 11 are lens arrangement diagrams of the single-focus lens systems according to Embodiments 1 to 6, respectively, each representing a single-focus lens system in an infinite focus state. Yes.
  • an asterisk * attached to a specific surface indicates that the surface is aspherical.
  • the straight line described on the rightmost side represents the position of the image plane S.
  • a parallel plate CG is provided on the object side of the image plane S.
  • the single focus lens system according to Embodiment 1 includes, in order from the object side to the image side, a first lens element L1, a second lens element L2, a third lens element L3, and an aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of a resin having a negative power, and is a biconcave lens element.
  • the concave surfaces on the object side and the image side are aspheric surfaces.
  • the concave surface on the image side is an aspheric surface whose negative power is weakened as the distance from the optical axis increases.
  • the third lens element L3 is a lens element made of a resin having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the object-side and image-side convex surfaces are aspheric surfaces.
  • the convex surface on the object side is an aspheric surface in which positive power increases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the cemented surface between the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface with a convex surface facing the object side and the power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the single focus lens system according to Embodiment 2 includes, in order from the object side to the image side, a first lens element L1, a second lens element L2, a third lens element L3, and an aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of glass having a negative power, and is a biconcave lens element.
  • the third lens element L3 is a lens element made of glass having positive power, and is a biconvex lens element.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having positive power, and is a biconvex lens element.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a concave surface facing the object side.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4 is an aspheric surface whose positive power increases as the distance from the optical axis increases.
  • the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface having a convex surface facing the image side and whose power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the single focus lens system according to Embodiment 3 includes, in order from the object side to the image side, the first lens element L1, the second lens element L2, the third lens element L3, and the aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the third lens element L3 is a lens element made of glass having positive power, and is a biconvex lens element.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the cemented surface between the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface with a convex surface facing the object side and the power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the single focus lens system according to Embodiment 4 includes, in order from the object side to the image side, a first lens element L1, a second lens element L2, a third lens element L3, and an aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of a resin having a negative power, and is a biconcave lens element.
  • the concave surfaces on the object side and the image side are aspheric surfaces.
  • the concave surface on the object side is an aspheric surface whose negative power is weakened as the distance from the optical axis increases.
  • the concave surface on the image side is an aspheric surface whose negative power is weakened as the distance from the optical axis increases.
  • the third lens element L3 is a lens element made of a resin having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the object-side and image-side convex surfaces are aspheric surfaces.
  • the convex surface on the object side is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the cemented surface between the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface with a convex surface facing the object side and the power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the single focus lens system according to Embodiment 5 includes, in order from the object side to the image side, a first lens element L1, a second lens element L2, a third lens element L3, and an aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of a resin having a negative power, and is a biconcave lens element.
  • the concave surfaces on the object side and the image side are aspheric surfaces.
  • the concave surface on the object side is an aspheric surface whose negative power is weakened as the distance from the optical axis increases.
  • the concave surface on the image side is an aspheric surface whose negative power is weakened as the distance from the optical axis increases.
  • the third lens element L3 is a lens element made of a resin having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the object-side and image-side convex surfaces are aspheric surfaces.
  • the convex surface on the object side is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having a positive power, and is a biconvex lens element.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the cemented surface between the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface with a convex surface facing the object side and the power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the single focus lens system according to Embodiment 6 includes, in order from the object side to the image side, a first lens element L1, a second lens element L2, a third lens element L3, and an aperture. It comprises a stop A and a cemented lens element composed of a fourth lens element L4 and a fifth lens element L5.
  • the first lens element L1, the second lens element L2, and the third lens element L3 constitute a first group, and the cemented lens element constitutes a second group.
  • the first lens element L1 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 is a lens element made of glass having a negative power, and is a biconcave lens element.
  • the third lens element L3 is a lens element made of glass having positive power, and is a biconvex lens element.
  • the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 are cemented and have positive power.
  • the fourth lens element L4 is a lens element made of glass having positive power, and is a biconvex lens element.
  • the fifth lens element L5 is a lens element made of glass having negative power, and is a negative meniscus lens element having a concave surface facing the object side.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4, the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5, and the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 are aspheric.
  • the convex surface on the object side of the fourth lens element L4 is an aspheric surface whose positive power increases as the distance from the optical axis increases.
  • the cemented surface of the fourth lens element L4 and the fifth lens element L5 is an aspherical surface having a convex surface facing the image side and whose power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • the convex surface on the image side of the fifth lens element L5 is an aspheric surface in which the positive power decreases as the distance from the optical axis increases.
  • Embodiments 1 to 6 have been described as examples of the technology disclosed in the present application. However, the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
  • the material of the cemented lens element exemplified in Embodiments 1 to 6 can be used instead of the material of the cemented lens element exemplified in Embodiments 1 to 6, the following materials can be used. This is because the relative refractive index temperature coefficient in the air of 0 to 20 ° C. with respect to light in the wavelength region of 580 to 640 nm satisfies a predetermined condition described later. Note that the present invention is not limited to these, and various materials can be used as long as they meet the purpose.
  • Glass type name M-FDS2, M-FDS1, M-FDS910, manufactured by HOYA Corporation M-FD80, M-NBFD10, M-TAFD307 I. Made by Sumita Optical Glass Co., Ltd. Glass name: K-PSFn203, K-PSFn2, K-PSFn5, K-PSFn1, K-PSFn4, K-PSFn3, K-VC91, K-VC90, K-ZnSF8, K-PG395, K-CD45, K-CD120 C. OHARA CO., LTD. Glass name: L-BBH1, L-BBH2, L-NBH54, L-TIH53, L-LAH86, L-TIM28
  • a single focus lens system such as the single focus lens systems according to Embodiments 1 to 6
  • a plurality of useful conditions are defined for the single focus lens system according to each embodiment, but the configuration of the single focus lens system that satisfies all of the plurality of conditions is most effective.
  • individual conditions it is also possible to obtain a single focus lens system that exhibits the corresponding effects.
  • the single focus lens system according to the present disclosure includes a first group, an aperture stop, and a second group in order from the object side to the image side.
  • the second group includes a cemented lens element having a positive power, and a cemented surface of the cemented lens element is an aspherical surface.
  • this lens configuration is referred to as a basic configuration of the embodiment.
  • the cemented lens element in the second group satisfies the following condition (1).
  • MAX The maximum value in absolute value of the relative refractive index temperature coefficient in air of 0 to 20 ° C. with respect to light in the wavelength region of 580 to 640 nm, obtained for each lens element constituting the cemented lens element. is there.
  • the condition (1) is a condition related to the relative refractive index temperature coefficient of the lens elements constituting the cemented lens element in the second group.
  • condition (a) is satisfied because the cemented lens element of the second group satisfies the condition (1).
  • a single focus lens system having a basic configuration like the single focus lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (2).
  • the condition (2) is a condition related to the diagonal field angle of the single focus lens system.
  • it is possible to reduce the focus shift in the optical axis direction caused by the change in the refractive index of the lens element when the temperature changes while satisfying the condition (2).
  • the single focus lens system according to the present disclosure can achieve the above-described effect even if the following condition (2) ′ is satisfied. 2 ⁇ DIA ⁇ 160 (2) ′
  • the single focus lens systems according to Numerical Examples 1 to 6 to be described later satisfy the condition (2), thereby realizing a further wide angle while maintaining high optical performance.
  • the camera provided with the single focus lens system in the present disclosure when installed at the rear side position of an automobile and is applied as a rear-view vehicle-mounted camera, not only the diagonal angle of view is large, but also a horizontal image. It is beneficial that the corners also have a certain size.
  • the range including 7 points A to G is 3.04 m ⁇ 6.10 m. That is, the installation of an in-vehicle camera capable of providing an image (video) that allows a driver to visually recognize an object, a person, or the like in a range of about 3 m ⁇ 6 m behind the vehicle is about to be obliged in the United States.
  • an image for example, an object having a height of about 80 cm (generally the height of an infant's height), a person, etc. can be visually recognized
  • the single focus lens system provided in the in-vehicle camera satisfies the following condition (b). 2 ⁇ HOR ⁇ 176 (b) here, 2 ⁇ HOR : Horizontal angle of view (°) It is.
  • a single focus lens system having a basic configuration like the single focus lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (3).
  • the condition (3) is a condition relating to the ratio between the focal length of the cemented lens element in the second group and the focal length of the entire single-focus lens system.
  • the power of the cemented lens element in the single focus lens system can be adjusted to an appropriate value, so that it is possible to realize a small single focus lens system having good aberration performance. .
  • the upper limit of the condition (3) is exceeded, the power of the cemented lens element becomes too small, the overall length of the lens becomes long, and as a result, it is difficult to reduce the size of the single focus lens system.
  • the lower limit of the condition (3) is not reached, the power of the cemented lens element becomes too large, the generated aberration becomes large, and appropriate aberration correction becomes difficult.
  • the single focus lens systems according to Numerical Examples 1 to 6 described later satisfy both the condition (3) and achieve both further miniaturization and good aberration performance maintenance.
  • the first group includes a lens element made of glass on the most object side.
  • the lens element made of glass on the most object side of the entire system, it is possible to improve the environmental resistance of the single focus lens system.
  • the first lens unit has a negative meniscus lens element having a convex surface facing the object side in order from the object side to the image side.
  • a single-focus lens system including a lens element having negative power (hereinafter also referred to as a negative lens element for short) and a lens element having positive power (hereinafter also referred to as a positive lens element for short) It is beneficial to satisfy the condition (4).
  • MAX In the absolute value of the relative refractive index temperature coefficient in the air of 0 to 20 ° C. with respect to light in the wavelength region of 580 to 640 nm, obtained for the negative lens element and the positive lens element constituting the first group. The maximum value.
  • the condition (4) is a condition related to the relative refractive index temperature coefficient of the negative lens element and the positive lens element constituting the first group.
  • a single focus lens system having a basic configuration and having a cemented lens element composed of a negative lens element and a positive lens element has the following condition (5): It is beneficial to satisfy Nd MIN > 1.50 (5) here, Nd MIN : the refractive index at the d-line of the positive lens element constituting the cemented lens element
  • the condition (5) is a condition relating to the refractive index of the positive lens element constituting the cemented lens element.
  • Embodiment 7 camera and automobile
  • the camera provided with the single focus lens system according to Embodiment 1 will be described using an in-vehicle camera as an example.
  • any one of the single focus lens systems according to the second to sixth embodiments may be applied instead of the single focus lens system according to the first embodiment.
  • FIG. 13A is a schematic diagram of an in-vehicle camera provided with the single focus lens system according to the first embodiment.
  • the in-vehicle camera 100 is condensed by the single focus lens system 201 and the single focus lens system 201.
  • the in-vehicle camera 100 is set in a vehicle and used as a sensing camera or a view camera.
  • the image captured by the sensing camera is used to check the inter-vehicle distance from other vehicles.
  • An image captured by the view camera is displayed on a monitor inside the vehicle, and is used by the driver to confirm the front and rear of the vehicle.
  • the single-focus lens system according to the present disclosure is a lens system in which a diagonal angle of view is 150 ° or more in consideration of temperature characteristics and is extremely widened. Since the occurrence of image aberration can be suppressed as much as possible, it is effective as a lens system for a view camera.
  • FIG. 13 (b) is a schematic diagram of an automobile equipped with a camera at the rear position of the vehicle.
  • the automobile includes a vehicle-mounted camera 100 at a rear position of the vehicle, a processing unit that detects an external environment based on a captured image obtained by the imaging element 202 provided in the vehicle-mounted camera 100 and controls each unit ( CPU) 300.
  • the image sensor 202 receives an optical image formed by the single focus lens system 201 and converts it into an electrical image signal.
  • the CPU 300 acquires an image signal, checks the presence of pedestrians and obstacles, and notifies the driver of the presence of pedestrians and obstacles according to the check result.
  • the single focus lens system according to the present disclosure is effective as a lens system of a view camera, but can also be used as a lens system of a sensing camera.
  • the in-vehicle camera when applied as a rear view camera (a rear-view in-vehicle camera) among the view cameras, not only the diagonal angle of view is large but also the horizontal angle of view has a certain size. It is beneficial.
  • the single focus lens system provided in the in-vehicle camera satisfies the condition (b), that is, the horizontal angle of view is 176 ° or more. It is beneficial.
  • the single-focus lens systems according to the present disclosure have a large horizontal angle of view of about 190 °, and thus can be viewed in a wider range behind the vehicle. It is very effective as a lens system for such a rear view camera.
  • the seventh embodiment has been described as an example of the technique disclosed in the present application.
  • the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
  • Embodiment 7 An example in which the single focus lens system according to Embodiments 1 to 6 in the present disclosure is applied to an in-vehicle camera that is a sensing camera or a view camera is shown as Embodiment 7, but the single focus lens system in the present disclosure is described.
  • a surveillance camera a web camera, etc. in a surveillance system.
  • the surface marked with * is an aspherical surface, and the aspherical shape is defined by the following equation.
  • Z distance from a point on the aspheric surface having a height h from the optical axis to the tangent plane of the aspheric vertex
  • h height from the optical axis
  • r vertex radius of curvature
  • ⁇ conic constant
  • a n is an n-order aspheric coefficient.
  • Each longitudinal aberration diagram shows spherical aberration (SA (mm)), astigmatism (AST (mm)), and distortion (DIS (%)) in order from the top.
  • the vertical axis represents the F number (indicated by F in the figure), the solid line is the d line (d-line), the short broken line is the F line (F-line), and the long broken line is the C line (C- line).
  • the vertical axis represents the image height
  • w represents the diagonal half field angle.
  • the solid line is the characteristic of the sagittal plane (indicated by s in the figure), and the broken line is the characteristic of the meridional plane (indicated by m in the figure).
  • the vertical axis represents the image height
  • w represents the diagonal half field angle.
  • Table 19 shows the corresponding values for each condition in the single focus lens system of each numerical example.
  • This disclosure can be applied to in-vehicle cameras, surveillance cameras, web cameras, and the like.
  • the present disclosure is useful for cameras that require a wide-angle lens system such as an in-vehicle camera and a surveillance camera.

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Abstract

　物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、該第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面であり、該接合レンズ素子は、条件：｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５（｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値）を満足する単焦点レンズ系。

Description

単焦点レンズ系、カメラ及び自動車
　本開示は、単焦点レンズ系、カメラ及び自動車に関する。
　特許文献１は、全体として６枚という比較的少ないレンズ枚数で、各レンズの形状、配置等を最適化した広角レンズ系を開示している。
特開２００８－０７６７１６号公報
　本開示は、充分に広角化が図られ、小型でありながら、温度特性の良好な単焦点レンズ系を提供する。また本開示は、該単焦点レンズ系を含むカメラ、及び該カメラを備えた自動車を提供する。
　本開示における単焦点レンズ系は、
物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、
前記第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面であり、
前記接合レンズ素子は、以下の条件（１）：
　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５　・・・（１）
（ここで、
　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
である）
を満足する
ことを特徴とする。
　本開示におけるカメラは、
単焦点レンズ系と、
前記単焦点レンズ系で集光された光を撮像する撮像素子と
を備え、
前記単焦点レンズ系は、
物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、
前記第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面であり、
前記接合レンズ素子は、以下の条件（１）：
　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５　・・・（１）
（ここで、
　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
である）
を満足する単焦点レンズ系である
ことを特徴とする。
　本開示における自動車は、
カメラと、
前記カメラに備えられた撮像素子により得られた撮像画像に基づいて外部環境を検知し、各部を制御する処理部と
を備え、
前記カメラは、
物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、
前記第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面であり、
前記接合レンズ素子は、以下の条件（１）：
　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５　・・・（１）
（ここで、
　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
である）
を満足する単焦点レンズ系と、
前記単焦点レンズ系で集光された光を撮像する撮像素子と
を備えるカメラである
ことを特徴とする。
　本開示における単焦点レンズ系は、対角画角が１５０°程度以上と非常に広角化が図られており、小型でありながら、例えば２０～８０℃程度の範囲の温度変化によっても光学特性の変化が少なく、温度特性にも優れている。
図１は、実施の形態１（数値実施例１）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図２は、数値実施例１に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図３は、実施の形態２（数値実施例２）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図４は、数値実施例２に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図５は、実施の形態３（数値実施例３）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図６は、数値実施例３に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図７は、実施の形態４（数値実施例４）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図８は、数値実施例４に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図９は、実施の形態５（数値実施例５）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１０は、数値実施例５に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１１は、実施の形態６（数値実施例６）に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１２は、数値実施例６に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１３は、実施の形態１に係る単焦点レンズ系を備えた車載カメラ、及び車載カメラを車両の後側位置に備えた自動車の概略図である。 図１４は、車載カメラを車両の後側位置に備えた自動車における、車載カメラの画像による車両後方の視認の可否の決定箇所及びそれを含む範囲を示す概略図である。
　以下、適宜図面を参照しながら、実施の形態を詳細に説明する。ただし、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明や実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。これは、以下の説明が不必要に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするためである。
　なお、発明者は、当業者が本開示を充分に理解するために添付図面および以下の説明を提供するのであって、これらによって請求の範囲に記載の主題を限定することを意図するものではない。
　本開示において、第１群とは、少なくとも１枚のレンズ素子で構成された群であり、第２群とは、少なくとも２枚のレンズ素子で構成された群であり、群を構成するレンズ素子の種類、枚数、配置等に応じて、群ごとにパワー、合成焦点距離等が決定される。
（実施の形態１～６：単焦点レンズ系）
　図１、３、５、７、９及び１１は、各々実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のレンズ配置図であり、いずれも無限遠合焦状態にある単焦点レンズ系を表している。各図において、特定の面に付されたアスタリスク＊は、該面が非球面であることを示している。各図において、最も右側に記載された直線は、像面Ｓの位置を表しており、像面Ｓの物体側には、平行平板ＣＧが設けられている。
（実施の形態１）
　実施の形態１に係る単焦点レンズ系は、図１に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凹形状のレンズ素子である。第２レンズ素子Ｌ２では、物体側及び像側の凹面が非球面である。像側の凹面は、光軸から離れるに従って、負のパワーが弱まる非球面である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。第３レンズ素子Ｌ３では、物体側及び像側の凸面が非球面である。物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが強まる非球面である。像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、物体側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態２）
　実施の形態２に係る単焦点レンズ系は、図３に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凹形状のレンズ素子である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが強まる非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、像側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態３）
　実施の形態３に係る単焦点レンズ系は、図５に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、物体側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態４）
　実施の形態４に係る単焦点レンズ系は、図７に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凹形状のレンズ素子である。第２レンズ素子Ｌ２では、物体側及び像側の凹面が非球面である。物体側の凹面は、光軸から離れるに従って、負のパワーが弱まる非球面である。像側の凹面は、光軸から離れるに従って、負のパワーが弱まる非球面である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。第３レンズ素子Ｌ３では、物体側及び像側の凸面が非球面である。物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、物体側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態５）
　実施の形態５に係る単焦点レンズ系は、図９に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凹形状のレンズ素子である。第２レンズ素子Ｌ２では、物体側及び像側の凹面が非球面である。物体側の凹面は、光軸から離れるに従って、負のパワーが弱まる非球面である。像側の凹面は、光軸から離れるに従って、負のパワーが弱まる非球面である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有する樹脂からなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。第３レンズ素子Ｌ３では、物体側及び像側の凸面が非球面である。物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、物体側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態６）
　実施の形態６に係る単焦点レンズ系は、図１１に示すように、物体側から像側へと順に、第１レンズ素子Ｌ１と、第２レンズ素子Ｌ２と、第３レンズ素子Ｌ３と、開口絞りＡと、第４レンズ素子Ｌ４及び第５レンズ素子Ｌ５からなる接合レンズ素子とからなる。第１レンズ素子Ｌ１、第２レンズ素子Ｌ２及び第３レンズ素子Ｌ３が第１群を構成しており、接合レンズ素子が第２群を構成している。
　第１レンズ素子Ｌ１は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　第２レンズ素子Ｌ２は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凹形状のレンズ素子である。
　第３レンズ素子Ｌ３は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子は、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５とが接合されており、正のパワーを有する。第４レンズ素子Ｌ４は、正のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、両凸形状のレンズ素子である。第５レンズ素子Ｌ５は、負のパワーを有するガラスからなるレンズ素子であり、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子である。
　接合レンズ素子では、第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面、第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面、及び第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面が非球面である。第４レンズ素子Ｌ４の物体側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが強まる非球面である。第４レンズ素子Ｌ４と第５レンズ素子Ｌ５との接合面は、像側に凸面を向けており、光軸から離れるに従って、パワーが弱まる非球面である。第５レンズ素子Ｌ５の像側の凸面は、光軸から離れるに従って、正のパワーが弱まる非球面である。
（実施の形態１～６の展開例）
　以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態１～６を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
　例えば、実施の形態１～６において例示した接合レンズ素子の材料に替えて、以下の材料を用いることも可能である。これは、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数が、後述する所定の条件を満足するためである。なおこれらに限らず、目的に沿う材料であれば、種々の材料を用いることができる。
　前記負のパワーを有するレンズ素子の硝材の代替例を以下に記載する。
ア．ＨＯＹＡ（株）製
　硝種名：Ｍ－ＦＤＳ２、Ｍ－ＦＤＳ１、Ｍ－ＦＤＳ９１０、
　　　　　Ｍ－ＦＤ８０、Ｍ－ＮＢＦＤ１０、Ｍ－ＴＡＦＤ３０７
イ．（株）住田光学ガラス製
　硝種名：Ｋ－ＰＳＦｎ２０３、Ｋ－ＰＳＦｎ２、Ｋ－ＰＳＦｎ５、
　　　　　Ｋ－ＰＳＦｎ１、Ｋ－ＰＳＦｎ４、Ｋ－ＰＳＦｎ３、
　　　　　Ｋ－ＶＣ９１、Ｋ－ＶＣ９０、Ｋ－ＺｎＳＦ８、Ｋ－ＰＧ３９５、
　　　　　Ｋ－ＣＤ４５、Ｋ－ＣＤ１２０
ウ．（株）オハラ製
　硝種名：Ｌ－ＢＢＨ１、Ｌ－ＢＢＨ２、Ｌ－ＮＢＨ５４、Ｌ－ＴＩＨ５３、
　　　　　Ｌ－ＬＡＨ８６、Ｌ－ＴＩＭ２８
　前記正のパワーを有するレンズ素子の硝材の代替例を以下に記載する。
エ．ＨＯＹＡ（株）製
　硝種名：Ｍ－ＦＣＤ５００、Ｍ－ＢＡＣＤ５Ｎ、Ｍ－ＰＣＤ５１、
　　　　　Ｍ－ＢＡＣＤ１２、Ｍ－ＰＣＤ４、Ｍ－ＢＡＣＤ１２、
　　　　　Ｍ－ＢＡＣＤ１５、Ｍ－ＬＡＣ１４、Ｍ－ＬＡＣ１３０、
　　　　　Ｍ－ＬＡＣ８、Ｍ－ＴＡＣ８０、Ｍ－ＴＡＣ６０
オ．（株）住田光学ガラス製
　硝種名：Ｋ－ＧＦＫ７０、Ｋ－ＧＦＫ６８、Ｋ－ＰＳＫ３００、
　　　　　Ｋ－ＬａＦＫ６０、Ｋ－ＰＳＫ１１、Ｋ－ＣＳＫ１２０、
　　　　　Ｋ－ＰＳＫ１００、Ｋ－ＶＣ７９、Ｋ－ＰＳＫ２００、
　　　　　Ｋ－ＶＣ７８、Ｋ－ＬａＦＫ５５、Ｋ－ＶＣ８０、
　　　　　Ｋ－ＬａＦＫ５０
カ．（株）オハラ製
　硝種名：Ｌ－ＬＡＬ１３、Ｌ－ＬＡＬ１２、Ｌ－ＢＡＬ４３、
　　　　　Ｌ－ＢＡＬ４２、Ｌ－ＢＡＬ３５、Ｓ－ＦＰＭ２、
　　　　　Ｌ－ＰＨＬ２
　以下、例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のごとき単焦点レンズ系が満足することが有益な条件を説明する。なお、各実施の形態に係る単焦点レンズ系に対して、複数の有益な条件が規定されるが、これら複数の条件すべてを満足する単焦点レンズ系の構成が最も効果的である。しかしながら、個別の条件を満足することにより、それぞれ対応する効果を奏する単焦点レンズ系を得ることも可能である。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、本開示における単焦点レンズ系は、物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、前記第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面である。以下、このレンズ構成を、実施の形態の基本構成という。
　このように、第２群中の接合レンズ素子の接合面を非球面とすることで、色収差を良好に補正することが可能となる。
　そして、基本構成を有する単焦点レンズ系において、第２群中の接合レンズ素子は、以下の条件（１）を満足する。
　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５　・・・（１）
ここで、
　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
である。
　前記条件（１）は、第２群中の接合レンズ素子を構成するレンズ素子の相対屈折率温度係数に関する条件である。条件（１）を満足することで、正のパワーを有し、接合面が非球面である接合レンズ素子の相対屈折率温度係数を小さく抑えることができるので、温度変化時にレンズ素子の屈折率が変化することによって生じる光軸方向でのピントずれを小さくすることができる。
　以下の条件（１）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦７．５０×１０－６　・・・（１）’
　なお、前記温度変化時にレンズ素子の屈折率が変化することによって生じる光軸方向でのピントずれについては、以下の条件（ａ）が満足されることが有益である。
　　｜ｄＢＦ／ｆ｜≦３．５０×１０－４　・・・（ａ）
ここで、
　ｄＢＦ：温度変化１℃あたりの各レンズ素子の屈折率の変化によって生じる光軸方向でのピントずれ、
　ｆ：全系のｄ線における焦点距離
である。
　後述する数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系では、第２群の接合レンズ素子が前記条件（１）を満足することで、前記条件（ａ）が満足されている。
　なお、本開示において、簡易化のために、ＪＩＳ　Ｘ　０２１０「情報交換用文字列による数値表現」にて規定の指数表記を用いる場合がある。例えば、「２．６７×１０－５」は「２．６７Ｅ－０５」と表現する。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、基本構成を有する単焦点レンズ系は、以下の条件（２）を満足することが有益である。
　　２ωＤＩＡ≧１５０　・・・（２）
ここで、
　２ωＤＩＡ：対角画角（°）
である。
　前記条件（２）は、単焦点レンズ系の対角画角に関する条件である。本開示における単焦点レンズ系では、条件（２）を満足しつつ、温度変化時にレンズ素子の屈折率が変化することによって生じる光軸方向でのピントずれを小さくすることができる。
　本開示における単焦点レンズ系は、以下の条件（２）’を満足しても、前記効果を奏功することができる。
　　２ωＤＩＡ≧１６０　・・・（２）’
　後述する数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系は、条件（２）を満足することで、高い光学性能を維持しつつ、さらなる広角化を実現している。
　なお、本開示における単焦点レンズ系を備えたカメラを、自動車の車両の後側位置に設置し、後方確認用車載カメラとして適用する場合は、前記対角画角が大きいだけではなく、水平画角もある程度の大きさを有することが有益である。
　例えば、米国における運輸省道路交通安全局からの通達によると、図１４の概略図に示されるように、車載カメラによる車両後方の視認の可否の決定箇所はＡ～Ｇの７点であり、これらＡ～Ｇの７点を含む範囲は、３．０４ｍ×６．１０ｍの大きさである。すなわち、車両後方の約３ｍ×６ｍの範囲にある物体、人物等を運転者が視認することができる画像（映像）を提供し得る車載カメラの設置が、米国において義務付けられようとしている。
　前記Ａ～Ｇの７点のうち、車両に最も近いＦ及びＧの２点において、例えば高さ約８０ｃｍ（一般に、幼児の身長程度の高さ）の物体、人物等の視認が可能な画像（映像）を提供しようとする場合には、車載カメラに備えられた単焦点レンズ系は、以下の条件（ｂ）を満足することが有益である。
　　２ωＨＯＲ≧１７６　・・・（ｂ）
ここで、
　２ωＨＯＲ：水平画角（°）
である。
　なお、後の表１９に示す数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系の水平画角は、本開示におけるカメラに備えられる撮像素子の横幅と縦幅との比率を、横幅：縦幅＝４：３と想定した場合の値であり、横幅：縦幅＝１６：９と想定した場合には、単焦点レンズ系の水平画角はさらに大きくなる。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、基本構成を有する単焦点レンズ系は、以下の条件（３）を満足することが有益である。
　　２．０＜ｆＣＥＭ／ｆ＜４．０　・・・（３）
ここで、
　ｆＣＥＭ：接合レンズ素子のｄ線における焦点距離、
　ｆ：全系のｄ線における焦点距離
である。
　前記条件（３）は、第２群中の接合レンズ素子の焦点距離と単焦点レンズ系全系の焦点距離との比に関する条件である。条件（３）を満足することで、単焦点レンズ系における接合レンズ素子のパワーを適切な値に調整することができるので、小型で良好な収差性能を有する単焦点レンズ系の実現が可能となる。条件（３）の上限を上回ると、接合レンズ素子のパワーが小さくなりすぎ、レンズ全長が長くなり、結果として単焦点レンズ系の小型化が困難となる。条件（３）の下限を下回ると、接合レンズ素子のパワーが大きくなりすぎ、発生する収差が大きくなり、適切な収差補正が困難となる。
　以下の条件（３）’及び（３）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　２．４＜ｆＣＥＭ／ｆ　・・・（３）’
　　ｆＣＥＭ／ｆ＜３．５　・・・（３）’’
　後述する数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系は、条件（３）を満足することで、さらなる小型化と良好な収差性能の維持とを両立している。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、基本構成を有する単焦点レンズ系では、第１群は、最物体側にガラスからなるレンズ素子を備えることが有益である。このように、全系の最物体側にガラスからなるレンズ素子を配置することで、単焦点レンズ系の耐環境性を向上させることができる。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、基本構成を有し、第１群が、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子と、負のパワーを有するレンズ素子（以下、略して負レンズ素子ともいう）と、正のパワーを有するレンズ素子（以下、略して正レンズ素子ともいう）とを備える単焦点レンズ系は、以下の条件（４）を満足することが有益である。
　　｜ｄｎ／ｄｔ２｜ＭＡＸ≧９．００×１０－５　・・・（４）
ここで、
　｜ｄｎ／ｄｔ２｜ＭＡＸ：第１群を構成する負レンズ素子及び正レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
である。
　前記条件（４）は、第１群を構成する負レンズ素子及び正レンズ素子の相対屈折率温度係数に関する条件である。条件（４）を満足することで、第２群中の接合レンズ素子よりも物体側に配置されるレンズ素子は、パワーを比較的弱くすることができるので、相対屈折率温度係数の絶対値が大きくても、正レンズ素子と負レンズ素子とを適切に組み合わせることにより、温度変化時にレンズ素子の屈折率が変化することによって生じる光軸方向でのピントずれを相殺することができる。また、これら正レンズ素子及び負レンズ素子として、非球面を含む樹脂からなるレンズ素子を採用した場合には、諸収差を良好に補正しつつ、低コスト化を図ることができる。
　以下の条件（４）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　｜ｄｎ／ｄｔ２｜ＭＡＸ≧１．００×１０－４　・・・（４）’
　後述する数値実施例１、４及び５に係る単焦点レンズ系は、条件（４）を満足している。このため、数値実施例１、４及び５に係る単焦点レンズ系では、条件（４）が満足されたとしても、前記条件（ａ）が満足されるようにしている。
　例えば実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系のように、基本構成を有し、接合レンズ素子が、負レンズ素子と正レンズ素子とからなる単焦点レンズ系は、以下の条件（５）を満足することが有益である。
　　ＮｄＭＩＮ＞１．５０　・・・（５）
ここで、
　ＮｄＭＩＮ：接合レンズ素子を構成する正レンズ素子の、ｄ線における屈折率
である。
　前記条件（５）は、接合レンズ素子を構成する正レンズ素子の屈折率に関する条件である。条件（５）を満足することで、接合レンズ素子の曲率半径を大きくすることができる。その結果、接合レンズ素子の周辺部の傾斜角を緩めることができ、接合レンズ素子の製造難易度を低下させて低コスト化を図ることが可能となる。
　以下の条件（５）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　ＮｄＭＩＮ＞１．５５　・・・（５）’
　後述する数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系は、条件（５）を満足することで、さらなる低コスト化を実現している。
（実施の形態７：カメラ及び自動車）
　実施の形態１に係る単焦点レンズ系を備えたカメラについて、車載カメラを例に挙げて説明する。なお、該車載カメラにおいて、実施の形態１に係る単焦点レンズ系の替わりに、実施の形態２～６に係る単焦点レンズ系のいずれか１つを適用してもよい。
　図１３（ａ）は、実施の形態１に係る単焦点レンズ系を備えた車載カメラの概略図であり、車載カメラ１００は、単焦点レンズ系２０１と、該単焦点レンズ系２０１で集光された光を撮像する撮像素子２０２とを備えている。
　車載カメラ１００は、車両に設定され、センシングカメラ又はビューカメラとして用いられる。センシングカメラで撮像した画像は、他の車両との車間距離等をチェックするために用いられる。ビューカメラで撮像した画像は、車内のモニタに表示され、運転者が車両前方や車両後方を確認するために用いられる。
　本開示における単焦点レンズ系は、温度特性を考慮した、対角画角が１５０°以上と非常に広角化が図られたレンズ系であり、従来のレンズ系と比べて、温度変化に伴う撮像画像の収差の発生を極力抑えることができるので、ビューカメラのレンズ系として有効である。
　次に、本開示における自動車について、前記ビューカメラを備えた自動車を例に挙げて説明する。
　図１３（ｂ）は、カメラを車両の後側位置に備えた自動車の概略図である。自動車は、車両の後側位置に車載カメラ１００を備えており、該車載カメラ１００に備えられた撮像素子２０２により得られた撮像画像に基づいて外部環境を検知し、各部を制御する処理部（ＣＰＵ）３００を備えている。
　撮像素子２０２は、単焦点レンズ系２０１によって形成される光学像を受光し、電気的な画像信号に変換する。ＣＰＵ３００は、画像信号を取得し、歩行者や障害物の存在等をチェックし、チェック結果に応じて、運転者への歩行者や障害物の存在の報知等を行う。
　このように、本開示における単焦点レンズ系は、ビューカメラのレンズ系として有効であるが、センシングカメラのレンズ系として用いることもできる。
　前記のとおり、車載カメラを、ビューカメラの中でもリアビューカメラ（後方確認用車載カメラ）として適用する場合は、前記対角画角が大きいだけではなく、水平画角もある程度の大きさを有することが有益である。
　図１４の概略図における、リアビューカメラによる車両後方の視認の可否の決定箇所Ａ～Ｇの７点のうち、車両に最も近いＦ及びＧの２点において、例えば高さ約８０ｃｍの物体、人物等の視認が可能な画像（映像）を提供しようとする場合には、車載カメラに備えられた単焦点レンズ系は、前記条件（ｂ）を満足する、すなわち、水平画角が１７６°以上であることが有益である。本開示における単焦点レンズ系の中でも、実施の形態１～３及び６に係る単焦点レンズ系は、１９０°前後の大きな水平画角を有しているので、車両後方のより広範囲における視認が可能であり、このようなリアビューカメラのレンズ系としても非常に有効である。
　以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態７を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
　なお、本開示における実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系を、センシングカメラ又はビューカメラである車載カメラに適用した例を、実施の形態７として示したが、本開示における単焦点レンズ系は、例えば監視システムにおける監視カメラ、Ｗｅｂカメラ等に適用することも勿論可能である。
（数値実施例１～６）
　以下、実施の形態１～６に係る単焦点レンズ系を具体的に実施した数値実施例を説明する。なお、各数値実施例において、表中の長さの単位はすべて「ｍｍ」であり、画角の単位はすべて「°」である。なお、表中「画角」とあるのは、対角半画角のことである。各数値実施例において、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数、ｄｎ／ｄｔは波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数である。また、各数値実施例において、＊印を付した面は非球面であり、非球面形状は次式で定義している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ここで、
Ｚ：光軸からの高さがｈの非球面上の点から、非球面頂点の接平面までの距離、
ｈ：光軸からの高さ、
ｒ：頂点曲率半径、
κ：円錐定数、
Ａｎ：ｎ次の非球面係数
である。
　図２、４、６、８，１０及び１２は、各々数値実施例１～６に係る単焦点レンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。
　各縦収差図は、上側から順に、球面収差（ＳＡ（ｍｍ））、非点収差（ＡＳＴ（ｍｍ））、歪曲収差（ＤＩＳ（％））を示す。
　球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆで示す）を表し、実線はｄ線（ｄ－ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ－ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ－ｌｉｎｅ）の特性である。
　非点収差図において、縦軸は像高を表し、ｗは対角半画角を示す。実線はサジタル平面（図中、ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、ｍで示す）の特性である。
　歪曲収差図において、縦軸は像高を表し、ｗは対角半画角を示す。実線は、Ｙ＝２×ｆ×ｔａｎ（ω／２）を理想像高とした場合（立体射影方式）の歪曲収差を示している（Ｙ：像高、ｆ：全系の焦点距離）。
（数値実施例１）
　数値実施例１の単焦点レンズ系は、図１に示した実施の形態１に対応する。数値実施例１の単焦点レンズ系の面データを表１に、非球面データを表２に、各種データを表３に示す。
表　１（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1         11.35070     0.60000     1.83481    42.7      4.70E-06
     2          3.70350     2.32000                         
     3*       -33.90210     0.60000     1.53460    56.3     -9.20E-05
     4*         1.40460     1.33000                         
     5*        18.02970     1.50000     1.63450    23.9     -1.10E-04
     6*        -3.47580     0.96500                         
   7(絞り)           ∞     0.60000                         
     8*         2.41960     0.60000     1.83271    24.1     -1.10E-06
     9*         1.06890     1.71000     1.61881    63.9     -2.90E-06
    10*        -2.28030     1.67420                         
    11               ∞     0.70000     1.51680    64.1      2.20E-06
    12               ∞     0.10000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　２（非球面データ）
 
  第3面
   K=-3.17199E+02, A4= 1.09422E-03, A6=-1.21083E-04, A8=-1.61127E-05 
   A10= 1.45427E-06, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第4面
   K=-5.80806E-01, A4= 1.41103E-02, A6=-1.86620E-03, A8= 7.07398E-03 
   A10=-1.71716E-03, A12=-4.33448E-04, A14= 5.02234E-04, A16=-1.00984E-04 
  第5面
   K= 8.20985E+01, A4= 4.08397E-03, A6= 3.87174E-03, A8=-4.22244E-04 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第6面
   K=-2.13843E+00, A4= 6.46864E-03, A6=-2.56893E-03, A8=-2.17942E-04 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 3.98312E-01, A4=-8.81298E-03, A6= 7.79660E-04, A8=-2.62717E-03 
   A10= 2.00824E-03, A12=-8.08704E-04, A14=-2.00864E-06, A16=-1.32875E-06 
  第9面
   K=-6.78769E-01, A4= 6.81879E-02, A6=-8.10911E-02, A8= 2.89796E-02 
   A10= 3.42269E-03, A12=-2.31368E-03, A14=-2.71488E-03, A16= 5.80436E-04 
  第10面
   K=-1.11291E+00, A4= 8.63634E-03, A6=-4.63511E-03, A8= 2.27847E-02 
   A10=-1.51526E-02, A12=-9.53189E-04, A14= 5.62029E-03, A16=-1.57910E-03 
表　３（各種データ）
 
  焦点距離       0.9801
 Ｆナンバー     2.07010
    画角       108.0000
    像高         1.9000
 レンズ全長     12.6841
    ＢＦ       -0.01512
 入射瞳位置      3.0287
 射出瞳位置     -6.3628
 前側主点位置    3.8574
 後側主点位置   11.7040
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1       -6.8286
     2         3       -2.5080
     3         5        4.7204
     4         8       -2.8809
     5         9        1.4613
 
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        2.7807
（数値実施例２）
　数値実施例２の単焦点レンズ系は、図３に示した実施の形態２に対応する。数値実施例２の単焦点レンズ系の面データを表４に、非球面データを表５に、各種データを表６に示す。
表　４（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1          8.69940     0.60000     1.83481    42.7      4.70E-06
     2          3.05460     2.45290                          
     3        -22.67870     0.72110     1.77250    49.6      4.80E-06
     4          1.89430     0.77250                          
     5        188.81560     2.81450     1.90366    31.3      3.40E-06
     6         -4.15070     0.19470                          
   7(絞り)           ∞     0.75700                          
     8*         2.77870     3.06110     1.72903    54.0      4.10E-06
     9*        -1.22220     0.50000     2.00178    19.3      6.30E-06
    10*        -3.14200     1.37180                          
    11               ∞     0.70000     1.51680    64.1      2.20E-06
    12               ∞     0.10000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　５（非球面データ）
 
  第8面
   K= 3.70812E-02, A4= 3.34078E-03, A6= 2.96074E-03, A8=-8.63765E-04 
  第9面
   K=-8.91526E-01, A4=-3.30865E-02, A6= 8.86206E-03, A8= 5.10167E-03 
  第10面
   K=-1.35766E+01, A4=-2.49491E-02, A6= 1.95944E-02, A8=-3.20199E-04 
表　６（各種データ）
 
  焦点距離       1.0458
 Ｆナンバー     2.05929
    画角       107.0000
    像高         1.9418
 レンズ全長     14.0738
    ＢＦ        0.02818
 入射瞳位置      2.8513
 射出瞳位置     -7.0220
 前側主点位置    3.7419
 後側主点位置   13.0280
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1       -5.9256
     2         3       -2.2346
     3         5        4.5258
     4         8        1.7188
     5         9       -2.2960
     
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        3.3089
（数値実施例３）
　数値実施例３の単焦点レンズ系は、図５に示した実施の形態３に対応する。数値実施例３の単焦点レンズ系の面データを表７に、非球面データを表８に、各種データを表９に示す。
表　７（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1          7.87980     0.60000     1.83481    42.7      4.70E-06
     2          3.17420     1.69190                         
     3         22.03630     0.60000     1.77250    49.6      4.80E-06
     4          1.60000     1.71810                         
     5         71.26080     2.07950     1.90366    31.3      3.40E-06
     6         -3.44130     0.16080                         
   7(絞り)           ∞     0.92020                         
     8*         2.89540     0.94730     1.82115    24.1     -2.00E-07
     9*         0.85900     2.10720     1.61881    63.9     -2.90E-06
    10*        -2.10700     1.32820                         
    11               ∞     0.70000     1.51680    64.1      2.20E-06
    12               ∞     0.10000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　８（非球面データ）
 
  第8面
   K=-8.88056E-01, A4=-8.21796E-03, A6=-4.02136E-03, A8= 2.92067E-03 
   A10=-6.35903E-04, A12= 0.00000E+00 
  第9面
   K=-1.07923E+00, A4= 5.38597E-02, A6=-5.47753E-02, A8= 1.84038E-02 
   A10=-1.16473E-03, A12=-8.46024E-04 
  第10面
   K=-7.62804E-01, A4= 2.28416E-03, A6= 1.26424E-02, A8=-7.95749E-03 
   A10= 2.46051E-03, A12= 0.00000E+00 
表　９（各種データ）
 
  焦点距離       0.9964
 Ｆナンバー     2.07826
    画角       109.0000
    像高         1.9559
 レンズ全長     12.9880
    ＢＦ        0.03478
 入射瞳位置      2.7122
 射出瞳位置    -12.0223
 前側主点位置    3.6263
 後側主点位置   11.9916
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1       -6.7593
     2         3       -2.2623
     3         5        3.6814
     4         8       -1.8821
     5         9        1.3538
 
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        3.3167
（数値実施例４）
　数値実施例４の単焦点レンズ系は、図７に示した実施の形態４に対応する。数値実施例４の単焦点レンズ系の面データを表１０に、非球面データを表１１に、各種データを表１２に示す。
表　１０（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1         37.92220     0.60000     1.72916    54.7      2.60E-06
     2          6.70500     2.70000                         
     3*      -835.48100     0.84000     1.53460    56.3     -9.20E-05
     4*         2.66920     2.81000                         
     5*        11.09970     3.09000     1.63450    23.9     -1.10E-04
     6*        -8.83650     0.45000                         
   7(絞り)           ∞     0.06000                         
     8*         4.68880     2.15550     1.68893    31.2     -2.90E-06
     9*         1.16450     2.90750     1.55332    71.7     -5.70E-06
    10*        -3.95110     4.21560                         
    11               ∞     0.90000     1.51680    64.2      2.60E-06
    12               ∞     0.30000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　１１（非球面データ）
 
  第3面
   K= 1.00000E+03, A4= 4.07645E-04, A6=-3.78260E-07, A8=-9.85094E-08 
   A10=-1.33542E-08, A12=-8.45609E-10, A14=-7.49711E-12, A16=-6.25430E-13 
  第4面
   K=-8.25858E-01, A4= 2.57983E-05, A6= 2.23395E-04, A8= 5.79271E-06 
   A10= 3.72598E-06, A12= 7.21702E-09, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第5面
   K=-3.39245E+01, A4= 1.38898E-03, A6= 1.24680E-04, A8=-1.56215E-06 
   A10= 4.29395E-06, A12= 2.45888E-07, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第6面
   K= 1.10394E+00, A4=-8.14425E-04, A6= 9.44115E-04, A8=-3.93687E-05 
   A10= 2.93378E-06, A12= 5.03951E-08, A14=-3.34428E-07, A16= 5.75048E-07 
  第8面
   K=-2.57270E+00, A4=-9.82327E-04, A6= 7.72242E-04, A8= 1.89571E-04 
   A10=-2.55084E-04, A12= 1.39069E-04, A14= 6.11709E-05, A16=-4.97849E-05 
  第9面
   K=-9.39432E-01, A4=-7.58456E-03, A6= 2.94691E-04, A8= 9.79729E-04 
   A10=-8.26440E-06, A12=-3.64238E-05, A14= 2.64487E-05, A16=-8.11723E-06 
  第10面
   K=-1.90909E+00, A4=-1.11112E-03, A6= 5.28479E-04, A8=-1.26240E-04 
   A10=-9.92121E-06, A12= 2.82318E-06, A14= 8.43271E-07, A16=-3.14709E-07 
表　１２（各種データ）
 
  焦点距離       2.5577
 Ｆナンバー     2.90243
    画角        80.0000
    像高         3.5931
 レンズ全長     21.0449
    ＢＦ        0.01630
 入射瞳位置      4.2490
 射出瞳位置    -10.3679
 前側主点位置    6.1767
 後側主点位置   18.4872
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -11.2618
     2         3       -4.9753
     3         5        8.2502
     4         8       -2.9963
     5         9        2.0381
 
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        6.5624
（数値実施例５）
　数値実施例５の単焦点レンズ系は、図９に示した実施の形態５に対応する。数値実施例５の単焦点レンズ系の面データを表１３に、非球面データを表１４に、各種データを表１５に示す。
表　１３（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1         38.72870     0.60000     1.72916    54.7      2.60E-06
     2          6.63090     2.30000                         
     3*      -229.63260     0.84000     1.53460    56.3     -9.20E-05
     4*         2.68390     2.85000                         
     5*        10.93090     3.09000     1.63450    23.9     -1.10E-04
     6*        -8.71100     0.47000                         
   7(絞り)           ∞     0.00000                         
     8*         5.81610     2.40000     1.82115    24.1     -2.00E-07
     9*         1.64400     2.95000     1.61881    63.9     -2.90E-06
    10*        -4.15220     4.35500                         
    11               ∞     0.90000     1.51680    64.2      2.60E-06
    12               ∞     0.30000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　１４（非球面データ）
 
  第3面
   K= 1.00000E+03, A4= 4.07630E-04, A6=-4.09635E-07, A8=-1.02624E-07 
   A10=-1.36542E-08, A12=-8.51123E-10, A14=-6.47434E-12, A16=-4.26061E-13 
  第4面
   K=-8.26237E-01, A4= 2.25543E-05, A6= 2.23243E-04, A8= 5.83952E-06 
   A10= 3.73936E-06, A12= 9.83906E-09, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第5面
   K=-3.38965E+01, A4= 1.39142E-03, A6= 1.25248E-04, A8=-1.38836E-06 
   A10= 4.35285E-06, A12= 2.65445E-07, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00 
  第6面
   K= 1.07958E+00, A4=-8.10132E-04, A6= 9.49817E-04, A8=-3.72019E-05 
   A10= 3.00728E-06, A12=-5.99960E-07, A14=-7.14312E-07, A16= 3.29022E-07 
  第8面
   K=-6.22451E-01, A4=-2.20975E-03, A6=-1.71634E-05, A8= 8.30452E-04 
   A10=-2.37223E-04, A12=-8.76248E-05, A14= 1.00417E-05, A16= 1.81446E-05 
  第9面
   K=-8.91638E-01, A4=-8.12343E-03, A6=-5.92764E-04, A8= 8.23238E-04 
   A10=-1.63472E-04, A12= 9.70445E-06, A14= 6.34900E-06, A16=-1.16995E-06 
  第10面
   K=-2.11980E+00, A4=-6.16754E-04, A6= 4.65339E-04, A8=-5.80184E-05 
   A10= 3.77877E-06, A12=-2.44485E-07, A14= 5.38180E-07, A16=-9.44250E-08 
表　１５（各種データ）
 
  焦点距離       2.5944
 Ｆナンバー     2.89890
    画角        80.0000
    像高         3.5924
 レンズ全長     21.0665
    ＢＦ        0.01154
 入射瞳位置      4.0506
 射出瞳位置    -10.5328
 前側主点位置    6.0066
 後側主点位置   18.4722
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -11.0597
     2         3       -4.9561
     3         5        8.1372
     4         8       -3.7684
     5         9        2.3629
 
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        6.6150
（数値実施例６）
　数値実施例６の単焦点レンズ系は、図１１に示した実施の形態６に対応する。数値実施例６の単焦点レンズ系の面データを表１６に、非球面データを表１７に、各種データを表１８に示す。
表　１６（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd       dn/dt
    物面             ∞                                     
     1          9.00620     0.60000     1.83481    42.7      4.70E-06
     2          3.00700     2.40280                          
     3        -27.06920     0.73760     1.77250    49.6      4.80E-06
     4          1.89060     0.77430                          
     5        141.82810     2.82050     1.90366    31.3      3.40E-06
     6         -4.16160     0.20770                          
   7(絞り)           ∞     0.78630                          
     8*         2.70060     3.05190     1.72903    54.0      4.10E-06
     9*        -1.36960     0.50000     2.14780    17.3      2.67E-05
    10*        -2.99990     1.36780                          
    11               ∞     0.70000     1.51680    64.1      2.20E-06
    12               ∞     0.10000                         
    13               ∞        (BF)                         
    像面             ∞                                     
表　１７（非球面データ）
 
  第8面
   K=-9.59574E-02, A4= 3.40436E-03, A6= 2.98797E-03, A8=-6.90765E-04 
  第9面
   K=-1.00383E+00, A4=-2.77855E-02, A6= 4.22185E-04, A8= 6.41574E-03 
  第10面
   K=-1.14849E+01, A4=-2.72463E-02, A6= 1.80108E-02, A8= 1.82867E-04 
表　１８（各種データ）
 
  焦点距離       1.0424
 Ｆナンバー     2.07151
    画角       107.0000
    像高         1.9453
 レンズ全長     14.0835
    ＢＦ        0.03458
 入射瞳位置      2.7915
 射出瞳位置     -7.0516
 前側主点位置    3.6806
 後側主点位置   13.0411
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1       -5.6653
     2         3       -2.2625
     3         5        4.5154
     4         8        1.8228
     5         9       -2.6261
 
接合レンズデータ
   始面      終面     焦点距離
     8        10        3.3289
　以下の表１９に、各数値実施例の単焦点レンズ系における各条件の対応値を示す。
表　１９（条件の対応値）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以上のように、本開示における技術の例示として、実施の形態を説明した。そのために、添付図面および詳細な説明を提供した。
　したがって、添付図面および詳細な説明に記載された構成要素の中には、課題解決のために必須な構成要素だけでなく、上記技術を例示するために、課題解決のためには必須でない構成要素も含まれ得る。そのため、それらの必須ではない構成要素が添付図面や詳細な説明に記載されていることをもって、直ちに、それらの必須ではない構成要素が必須であるとの認定をするべきではない。
　また、上述の実施の形態は、本開示における技術を例示するためのものであるから、特許請求の範囲またはその均等の範囲において種々の変更、置き換え、付加、省略などを行うことができる。
　本開示は、車載カメラ、監視カメラ、Ｗｅｂカメラ等に適用可能である。特に本開示は、車載カメラ、監視カメラといった広角レンズ系が求められるカメラにおいて有益である。
Ｌ１　　第１レンズ素子
Ｌ２　　第２レンズ素子
Ｌ３　　第３レンズ素子
Ｌ４　　第４レンズ素子
Ｌ５　　第５レンズ素子
ＣＧ　　平行平板
Ａ　　　開口絞り
Ｓ　　　像面
２０１　単焦点レンズ系

Claims (8)

  1. 　物体側から像側へと順に、第１群と、開口絞りと、第２群とからなり、
    前記第２群は、正のパワーを有する接合レンズ素子を含み、該接合レンズ素子の接合面は、非球面であり、
    前記接合レンズ素子は、以下の条件（１）を満足する、単焦点レンズ系：
    　　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ≦２．６７×１０－５　・・・（１）
    ここで、
    　｜ｄｎ／ｄｔ１｜ＭＡＸ：接合レンズ素子を構成する各レンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
    である。
  2. 　以下の条件（２）を満足する、請求項１に記載の単焦点レンズ系：
    　　２ωＤＩＡ≧１５０　・・・（２）
    ここで、
    　２ωＤＩＡ：対角画角（°）
    である。
  3. 　以下の条件（３）を満足する、請求項１に記載の単焦点レンズ系：
    　　２．０＜ｆＣＥＭ／ｆ＜４．０　・・・（３）
    ここで、
    　ｆＣＥＭ：接合レンズ素子のｄ線における焦点距離、
    　ｆ：全系のｄ線における焦点距離
    である。
  4. 　第１群は、最物体側にガラスからなるレンズ素子を備える、請求項１に記載の単焦点レンズ系。
  5. 　第１群は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状のレンズ素子と、負のパワーを有するレンズ素子と、正のパワーを有するレンズ素子とを備え、
    以下の条件（４）を満足する、請求項１に記載の単焦点レンズ系：
    　　｜ｄｎ／ｄｔ２｜ＭＡＸ≧９．００×１０－５　・・・（４）
    ここで、
    　｜ｄｎ／ｄｔ２｜ＭＡＸ：第１群を構成する負のパワーを有するレンズ素子及び正のパワーを有するレンズ素子について求めた、波長領域５８０～６４０ｎｍの光に対する０～２０℃の空気中での相対屈折率温度係数の絶対値における、最大値
    である。
  6. 　接合レンズ素子は、負のパワーを有するレンズ素子と正のパワーを有するレンズ素子とからなり、
    以下の条件（５）を満足する、請求項１に記載の単焦点レンズ系：
    　　ＮｄＭＩＮ＞１．５０　・・・（５）
    ここで、
    　ＮｄＭＩＮ：接合レンズ素子を構成する正のパワーを有するレンズ素子の、ｄ線における屈折率
    である。
  7. 　請求項１に記載の単焦点レンズ系と、
    前記単焦点レンズ系で集光された光を撮像する撮像素子と
    を備える、カメラ。
  8. 　請求項７に記載のカメラと、
    前記カメラに備えられた撮像素子により得られた撮像画像に基づいて外部環境を検知し、各部を制御する処理部と
    を備える、自動車。
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