WO2015056391A1 - 有効成分発生装置 - Google Patents

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WO2015056391A1
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discharge
active ingredient
distance
voltage
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Inventor
純平 大江
雄輔 山田
平井　康一
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パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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    • H01T19/00—Devices providing for corona discharge
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/0255—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns spraying and depositing by electrostatic forces only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
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    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/053—Arrangements for supplying power, e.g. charging power
    • B05B5/0533—Electrodes specially adapted therefor; Arrangements of electrodes
    • B05B5/0536—Dimensional characteristics of electrodes, e.g. diameter or radius of curvature of a needle-like corona electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/057—Arrangements for discharging liquids or other fluent material without using a gun or nozzle
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T21/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture or maintenance of spark gaps or sparking plugs
    • H01T21/06—Adjustment of spark gaps

Definitions

  • the present invention relates to an apparatus for generating an active ingredient having effects such as deodorization and sterilization.
  • Patent Document 1 discloses an electrostatic atomizer used as an active ingredient generator.
  • the electrostatic atomizer includes a discharge electrode, a counter electrode, a voltage application unit, and a heat exchanger.
  • the counter electrode faces the discharge electrode.
  • the heat exchanger causes condensation on the discharge electrode.
  • the voltage application unit generates a discharge between the discharge electrode and the counter electrode. By the discharge generated between the discharge electrode and the counter electrode, water-containing fine particles (charged fine particle water) containing radicals are generated.
  • the electrostatic atomizer described above is used in an environment where dust or tobacco dust floats, the amount of charged fine particle water generated may be reduced.
  • An object of the present invention is to provide an active ingredient generator that is not easily affected by environmental factors such as dust and dust.
  • An active ingredient generator includes a first electrode, a second electrode disposed at a predetermined distance D from the first electrode, and between the first electrode and the second electrode. And a discharge generating section for generating a discharge.
  • the predetermined distance D is set to 4 mm or more.
  • the active ingredient generator according to the present invention is less susceptible to environmental factors such as dust and dust.
  • FIG. 1 is a schematic block diagram of an active ingredient generator 100 according to the first embodiment. With reference to FIG. 1, an active ingredient generator 100 is described.
  • the active ingredient generator 100 includes a discharge electrode 200, a counter electrode 300, and a discharge generator 400.
  • the counter electrode 300 faces the discharge electrode 200.
  • the discharge generator 400 generates a potential difference between the discharge electrode 200 and the counter electrode 300. As a result, discharge occurs between the discharge electrode 200 and the counter electrode 300.
  • the discharge electrode 200 is exemplified as the first electrode.
  • the counter electrode 300 is exemplified as the second electrode.
  • the distance between the discharge electrode 200 and the counter electrode 300 is represented by the symbol “D”.
  • the distance “D” is set to a value that does not cause a decrease in the amount of active ingredient released due to the adhesion of foreign matter such as dust or dust.
  • the distance “D” may be set to a value of 4 mm or more.
  • Second Embodiment The design principle described in relation to the first embodiment can be applied to an electrostatic atomizer that generates charged fine particle water as an active ingredient.
  • an electrostatic atomizer is described.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the electrostatic atomizer 100A of the second embodiment.
  • 100 A of electrostatic atomizers are demonstrated.
  • a symbol used in common between the first embodiment and the second embodiment means that an element to which the common symbol is attached has the same function as that of the first embodiment. Therefore, description of 1st Embodiment is used for these elements.
  • the electrostatic atomizer 100A is exemplified as an active ingredient generator.
  • the electrostatic atomizer 100A includes a discharge electrode 200A, a counter electrode 300A, a discharge generation unit 400A, a liquid supply unit 500, and a housing 600.
  • the housing 600 is a box that opens upward.
  • the discharge electrode 200 ⁇ / b> A, the counter electrode 300 ⁇ / b> A, and the liquid supply unit 500 are housed and fixed in the housing 600.
  • the discharge electrode 200A is exemplified as the first electrode.
  • the counter electrode 300A is exemplified as the second electrode.
  • the liquid supply unit 500 includes a Peltier element module 510 and a heat sink 520.
  • the heat radiating plate 520 is used to release the heat energy generated from the Peltier element module 510 to the outside of the housing 600.
  • the Peltier element module 510 is disposed between the discharge electrode 200A and the heat sink 520.
  • the Peltier element module 510 cools the discharge electrode 200A. As a result, condensation occurs on the discharge electrode 200A.
  • dew condensation water is supplied to the discharge electrode 200A due to dew condensation resulting from cooling of the discharge electrode 200A.
  • the liquid may be supplied to the discharge electrode by other techniques. The principle of this embodiment is not limited at all by the liquid supply unit 500.
  • the discharge electrode 200 ⁇ / b> A may be a metal rod including a base end portion 210 connected to the Peltier element module 510 and a tip end portion 220 on the opposite side of the base end portion 210.
  • the Peltier element module 510 cools the base end part 210 so that condensed water adheres to the surface of the front end part 220.
  • FIG. 2 shows an axis line AL extending along the central axis of the discharge electrode 200A, and an intersection point AP between the axis line AL and the surface of the tip portion 220.
  • the discharge electrode 200A extends upward from the Peltier element module 510 along the axis AL.
  • the discharge electrode 200A is grounded.
  • the counter electrode 300A is fixed to the housing 600 above the discharge electrode 200A.
  • the counter electrode 300A facing the discharge electrode 200A is formed in a ring shape as a whole.
  • the counter electrode 300A is exemplified as an annular electrode.
  • the counter electrode 300 ⁇ / b> A includes a lower part 310 that draws a spherical outline, and a cylindrical upper part 320 that extends upward from the lower part 310.
  • the distance between the above-mentioned intersection AP and the inner surface of the lower portion 310 (the surface facing the discharge electrode 200A) is represented by the symbol “D” as in the first embodiment.
  • the distance “D” is set to a value of 4 mm or more (for example, 4.5 mm).
  • the upper part 320 has a cylindrical shape defined by a center line substantially coinciding with the axis AL.
  • FIG. 2 represents the inner diameter of the upper portion 320 using the symbol “E”.
  • the inner diameter “E” is set to a value of 4 mm or more.
  • the charged fine particle water generated by the electrostatic atomizer 100 ⁇ / b> A is discharged out of the housing 600 through the opening 321 defined by the upper part 320.
  • the discharge generator 400A applies a voltage (for example, 4.5 kV) between the discharge electrode 200A and the counter electrode 300A.
  • a voltage for example, 4.5 kV
  • the condensed water adhering to the discharge electrode 200A is attracted to the intersection point AP by electrostatic force to form a Taylor cone.
  • charged fine particle water is generated by the discharge between the discharge electrode 200A and the counter electrode 300A.
  • the magnitude of the voltage applied by the discharge generator 400A may depend on the distance “D” described above.
  • FIG. 3 is a graph showing the influence of the distance “D” on the radical generation rate. With reference to FIG.2 and FIG.3, the relationship between distance "D” and a radical generation rate is demonstrated.
  • the inventors have used a plurality of test apparatuses created based on the design principle of the electrostatic atomizer 100A described with reference to FIG. 2 to determine the distance between the distance “D” and the radical generation rate. The relationship was investigated. The plurality of test devices differ from each other at a distance “D”.
  • the graph shown in FIG. 3 was obtained under the same test conditions except for the distance “D”.
  • the applied voltage is 4.5 kV under all conditions.
  • the horizontal axis of the graph in FIG. 3 indicates the distance “D” (represented as the interelectrode distance in FIG. 3).
  • the vertical axis of the graph in FIG. 3 represents the radical generation rate.
  • the radical generation rate may be represented by the following mathematical formula.
  • the present inventors investigated the amount of radicals generated under the condition where the spear did not adhere to the counter electrode (condition 1) and the amount of radical generated under the condition where the spear adhered to the counter electrode (condition 2). The radical generation rate was calculated.
  • the distance “D” is set in the range of “4 mm” or more, the radical generation rate is not affected by the adhesion of the spear and reaches approximately 100%.
  • the distance “D” is set within a range of less than “4 mm”, the radical generation rate changes greatly according to the change of the distance “D”. Therefore, if the distance “D” is set to a value equal to or greater than “4 mm”, it can be seen that the generation of radicals from the electrostatic atomizer 100A is less affected by the dust.
  • FIG. 4 is a graph showing the influence of the inner diameter “E” on the radical generation rate. The relationship between the inner diameter “E” and the radical generation rate will be described with reference to FIGS. 2 and 4.
  • the present inventors have used a plurality of test apparatuses created based on the design principle of the electrostatic atomizer 100A described with reference to FIG. 2 to determine the difference between the inner diameter “E” and the radical generation rate. The relationship was investigated. The plurality of test devices differ from each other in the inner diameter “E”.
  • the graph shown in FIG. 4 was obtained under the same test conditions except for the inner diameter “E”.
  • the applied voltage is 4.5 kV under all conditions.
  • the horizontal axis of the graph in FIG. 4 indicates the inner diameter “E” (represented as the opening diameter in FIG. 4).
  • the vertical axis of the graph in FIG. 4 represents the radical generation rate.
  • the user investigates the amount of radicals generated under conditions (condition 1) where the spear does not adhere to the counter electrode and the amount of radicals generated under conditions (condition 2) where the spear adheres to the counter electrode.
  • the radical generation rate was calculated.
  • the radical generation rate is not affected by the adhesion of the spear and reaches approximately 100%.
  • the inner diameter “E” is set within a range of less than “4 mm”, the radical generation rate changes greatly according to the change of the inner diameter “E”. Therefore, if the inner diameter “E” is set to a value equal to or greater than “4 mm”, it can be seen that the generation of radicals from the electrostatic atomizer 100A is less affected by the resin.
  • the value of the voltage (referred to as discharge voltage “V” in the following description) set by the discharge generator 400A is determined based on the distance “D”. Also good. In general, if the value of the discharge voltage “V” is too small, a sufficient amount of radicals cannot be obtained. If the value of the discharge voltage “V” is too large, an arc discharge will occur, causing electrode wear.
  • FIG. 5 is a graph showing the influence of the discharge voltage “V” on the radical generation rate. With reference to FIG.2 and FIG.5, the relationship between discharge voltage "V” and a radical generation rate is demonstrated.
  • the present inventors have used a test apparatus created based on the design principle of the electrostatic atomizer 100A described with reference to FIG. 2, and the relationship between the discharge voltage “V” and the radical generation rate. investigated.
  • the graph shown in FIG. 5 was obtained under the same test conditions except for the discharge voltage “V”. For example, the distance “D” is 4.5 mm under all conditions.
  • the horizontal axis of the graph of FIG. 5 indicates the discharge voltage “V”.
  • the vertical axis of the graph in FIG. 5 represents the amount of radical generation.
  • the inventors have developed a plurality of test devices created under the appropriate dimensional design described with reference to FIGS. 3 and 4 (ie, distance “D”> 4 mm, inner diameter “E”> 4 mm). It was verified that a sufficient amount of radicals can be obtained without arc discharge if the discharge voltage “V” is set within the range of the mathematical formula shown in FIG.
  • the active ingredient generator includes a first electrode, a second electrode that is spaced apart from the first electrode by a predetermined distance D, the first electrode, and the second electrode.
  • a discharge generation unit that generates a discharge between the two.
  • the predetermined distance D is set to a value that does not cause a decrease in the amount of active ingredient released due to adhesion of foreign matter.
  • the distance between the first electrode and the second electrode is set to a value that does not cause a decrease in the amount of released active ingredient due to the adhesion of foreign matter, Less susceptible to environmental factors such as
  • the predetermined distance D may be set to 4 mm or more.
  • the adhesion of foreign matters is less likely to affect the amount of active ingredient released.
  • the second electrode may be an annular electrode.
  • the annular electrode may have an inner diameter of 4 mm or more.
  • the annular electrode since the annular electrode has an inner diameter of 4 mm or more, the opening of the annular electrode is not easily blocked even if particulate matter such as dust or dirt adheres. Therefore, the active ingredient generator is less susceptible to environmental factors such as dust and dirt.
  • the discharge generator may apply a voltage V between the first electrode and the second electrode.
  • the voltage V may be set so that a condition represented by the following formula is satisfied.
  • the active ingredient generator can generate a large amount of the active ingredient almost without being affected by environmental factors such as dust and dust. it can.
  • the principle of the present embodiment is suitably used for an apparatus that produces a beneficial effect such as deodorization or sterilization using radicals.

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Abstract

　本出願は、第１電極と、前記第１電極から所定距離Ｄだけ離間して配置される第２電極と、前記第１電極と前記第２電極との間で放電を生じさせる放電生成部と、を備える有効成分発生装置を開示する。前記所定距離Ｄは、異物の付着に起因する有効成分の放出量の低下が生じない値（例えば、４ｍｍ以上）に設定されてもよい。前記第２電極は、環状電極であってもよい。前記環状電極は、４ｍｍ以上の内径を有してもよい。

Description

有効成分発生装置
　本発明は、脱臭や除菌といった効果を有する有効成分を発生させる装置に関する。
　特許文献１は、有効成分発生装置として利用される静電霧化装置を開示する。静電霧化装置は、放電電極と、対向電極と、電圧印加部と、熱交換器と、を備える。対向電極は、放電電極に対向する。熱交換器は、放電電極上で結露を生じさせる。電圧印加部は、放電電極と対向電極との間で放電を生じさせる。放電電極と対向電極との間で生じた放電によって、ラジカルを含有する水の微粒子（帯電微粒子水）が生成される。
　上述の静電霧化装置が、埃やタバコのヤニが浮遊する環境下で利用されるならば、帯電微粒子水の生成量が低減することもある。
特開２００６－６８７１１号公報
　本発明は、埃やヤニといった環境的因子の影響を受けにくい有効成分発生装置を提供することを目的とする。
　本発明の一局面に係る有効成分発生装置は、第１電極と、前記第１電極から所定距離Ｄだけ離間して配置される第２電極と、前記第１電極と前記第２電極との間で放電を生じさせる放電生成部と、を備える。前記所定距離Ｄは、４ｍｍ以上に設定される。
　本発明に係る有効成分発生装置は、埃やヤニといった環境的因子の影響を受けにくい。
　本発明の目的、特徴及び利点は、以下の詳細な説明と添付図面とによって、より明白となる。
第１実施形態の有効成分発生装置の概略的なブロック図である。 第２実施形態の静電霧化装置の概略的な断面図である。 電極間距離がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。 電極の開口部の直径がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。 放電電圧がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。
　添付の図面を参照して、有効成分発生装置に関する様々な実施形態が以下に説明される。有効成分発生装置は、以下の説明によって、明確に理解可能である。「上」、「下」、「左」や「右」といった方向を表す用語は、単に、説明の明瞭化を目的とする。したがって、これらの用語は、限定的に解釈されるべきものではない。
　＜第１実施形態＞
　図１は、第１実施形態の有効成分発生装置１００の概略的なブロック図である。図１を参照して、有効成分発生装置１００が説明される。
　有効成分発生装置１００は、放電電極２００と、対向電極３００と、放電生成部４００と、を備える。対向電極３００は、放電電極２００に対向する。放電生成部４００は、放電電極２００と対向電極３００との間に電位差を生じさせる。この結果、放電電極２００と対向電極３００との間での放電が発生する。本実施形態において、放電電極２００は、第１電極として例示される。対向電極３００は、第２電極として例示される。
　図１において、放電電極２００と対向電極３００との間の距離は、記号「Ｄ」で表されている。距離「Ｄ」は、埃やヤニといった異物の付着に起因する有効成分の放出量の低下が生じない値に設定される。例えば、距離「Ｄ」は、４ｍｍ以上の値に設定されてもよい。この結果、埃やヤニの存在下においても、有効成分発生装置１００は、高い水準で、有効成分（例えば、ラジカル）を生成し続けることができる。
　＜第２実施形態＞
　第１実施形態に関連して説明された設計原理は、有効成分として帯電微粒子水を発生させる静電霧化装置に適用可能である。第２実施形態に関連して、静電霧化装置が説明される。
　図２は、第２実施形態の静電霧化装置１００Ａの概略的な断面図である。図１及び図２を参照して、静電霧化装置１００Ａが説明される。第１実施形態と第２実施形態との間で共通して用いられる符号は、当該共通の符号が付された要素が、第１実施形態と同一の機能を有することを意味する。したがって、第１実施形態の説明は、これらの要素に援用される。静電霧化装置１００Ａは、有効成分発生装置として例示される。
　静電霧化装置１００Ａは、放電電極２００Ａと、対向電極３００Ａと、放電生成部４００Ａと、液供給部５００と、筐体６００と、を備える。筐体６００は、上方に開口した箱体である。放電電極２００Ａ、対向電極３００Ａ及び液供給部５００は、筐体６００内に収容並びに固定される。第１実施形態と同様に、放電電極２００Ａは、第１電極として例示される。対向電極３００Ａは、第２電極として例示される。
　液供給部５００は、ペルチエ素子モジュール５１０と、放熱板５２０と、を含む。放熱板５２０は、ペルチエ素子モジュール５１０から発生した熱エネルギを筐体６００の外へ放出するために利用される。ペルチエ素子モジュール５１０は、放電電極２００Ａと放熱板５２０との間に配置される。ペルチエ素子モジュール５１０は、放電電極２００Ａを冷却する。この結果、放電電極２００Ａ上で結露が発生する。本実施形態において、放電電極２００Ａの冷却に起因する結露によって、放電電極２００Ａに結露水が供給される。代替的に、他の技術によって、液体が放電電極に供給されてもよい。本実施形態の原理は、液供給部５００によって何ら限定されない。
　放電電極２００Ａは、ペルチエ素子モジュール５１０に接続される基端部２１０と、基端部２１０とは反対側の先端部２２０と、を含む金属棒体であってもよい。ペルチエ素子モジュール５１０は、先端部２２０の表面に結露水が付着するように、基端部２１０を冷却する。
　図２は、放電電極２００Ａの中心軸に沿って延びる軸線ＡＬと、軸線ＡＬと先端部２２０の表面との交点ＡＰと、を示す。放電電極２００Ａは、軸線ＡＬに沿って、ペルチエ素子モジュール５１０から上方に延びる。尚、放電電極２００Ａは、接地されている。
　対向電極３００Ａは、放電電極２００Ａの上方で、筐体６００に固定される。放電電極２００Ａに対向する対向電極３００Ａは、全体的に、環状に形成される。本実施形態において、対向電極３００Ａは、環状電極として例示される。
　対向電極３００Ａは、球状輪郭を描く下部３１０と、下部３１０から上方に延出する円筒状の上部３２０と、を含む。上述の交点ＡＰと下部３１０の内面（放電電極２００Ａに対向する面）との間の距離は、第１実施形態と同様に、記号「Ｄ」で表されている。距離「Ｄ」は、４ｍｍ以上の値（例えば、４．５ｍｍ）に設定される。
　上部３２０は、軸線ＡＬに略一致する中心線によって規定される円筒形状をなす。図２は、上部３２０の内径を記号「Ｅ」を用いて表している。内径「Ｅ」は、４ｍｍ以上の値に設定される。静電霧化装置１００Ａが発生させた帯電微粒子水は、上部３２０によって規定される開口部３２１を通じて、筐体６００外へ放出される。
　放電生成部４００Ａは、放電電極２００Ａと対向電極３００Ａとの間に電圧（例えば、４．５ｋＶ）を印加する。放電電極２００Ａに付着した結露水は、静電気力により交点ＡＰに引き寄せられ、テイラーコーンを形成する。この結果、放電電極２００Ａと対向電極３００Ａとの間での放電によって、帯電微粒子水が生成される。
　放電生成部４００Ａによって印加される電圧の大きさは、上述の距離「Ｄ」に依存してもよい。
　図３は、距離「Ｄ」がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。図２及び図３を参照して、距離「Ｄ」とラジカル発生率との間の関係が説明される。
　本発明者等は、図２を参照して説明された静電霧化装置１００Ａの設計原理に基づいて作成された複数の試験装置を用いて、距離「Ｄ」とラジカル発生率との間の関係を調査した。複数の試験装置は、距離「Ｄ」において互いに異なる。
　図３に示されるグラフは、距離「Ｄ」を除いて同一の試験条件の下で得られた。例えば、印加電圧は、全ての条件下で、４．５ｋＶである。図３のグラフの横軸は、距離「Ｄ」（図３において、電極間距離として表されている）を示す。図３のグラフの縦軸は、ラジカル発生率を表す。尚、ラジカル発生率は、以下の数式によって表されてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　本発明者等は、ヤニが対向電極に付着していない条件（条件１）下におけるラジカルの発生量と、ヤニが対向電極に付着した条件（条件２）下におけるラジカルの発生量と、を調査し、ラジカル発生率を算出した。
　図３のグラフから明らかな如く、距離「Ｄ」が「４ｍｍ」以上の範囲に設定されるならば、ラジカル発生率は、ヤニの付着に影響されず、略１００％を達成する。一方、距離「Ｄ」が「４ｍｍ」未満の範囲に設定されるならば、距離「Ｄ」の変化に応じて、ラジカル発生率は大きく変化する。したがって、距離「Ｄ」が「４ｍｍ」以上の値に設定されるならば、静電霧化装置１００Ａからのラジカルの発生は、ヤニに影響されにくくなることが分かる。
　図４は、内径「Ｅ」がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。図２及び図４を参照して、内径「Ｅ」とラジカル発生率との間の関係が説明される。
　本発明者等は、図２を参照して説明された静電霧化装置１００Ａの設計原理に基づいて作成された複数の試験装置を用いて、内径「Ｅ」とラジカル発生率との間の関係を調査した。複数の試験装置は、内径「Ｅ」において互いに異なる。
　図４に示されるグラフは、内径「Ｅ」を除いて同一の試験条件の下で得られた。例えば、印加電圧は、全ての条件下で、４．５ｋＶである。図４のグラフの横軸は、内径「Ｅ」（図４において、開口部径として表されている）を示す。図４のグラフの縦軸は、ラジカル発生率を表す。
　使用者は、ヤニが対向電極に付着していない条件（条件１）下におけるラジカルの発生量と、ヤニが対向電極に付着した条件（条件２）下におけるラジカルの発生量と、を調査し、ラジカル発生率を算出した。
　図４のグラフから明らかな如く、内径「Ｅ」が「４ｍｍ」以上の範囲に設定されるならば、ラジカル発生率は、ヤニの付着に影響されず、略１００％を達成する。一方、内径「Ｅ」が「４ｍｍ」未満の範囲に設定されるならば、内径「Ｅ」の変化に応じて、ラジカル発生率は大きく変化する。したがって、内径「Ｅ」が「４ｍｍ」以上の値に設定されるならば、静電霧化装置１００Ａからのラジカルの発生は、ヤニに影響されにくくなることが分かる。
　図２を参照して説明された如く、放電生成部４００Ａによって設定される電圧（以下の説明において、放電電圧「Ｖ」と称される）の値は、距離「Ｄ」に基づいて決定されてもよい。一般的に、放電電圧「Ｖ」の値が小さすぎるならば、十分な量のラジカルは得られない。放電電圧「Ｖ」の値が大きすぎるならば、アーク放電が生じ、電極の摩耗が引き起こされる。
　図５は、放電電圧「Ｖ」がラジカル発生率に与える影響を表すグラフである。図２及び図５を参照して、放電電圧「Ｖ」とラジカル発生率との間の関係が説明される。
　本発明者等は、図２を参照して説明された静電霧化装置１００Ａの設計原理に基づいて作成された試験装置を用いて、放電電圧「Ｖ」とラジカル発生率との間の関係を調査した。
　図５に示されるグラフは、放電電圧「Ｖ」を除いて同一の試験条件の下で得られた。例えば、距離「Ｄ」は、全ての条件下で、４．５ｍｍである。図５のグラフの横軸は、放電電圧「Ｖ」を示す。図５のグラフの縦軸は、ラジカル発生量を表す。
　図５のグラフから明らかな如く、放電電圧「Ｖ」が３．８ｋＶ未満であるならば、十分な量のラジカルは得られなかった。放電電圧「Ｖ」が５．８ｋＶを超えるならば、アーク放電が発生した。
　本発明者等は、図３及び図４を参照して説明された適切な寸法設計（即ち、距離「Ｄ」＞４ｍｍ，内径「Ｅ」＞４ｍｍ）の下で作成された複数の試験装置を用いて、図５に示される数式の範囲で放電電圧「Ｖ」が設定されるならば、十分な量のラジカルをアーク放電なしで得られることを検証した。
　上述された様々な実施形態は、以下の特徴を主に備える。
　上述の実施形態の一局面に係る有効成分発生装置は、第１電極と、前記第１電極から所定距離Ｄだけ離間して配置される第２電極と、前記第１電極と前記第２電極との間で放電を生じさせる放電生成部と、を備える。前記所定距離Ｄは、異物の付着に起因する有効成分の放出量の低下が生じない値に設定される。
　上記構成によれば、第１電極と第２電極との間の距離が、異物の付着に起因する有効成分の放出量の低下が生じない値に設定されるので、有効成分発生装置は、埃やヤニといった環境的因子に影響を受けにくくなる。
　上記構成において、前記所定距離Ｄは、４ｍｍ以上に設定されてもよい。
　上記構成によれば、異物の付着は、有効成分の放出量に影響しにくくなる。
　上記構成において、前記第２電極は、環状電極であってもよい。前記環状電極は、４ｍｍ以上の内径を有してもよい。
　上記構成によれば、環状電極は、４ｍｍ以上の内径を有するので、環状電極の開口部は、埃やヤニといった粒子体が付着しても、閉塞されにくい。したがって、有効成分発生装置は、埃やヤニといった環境的因子に影響を受けにくくなる。
　上記構成において、前記放電生成部は、前記第１電極と前記第２電極との間に電圧Ｖを印加してもよい。前記電圧Ｖは、以下の数式で表される条件が満たされるように設定されてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　上記構成によれば、上記の数式によって表される関係が充足されるので、有効成分発生装置は、埃やヤニといった環境的因子の影響をほとんど受けることなく、有効成分を大量に発生させることができる。
　本実施形態の原理は、ラジカルを利用して、脱臭や殺菌といった有益な効果を生じさせる装置に好適に利用される。

Claims (4)

  1. 　第１電極と、
    　前記第１電極から所定距離Ｄだけ離間して配置される第２電極と、
    　前記第１電極と前記第２電極との間で放電を生じさせる放電生成部と、を備え、
    　前記所定距離Ｄは、異物の付着に起因する有効成分の放出量の低下が生じない値に設定されることを特徴とする有効成分発生装置。
  2. 　前記所定距離Ｄは、４ｍｍ以上に設定されることを特徴とする請求項１に記載の有効成分発生装置。
  3. 　前記第２電極は、環状電極であり、
    　前記環状電極は、４ｍｍ以上の内径を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の有効成分発生装置。
  4. 　前記放電生成部は、前記第１電極と前記第２電極との間に電圧Ｖを印加し、
    　前記電圧Ｖは、数１で表される条件が満たされるように設定されることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の有効成分発生装置。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
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