WO2015046125A1 - 非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体 - Google Patents

非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体 Download PDF

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謙太 樋渡
直之 塚本
秀行 沖中
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音羽電機工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a non-ohmic resin material having a non-ohmic property excellent in surge resistance, and a non-ohmic resistor using the resin material, which protects an electrical device from a surge voltage generated by lightning or circuit switching. About.
  • a varistor is a non-ohmic device in which current increases rapidly as voltage increases.
  • a varistor is used for the purpose of protecting an electric circuit from a surge voltage by utilizing such non-ohmicity. Specifically, by connecting the varistor in parallel to the protected device, the varistor maintains insulation against the ground under normal voltage, but if a surge voltage occurs in the electrical circuit, both ends of the varistor Since the current can be released to the ground without increasing the voltage, the voltage of the electric circuit is prevented from exceeding the withstand voltage of the protected device.
  • varistor materials For example, ceramics fired by adding metal oxides such as Bi, Sb, Co, Mn to ZnO (zinc oxide), the main component.
  • This material is a polycrystalline body composed of zinc oxide particles as the main phase and a grain boundary layer mainly composed of bismuth oxide, and has a microstructure in which spinel particles composed of Zn and Sb are randomly scattered in the polycrystalline body. Transition metal oxides such as Co and Mn are present in solid solution in these main phase, grain boundary layer, and spinel particles. In this material, the current passes through the interface between the zinc oxide particles and the grain boundary layer, thereby exhibiting non-ohmic properties.
  • such materials are ceramics, they have the disadvantages that the degree of freedom in molding is low and the impact resistance is low because they are hard and brittle.
  • Patent Document 1 describes a non-ohmic resistor containing an insulating matrix based on a polymer such as an epoxy resin and a powdery filler embedded in the matrix.
  • the filler is a mixture of non-ohmic particles such as micro-varistors and conductive particles, which are heat-treated to bond the conductive particles contacting the surface of the micro-varistor with the micro-varistor. It is used.
  • a micro-varistor uses particles having a nearly spherical shape made of the above ceramics.
  • the conductive particles are particles that are smaller in size and higher in conductivity (for example, made of Ni) than the microvaristor, and have an aspect ratio such as a plate shape, flake shape, and short fiber shape that easily contacts the surface of the microvaristor. Those having a high shape are used.
  • the number of microvaristors is increased as a means for forming a current path, and two types of microvaristors having different particle diameters are used, so that the smaller one is inserted in the gap between the larger microvaristors.
  • Micro varistors enter, thereby increasing the concentration of the micro varistors.
  • this non-ohmic resistor contains a matrix based on a polymer
  • the surface of a part of an electrical device such as a switch is coated with the non-ohmic resistor using a casting method, or the surface is covered with the non-ohmic resistor.
  • the component itself can be used as a varistor.
  • the invasion of the matrix between adjacent microvaristors can be reduced, but in this case, there is a portion not covered with the matrix on the surface of the microvaristor. As a result, good insulation characteristics for a small current cannot be obtained. Furthermore, the portion not covered with the matrix becomes voids (bubbles) and causes dielectric breakdown due to discharge.
  • the concentration of the solid varistor is increased because the concentration of the microvaristor is increased in order to obtain a current path. Therefore, with this non-ohmic resistor, it becomes difficult to apply an injection molding method generally used for resin molding, and the impact resistance is also lowered.
  • a problem to be solved by the present invention is a non-ohmic resin material that has good characteristics as a varistor, is capable of injection molding, has a high degree of freedom in molding, and has high impact resistance. And a manufacturing method thereof, and a non-ohmic resistor using the resin material.
  • the present invention made to solve the above problems is a resin material having a non-ohmic property in which current rapidly increases with an increase in voltage, a) an insulating matrix made of the first resin material; b) It is made of a conductive second resin material that is incompatible with the first resin material and has higher wettability to the micro-varistor described later than the first resin material, and is dispersed in islands in the matrix. And an island-shaped conductive dispersed phase having a volume fraction of less than 16% in the total resin material, c) Ceramic particles having non-ohmic properties, comprising a micro varistor dispersed in the matrix and in electrical contact with each other through the island-like conductive dispersed phase.
  • the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase in the resin material is 16% or more, theoretically, percolation occurs, so that the characteristics as a varistor cannot be obtained. Therefore, in the present invention, the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase is set to less than 16%.
  • the first resin material and the second resin material are kneaded, the first resin material and the second resin material are incompatible with each other. An island is formed.
  • the sea made of the first resin material is called “matrix”, and the island made of the second resin material is called “island-like conductive dispersed phase”.
  • the second resin material has higher wettability with respect to the microvaristor than the first resin material, and therefore, between the microvaristor and the island-like conductive dispersed phase. Intrusion of the matrix is prevented. Therefore, the microvaristors are in electrical contact with each other through the island-like conductive dispersed phase without being insulated by the matrix. Therefore, in the resin material of the present invention, characteristics excellent in surge resistance against a large current can be obtained.
  • the second resin material satisfies the condition that the wettability with respect to the microvaristor is higher than that of the first resin material, it is not necessary to use a material with low wettability with respect to the microvaristor as the first resin material. No voids (bubbles) are formed on the surface of the microvaristor, so that good insulation characteristics on the surface of the microvaristor can be obtained and the occurrence of dielectric breakdown due to discharge can be prevented.
  • a non-ohmic resistor having a desired shape, such as a housing for an electronic component or an electric device, a substrate for an electric circuit, a sheath for an electric cable, and an electric wire covering. Injection molding can be suitably used for producing these products.
  • the island-like conductive dispersed phase in the resin material needs to be controlled, and the volume ratio may be 1% or more. desirable.
  • thermoplastic resin for the first resin material and the second resin material.
  • the resin material is cured in the shape by mixing the cross-linking agent using the material obtained by kneading the first resin material and the second resin material and the material kneading the microvaristor. Can do.
  • the second resin material a resin having conductivity itself (for example, polyacetylene) can be used, but a resin imparted with conductivity by adding a conductive powder to an insulating resin can also be used.
  • a resin having conductivity itself for example, polyacetylene
  • a resin imparted with conductivity by adding a conductive powder to an insulating resin can also be used.
  • the present invention uses a nonpolar resin as the first resin material as the matrix and a polar resin as the second resin material as the dispersed phase.
  • the method of kneading these nonpolar resin and polar resin and conductive powder simultaneously is a method in which the conductive powder once mixed in the matrix resin is gradually taken into the dispersed phase to make the dispersed phase conductive. Can be adopted. By doing so, it becomes possible to easily obtain a dispersed phase having high conductivity.
  • Polyolefin resin, polyphenylene sulfide, polystyrene, or the like can be used as the nonpolar resin that is the first resin material.
  • examples of the polyolefin resin include polyethylene and polypropylene.
  • the polar resin used as the second resin material include nylon, polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), and polycarbonate.
  • the conductive powder can be used as it is without any special treatment, but it is also possible to use a conductive powder whose surface is treated with a coupling agent on the surface of the particles of the conductive powder so as to be easily adapted to the polar resin.
  • the conductive powder includes carbon powder, metal powder such as gold, silver, copper, nickel, palladium and platinum, conductive oxide powder such as tin oxide and oxide superconducting material, and conductive powder such as silicon carbide.
  • a conductive carbide powder, a conductive nitride powder such as titanium nitride, or the like can be used.
  • microvaristor a material mainly composed of zinc oxide, barium titanate, strontium titanate, silicon carbide, tin oxide or the like can be used.
  • the micro varistor is preferably at least partially non-spherical. Thereby, the number of contact points (via the island-like conductive dispersed phase) between the microvaristors can be increased as compared with the case where the microvaristors are spherical.
  • the method for producing a resin material according to the present invention is a method for producing a resin material having non-ohmic properties in which current increases rapidly with an increase in voltage, and includes an insulating first resin material and the first resin.
  • a conductive second resin material that is incompatible with the material and has higher wettability to the microvaristor than the first resin material is kneaded, and the kneaded product and the microvaristor are kneaded.
  • a nonpolar resin is used as the first resin material as a matrix
  • a polar resin is used as the second resin material as a dispersed phase
  • the conductive resin once mixed in the matrix resin is kneaded simultaneously with the conductive powder. It is possible to adopt a method in which the conductive powder is gradually taken into the dispersed phase to make the dispersed phase conductive. By doing so, it became possible to easily obtain a dispersed phase having high conductivity.
  • a trace amount electroconductive powder may remain in the 1st resin material, since percolation does not arise with such a trace amount electroconductive powder, the characteristic as a varistor is maintained.
  • a non-ohmic resin material having good characteristics as a varistor, capable of injection molding, having a high degree of freedom in molding, and having high impact resistance, and a method for producing the same, and A non-ohmic resistor using the resin material can be obtained.
  • the flowchart which shows the manufacturing method of the resin material which is one Example of this invention.
  • the schematic diagram (a) of the resin material of this example, and the diagram (b) showing the main current paths in the resin material. 6 is a graph showing measurement results of voltage-current (V-I) characteristics of the sample manufactured in Experiment 1.
  • the graph which shows so that the measurement result of the VI characteristic of the sample produced in Experiment 2 may be compared with the difference in a microvaristor particle size.
  • the graph which shows so that the measurement result of the VI characteristic of the sample produced in Experiment 2 may be compared with the volume ratio of a microvaristor.
  • non-ohmic resin material hereinafter simply referred to as “resin material”
  • manufacturing method thereof and a non-ohmic resistor according to the present invention will be described with reference to FIGS.
  • the first resin material is polyethylene
  • the second resin material is nylon (main phase resin) mixed with carbon powder (conductive powder)
  • the microvaristor contains ZnO.
  • polycrystalline particles obtained by sintering reaction were used.
  • the carbon powder may be obtained by subjecting the surface of the particles to a hydrophilic surface treatment with a coupling agent, but may be used as it is without performing such a treatment.
  • the microvaristor one obtained by firing a product obtained by a general spray drying method and passing through a sieve having a predetermined size of eyes (described later) was used.
  • the volume of the second resin material was less than 16% of the total volume of the second resin material and the first resin material.
  • the first resin material and the second resin material are kneaded at a temperature of 190 to 230 ° C. (step S1). At that time, the main resin and the conductive powder are mixed to produce the second resin material, and then the first resin material and the second resin material are mixed.
  • the time can be shortened and a dispersed phase having a high concentration of the conductive powder can be easily obtained.
  • step S2 the obtained mixture is formed into pellets (step S2).
  • step S3 the pellet and the microvaristor are kneaded (step S3).
  • the resin material 10 of a present Example is obtained.
  • a non-ohmic resistor is obtained by performing injection molding after adding a crosslinking agent (step S4).
  • first resin material polyethylene and the second resin material main phase resin nylon are incompatible with each other, the first resin material and the second resin material are separated from each other even when mixed. Further, since polyethylene is a nonpolar resin and nylon is a polar resin, carbon as a conductive material is unevenly distributed toward nylon. Thereby, in the obtained resin material 10, as shown in FIG. 2 (a), in the matrix 11 made of the first resin material, islands made of the second resin material having a volume smaller than that of the first resin material. The conductive dispersed phase 12 is formed in a dispersed manner.
  • the island-shaped conductive dispersed phase 12 and the microvaristor 13 are in contact with each other, and the microvaristors 13 are electrically connected to each other via the island-shaped conductive dispersed phase 12.
  • a path of current 19 is formed.
  • the electrical characteristics (that is, non-ohmic properties) of the resin material 10 are manifested by current flowing through the interface between the ZnO particles 131 and the grain boundary layers 132 in the microvaristor 13.
  • the second resin material nylon has higher wettability to the microvaristor 13 than the first resin material polyethylene. Therefore, the matrix 11 is prevented from entering between the microvaristor 13 and the island-shaped conductive dispersed phase 12, and the microvaristors 13 are in electrical contact with each other via the island-shaped conductive dispersed phase 12. .
  • the resin material 10 of the present embodiment characteristics excellent in surge resistance against a large current can be obtained.
  • the polyethylene of the first resin material has lower wettability with respect to the microvaristor 13 than the second resin material as described above, but is not so repelled on the surface of the microvaristor 13. Therefore, the matrix 11 can cover the surface of the microvaristor 13 except for the contact point where the microvaristors 13 are in contact with each other via the island-shaped conductive dispersed phase 12. As a result, it is possible to prevent a current from flowing through the surface layer of the microvaristor 13, and to obtain good insulation characteristics against a small current.
  • the island-shaped conductive dispersed phases 12 are almost spherical, percolation between the island-shaped conductive dispersed phases 12 is unlikely to occur, and can be made high in concentration. Therefore, since the volume ratio of the microvaristor 13 that is a solid content can be reduced, injection molding becomes possible, and the degree of freedom in molding can be increased. Furthermore, impact resistance can also be improved.
  • VI characteristics were measured for each sample in Table 1.
  • a DC voltage was applied to the sample in the range where the current obtained was approximately 1 ⁇ 10 ⁇ 2 A / 10 cm 2 or less, and in the range where the current generally exceeded 1 ⁇ 10 ⁇ 2 A / 10 cm 2 .
  • An impulse voltage was applied to the sample so that a large current could flow.
  • the measurement results are shown in FIG. In any sample, even when the current is almost zero, the voltage has a high value of several tens to several hundreds V per mm. This means that it has good insulation properties for small currents.
  • the voltage is shown in a linear scale with respect to the logarithmic scale current, which means that the increase in voltage can be suppressed even if the current increases. That is, this measurement result indicates that Samples 1 to 4 have non-ohmic properties.
  • Example 2 Next, a sample having a higher content of the second resin material than that in Experiment 1 was prepared, and the results of measuring VI characteristics are shown.
  • a sample first, 91.3% by volume of polyethylene, 8.0% by volume of nylon, and 0.680% by volume of carbon (the sum of these numbers does not add up to 100% by volume due to significant figures), 200 ° C Were simultaneously kneaded to prepare a polymer alloy.
  • a sample was obtained by mixing the polymer alloy and the ZnO microvaristor 13 at a volume ratio shown in Table 2 at a temperature of 190 ° C.
  • Three types of microvaristors 13 having particle sizes in the range of 10 to 20 ⁇ m, 20 to 30 ⁇ m, and 30 to 44 ⁇ m were used by passing through a sieve.
  • FIG. 4 summarizes samples having the same volume fraction of the microvaristor 13 into one graph (the number of graphs is three), and shows the difference in VI characteristics due to the difference in the particle size of the microvaristor 13 in each graph. From the graph of FIG. 4, when samples having the same volume ratio of the microvaristor 13 are compared, in each case, the sample with a particle size of 20 to 30 ⁇ m, which is the middle of the three types, is small. In addition to the best insulation characteristics in current (high voltage), the non-ohmic index ⁇ is large.
  • FIG. 5 summarizes samples having the same particle size of the microvaristor 13 in one graph (the number of graphs is three), and shows the difference in VI characteristics due to the difference in volume ratio of the microvaristor 13 in each graph. From the graph of FIG. 5, when samples having the same particle size of the microvaristor 13 are compared, in any case, the volume is within the range of the volume ratio of the microvaristor 13 in the prepared sample (10 to 30% by volume). It can be said that the lower the rate, the better the insulation characteristics at a small current (high voltage).
  • the non-ohmic index ⁇ is the largest for a 20% by volume sample in which the volume fraction of the microvaristor 13 is the middle of the three types.
  • Example 3 Next, as shown in Table 3, three types of polymer alloys having different volume fractions of polyethylene, nylon, and carbon were prepared, and each of these polymer alloys was mixed with a ZnO microvaristor 13 to obtain three types of samples ( Samples 21 to 23) were prepared. Each material was mixed at 200 ° C. when producing a polymer alloy. A microvaristor having a particle size of 10 to 20 ⁇ m was used. The polymer alloy and the microvaristor 13 were mixed at 190 ° C. The mixing ratio was 70% by volume for the polymer alloy and 30% by volume for the microvaristor 13. One of these three types of samples (sample 23 in Table 3) is the same as sample 17 in Table 2.
  • the volume ratio (concentration) of the island-shaped conductive dispersed phase 12 is within a range of 0.5 vol% to 16 vol%.
  • Different samples consisting of a matrix 11 and an island-like conductive dispersed phase 12 were prepared.
  • the microvaristor 13 is not kneaded with this sample.
  • the raw materials for the matrix 11 and the island-like conductive dispersed phase 12 the same materials as those used in Experiments 1 to 3 were used.
  • FIG. 7 the result of having measured the volume resistivity of the whole resin material in each sample is shown.
  • the volume resistivity is on the order of 10 8 ⁇ cm for the sample in which the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase 12 is 16% by volume (hereinafter referred to as “16% sample”), while other than the 16% sample.
  • the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase 12 is 0.5 to 12% by volume
  • Samples other than the 16% sample show no significant difference in volume resistivity depending on the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase 12.
  • the result of having measured the average particle diameter of the island-like electroconductive dispersion phase 12 in each sample is shown.
  • the average particle diameter a value (median value) of 50% in the cumulative frequency distribution obtained by analyzing a scanning electron microscope (SEM) image of the resin material 10 was used.
  • SEM scanning electron microscope
  • the size of the island-like conductive dispersed phase is read from the two-dimensional image obtained by SEM, the actual size cannot be accurately measured if the shape is broken from the spherical shape. Theoretically, the size is infinite at 16%.
  • the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase 12 is set to avoid such a range. It is desirable to do.
  • the number of island-shaped conductive dispersed phases is extremely small, the heterogeneity of the island-shaped conductive dispersed phases in the matrix increases.
  • FIG. 8 shows that when the volume ratio of the island-shaped conductive dispersed phase 12 is close to 1%, the particle diameter is extremely reduced as the volume ratio decreases.
  • the volume ratio of the island-like conductive dispersed phase is desirably 1% or more.
  • the diameter r 2 of the island-like conductive dispersed phase 12 is determined by the conditions for kneading the first resin material and the second resin material during the production of the resin material 10 and the MFR (Melt of the first resin material and the second resin material). This is a value that depends on the flow rate) and surface energy.
  • the total number of microvaristors 13 included in the entire resin material 10 is n 1
  • the total number of island-like conductive dispersed phases 12 is n 2 .
  • the average number of island-like conductive dispersed phases 12 in contact with one microvaristor 13 is n
  • the ratio of the number of island-like conductive dispersed phases 12 in contact with the microvaristor 13 is p
  • n p ⁇ n 2 / n 1 (1) It becomes.
  • n 2 / n 1 is represented by x, y, r 1 , and r 2
  • n 2 / n 1 (y / x) ⁇ (r 1 / r 2 ) 3 ... Equation (2) It becomes.
  • Equation (5) (1 / p) ⁇ (r 2 / r 1 ) 2 ⁇ (y / x) ⁇ (r 1 / r 2 ) ⁇ (1 / p) ⁇ 4 ⁇ Equation (5) It becomes. Therefore, if the parameters p and ⁇ can be obtained by computer simulation or the like, the appropriate ranges of values of x, y, r 1 and r 2 can be obtained.
  • the present invention is not limited to the above embodiment.
  • the first resin material, the second resin material, and the material of the microvaristor 13 are not limited to those described in the embodiment, and various combinations described above can be used.
  • the MFR that affects the particle size of the microvaristor 13 itself, the firing temperature that affects the particle size of the crystal grains in the microvaristor 13, or the particle size of the island-like conductive dispersed phase 12 is not limited to the above. .
  • the fired microvaristor 13 is used as it is.
  • a microvaristor obtained by coating ZnO nanorods with Co or Mn thermally diffused by heat treatment with bismuth oxide may be used. Thereby, the number of contact points (via the island-shaped conductive dispersed phase 12) between the microvaristors 13 can be increased as compared with the case where the microvaristors 13 are spherical.
  • a part of the island-like conductive dispersed phase 12 may be replaced with particles made of conductive powder such as carbon. It is desirable to use particles having the same size as a microvaristor. In addition, it is desirable that the particles are spherical in that percolation hardly occurs.
  • an insulating material having a high thermal conductivity shown below to the matrix, it is possible to equalize the heat in the matrix.
  • examples of such an insulating material include aluminum nitride, aluminum oxide, silicon nitride, boron nitride, and magnesium oxide.
  • the resin material 10 can be used in addition to the varistor by replacing the microvaristor 13 with another functional powder such as a high thermal conductivity insulating material.

Abstract

　本発明は、バリスタとしての良好な特性を有し、且つ、成形の自由度及び耐衝撃性が高い、非オーム性を有する樹脂材料を提供することを目的とする。樹脂材料１０は、第１樹脂材料から成る絶縁性のマトリックス１１と、第１樹脂材料とは非相溶であって、且つ第１樹脂材料よりも後記マイクロバリスタ１３に対する濡れ性が高い導電性の第２樹脂材料から成り、マトリックス内に島状に分散し、全樹脂材料中の体積率が16％未満である島状導電性分散相１２と、非オーム性を有するセラミックス製の粒子であって、マトリックス１１内に分散し、島状導電性分散相１２を介して該粒子同士が電気的に接触しているマイクロバリスタ１３とを備える。

Description

非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体
　本発明は、雷や回路の開閉等により生じるサージ電圧から電気機器を保護する、サージ耐性に優れた非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体に関する。
　バリスタは、電圧の増加に伴って急激に電流が増加するという非オーム性を有するデバイスである。バリスタは、このような非オーム性を利用して、サージ電圧から電気回路を保護する目的で用いられる。具体的には、バリスタを被保護機器に対して並列に接続しておくことにより、バリスタは正常な電圧下では接地に対して絶縁を保つが、電気回路にサージ電圧が生じると、バリスタの両端電圧を上昇させることなく電流を接地に逃がすことができるため、電気回路の電圧が被保護機器の耐電圧以上になることを防ぐ。
　バリスタの材料は、従来より種々のものが知られているが、その一例として、主成分たるZnO（酸化亜鉛）に、Bi, Sb, Co, Mn等の金属酸化物を添加して焼成したセラミックスが挙げられる。この材料は、主相たる酸化亜鉛粒子と酸化ビスマスを主成分とする粒界層とから成る多結晶体であり、ZnとSbからなるスピネル粒子が多結晶体内に不規則に点在した微細構造を有しており、Co, Mnなどの遷移金属酸化物がこれら主相、粒界層、及びスピネル粒子に固溶して存在する。この材料では、電流が酸化亜鉛粒子と粒界層との界面を通過することにより、非オーム性を発現する。しかし、このような材料は、セラミックスであるが故に、成形の自由度が低く、且つ、堅くて脆いため耐衝撃性も低い、という欠点を有する。
　そこで、樹脂材料とバリスタの粉末を混練することにより、成形の自由度が高く、且つ耐衝撃性が高い非オーム性抵抗体を作製することが検討されている。特許文献１には、エポキシ樹脂等のポリマーをベースとする絶縁性のマトリックスと、そのマトリックスに埋め込まれた粉末状の充填剤を含有する非オーム性抵抗体が記載されている。ここで充填剤は、非オーム性を有する粒子であるマイクロバリスタと導電性粒子を混合したうえで熱処理することにより、マイクロバリスタの表面に接触した導電性粒子を該マイクロバリスタと結合させたものが用いられている。特許文献１では、マイクロバリスタには上述のセラミックスから成る球形に近い粒子が用いられている。また、導電性粒子にはマイクロバリスタよりもサイズが小さく且つ導電性が高い（例えばNi製）粒子であって、マイクロバリスタの表面に接触し易い板状、フレーク状、短繊維状等のアスペクト比が高い形状を有するものが用いられている。
　この非オーム性抵抗体では、電流の経路を形成する手段としてマイクロバリスタの数を多くすると共に、粒径の異なる2種類のマイクロバリスタを用いることによって、大きい方のマイクロバリスタの間隙に小さい方のマイクロバリスタが入り込み、それによってマイクロバリスタの濃度を高めている。このようにマイクロバリスタの濃度を高めることにより、マイクロバリスタ同士の（導電性粒子を介した）接触点の数を増加させている。その結果、電流の経路が形成され非オーム性が発揮される。
　この非オーム性抵抗体はポリマーをベースとするマトリックスを含有するため、スイッチ等の電気機器の部品の表面を、キャスティング法を用いて該非オーム性抵抗体で被覆したり、該表面に該非オーム性抵抗体を塗装したりすることにより、当該部品自体をバリスタとして用いることができる。
特許第4921623号公報
「導電性コンポジットのパーコレーション現象のメカニズム（第I講）」、技術情報協会編、第6頁 「パーコレーション理論（浸透理論）」、[online]、平成22年8月8日、[平成25年8月21日検索]、インターネット<URL:http://d.hatena.ne.jp/miyubinamakemono/20100808/1281142704>
　しかし、特許文献１に記載の非オーム性抵抗体では、バルク品を製造することは難しい。なぜならば、マトリックスよりもマイクロバリスタの方が比重が高いため、作製時にマイクロバリスタが沈降してしまい、マイクロバリスタの濃度が不均一になってしまうからである。そこで、粘度の高いマトリックスを用いて沈降速度を下げ、充填剤（マイクロバリスタ及び導電性粒子）を十分に混練分散させた上で短時間で硬化させれば、マイクロバリスタの濃度の不均一という点は解消する。しかし、混練し過ぎると、隣接するマイクロバリスタ間にマトリックスが侵入してしまうため、マイクロバリスタ間の接触抵抗が大きくなり、大電流に対するサージ特性が低下してしまう。そこでさらに、マイクロバリスタに対する濡れ性が低い樹脂をマトリックスに用いれば、隣接するマイクロバリスタ間にマトリックスが侵入することは軽減できるが、そうすると、マイクロバリスタの表面に、マトリックスで覆われていない部分が存在することとなり、小電流に対する良好な絶縁特性が得られなくなってしまう。さらには、マトリックスで覆われていない部分は空隙（気泡）となり、放電による絶縁破壊の原因となってしまう。
　また、特許文献１に記載の非オーム性抵抗体では、電流の経路を得るためにマイクロバリスタの濃度を高めているため、固形分の含有率が高くなる。そのため、この非オーム抵抗体では、樹脂の成形加工に一般的に用いられている射出成型法を適用することが困難になってしまう上に耐衝撃性も低下してしまう。
　本発明が解決しようとする課題は、バリスタとしての良好な特性を有し、且つ、射出成型が可能であって成形の自由度が高く、しかも耐衝撃性が高い、非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体を提供することである。
　上記課題を解決するために成された本発明は、電圧の増加に伴って急激に電流が増加する非オーム性を有する樹脂材料であって、
　a) 第１樹脂材料から成る絶縁性のマトリックスと、
　b) 前記第１樹脂材料とは非相溶であって、且つ該第１樹脂材料よりも後記マイクロバリスタに対する濡れ性が高い導電性の第２樹脂材料から成り、前記マトリックス内に島状に分散し、全樹脂材料中の体積率が16％未満である島状導電性分散相と、
　c) 非オーム性を有するセラミックス製の粒子であって、前記マトリックス内に分散し、前記島状導電性分散相を介して該粒子同士が電気的に接触しているマイクロバリスタと
を備えることを特徴とする。
　ここで、樹脂材料中の島状導電性分散相の体積率が16％以上であると、理論上、パーコレーションが生じてしまうため、バリスタとしての特性を得ることができない。そのため、本発明では、島状導電性分散相の体積率を16％未満とした。
　第１樹脂材料と第２樹脂材料を混練すると、第１樹脂材料と第２樹脂材料が互いに非相溶であることにより、第１樹脂材料による「海」の中に、第２樹脂材料による「島」が形成される。本発明では、第１樹脂材料による海を「マトリックス」、第２樹脂材料による島を「島状導電性分散相」と呼ぶ。そして、この混練物（ポリマーアロイ）とマイクロバリスタを混練すると、第２樹脂材料の方が第１樹脂材料よりもマイクロバリスタに対する濡れ性が高いため、マイクロバリスタと島状導電性分散相の間にマトリックスが侵入することが防止される。そのため、マイクロバリスタ同士は、島状導電性分散相を介して、マトリックスで絶縁されることなく電気的に接触することとなる。それゆえ、本発明の樹脂材料では、大電流に対するサージ耐性に優れた特性が得られる。
　また、第２樹脂材料の方が第１樹脂材料よりもマイクロバリスタに対する濡れ性が高いという条件を満たしさえすれば、マイクロバリスタに対する濡れ性が低いものを第１樹脂材料に用いる必要がないため、マイクロバリスタの表面に空隙（気泡）が形成されず、マイクロバリスタ表面の良好な絶縁特性を得られるとともに、放電による絶縁破壊の発生を防止することができる。
　この樹脂材料を用いて、電子部品や電気機器のハウジング、電気回路用の基板、電気ケーブルのシース及び電線の被覆等、所望の形状を有する非オーム性抵抗体を得ることができる。これらの物の作製には射出成型を好適に用いることができる。
　島状導電性分散相を介してマイクロバリスタ同士を電気的に十分に接触させるために、樹脂材料中の島状導電性分散相はコントロールされる必要があり、その体積率は1％以上であることが望ましい。　
　第１樹脂材料及び第２樹脂材料には、熱可塑性樹脂を用いることが望ましい。その場合には、第１樹脂材料と第２樹脂材料を混練したものとマイクロバリスタを混練した材料を用いて、架橋剤を混合したうえで成形することにより、樹脂材料を当該形状で硬化させることができる。
　第２樹脂材料には、それ自体が導電性を有する樹脂（例えばポリアセチレン）を用いることができるが、絶縁性樹脂に導電性粉末を添加し導電性を付与した樹脂を用いることもできる。
　高い導電率を得るには導電性粉末を高濃度に混ぜ込む必要があるが、微小な粉末は吸油量も大きくなるため高濃度混練は容易ではない。
　そこで導電性粉末が極性を持った樹脂に偏在しやすいといった性質を利用し、本発明ではマトリックスとなる第1樹脂材料に無極性樹脂を、分散相となる第2樹脂材料に極性樹脂を使用し、これら無極性樹脂及び極性樹脂と導電性粉末を同時に混練する手法で、一旦マトリックスの樹脂に混ぜ込まれた導電性粉末が次第に分散相内に取り込まれ分散相に導電性を持たせるといった方法を採用することができる。そうすることで容易に高い導電率を持った分散相を得ることが可能となる。
　第１樹脂材料である無極性樹脂には、ポリオレフィン系樹脂、ポリフェニレンスルファイド、ポリスチレン等を用いることができる。ここでポリオレフィン系樹脂として、ポリエチレン、ポリプロピレン等が挙げられる。第2樹脂材料となる極性樹脂には、ナイロン、ポリエチレンテレフタラート（PET）、ポリブチレンテレフタラート（PBT）、ポリカーボネート等が挙げられる。導電性粉末は、特段の処理を行うことなくそのまま用いることもできるが、導電性粉末の粒子の表面にカップリング剤によって表面処理を行い、極性樹脂になじみやすくしたものを用いてもよい。
　また、導電性粉末には、カーボンの粉末、金、銀、銅、ニッケル、パラジウム、白金などの金属粉末、酸化スズや酸化物超伝導材料などの導電性酸化物の粉末、炭化ケイ素などの導電性炭化物の粉末、窒化チタンなどの導電性窒化物の粉末などを用いることができる。
　前記マイクロバリスタには、酸化亜鉛、チタン酸バリウム、チタン酸ストロンチウム、炭化珪素、酸化錫等を主成分とするものを用いることができる。
　前記マイクロバリスタは、少なくとも一部が非球形であることが望ましい。これにより、マイクロバリスタが球形である場合よりも、マイクロバリスタ同士の（島状導電性分散相を介した）接触点の数を増加させることができる。
　本発明に係る樹脂材料の製造方法は、電圧の増加に伴って急激に電流が増加する非オーム性を有する樹脂材料の製造方法であって、絶縁性の第１樹脂材料と、該第１樹脂材料とは非相溶であって該第１樹脂材料よりもマイクロバリスタに対する濡れ性が高い導電性の第２樹脂材料を混練し、それらの混練物とマイクロバリスタを混練することを特徴とする。
　本発明ではマトリックスとなる第1樹脂材料に無極性樹脂を、分散相となる第2樹脂材料に極性樹脂を使用し、導電性粉末と同時に混練する手法で、一旦マトリックス樹脂に混ぜ込まれた導電性粉末が次第に分散相内に取り込まれ分散相に導電性を持たせるといった方法を採用することができる。そうすることで容易に高い導電率を持った分散相を得ることが可能となった。
　なお、第１樹脂材料内に微量の導電性粉末が残留することがあるが、そのような微量の導電性粉末によってパーコレーションが生じることはないため、バリスタとしての特性は維持される。
　本発明により、バリスタとしての良好な特性を有し、且つ、射出成型が可能であって成形の自由度が高く、しかも耐衝撃性が高い、非オーム性を有する樹脂材料及びその製造方法、並びに該樹脂材料を用いた非オーム性抵抗体を得ることができる。
本発明の一実施例である樹脂材料の製造方法を示すフローチャート。 本実施例の樹脂材料の模式図(a)、及び該樹脂材料における主な電流の経路を示す図(b)。 実験１で作製した試料の電圧－電流（V-I）特性の測定結果を示すグラフ。 実験２で作製した試料のV-I特性の測定結果を、マイクロバリスタ粒径の相違により比較するように示すグラフ。 実験２で作製した試料のV-I特性の測定結果を、マイクロバリスタの体積率により比較するように示すグラフ。 実験３で作製した試料のV-I特性の測定結果を示すグラフ。 実験４で作製した、島状導電性分散相１２の体積率が異なる複数の試料につき、樹脂材料全体の体積抵抗率を測定した結果を示すグラフ。 実験４で作製した試料につき、島状導電性分散相１２の平均粒径（中央値）を測定した結果を示すグラフ。
　本発明に係る非オーム性を有する樹脂材料（以下、単に「樹脂材料」とする）及びその製造方法、並びに非オーム性抵抗体の実施例を、図１～図８を用いて説明する。
　まず、樹脂材料及び非オーム性抵抗体の製造方法の実施例を、図１を用いて説明する。本実施例では、第１樹脂材料にはポリエチレンを、第２樹脂材料にはナイロン（主相樹脂）にカーボンの粉末（導電性粉末）を混入させたものを、マイクロバリスタにはZnOを添加物と共に焼結反応させて得られた多結晶体の粒子を用いた。カーボンの粉末は、粒子の表面に対してカップリング剤によって親水性の表面処理を施したものを用いてもよいが、そのような処理を行わずにそのまま用いてもよい。マイクロバリスタは、一般的な噴霧乾燥法で得られたものを焼成し、所定の大きさの目（後述）を有する篩を通過したものを用いた。第２樹脂材料の体積は、該第２樹脂材料と第１樹脂材料を合わせた体積の16％未満とした。
　これら第１樹脂材料と第２樹脂材料を190～230℃の温度下において混練する（ステップＳ１）。その際、主相樹脂と導電性粉末を混合して第２樹脂材料を作製した後に第１樹脂材料と当該第２樹脂材料を混合するという２段階の混合を行ってもよいが、第１樹脂材料と主相樹脂と導電性粉末の３種を同時に混練した方が、時間を短縮することができる上に、容易に導電性粉末の濃度の高い分散相を得ることができる。
　その後、得られた混合物をペレットに成形する（ステップＳ２）。次に、このペレットとマイクロバリスタを混練する（ステップＳ３）。これにより、本実施例の樹脂材料１０が得られる。その後、架橋剤を添加したうえで射出成型を行うことにより、非オーム性抵抗体が得られる（ステップＳ４）。
　第１樹脂材料であるポリエチレンと第２樹脂材料の主相樹脂であるナイロンが互いに非相溶であることにより、第１樹脂材料と第２樹脂材料は、混合しても互いに分離する。また、ポリエチレンが無極性樹脂であってナイロンが極性樹脂であることにより、導電性材料であるカーボンはナイロンの方に偏在する。これにより、得られた樹脂材料１０内には、図２(a)に示すように、第１樹脂材料によるマトリックス１１の中に、第１樹脂材料よりも体積が小さい第２樹脂材料による島状導電性分散相１２が分散して形成される。
　樹脂材料１０では、図２(b)に示すように、島状導電性分散相１２とマイクロバリスタ１３が接触して、島状導電性分散相１２を介してマイクロバリスタ１３同士を電気的に接続する電流１９の経路が形成される。樹脂材料１０の電気的特性（すなわち、非オーム性）は、マイクロバリスタ１３内におけるZnO粒子１３１と粒界層１３２の界面を電流が流れることにより発現する。
　本実施例の樹脂材料１０では、第１樹脂材料のポリエチレンよりも第２樹脂材料のナイロンの方が、マイクロバリスタ１３に対する濡れ性が高い。そのため、マイクロバリスタ１３と島状導電性分散相１２の間にマトリックス１１が侵入することが防止され、マイクロバリスタ１３同士は、島状導電性分散相１２を介して電気的に接触することとなる。こうして、本実施例の樹脂材料１０では、大電流に対するサージ耐性に優れた特性が得られる。
　また、第１樹脂材料のポリエチレンは、マイクロバリスタ１３に対する濡れ性が、上述のように第２樹脂材料よりは低いものの、マイクロバリスタ１３の表面で弾かれるほどではない。そのため、島状導電性分散相１２を介してマイクロバリスタ１３同士が接触している接触点以外では、マトリックス１１はマイクロバリスタ１３の表面を覆うことができる。これにより、マイクロバリスタ１３の表層に電流が流れることを防止することができ、小電流に対する良好な絶縁特性を得ることができる。
　さらに、島状導電性分散相１２は、球形に近いため島状導電性分散相１２同士のパーコレーションが生じ難く、高濃度にすることができる。それゆえ、固形分であるマイクロバリスタ１３の体積比率を小さくすることができるため、射出成型が可能となり、成形の自由度を高めることができる。さらに、耐衝撃性も高めることができる。
　以下、本実施例で作製した試料に対して行った実験の結果を説明する。
［実験１］
　実験１では、材料に関する以下の(1)～(3)のパラメータが異なる4種類の試料を作製した。なお、マイクロバリスタ１３は、目の大きさが45μmである篩を通過したものを使用した。
＜材料パラメータ＞
(1) 原料全体に占める第２樹脂材料の濃度（体積百分率）
(2) カーボンが全て第２樹脂材料に偏在したと想定した場合における、第２樹脂材料に占めるカーボンの濃度（重量百分率）
(3) 原料全体に占めるマイクロバリスタ１３の濃度（体積百分率）
　各試料における材料パラメータの値を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１の各試料についてV-I特性を測定した。本実施例では、得られる電流がおおむね1×10-2A/10cm2以下の範囲内では試料に直流電圧を印加し、電流がおおむね1×10-2A/10cm2を超える範囲内では、大電流を流すことができるよう、試料にインパルス電圧を印加した。測定結果を図３に示す。いずれの試料においても、電流がほぼ0のときにも、電圧が1mmあたり数十～数百Vという高い値を有する。これは、小電流に対する良好な絶縁特性を有していることを意味する。また、図３では、対数スケールの電流に対して、電圧を線形スケールで示しており、電流が増加しても電圧の上昇が抑えられることを意味している。すなわち、この測定結果は、試料１～４が非オーム性を有することを示している。
［実験２］
　次に、実験１よりも第２樹脂材料の含有率が高い試料を作製し、V-I特性を測定した結果を示す。試料の作製の際には、まず、ポリエチレンを91.3体積％、ナイロンを8.0体積％、カーボンを0.680体積％（有効数字の関係上、これらの数値の合計は100体積％にはならない）、200℃で同時混練することにより、ポリマーアロイを作製した。次に、このポリマーアロイとZnOのマイクロバリスタ１３を表２に示した体積割合で190℃の温度条件において混合することにより、試料を得た。マイクロバリスタ１３は、篩にかけることにより、粒径がそれぞれ10～20μm、20～30μm、及び30～44μmの範囲内にある3種類のものを用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　V-I特性の実験結果を図４及び図５のグラフに示す。これらのグラフでは電流、電圧共に対数スケールで示しており、V-I特性がI=(V/C)α（α：非オーム性指数、C：定数）で表せる場合に、グラフが直線になり、該直線の傾きの逆数が非オーム性指数αに対応する。非オーム性指数αが大きいほど、電流が増加しても電圧の上昇が抑えられて非オーム性に優れていることを意味する。
　図４では、マイクロバリスタ１３の体積率が等しい試料同士を1つのグラフにまとめ（グラフの数は3つ）、各グラフにおいてマイクロバリスタ１３の粒径の相違によるV-I特性の相違を示した。図４のグラフより、マイクロバリスタ１３の体積率が等しい試料同士を比較すると、いずれの場合にも、マイクロバリスタ１３の粒径が3種のうちの中位である20～30μmの試料が、小電流における絶縁特性が最も良い（電圧が高い）上に、非オーム性指数αが大きい。
　図５では、マイクロバリスタ１３の粒径が等しい試料同士を1つのグラフにまとめ（グラフの数は3つ）、各グラフにおいてマイクロバリスタ１３の体積率の相違によるV-I特性の相違を示した。図５のグラフより、マイクロバリスタ１３の粒径が等しい試料同士を比較すると、いずれの場合にも、作製した試料におけるマイクロバリスタ１３の体積率の範囲内（10～30体積％）では、当該体積率が低くなるほど、小電流における絶縁特性が最も良い（電圧が高い）といえる。非オーム性指数αは、マイクロバリスタ１３の体積率が3種のうちの中位である20体積％の試料が最も大きい。
［実験３］
　次に、表３に示すようにポリエチレン、ナイロン、及びカーボンの体積率が異なる3種類のポリマーアロイを作製し、それらポリマーアロイをそれぞれZnOのマイクロバリスタ１３と混合することにより、3種類の試料（試料21～23）を作製した。ポリマーアロイの作製時には200℃で各材料を混合した。また、マイクロバリスタは粒径10～20μmのものを用い、ポリマーアロイとマイクロバリスタ１３は190℃で混合し、その混合比は、ポリマーアロイを70体積％、マイクロバリスタ１３を30体積％とした。なお、これら3種類の試料のうちの1つ（表３中の試料23）は、表２の試料17と同じものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　試料21～23のV-I特性の実験結果を図６のグラフに示す。この実験結果より、ナイロンの含有量が少なくなるほど、小電流における電圧が最も高く、且つ、非オーム性指数αが大きい。
［実験４］
　次に、島状導電性分散相１２の濃度の上限値、及び望ましい下限値を定めるために、島状導電性分散相１２の体積率（濃度）が0.5体積％～16体積％の範囲内で異なる、マトリックス１１と島状導電性分散相１２から成る試料を作製した。なお、この試料にはマイクロバリスタ１３は混練されていない。マトリックス１１、島状導電性分散相１２の原料には、実験１～３と同じものを用いた。
　図７に、各試料における樹脂材料全体の体積抵抗率を測定した結果を示す。体積抵抗率は、島状導電性分散相１２の体積率が16体積％である試料（以下、「16％試料」とする）では108Ωcmのオーダーであるのに対して、16％試料以外（島状導電性分散相１２の体積率が0.5～12体積％）の試料ではいずれも1015～1017Ωcmという7～9桁高い値が得られた。16％試料以外の試料同士では、島状導電性分散相１２の体積率に依存した体積抵抗率の有意な相違は見られない。これらの結果は、16％試料以外では島状導電性分散相１２同士が電気的に分離しているのに対して、16％試料では、島状導電性分散相１２によるパーコレーションが生じていることを示唆している。
　図８に、各試料における島状導電性分散相１２の平均粒径を測定した結果を示す。ここで平均粒径は、樹脂材料１０の走査電子顕微鏡（SEM）画像を解析することにより求めた、累積度数分布における50％の値（中央値）を用いた。島状導電性分散相１２の体積率が大きいほど、平均粒径も大きくなる。なお本実施例ではSEMによる2次元画像から島状導電性分散相のサイズを読み取っているので形状が球状から崩れると実際のサイズを正確に測定できない。理論上は16％ではサイズが無限大となる。平均粒径が急激に増加する16％付近の領域では島状導電性分散相１２によるパーコレーションが生じるおそれがあるため、そのような範囲内を避けて島状導電性分散相１２の体積率を設定することが望ましい。
　一方、島状導電性分散相が極端に少ないと、マトリックス内における島状導電性分散相の不均質性が増大する。図８では島状導電性分散相１２の体積率が1％付近になると体積率の減少に伴い粒径が極端に減少することが示されている。
　このように1％未満の領域では島状導電性分散相の体積率がわずかに変化しただけで粒径が大幅に変化してしまうため、島状導電性分散相の粒径のコントロールは難しく、島状導電性分散相の不均質性はより顕著になってしまう。そのため、島状導電性分散相の体積率は1％以上であることが望ましい。
　次に、マイクロバリスタ１３の濃度x、島状導電性分散相１２（第２樹脂材料）の濃度y、マイクロバリスタ１３の半径r1、及び島状導電性分散相１２の半径r2の関係について理論的に考察する。なお、島状導電性分散相１２の径r2は、樹脂材料１０の作製時における第１樹脂材料と第２樹脂材料の混練の条件、並びに第１樹脂材料及び第２樹脂材料のMFR（Melt Flow Rate：流動性指数）及び表面エネルギーに左右される値である。
　まず、樹脂材料１０全体に含まれるマイクロバリスタ１３の総数をn1、島状導電性分散相１２の総数をn2とする。1個のマイクロバリスタ１３に接触する島状導電性分散相１２の平均個数をn、島状導電性分散相１２のうちマイクロバリスタ１３に接触している個数比をpとすると、
　　n=p・n2/n1　　　　　　　　　　　…式(1)
となる。ここで、n2/n1をx, y, r1, 及びr2で表すと、
　　n2/n1=(y/x)・(r1/r2)3　　　　　　…式(2)
となる。1個のマイクロバリスタ１３に平均で1個以上の島状導電性分散相１２が接触することが望ましいことから、式(1)及び(2)より、
　　1≦n=p・n2/n1=p・(y/x)・(r1/r2)3、
　　1/p≦n2/n1=(y/x)・(r1/r2)3　　　　…式(3)
となる。
　次に、マイクロバリスタ１３を半径r1の球体、島状導電性分散相１２を半径r2の円、とそれぞれ近似し、当該球体の表面を複数の当該円で埋めるというモデルを考える。当該球体の表面積S1のうち、当該円が付着する面積S2の割合が一定の値φを超えると、多数のマイクロバリスタ１３が島状導電性分散相１２を介して連続的に繋がるパーコレーションが生じ、バリスタとしての特性を発揮できる、電流の経路が形成される。その条件は、
　　φ＞n・S2/S1=(n・πr2 2)/(4πr1 2)　　…式(4)
である。
　式(1), (3)及び(4)より、
　　(1/p)・(r2/r1)2≦(y/x)・(r1/r2)＜(1/p)・4φ　　…式(5)
となる。従って、コンピュータシミュレーション等によりパラメータp及びφを求めることができれば、x、y、r1及びr2の適切な値の範囲を求めることができる。
　本発明は上記実施例のものには限られない。例えば、第１樹脂材料、第２樹脂材料及びマイクロバリスタ１３の材料は実施例で挙げたものだけではなく、上述の種々の組み合わせを用いることができる。また、マイクロバリスタ１３自身の粒径、マイクロバリスタ１３内の結晶粒の粒径を左右する焼成温度、あるいは島状導電性分散相１２の粒径を左右するMFRも上記のものには限られない。
　上記実施例では焼成したマイクロバリスタ１３をそのまま用いていたが、ZnOナノロッドに加熱処理によってCoやMnを熱拡散させたものを酸化ビスマスでコートして得られるマイクロバリスタを用いてもよい。これにより、マイクロバリスタ１３が球形である場合よりも、マイクロバリスタ１３同士の（島状導電性分散相１２を介した）接触点の数を増加させることができる。
　島状導電性分散相１２は、その一部が、カーボン等の導電性粉末から成る粒子に置き換えられていてもよい。この粒子には、マイクロバリスタと同程度の大きさのもの、用いることが望ましい。また、パーコレーションが生じ難いという点において、この粒子は球形であることが望ましい。
　マイクロバリスタと共に、以下に示す熱伝導率の高い絶縁材料をマトリックスに加えることで、マトリックス内の均熱化を図ることができる。そのような絶縁材料として、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、窒化ケイ素、窒化ホウ素、酸化マグネシウム等が挙げられる。これにより、バリスタとしての特性をより良好にすることができる。
　さらには、マイクロバリスタ１３を、高熱伝導性絶縁材料等、他の機能性粉末に置き換えることにより、樹脂材料１０をバリスタ以外に用いることができる。
１０…樹脂材料
１１…マトリックス
１２…島状導電性分散相
１３…マイクロバリスタ
１３１…ZnO粒子
１３２…粒界層
１９…電流

Claims (10)

  1. 　電圧の増加に伴って急激に電流が増加する非オーム性を有する樹脂材料であって、
    　a) 第１樹脂材料から成る絶縁性のマトリックスと、
    　b) 前記第１樹脂材料とは非相溶であって、且つ該第１樹脂材料よりも後記マイクロバリスタに対する濡れ性が高い導電性の第２樹脂材料から成り、前記マトリックス内に島状に分散し、全樹脂材料中の体積率が16％未満である島状導電性分散相と、
    　c) 非オーム性を有するセラミックス製の粒子であって、前記マトリックス内に分散し、前記島状導電性分散相を介して該粒子同士が電気的に接触しているマイクロバリスタと
    を備えることを特徴とする樹脂材料。
  2. 　全樹脂材料中における前記島状導電性分散相の体積率が1％以上であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂材料。
  3. 　前記マイクロバリスタの少なくとも一部が非球形であることを特徴とする請求項１又は２に記載の樹脂材料。
  4. 　前記第２樹脂材料が、主相樹脂に導電性粉末を混入させたものであることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の樹脂材料。
  5. 　前記第１樹脂材料が無極性樹脂であり、前記主相樹脂が極性樹脂であることを特徴とする請求項４に記載の樹脂材料。
  6. 　前記第１樹脂材料がポリエチレン、ポリプロピレン、ポリフェニレンスルファイド、ポリスチレンから選択される樹脂であり、前記主相樹脂がナイロン、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリカーボネートから選択される樹脂であり、前記導電性粉末がカーボン、金、銀、銅、ニッケル、パラジウム、白金、酸化スズ、酸化物超伝導材料、炭化ケイ素、窒化チタンから選択される材料から成るものであることを特徴とする請求項５に記載の樹脂材料。
  7. 　電圧の増加に伴って急激に電流が増加する非オーム性を有する樹脂材料の製造方法であって、
    　絶縁性の第１樹脂材料と、該第１樹脂材料とは非相溶であって該第１樹脂材料よりもマイクロバリスタに対する濡れ性が高い導電性の第２樹脂材料を混練し、それらの混練物とマイクロバリスタを混練することを特徴とする樹脂材料製造方法。
  8. 　電圧の増加に伴って急激に電流が増加する非オーム性を有する樹脂材料の製造方法であって、
    　絶縁性であって無極性である第１樹脂材料と、第２樹脂材料の主原料である主相樹脂と、導電性粉末を同時に混練し、それらの混練物とマイクロバリスタを混練することを特徴とする樹脂材料製造方法。
  9. 　請求項１～６のいずれかに記載の樹脂材料が所定の形状に成形されていることを特徴とする非オーム性抵抗体。
  10. 　前記所定の形状が、電子部品又は電気機器のハウジング、電気回路用の基板、電気ケーブルのシース及び電線の被覆のうちのいずれかの形状であることを特徴とする請求項９に記載の非オーム性抵抗体。
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