WO2015033932A1 - 光学フィルター、光学フィルター付表示装置 - Google Patents

光学フィルター、光学フィルター付表示装置 Download PDF

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WO2015033932A1
WO2015033932A1 PCT/JP2014/073074 JP2014073074W WO2015033932A1 WO 2015033932 A1 WO2015033932 A1 WO 2015033932A1 JP 2014073074 W JP2014073074 W JP 2014073074W WO 2015033932 A1 WO2015033932 A1 WO 2015033932A1
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polarizer
region
retardation
phase difference
polarizing plate
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PCT/JP2014/073074
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Inventor
市橋　光芳
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/28—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for polarising
    • G02B27/281—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for polarising used for attenuating light intensity, e.g. comprising rotatable polarising elements

Definitions

  • the present invention relates to an optical filter and a display device with an optical filter.
  • Patent Document 1 Various dimming methods using a polarizer have been proposed. It is also expected that such a dimming method is used for dimming sunlight incident from a building window. More specifically, in Patent Document 1, two polarizing plates having a polarizer and a patterned optically anisotropic layer are prepared and arranged so that the patterned optically anisotropic layers face each other. An optical filter is disclosed that changes to a transmission mode when the pattern of the retardation region in the patterned optical anisotropic layer matches, and changes to a light shielding mode when the pattern does not match. In Patent Document 1, an absorptive polarizer is used as the polarizer.
  • optical filters are required to have further light shielding properties.
  • the light shielding property did not necessarily satisfy the level required recently, and further improvement was necessary.
  • the polarizer is an absorptive polarizer in the optical filter disclosed in Patent Document 1, it has been found that it absorbs a lot of heat, resulting in insufficient heat shielding and durability.
  • an object of the present invention is to provide an optical filter that is excellent in light shielding properties and also excellent in heat shielding properties and durability.
  • the present inventors have found that the above problem can be solved by using a reflective polarizer as the polarizer. That is, it has been found that the above object can be achieved by the following configuration.
  • a first polarizer having a first polarizer and a first patterned optically anisotropic layer disposed on the first polarizer, and a second polarizer disposed on the second polarizer and the second polarizer.
  • a second polarizing plate having a two-pattern optically anisotropic layer, wherein the first polarizing plate and the second polarizing plate are opposed to the first patterned optically anisotropic layer and the second patterned optically anisotropic layer; And at least one of the first polarizing plate and the second polarizing plate is relatively movable in parallel with respect to the other, and the first patterned optically anisotropic layer is in the first direction along the relative movement direction.
  • a plurality of first retardation regions and a plurality of second retardation regions which are alternately arranged at a pitch and in which at least one of in-plane slow axis direction and in-plane retardation is different from each other, and second pattern optical anisotropy In-plane slow axis in which layers are alternately arranged at a first pitch along the relative direction of movement
  • a plurality of third retardation regions and a plurality of fourth retardation regions wherein at least one of direction and in-plane retardation is different from each other, and at least one of the first polarizer and the second polarizer is a reflective polarizer,
  • the light transmittance is different between the case where the first phase difference region and the third phase difference region overlap and the case where the first phase difference region and the fourth phase difference region overlap.
  • the optical filter according to (1) wherein the first polarizer and the second polarizer are both reflective polarizers.
  • the first polarizer and the second polarizer are linear polarizers, and each of the first retardation region, the second retardation region, the third retardation region, and the fourth retardation region is a reflective polarization.
  • the optical filter according to (1) or (2) which is a ⁇ / 4 phase difference region with respect to light reflected by a child.
  • the first polarizer is a circular polarizer
  • the second polarizer is a linear polarizer
  • one of the first retardation region and the second retardation region is reflected by the reflective polarizer.
  • the third phase region and the fourth phase difference region Each of the optical filters according to (1) or (2), wherein each is a ⁇ / 4 phase difference region with respect to light reflected by the reflective polarizer.
  • the first polarizer and the second polarizer are circular polarizers, and each of the first retardation region, the second retardation region, the third retardation region, and the fourth retardation region is a reflective polarization.
  • a display device with an optical filter comprising: a display device; and the optical filter according to any one of (1) to (5) disposed on a display surface of the display device.
  • an optical filter that is excellent in light shielding properties and also excellent in heat shielding properties and durability.
  • FIG. 2 It is a perspective view of 1st Embodiment of the optical filter of this invention. It is the schematic which shows the state before and behind sliding the polarizing plate in 1st Embodiment of the optical filter of this invention. It is the schematic which shows the relationship of the angle of the in-plane slow axis and transmission axis of each layer in X1 area
  • FIG. 6 is a schematic diagram illustrating the relationship between the in-plane slow axis and the transmission axis angle of each layer in the X1 region and the Y1 region in FIG. 5A, where (A) represents the X1 region and (B) represents the Y1 region. . It is the schematic which shows the relationship of the angle of the in-plane slow axis and transmission axis of each layer in X2 area
  • the “in-plane slow axis” means a direction in which the refractive index is maximized.
  • Re ( ⁇ ) represents in-plane retardation at the wavelength ⁇ .
  • Re ( ⁇ ) is measured by AXOSCAN (manufactured by AXOMETRICS).
  • visible light means 380 nm to 750 nm.
  • a measurement wavelength is 550 nm.
  • the angle relationship (for example, “orthogonal”, “parallel”, etc.) includes a range of errors allowed in the technical field to which the present invention belongs. Specifically, it means that the angle is within a range of strict angle ⁇ 10 °, and an error from the strict angle is preferably 5 ° or less, and more preferably 3 ° or less.
  • At least one of the two polarizers included in the optical filter is a reflective polarizer.
  • the reflective polarizer By using the reflective polarizer, the light shielding property is further improved, and the heat absorption by the polarizer is suppressed, and as a result, the heat shielding property and durability are improved.
  • FIG. 1 shows a perspective view of a first embodiment of the optical filter of the present invention.
  • the optical filter 10 includes a first polarizing plate 16 and a second polarizing plate 22.
  • the first polarizing plate 16 includes a first polarizer 12 and a first pattern optical anisotropic layer 14 disposed on the first polarizer 12.
  • the second polarizing plate 22 includes a second polarizer 18 and a second pattern optical anisotropic layer 20 disposed on the second polarizer 18.
  • the 1st polarizing plate 16 and the 2nd polarizing plate 22 are arrange
  • the first polarizer 12 and the second polarizer 18 are both reflection type linear polarizers.
  • each layer constituting the optical filter 10 will be described in detail, and then the transmission and light shielding mechanisms using the optical filter 10 will be described in detail.
  • Each of the first polarizer 12 and the second polarizer 18 is a reflective linear polarizer.
  • a reflective linear polarizer has a property of transmitting a polarized light component in a first direction and reflecting a polarized light component in a direction orthogonal to the first direction in incident light. That is, when non-polarized light is incident from one side of the first polarizer 12 and the second polarizer 18, linearly polarized light is obtained from the other side.
  • a reflective polarizer By using such a reflective polarizer, a predetermined polarization component is reflected, light absorption in the optical filter is suppressed, and heat shielding properties, durability, and light shielding properties are improved.
  • control wavelength range The wavelength range of light transmitted or reflected by the first polarizer 12 and the second polarizer 18 (hereinafter also referred to as “control wavelength range”) is not particularly limited, and is visible even within the wavelength range of infrared light.
  • the wavelength range of infrared light and visible light Within the wavelength range of light or within the wavelength range of ultraviolet light, the wavelength range of infrared light and visible light, the wavelength range of visible light and ultraviolet light, or infrared light, visible light and ultraviolet light It may be a wavelength range extending over the wavelength range.
  • it is preferably in the wavelength range of visible light or near infrared light.
  • infrared rays are electromagnetic waves in a wavelength region longer than visible rays and shorter than radio waves.
  • Near-infrared light is generally an electromagnetic wave having a wavelength range of more than 750 nm to 2500 nm.
  • Visible light is light having a wavelength visible to the human eye among electromagnetic waves, and indicates light having a wavelength range of 380 nm to 750 nm.
  • Ultraviolet rays are electromagnetic waves in a wavelength range shorter than visible light and longer than X-rays. The ultraviolet light may be light in a wavelength region that can be distinguished from visible light and X-rays.
  • the transmission axis of the first polarizer 12 and the transmission axis of the second polarizer 18 are orthogonal to each other.
  • the definition of orthogonal is as described above.
  • the reflective linear polarizers such as the first polarizer 12 and the second polarizer 18
  • known ones can be used.
  • a polarizer in which thin films having different birefringence are stacked
  • a wire grid type polarizer is used.
  • a polarizer in which thin films having different birefringence are laminated for example, those described in JP-T-9-506837 can be used.
  • a polarizer when processed under conditions selected to obtain a predetermined refractive index relationship, a polarizer can be formed using a wide variety of materials.
  • one of the first materials needs to have a different refractive index than the second material in the chosen direction.
  • This difference in refractive index can be achieved in a variety of ways including stretching, extrusion or coating during or after film formation.
  • a commercial product can be used as a polarizer in which thin films having different birefringence are laminated. Examples of the commercial product include a trade name: DBEF manufactured by 3M Corporation.
  • a wire grid type polarizer is a polarizer that transmits one of polarized light and reflects the other by birefringence of a fine metal wire.
  • the wire grid type polarizer is a metal wire periodically arranged, and is mainly used as a polarizer in a terahertz wave band. In order for the wire grid to function as a polarizer, the wire interval needs to be sufficiently smaller than the wavelength of the incident electromagnetic wave.
  • metal wires are arranged at equal intervals. The polarization component in the polarization direction parallel to the longitudinal direction of the metal wire is reflected by the wire grid polarizer, and the polarization component in the perpendicular polarization direction is transmitted through the wire grid polarizer.
  • a commercially available product can be used as the wire grid polarizer, and examples of the commercially available product include a wire grid polarizing filter 50 ⁇ 50, NT46-636 manufactured by Edmund Optics.
  • the thickness of the wire grid polarizer is preferably 0.05 to 300 ⁇ m, more preferably 0.2 to 150 ⁇ m, and even more preferably 0.5 to 100 ⁇ m.
  • the first pattern optical anisotropic layer 14 includes a first retardation region 30 and a second retardation region 32 that are different from each other in the in-plane slow axis directions, and the first retardation region 30 and the second retardation region 32. Are alternately arranged in the plane.
  • the second patterned optically anisotropic layer 20 also includes a third retardation region 34 and a fourth retardation region 36 that are different from each other in the in-plane slow axis directions. The regions 36 are alternately arranged in the plane.
  • the first retardation region 30 and the second retardation region 32 have the same in-plane retardation as described later.
  • the present invention is not limited to this mode, and the first retardation region and the second retardation region are the same. It suffices that the regions are different from each other in at least one of the in-plane slow axis direction and the in-plane retardation.
  • the third retardation region 34 and the fourth retardation region 36 have the same in-plane retardation as described later, but the present invention is not limited to this mode, and the third retardation region and the fourth retardation region are the same.
  • the phase difference region only needs to be different from each other in at least one of the in-plane slow axis direction and the in-plane retardation.
  • the first phase difference region 30, the second phase difference region 32, the third phase difference region 34, and the fourth phase difference region 36 are all arranged in stripes having the same width (pitch).
  • the present invention is not limited to this embodiment as long as the respective regions are arranged at a predetermined pitch along the relative movement direction of the first polarizing plate 16 and / or the second polarizing plate 22 as described later. .
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 30 and the in-plane slow axis of the second retardation region 32 are orthogonal to each other.
  • the definition of orthogonal is as described above.
  • the in-plane slow axis of the third retardation region 34 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 are orthogonal to each other.
  • the in-plane slow axis of the first phase difference region 30 and the in-plane slow axis of the third phase difference region 34 are parallel
  • the in-plane slow axis of the second phase difference region 32 is parallel.
  • the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 is also parallel.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the first retardation region 30 and the in-plane slow axis of the second retardation region 32 and the transmission axis of the first polarizer 12 is 45 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the third retardation region 34 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 and the transmission axis of the second polarizer 18 is also 45 °.
  • the first retardation region 30, the second retardation region 32, the third retardation region 34, and the fourth retardation region 36 are respectively reflective polarizers (the first polarizer 12 and the second polarizer 18). This is a ⁇ / 4 phase difference region for the light reflected by.
  • the ⁇ / 4 phase difference region with respect to the light reflected by the reflective polarizer is a wavelength within the control wavelength range, preferably 1 ⁇ 4 of the center wavelength of the control wavelength range, or “center wavelength ⁇ n ⁇ center wavelength” Is intended to be a region having an in-plane retardation (in-plane retardation value (phase difference value)) of 1/4 (n is an integer of 0 or 1 or more).
  • a retardation plate having a retardation of 250 nm, 750 nm, 1250 nm, 1750 nm, or the like can be used as the ⁇ / 4 retardation plate. More specifically, for example, when the light reflected by the reflective polarizer is light in the visible light region, the first phase difference region 30, the second phase difference region 32, and the third phase difference measured at a wavelength of 550 nm.
  • Re (550) which is the in-plane retardation of the region 34 and the fourth retardation region 36 preferably satisfies the following formula (1).
  • the in-plane retardation is measured by using Axometrics' Axoscan (polarimeter) device and its analysis software.
  • the material constituting the first pattern optical anisotropic layer 14 and the second pattern optical anisotropic layer 20 is not particularly limited, and examples thereof include liquid crystalline compounds. More specifically, an optically anisotropic layer obtained by forming a low-molecular liquid crystalline compound in a nematic alignment in a liquid crystal state and then fixing by photocrosslinking or thermal crosslinking, or a nematic alignment in a liquid crystalline state of a polymer liquid crystalline compound After forming, an optically anisotropic layer obtained by fixing the orientation by cooling can also be used.
  • liquid crystal compounds can be classified into rod-shaped types (rod-shaped liquid crystalline compounds) and disc-shaped types (discotic liquid-crystalline compounds) based on their shapes. Furthermore, there are low molecular type and high molecular type, respectively.
  • Polymer generally refers to a polymer having a degree of polymerization of 100 or more (Polymer Physics / Phase Transition Dynamics, Masao Doi, 2 pages, Iwanami Shoten, 1992). In the present invention, any liquid crystalline compound can be used. Two or more kinds of rod-like liquid crystalline compounds, two or more kinds of discotic liquid crystalline compounds, or a mixture of a rod-like liquid crystalline compound and a discotic liquid crystalline compound may be used.
  • rod-like liquid crystal compound for example, those described in claim 1 of JP-T-11-53019 and paragraphs [0026] to [0098] of JP-A-2005-289980 can be preferably used.
  • discotic liquid crystalline compound for example, those described in paragraphs [0020] to [0067] of JP-A No. 2007-108732 and paragraphs [0013] to [0108] of JP-A No. 2010-244038 are preferable. Although it can be used, it is not limited to these.
  • the first pattern optical anisotropic layer 14 and the second pattern optical anisotropic layer 20 can be formed by using a rod-like liquid crystal compound or a discotic liquid crystal compound having a polymerizable group because the temperature change and the humidity change can be reduced. More preferably.
  • the liquid crystalline compound may be a mixture of two or more types, and in that case, at least one preferably has two or more polymerizable groups. That is, the first pattern optical anisotropic layer 14 or the second pattern optical anisotropic layer 20 is a layer formed by fixing a rod-like liquid crystal compound or discotic liquid crystal compound having a polymerizable group by polymerization or the like. In this case, it is no longer necessary to show liquid crystallinity after the layer is formed.
  • the kind of the polymerizable group contained in the discotic liquid crystalline compound and the rod-like liquid crystalline compound is not particularly limited, and a functional group capable of addition polymerization reaction is preferable, and a polymerizable ethylenically unsaturated group or a ring polymerizable group is preferable. More specifically, a (meth) acryloyl group, a vinyl group, a styryl group, an allyl group, etc. are mentioned preferably, and a (meth) acryloyl group is more preferable.
  • Examples of the method for forming the first patterned optically anisotropic layer 14 and the second patterned optically anisotropic layer 20 include the following preferred embodiments, but are not limited thereto, and various known methods can be used. Can be used.
  • the first preferred embodiment utilizes a plurality of actions for controlling the alignment of the liquid crystal compound, and then eliminates any action by an external stimulus (heat treatment, etc.) to make the predetermined alignment control action dominant. Is the method.
  • the liquid crystalline compound is brought into a predetermined alignment state by the combined action of the alignment control ability by the alignment film and the alignment control ability of the alignment controller added to the liquid crystalline compound, and then fixed.
  • any action for example, action by the alignment control agent
  • disappears by external stimulation heat treatment, etc.
  • the other orientation control action action by the alignment film
  • another alignment state is realized and fixed to form the other retardation region. Details of this method are described in paragraphs [0017] to [0029] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-008170, the contents of which are incorporated herein by reference.
  • the second preferred embodiment is an embodiment using a pattern alignment film.
  • pattern alignment films having different alignment control capabilities are formed, a liquid crystalline compound is disposed thereon, and the liquid crystalline compound is aligned.
  • the liquid crystalline compounds achieve different alignment states depending on the alignment control ability of the pattern alignment film.
  • the pattern alignment film can be formed using a printing method, mask rubbing for the rubbing alignment film, mask exposure for the photo alignment film, or the like.
  • a method using a printing method is preferable in that large-scale equipment is not required and manufacturing is easy. Details of this method are described in paragraphs [0166] to [0181] of JP2012-032661A, the contents of which are incorporated herein by reference.
  • a photo acid generator is added to the alignment film.
  • a photoacid generator is added to the alignment film, and pattern exposure exposes a region where the photoacid generator is decomposed to generate an acidic compound and a region where no acid compound is generated.
  • the photoacid generator remains almost undecomposed in the non-irradiated portion, and the interaction between the alignment film material, the liquid crystal compound, and the alignment control agent added as necessary dominates the alignment state, and the liquid crystal compound Is oriented in a direction whose slow axis is perpendicular to the rubbing direction.
  • the alignment film When the alignment film is irradiated with light and an acidic compound is generated, the interaction is no longer dominant, the rubbing direction of the rubbing alignment film dominates the alignment state, and the liquid crystalline compound has its slow axis parallel to the rubbing direction. To parallel orientation.
  • a water-soluble compound is preferably used. Examples of photoacid generators that can be used include Prog. Polym. Sci. , Vol. 23, p. 1485 (1998).
  • the photoacid generator pyridinium salts, iodonium salts and sulfonium salts are particularly preferably used. Details of this method are described in Japanese Patent Application No. 2010-289360, the contents of which are incorporated herein by reference.
  • the first polarizing plate 16 includes the first polarizer 12 described above and the first pattern optical anisotropic layer 14 disposed on the first polarizer 12.
  • the second polarizing plate 22 includes the second polarizer 18 described above and the second patterned optical anisotropic layer 20 disposed on the second polarizer 18.
  • the first polarizing plate 16 (or the second polarizing plate 22) may further include another configuration.
  • the first polarizing plate 16 may have an alignment film between the first polarizer 12 and the first pattern optical anisotropic layer 14.
  • the alignment film is an organic compound (eg, ⁇ -tricosane) formed by rubbing treatment of an organic compound (preferably polymer), oblique deposition of an inorganic compound, formation of a layer having a microgroove, or Langmuir-Blodgett method (LB film). Acid, dioctadecylmethylammonium chloride, methyl stearylate).
  • the first polarizing plate 16 may have an adhesive layer between the first polarizer 12 and the first patterned optically anisotropic layer 14. Examples of the adhesive used include a hot melt type, a thermosetting type, a photocuring type, a reaction curing type, and a pressure-sensitive adhesive type that does not require curing from the viewpoint of a curing method.
  • the second polarizing plate 22 may also have the alignment film or the adhesive layer between the second polarizer 18 and the second patterned optically anisotropic layer 20.
  • the manufacturing method of the 1st polarizing plate 16 is not restrict
  • the said method can be employ
  • the optical filter 10 includes the first polarizing plate 16 and the second polarizing plate 22 described above, and includes a first patterned optical anisotropic layer 14 and a second patterned optical anisotropic layer. 20 are arranged so as to face each other.
  • the 1st polarizing plate 16 and the 2nd polarizing plate 22 are mutually arrange
  • the second polarizing plate 22 can be moved relative to the first polarizing plate 16 in parallel. More specifically, the second polarizing plate 22 is movable in the direction of the arrow in FIG.
  • FIG. 1 shows a mode in which only the second polarizing plate 22 is movable, the present invention is not limited to this mode, and even if the first polarizing plate 16 is movable, the first polarizing plate 16 Both the second polarizing plate 22 and the second polarizing plate 22 may be movable.
  • FIG. 2 the schematic before and behind sliding the 2nd polarizing plate 22 is shown.
  • the first polarizer 12 when viewed from the normal direction of the first polarizer 12 (the direction orthogonal to the surface of the first polarizer 12) (the first polarizer in FIG. 2A). 12 (when viewed from a white arrow at the bottom), the first phase difference region 30 and the third phase difference region 34 overlap (in other words, the second phase difference region 32 and the fourth phase difference region 36 overlap). ),
  • the light incident on the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG. 2A passes through the optical filter 10 as indicated by the black arrow. That is, the state of FIG. 2A is a transmission state.
  • FIG. 2A when viewed from the normal direction of the first polarizer 12 (the direction orthogonal to the surface of the first polarizer 12) (the first polarizer in FIG. 2A). 12 (when viewed from a white arrow at the bottom), the first phase difference region 30 and the third phase difference region 34
  • FIG. 2B is a diagram in which the second polarizing plate 22 is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 30 and the fourth retardation region 36 overlap (in other words, the second retardation region 32 and the third retardation region 34).
  • the light that enters the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG. 2B does not pass through the optical filter 10. That is, the state of FIG. 2B is a light shielding state.
  • a mechanism in which light is transmitted or blocked by the optical filter 10 will be described in detail.
  • 3 (A) and 3 (B) respectively show the angles of the in-plane slow axis of the retardation region and the transmission axis of the polarizer in the X1 region and the Y1 region in the optical filter 10 in the state of FIG. 2 (A). It is the schematic which shows a relationship.
  • the X1 region refers to the first polarizer 12, the first retardation region 30 in the first patterned optical anisotropic layer 14, the third retardation region 34 in the second patterned optical anisotropic layer 20, and the first An area extending over the two polarizers 18 is intended.
  • the Y1 region refers to the first polarizer 12, the second retardation region 32 in the first patterned optical anisotropic layer 14, the fourth retardation region 36 in the second patterned optical anisotropic layer 20, and , Intended to span the second polarizer 18.
  • the transmission axis of the first polarizer 12, the in-plane slow axis of the first retardation region 30, the in-plane slow axis of the third retardation region 34 included in the X1 region, and The transmission axes of the second polarizer 18 are indicated by arrows.
  • the transmission axis of the second polarizer 18 is indicated by arrows.
  • the angle ⁇ 1 formed by the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the first retardation region 30 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 30 is 45 clockwise with respect to the transmission axis of the first polarizer 12. Rotate.
  • ⁇ 1 is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 30 and the in-plane slow axis of the third retardation region 34 are parallel.
  • An angle ⁇ 3 formed by the in-plane slow axis of the third retardation region 34 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the third retardation region 34 is 45 clockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18. Rotate. Note that in FIG. 3A, ⁇ 3 is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the angle ⁇ 2 formed by the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the second retardation region 32 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the second retardation region 32 is counterclockwise with respect to the transmission axis of the first polarizer 12. Rotate 45 °.
  • ⁇ 2 is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the in-plane slow axis of the second retardation region 32 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 are parallel.
  • An angle ⁇ 4 formed by the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the fourth retardation region 36 is counterclockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18. Rotate 45 °. Note that in FIG. 3B, ⁇ 4 is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the light incident on the first polarizer 12 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 2A is the same as that shown in FIG. 3 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 12 side to the second polarizer 18 side).
  • the mechanism when the light incident on the first polarizer 12 passes through each layer will be described in detail.
  • the light incident on the first polarizer 12 in the X1 region only linearly polarized light parallel to the transmission axis of the first polarizer 12 is transmitted through the first polarizer 12.
  • the light transmitted through the first polarizer 12 is converted into left circularly polarized light by the first phase difference region 30.
  • the left circularly polarized light transmitted through the first phase difference region 30 is converted again into linearly polarized light by the third phase difference region 34.
  • the linearly polarized light that has passed through the third phase difference region 34 is parallel to the transmission axis of the second polarizer 18, and thus passes through the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 12 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 10.
  • the light incident on the first polarizer 12 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 10 as described above. That is, in the case of the aspect of FIG. 2A, the light incident on the optical filter 10 passes through the optical filter 10.
  • the case where light is incident on the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG. 2A has been described. Passes through the optical filter 10.
  • FIG. 2B a case where the second polarizing plate 22 is slid (moved) by the pattern 1 region from FIG. 2A will be described below.
  • 4 (A) and 4 (B) show the in-plane slow axis of the retardation region and the angle of the transmission axis of the polarizer in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 10 in the state of FIG. 2 (B), respectively. It is the schematic which shows a relationship.
  • FIG. 1 shows the in-plane slow axis of the retardation region and the angle of the transmission axis of the polarizer in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 10 in the state of FIG. 2 (B), respectively. It is the schematic which shows a relationship.
  • FIG. 1 shows the in-plane slow axis of the retardation region and the angle of the transmission axis of the polarizer in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 10 in the state of FIG. 2 (B), respectively.
  • the linearly polarized light transmitted through the fourth retardation region 36 is reflected by the second polarizer 18 because it is orthogonal to the transmission axis of the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 12 is not emitted from the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 10. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 12 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 10. That is, in the case of the mode of FIG. 2B, the light incident on the optical filter 10 cannot pass through the optical filter 10. In the above description, the case where light is incident on the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG. 2B has been described. However, when light is incident from the second polarizer 18 side, the same mechanism is used. Cannot pass through the optical filter 10.
  • the mode in which the second polarizing plate 22 is slid by one pattern has been described.
  • the sliding amount of the second polarizing plate 22 for example, the second polarizing plate 22 is slid by half the pattern pitch.
  • the amount of light transmitted can be adjusted by controlling the overlap of each region in the first pattern optical anisotropic layer 14 and each region in the second pattern optical anisotropic layer 20.
  • both the 1st polarizer 12 and the 2nd polarizer 18 explained in full detail about the aspect of a reflection type polarizer, it is not limited to this aspect,
  • both the 1st polarizer 12 and the 2nd polarizer 18 are reflection type polarizers from the point which the thermal-insulation property and durability of an optical filter are more excellent.
  • an absorption type polarizer an iodine type polarizer, a dye type polarizer containing a dichroic dye, etc. can be used, for example.
  • the present invention is not limited to this aspect, and other angles may be used.
  • the first phase difference region 30, the second phase difference region 32, the third phase difference region 34, and the fourth phase difference region 36 are all described in detail as to the ⁇ / 4 phase difference region.
  • the present embodiment is not limited to the above aspect, and the first retardation region 30, the second retardation region 32, the third retardation region 34, and the fourth retardation region 36 are regions that exhibit different in-plane retardations. May be. In this case, the in-plane slow axis in each region and the transmission axes of the first polarizer 12 and the second polarizer 18 are adjusted to have a predetermined angle.
  • the first pattern optical anisotropic layer 14 and the second pattern optical anisotropic layer 20 have been described in terms of one layer.
  • the present invention is not limited to this mode, and the so-called broadband ⁇ / 4 phase difference is described. It may be a layer. More specifically, as shown in FIG. 5, there is an embodiment in which the patterned optically anisotropic layer is a laminate of a ⁇ / 2 retardation layer and a ⁇ / 4 retardation layer.
  • the optical filter 100 shown in FIGS. 5A and 5B includes a first patterned optical anisotropic layer 14a in the first polarizing plate 16a and a second patterned optical anisotropic layer 20a in the second polarizing plate 22a.
  • the optical filter 10 has the same configuration as the optical filter 10 shown in FIGS. 2A and 2B. Therefore, the same components are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
  • the first pattern optical anisotropic layer 14a and the second pattern optical anisotropic layer 20a will be described.
  • the first pattern optical anisotropic layer 14a is a layer in which a third pattern optical anisotropic layer 40 and a fourth pattern optical anisotropic layer 42 are stacked in this order on the first polarizer 12.
  • the patterned optically anisotropic layer 20a is a layer in which a fifth patterned optically anisotropic layer 44 and a sixth patterned optically anisotropic layer 46 are laminated on the second polarizer 18 in this order.
  • the third pattern optical anisotropic layer 40 has retardation regions 50 and 54
  • the fourth pattern optical anisotropic layer 42 has retardation regions 52 and 56
  • the fifth pattern optical anisotropic layer 44 has no retardation.
  • the retardation regions 60 and 64 and the sixth pattern optical anisotropic layer 46 include retardation regions 62 and 66, respectively.
  • the in-plane slow axis directions of the phase difference regions 50 and 54, the phase difference regions 52 and 56, the phase difference regions 60 and 64, and the phase difference regions 62 and 66 are different from each other.
  • this embodiment is not limited to the said aspect, In-plane retardation of each of phase difference area
  • phase difference region 50 and the phase difference region 52 are the first phase difference region 30a
  • the phase difference region 54 and the phase difference region 56 are the second phase difference region 32a
  • the phase difference region 60 and The phase difference area 62 constitutes a third phase difference area 34a
  • the phase difference area 64 and the phase difference area 66 constitute a fourth phase difference area 36a.
  • Each of the fourth pattern optical anisotropic layer 42 and the sixth pattern optical anisotropic layer 46 is a layer including a ⁇ / 4 retardation region, like the first pattern optical anisotropic layer 14 described above. That is, the retardation region 52 and the retardation region 56 in the fourth pattern optical anisotropic layer 42 and the retardation region 62 and the retardation region 66 in the sixth pattern optical anisotropic layer 46 are the above-described ⁇ . This corresponds to the / 4 phase difference region.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 52 and the in-plane slow axis of the retardation region 56 in the fourth pattern optical anisotropic layer 42 is 30 °
  • the sixth pattern optical anisotropic The angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 62 in the conductive layer 46 and the in-plane slow axis of the retardation region 66 is also 30 °.
  • the above two angles are not limited to the 30 ° mode, and may be in the range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • the third pattern optical anisotropic layer 40 and the fifth pattern optical anisotropic layer 44 are layers including a ⁇ / 2 retardation region. That is, the retardation region 50 and the retardation region 54 in the third pattern optical anisotropic layer 40 and the retardation region 60 and the retardation region 64 in the fifth pattern optical anisotropic layer 44 are ⁇ / 2. Corresponds to the phase difference region.
  • the ⁇ / 2 phase difference region is a ⁇ / 2 phase difference region with respect to the light reflected by the reflective polarizer (the first polarizer 12 and the second polarizer 18), and more specifically, In-plane retardation value (phase difference value) of a wavelength within the control wavelength range, preferably 1 ⁇ 2 of the center wavelength of the control wavelength range, or “center wavelength ⁇ n + 1 ⁇ 2 of center wavelength (n is an integer)” Intended for areas with More specifically, for example, when the light reflected by the reflective polarizer is light in the visible light region, Re (550) which is the in-plane retardation of the retardation region measured at a wavelength of 550 nm is expressed by the following formula ( It is preferable to satisfy 2).
  • Formula (2) 220 nm ⁇ Re (550) ⁇ 325 nm
  • the in-plane retardation is measured by using Axometrics' Axoscan (polarimeter) device and its analysis software.
  • the angle formed between the in-plane slow axis of the retardation region 50 and the in-plane slow axis of the retardation region 54 in the third pattern optical anisotropic layer 40 is 30 °
  • the fifth pattern optical anisotropic The angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 60 in the conductive layer 44 and the in-plane slow axis of the retardation region 64 is also 30 °.
  • the above two angles are not limited to the 30 ° mode, and may be in the range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • FIG. 5A when viewed from the normal direction of the first polarizer 12 (as viewed from the white arrow in FIG. 5A), the first retardation region 30a and the third phase difference region 30a.
  • the phase difference region 34a in other words, when the second phase difference region 32a and the fourth phase difference region 36a overlap
  • the light is incident on the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG.
  • Light passes through the optical filter 100 as indicated by the black arrows.
  • FIG. 5B is a diagram in which the second polarizing plate 22a is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 30a and the fourth retardation region 36a overlap (in other words, the second retardation region 32a and the third retardation region 34a). And the light entering the first polarizer 12 from the direction of the white arrow in FIG. 5B does not pass through the optical filter 100.
  • FIGS. 6A and 6B are schematic diagrams showing the relationship between the in-plane slow axis angles of the respective layers in the X1 region and the Y1 region in the optical filter 100 in the state of FIG.
  • the angle ⁇ 1a formed by the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the phase difference region 50 is 15 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 50 rotates 15 ° clockwise with respect to the transmission axis of the first polarizer 12.
  • ⁇ 1a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 1b formed by the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the phase difference region 52 is 75 °.
  • ⁇ 1b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 52 and the in-plane slow axis of the phase difference region 62 is 60 °. Note that in FIG. 6A, the angle is 60 °, but is not limited to this aspect, and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 3b formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 62 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 75 °. In other words, when the phase difference region 62 is observed from the second polarizer 18 side, the in-plane slow axis of the phase difference region 62 rotates clockwise by 75 ° with respect to the transmission axis of the second polarizer 18. In FIG.
  • ⁇ 3b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 3a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 60 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 15 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 60 rotates 15 ° clockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 3a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • the angle ⁇ 2a formed by the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the phase difference region 54 is 15 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 54 rotates 15 ° counterclockwise with respect to the transmission axis of the first polarizer 12.
  • ⁇ 2a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 2b formed between the transmission axis of the first polarizer 12 and the in-plane slow axis of the phase difference region 56 is 75 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 56 rotates 75 ° counterclockwise with respect to the transmission axis of the first polarizer 12.
  • ⁇ 2b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 56 and the in-plane slow axis of the phase difference region 66 is 60 °. In FIG. 6B, the angle is 60 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 4b formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 66 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 75 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 66 rotates 75 ° counterclockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 4b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 4a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 64 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 15 °.
  • ⁇ 4a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • FIG. 6A the light incident on the first polarizer 12 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 6 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 12 side to the second polarizer 18 side).
  • the mechanism when the light incident on the first polarizer 12 passes through each layer will be described in detail.
  • the light incident on the first polarizer 12 in the X1 region only linearly polarized light parallel to the transmission axis of the first polarizer 12 is transmitted through the first polarizer 12.
  • the light transmitted through the first polarizer 12 is converted into left circularly polarized light by the first retardation region 30a (the retardation region 50 and the retardation region 52).
  • the left circularly polarized light transmitted through the first phase difference region 30a is converted again into linearly polarized light by the third phase difference region 34a (the phase difference region 62 and the phase difference region 60).
  • the linearly polarized light that has passed through the third retardation region 34 a is parallel to the transmission axis of the second polarizer 18, and therefore passes through the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 12 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 100.
  • the light incident on the first polarizer 12 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 100 in the same manner as described above. That is, in the case of the mode of FIG. 6A, the light incident on the optical filter 100 passes through the optical filter 100.
  • FIGS. 7A and 7B show the in-plane slow axis of the phase difference region of the X2 region and the Y2 region in the optical filter 100 in the state of FIG. 6B and the angle of the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows a relationship.
  • FIG. 7A or FIG. 7B
  • the first polarizer 12 Of the light incident on the first polarizer 12 in the X2 region, only linearly polarized light parallel to the transmission axis of the first polarizer 12 is transmitted through the first polarizer 12.
  • the light transmitted through the first polarizer 12 is converted into left circularly polarized light by the first retardation region 30a (the retardation region 50 and the retardation region 52).
  • the left circularly polarized light transmitted through the first retardation region 30a is converted into linearly polarized light by the fourth retardation region 36a (the retardation region 64 and the retardation region 66).
  • the linearly polarized light transmitted through the fourth retardation region 36 a is reflected by the second polarizer 18 because it is orthogonal to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • the light incident on the first polarizer 12 is not emitted from the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 100. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 12 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 100. That is, in the case of the mode of FIG. 6B, the light incident on the optical filter 100 cannot pass through the optical filter 100.
  • FIG. 8A and 8B are cross-sectional views of a second embodiment of the optical filter of the present invention.
  • FIG. 8B is a diagram in which the second polarizing plate 122 in FIG. 8A is slid by one pattern.
  • the optical filter 110 includes a first polarizing plate 116 and a second polarizing plate 122.
  • the first polarizing plate 116 includes a first polarizer 112 and a first pattern optical anisotropic layer 114 disposed on the first polarizer 112.
  • the second polarizing plate 122 includes a second polarizer 118 and a second pattern optical anisotropic layer 120 disposed on the second polarizer 118.
  • the first polarizing plate 116 and the second polarizing plate 122 are disposed so that the first pattern optical anisotropic layer 114 and the second pattern optical anisotropic layer 120 face each other.
  • Both the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are reflective circular polarizers.
  • Both the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are reflective circular polarizers.
  • the reflection type circular polarizer is a polarizer having a function of selectively transmitting either the right circularly polarized light or the left circularly polarized light in a specific wavelength region and reflecting the other circularly polarized light. That is, the first polarizer 112 and the second polarizer 118 separate light (natural light, non-polarized light) in a specific wavelength range incident from one side surface into right circularly polarized light and left circularly polarized light, and selectively one of them. Can be transmitted to the other side.
  • the specific wavelength range in which the first polarizer 112 and the second polarizer 118 selectively transmit either the right circularly polarized light or the left circularly polarized light is a control wavelength in the first polarizer 12 and the second polarizer 18. It may be the same as that described as the area.
  • the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are both polarizers that transmit left circularly polarized light.
  • the present invention is not limited to this mode, and the first patterned optical anisotropic layer 114 and the second polarizer In accordance with the mode of the patterned optically anisotropic layer 120, a polarizer that transmits right circularly polarized light may be used as appropriate.
  • the reflective circular polarizers such as the first polarizer 112 and the second polarizer 118
  • known ones can be used.
  • a reflective type utilizing selective reflection characteristics by cholesteric liquid crystal or ferroelectric liquid crystal.
  • a circular polarizer or the like is used.
  • the first patterned optically anisotropic layer 114 includes a first retardation region 130 and a second retardation region 132 that are different from each other in the in-plane slow axis directions, and the first retardation region 130 and the second retardation region 132. Are alternately arranged in the plane.
  • the second patterned optically anisotropic layer 120 also includes a third retardation region 134 and a fourth retardation region 136 that are different from each other in the in-plane slow axis directions. Regions 136 are alternately arranged in the plane.
  • the first retardation region 130 and the second retardation region 132 have the same in-plane retardation as described later, but the present invention is not limited to this mode, and the first retardation region and the second retardation region are the same. It suffices that the regions are different from each other in at least one of the in-plane slow axis direction and the in-plane retardation.
  • the third retardation region 134 and the fourth retardation region 136 also have the same in-plane retardation as described later, but the present invention is not limited to this mode, and the third retardation region and the fourth retardation region are the same.
  • the phase difference region only needs to be different from each other in at least one of the in-plane slow axis direction and the in-plane retardation. In FIG. 8, as in FIG.
  • the first retardation region 130, the second retardation region 132, the third retardation region 134, and the fourth retardation region 136 all have the same width (pitch). As shown below, if each region is arranged at a predetermined pitch along the relative movement direction of the first polarizing plate 116 and the second polarizing plate 122 as described later, this mode is shown. It is not limited to.
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 130 and the in-plane slow axis of the second retardation region 132 are orthogonal to each other.
  • the definition of orthogonal is as described above.
  • the in-plane slow axis of the third retardation region 134 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 136 are orthogonal to each other.
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 130 and the in-plane slow axis of the third retardation region 134 are orthogonal to each other, and the in-plane slow axis of the second retardation region 132 is It is also orthogonal to the in-plane slow axis of the fourth phase difference region 136.
  • the first retardation region 130, the second retardation region 132, the third retardation region 134, and the fourth retardation region 136 are respectively reflective polarizers (the first polarizer 112 and the second polarizer 118). This is a ⁇ / 4 phase difference region for the light reflected by. The explanation of the ⁇ / 4 phase difference region is as described above.
  • the material constituting the first pattern optical anisotropic layer 114 or the second pattern optical anisotropic layer 120 and the manufacturing procedure thereof are not particularly limited, and the first pattern optical anisotropic layer 14 or the second pattern optical anisotropic layer described above are not limited.
  • the material constituting the isotropic layer 20 and its manufacturing procedure can be used.
  • the first polarizing plate 116 includes the first polarizer 112 described above and the first pattern optical anisotropic layer 114 disposed on the first polarizer 112.
  • the second polarizing plate 122 includes the second polarizer 118 described above and the second patterned optical anisotropic layer 120 disposed on the second polarizer 118.
  • the 1st polarizing plate 116 may contain another structure.
  • the first polarizing plate 116 may have an alignment film or an adhesive layer between the first polarizer 112 and the first pattern optical anisotropic layer 114.
  • the second polarizing plate 122 may include another configuration.
  • the manufacturing method in particular of the 1st polarizing plate 116 and the 2nd polarizing plate 122 is not restrict
  • the optical filter 110 includes the first polarizing plate 116 and the second polarizing plate 122 described above, and includes a first patterned optical anisotropic layer 114 and a second patterned optical anisotropic layer. 120 is arranged so as to oppose.
  • the 1st polarizing plate 116 and the 2nd polarizing plate 122 are arrange
  • the second polarizing plate 122 is movable relative to the first polarizing plate 116 in parallel. More specifically, the second polarizing plate 122 is movable in the direction of the arrow in FIG. Note that FIG.
  • FIG. 8A illustrates a mode in which only the second polarizing plate 122 is movable; however, the present invention is not limited to this mode, and the first polarizing plate 116 can be moved even if the first polarizing plate 116 is movable. Both the polarizing plate 116 and the second polarizing plate 122 may be movable.
  • FIG. 8A when viewed from the normal direction of the first polarizer 112 (as viewed from the white arrow in FIG. 8A), the first retardation region 130 and the third phase difference region When overlapping with the phase difference region 134 (in other words, when the second phase difference region 132 and the fourth phase difference region 136 overlap), the light is incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. Light passes through the optical filter 110 as indicated by the black arrows. That is, the state of FIG. 8A is a transmission state.
  • FIG. 8B is a diagram in which the second polarizing plate 122 is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 130 and the fourth retardation region 136 overlap (in other words, the second retardation region 132 and the third retardation region 134).
  • the light incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 8B does not pass through the optical filter 110. That is, the state of FIG. 8B is a light shielding state.
  • a mechanism in which light is transmitted or blocked by the optical filter 110 will be described in detail.
  • the X1 region refers to the first polarizer 112, the first retardation region 130 in the first patterned optical anisotropic layer 114, the third retardation region 134 in the second patterned optical anisotropic layer 120, and the first An area spanning the two polarizers 118 is intended.
  • the Y1 region refers to the first polarizer 112, the second retardation region 132 in the first patterned optical anisotropic layer 114, the fourth retardation region 136 in the second patterned optical anisotropic layer 120, and , Intended to span the second polarizer 118.
  • the transmission axis of the first polarizer 112, the in-plane slow axis of the first retardation region 130, the in-plane slow axis of the third retardation region 134 included in the X1 region, and The transmission axes of the second polarizer 118 are indicated by arrows.
  • the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are arranged so that the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are arranged from the back side to the front side (first polarization) in FIGS. 9A and 9B.
  • This is a circular polarizer that transmits left circularly polarized light in the traveling light (non-polarized light) when observed from the polarizer 112 side toward the second polarizer 118 side.
  • the in-plane slow axis of the first phase difference region 130 and the in-plane slow axis of the third phase difference region 134 are orthogonal to each other.
  • the in-plane slow axis of the second retardation region 132 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 136 are orthogonal to each other.
  • the directions of the in-plane slow axes of the first retardation region 130 and the second retardation region 132 are not particularly limited in relation to the first polarizer 112.
  • the directions of the in-plane slow axes of the third retardation region 134 and the fourth retardation region 136 are not particularly limited in relation to the second polarizer 118.
  • FIG. 9A the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 8A is the same as that shown in FIG. 9 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 118 side).
  • a mechanism when light incident on the first polarizer 112 passes through each layer will be described in detail.
  • the left circularly polarized light passes through the first polarizer 112.
  • the left circularly polarized light transmitted through the first polarizer 112 is converted into linearly polarized light by the first phase difference region 130.
  • the linearly polarized light transmitted through the first phase difference region 130 is converted again to left circularly polarized light by the third phase difference region 134.
  • the left circularly polarized light transmitted through the third retardation region 134 is transmitted through the second polarizer 118. That is, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 118 and passes through the optical filter 110.
  • the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 118 and passes through the optical filter 110 in the same manner as described above. That is, in the case of the mode of FIG. 8A, the light incident on the optical filter 110 is transmitted through the optical filter 110.
  • FIGS. 10A and 10B show the angles between the in-plane slow axis of the retardation region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 110 in the state of FIG. 8B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • FIG. 10A shows the angles between the in-plane slow axis of the retardation region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 110 in the state of FIG. 8B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • the transmission axis of the second polarizer 118 are indicated by arrows.
  • the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 8B is the same as that shown in FIG. 10 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 118 side).
  • the light incident on the first polarizer 112 in the X2 region only the left circularly polarized light is transmitted through the first polarizer 112.
  • the light transmitted through the first polarizer 112 is converted into linearly polarized light by the first phase difference region 130.
  • the linearly polarized light transmitted through the first phase difference region 130 is converted into right circularly polarized light by the fourth phase difference region 136.
  • the right circularly polarized light transmitted through the third retardation region 134 is reflected by the second polarizer 118. That is, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 118 and cannot pass through the optical filter 110. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 110. That is, in the case of the mode of FIG. 10B, the light incident on the optical filter 110 cannot pass through the optical filter 110.
  • the case where light enters the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 10B has been described. However, when light enters from the second polarizer 118 side, Cannot pass through the optical filter 110.
  • the mode in which the second polarizing plate 122 is slid by one pattern has been described.
  • the sliding amount of the second polarizing plate 122 for example, the second polarizing plate 122 is slid by half the pattern pitch.
  • the amount of transmitted light can be adjusted by controlling the overlap of each region in the first pattern optical anisotropic layer 114 and each region in the second pattern optical anisotropic layer 120.
  • first phase difference region 130, the second phase difference region 132, the third phase difference region 134, and the fourth phase difference region 136 are all described in detail with respect to the ⁇ / 4 phase difference region.
  • the embodiment is not limited to the above aspect, and the first retardation region 130, the second retardation region 132, the third retardation region 134, and the fourth retardation region 136 may be regions that exhibit different in-plane retardations. Good. In this case, the in-plane slow axis in each region and the transmission axes of the first polarizer 112 and the second polarizer 118 are adjusted to have a predetermined angle.
  • the first pattern optical anisotropic layer 114 and the second pattern optical anisotropic layer 120 have been described in terms of one layer.
  • the present invention is not limited to this mode, and a so-called broadband ⁇ / 4 phase difference is described. It may be a layer. More specifically, as shown in FIG. 11, there is an embodiment in which the patterned optical anisotropic layer is a laminate of a ⁇ / 2 retardation layer and a ⁇ / 4 retardation layer.
  • the optical filter 110a described in FIGS. 11A and 11B is similar to FIGS. 8A and 8B except for the points of the first pattern optical anisotropic layer 114a and the second pattern optical anisotropic layer 120a.
  • the same components are denoted by the same reference numerals, description thereof is omitted, and the first pattern optical anisotropic layer 114a and the second are mainly described.
  • the patterned optical anisotropic layer 120a will be described.
  • the first pattern optical anisotropic layer 114a is a layer in which a fourth pattern optical anisotropic layer 142 and a third pattern optical anisotropic layer 140 are stacked in this order on the first polarizer 112.
  • the patterned optical anisotropic layer 120a is a layer in which a sixth patterned optical anisotropic layer 146 and a fifth patterned optical anisotropic layer 144 are stacked in this order on the second polarizer 118.
  • the third pattern optical anisotropic layer 140 includes retardation regions 150 and 154
  • the fourth pattern optical anisotropic layer 142 includes retardation regions 152 and 156
  • the fifth pattern optical anisotropic layer 144 includes
  • the retardation regions 160 and 164 and the sixth pattern optical anisotropic layer 146 include retardation regions 162 and 166, respectively.
  • the in-plane slow axis directions of the phase difference regions 150 and 154, the phase difference regions 152 and 156, the phase difference regions 160 and 164, and the phase difference regions 162 and 166 are different from each other.
  • phase difference region 150 and 154 are the first phase difference region 130a
  • the phase difference region 154 and the phase difference region 156 are the second phase difference region 132a
  • the phase difference region 160 and The phase difference area 162 constitutes a third phase difference area 134a
  • the phase difference area 164 and the phase difference area 166 constitute a fourth phase difference area 136a.
  • the third pattern optical anisotropic layer 140 and the fifth pattern optical anisotropic layer 144 are respectively the third pattern optical anisotropic layer 40 and the fifth pattern optical anisotropic in the modification of the first embodiment described above. Similar to the conductive layer 44, the layer includes a ⁇ / 2 retardation region. That is, the retardation region 150 and the retardation region 154 in the third pattern optical anisotropic layer 140, and the retardation region 160 and the retardation region 164 in the fifth pattern optical anisotropic layer 144 are the above-described ⁇ . / 2 Corresponds to the phase difference region.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 150 and the in-plane slow axis of the retardation region 154 in the third pattern optical anisotropic layer 140 is 30 °
  • the fifth pattern optical anisotropic The angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 160 and the in-plane slow axis of the retardation region 164 in the conductive layer 144 is also 30 °.
  • the said angle is not limited to 30 degrees, What is necessary is just in the range of 30 degrees +/- 10 degrees.
  • the fourth pattern optical anisotropic layer 142 and the sixth pattern optical anisotropic layer 146 are respectively the fourth pattern optical anisotropic layer 42 and the sixth pattern optical anisotropic in the modification of the first embodiment described above. Similar to the conductive layer 46, the layer includes a ⁇ / 4 retardation region. That is, the retardation region 152 and the retardation region 156 in the fourth pattern optical anisotropic layer 142, and the retardation region 162 and the retardation region 166 in the sixth pattern optical anisotropic layer 146 are the above-described ⁇ . This corresponds to the / 4 phase difference region.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 152 and the in-plane slow axis of the retardation region 156 in the fourth pattern optical anisotropic layer 142 is 30 °
  • the sixth pattern optical anisotropic The angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 162 and the in-plane slow axis of the retardation region 166 in the conductive layer 146 is also 30 °.
  • the two angles are not limited to 30 °, and may be within a range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • FIG. 11A when viewed from the normal direction of the first polarizer 112 (as viewed from the white arrow in FIG. 11A), the first retardation region 130a and the third phase difference region 130a When overlapping with the phase difference region 134a (in other words, when the second phase difference region 132a and the fourth phase difference region 136a overlap), the light is incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. Light passes through the optical filter 110a as indicated by a black arrow.
  • FIG. 11B is a diagram in which the second polarizing plate 122a is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 130a and the fourth retardation region 136a overlap (in other words, the second retardation region 132a and the third retardation region 134a).
  • the light incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 11B does not pass through the optical filter 110a.
  • the angle ⁇ 1a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 152 and the in-plane slow axis of the phase difference region 150 is 60 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 150 rotates 60 ° clockwise relative to the in-plane slow axis of the phase difference region 152.
  • ⁇ 1a is 60 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 150 and the in-plane slow axis of the phase difference region 160 is 30 °.
  • the angle is 30 °; however, the angle is not limited thereto, and may be in a range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • the angle ⁇ 3a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 160 and the in-plane slow axis of the phase difference region 162 is 60 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 160 is rotated 60 ° clockwise relative to the in-plane slow axis of the retardation region 162.
  • ⁇ 3a is 60 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • region 152 is not restrict
  • the angle of the in-plane slow axis of the phase difference region 162 with respect to the second polarizer 118 is not particularly limited.
  • the angle ⁇ 2a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 156 and the in-plane slow axis of the phase difference region 154 is 60 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 154 is 60 ° counterclockwise with respect to the in-plane slow axis of the retardation region 156.
  • ⁇ 2a is 60 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 154 and the in-plane slow axis of the phase difference region 164 is 30 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 164 is 30 ° counterclockwise with respect to the in-plane slow axis of the retardation region 154. Rotate.
  • the angle is 30 °.
  • the angle is not limited to this, and may be in a range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • the angle ⁇ 4a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 164 and the in-plane slow axis of the phase difference region 166 is 60 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 164 is 60 ° counterclockwise with respect to the in-plane slow axis of the retardation region 166. Rotate.
  • ⁇ 4a is 60 °, but is not limited to this mode and may be in a range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • angle of the in-plane slow axis of the retardation region 156 with respect to the first polarizer 112 is not particularly limited, and is not limited to the mode of FIG.
  • angle of the in-plane slow axis of the phase difference region 166 with respect to the second polarizer 118 is not particularly limited.
  • FIG. 12A the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 12 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 118 side).
  • a mechanism when light incident on the first polarizer 112 passes through each layer will be described in detail.
  • the light incident on the first polarizer 112 in the X1 region only the left circularly polarized light passes through the first polarizer 112.
  • the light transmitted through the first polarizer 112 is converted into linearly polarized light by the first retardation region 130a (the retardation region 152 and the retardation region 150).
  • the linearly polarized light transmitted through the first phase difference region 130a is converted again to left circularly polarized light by the third phase difference region 134a (the phase difference region 160 and the phase difference region 162).
  • the left circularly polarized light that has passed through the third retardation region 134 a passes through the second polarizer 118. That is, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 118 and passes through the optical filter 110a.
  • the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 118 and passes through the optical filter 110a. That is, in the case of the mode of FIG. 11A, the light incident on the optical filter 110a is transmitted through the optical filter 110a.
  • FIG. 11B the case where the second polarizing plate 122a is slid (moved) by one pattern area from FIG. 11A will be described below.
  • 13A and 13B show the angles between the in-plane slow axis of the phase difference region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 110a in the state of FIG. 11B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • FIG. 13A or FIG. 13B
  • the light transmitted through the first polarizer 112 is converted into linearly polarized light by the first retardation region 130a (the retardation region 152 and the retardation region 150).
  • the linearly polarized light transmitted through the first retardation region 130a is converted into right circularly polarized light by the fourth retardation region 136a (the retardation region 164 and the retardation region 166).
  • the right circularly polarized light that has passed through the fourth retardation region 136 a is reflected by the second polarizer 118.
  • the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 118 and cannot pass through the optical filter 110a. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 110a. That is, in the case of the mode of FIG. 11B, the light incident on the optical filter 110a cannot pass through the optical filter 110a.
  • FIG. 14A and 14B are sectional views of a third embodiment of the optical filter of the present invention.
  • FIG. 14B is a diagram in which the second polarizing plate 222 in FIG. 14A is slid by one pattern.
  • the optical filter 210 includes a first polarizing plate 216 and a second polarizing plate 222.
  • the first polarizing plate 216 includes a first polarizer 112 and a first pattern optical anisotropic layer 214 disposed on the first polarizer 112.
  • the second polarizing plate 222 includes a second polarizer 18 and a second patterned optical anisotropic layer 220 disposed on the second polarizer 18.
  • the first polarizing plate 216 and the second polarizing plate 222 are arranged so that the first patterned optical anisotropic layer 214 and the second patterned optical anisotropic layer 220 face each other.
  • the first polarizer 112 is a reflective circular polarizer as described in the second embodiment.
  • the second polarizer 18 is a reflective linear polarizer as described in the first embodiment. Therefore, the description of the first polarizer 112 and the second polarizer 18 is omitted below, and the following mainly describes the first pattern optical anisotropic layer 214 and the second pattern optical anisotropic layer 220 in detail.
  • the second polarizer 18 is in the form of a reflective linear polarizer.
  • the present invention is not limited to this. If the first polarizer 112 is a reflective circular polarizer, the second polarizer 18 may The polarizer may be an absorptive linear polarizer.
  • it is preferable that both a 1st polarizer and a 2nd polarizer are reflection type polarizers from the point which the thermal-insulation property and durability of an optical filter are more excellent.
  • the first pattern optical anisotropic layer 214 and the second pattern optical anisotropic layer 220 are layers each having a plurality of regions in which at least one of the in-plane slow axis direction and the in-plane retardation is different from each other. More specifically, the first patterned optically anisotropic layer 214 is a layer having a first retardation region 230 that is a ⁇ / 2 retardation region and a second retardation region 232 that is a 0 ⁇ retardation region.
  • the second patterned optically anisotropic layer 220 is a layer having a third retardation region 234 that is a ⁇ / 4 retardation region and a fourth retardation region 236 that is a ⁇ / 4 retardation region.
  • the first phase difference region 230, the second phase difference region 232, the third phase difference region 234, and the fourth phase difference region 236 all have the same width (pitch).
  • the respective regions are arranged at a predetermined pitch along the relative movement direction of the first polarizing plate 216 and the second polarizing plate 222 as described later, this embodiment is shown. It is not limited to.
  • the first phase difference region 230 is the ⁇ / 2 phase difference region described above.
  • the second phase difference region 232 is a 0 ⁇ phase difference region.
  • the 0 ⁇ phase difference region is an optical isotropic region that is optically isotropic with respect to light reflected by the reflective polarizer. More specifically, for example, when the light reflected by the reflective polarizer is light in the visible light region, Re (550), which is the in-plane retardation of the second phase difference region 232 measured at a wavelength of 550 nm, It is preferable to satisfy the following formula (3).
  • Formula (3) ⁇ 10 nm ⁇ Re (550) ⁇ 10 nm
  • the in-plane retardation is measured by using Axometrics' Axoscan (polarimeter) device and its analysis software.
  • the third retardation region 234 and the fourth retardation region 236 in the second pattern optical anisotropic layer 220 are ⁇ / 4 retardation regions. Note that the in-plane slow axis of the third retardation region 234 and the in-plane slow axis of the fourth retardation region 236 are orthogonal to each other.
  • the material constituting the first pattern optical anisotropic layer 214 and the second pattern optical anisotropic layer 220 and the manufacturing procedure thereof are not particularly limited, and the first pattern optical anisotropic layer in the first embodiment described above.
  • the material comprising 14 can be used in its manufacturing procedure.
  • An optical filter 210 includes the first polarizing plate 216 and the second polarizing plate 222 described above, and includes a first patterned optical anisotropic layer 214 and a second patterned optical anisotropic layer. 220 is arranged so as to oppose.
  • the 1st polarizing plate 216 and the 2nd polarizing plate 222 are mutually arrange
  • the second polarizing plate 222 is relatively movable in parallel with the first polarizing plate 216. More specifically, the second polarizing plate 222 is movable in the direction of the arrow in FIG. Note that FIG.
  • FIG. 14A illustrates a mode in which only the second polarizing plate 222 is movable; however, the present invention is not limited to this mode, and the first polarizing plate 216 can be moved even if the first polarizing plate 216 is movable. Both the polarizing plate 216 and the second polarizing plate 222 may be movable.
  • FIG. 14A when viewed from the normal direction of the first polarizer 112 (as viewed from the white arrow in FIG. 14A), the first retardation region 230 and the third phase difference region When overlapping with the phase difference region 234 (in other words, when the second phase difference region 232 and the fourth phase difference region 236 overlap with each other), the light enters the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. Light passes through the optical filter 210 as indicated by the black arrows. That is, the state of FIG. 14A is a transmission state.
  • FIG. 14B is a diagram in which the second polarizing plate 222 is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 230 and the fourth retardation region 236 overlap (in other words, the second retardation region 232 and the third retardation region 234).
  • the light that enters the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 14B does not pass through the optical filter 210. That is, the state shown in FIG. 14B is a light shielding state.
  • a mechanism in which light is transmitted or blocked by the optical filter 210 will be described in detail.
  • the X1 region refers to the first polarizer 112, the first retardation region 230 in the first patterned optical anisotropic layer 214, the third retardation region 234 in the second patterned optical anisotropic layer 220, and the first An area extending over the two polarizers 18 is intended.
  • the Y1 region refers to the first polarizer 112, the second retardation region 232 in the first patterned optical anisotropic layer 214, the fourth retardation region 236 in the second patterned optical anisotropic layer 220, and , Intended to span the second polarizer 18.
  • the transmission axis of the first polarizer 112, the in-plane slow axis of the first retardation region 230, the in-plane slow axis of the third retardation region 234 included in the X1 region, and The transmission axes of the second polarizer 18 are indicated by arrows.
  • the first polarizer 112 is formed from the back side to the near side in FIG. 15A and FIG. 15B (from the first polarizer 112 side to the second polarized light).
  • This is a circular polarizer that transmits left circularly polarized light in the traveling light (non-polarized light) when observed toward the optical element 18 side.
  • the second polarizer 18 is a reflective linear polarizer.
  • the in-plane slow axis of the first retardation region 230 and the in-plane slow axis of the third retardation region 234 are parallel.
  • the angle ⁇ 3a formed by the in-plane slow axis of the third retardation region 234 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the third retardation region 234 is counterclockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 3a is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the angle ⁇ 4a formed by the in-plane slow axis of the fourth retardation region 236 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 45 °.
  • the in-plane slow axis of the fourth retardation region 236 is 45 clockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 4a is 45 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 45 ° ⁇ 10 °.
  • the direction of the in-plane slow axis of the first retardation region 230 is not particularly limited in relation to the first polarizer 112.
  • the direction of the in-plane slow axis of the fourth retardation region 236 is not particularly limited in relation to the first polarizer 112.
  • FIG. 15A (or FIG. 15B), the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 15 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 18 side).
  • a mechanism when light incident on the first polarizer 112 passes through each layer will be described in detail.
  • the left circularly polarized light passes through the first polarizer 112.
  • the left circularly polarized light transmitted through the first polarizer 112 is converted into right circularly polarized light by the first phase difference region 230.
  • the right circularly polarized light transmitted through the first retardation region 230 is converted into linearly polarized light by the third retardation region 234.
  • the linearly polarized light transmitted through the third retardation region 234 is transmitted through the second polarizer 18 because it is parallel to the transmission axis of the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 210. In the Y1 region as well, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 210 in the same manner as described above. That is, in the case of the aspect of FIG.
  • the light incident on the optical filter 210 passes through the optical filter 210.
  • the case where light is incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 14A has been described.
  • light is incident from the second polarizer 18 side, Passes through the optical filter 210.
  • FIGS. 16A and 16B show the angles between the in-plane slow axis of the phase difference region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 210 in the state of FIG. 14B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • FIG. 16A shows the angles between the in-plane slow axis of the phase difference region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 210 in the state of FIG. 14B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • the transmission axis of the first polarizer 112 the in-plane slow axis of the first retardation region 230, the in-plane slow axis of the fourth retardation region 236 included in the X2 region, and
  • the transmission axes of the second polarizer 18 are indicated by arrows.
  • FIG. 16B the transmission axis of the first polarizer 112, the in-plane slow axis of the second retardation region 232, and the in-plane slow axis of the third retardation region 234 included in the Y2 region.
  • the transmission axis of the second polarizer 18 is indicated by arrows.
  • the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 14B is the same as that shown in FIG. 16 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 18 side).
  • the light incident on the first polarizer 112 in the X2 region only the left circularly polarized light is transmitted through the first polarizer 112.
  • the light transmitted through the first polarizer 112 is converted into right circularly polarized light by the first phase difference region 230.
  • the right circularly polarized light transmitted through the first retardation region 230 is converted into linearly polarized light by the fourth retardation region 236.
  • the linearly polarized light transmitted through the fourth retardation region 236 is reflected by the second polarizer 18 because it is orthogonal to the transmission axis of the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 210. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 210. That is, in the case of the mode of FIG. 16B, the light incident on the optical filter 210 cannot pass through the optical filter 210. In the above description, the case where light is incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 14B has been described. However, when light is incident from the second polarizer 18 side, Cannot pass through the optical filter 210.
  • the mode in which the second polarizing plate 222 is slid by one pattern has been described.
  • the sliding amount of the second polarizing plate 222 for example, the second polarizing plate 222 is slid by half the pattern pitch.
  • the amount of transmitted light can be adjusted by controlling the overlap of each region in the first pattern optical anisotropic layer 214 and each region in the second pattern optical anisotropic layer 220.
  • a layer of 0 ⁇ retardation region is shown as the second retardation region 232, but only the first retardation region 230 exists as the first pattern optical anisotropic layer. However, a patterned layer in which the second retardation region 232 does not exist may be used.
  • the first pattern optical anisotropic layer 214 and the second pattern optical anisotropic layer 220 are described with respect to one layer, but the present invention is not limited to this mode, and may be a laminated structure. More specifically, as shown in FIGS. 17A and 17B, the first retardation region 230a of the first patterned optically anisotropic layer 214a includes a ⁇ / 4 retardation layer, a ⁇ retardation layer, and a ⁇ retardation layer.
  • the second pattern optically anisotropic layer 220a is a laminate of a ⁇ / 4 retardation layer and a ⁇ / 2 retardation layer.
  • the optical filter 210a shown in FIGS. 17A and 17B is similar to FIGS.
  • the first pattern optical anisotropic layer 214a is a layer in which the first retardation region 230a is formed by stacking the retardation region 70, the retardation region 72, and the retardation region 74 in this order.
  • the isotropic layer 220a is a layer formed by laminating a fifth pattern optical anisotropic layer 244 and a sixth pattern optical anisotropic layer 246 in this order.
  • the fifth pattern optical anisotropic layer 244 includes a phase difference region 260 and a phase difference region 264
  • the sixth pattern optical anisotropic layer 246 includes a phase difference region 262 and a phase difference region 266, respectively.
  • the phase difference region 70, the phase difference region 72, and the phase difference region 74 are the first phase difference region 230a
  • the phase difference region 260 and the phase difference region 262 are the third phase difference region 234a
  • the phase difference region 264 and the phase difference region 266 constitute a fourth phase difference region 236a.
  • the retardation region 70 and the retardation region 74 in the first pattern optical anisotropic layer 214a are ⁇ / 4 retardation regions, and the retardation region 72 is a ⁇ retardation region.
  • the definition of the ⁇ / 4 phase difference region is as described above.
  • the ⁇ phase difference region is a wavelength within the control wavelength region, preferably a length corresponding to ⁇ of the central wavelength of the control wavelength region, or “plane wavelength ⁇ n + center wavelength (n is an integer of 0 or 1 or more)”.
  • a region having a retardation value (phase difference value) is intended.
  • Re (550) which is the in-plane retardation of the phase difference region 72 measured at a wavelength of 550 nm is expressed by the following formula: It is preferable to satisfy (4).
  • the in-plane retardation is measured by using Axometrics' Axoscan (polarimeter) device and its analysis software.
  • the fifth pattern optical anisotropic layer 244 is a layer including a ⁇ / 2 retardation region ( ⁇ / 2 retardation layer), and the sixth pattern optical anisotropic layer 246 is a layer including a ⁇ / 4 retardation region ( ⁇ / 4 retardation layer). That is, the retardation region 260 and the retardation region 264 in the fifth pattern optical anisotropic layer 244 are the above-described ⁇ / 2 retardation regions, respectively, and the retardation region 262 in the sixth pattern optical anisotropic layer 246.
  • the phase difference region 266 corresponds to the above-described ⁇ / 4 phase difference region.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 260 and the in-plane slow axis of the retardation region 264 in the fifth patterned optically anisotropic layer 244 is 30 °.
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the retardation region 262 and the in-plane slow axis of the retardation region 266 in the sixth pattern optical anisotropic layer 246 is 30 °.
  • the two angles are not limited to 30 °, and may be within a range of 30 ° ⁇ 10 °.
  • FIG. 17A when viewed from the normal direction of the first polarizer 112 (when viewed from the white arrow in FIG. 17A), the first retardation region 230a and the third phase difference region When overlapping with the phase difference region 234a (in other words, when the second phase difference region 232 and the fourth phase difference region 236a overlap), the light is incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. Light passes through the optical filter 210a as indicated by a black arrow.
  • FIG. 17B is a diagram in which the second polarizing plate 222a is slid (moved) by one pattern area from FIG.
  • the first retardation region 230a and the fourth retardation region 236a overlap (in other words, the second retardation region 232 and the third retardation region 234a).
  • the light incident on the first polarizer 112 from the direction of the white arrow in FIG. 17B does not pass through the optical filter 210a.
  • the angle ⁇ 1a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 70 and the in-plane slow axis of the phase difference region 72 is 60 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 72 is rotated 60 ° clockwise relative to the in-plane slow axis of the retardation region 70.
  • ⁇ 1a is 60 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 60 ° ⁇ 10 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 70 and the in-plane slow axis of the phase difference region 74 are parallel.
  • An angle ⁇ 3b formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 262 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 75 °.
  • the in-plane slow axis of the retardation region 262 rotates 75 ° counterclockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18. . Note that in FIG.
  • ⁇ 3b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 3a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 260 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 15 °.
  • ⁇ 3a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • region 70 is not restrict
  • the angle formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 74 and the in-plane slow axis of the phase difference region 262 is not particularly limited.
  • an angle ⁇ 4b formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 266 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 75 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 266 rotates by 75 ° clockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 4b is 75 °, but is not limited to this mode, and may be in a range of 75 ° ⁇ 10 °.
  • An angle ⁇ 4a formed by the in-plane slow axis of the phase difference region 264 and the transmission axis of the second polarizer 18 is 15 °.
  • the in-plane slow axis of the phase difference region 264 rotates 15 ° clockwise with respect to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • ⁇ 4a is 15 °, but is not limited to this mode, and may be in the range of 15 ° ⁇ 10 °.
  • the angle of the in-plane slow axis of the phase difference region 266 with respect to the first polarizer 112 is not particularly limited.
  • FIG. 18A (or FIG. 18B), the light incident on the first polarizer 112 from the direction indicated by the white arrow in FIG. 18 (B)) from the back side to the front side (from the first polarizer 112 side to the second polarizer 18 side).
  • a mechanism when light incident on the first polarizer 112 passes through each layer will be described in detail.
  • the left circularly polarized light passes through the first polarizer 112.
  • the left circularly polarized light transmitted through the first polarizer 112 is converted into right circularly polarized light by the first phase difference region 230a.
  • the right circularly polarized light transmitted through the first retardation region 230a is converted into linearly polarized light by the third retardation region 234a.
  • the linearly polarized light that has passed through the third retardation region 234 a is parallel to the transmission axis of the second polarizer 18, and therefore passes through the second polarizer 18. That is, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 210a. Also in the Y1 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 112 is emitted from the second polarizer 18 and passes through the optical filter 210a. That is, in the case of the mode of FIG. 17A, light incident on the optical filter 210a is transmitted through the optical filter 210a.
  • FIGS. 19A and 19B show the angles between the in-plane slow axis of the retardation region in the X2 region and the Y2 region in the optical filter 210a in the state of FIG. 17B and the transmission axis of the polarizer, respectively. It is the schematic which shows these relationships.
  • FIG. 19A or FIG. 19B
  • the first polarizer 112 in the X2 region Of the light incident on the first polarizer 112 in the X2 region, only the left circularly polarized light is transmitted through the first polarizer 112. Next, the light transmitted through the first polarizer 112 is converted into right circularly polarized light by the first phase difference region 230a. Next, the right circularly polarized light transmitted through the first retardation region 230a is converted into linearly polarized light by the fourth retardation region 236a. The linearly polarized light that has passed through the fourth retardation region 236 a is reflected by the second polarizer 18 because it is orthogonal to the transmission axis of the second polarizer 18.
  • the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 210a. Also in the Y2 region, similarly to the above, the light incident on the first polarizer 112 is reflected by the second polarizer 18 and cannot pass through the optical filter 210a. That is, in the case of the mode of FIG. 17B, light incident on the optical filter 210a cannot pass through the optical filter 210a.
  • the optical filter described above can be used as an adjusting light system. In particular, it is preferably used as a dimming system for windows. Moreover, it can also be used as a display apparatus with an optical filter by disposing the optical filter on the display surface of the display apparatus.
  • the optical filter in the display device with an optical filter can also be used as a light control system for the display device.
  • the reflective linear polarizer supplies transparent polymer material 1 (polyethylene naphthalate) and transparent polymer material 2 (polyethylene naphthalate) having different glass transition temperatures to the first and second extruders, and heats and melts them.
  • Polymer material using a multi-layer feedblock device in which polymer materials 1 and 2 are alternately laminated after branching into 51 layers from the first extruder and 50 layers from the second extruder A total of 101 layers of melts in which 1 and 2 are alternately laminated, and the glass transition temperature of each other until the reflectivity for polarized light in the direction orthogonal to the stretching direction is minimized while maintaining the layered state.
  • Reflection wavelength is controlled by adjusting the amount of extrusion, and a reflective linear polarizer with a reflection wavelength band of 380 nm to 750 nm is manufactured by bonding and laminating different polarization wavelength bands with the polarization transmission axis aligned. did.
  • a reflective circular polarizer is a mixture of a polymerizable rod-shaped liquid crystal mixed with a chiral agent, an air interface alignment agent, a polymerization initiator, and a solvent on a substrate with a rubbing alignment film, and the liquid crystal phase is applied after drying the solvent. After heating at the presenting temperature and aging the alignment, the alignment was fixed by UV irradiation to produce a circular polarizer. The reflection wavelength was controlled by adjusting the concentration of the chiral agent to be mixed.
  • a circular polarizer is laminated, so that a reflective circular polarizer Ch1 having a reflection band of 380 nm to 1250 nm and a reflective circular polarizer having a reflection band of 380 nm to 750 nm are obtained. Ch2 was obtained. Each of the reflective circular polarizers reflected right circularly polarized light and transmitted left circularly polarized light.
  • retardation plate (retardation layer)> A stretched cycloolefin film with a front in-plane retardation of 550 nm, a 137.5 nm ⁇ / 4 plate and a 275 nm ⁇ / 2 plate, the ⁇ / 2 plate stacked on the lower side, and the ⁇ / 4 plate side
  • the retardation plate A was produced by bonding the in-plane slow axis of the ⁇ / 2 plate to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate at an angle of 60 degrees in the clockwise direction.
  • phase difference plate B was produced.
  • the phase difference plate A is viewed from the ⁇ / 4 plate side with the ⁇ / 2 plate side down, the phase difference plate A is set to an angle of 15 ° counterclockwise with respect to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate.
  • a strip 1 having a width of 30 mm was cut out.
  • the strip is cut out in a strip shape with a width of 30 mm parallel to the side of the angle of 75 ° clockwise with respect to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate. 3 was produced.
  • the strip 2 is cut out in a strip shape with a width of 30 mm parallel to a side of an angle of 15 ° clockwise with respect to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate.
  • phase difference plate B when the phase difference plate B is viewed from the ⁇ / 4 plate side, it is cut out in a strip shape with a width of 30 mm parallel to the side of the angle of 75 ° counterclockwise with respect to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate.
  • a strip 4 was prepared. Furthermore, the strips 1 and 2 were bonded together with an adhesive so that the ⁇ / 2 plate sides of the strip 1 and the strips 2 faced inward, and the long sides of the strips were parallel to each other, thereby producing a strip 5.
  • the above-mentioned ⁇ / 4 plate with an in-plane retardation of 137.5 nm is strip-shaped with a width of 30 mm parallel to the side at an angle of 45 ° counterclockwise to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate.
  • a strip 6 was prepared.
  • a strip 7 having a width of 30 mm was cut out in parallel with a side of an angle of 45 ° clockwise with respect to the in-plane slow axis of the ⁇ / 4 plate to produce a strip 7.
  • ⁇ / 2 plate having an in-plane retardation of 275 nm is cut out in a strip shape with a width of 30 mm parallel to the side of an angle of 45 ° clockwise with respect to the slow axis of the ⁇ / 2 plate, and a strip 8 is obtained.
  • ⁇ Preparation of polarizing plate> (Polarizing plate 1) Add the adhesive so that the long sides of the strips 1 and 2 are parallel to the polarization reflection axis of the reflective linear polarizer produced above, and the ⁇ / 2 plate side of the strip is the reflective linear polarizer side.
  • the strips 1 and 2 were alternately attached in the direction of the polarization transmission axis of the reflective linear polarizer to produce the polarizing plate 1.
  • (Polarizing plate 2) Add an adhesive so that the long sides of the strips 3 and 4 are parallel to the polarization transmission axis of the reflective linear polarizer produced above, and that the ⁇ / 2 plate side of the strip is the reflective linear polarizer side. Using this, the strips 3 and 4 were alternately stuck in the direction of the polarization reflection axis of the reflective linear polarizer to produce the polarizing plate 2.
  • (Polarizing plate 3) The long sides of the strips 3 and 4 are parallel to the polarization transmission axis of a commercially available absorption linear polarizer having a polarization wavelength band of 380 nm to 750 nm, and the ⁇ / 2 plate side of the strip is on the absorption linear polarizer side. Using the adhesive, the strips 3 and 4 were alternately attached in the direction of the polarization absorption axis of the absorption linear polarizer to produce the polarizing plate 3.
  • (Polarizing plate 4) Strips using an adhesive so that the long sides of the strips 3 and 4 are parallel to the short side direction of the reflective circular polarizer Ch1 produced above and the ⁇ / 4 plate side of the strips is on the Ch1 side. 3 and 4 were pasted alternately in the long side direction of Ch1, and the polarizing plate 4 was produced.
  • the strip 5 is pasted at a pitch of 60 mm in the long side direction of Ch2 so that the long side of the reflective circular polarizer Ch2 produced above is parallel to the short side direction of Ch2, and the strip 5
  • the polarizing plate 5 was produced in such a manner that these regions were alternated.
  • the strips 6 and 7 are alternately arranged in the direction of the polarization transmission axis of the reflective linear polarizer by using an adhesive so that the long sides of the strips 6 and 7 are parallel to the polarization reflection axis of the reflective linear polarizer produced above.
  • the polarizing plate 6 in which the in-plane slow axes of the strips 6 and 7 are orthogonal to each other was prepared.
  • the strips 6 and 7 are alternately arranged in the direction of the polarization reflection axis of the reflective linear polarizer using an adhesive so that the long sides of the strips 6 and 7 are parallel to the polarization transmission axis of the reflective linear polarizer produced above.
  • the polarizing plate 7 in which the in-plane slow axes of the strips 6 and 7 are orthogonal to each other was prepared.
  • (Polarizing plate 8) Using an adhesive so that the long sides of the strips 6 and 7 are parallel to the polarization transmission axis of a commercially available absorption linear polarizer having a polarization wavelength band of 380 nm to 750 nm, the strips 6 and 7 are made of the absorption linear polarizer.
  • the strip 8 is pasted at a pitch of 60 mm in the long side direction of Ch2 so that the long side of the reflective circular polarizer Ch2 produced above is parallel to the short side direction of Ch2, and the strip 8
  • the polarizing plate 10 was produced so that the regions were alternated.
  • Example 1 The polarizing plate 1 and the polarizing plate 2 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side would be the glass plate side. Further, the obtained glass plate is opposed so that the polarizing plate side is on the inner side and the long sides of the strips in the patterned optical anisotropic layer are parallel to each other, and the inner window glass is Each glass plate was placed on a window frame having a function of sliding in the direction so that the long side direction of the strip was parallel to the height direction of the window, and the window of Example 1 was produced. The polarizing plate 2 was installed so as to be inside the room. The arrangement of the polarizing plate 1 and the polarizing plate 2 in Example 1 corresponds to the arrangement of FIG. 5 described above.
  • the polarizing plate 1 is the first polarizing plate 16a in FIG. 5 and the polarizing plate 2 is the second in FIG. This corresponds to the polarizing plate 22a. Note that the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 1 and the polarizing plate 2 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 2 The polarizing plate 1 and the polarizing plate 3 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side became the glass plate side. Furthermore, the window of Example 2 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 3 was installed so as to be inside the room. In addition, the relationship between the in-plane slow axis of each phase difference region in the polarizing plate 1 and the polarizing plate 3 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 3 The polarizing plate 4 was affixed on two transparent glass plates so that the polarizer side was the glass plate side. Furthermore, the window of Example 3 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained two glass plates.
  • the arrangement of the polarizing plate 4 in Example 3 corresponds to the arrangement of FIG. 11 described above, and the two polarizing plates 4 correspond to the first polarizing plate 116a and the second polarizing plate 122a in FIG.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 4 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 4 The polarizing plate 5 and the polarizing plate 2 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side was the glass plate side. Furthermore, the window of Example 4 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 2 was installed so as to be inside the room.
  • the arrangement of the polarizing plate 5 and the polarizing plate 2 in Example 4 corresponds to the arrangement of FIG. 17 described above.
  • the polarizing plate 5 is the first polarizing plate 216a in FIG. 17 and the polarizing plate 2 is the second in FIG. It corresponds to the polarizing plate 222a.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 5 and the polarizing plate 2 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 5 The polarizing plate 5 and the polarizing plate 3 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizing plate side was the glass plate side. Furthermore, the window of Example 5 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 3 was installed so as to be inside the room. Note that the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 5 and the polarizing plate 3 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 6 The polarizing plate 6 and the polarizing plate 7 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side became the glass plate side. Furthermore, the window of Example 6 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 7 was installed so as to be inside the room.
  • the arrangement of the polarizing plate 6 and the polarizing plate 7 in Example 6 corresponds to the arrangement of FIG. 2 described above.
  • the polarizing plate 6 is the first polarizing plate 16 in FIG. 2 and the polarizing plate 7 is the second in FIG. This corresponds to the polarizing plate 22. Note that the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 6 and the polarizing plate 7 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 7 The polarizing plate 6 and the polarizing plate 8 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side became the glass plate side. Furthermore, the window of Example 7 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 8 was installed so as to be inside the room. The relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 6 and the polarizing plate 8 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 8 The polarizing plate 9 was affixed on two transparent glass plates so that the polarizer side was the glass plate side. Furthermore, the window of Example 8 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate.
  • the arrangement of the polarizing plate 9 in Example 8 corresponds to the arrangement of FIG. 8 described above, and the two polarizing plates 9 correspond to the first polarizing plate 116 and the second polarizing plate 122 in FIG.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 9 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 9 The polarizing plate 10 and the polarizing plate 7 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizer side became the glass plate side. Furthermore, the window of Example 9 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 7 was installed so as to be inside the room.
  • the arrangement of the polarizing plate 10 and the polarizing plate 7 in Example 9 corresponds to the arrangement of FIG. 14 described above.
  • the polarizing plate 10 is the first polarizing plate 216 in FIG. 14 and the polarizing plate 7 is the second in FIG. This corresponds to the polarizing plate 222.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each phase difference region in the polarizing plate 10 and the polarizing plate 7 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 10 The polarizing plate 10 and the polarizing plate 8 were each affixed on the transparent glass plate so that the polarizer side might become the glass plate side. Furthermore, the window of Example 10 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate. The polarizing plate 8 was installed so as to be inside the room. Note that the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 10 and the polarizing plate 8 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • Example 11 The window produced in Example 2 is arranged on a commercially available liquid crystal television display screen so that the reflective linear polarizer side is the liquid crystal television side, and the polarization transmission axis of the reflective linear polarizer and the absorption straight line of the display screen of the liquid crystal television.
  • the liquid crystal display device of Example 11 was formed by installing so that the polarization transmission axis of the polarizing plate was parallel.
  • a ⁇ / 2 plate of a cycloolefin-based stretched film having a front in-plane retardation of 550 nm and a wavelength of 275 nm is on the ⁇ / 2 plate side.
  • ⁇ / 2 plate in-plane slow axis is bonded at an angle of 15 degrees counterclockwise with respect to the transmission axis of the polarizing plate, and then the front in-plane retardation is 137 at a wavelength of 550 nm.
  • Example 5 When the ⁇ / 4 plate of a 5 nm cycloolefin-based stretched film is viewed from the ⁇ / 4 plate side, the slow axis of the ⁇ / 4 plate is 75 degrees counterclockwise with respect to the transmission axis of the polarizing plate. Bonded at an intersecting angle (left circular polarization). Next, the window formed in Example 5 was installed on the liquid crystal television so that the circular polarizer side was on the liquid crystal television side, and the liquid crystal display device of Example 12 was formed.
  • ⁇ Comparative Example 1> Use an adhesive so that the long sides of strips 1 and 2 are parallel to the polarization absorption axis of a commercially available iodine-absorbing linear polarizer, and that the ⁇ / 2 plate side of the strip is the absorption linear polarizer side.
  • the strips 1 and 2 were alternately stuck in the direction of the polarization transmission axis of the absorption linear polarizer to produce a polarizing plate 11.
  • the polarizing plate 11 and the polarizing plate 3 were each affixed on a transparent glass plate so that the polarizing plate side was the glass plate side.
  • the window of the comparative example 1 was produced according to the procedure similar to Example 1 using the obtained glass plate.
  • the polarizing plate 3 was installed so as to be inside the room.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each phase difference region in the polarizing plate 11 and the polarizing plate 3 and the transmission axis of the polarizer is the same as that in FIG.
  • both the polarizers included in the polarizing plate 11 and the polarizing plate 3 were absorption polarizers.
  • the polarizing plate 8 was installed so as to be inside the room.
  • the relationship between the in-plane slow axis of each retardation region in the polarizing plate 12 and the polarizing plate 8 and the transmission axis of the polarizer is the same as in the embodiment of FIG.
  • the polarizers included in the polarizing plate 12 and the polarizing plate 8 were both absorption-type polarizers.
  • ⁇ Evaluation method> Thermal insulation measurement
  • the northwest-facing room with the windows prepared in Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 and 2 was closed, and the windows were switched to a light-shielded condition under the condition that solar radiation entered between 16:00 and 18:00 in good weather in June. The maximum indoor temperature was measured.
  • Indoor illumination measurement At night, the window was switched to a light-shielded state with the interior light turned on, and the illuminance on the floor at a distance of 30 cm from the window was measured.
  • Light shielding evaluation The windows prepared in Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 and 2 were shielded from light, and the interior was turned on, and the interior was observed from the outside in the daytime and evaluated according to the following criteria.
  • A is desirable.
  • A The room cannot be seen at all in the front and diagonal directions.
  • B Although the room cannot be visually recognized from the front, the room can be visually recognized from an oblique direction.
  • C The room is visible both in the front and diagonal directions.
  • the inner polarizer side in Table 1 was set to the light irradiation side.
  • each evaluation result is summarized in Table 1.
  • “reflection straight line” means a reflection type linear polarizer
  • “reflection circle” means a reflection type circular polarizer
  • “absorption line” means an absorption type linear polarizer.
  • “()” means the number of the polarizing plate used.
  • the two retardation regions in the patterned optically anisotropic layer in the outer polarizing plate are “retardation region A” and “retardation region B”, and the two in the patterned optically anisotropic layer in the inner polarizing plate.
  • the phase difference region is represented as “phase difference region C” and “phase difference region D”.

Landscapes

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Abstract

　本発明は、遮光性に優れると共に、遮熱性および耐久性にも優れる光学フィルターを提供する。本発明の光学フィルターは、第１偏光子と第１パターン光学異方性層とを有する第１偏光板、および、第２偏光子と第２パターン光学異方性層とを有する第２偏光板を有し、第１偏光板および第２偏光板の少なくとも一方が他方に対して平行に相対移動可能であり、第１パターン光学異方性層が、相対移動方向に沿って第１のピッチで交互に配置された複数の第１位相差領域および複数の第２位相差領域を含み、第２パターン光学異方性層が、相対移動方向に沿って第１のピッチで交互に配置された複数の第３位相差領域および複数の第４位相差領域を含み、第１偏光子および第２偏光子の少なくとも一方が反射型偏光子であり、第１偏光子の表面に対して直交する方向から見た際に、第１位相差領域および第３位相差領域が重なる場合と、第１位相差領域および第４位相差領域が重なる場合とで光透過率が異なる。

Description

光学フィルター、光学フィルター付表示装置
　本発明は、光学フィルター、光学フィルター付表示装置に関する。
　偏光子を利用した調光方法が種々提案されている。かかる調光方法を建物用窓から入射する太陽光の調光に利用することも期待される。
　より具体的には、特許文献１においては、偏光子およびパターン光学異方性層を有する偏光板を２枚用意して、パターン光学異方性層同士が対向するように配置して、両者のパターン光学異方性層中の位相差領域のパターンが一致している場合は透過モードで、パターンが不一致の場合は遮光モードへと変わる光学フィルターが開示されている。なお、特許文献１においては、偏光子としては吸収型偏光子が使用されている。
特開２０１３－９２７０７号公報
　一方、近年、光学フィルターにはより一層の遮光性が求められている。
　本発明者らが、特許文献１に開示される光学フィルターの性能について検討したところ、その遮光性は必ずしも昨今要求されるレベルを満たしておらず、さらなる改良が必要であった。
　また、特許文献１に開示される光学フィルターでは偏光子が吸収型偏光子であるため、熱を多く吸収し、結果として遮熱性および耐久性が不十分であることを知見している。
　本発明は、上記実情に鑑みて、遮光性に優れると共に、遮熱性および耐久性にも優れる光学フィルターを提供することを目的とする。
　本発明者らは、従来技術の問題点について鋭意検討した結果、偏光子として反射型偏光子を用いることにより、上記課題を解決できることを見出した。
　すなわち、以下の構成により上記目的を達成することができることを見出した。
（１）　第１偏光子と第１偏光子上に配置された第１パターン光学異方性層とを有する第１偏光板、および、第２偏光子と第２偏光子上に配置された第２パターン光学異方性層とを有する第２偏光板を有し、第１偏光板と第２偏光板とが、第１パターン光学異方性層と第２パターン光学異方性層とが対向するように配置され、第１偏光板および第２偏光板の少なくとも一方が他方に対して平行に相対移動可能であり、第１パターン光学異方性層が、相対移動方向に沿って第１のピッチで交互に配置された、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なる、複数の第１位相差領域および複数の第２位相差領域を含み、第２パターン光学異方性層が、相対移動方向に沿って第１のピッチで交互に配置された、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なる、複数の第３位相差領域および複数の第４位相差領域を含み、第１偏光子および第２偏光子の少なくとも一方が反射型偏光子であり、第１偏光子の法線方向から見た際に、第１位相差領域および第３位相差領域が重なる場合と、第１位相差領域および第４位相差領域が重なる場合とで光透過率が異なる、光学フィルター。
（２）　第１偏光子および第２偏光子が共に反射型偏光子である、（１）に記載の光学フィルター。
（３）　第１偏光子および第２偏光子が直線偏光子であり、第１位相差領域、第２位相差領域、第３位相差領域、および、第４位相差領域それぞれは、反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、（１）または（２）に記載の光学フィルター。
（４）　第１偏光子が円偏光子であり、第２偏光子が直線偏光子であり、第１位相差領域および第２位相差領域のいずれか一方は反射型偏光子により反射される光に対するλ／２位相差領域であり、他方は反射型偏光子により反射される光に対して光学的に等方性を示す光学等方性領域であり、第３位相領域および第４位相差領域それぞれは、反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、（１）または（２）に記載の光学フィルター。
（５）　第１偏光子および第２偏光子が円偏光子であり、第１位相差領域、第２位相差領域、第３位相差領域、および、第４位相差領域それぞれは、反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、（１）または（２）に記載の光学フィルター。
（６）　表示装置と、表示装置の表示面上に配置された（１）～（５）のいずれかに記載の光学フィルターを備える、光学フィルター付表示装置。
　本発明によれば、遮光性に優れると共に、遮熱性および耐久性にも優れる光学フィルターを提供することができる。
本発明の光学フィルターの第１の実施形態の斜視図である。 本発明の光学フィルターの第１の実施形態中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図２（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図２（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。 本発明の光学フィルターの第１の実施形態の変形例中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図５（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図５（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。 本発明の光学フィルターの第２の実施形態中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図８（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図８（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。 本発明の光学フィルターの第２の実施形態の変形例中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図１１（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図１１（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。 本発明の光学フィルターの第３の実施形態中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図１４（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図１４（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。 本発明の光学フィルターの第３の実施形態の変形例中の偏光板をスライドさせる前後の状態を示す概略図である。 図１７（Ａ）中のＸ１領域およびＹ１領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ１領域を（Ｂ）はＹ１領域を表す。 図１７（Ｂ）中のＸ２領域およびＹ２領域中の各層の面内遅相軸および透過軸の角度の関係を示す概略図であり、（Ａ）はＸ２領域を（Ｂ）はＹ２領域を表す。
　以下、本発明について詳細に説明する。なお、本明細書において「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。まず、本明細書で用いられる用語について説明する。
　本明細書において、「面内遅相軸」は、屈折率が最大となる方向を意味する。
　Ｒｅ（λ）は、波長λにおける面内のレタデーションを表す。Ｒｅ（λ）は、ＡＸＯＳＣＡＮ（ＡＸＯＭＥＴＲＩＣＳ社製）で測定する。
　なお、本明細書では、「可視光」とは、３８０ｎｍ～７５０ｎｍのことをいう。また、本明細書では、測定波長について特に付記がない場合は、測定波長は５５０ｎｍである。
　また、本明細書において、角度の関係（例えば「直交」、「平行」等）については、本発明が属する技術分野において許容される誤差の範囲を含むものとする。具体的には、厳密な角度±１０°以内の範囲内であることを意味し、厳密な角度との誤差は、５°以下であることが好ましく、３°以下であることがより好ましい。
　以下において、本発明の光学フィルターの好適態様について詳述する。
　本発明の特徴点の一つとしては、光学フィルター中に含まれる２つの偏光子のうち、少なくとも一方が反射型偏光子である点が挙げられる。反射型偏光子が使用されることにより、遮光性がより向上すると共に、偏光子による熱吸収が抑制され、結果として遮熱性および耐久性が向上する。
＜第１の実施形態＞
　以下に、本発明の光学フィルターの第１の実施形態について図面を参照して説明する。図１に、本発明の光学フィルターの第１の実施形態の斜視図を示す。なお、本発明における図は模式図であり、各層の厚みの関係や位置関係などは必ずしも実際のものとは一致しない。以下の図も同様である。
　光学フィルター１０は、第１偏光板１６と、第２偏光板２２とを備える。第１偏光板１６は、第１偏光子１２と、第１偏光子１２上に配置された第１パターン光学異方性層１４とから構成される。第２偏光板２２は、第２偏光子１８と第２偏光子１８上に配置された第２パターン光学異方性層２０とから構成される。第１偏光板１６と第２偏光板２２とは、第１パターン光学異方性層１４と第２パターン光学異方性層２０とが対向するように配置される。
　なお、第１偏光子１２および第２偏光子１８は、いずれも反射型の直線偏光子である。
　以下、まず、光学フィルター１０を構成する各層について詳述し、その後、光学フィルター１０を用いた透過および遮光のメカニズムについて詳述する。
（偏光子（第１偏光子１２および第２偏光子１８））
　第１偏光子１２および第２偏光子１８は、いずれも反射型の直線偏光子である。反射型の直線偏光子とは、入射光のうち、第１の方向の偏光成分を透過し、第１の方向と直交する方向の偏光成分を反射する性質を持つ。つまり、第１偏光子１２および第２偏光子１８の片側から非偏光が入射された時、他方側から直線偏光が得られる。このような反射型偏光子を使用することにより、所定の偏光成分を反射させて、光学フィルター内での光吸収を抑制し、遮熱性、耐久性、および、遮光性を高めている。
　第１偏光子１２および第２偏光子１８により透過または反射される光の波長域（以後、「制御波長域」とも称する）は特に制限されず、赤外光の波長域内であっても、可視光の波長域内であっても、紫外光の波長域内であってもよく、赤外光および可視光の波長域、可視光および紫外光の波長域、または、赤外光、可視光および紫外光の波長域にまたがる波長域であってもよい。特に、光学フィルターの遮熱性および耐久性がより優れる点からは、可視光、または、近赤外光の波長域にあることが好ましい。
　なお、赤外線（赤外光）は可視光線より長く電波より短い波長域電磁波である。近赤外光とは一般的に７５０ｎｍ超２５００ｎｍ以下の波長域の電磁波である。可視光線は電磁波のうち、ヒトの目で見える波長の光であり、３８０ｎｍ～７５０ｎｍの波長域の光を示す。紫外線は、可視光線より短くＸ線より長い波長域電磁波である。紫外線は可視光線およびＸ線と区別される波長領域の光であればよく、例えば、波長１０ｎｍ以上３８０ｎｍ未満の範囲の光である。
　光学フィルター１０において、第１偏光子１２の透過軸と第２偏光子１８の透過軸とは、直交する。直交の定義は、上述の通りである。
　第１偏光子１２および第２偏光子１８のような反射型の直線偏光子としては公知のものを使用することができ、例えば（ｉ）複屈折の異なる薄膜を積層した偏光子、（ｉｉ）ワイヤーグリッド型偏光子などが使用される。
　（ｉ）複屈折の異なる薄膜を積層した偏光子としては、例えば、特表平９－５０６８３７号公報などに記載されたものを用いることができる。
　具体的には、所定の屈折率関係を得るために選ばれた条件下で加工すると、広く様々な材料を用いて、偏光子を形成できる。一般に、第一の材料の一つが、選ばれた方向において、第二の材料とは異なる屈折率を有することが必要である。この屈折率の違いは、フィルムの形成中、もしくは、フィルムの形成後の延伸、押出成形、または、コーティングを含む様々な方法で達成できる。さらに、２つの材料が同時押出することができるように、類似のレオロジー特性（例えば、溶融粘度）を有することが好ましい。
　複屈折の異なる薄膜を積層した偏光子としては、市販品を用いることができ、該市販品としては、例えば、３Ｍ社製の商品名：ＤＢＥＦなどが挙げられる。
　（ｉｉ）ワイヤーグリッド型偏光子は、金属細線の複屈折によって、偏光の一方を透過し、他方を反射させる偏光子である。
　ワイヤーグリッド型偏光子は、金属ワイヤーを周期的に配列したもので、テラヘルツ波帯域で主に偏光子として用いられる。ワイヤーグリッドが偏光子として機能するためには、ワイヤー間隔が入射電磁波の波長よりも十分小さいことが必要となる。
　ワイヤーグリッド型偏光子では、金属ワイヤーが等間隔に配列されている。金属ワイヤーの長手方向と平行な偏光方向の偏光成分はワイヤーグリッド型偏光子において反射され、垂直な偏光方向の偏光成分はワイヤーグリッド型偏光子を透過する。
　ワイヤーグリッド型偏光子としては、市販品を用いることができ、該市販品としては、例えば、エドモンドオプティクス社製のワイヤーグリッド偏光フィルター５０×５０、ＮＴ４６－６３６などが挙げられる。
　ワイヤーグリッド型偏光子の厚さは、０．０５～３００μｍが好ましく、０．２～１５０μｍがより好ましく、０．５～１００μｍがさらに好ましい。
（パターン光学異方性層（第１パターン光学異方性層１４および第２パターン光学異方性層２０））
　第１パターン光学異方性層１４は、面内遅相軸方向が互いに異なる、第１位相差領域３０および第２位相差領域３２を含み、第１位相差領域３０および第２位相差領域３２が面内において交互に配置されている。また、第２パターン光学異方性層２０も、面内遅相軸方向が互いに異なる、第３位相差領域３４および第４位相差領域３６を含み、第３位相差領域３４および第４位相差領域３６が面内において交互に配置されている。
　なお、第１位相差領域３０および第２位相差領域３２では後述するように面内レタデーションは同じであるが、本発明は該態様には限定されず、第１位相差領域および第２位相差領域は、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なっていればよい。また、第３位相差領域３４および第４位相差領域３６も、後述するように面内レタデーションは同じであるが、本発明は該態様には限定されず、第３位相差領域および第４位相差領域は、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なっていればよい。
　また、図１においては、第１位相差領域３０、第２位相差領域３２、第３位相差領域３４、および、第４位相差領域３６がいずれも同じ幅（ピッチ）のストライプ状に配置された態様を示すが、後述するように第１偏光板１６および／または第２偏光板２２の相対移動方向に沿った所定のピッチでそれぞれの領域が配置されていれば、この態様には限定されない。
　第１パターン光学異方性層１４中において、第１位相差領域３０の面内遅相軸と第２位相差領域３２の面内遅相軸とは、直交する。直交の定義は、上述の通りである。
　また、第２パターン光学異方性層２０中においても、第３位相差領域３４の面内遅相軸と第４位相差領域３６の面内遅相軸とは、直交する。
　なお、後述するように、第１位相差領域３０の面内遅相軸と第３位相差領域３４の面内遅相軸とは平行であり、第２位相差領域３２の面内遅相軸と第４位相差領域３６の面内遅相軸とも平行である。
　また、後述するように、第１位相差領域３０の面内遅相軸および第２位相差領域３２の面内遅相軸と、第１偏光子１２の透過軸とのなす角は４５°であり、第３位相差領域３４の面内遅相軸および第４位相差領域３６の面内遅相軸と、第２偏光子１８の透過軸とのなす角も４５°である。
　第１位相差領域３０、第２位相差領域３２、第３位相差領域３４、および、第４位相差領域３６は、それぞれ、反射型偏光子（第１偏光子１２および第２偏光子１８）により反射される光に対するλ／４位相差領域である。
　反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域とは、制御波長域内の波長、好ましくは制御波長域の中心波長の１／４の長さ、または「中心波長×ｎ±中心波長の１／４（ｎは０または１以上の整数）」の面内レタデーション（面内レタデーション値（位相差値））を有する領域を意図する。例えば、制御波長域の中心波長が１０００ｎｍであれば、２５０ｎｍ、７５０ｎｍ、１２５０ｎｍ、１７５０ｎｍなどの位相差の位相差板をλ／４位相差板として用いることができる。
　より具体的には、例えば、反射型偏光子により反射される光が可視光領域の光である場合、波長５５０ｎｍで測定した第１位相差領域３０、第２位相差領域３２、第３位相差領域３４、および、第４位相差領域３６の面内レタデーションであるＲｅ（５５０）は、下記式（１）を満たすことが好ましい。
　式（１）　１１０ｎｍ≦Ｒｅ（５５０）≦１６５ｎｍ
　なお、面内レタデーションの測定方法は、Axometrics社のAxoscan（ポラリメーター）装置を用い同社の解析ソフトウエアを用いて測定する。
　第１パターン光学異方性層１４および第２パターン光学異方性層２０を構成する材料は特に制限されず、例えば、液晶性化合物が挙げられる。より具体的には、低分子液晶性化合物を液晶状態においてネマチック配向に形成後、光架橋や熱架橋によって固定化して得られる光学異方性層や、高分子液晶性化合物を液晶状態においてネマチック配向に形成後、冷却することによって当該配向を固定化して得られる光学異方性層を用いることもできる。
　一般的に、液晶性化合物はその形状から、棒状タイプ（棒状液晶性化合物）と円盤状タイプ（ディスコティック液晶性化合物）に分類できる。さらにそれぞれ低分子タイプと高分子タイプがある。高分子とは一般に重合度が１００以上のものを指す（高分子物理・相転移ダイナミクス，土井 正男 著，２頁，岩波書店，１９９２）。本発明では、いずれの液晶性化合物を用いることもできる。２種以上の棒状液晶性化合物、２種以上のディスコティック液晶性化合物、または棒状液晶性化合物とディスコティック液晶性化合物との混合物を用いてもよい。
　なお、棒状液晶性化合物としては、例えば、特表平１１－５１３０１９号公報の請求項１や特開２００５－２８９９８０号公報の段落［００２６］～［００９８］に記載のものを好ましく用いることができ、ディスコティック液晶性化合物としては、例えば、特開２００７－１０８７３２号公報の段落［００２０］～［００６７］や特開２０１０－２４４０３８号公報の段落［００１３］～［０１０８］に記載のものを好ましく用いることができるが、これらに限定されない。
　第１パターン光学異方性層１４および第２パターン光学異方性層２０は、温度変化や湿度変化を小さくできることから、重合性基を有する棒状液晶性化合物またはディスコティック液晶性化合物を用いて形成することがより好ましい。液晶性化合物は２種類以上の混合物でもよく、その場合少なくとも１つが２以上の重合性基を有していることが好ましい。
　つまり、第１パターン光学異方性層１４または第２パターン光学異方性層２０は、重合性基を有する棒状液晶性化合物またはディスコティック液晶性化合物が重合等によって固定されて形成された層であることが好ましく、この場合、層となった後はもはや液晶性を示す必要はない。
　ディスコティック液晶性化合物および棒状液晶性化合物に含まれる重合性基の種類は特に制限されず、付加重合反応が可能な官能基が好ましく、重合性エチレン性不飽和基または環重合性基が好ましい。より具体的には、（メタ）アクリロイル基、ビニル基、スチリル基、アリル基などが好ましく挙げられ、（メタ）アクリロイル基がより好ましい。
　上述の第１パターン光学異方性層１４および第２パターン光学異方性層２０の形成方法としては、以下の好適な態様が例示されるが、これらに限定されることなく、各種公知の方法を用いて形成できる。
　第１の好適態様は、液晶性化合物の配向を制御する複数の作用を利用し、その後、外部刺激（熱処理等）によりいずれかの作用を消失させて、所定の配向制御作用を支配的にする方法である。上記の方法としては、例えば、配向膜による配向制御能と、液晶性化合物中に添加される配向制御剤の配向制御能との複合作用により、液晶性化合物を所定の配向状態とし、それを固定して一方の位相差領域を形成した後、外部刺激（熱処理等）により、いずれかの作用（例えば配向制御剤による作用）を消失させて、他の配向制御作用（配向膜による作用）を支配的にし、それによって他の配向状態を実現し、それを固定して他方の位相差領域を形成する。この方法の詳細については、特開２０１２－００８１７０号公報の段落［００１７］～［００２９］に記載があり、その内容は本明細書に参照として取り込まれる。
　第２の好適態様は、パターン配向膜を利用する態様である。この態様では、互いに異なる配向制御能を有するパターン配向膜を形成し、その上に、液晶性化合物を配置し、液晶性化合物を配向させる。液晶性化合物は、パターン配向膜のそれぞれの配向制御能によって、互いに異なる配向状態を達成する。それぞれの配向状態を固定することで、配向膜のパターンに応じて第１および第２の位相差領域のパターンが形成される。パターン配向膜は、印刷法、ラビング配向膜に対するマスクラビング、光配向膜に対するマスク露光等を利用して形成することができる。大掛かりな設備が不要である点や製造容易な点で、印刷法を利用する方法が好ましい。この方法の詳細については、特開２０１２－０３２６６１号公報の段落［０１６６］～［０１８１］に記載があり、その内容は本明細書に参照として取り込まれる。
　第３の好適態様としては、例えば、配向膜中に光酸発生剤を添加する態様である。この例では、配向膜中に光酸発生剤を添加し、パターン露光により、光酸発生剤が分解して酸性化合物が発生した領域と、発生していない領域とを形成する。光未照射部分では光酸発生剤はほぼ未分解のままであり、配向膜材料、液晶性化合物、および必要に応じて添加される配向制御剤の相互作用が配向状態を支配し、液晶性化合物を、その遅相軸がラビング方向と直交する方向に配向させる。配向膜へ光照射し、酸性化合物が発生すると、その相互作用はもはや支配的ではなくなり、ラビング配向膜のラビング方向が配向状態を支配し、液晶性化合物はその遅相軸をラビング方向と平行にして平行配向する。配向膜に用いられる光酸発生剤としては、水溶性の化合物が好ましく用いられる。使用可能な光酸発生剤の例には、Ｐｒｏｇ． Ｐｏｌｙｍ． Ｓｃｉ．， ２３巻、１４８５頁（１９９８年）に記載の化合物が含まれる。光酸発生剤としては、ピリジニウム塩、ヨードニウム塩およびスルホニウム塩が特に好ましく用いられる。この方法の詳細については、特願２０１０－２８９３６０号明細書に記載があり、その内容は本明細書に参照として取り込まれる。
（偏光板（第１偏光板１６および第２偏光板２２））
　第１偏光板１６は、上述した第１偏光子１２と、第１偏光子１２上に配置された第１パターン光学異方性層１４とから構成される。また、第２偏光板２２は、上述した第２偏光子１８と、第２偏光子１８上に配置された第２パターン光学異方性層２０とから構成される。
　なお、第１偏光板１６（または第２偏光板２２）は、さらに別の構成を含んでいてもよい。例えば、第１偏光板１６は、第１偏光子１２と第１パターン光学異方性層１４との間に配向膜を有してもよい。配向膜は、有機化合物（好ましくはポリマー）のラビング処理、無機化合物の斜方蒸着、マイクログルーブを有する層の形成、または、ラングミュア・ブロジェット法（ＬＢ膜）による有機化合物（例、ω－トリコサン酸、ジオクタデシルメチルアンモニウムクロライド、ステアリル酸メチル）の累積のような手段で設けることができる。
　また、第１偏光板１６は、第１偏光子１２と第１パターン光学異方性層１４との間に接着剤層を有してもよい。使用される接着剤としては、硬化方式の観点から、ホットメルトタイプ、熱硬化タイプ、光硬化タイプ、反応硬化タイプ、硬化の不要な感圧接着タイプなどが挙げられる。
　なお、第２偏光板２２も第２偏光子１８と第２パターン光学異方性層２０との間に、上記配向膜または接着剤層を有していてもよい。
　第１偏光板１６の製造方法は特に制限されず、例えば、偏光子上で上述したパターン光学異方性層の形成方法を実施する方法や、短冊状に形成された第１位相差領域の層および第２位相差領域の層を第１偏光子上に交互に貼り合せる方法などが挙げられる。
　なお、第２偏光板２２の製造方法としても、上記方法が採用され得る。
（光学フィルター）
　本発明の第１の実施形態の光学フィルター１０は、上述した第１偏光板１６と第２偏光板２２とを有し、第１パターン光学異方性層１４と第２パターン光学異方性層２０とが対向するように配置される。なお、第１偏光板１６と第２偏光板２２とは、図１に示すように、互いに平行に配置される。
　第２偏光板２２は、第１偏光板１６に対して平行に相対移動可能である。より具体的には、第２偏光板２２は、図１中の矢印の方向に移動可能である。
　なお、図１においては第２偏光板２２のみが移動可能な態様を示すが、本発明は該態様には限定されず、第１偏光板１６が移動可能であっても、第１偏光板１６および第２偏光板２２の両方が移動可能であってもよい。
　図２に、第２偏光板２２をスライドさせる前後の概略図を示す。図２（Ａ）に示すように、第１偏光子１２の法線方向（第１偏光子１２の表面に対して直交する方向）から見た際（図２（Ａ）中の第１偏光子１２下部にある白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域３０と第３位相差領域３４と重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域３２と第４位相差領域３６とが重なる場合）、図２（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター１０を透過する。つまり、図２（Ａ）の状態は、透過状態となる。
　一方、図２（Ｂ）は、図２（Ａ）から第２偏光板２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域３０と第４位相差領域３６と重なり（言い換えれば、第２位相差領域３２と第３位相差領域３４とが重なる）、図２（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に入射される光は、光学フィルター１０を透過しない。つまり、図２（Ｂ）の状態は、遮光状態となる。
　以下、光学フィルター１０により光が透過する、または、遮光されるメカニズムについて詳述する。
　図３（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図２（Ａ）の状態の光学フィルター１０中のＸ１領域およびＹ１領域における位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の角度の関係を示す概略図である。Ｘ１領域とは、第１偏光子１２、第１パターン光学異方性層１４中の第１位相差領域３０、第２パターン光学異方性層２０中の第３位相差領域３４、および、第２偏光子１８にわたった領域を意図する。また、Ｙ１領域とは、第１偏光子１２、第１パターン光学異方性層１４中の第２位相差領域３２、第２パターン光学異方性層２０中の第４位相差領域３６、および、第２偏光子１８にわたった領域を意図する。
　図３（Ａ）では、Ｘ１領域中に含まれる、第１偏光子１２の透過軸、第１位相差領域３０の面内遅相軸、第３位相差領域３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図３（Ｂ）では、Ｙ１領域中に含まれる、第１偏光子１２の透過軸、第２位相差領域３２の面内遅相軸、第４位相差領域３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図３（Ａ）に示すように、第１偏光子１２の透過軸と第１位相差領域３０の面内遅相軸とのなす角θ１は、４５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から第１位相差領域３０を観察した際、第１位相差領域３０の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して時計回りに４５°回転する。なお、図３（Ａ）においてθ１は４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　第１位相差領域３０の面内遅相軸と第３位相差領域３４の面内遅相軸とは、平行である。平行の定義は上述の通りである。
　第３位相差領域３４の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３は、４５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から第３位相差領域３４を観察した際、第３位相差領域３４の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに４５°回転する。なお、図３（Ａ）においてθ３は４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　また、図３（Ｂ）に示すように、第１偏光子１２の透過軸と第２位相差領域３２の面内遅相軸とのなす角θ２は、４５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から第２位相差領域３２を観察した際、第２位相差領域３２の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して反時計回りに４５°回転する。なお、図３（Ｂ）においてθ２は４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　第２位相差領域３２の面内遅相軸と第４位相差領域３６の面内遅相軸とは、平行である。平行の定義は上述の通りである。
　第４位相差領域３６の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４は、４５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から第４位相差領域３６を観察した際、第４位相差領域３６の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに４５°回転する。なお、図３（Ｂ）においてθ４は４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　図２（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１２に入射する光は、図３（Ａ）（または、図３（Ｂ））においては、図３（Ａ）（または、図３（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１２へと入射された光のうち、第１偏光子１２の透過軸と平行な直線偏光のみが第１偏光子１２を透過する。次に、第１偏光子１２を透過した光は、第１位相差領域３０によって左円偏光に変換される。次に、第１位相差領域３０を透過した左円偏光は、第３位相差領域３４によって再び直線偏光に変換される。第３位相差領域３４を透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と平行であるため、第２偏光子１８を透過する。つまり、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター１０を透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター１０を透過する。
　つまり、図２（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター１０に入射した光は、光学フィルター１０を透過する。なお、上記では図２（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター１０を透過する。
　次に、図２（Ｂ）に示すように、図２（Ａ）から第２偏光板２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図４（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図２（Ｂ）の状態の光学フィルター１０中のＸ２領域およびＹ２領域における位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の角度の関係を示す概略図である。図４（Ａ）では、Ｘ２領域中に含まれる、第１偏光子１２の透過軸、第１位相差領域３０の面内遅相軸、第４位相差領域３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図４（Ｂ）では、Ｙ２領域中に含まれる、第１偏光子１２の透過軸、第２位相差領域３２の面内遅相軸、第３位相差領域３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図２（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１２に入射する光は、図４（Ａ）（または、図４（Ｂ））においては、図４（Ａ）（または、図４（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１２へと入射された光のうち、第１偏光子１２の透過軸と平行な直線偏光のみが第１偏光子１２を透過する。次に、第１偏光子１２を透過した光は、第１位相差領域３０によって左円偏光に変換される。次に、第１位相差領域３０を透過した左円偏光は、第４位相差領域３６によって再び直線偏光に変換される。第４位相差領域３６を透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と直交するため、第２偏光子１８によって反射される。つまり、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射されず、光学フィルター１０を透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター１０を透過できない。
　つまり、図２（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター１０に入射した光は、光学フィルター１０を透過できない。なお、上記では図２（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター１０を透過できない。
　上記においては、第２偏光板２２を１パターン分スライドさせた態様について説明したが、第２偏光板２２のスライド量を調整することにより（例えば、パターンピッチの半分だけ第２偏光板２２をスライドさせる）、言い換えれば、第１パターン光学異方性層１４中の各領域および第２パターン光学異方性層２０中の各領域の重なりを制御して、透光量を調整することができる。
　上記においては、第１偏光子１２および第２偏光子１８の両方が反射型偏光子の態様について詳述したが、この態様には限定されず、第１偏光子１２および第２偏光子１８のいずれか一方が反射型偏光子であれば、他方が吸収型偏光子であってもよい。なお、光学フィルターの遮熱性および耐久性がより優れる点からは、第１偏光子１２および第２偏光子１８の両方が反射型偏光子であることが好ましい。
　なお、吸収型偏光子としては、例えば、ヨウ素系偏光子、二色性染料を含む染料系偏光子などが使用できる。
　上記において、第１偏光子１２の透過軸と第２偏光子１８の透過軸とが直交する態様を示したが、該態様には限定されず、他の角度であってもよい。
　また、上記においては、第１位相差領域３０、第２位相差領域３２、第３位相差領域３４、および第４位相差領域３６がいずれもλ／４位相差領域の態様について詳述したが、本実施形態は上記態様に限定されず、第１位相差領域３０、第２位相差領域３２、第３位相差領域３４、および第４位相差領域３６が異なる面内レタデーションを示す領域であってもよい。なお、その場合、各領域中の面内遅相軸と、第１偏光子１２および第２偏光子１８の透過軸とは、所定の角度となるように調整される。
（第１の実施形態の変形例）
　また、上記においては、第１パターン光学異方性層１４および第２パターン光学異方性層２０が一層の態様について述べたが、この態様には限定されず、いわゆる広帯域のλ／４位相差層であってもよい。
　より具体的には、図５に示すように、パターン光学異方性層がλ／２位相差層とλ／４位相差層との積層である態様が挙げられる。
　図５（Ａ）および（Ｂ）に記載の光学フィルター１００は、第１偏光板１６ａ中の第１パターン光学異方性層１４ａおよび第２偏光板２２ａ中の第２パターン光学異方性層２０ａの点を除いて、図２（Ａ）および（Ｂ）に示す光学フィルター１０と同様の構成を有するものであるので、同一の構成要素には同一の参照符号を付し、その説明を省略し、主として第１パターン光学異方性層１４ａおよび第２パターン光学異方性層２０ａについて説明する。
　第１パターン光学異方性層１４ａは、第１偏光子１２上に第３パターン光学異方性層４０と第４パターン光学異方性層４２とがこの順で積層した層であり、第２パターン光学異方性層２０ａは、第２偏光子１８上に第５パターン光学異方性層４４と第６パターン光学異方性層４６とがこの順で積層した層である。なお、第３パターン光学異方性層４０中には位相差領域５０および５４、第４パターン光学異方性層４２には位相差領域５２および５６、第５パターン光学異方性層４４には位相差領域６０および６４、第６パターン光学異方性層４６には位相差領域６２および６６がそれぞれ含まれる。後述するように、位相差領域５０および５４、位相差領域５２および５６、位相差領域６０および６４、並びに、位相差領域６２および６６は、それぞれ面内遅相軸方向が互いに異なる。なお、本実施形態は上記態様には限定されず、位相差領域５０および５４、位相差領域５２および５６、位相差領域６０および６４、並びに、位相差領域６２および６６のそれぞれの面内レタデーションが互いに異なっている態様でもよい。
　また、図５に示すように、位相差領域５０および位相差領域５２は第１位相差領域３０ａを、位相差領域５４および位相差領域５６は第２位相差領域３２ａを、位相差領域６０および位相差領域６２は第３位相差領域３４ａを、位相差領域６４および位相差領域６６は第４位相差領域３６ａをそれぞれ構成する。
　第４パターン光学異方性層４２および第６パターン光学異方性層４６は、いずれも上述した第１パターン光学異方性層１４と同じく、λ／４位相差領域を含む層である。つまり、第４パターン光学異方性層４２中の位相差領域５２および位相差領域５６、並びに、第６パターン光学異方性層４６中の位相差領域６２および位相差領域６６は、上述したλ／４位相差領域に該当する。
　なお、第４パターン光学異方性層４２中の位相差領域５２の面内遅相軸と位相差領域５６の面内遅相軸とのなす角は３０°であり、第６パターン光学異方性層４６中の位相差領域６２の面内遅相軸と位相差領域６６の面内遅相軸とのなす角も３０°である。なお、上記２つの角度は３０°の態様に限定されず、３０°±１０°の範囲であればよい。
　第３パターン光学異方性層４０および第５パターン光学異方性層４４は、λ／２位相差領域を含む層である。つまり、第３パターン光学異方性層４０中の位相差領域５０および位相差領域５４、並びに、第５パターン光学異方性層４４中の位相差領域６０および位相差領域６４は、λ／２位相差領域に該当する。
　λ／２位相差領域とは、言い換えると、反射型偏光子（第１偏光子１２および第２偏光子１８）により反射される光に対するλ／２位相差領域であり、より具体的には、制御波長域内の波長、好ましくは制御波長域の中心波長の１／２の長さ、または「中心波長×ｎ＋中心波長の１／２（ｎは整数）」の面内レタデーション値（位相差値）を有する領域を意図する。
　より具体的には、例えば、反射型偏光子により反射される光が可視光領域の光である場合、波長５５０ｎｍで測定した位相差領域の面内レタデーションであるＲｅ（５５０）は、下記式（２）を満たすことが好ましい。
　式（２）　２２０ｎｍ≦Ｒｅ（５５０）≦３２５ｎｍ
　なお、面内レタデーションの測定方法は、Axometrics社のAxoscan（ポラリメーター）装置を用い同社の解析ソフトウエアを用いて測定する。
　なお、第３パターン光学異方性層４０中の位相差領域５０の面内遅相軸と位相差領域５４の面内遅相軸とのなす角は３０°であり、第５パターン光学異方性層４４中の位相差領域６０の面内遅相軸と位相差領域６４の面内遅相軸とのなす角も３０°である。なお、上記２つの角度は３０°の態様に限定されず、３０°±１０°の範囲であればよい。
　図５（Ａ）に示すように、第１偏光子１２の法線方向から見た際（図５（Ａ）中の白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域３０ａと第３位相差領域３４ａと重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域３２ａと第４位相差領域３６ａとが重なる場合）、図５（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター１００を透過する。
　一方、図５（Ｂ）は、図５（Ａ）から第２偏光板２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域３０ａと第４位相差領域３６ａと重なり（言い換えれば、第２位相差領域３２ａと第３位相差領域３４ａとが重なる場合）、図５（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１２に入射される光は光学フィルター１００を透過しない。
　図６（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図５（Ａ）の状態の光学フィルター１００中のＸ１領域およびＹ１領域の各層の面内遅相軸の角度の関係を示す概略図である。
　図６（Ａ）に示すように、第１偏光子１２の透過軸と位相差領域５０の面内遅相軸とのなす角θ１ａは、１５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から位相差領域５０を観察した際、位相差領域５０の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して時計回りに１５°回転する。なお、図６（Ａ）においてθ１ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　第１偏光子１２の透過軸と位相差領域５２の面内遅相軸とのなす角θ１ｂは、７５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から位相差領域５２を観察した際、位相差領域５２の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して時計回りに７５°回転する。なお、図６（Ａ）においてθ１ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域５２の面内遅相軸と位相差領域６２の面内遅相軸とのなす角は６０°である。なお、図６（Ａ）では、６０°であるが、この態様には限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域６２の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３ｂは、７５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域６２を観察した際、位相差領域６２の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに７５°回転する。なお、図６（Ａ）においてθ３ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域６０の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３ａは、１５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域６０を観察した際、位相差領域６０の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに１５°回転する。なお、図６（Ａ）においてθ３ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　また、図６（Ｂ）に示すように、第１偏光子１２の透過軸と位相差領域５４の面内遅相軸とのなす角θ２ａは、１５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から位相差領域５４を観察した際、位相差領域５４の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して反時計回りに１５°回転する。なお、図６（Ｂ）においてθ２ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　第１偏光子１２の透過軸と位相差領域５６の面内遅相軸とのなす角θ２ｂは、７５°である。言い換えると、第１偏光子１２側から位相差領域５６を観察した際、位相差領域５６の面内遅相軸は、第１偏光子１２の透過軸に対して反時計回りに７５°回転する。なお、図６（Ｂ）においてθ２ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域５６の面内遅相軸と位相差領域６６の面内遅相軸とのなす角は６０°である。なお、図６（Ｂ）では、６０°であるが、この態様には限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域６６の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４ｂは、７５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域６６を観察した際、位相差領域６６の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに７５°回転する。なお、図６（Ｂ）においてθ４ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域６４の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４ａは、１５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域６４を観察した際、位相差領域６４の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに１５°回転する。なお、図６（Ｂ）においてθ４ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　図５（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１２に入射する光は、図６（Ａ）（または、図６（Ｂ））においては、図６（Ａ）（または、図６（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１２へと入射された光のうち、第１偏光子１２の透過軸と平行な直線偏光のみが第１偏光子１２を透過する。次に、第１偏光子１２を透過した光は、第１位相差領域３０ａ（位相差領域５０および位相差領域５２）によって左円偏光に変換される。次に、第１位相差領域３０ａを透過した左円偏光は、第３位相差領域３４ａ（位相差領域６２および位相差領域６０）によって再び直線偏光に変換される。次に、第３位相差領域３４ａを透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と平行であるため、第２偏光子１８を透過する。つまり、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター１００を透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター１００を透過する。
　つまり、図６（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター１００に入射した光は、光学フィルター１００を透過する。
　次に、図６（Ｂ）に示すように、図５（Ａ）から第２偏光板２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図７（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図６（Ｂ）の状態の光学フィルター１００中のＸ２領域およびＹ２領域の位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の角度の関係を示す概略図である。
　図５（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１２に入射する光は、図７（Ａ）（または、図７（Ｂ））においては、図７（Ａ）（または、図７（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１２へと入射された光のうち、第１偏光子１２の透過軸と平行な直線偏光のみが第１偏光子１２を透過する。次に、第１偏光子１２を透過した光は、第１位相差領域３０ａ（位相差領域５０および位相差領域５２）によって左円偏光に変換される。次に、第１位相差領域３０ａを透過した左円偏光は、第４位相差領域３６ａ（位相差領域６４および位相差領域６６）によって直線偏光に変換される。第４位相差領域３６ａを透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と直交するため、第２偏光子１８により反射される。つまり、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射されず、光学フィルター１００を透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター１００を透過できない。
　つまり、図６（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター１００に入射した光は、光学フィルター１００を透過できない。
＜第２の実施形態＞
　以下に、本発明の光学フィルターの第２の実施形態について図面を参照して説明する。図８（Ａ）および（Ｂ）に、本発明の光学フィルターの第２の実施形態の断面図を示す。なお、後述するように、図８（Ｂ）は、図８（Ａ）中の第２偏光板１２２を１パターン分スライドさせた図である。
　光学フィルター１１０は、第１偏光板１１６と、第２偏光板１２２とを備える。第１偏光板１１６は、第１偏光子１１２と、第１偏光子１１２上に配置された第１パターン光学異方性層１１４とから構成される。第２偏光板１２２は、第２偏光子１１８と第２偏光子１１８上に配置された第２パターン光学異方性層１２０とから構成される。第１偏光板１１６と第２偏光板１２２とは、第１パターン光学異方性層１１４と第２パターン光学異方性層１２０とが対向するように配置される。
　第１偏光子１１２および第２偏光子１１８は、いずれも反射型の円偏光子である。
　以下、まず、各層の構成について詳述する。
（偏光子（第１偏光子１１２および第２偏光子１１８））
　第１偏光子１１２および第２偏光子１１８は、いずれも反射型の円偏光子である。反射型の円偏光子とは、特定の波長域において右円偏光または左円偏光のいずれか一方を選択的に透過させ、他方の円偏光を反射する機能を有する偏光子である。つまり、第１偏光子１１２および第２偏光子１１８は、片側面から入射した特定の波長域の光（自然光、非偏光）を右円偏光および左円偏光に分離し、いずれか一方を選択的に他側面側に透過させることができる。
　第１偏光子１１２および第２偏光子１１８が右円偏光または左円偏光のいずれか一方を選択的に透過させる特定の波長域は、上記第１偏光子１２および第２偏光子１８において制御波長域として説明したものと同様であればよい。
　なお、第１偏光子１１２および第２偏光子１１８はいずれも左円偏光を透過させる偏光子であるが、本発明は該態様に限定されず、第１パターン光学異方性層１１４および第２パターン光学異方性層１２０の態様に合せて、適宜右円偏光を透過させる偏光子を使用してもよい。
　第１偏光子１１２および第２偏光子１１８のような反射型の円偏光子としては公知のものを使用することができ、例えば、コレステリック液晶や強誘電性液晶による選択反射特性を利用した反射型円偏光子などが使用される。
（パターン光学異方性層（第１パターン光学異方性層１１４および第２パターン光学異方性層１２０））
　第１パターン光学異方性層１１４は、面内遅相軸方向が互いに異なる、第１位相差領域１３０および第２位相差領域１３２を含み、第１位相差領域１３０および第２位相差領域１３２が面内において交互に配置されている。また、第２パターン光学異方性層１２０も、面内遅相軸方向が互いに異なる、第３位相差領域１３４および第４位相差領域１３６を含み、第３位相差領域１３４および第４位相差領域１３６が面内において交互に配置されている。
　なお、第１位相差領域１３０および第２位相差領域１３２では後述するように面内レタデーションは同じであるが、本発明は該態様には限定されず、第１位相差領域および第２位相差領域は、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なっていればよい。また、第３位相差領域１３４および第４位相差領域１３６も、後述するように面内レタデーションは同じであるが、本発明は該態様には限定されず、第３位相差領域および第４位相差領域は、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なっていればよい。
　また、図８においては、図１と同様に、第１位相差領域１３０、第２位相差領域１３２、第３位相差領域１３４、および、第４位相差領域１３６がいずれも同じ幅（ピッチ）のストライプ状に配置された態様を示すが、後述するように第１偏光板１１６および第２偏光板１２２の相対移動方向に沿った所定のピッチでそれぞれの領域が配置されていれば、この態様には限定されない。
　第１パターン光学異方性層１１４中において、第１位相差領域１３０の面内遅相軸と、第２位相差領域１３２の面内遅相軸とは、直交する。直交の定義は、上述の通りである。
　また、第２パターン光学異方性層１２０中において、第３位相差領域１３４の面内遅相軸と、第４位相差領域１３６の面内遅相軸とは、直交する。
　なお、後述するように、第１位相差領域１３０の面内遅相軸と第３位相差領域１３４の面内遅相軸とは直交し、第２位相差領域１３２の面内遅相軸と第４位相差領域１３６の面内遅相軸とも直交する。
　第１位相差領域１３０、第２位相差領域１３２、第３位相差領域１３４、および、第４位相差領域１３６は、それぞれ、反射型偏光子（第１偏光子１１２および第２偏光子１１８）により反射される光に対するλ／４位相差領域である。λ／４位相差領域の説明は、上述の通りである。
　第１パターン光学異方性層１１４または第２パターン光学異方性層１２０を構成する材料およびその製造手順は特に制限されず、上述した第１パターン光学異方性層１４または第２パターン光学異方性層２０を構成する材料その製造手順が使用できる。
（偏光板（第１偏光板１１６および第２偏光板１２２））
　第１偏光板１１６は、上述した第１偏光子１１２と、第１偏光子１１２上に配置された第１パターン光学異方性層１１４とから構成される。また、第２偏光板１２２は、上述した第２偏光子１１８と、第２偏光子１１８上に配置された第２パターン光学異方性層１２０とから構成される。
　また、第１偏光板１１６は、さらに別の構成を含んでいてもよい。例えば、第１偏光板１１６は、第１偏光子１１２と第１パターン光学異方性層１１４との間に配向膜または接着剤層を有していてもよい。なお、第２偏光板１２２も同様に別の構成を含んでいてもよい。
　また、第１偏光板１１６および第２偏光板１２２の製造方法は特に制限されず、上述した第１偏光板１６および第２偏光板２２の製造方法を適用できる。
（光学フィルター）
　本発明の第２の実施形態の光学フィルター１１０は、上述した第１偏光板１１６と第２偏光板１２２とを有し、第１パターン光学異方性層１１４と第２パターン光学異方性層１２０とが対向するように配置される。なお、第１偏光板１１６と第２偏光板１２２とは、図８（Ａ）に示すように、互いに平行に配置される。
　第２偏光板１２２は、第１偏光板１１６に対して平行に相対移動可能である。より具体的には、第２偏光板１２２は、図８中の矢印の方向に移動可能である。
　なお、図８（Ａ）においては第２偏光板１２２のみが移動可能な態様を示すが、本発明は該態様には限定されず、第１偏光板１１６が移動可能であっても、第１偏光板１１６および第２偏光板１２２の両方が移動可能であってもよい。
　図８（Ａ）に示すように、第１偏光子１１２の法線方向から見た際（図８（Ａ）中の白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域１３０と第３位相差領域１３４と重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域１３２と第４位相差領域１３６とが重なる場合）、図８（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター１１０を透過する。つまり、図８（Ａ）の状態は、透過状態となる。
　一方、図８（Ｂ）は、図８（Ａ）から第２偏光板１２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域１３０と第４位相差領域１３６と重なり（言い換えれば、第２位相差領域１３２と第３位相差領域１３４とが重なる）、図８（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は光学フィルター１１０を透過しない。つまり、図８（Ｂ）の状態は、遮光状態となる。
　以下、光学フィルター１１０により光が透過する、または、遮光されるメカニズムについて詳述する。
　図９（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図８（Ａ）の状態の光学フィルター１１０中のＸ１領域およびＹ１領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。Ｘ１領域とは、第１偏光子１１２、第１パターン光学異方性層１１４中の第１位相差領域１３０、第２パターン光学異方性層１２０中の第３位相差領域１３４、および、第２偏光子１１８にわたった領域を意図する。また、Ｙ１領域とは、第１偏光子１１２、第１パターン光学異方性層１１４中の第２位相差領域１３２、第２パターン光学異方性層１２０中の第４位相差領域１３６、および、第２偏光子１１８にわたった領域を意図する。
　図９（Ａ）では、Ｘ１領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第１位相差領域１３０の面内遅相軸、第３位相差領域１３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図９（Ｂ）では、Ｙ１領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第２位相差領域１３２の面内遅相軸、第４位相差領域１３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図９（Ａ）および図９（Ｂ）に示すように、第１偏光子１１２および第２偏光子１１８は、図９（Ａ）および図９（Ｂ）の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１１８側）に向かって観察した際に、進行してくる光（非偏光）のうち左円偏光を透過させる円偏光子である。
　第１位相差領域１３０の面内遅相軸と第３位相差領域１３４の面内遅相軸とは、直交する。また、同様に、第２位相差領域１３２の面内遅相軸と第４位相差領域１３６の面内遅相軸とも、直交する。
　なお、第１位相差領域１３０および第２位相差領域１３２の面内遅相軸の方向は、第１偏光子１１２との関係では特に制限されない。また、第３位相差領域１３４および第４位相差領域１３６の面内遅相軸の方向は、第２偏光子１１８との関係では特に制限されない。
　図８（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図９（Ａ）（または、図９（Ｂ））においては、図９（Ａ）（または、図９（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した左円偏光は、第１位相差領域１３０によって直線偏光に変換される。次に、第１位相差領域１３０を透過した直線偏光は、第３位相差領域１３４によって再び左円偏光に変換される。次に、第３位相差領域１３４を透過した左円偏光は、第２偏光子１１８を透過する。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８より出射され、光学フィルター１１０を透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８より出射され、光学フィルター１１０を透過する。
　つまり、図８（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター１１０に入射した光は、光学フィルター１１０を透過する。なお、上記では図８（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター１１０を透過する。
　次に、図８（Ｂ）に示すように、図８（Ａ）から第２偏光板１２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図１０（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図８（Ｂ）の状態の光学フィルター１１０中のＸ２領域およびＹ２領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。図１０（Ａ）では、Ｘ２領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第１位相差領域１３０の面内遅相軸、第４位相差領域１３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図１０（Ｂ）では、Ｙ２領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第２位相差領域１３２の面内遅相軸、第３位相差領域１３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図８（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１０（Ａ）（または、図１０（Ｂ））においては、図１０（Ａ）（または、図１０（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した光は、第１位相差領域１３０によって直線偏光に変換される。次に、第１位相差領域１３０を透過した直線偏光は、第４位相差領域１３６によって右円偏光に変換される。次に、第３位相差領域１３４を透過した右円偏光は、第２偏光子１１８で反射される。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８により反射され、光学フィルター１１０を透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター１１０を透過できない。
　つまり、図１０（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター１１０に入射した光は、光学フィルター１１０を透過できない。なお、上記では図１０（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター１１０を透過できない。
　上記においては、第２偏光板１２２を１パターン分スライドさせた態様について説明したが、第２偏光板１２２のスライド量を調整することにより（例えば、パターンピッチの半分だけ第２偏光板１２２をスライドさせる）、言い換えれば、第１パターン光学異方性層１１４中の各領域および第２パターン光学異方性層１２０中の各領域の重なりを制御して、透光量を調整することができる。
　上記においては、第１位相差領域１３０、第２位相差領域１３２、第３位相差領域１３４、および第４位相差領域１３６がいずれもλ／４位相差領域の態様について詳述したが、本実施形態は上記態様に限定されず、第１位相差領域１３０、第２位相差領域１３２、第３位相差領域１３４、および第４位相差領域１３６が異なる面内レタデーションを示す領域であってもよい。なお、その場合、各領域中の面内遅相軸と、第１偏光子１１２および第２偏光子１１８の透過軸とは、所定の角度となるように調整される。
（第２の実施形態の変形例）
　また、上記においては、第１パターン光学異方性層１１４および第２パターン光学異方性層１２０が一層の態様について述べたが、この態様には限定されず、いわゆる広帯域のλ／４位相差層であってもよい。
　より具体的には、図１１に示すように、パターン光学異方性層がλ／２位相差層とλ／４位相差層との積層である態様が挙げられる。
　図１１（Ａ）および（Ｂ）に記載の光学フィルター１１０ａは、第１パターン光学異方性層１１４ａおよび第２パターン光学異方性層１２０ａの点を除いて、図８（Ａ）および（Ｂ）に示す光学フィルター１１０と同様の構成を有するものであるので、同一の構成要素には同一の参照符号を付し、その説明を省略し、主として第１パターン光学異方性層１１４ａおよび第２パターン光学異方性層１２０ａについて説明する。
　第１パターン光学異方性層１１４ａは、第１偏光子１１２上に第４パターン光学異方性層１４２と第３パターン光学異方性層１４０とがこの順で積層した層であり、第２パターン光学異方性層１２０ａは、第２偏光子１１８上に第６パターン光学異方性層１４６と第５パターン光学異方性層１４４とがこの順で積層した層である。なお、第３パターン光学異方性層１４０中には位相差領域１５０および１５４、第４パターン光学異方性層１４２には位相差領域１５２および１５６、第５パターン光学異方性層１４４には位相差領域１６０および１６４、第６パターン光学異方性層１４６には位相差領域１６２および１６６がそれぞれ含まれる。後述するように、位相差領域１５０および１５４、位相差領域１５２および１５６、位相差領域１６０および１６４、並びに、位相差領域１６２および１６６は、それぞれ面内遅相軸方向が互いに異なる。なお、本実施形態は上記態様には限定されず、位相差領域１５０および１５４、位相差領域１５２および１５６、位相差領域１６０および１６４、並びに、位相差領域１６２および１６６のそれぞれの面内レタデーションが互いに異なっている態様でもよい。
　また、図１１に示すように、位相差領域１５０および位相差領域１５２は第１位相差領域１３０ａを、位相差領域１５４および位相差領域１５６は第２位相差領域１３２ａを、位相差領域１６０および位相差領域１６２は第３位相差領域１３４ａを、位相差領域１６４および位相差領域１６６は第４位相差領域１３６ａをそれぞれ構成する。
　第３パターン光学異方性層１４０および第５パターン光学異方性層１４４それぞれは、上述した第１の実施形態の変形例中の第３パターン光学異方性層４０および第５パターン光学異方性層４４と同じく、λ／２位相差領域を含む層である。つまり、第３パターン光学異方性層１４０中の位相差領域１５０および位相差領域１５４、並びに、第５パターン光学異方性層１４４中の位相差領域１６０および位相差領域１６４は、上述したλ／２位相差領域に該当する。
　なお、第３パターン光学異方性層１４０中の位相差領域１５０の面内遅相軸と位相差領域１５４の面内遅相軸とのなす角は３０°であり、第５パターン光学異方性層１４４中の位相差領域１６０の面内遅相軸と位相差領域１６４の面内遅相軸とのなす角も３０°である。なお、上記角度は３０°に限定されず、３０°±１０°の範囲内にあればよい。
　第４パターン光学異方性層１４２および第６パターン光学異方性層１４６それぞれは、上述した第１の実施形態の変形例中の第４パターン光学異方性層４２および第６パターン光学異方性層４６と同じく、λ／４位相差領域を含む層である。つまり、第４パターン光学異方性層１４２中の位相差領域１５２および位相差領域１５６、並びに、第６パターン光学異方性層１４６中の位相差領域１６２および位相差領域１６６は、上述したλ／４位相差領域に該当する。
　なお、第４パターン光学異方性層１４２中の位相差領域１５２の面内遅相軸と位相差領域１５６の面内遅相軸とのなす角は３０°であり、第６パターン光学異方性層１４６中の位相差領域１６２の面内遅相軸と位相差領域１６６の面内遅相軸とのなす角も３０°である。なお、上記２つの角度は３０°に限定されず、３０°±１０°の範囲内にあればよい。
　図１１（Ａ）に示すように、第１偏光子１１２の法線方向から見た際（図１１（Ａ）中の白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域１３０ａと第３位相差領域１３４ａと重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域１３２ａと第４位相差領域１３６ａとが重なる場合）、図１１（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター１１０ａを透過する。
　一方、図１１（Ｂ）は、図１１（Ａ）から第２偏光板１２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域１３０ａと第４位相差領域１３６ａと重なり（言い換えれば、第２位相差領域１３２ａと第３位相差領域１３４ａとが重なる）、図１１（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は光学フィルター１１０ａを透過しない。
　図１２（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１１（Ａ）の状態の光学フィルター１１０ａ中のＸ１領域およびＹ１領域の位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。
　図１２（Ａ）に示すように、位相差領域１５２の面内遅相軸と位相差領域１５０の面内遅相軸とのなす角θ１ａは、６０°である。言い換えると、第１偏光子１１２側から位相差領域１５０を観察した際、位相差領域１５０の面内遅相軸は、位相差領域１５２の面内遅相軸に対して時計回りに６０°回転する。なお、図１２（Ａ）においてθ１ａは６０°であるが、この態様に限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域１５０の面内遅相軸と位相差領域１６０の面内遅相軸とのなす角は３０°である。言い換えると、第１偏光子１１２側から位相差領域１６０を観察した際、位相差領域１６０の面内遅相軸は、位相差領域１５０の面内遅相軸に対して時計回りに３０°回転する。なお、図１２（Ａ）において該角度は３０°であるが、この態様に限定されず、３０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域１６０の面内遅相軸と位相差領域１６２の面内遅相軸とのなす角θ３ａは６０°である。言い換えると、第２偏光子１１８側から位相差領域１６０を観察した際、位相差領域１６０の面内遅相軸は、位相差領域１６２の面内遅相軸に対して時計回りに６０°回転する。なお、図１２（Ａ）においてθ３ａは６０°であるが、この態様に限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　なお、位相差領域１５２の面内遅相軸の第１偏光子１１２に対する角度は特に制限されず、図１２（Ａ）の態様に限定されない。また、位相差領域１６２の面内遅相軸の第２偏光子１１８に対する角度も同様に特に限定されない。
　また、図１２（Ｂ）に示すように、位相差領域１５６の面内遅相軸と位相差領域１５４の面内遅相軸とのなす角θ２ａは、６０°である。言い換えると、第１偏光子１１２側から位相差領域１５４を観察した際、位相差領域１５４の面内遅相軸は、位相差領域１５６の面内遅相軸に対して反時計回りに６０°回転する。なお、図１２（Ｂ）においてθ２ａは６０°であるが、この態様に限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域１５４の面内遅相軸と位相差領域１６４の面内遅相軸とのなす角は３０°である。言い換えると、第１偏光子１１２側から位相差領域１６４を観察した際、位相差領域１６４の面内遅相軸は、位相差領域１５４の面内遅相軸に対して反時計回りに３０°回転する。なお、図１２（Ｂ）において該角度は３０°であるが、この態様に限定されず、３０°±１０°の範囲であればよい。
　さらに、位相差領域１６４の面内遅相軸と位相差領域１６６の面内遅相軸とのなす角θ４ａは６０°である。言い換えると、第２偏光子１１８側から位相差領域１６４を観察した際、位相差領域１６４の面内遅相軸は、位相差領域１６６の面内遅相軸に対して反時計回りに６０°回転する。なお、図１２（Ｂ）においてθ４ａは６０°であるが、この態様に限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　なお、位相差領域１５６の面内遅相軸の第１偏光子１１２に対する角度は特に制限されず、図１２（Ｂ）の態様に限定されない。また、位相差領域１６６の面内遅相軸の第２偏光子１１８に対する角度も同様に特に限定されない。
　図１１（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１２（Ａ）（または、図１２（Ｂ））においては、図１２（Ａ）（または、図１２（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した光は、第１位相差領域１３０ａ（位相差領域１５２および位相差領域１５０）によって直線偏光に変換される。次に、第１位相差領域１３０ａを透過した直線偏光は、第３位相差領域１３４ａ（位相差領域１６０および位相差領域１６２）によって再び左円偏光に変換される。次に、第３位相差領域１３４ａを透過した左円偏光は、第２偏光子１１８を透過する。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８より出射され、光学フィルター１１０ａを透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８より出射され、光学フィルター１１０ａを透過する。
　つまり、図１１（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター１１０ａに入射した光は、光学フィルター１１０ａを透過する。
　次に、図１１（Ｂ）に示すように、図１１（Ａ）から第２偏光板１２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図１３（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１１（Ｂ）の状態の光学フィルター１１０ａ中のＸ２領域およびＹ２領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。
　図１１（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１３（Ａ）（または、図１３（Ｂ））においては、図１３（Ａ）（または、図１３（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した光は、第１位相差領域１３０ａ（位相差領域１５２および位相差領域１５０）によって直線偏光に変換される。次に、第１位相差領域１３０ａを透過した直線偏光は、第４位相差領域１３６ａ（位相差領域１６４および位相差領域１６６）によって右円偏光に変換される。次に、第４位相差領域１３６ａを透過した右円偏光は、第２偏光子１１８で反射される。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１１８により反射され、光学フィルター１１０ａを透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター１１０ａを透過できない。
　つまり、図１１（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター１１０ａに入射した光は、光学フィルター１１０ａを透過できない。
＜第３の実施形態＞
　以下に、本発明の光学フィルターの第３の実施形態について図面を参照して説明する。図１４（Ａ）および（Ｂ）に、本発明の光学フィルターの第３の実施形態の断面図を示す。なお、後述するように、図１４（Ｂ）は、図１４（Ａ）中の第２偏光板２２２を１パターン分スライドさせた図である。
　光学フィルター２１０は、第１偏光板２１６と、第２偏光板２２２とを備える。第１偏光板２１６は、第１偏光子１１２と、第１偏光子１１２上に配置された第１パターン光学異方性層２１４とから構成される。第２偏光板２２２は、第２偏光子１８と第２偏光子１８上に配置された第２パターン光学異方性層２２０とから構成される。第１偏光板２１６と第２偏光板２２２とは、第１パターン光学異方性層２１４と第２パターン光学異方性層２２０とが対向するように配置される。
　第１偏光子１１２は、上述した第２の実施形態で説明したように反射型の円偏光子である。また、第２偏光子１８は、上述した第１の実施形態で説明したように反射型の直線偏光子である。よって、以下では、第１偏光子１１２および第２偏光子１８の説明は省略し、以下では、主に、第１パターン光学異方性層２１４および第２パターン光学異方性層２２０について詳述する。
　なお、図１４においては、第２偏光子１８が反射型の直線偏光子の態様であるが、この態様に限定されず、第１偏光子１１２が反射型の円偏光子であれば、第２偏光子は吸収型の直線偏光子であってもよい。なお、光学フィルターの遮熱性および耐久性がより優れる点からは、第１偏光子および第２偏光子の両方が反射型偏光子であることが好ましい。
（パターン光学異方性層（第１パターン光学異方性層２１４および第２パターン光学異方性層２２０））
　第１パターン光学異方性層２１４および第２パターン光学異方性層２２０は、それぞれ、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なる複数の領域を有する層である。
　より具体的には、第１パターン光学異方性層２１４は、λ／２位相差領域である第１位相差領域２３０と、０λ位相差領域である第２位相差領域２３２とを有する層であり、第２パターン光学異方性層２２０は、λ／４位相差領域である第３位相差領域２３４と、λ／４位相差領域である第４位相差領域２３６とを有する層である。
　また、図１４においては、図１と同様に、第１位相差領域２３０、第２位相差領域２３２、第３位相差領域２３４、および、第４位相差領域２３６がいずれも同じ幅（ピッチ）のストライプ状に配置された態様を示すが、後述するように第１偏光板２１６および第２偏光板２２２の相対移動方向に沿った所定のピッチでそれぞれの領域が配置されていれば、この態様には限定されない。
　第１位相差領域２３０は、上記で説明したλ／２位相差領域である。
　一方、第２位相差領域２３２は、０λ位相差領域である。０λ位相差領域とは、反射型偏光子により反射される光に対して光学的に等方性を示す光学等方性領域である。
　より具体的には、例えば、反射型偏光子により反射される光が可視光領域の光である場合、波長５５０ｎｍで測定した第２位相差領域２３２の面内レタデーションであるＲｅ（５５０）は、下記式（３）を満たすことが好ましい。
　式（３）　　－１０ｎｍ≦Ｒｅ（５５０）≦１０ｎｍ
　なお、面内レタデーションの測定方法は、Axometrics社のAxoscan（ポラリメーター）装置を用い同社の解析ソフトウエアを用いて測定する。
　第２パターン光学異方性層２２０中の第３位相差領域２３４および第４位相差領域２３６は、λ／４位相差領域である。
　なお、第３位相差領域２３４の面内遅相軸と第４位相差領域２３６の面内遅相軸とは、直交する。
　第１パターン光学異方性層２１４および第２パターン光学異方性層２２０を構成する材料およびその製造手順は特に制限されず、上述した第１の実施形態中の第１パターン光学異方性層１４を構成する材料その製造手順が使用できる。
（光学フィルター）
　本発明の第３の実施形態の光学フィルター２１０は、上述した第１偏光板２１６と第２偏光板２２２とを有し、第１パターン光学異方性層２１４と第２パターン光学異方性層２２０とが対向するように配置される。なお、第１偏光板２１６と第２偏光板２２２とは、図１４（Ａ）に示すように、互いに平行に配置される。
　第２偏光板２２２は、第１偏光板２１６に対して平行に相対移動可能である。より具体的には、第２偏光板２２２は、図１４（Ａ）中の矢印の方向に移動可能である。
　なお、図１４（Ａ）においては第２偏光板２２２のみが移動可能な態様を示すが、本発明は該態様には限定されず、第１偏光板２１６が移動可能であっても、第１偏光板２１６および第２偏光板２２２の両方が移動可能であってもよい。
　図１４（Ａ）に示すように、第１偏光子１１２の法線方向から見た際（図１４（Ａ）中の白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域２３０と第３位相差領域２３４と重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域２３２と第４位相差領域２３６とが重なる場合）、図１４（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター２１０を透過する。つまり、図１４（Ａ）の状態は、透過状態となる。
　一方、図１４（Ｂ）は、図１４（Ａ）から第２偏光板２２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域２３０と第４位相差領域２３６と重なり（言い換えれば、第２位相差領域２３２と第３位相差領域２３４とが重なる）、図１４（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は光学フィルター２１０を透過しない。つまり、つまり、図１４（Ｂ）の状態は、遮光状態となる。
　以下、光学フィルター２１０により光が透過する、または、遮光されるメカニズムについて詳述する。
　図１５（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１４（Ａ）の状態の光学フィルター２１０中のＸ１領域およびＹ１領域において位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。Ｘ１領域とは、第１偏光子１１２、第１パターン光学異方性層２１４中の第１位相差領域２３０、第２パターン光学異方性層２２０中の第３位相差領域２３４、および、第２偏光子１８にわたった領域を意図する。また、Ｙ１領域とは、第１偏光子１１２、第１パターン光学異方性層２１４中の第２位相差領域２３２、第２パターン光学異方性層２２０中の第４位相差領域２３６、および、第２偏光子１８にわたった領域を意図する。
　図１５（Ａ）では、Ｘ１領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第１位相差領域２３０の面内遅相軸、第３位相差領域２３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図１５（Ｂ）では、Ｙ１領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第２位相差領域２３２の面内遅相軸、第４位相差領域２３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図１５（Ａ）および図１５（Ｂ）に示すように、第１偏光子１１２は図１５（Ａ）および図１５（Ｂ）の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１８側）に向かって観察した際に、進行してくる光（非偏光）のうち左円偏光を透過させる円偏光子である。また、第２偏光子１８は、反射型の直線偏光子である。
　第１位相差領域２３０の面内遅相軸と第３位相差領域２３４の面内遅相軸とは、平行である。
　また、第３位相差領域２３４の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３ａは、４５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から第３位相差領域２３４を観察した際、第３位相差領域２３４の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに４５°回転する。なお、図１５（Ａ）においてθ３ａは４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　また、第４位相差領域２３６の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４ａは、４５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から第４位相差領域２３６を観察した際、第４位相差領域２３６の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに４５°回転する。なお、図１５（Ｂ）においてθ４ａは４５°であるが、この態様に限定されず、４５°±１０°の範囲であればよい。
　なお、第１位相差領域２３０の面内遅相軸の方向は、第１偏光子１１２との関係では特に制限されない。また、第４位相差領域２３６の面内遅相軸の方向は、第１偏光子１１２との関係では特に制限されない。
　図１４（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１５（Ａ）（または、図１５（Ｂ））においては、図１５（Ａ）（または、図１５（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した左円偏光は、第１位相差領域２３０によって右円偏光に変換される。次に、第１位相差領域２３０を透過した右円偏光は、第３位相差領域２３４によって直線偏光に変換される。次に、第３位相差領域２３４を透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と平行であるため、第２偏光子１８を透過する。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター２１０を透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター２１０を透過する。
　つまり、図１４（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター２１０に入射した光は、光学フィルター２１０を透過する。なお、上記では図１４（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター２１０を透過する。
　次に、図１４（Ｂ）に示すように、図１４（Ａ）から第２偏光板２２２をパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図１６（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１４（Ｂ）の状態の光学フィルター２１０中のＸ２領域およびＹ２領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。図１６（Ａ）では、Ｘ２領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第１位相差領域２３０の面内遅相軸、第４位相差領域２３６の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。また、図１６（Ｂ）では、Ｙ２領域中に含まれる、第１偏光子１１２の透過軸、第２位相差領域２３２の面内遅相軸、第３位相差領域２３４の面内遅相軸、および、第２偏光子１８の透過軸をそれぞれ矢印で示す。
　図１４（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１６（Ａ）（または、図１６（Ｂ））においては、図１６（Ａ）（または、図１６（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した光は、第１位相差領域２３０によって右円偏光に変換される。次に、第１位相差領域２３０を透過した右円偏光は、第４位相差領域２３６によって直線偏光に変換される。次に、第４位相差領域２３６を透過した直線偏光は第２偏光子１８の透過軸と直交するため、第２偏光子１８により反射される。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター２１０を透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター２１０を透過できない。
　つまり、図１６（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター２１０に入射した光は、光学フィルター２１０を透過できない。なお、上記では図１４（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に光が入射した場合について説明したが、第２偏光子１８側から光が入射した場合も同様の機構により光が光学フィルター２１０を透過できない。
　上記においては、第２偏光板２２２を１パターン分スライドさせた態様について説明したが、第２偏光板２２２のスライド量を調整することにより（例えば、パターンピッチの半分だけ第２偏光板２２２をスライドさせる）、言い換えれば、第１パターン光学異方性層２１４中の各領域および第２パターン光学異方性層２２０中の各領域の重なりを制御して、透光量を調整することができる。
　上記においては、図１４に示すように、第２位相差領域２３２として０λ位相差領域の層が示されているが、第１パターン光学異方性層として、第１位相差領域２３０のみが存在し、第２位相差領域２３２が存在しない、パターン状の層を使用してもよい。
（第３の実施形態の変形例）
　図１４においては、第１パターン光学異方性層２１４および第２パターン光学異方性層２２０が一層の態様について述べたが、この態様には限定されず、積層構造であってもよい。
　より具体的には、図１７（Ａ）および（Ｂ）に示すように、第１パターン光学異方性層２１４ａの第１位相差領域２３０ａがλ／４位相差層とλ位相差層とλ／４位相差層との積層であり、第２パターン光学異方性層２２０ａがλ／４位相差層とλ／２位相差層との積層である。
　図１７（Ａ）および（Ｂ）に記載の光学フィルター２１０ａは、第１パターン光学異方性層２１４ａおよび第２パターン光学異方性層２２０ａの点を除いて、図１４（Ａ）および（Ｂ）に示す光学フィルター２１０と同様の構成を有するものであるので、同一の構成要素には同一の参照符号を付し、その説明を省略し、主として第１パターン光学異方性層２１４ａおよび第２パターン光学異方性層２２０ａについて説明する。
　第１パターン光学異方性層２１４ａは、第１位相差領域２３０ａが位相差領域７０と、位相差領域７２と、位相差領域７４とがこの順で積層した層であり、第２パターン光学異方性層２２０ａは、第５パターン光学異方性層２４４と第６パターン光学異方性層２４６とがこの順で積層して形成された層である。なお、第５パターン光学異方性層２４４中には位相差領域２６０および位相差領域２６４、第６パターン光学異方性層２４６には位相差領域２６２および位相差領域２６６がそれぞれ含まれる。
　また、図１７に示すように、位相差領域７０、位相差領域７２および位相差領域７４は第１位相差領域２３０ａを、位相差領域２６０および位相差領域２６２は第３位相差領域２３４ａを、位相差領域２６４および位相差領域２６６は第４位相差領域２３６ａをそれぞれ構成する。
　第１パターン光学異方性層２１４ａ中の位相差領域７０および位相差領域７４は、λ／４位相差領域であり、位相差領域７２はλ位相差領域である。
　λ／４位相差領域の定義は、上述の通りである。
　λ位相差領域とは、制御波長域内の波長、好ましくは制御波長域の中心波長のλ分の長さ、または「中心波長×ｎ＋中心波長（ｎは０または１以上の整数）」の面内レタデーション値（位相差値）を有する領域を意図する。
　より具体的には、例えば、反射型偏光子により反射される光が可視光領域の光である場合、波長５５０ｎｍで測定した位相差領域７２の面内レタデーションであるＲｅ（５５０）は、下記式（４）を満たすことが好ましい。
　式（４）　５００ｎｍ≦Ｒｅ（５５０）≦６００ｎｍ
　なお、面内レタデーションの測定方法は、Axometrics社のAxoscan（ポラリメーター）装置を用い同社の解析ソフトウエアを用いて測定する。
　第５パターン光学異方性層２４４はλ／２位相差領域を含む層（λ／２位相差層）であり、第６パターン光学異方性層２４６はλ／４位相差領域を含む層（λ／４位相差層）である。つまり、第５パターン光学異方性層２４４中の位相差領域２６０および位相差領域２６４はそれぞれ上述したλ／２位相差領域であり、第６パターン光学異方性層２４６中の位相差領域２６２および位相差領域２６６はそれぞれ上述したλ／４位相差領域に該当する。
　なお、第５パターン光学異方性層２４４中の位相差領域２６０の面内遅相軸と位相差領域２６４の面内遅相軸とのなす角は３０°である。また、第６パターン光学異方性層２４６中の位相差領域２６２の面内遅相軸と位相差領域２６６の面内遅相軸とのなす角は３０°である。なお、上記２つの角度は３０°に限定されず、３０°±１０°の範囲内にあればよい。
　図１７（Ａ）に示すように、第１偏光子１１２の法線方向から見た際（図１７（Ａ）中の白抜き矢印から見た際）に、第１位相差領域２３０ａと第３位相差領域２３４ａと重なる場合（言い換えれば、第２位相差領域２３２と第４位相差領域２３６ａとが重なる場合）、図１７（Ａ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は、黒矢印で示すように光学フィルター２１０ａを透過する。
　一方、図１７（Ｂ）は、図１７（Ａ）から第２偏光板２２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた図である。この場合、第１偏光子１１２の法線方向から見た際に、第１位相差領域２３０ａと第４位相差領域２３６ａと重なり（言い換えれば、第２位相差領域２３２と第３位相差領域２３４ａとが重なる場合）、図１７（Ｂ）中の白抜き矢印方向から第１偏光子１１２に入射される光は光学フィルター２１０ａを透過しない。
　図１８（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１７（Ａ）の状態の光学フィルター２１０ａ中のＸ１領域およびＹ１領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。
　図１８（Ａ）に示すように、位相差領域７０の面内遅相軸と位相差領域７２の面内遅相軸とのなす角θ１ａは、６０°である。言い換えると、第１偏光子１１２側から位相差領域７２を観察した際、位相差領域７２の面内遅相軸は、位相差領域７０の面内遅相軸に対して時計回りに６０°回転する。なお、図１８（Ａ）においてθ１ａは６０°であるが、この態様に限定されず、６０°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域７０の面内遅相軸と位相差領域７４の面内遅相軸とは平行である。
　位相差領域２６２の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３ｂは、７５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域２６２を観察した際、位相差領域２６２の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに７５°回転する。なお、図１８（Ａ）においてθ３ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域２６０の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ３ａは、１５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域２６０を観察した際、位相差領域２６０の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して反時計回りに１５°回転する。なお、図１８（Ａ）においてθ３ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　なお、位相差領域７０の面内遅相軸の第１偏光子１１２に対する角度は特に制限されず、図１８（Ａ）の態様に限定されない。また、位相差領域７４の面内遅相軸と位相差領域２６２の面内遅相軸とのなす角は、特に制限されない。
　また、図１８（Ｂ）に示すように、位相差領域２６６の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４ｂは、７５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域２６６を観察した際、位相差領域２６６の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに７５°回転する。なお、図１８（Ａ）においてθ４ｂは７５°であるが、この態様に限定されず、７５°±１０°の範囲であればよい。
　位相差領域２６４の面内遅相軸と第２偏光子１８の透過軸とのなす角θ４ａは、１５°である。言い換えると、第２偏光子１８側から位相差領域２６４を観察した際、位相差領域２６４の面内遅相軸は、第２偏光子１８の透過軸に対して時計回りに１５°回転する。なお、図１８（Ｂ）においてθ４ａは１５°であるが、この態様に限定されず、１５°±１０°の範囲であればよい。
　なお、位相差領域２６６の面内遅相軸の第１偏光子１１２に対する角度は特に限定されない。
　図１７（Ａ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１８（Ａ）（または、図１８（Ｂ））においては、図１８（Ａ）（または、図１８（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　以下、第１偏光子１１２に入射された光が各層を通過する際のメカニズムについて詳述する。
　Ｘ１領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した左円偏光は、第１位相差領域２３０ａによって右円偏光に変換される。次に、第１位相差領域２３０ａを透過した右円偏光は、第３位相差領域２３４ａによって直線偏光に変換される。次に、第３位相差領域２３４ａを透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と平行であるため、第２偏光子１８を透過する。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター２１０ａを透過する。
　なお、Ｙ１領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８より出射され、光学フィルター２１０ａを透過する。
　つまり、図１７（Ａ）の態様の場合は、光学フィルター２１０ａに入射した光は、光学フィルター２１０ａを透過する。
　次に、図１７（Ｂ）に示すように、図１７（Ａ）から第２偏光板２２２ａをパターン１領域分だけスライド（移動）させた場合について、以下に述べる。
　図１９（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれ、図１７（Ｂ）の状態の光学フィルター２１０ａ中のＸ２領域およびＹ２領域における位相差領域の面内遅相軸と偏光子の透過軸との角度の関係を示す概略図である。
　図１７（Ｂ）の白抜き矢印で示す方向から第１偏光子１１２に入射する光は、図１９（Ａ）（または、図１９（Ｂ））においては、図１９（Ａ）（または、図１９（Ｂ））の奥側から手前側（第１偏光子１１２側から第２偏光子１８側）に進行する。
　Ｘ２領域において、第１偏光子１１２へと入射された光のうち、左円偏光のみが第１偏光子１１２を透過する。次に、第１偏光子１１２を透過した光は、第１位相差領域２３０ａによって右円偏光に変換される。次に、第１位相差領域２３０ａを透過した右円偏光は、第４位相差領域２３６ａによって直線偏光に変換される。第４位相差領域２３６ａを透過した直線偏光は、第２偏光子１８の透過軸と直交するため、第２偏光子１８により反射される。つまり、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター２１０ａを透過できない。
　なお、Ｙ２領域においても、上記と同様に、第１偏光子１１２に入射した光は、第２偏光子１８により反射され、光学フィルター２１０ａを透過できない。
　つまり、図１７（Ｂ）の態様の場合は、光学フィルター２１０ａに入射した光は、光学フィルター２１０ａを透過できない。
＜用途＞
　上述した光学フィルターは、調節光システムとして用いることができる。特に、窓用調光システムとして好ましく用いられる。
　また、上記光学フィルターを表示装置の表示面上に配置することにより、光学フィルター付表示装置として用いることもできる。該光学フィルター付表示装置中の光学フィルターは、表示装置の調光システムとして用いることもできる。
　以下に実施例と比較例を挙げて本発明の特徴をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。したがって、本発明の範囲は以下に示す具体例により限定的に解釈されるべきものではない。
＜反射偏光板の製造＞
（反射型直線偏光子の製造）
　反射型直線偏光子は、互いにガラス転移温度が異なる透明高分子材料１（ポリエチレンナフタレート）と透明高分子材料２（ポリエチレンナフタレート）を第１および第２の押出機に供給し加熱して溶融状態とし、第１押出機から５１層、第２押出機から５０層に分岐させた後、高分子材料１と２が交互に積層されるような多層フィードブロック装置を使用して、高分子材料１と２が交互に積層された総数１０１層の積層状態の溶融体とし、その積層状態を保持したまま、延伸方向と直交する方向の偏光に対する反射率が最小となるまで互いのガラス転移温度の中間温度で一軸延伸することによって製作した。
　反射波長の制御は、押し出し量を調整することによって行い、反射波長帯域が異なるものをその偏光透過軸をそろえて接着積層することによって反射波長の帯域が３８０ｎｍ～７５０ｎｍの反射型直線偏光子を製造した。
（反射型円偏光子の製造）
　反射型円偏光子は、重合性の棒状液晶にキラル剤、空気界面配向剤、重合開始剤、および、溶媒を混合したものをラビング配向膜付基板の上に塗布し、溶媒乾燥後に液晶相を呈する温度で加熱し配向熟成した後、ＵＶ照射で配向を固定して円偏光子を製造した。
　反射波長は、混合するキラル剤の濃度を調整することで制御した。所望の反射帯域が得られるまで、この操作を繰り返して円偏光子を積層することで、反射帯域が３８０ｎｍ～１２５０ｎｍの反射型円偏光子Ｃｈ１と、反射帯域が３８０ｎｍ～７５０ｎｍの反射型円偏光子Ｃｈ２を得た。なお、この反射型円偏光子は、いずれも右円偏光を反射して左円偏光を透過するものであった。
＜位相差板（位相差層）の作製＞
　シクロオレフィン系の延伸フィルムで正面の面内レタデーションが波長５５０ｎｍで１３７．５ｎｍのλ/４板と２７５ｎｍのλ/２板を、λ/２板を下側において重ね、且つ、λ/４板側から見てλ/４板の面内遅相軸に対してλ/２板の面内遅相軸を時計回り方向に６０度で交差する角度で貼り合せて位相差板Ａを作製した。同様にしてλ/４板側から見てλ/４板の面内遅相軸に対してλ/２板の面内遅相軸を反時計回り方向に６０度で交差する角度で貼り合せて位相差板Ｂを作製した。
　次に、位相差板Ａをλ/２板側を下側にしてλ/４板側から見てλ/４板の面内遅相軸に対して反時計回りに１５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊１を作製した。同様にして、位相差板Ａをλ/４板側から見て、λ/４板の面内遅相軸に対して時計回りに７５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊３を作製した。
　続いて、位相差板Ｂをλ/４板側から見て、λ/４板の面内遅相軸に対して時計回りに１５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊２を作製した。同様にして、位相差板Ｂをλ/４板側から見て、λ/４板の面内遅相軸に対して反時計回りに７５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊４を作製した。
　さらに、短冊１と短冊２とのλ/２板側同士を内側に向けて、且つ、短冊の長辺を平行になるようにして接着剤を用いて貼り合せ、短冊５を作製した。
　さらに、上記の正面の面内レタデーションが１３７．５ｎｍのλ/４板を、λ/４板の面内遅相軸に対して反時計回りに４５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊６を作製した。さらに、λ/４板の面内遅相軸に対して時計回りに４５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊７を作製した。
　さらに、上記の正面の面内レタデーションが２７５ｎｍのλ/２板を、λ/２板の遅相軸に対して時計回りに４５°の角度の辺に平行に幅３０ｍｍで帯状に切り出し短冊８を作製した。
＜偏光板の作製＞
（偏光板１）
　上記で作製した反射型直線偏光子の偏光反射軸に短冊１および２の長辺が平行になるように、且つ、短冊のλ/２板側が反射型直線偏光子側になるように接着剤を用いて、短冊１および２を反射型直線偏光子の偏光透過軸方向に交互に貼りつけ、偏光板１を作製した。
（偏光板２）
　上記で作製した反射型直線偏光子の偏光透過軸に短冊３および４の長辺が平行になるように、且つ、短冊のλ/２板側が反射型直線偏光子側になるように接着剤を用いて、短冊３および４を反射型直線偏光子の偏光反射軸方向に交互に貼りつけ、偏光板２を作製した。
（偏光板３）
　偏光波長帯域が３８０ｎｍ～７５０ｎｍの市販の吸収型直線偏光子の偏光透過軸に短冊３および４の長辺が平行になるように、且つ、短冊のλ/２板側が吸収型直線偏光子側になるように接着剤を用いて、短冊３および４を吸収型直線偏光子の偏光吸収軸方向に交互に貼りつけ、偏光板３を作製した。
（偏光板４）
　上記で作製した反射型円偏光子Ｃｈ１の短辺方向に短冊３および４の長辺が平行になるように、且つ、短冊のλ/４板側がＣｈ１側になるように接着剤を用いて短冊３および４をＣｈ１の長辺方向に交互に貼りつけ、偏光板４を作製した。
（偏光板５）
　上記で作製した反射型円偏光子Ｃｈ２の短辺方向に短冊５を短冊の長辺が平行になるように、且つ、Ｃｈ２の長辺方向に６０ｍｍピッチで貼りつけ、短冊がない領域と短冊５の領域が交互になるようにして、偏光板５を作製した。
（偏光板６）
　上記で作製した反射型直線偏光子の偏光反射軸に短冊６および７の長辺が平行になるように接着剤を用いて、短冊６および７を反射型直線偏光子の偏光透過軸方向に交互に貼りつけ、短冊６および７の面内遅相軸同士が直交する偏光板６を作製した。
（偏光板７）
　上記で作製した反射型直線偏光子の偏光透過軸に短冊６および７の長辺が平行になるように接着剤を用いて、短冊６および７を反射型直線偏光子の偏光反射軸方向に交互に貼りつけ、短冊６および７の面内遅相軸同士が直交する偏光板７を作製した。
（偏光板８）
　偏光波長帯域が３８０ｎｍ～７５０ｎｍの市販の吸収型直線偏光子の偏光透過軸に短冊６および７の長辺が平行になるように接着剤を用いて、短冊６および７を吸収型直線偏光子の偏光吸収軸方向に交互に貼りつけ、短冊６および７の面内遅相軸同士が直交する偏光板８を作製した。
（偏光板９）
　上記で作製した反射型円偏光子Ｃｈ１の短辺方向に短冊６および７の長辺が平行になるように接着剤を用いて、短冊６および７をＣｈ１の長辺方向に交互に貼りつけ、短冊６および７の面内遅相軸同士が偏光板９を作製した。
（偏光板１０）
　上記で作製した反射型円偏光子Ｃｈ２の短辺方向に短冊８を短冊の長辺が平行になるように、且つＣｈ２の長辺方向に６０ｍｍピッチで貼りつけ、短冊がない領域と短冊８の領域が交互になるようにして偏光板１０を作製した。
＜実施例１＞
　偏光板１と偏光板２とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。
　さらに、得られたガラス板を偏光板側が内側になるように、且つ、パターン光学異方性層中の短冊の長辺方向が互いに平行になるように対向させ、さらに、内側の窓ガラスを横方向にスライドさせる機能を有する窓枠に窓の高さ方向に短冊の長辺方向が平行になるように各ガラス板を配置し、実施例１の窓を作製した。なお、偏光板２が部屋の内側になるように設置した。
　実施例１中の偏光板１および偏光板２の配置は上述した図５の配置に該当し、偏光板１が図５中の第１偏光板１６ａに、偏光板２が図５中の第２偏光板２２ａに対応する。なお、偏光板１および偏光板２中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図５の態様と同じである。
＜実施例２＞
　偏光板１と偏光板３とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例２の窓を作製した。なお、偏光板３が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板１および偏光板３中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図５の態様と同じである。
＜実施例３＞
　偏光板４を二枚の透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。
　さらに、得られた二枚のガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例３の窓を作製した。
　実施例３中の偏光板４の配置は上述した図１１の配置に該当し、二枚の偏光板４が図１１中の第１偏光板１１６ａおよび第２偏光板１２２ａに相当する。なお、偏光板４中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図１１の態様と同じである。
＜実施例４＞
　偏光板５と偏光板２とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例４の窓を作製した。なお、偏光板２が部屋の内側になるように設置した。
　実施例４中の偏光板５および偏光板２の配置は上述した図１７の配置に該当し、偏光板５が図１７中の第１偏光板２１６ａに、偏光板２が図１７中の第２偏光板２２２ａに相当する。なお、偏光板５および偏光板２中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図１７の態様と同じである。
＜実施例５＞
　偏光板５と偏光板３とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光板側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例５の窓を作製した。なお、偏光板３が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板５および偏光板３中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図１７の態様と同じである。
＜実施例６＞
　偏光板６と偏光板７とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例６の窓を作製した。なお、偏光板７が部屋の内側になるように設置した。
　実施例６中の偏光板６および偏光板７の配置は上述した図２の配置に該当し、偏光板６が図２中の第１偏光板１６に、偏光板７が図２中の第２偏光板２２に対応する。なお、偏光板６および偏光板７中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図２の態様と同じである。
＜実施例７＞
　偏光板６と偏光板８とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例７の窓を作製した。なお、偏光板８が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板６および偏光板８中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図２の態様と同じである。
＜実施例８＞
　偏光板９を二枚の透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例８の窓を作製した。
　実施例８中の偏光板９の配置は上述した図８の配置に該当し、二枚の偏光板９が図８中の第１偏光板１１６および第２偏光板１２２に相当する。なお、偏光板９中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図８の態様と同じである。
＜実施例９＞
　偏光板１０と偏光板７とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例９の窓を作製した。なお、偏光板７が部屋の内側になるように設置した。
　実施例９中の偏光板１０および偏光板７の配置は上述した図１４の配置に該当し、偏光板１０が図１４中の第１偏光板２１６に、偏光板７が図１４中の第２偏光板２２２に相当する。なお、偏光板１０および偏光板７中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図１４の態様と同じである。
＜実施例１０＞
　偏光板１０と偏光板８を、それぞれ透明なガラス板上に偏光子側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、実施例１０の窓を作製した。なお、偏光板８が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板１０および偏光板８中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図１４の態様と同じである。
＜実施例１１＞
　実施例２で作製した窓を市販の液晶テレビ表示画面に反射型直線偏光子側が液晶テレビ側になるように、且つ、反射型直線偏光子の偏光透過軸と液晶テレビの表示画面の吸収型直線偏光板の偏光透過軸とが平行になるように設置し、実施例１１の液晶表示装置を形成した。
＜実施例１２＞
　市販の液晶テレビの表示画面の吸収型直線偏光板の偏光透過軸に対して、正面の面内レタデーションが波長５５０ｎｍで２７５ｎｍのシクロオレフィン系の延伸フィルムのλ/２板を、λ/２板側から見て、偏光板の透過軸に対してλ/２板の面内遅相軸を反時計回り方向に１５度で交差する角度で貼り合せ、次に正面の面内レタデーションが波長５５０ｎｍで１３７．５ｎｍのシクロオレフィン系の延伸フィルムのλ/４板を、λ/４板側から見て、偏光板の透過軸に対してλ/４板の遅相軸を反時計回り方向に７５度で交差する角度で貼り合せた（左円偏光）。
　次に、実施例５で形成した窓を、円偏光子側が液晶テレビ側になるように、上記液晶テレビ上に設置し、実施例１２の液晶表示装置を形成した。
＜比較例１＞
　市販のヨウ素吸収型直線偏光子の偏光吸収軸に短冊１および２の長辺が平行になるように、且つ、短冊のλ/２板側が吸収型直線偏光子側になるように接着剤を用いて短冊１および２を吸収型直線偏光子の偏光透過軸方向に交互に貼りつけ偏光板１１を製造した。
　偏光板１１と偏光板３を、それぞれ透明なガラス板上に偏光板側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、比較例１の窓を作製した。なお、偏光板３が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板１１および偏光板３中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図５の態様と同じである。
　ただし、比較例１では、偏光板１１および偏光板３中に含まれる偏光子はいずれも吸収型の偏光子であった。
＜比較例２＞
　市販のヨウ素吸収型直線偏光子の偏光吸収軸に短冊６および７の長辺が平行になるように接着剤を用いて、短冊６および７を吸収型直線偏光子の偏光透過軸方向に交互に貼りつけ、短冊６および７の面内遅相軸が交互に直交する偏光板１２を形成した。
　偏光板１２と偏光板８とを、それぞれ透明なガラス板上に偏光板側をガラス板側になるように貼り付けた。さらに、得られたガラス板を用いて、実施例１と同様の手順に従い、比較例２の窓を作製した。なお、偏光板８が部屋の内側になるように設置した。
　なお、偏光板１２および偏光板８中の各位相差領域の面内遅相軸および偏光子の透過軸の関係は、図２の態様と同じである。
　ただし、比較例２では、偏光板１２および偏光板８中に含まれる偏光子はいずれも吸収型の偏光子であった。
＜評価方法＞
（遮熱性測定）
　実施例１～１０および比較例１～２で作製した窓を設置した北西向きの部屋を締め切り、６月の好天時１６時～１８時の間に日射が差し込む条件で、窓を遮光状態に切り替えて室内最高温度を測定した。
（室内照度測定）
　夜間、室内灯を点灯した状態で窓を遮光状態に切り替えて、窓から３０ｃｍの距離の床での照度を測定した。
（遮光性評価）
　実施例１～１０および比較例１～２で作製した窓を遮光状態にして、室内灯を点等した状態で、昼間、屋外から室内を観察し、以下の基準で評価した。なお、実用上、Ａが望ましい。
Ａ：正面、斜め方向ともに室内がまったく視認できない。
Ｂ：正面からは、室内が視認できないが、斜め方向からは室内が視認できる。
Ｃ：正面、斜め方向ともに室内が視認可能。
（耐久性（耐光性）評価）
　実施例１～１０および比較例１～２で作製した窓について、反射型の偏光板側が光照射側になるようにして、６０℃においてキセノンランプ５００時間を照射したあとに遮光時の透過率をそれぞれ測定し、以下の基準で評価した。実用上、ＡまたはＢが望ましい。なお、比較例１～２で作製した窓においては、表１中の内側偏光子側が光照射側となるようにした。
Ａ：透過率変化が１０％未満であった。
Ｂ：透過率変化が１０％以上３０％未満であった。
Ｃ：透過率変化が３０％以上であった。
　各評価結果を、表１にまとめて示す。
　なお、表１中、「偏光子」欄において、「反射直線」は反射型直線偏光子を、「反射円」は反射型円偏光子を、「吸収直線」は吸収型直線偏光子を意図し、「偏光子」欄の「（　）」は使用した偏光板の番号を意図する。
　また、外側偏光板中のパターン光学異方性層中の２つの位相差領域を「位相差領域Ａ」「位相差領域Ｂ」と、内側偏光板中のパターン光学異方性層中の２つの位相差領域を「位相差領域Ｃ」「位相差領域Ｄ」と表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、本発明の光学フィルターにおいては、遮光性、遮熱性および耐久性に優れることが確認された。特に、使用される２枚の偏光子が両方とも反射型偏光子の場合、遮熱性および耐久性がより優れることが確認された。
　一方、２枚の吸収型偏光子を使用した比較例１および２では、所望の効果が得られなかった。
＜切り替え鏡としての評価＞
　実施例１１および１２において窓を透過状態にして液晶テレビを表示している状態では、いずれの液晶テレビも違和感無く、視認可能であった。
　一方、液晶テレビＯＦＦ時に窓を反射状態にすることで４０％の反射率を有する鏡として十分使用可能であった。
　１０，１００，１１０，１１０ａ，２１０，２１０ａ　　光学フィルター
　１２，１１２　　第１偏光子
　１４，１４ａ，１１４，１１４ａ，２１４，２１４ａ　　第１パターン光学異方性層
　１６，１６ａ，１１６，１１６ａ，２１６，２１６ａ　　第１偏光板
　１８，１１８　　第２偏光子
　２０，２０ａ，１２０，１２０ａ，２２０，２２０ａ　　第２パターン光学異方性層
　２２，２２ａ，１２２，１２２ａ，２２２，２２２ａ　　第２偏光板
　３０，３０ａ，１３０，１３０ａ，２３０，２３０ａ　　第１位相差領域
　３２，３２ａ，１３２，１３２ａ，２３２，２３２ａ　　第２位相差領域
　３４，３４ａ，１３４，１３４ａ，２３４，２３４ａ　　第３位相差領域
　３６，３６ａ，１３６，１３６ａ，２３６，２３６ａ　　第４位相差領域
　４０，１４０　　第３パターン光学異方性層
　４２，１４２　　第４パターン光学異方性層
　４４，１４４，２４４　　第５パターン光学異方性層
　４６，１４６，２４６　　第６パターン光学異方性層
　５０，５２，５４，５６，６０，６２，６４，６６，７０，７２，７４，１５０，１５２，１５４，１５６，１６０，１６２，１６４，１６６，２６０，２６２，２６４，２６６　　位相差領域

Claims (6)

  1. 　第１偏光子と前記第１偏光子上に配置された第１パターン光学異方性層とを有する第１偏光板、および、第２偏光子と前記第２偏光子上に配置された第２パターン光学異方性層とを有する第２偏光板を有し、
    　前記第１偏光板と前記第２偏光板とが、前記第１パターン光学異方性層と前記第２パターン光学異方性層とが対向するように配置され、
    　前記第１偏光板および前記第２偏光板の少なくとも一方が他方に対して平行に相対移動可能であり、
    　前記第１パターン光学異方性層が、前記相対移動方向に沿って第１のピッチで交互に配置された、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なる、複数の第１位相差領域および複数の第２位相差領域を含み、
    　前記第２パターン光学異方性層が、前記相対移動方向に沿って前記第１のピッチで交互に配置された、面内遅相軸方向および面内レタデーションの少なくとも一方が互いに異なる、複数の第３位相差領域および複数の第４位相差領域を含み、
    　前記第１偏光子および前記第２偏光子の少なくとも一方が反射型偏光子であり、
    　前記第１偏光子の法線方向から見た際に、前記第１位相差領域および前記第３位相差領域が重なる場合と、前記第１位相差領域および前記第４位相差領域が重なる場合とで光透過率が異なる、光学フィルター。
  2. 　前記第１偏光子および前記第２偏光子が共に反射型偏光子である、請求項１に記載の光学フィルター。
  3. 　前記第１偏光子および前記第２偏光子が直線偏光子であり、
    　前記第１位相差領域、前記第２位相差領域、前記第３位相差領域、および、前記第４位相差領域それぞれは、前記反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、請求項１または２に記載の光学フィルター。
  4. 　前記第１偏光子が円偏光子であり、
    　前記第２偏光子が直線偏光子であり、
    　前記第１位相差領域および前記第２位相差領域のいずれか一方は前記反射型偏光子により反射される光に対するλ／２位相差領域であり、他方は前記反射型偏光子により反射される光に対して光学的に等方性を示す光学等方性領域であり、
    　前記第３位相領域および前記第４位相差領域それぞれは、前記反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、請求項１または２に記載の光学フィルター。
  5. 　前記第１偏光子および前記第２偏光子が円偏光子であり、
    　前記第１位相差領域、前記第２位相差領域、前記第３位相差領域、および、前記第４位相差領域それぞれは、前記反射型偏光子により反射される光に対するλ／４位相差領域である、請求項１または２に記載の光学フィルター。
  6. 　表示装置と、前記表示装置の表示面上に配置された請求項１～５のいずれか１項に記載の光学フィルターを備える、光学フィルター付表示装置。
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