WO2014208605A1

WO2014208605A1 - 防塵材料およびそれを用いた防護服

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Publication number: WO2014208605A1
Application number: PCT/JP2014/066857
Authority: WO
Inventors: 成田周作; 武田昌信; 松村一也
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2013-06-27
Filing date: 2014-06-25
Publication date: 2014-12-31
Also published as: JPWO2014208605A1

Abstract

本発明は、繊維層およびエレクトレット不織布層の積層構造を有し、繊維層およびエレクトレット不織布層の積層構造を有し、繊維層およびエレクトレット不織布層の数の和は２以上であり、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層との間が５０％以下の面積の領域で接着されていることを特徴とする防塵材料である。本発明により、粉塵を衣服内に進入させない高度な防塵性と快適に作業が行える高い通気性を併せ持ち、夏場などに防護服内の温度が上がりにくい防塵材料、防護服が提供される。

Description

防塵材料およびそれを用いた防護服

　本発明は、環境中に放出された粉塵から人体を防護する防塵材料、およびそれを用いた防護服に関するものである。

　粉塵を除去する作業や取り扱う作業において、作業者は、衣服の上に化学防護服、ゴム手袋、ゴム長靴、捕集効率９５％以上の防塵マスクを着用して作業する。このうち、化学防護服は、作業者一人当たり１日に３～４着使用される場合もあり、そして基本的に使い捨てされる。材料としては、ポリエチレンやポリプロピレンなどの材料が用いられ、最近では放射性物質を含む粉塵の取り扱いが多くなってきている。

　化学防護服は、粉塵を衣服内に進入させない高度な防塵性と快適に作業が行える通気性や透湿性を有することが求められている。

　特許文献１、２には、エレクトレット不織布シートとその製造方法が開示されている。

特開２００３－７３９７１号公報特開２００８－１７９９３２号公報

　特許文献１、２に記載された不織布は、捕集効率が高く、通気性も高いが、エレクトレット不織布だけでは、防護服として用いることは、強度や耐摩耗性の点から難しい。さらに、積層構造体に関しては、積層方法やさらにそれを用いた、防護服に関する解決策は開示されていない。

　本発明は、粉塵を衣服内に進入させない高度な防塵性を有し、快適に作業が行える通気性、透湿性を有する、防塵材料、防護服を提供することを課題とする。

　課題を解決するために本発明は以下の手段をとる。
（１）エレクトレット不織布からなる防塵材料であって、繊維層およびエレクトレット不織布層の積層構造を有し、繊維層およびエレクトレット不織布層の数の和は２以上であり、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層との間が５０％以下の面積の領域で接着されている、防塵材料、
（２）繊維層およびエレクトレット不織布層の接着部分は、繊維層とエレクトレット不織布層の一部または全部が溶融され膜状となっている、前記防塵材料、
（３）エレクトレット不織布層が、メルトブロー不織布またはスパンボンド不織布である、前記いずれかに記載の防塵材料、
（４）通気性が５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以上である、前記いずれかに記載の防塵材料、
（５）エレクトレット不織布層がメルトブロー不織布であって、メルトブロー不織布がヒンダードアミン系添加剤を０．５～５質量％またはトリアジン系添加剤を０．５～５質量％含有することを特徴とする前記いずれかに記載の防塵材料、
（６）前記いずれかに記載の防塵材料を用いた防護服、
（７）前記いずれかに記載の防塵材料を製造する方法であって、防塵材料を構成するための繊維層およびエレクトレット不織布層を重ね合わせ、接着されるべき部分に熱処理を施す、防塵材料の製造方法、
（８）熱処理を施す手段が超音波である、前記防塵材料の製造方法。

　本発明によれば、防塵性、通気性に優れ、夏場の作業において、より涼しい防塵材料および防護服が得られる。

エレクトレット不織布層の電荷密度測定の概念図である。剥離後の繊維層の概念図である。繊維層サンプル１の概念図である。繊維層サンプル２の概念図である。

＜エレクトレット不織布層＞
　本発明の防塵材料に用いるエレクトレット不織布層は、非導電性の繊維材料からなるシートであり、メルトブロー法またはスパンボンド法によって得ることができる。すなわち、エレクトレット不織布層はメルトブロー不織布またはスパンボンド不織布であることが好ましい。

　メルトブロー法は、一般に、紡糸口金から押し出された熱可塑性ポリマーを熱風噴射することにより繊維状に細化し、該繊維の自己融着特性を利用してウェブとして形成せしめる方法である。スパンボンド法等、他の不織布製造法に比べて複雑な工程を必要とせず、また数１０μｍから数μｍ以下の細い繊維が容易に得られる。メルトブロー法における紡糸条件としては、ポリマー吐出量、ノズル温度、エア圧力等があるが、これら紡糸条件の最適化を行うことで、所望の繊維径を有する不織布が得られる。
スパンボンド法は、樹脂を溶融し、紡糸口金から紡糸した後、冷却固化した糸条に対し、エジェクターから噴射される圧縮エアで牽引、延伸し、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化した後、熱接着する工程を要する製造方法であり、樹脂を牽引することにより、メルトブロー法よりも高強度の繊維を得やすい特徴がある。
素材は、合成繊維或いは天然繊維からなるが、中でも特に合成繊維からなるものが好ましい。

　エレクトレットの素材の非導電性は、好ましくは、体積抵抗率が１０^１２Ω・ｃｍ以上、さらに好ましくは１０^１４Ω・ｃｍ以上の素材を主体とするものを使用するとよい。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリフェニレンサルファイト、フッ素系樹脂、およびこれらの混合物などを挙げることができる。これらの中でも、ポリオレフィンまたはポリ乳酸を主体とするものはエレクトレット性能の点から好ましい。さらにポリオレフィンでは、ポリプロピレンを主体とするものが一層好ましい。

　本発明に使用するエレクトレット不織布層がメルトブロー不織布である場合には、上記メルトブロー不織布は、ヒンダードアミン系添加剤および／またはトリアジン系添加剤を含有することが好ましい。この添加剤を非導電性繊維シートに含有させることにより、特に高いエレクトレット性能を保持させることが可能になるからである。

　上記ヒンダードアミン系添加剤および／またはトリアジン系添加剤の含有量としては、特に限定されないが、メルトブロー不織布がヒンダードアミン系添加剤またはトリアジン系添加剤を単独で含有する場合には、それらの含有量はそれぞれメルトブロー不織布の０．５～５質量％の範囲とするのが好ましく、上限をそれぞれ０．７質量％以上、下限をそれぞれ３質量％以下とするのがより好ましい。また、メルトブロー不織布がヒンダードアミン系添加剤およびトリアジン系添加剤の両方を含有する場合には、それらの合計の含有量はメルトブロー不織布の０．５～５質量％の範囲とするのが好ましく、上限を０．７質量％以上、下限を３質量％以下とするのがより好ましい。添加量が少ないと、目的とする高レベルのエレクトレット性能を得ることが難しくなる。また、多すぎると製糸性や製膜性を悪くし、かつコスト的にも不利になる。

　上記２種類の添加剤のうちヒンダードアミン系添加剤としては、ポリ〔（（６－（１，１，３，３，－テトラメチルブチル）イミノ－１，３，５－トリアジン－２，４－ジイル）（（２，２，６，６，－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６，－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ）〕（チバガイギー製、“キマソープ”（登録商標。以下同じ。）９４４ＬＤ）、コハク酸ジメチル－１－（２－ヒドロキシエチル）－４－ヒドロキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン重縮合物（チバガイギー製、“チヌビン”（登録商標。以下同じ。）６２２ＬＤ）、２－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）－２－ｎ－ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジル）（チバガイギー製、“チヌビン”１４４）などが挙げられる。

　また、トリアジン系添加剤としては、前述のポリ〔（（６－（１，１，３，３，－テトラ
メチルブチル）イミノ－１，３，５－トリアジン－２，４－ジイル）（（２，２，６，６，－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６，－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ）〕（チバガイギー製、“キマソープ”９４４ＬＤ）、２－（４，６－ジフェニル－１，３，５－トリアジン－２－イル）－５－（（ヘキシル）オキシ）－フェノール（チバガイギー製、“チヌビン”１５７７ＦＦ）などを挙げることができる。これらのなかでも特にヒンダードアミン系添加剤を使用することが好ましい。

　エレクトレット不織布層の電荷密度は、１×１０^－１０クーロン／ｃｍ^２以上、さらには１×１０^－９クーロン／ｃｍ^２以上、さらには、１×１０^－８クーロン／ｃｍ^２以上が好ましい。

　エレクトレット不織布層は、上記添加剤の他に、熱安定剤、耐候剤、重合禁止剤等の一般にエレクトレット加工品の非導電性繊維シートに使用されている公知の添加剤を添加するようにしてもよい。

　エレクトレット不織布の製造方法は、非導電性繊維シートを走行させながら、そのシートにスリット状の吸引ノズルをシート幅方向に横切るように接触させ、かつこの接触部反対側のシート面を水面に接触させるか又は浸漬させ、その状態で吸引ノズルから水を吸引するようにする方法があげられる。吸引ノズルから水を吸引すると、吸引ノズルをシートに接触させた部分の反対側の水がシートを厚さ方向に貫通するように移動するため、水をシート内に厚さ方向全体に渡り浸透させることができる。しかも、吸引ノズルをシート幅方向に横切るように配置し、かつシートを走行させながら吸引するから、上記シート厚さ方向全体に水を浸透させた状態をシート全面に満遍なく行き渡らせることができる。したがって、このシートを乾燥すると、シート全面に電荷が均一かつ高密度に帯電したエレクトレット化シートになる。

　また、繊維シートへの直流コロナ放電による方法でも良い。複数の直流コロナ放電電極を設け、被エレクトレット化シートに対し、第一番目に作用する直流コロナ放電電極による電界強度よりも、該第一番目に作用する直流コロナ放電電極よりも後に作用する直流コロナ放電電極による電界強度の方を強く構成して、複数のコロナ電場を用いたエレクトレット化加工を施すことを特徴とするエレクトレット化シートの製造方法である。

　＜繊維層＞
　続いて、本発明に用いる繊維層について述べる。

　本発明の防塵材料に用いられる繊維層は、本発明での定義上、エレクトレット不織布でない繊維の層である。かような繊維層としては、材料に十分な強度、耐摩耗性、手触りなどの風合い、柔らかさがあるものであうことが好ましい。繊維層として用いられる布帛形状としては、織物、編物、不織布、紙などの繊維構造体があげられる。なかでも、コスト、物性の観点から不織布が好ましい。不織布の製造方法としては、湿式不織布やレジンボンド式乾式不織布、サーマルボンド式乾式不織布、スパンボンド式乾式不織布、ニードルパンチ式乾式不織布、ウォータジェットパンチ式乾式不織布、メルトブロー式乾式不織布またはフラッシュ紡糸式乾式不織布等のほか、目付や厚みが均一にできる抄紙法も好ましく使用できる。なかでも、スパンボンド不織布が、コスト、物性の面から好ましい。

　繊維層に求められる機能としては、強度、耐摩耗性、手触りなどの風合いに関わる剛軟性などが挙げられる。

　繊維層の素材としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリフェニレンサルファイト、フッ素系樹脂、およびこれらの混合物などを挙げることができる。これらの中でも、ポリオレフィンまたはポリ乳酸を主体とするものはエレクトレット性能の点から好ましい。さらにポリオレフィンでは、ポリプロピレンを主体とするものが一層好ましく、前述のエレクトレット不織布層と同じ素材であることが、貼り合わせ時の加工性の観点から好ましい。

　繊維層の強度は、５Ｎ／５０ｍｍ以上が好ましい。さらに好ましくは、１０Ｎ／５０ｍｍ以上、さらに好ましくは１５Ｎ／５０ｍｍ以上である。強度が２００Ｎ／５０ｍｍ以上となると、構成する繊維の強度を著しく高くしたり、目付を高くする必要があることから、防塵材料としての柔らかさが得られなくなる。よって、繊維層の強度は２００Ｎ／５０ｍｍ未満であることが好ましい。

　耐摩耗性は、ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０（６．６．１）記載のテーバー形法において、３級以上が好ましい。さらに好ましくは、４級以上である。

　剛軟性は、ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０（６．７．１）のａ）４１．５°カンチレバー法において、１５０ｍｍ以下であることが好ましい。より好ましくは、１３０ｍｍ以下。さらに好ましくは、１００ｍｍ以下である。１５０ｍｍ超であると布帛としての剛性が高く、防護服とした際にごわつきの原因となる。

　これらの条件を満たすとすると、好ましい繊維層の厚みは、０．０１ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１ｍｍ以上である。一方、好ましい繊維層の厚みは、５ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下である。目付は好ましくは１０ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは２０ｇ／ｍ^２以上である。一方、目付は好ましくは２００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは、１００ｇ／ｍ^２以下の範囲となる。

　また、本発明に用いる繊維層は、表面に制電加工などの機能加工がされていると好ましい。制電加工は、導電性ポリマーを表面に加工する方法や、吸湿性ポリマーを表面に加工する方法が好ましい。この際、積層するエレクトレット不織布層に接触する反対の面に加工するのがよい。

　制電加工部分がエレクトレット不織布層と接触すると帯電性能が低下する恐れがあるからである。

　＜防塵材料＞
　まず本発明の防塵材料の製造方法について述べる。本発明における防塵材料の製造方法は、各構成材料の製造工程とその材料の積層工程からなる。

　各構成材料の製造工程は、公知の方法が用いられる。繊維層およびエレクトレット不織布層の製造方法は上で説明したとおりである。

　続いて、本発明の積層方法について述べる。

　本発明の防塵材料は、繊維層とエレクトレット不織布層とが合わせて２層以上となっていることを特徴とする。

　繊維層は、防塵材料として使用する為の強度、耐摩耗性を確保する。エレクトレット不織布層は、塵埃が衣服内に侵入することを防ぐ役割や着用者の快適性の為の透湿性を有する。このため、防塵材料は、下で定義する捕集効率が、６５％以上であることが好ましい。

　なお、本発明における捕集効率は次の方法で求めた値をいう。防塵材料から１０カ所測定用サンプルを採取し、それぞれの試料について、捕集性能測定装置で測定した。この捕集性能測定装置は、測定サンプルをセットするサンプルホルダーの上流側にダスト収納箱を連結し、下流側に流量計、流量調整バルブ、ブロワを連結している。また、サンプルホルダーにパーティクルカウンターを使用し、切り替えコックを介して、測定サンプルの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。さらに、サンプルホルダーは圧力計を備え、サンプル上流、下流の静圧差を読みとることができる。

　捕集性能の測定にあたっては、直径０．３μｍのポリスチレン標準ラテックスパウダー（ナカライテスク製０．３０９Ｕポリスチレン１０質量％溶液を蒸留水で２００倍に希釈）をダスト収納箱２に充填し、試料をホルダーにセットし、風量をフィルター通過速度が３ｍ／分になるように流量調整バルブで調整し、ダスト濃度を１万～４万個／２．８３×１０^－４ｍ^３（０．０１ｆｔ^３）の範囲で安定させ、試料の上流のダスト個数Ｄおよび下流のダスト個数ｄをパーティクルカウンター（リオン社製、ＫＣ－０１Ｅ）で１試料あたり３回測定し、下記算式にて、捕集性能（％）を求め、３試料の平均値を算出した。
捕集効率（％）＝〔１－（ｄ／Ｄ）〕×１００
ここで、ｄ：下流ダストの１０回測定トータル個数である。
なお、高捕集の繊維シートほど、下流のダスト個数が少なくなるため、捕集効率の値は高くなる。

　本発明に用いる防塵材料の通気性は、好ましくは５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以上、より好ましくは１０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以上、さらに好ましくは、１５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以上である。一方、防塵材料の通気性は、好ましくは２００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以下、より好ましくは、１５０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以下、さらに好ましくは、１００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以下である。

　本発明の防塵材料は、繊維層およびエレクトレット不織布層の積層構造を有し、繊維層およびエレクトレット不織布層の数の和は２以上である。積層の構成としては以下のものがあげられる。衣服の外側となる面に繊維層、衣服の内側となる面にエレクトレット不織布層を持つ構成。繊維層、エレクトレット不織布層および繊維層の順となり、エレクトレット不織布層を挟み込む３層構造。耐摩耗性の高い繊維層、強度の高い繊維層の２層を重ねあわせ、重ね合わせた繊維積層体がエレクトレット不織布層を挟み込む５層構造。繊維層に、特性の異なるエレクトレット不織布層２層、さらに繊維層を重ねた４層構造があげられる。中でも、２つの繊維層がエレクトレット不織布層を挟み込む３層構造が好ましい。この場合、強度を有する繊維層と耐摩耗性を有する繊維層を使用することができる。エレクトレット不織布は、それ単体では、表面に塵やほこりが付着しやすく、着用時、縫製時などの作業性に課題がある。

　３層積層構造は、エレクトレット加工されたエレクトレット不織布層を繊維層により挟み込むことで、空気が透過する際の捕集効率を落とさずに、塵やほこりが表面に付きにくくなる効果を有するため好ましい。

　繊維層とエレクトレット不織布層を接着する方法としては、過度の熱により、繊維層やエレクトレット不織布層が所望の状態を超えて溶融または融着すること防ぐため、超音波接着加工や、柄高さが１ｍｍ以上の熱エンボスロールを用いた熱接着加工、接着剤による貼り合わせ加工を用いることができる。また、繊維層とエレクトレット不織布層の積層においては、繊維層とエレクトレット不織布層を重ね合わせ、接着されるべき部分に熱処理を施すことが好ましく、熱処理を施す手段としては超音波を用いることが好ましい。

　超音波接着加工は、超音波振動するブレードと接着材料と特定のパターンを有するエンボスロールの間に０．０１ＭＰａ～１ＭＰａの圧力で挟み込み、ブレードと呼ばれる振動子を超音波振動１～５万Ｈｚで振動させ、ブレードと接触するパターン部分を溶融接着させる方法が例示される。ブレードは、おもに摩擦に強いチタン製が用いられるが、その他、アルミ、ステンレス合金などが用いられる。また、ブレード幅は、１０～５０ｃｍ幅のものが用いられる。

　柄高さが１ｍｍ以上の熱エンボスロールを用いた熱接着加工は、エンボスパターンの深さが１ｍｍ以上の熱エンボスロールを用い、パターン以外には、布帛に熱をかけずに、接着加工を行う。柄高さとは、熱エンボスロールのエンボス柄を構成するエッジの上部と下部との距離をいう。熱エンボスの温度は、好ましくは６０℃以上、より好ましくは７０℃以上、さらに好ましくは、１００℃以上である。一方、熱エンボスの温度は、好ましくは１７０℃以下、より好ましくは１５０℃以下、さらに好ましくは１３５℃以下である。また、熱エンボスロールとそれを挟み込むニップロールの押し圧力は、好ましくは０．５Ｍｐａ以上、より好ましくは１ＭＰａ以上である。一方、ニップロールの押し圧力は、好ましくは１０Ｍｐａ以下、より好ましくは５ＭＰａ以下である。

　接着剤による貼り合わせ加工に用いる接着剤は、特に限定されないが、ホットメルト接着剤、粉末系接着剤または溶液系接着剤などを挙げることが出来る。なかでもコストおよび、対象物に均一に塗布することができる観点からホットメルト接着剤が好ましい。また、ホットメルト接着剤の種類は、合成ゴム系接着剤、オレフィン系接着剤またはＥＶＡ（エチレンビニル酢酸）系接着剤などを挙げることができる。接着強力に優れるとともに、繊維層およびエレクトレット不織布層との親和性にも優れる観点から、合成ゴム系またはオレフィン系接着剤が好ましい。また、接着剤としてホットメルト接着剤を用いる場合には、ホットメルト接着剤の１４０℃における溶融粘度は、Ｔダイよりホットメルト接着剤をより均一に押し出すことができる点から、上限は２０００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、１５００ｍＰａ・ｓ以下であることがより好ましい。一方で、溶融粘度の下限は３００ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましく、５００ｍＰａ・ｓ以上であることがより好ましい。

　ホットメルト接着剤による繊維層とエレクトレット不織布層の貼り合わせ加工の方法は、ドット柄のロールから基材へ接着剤を塗布する方法、粉末状の接着剤を基剤に塗布し、その後加熱し接着する方法、溶融させた接着剤をスプレー状に塗布する方法などがあげられる。なかでも、ホットメルト接着剤をＴダイ型の押出機からスプレー状に塗布する方法が好ましい。この方法であれば、防塵材料の風合いや、防塵材料の通気性を大きく損なうことなく繊維層とエレクトレット不織布層の貼り合わせが可能となるとともに、低塗布量で繊維層とエレクトレット不織布層の接着力をより高めることができ、ホットメルト接着剤をより均一に塗布することができる。また、ホットメルト接着剤の１４０℃の溶融粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下である場合には、Ｔダイよりホットメルト接着剤をより均一に押し出すことができる観点から、Ｔダイより押し出される際のホットメルト接着剤の温度は、１００℃以上であることが好ましく、１３０℃以上であることがより好ましい。一方で、高温のホットメルト接着剤による防塵材料への損傷抑制の観点から、Ｔダイより押し出される際のホットメルト接着剤の温度は、１８０℃以下であることが好ましく、１６０℃以下であることがより好ましい。

　本発明の防塵材料は、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層との間が５０％以下の面積の領域で接着している。本発明では、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層との少なくとも１対がこの特定面積比率で接着していればいいが、本発明の効果をさらに得ようとすると、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層とのすべての対がこの面積比率の範囲で接着していることが好ましい。接着面積の下限としては、５％以上が好ましい。一方、接着面積の上限は５０％以下が必要であるが、好ましくは、４０％以下、さらに好ましくは３０％以下である。接着面積の比率が高すぎると、防塵材料が固くなり、かつ、防塵材料の通気性が低下することによる、化学防護服としての着用性が劣るものとなる傾向がある。接着パターンは、特に限定されないが、ピンポイント柄、クロス柄、格子柄、波柄、斜線柄などの柄を用いることができる。縫製を考えた際は、左右対称が好ましく、ピンポイント柄、クロス柄、格子柄、波柄などが好ましい。

　また、繊維層およびエレクトレット不織布層の接着部分は繊維の一部または全部が溶融され膜状となっていることが好ましい。膜状部分の厚みは、０．０１～０．５ｍｍとなり、接着部分一つの面積は、０．００１ｍｍ^２～１００ｍｍ^２である。これらの厚み、面積は、接着部分の断面を切断し、ＳＥＭ写真にて断面の面積を拡大撮影し、ソフトにより厚み、面積を求める。

　上記いずれの方法も、接着したところ以外に、熱がかからないことから、熱による繊維層とエレクトレット不織布層のダメージが少なく、繊維の溶融やエレクトレット不織布に熱がかかることによる収縮を抑制することができる。

　前述の方法の中でも、超音波接着加工は、ブレードとパターン部分以外は、繊維層、エレクトレット不織布層いずれも熱がかからないことから、より好ましい方法である。

　積層により得られた布帛は、強度、耐摩耗性、粒子進入を抑制でき、防塵材料として好適に使用できる。

　本発明の防塵材料は、カバーオール、カッパ、ガウン等の形に縫製することで防護服として好適に使用することができる。特に、放射性物質の進入を防ぐ上で、カバーオール型の防護服が好ましい。

　以下、本発明をさらに実施例により詳細に説明する。

　［測定方法］
　（１）単位面積当たりの質量（目付：ｇ／ｍ^２）
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０　６．２に基づいて測定した。試料から２５ｃｍ×２５ｃｍの大きさの試験片を，打抜き形又はテンプレートとかみそり刃とを用いて３枚以上採取し、その重さを測定し、平均値を求めた。その平均値を１６倍し、単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ^２）とした。

　（２）捕集効率
防塵材料から１０カ所測定用サンプルを採取し、それぞれの試料について、捕集性能測定装置で測定した。この捕集性能測定装置は、測定サンプルをセットするサンプルホルダーの上流側にダスト収納箱を連結し、下流側に流量計、流量調整バルブ、ブロワを連結している。また、サンプルホルダーにパーティクルカウンターを使用し、切り替えコックを介して、測定サンプルの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。さらに、サンプルホルダーは圧力計を備え、サンプル上流、下流の静圧差を読みとることができる。
捕集性能の測定にあたっては、直径０．３μｍのポリスチレン標準ラテックスパウダー（ナカライテック製０．３０９Ｕポリスチレン１０質量％溶液を蒸留水で２００倍に希釈）をダスト収納箱２に充填し、試料をホルダーにセットし、風量をフィルター通過速度が３ｍ／分になるように流量調整バルブ４で調整し、ダスト濃度を１万～４万個／２．８３×１０－４ｍ^３（０．０１ｆｔ^３）の範囲で安定させ、サンプルの上流のダスト個数Ｄおよび下流のダスト個数ｄをパーティクルカウンター（リオン社製、ＫＣ－０１Ｅ）で１サンプルあたり３回測定し、下記算式にて、捕集性能（％）を求め、３サンプルの平均値を算出した。
捕集効率（％）＝〔１－（ｄ／Ｄ）〕×１００
ここで、ｄ：下流ダストの１０回測定トータル個数　　。

　（３）電荷密度
図１により説明する。接地された金属製箱１と金属製平板電極２（面積１００ｃｍ^２、材質：真鍮）の間に試料３をはさみ、静電誘導によって発生した電荷をコンデンサー４を介してエレクトロメーター５によって電圧を測定し、該測定した電位から次の式から計算式によって表面電荷密度を求めた。

　　　　Ｑ＝Ｃ×Ｖ／Ｓ
Ｑ：表面電荷密度（クーロン／ｃｍ^２）
　　　　Ｃ：コンデンサー容量
　　　　Ｖ：電位
Ｓ：平板電極面積　　。

　（４）通気性
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３　６．８．１　ａ）フラジール形法に基づき、１５ｃｍ×１５ｃｍの大きさで試験片を通過する空気量をＮ＝３で測定し、その平均値を通気性とした。

　（５）着用性
夏場の外気温を想定した３５℃、５０％Ｒｈに設定した、恒温恒湿室に被験者がシャツ１枚、作業ズボン１枚の上から化学防護服を着用し入室した。被験者は、胸の中心付近に熱電対をシャツの上から貼り付け、入室後の防護服内の温度を熱電対にて測定した。これを３人の被験者に対して実施した。３人の被験者のデータをそれぞれ比較例１の防護服と比較して、３０分後の防護服内の平均温度が２℃以上低いものをＡ、平均温度差が２℃未満のものをＢと評価した。

　（６）引張強さ
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０　６．３．１に基づき測定した。サイズ５ｃｍ × ３０ｃｍの試験片をつかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／ｍｉｎの条件でシート縦方向、横方向とも３個のサンプルについて定速伸長型引張試験機にて引張試験を行い、サンプルが破断するまで引っ張ったときの最大強力を引張強さとし、シート縦方向、横方向それぞれの平均値について算出した。

　（７）厚さ
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０　６．１．１　Ａ法に基づき測定した。試料から２５００ｍｍ^２以上の大きさの試験片を１０枚採取し、厚さ測定器の上側円形水平板に０．５ｋＰａの圧力をかけ，０点を調整した。その後、厚さ測定器を用いて，標準状態で試験片に０．５ｋｐａの圧力を１０秒間かけて，厚さを０．０１ｍｍまで測定した。試験片１０枚の平均値を求めた。

　（８）耐摩耗性
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０　６．６．１　ａ）テーバー形法に基づいて測定した、試験片を３枚採取し、摩耗輪は、ＣＳ－１０、摩擦回数を１００回とし、外観変化を付図１の限度写真と比較して、その平均値を０．５級単位に丸めて表した。

　（９）剛軟性
ＪＩＳ　Ｌ　１９１３：２０１０　６．７．１　ａ）４１．５°カンチレバー法に基づいて測定した。試験片をタテ方向から３枚採取し、試料の表と裏で差が出ることが予想される場合は、表と裏についてそれぞれ試験を行った。そのタテ方向の平均値を剛軟性とした。

　（１０）平均繊維径
任意に１０箇所を電子顕微鏡で倍率５００倍で１０枚の写真撮影を行い、１枚の写真につき任意の１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真について行い、平均繊維径はその平均値で表した。

　（１１）接着面積
防塵材料から、２０ｍｍ角のサンプルを１０点切り出した。上記の各サンプルから繊維層を剥がし、１０枚の剥離後の繊維層を得た。上記の１０枚の剥離後の繊維層のエレクトレット不織布層と接着していた面には、接着剤とエレクトレット不織布層由来の繊維が付着していた。繊維層に付着していたエレクトレット不織布由来の繊維には、接着剤により繊維層に付着している繊維（以下、繊維９）と、接着剤と接触せずに繊維層に付着している繊維（以下、繊維１０）との２種類があった。次に、得られた１０枚の剥離後の繊維層から、任意に５枚の剥離後の繊維層を選出し、それらの剥離後の繊維層のエレクトレット不織布層と接着していた面から、上記の２種類のエレクトレット不織布層由来の繊維をすべて取り除き、剥離後の繊維層サンプル１とした。
また、上記の１０枚の剥離後の繊維層のうちの残りの５枚の剥離後の繊維層については、それらの剥離後の繊維層のエレクトレット不織布層と接着していた面から、繊維１０のみを＃３２０のサンドペーパーを用い、取り除き、剥離後の繊維層サンプル２とした。
ここで、図２ａに剥離後の繊維層を示す。剥離後の繊維層６のエレクトレット不織布層と接着していた面７には接着剤８とエレクトレット不織布層由来の繊維が付着している。また、エレクトレット不織布層由来の繊維には、繊維９および繊維１０がある。
図２ｂに繊維層サンプル１を示す。繊維層サンプル１には接着剤８のみが付着している。
図２ｃに繊維層サンプル２を示す。繊維層サンプルには、接着剤８および繊維９が付着している。
得られた剥離後の繊維層サンプル１および２のエレクトレット不織布層と接着していた面のそれぞれを、キーエンス製ＶＨＸ２０００を用い、倍率１５０倍およびしきい値－６０の設定にて視野全体が剥離後の繊維層サンプル１または２となるように撮影し、長方形の画像を得た。次いで、得られた画像を長辺および短辺のそれぞれ中心で分割し４分割した。さらに、４分割した画像の左上部分において輝度の違いにより繊維部分の面積を算出する方法を用い、剥離後の繊維層サンプル１および２のエレクトレット不織布層と接着していた面のそれぞれの繊維部分の面積を算出した。次いで、得られた５枚の剥離後の繊維層サンプル１のエレクトレット不織布層と接着していた面の繊維部分の面積の平均値をＳ１、得られた５枚の剥離後の繊維層サンプル２のエレクトレット不織布層と接着していた面の繊維部分の面積の平均値をＳ２とし、Ｓ２－Ｓ１の計算式で得られた値を接着面積とした。

　（１２）溶融粘度
ＪＩＳ　Ｚ　８８０３　９．４．４単一円筒形回転粘度計による測定法に基づいて測定した。Ｂ型回転粘度計（ブルックフィールド社製）を用い、１４０℃における粘度を求めた。

　（繊維層用布帛）
繊維層用の布帛には次のものを用いた。物性を表１に示す。

　＜スパンボンド１＞
ポリプロピレン製スパンボンド不織布（通気性２２０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付１５ｇ／ｍ^２、引張強力：タテ４６．３／ヨコ１７．５Ｎ／５０ｍｍ、耐摩耗性：４．５級、剛軟性：７３ｍｍ）　　　　。

　（エレクトレット不織布層用の布帛）
エレクトレット不織布層用の布帛および比較例に用いた対照用の布帛には次のものを用いた。物性を表２に示す。

　＜メルトブロー１＞
ポリプロピレン製メルトブロー不織布（ヒンダードアミン系添加剤１質量％含有、エレクトレット加工有り、電荷密度８．５×１０^－９クーロン／ｃｍ^２、通気性２４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付２５ｇ／ｍ^２、平均繊維径２μｍ）　　　　。

　＜メルトブロー２＞
ポリプロピレン製メルトブロー不織布（ヒンダードアミン系添加剤１質量％含有、エレクトレット加工有り、電荷密度１．０×１０^－９クーロン／ｃｍ^２、通気性１０５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付２５ｇ／ｍ^２、平均繊維径６μｍ）　　　　　。

　＜メルトブロー３＞
ポリプロピレン製メルトブロー不織布（エレクトレット加工無し、通気性２４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付２５ｇ／ｍ^２、平均繊維径２μｍ）　　　　。

　＜メルトブロー４＞
ポリプロピレン製メルトブロー不織布（エレクトレット加工無し、通気性１０５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付２５ｇ／ｍ^２、平均繊維径６μｍ）　　　　。

　＜スパンボンド２＞
ポリプロピレン製スパンボンド不織布（エレクトレット加工有り、電荷密度５．０×１０^－１０クーロン／ｃｍ^２、通気性１３５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、目付２５ｇ／ｍ^２、平均繊維径２０μｍ）　　　　。

　　［実施例１］
超音波接着機（ボブソン製８４００）を用い、目付１５ｇ／ｍ^２のポリプロピレン製不織布（スパンボンド１）とエレクトレット加工有り、平均繊維径２μｍ、目付２５ｇ／ｍ^２、のポリプロピレン製メルトブロー不織布（メルトブロー１）とスパンボンド１の３層を、振動数２万Ｈｚ、圧力０．０３ＭＰａにて接着面積が１０％のクロス柄となるよう相互の層を接着した。得られた防塵材料１の物性測定結果を表３および表４に示す。
得られた防塵材料１は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料１を用い、後述の比較例１の防護服と同じ形態のカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へのゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．２℃であり、着用性の評価はＡあった。

　　［実施例２］
メルトブロー１の代わりに、目付２５ｇ／ｍ^２のポリプロピレン製メルトブロー不織布（メルトブロー２）を用いた以外は、実施例１と同様にして防塵材料２を作成した。得られた防塵材料２の物性測定結果を表３および表４に示す。
得られた防塵材料２は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率８０％、通気性９０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料２を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．５℃であり、着用性の評価はＡであった。

　　［実施例３］
柄高さが１ｍｍ以上の熱プレスロールを用いた接着法を用いた。実施例１と同じスパンボンド１、メルトブロー１、スパンボンド１の構成にて、接着面積を１０％、接着部分以外はロール面が布帛に触れない柄高さ３ｍｍのロールを用い、ロール温度１３０℃、ロール圧３Ｍｐａ、加工速度２ｍ／分で、接着加工を行い、防塵材料３を得た。得られた防塵材料３の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料３は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性１３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料３を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．１℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例４］
実施例３に用いたメルトブロー１をメルトブロー２として接着するほかは、実施例３と同様に接着加工を行い、防塵材料４を得た。得られた防塵材料４の物性測定結果を表３および表４に示す。

　防塵材料４は、目付５５ｇ／ｍ^２捕集効率７９％、通気性９２ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料４を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．６℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例５］
スパンボンド１、メルトブロー１の２層構成とした以外は、実施例１と同様にして防塵材料５を得た。得られた防塵材料５の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料５は、目付４０ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性２２ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料５を用い、実施例１と同様にメルトブロー層を内側としてカバーオール型化学防護服を作成し、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．５℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例６］
実施例５で用いたメルトブロー１をメルトブロー２として接着するほかは、実施例５と同様に接着加工を行い、防塵材料６を得た。得られた防塵材料６の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料６は、目付４０ｇ／ｍ^２、捕集効率８０％、通気性９８ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料６を用い、メルトブロー層を内側として実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成し、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．７℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例７］
実施例１と同様に、スパンボンド１、メルトブロー１、スパンボンド１の３層の重ね合わせにて、超音波接着加工の接着面積を５％として防塵材料７を得た。得られた防塵材料７の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料７は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性２０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、と実施例１と比較してやや通気性が高い布帛が得られた。
防塵材料７を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．７℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例８］
超音波接着加工の接着面積を２５％とした以外は、実施例１と同様にして防塵材料８を得た。得られた防塵材料８の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料８は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性１２ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料８を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．５℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例９］
超音波接着加工の接着面積を４０％とした以外は、実施例１と同様にして防塵材料９を得た。得られた防塵材料９の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料９は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性１０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料９を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．４℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例１０］
超音波接着加工の接着面積を５０％とした以外は、実施例１と同様にして防塵材料１０を得た。得られた防塵材料１０の物性測定結果を表１に示す。
防塵材料１０は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料１０を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．１℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例１１］
メルトブロー１の代わりに、目付２５ｇ／ｍ^２のポリプロピレン製スパンボンド不織布（スパンボンド２）を用いた以外は、実施例１と同様にして防塵材料１１を作成した。得られた防塵材料１１の物性測定結果を表３および表４に示す。
得られた防塵材料１１は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率８４％、通気性１３４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料１１を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．７℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例１２］
スパンボンド１とメルトブロー１をホットメルト接着剤（株式会社ＭＯＲＥＳＣＯ社製　モレスコメルト：ＴＮ－３６７Ｚ、１４０℃の溶融粘度１２００ｍＰａ・ｓ）を用いて接着した以外は実施例１と同様とした。ホットメルト接着剤をホットメルト接着機にて、１５０℃に加温し溶融させ、Ｔダイ型の押出機から、メルトブロー１の第１の面に塗布量が３ｇ／ｍ^２となるようスプレー状に塗布し、その後、スパンボンド１をメルトブロー１の第１の面に貼り合わせた。得られたスパンボンド１／メルトブロー１の２層積層品を巻取後、表裏を反対にして、再度同様にメルトブロー１の第２の面に接着剤を塗布量が３ｇ／ｍ^２となるようスプレー状に塗布し、その後、スパンボンド１をメルトブロー１の第２の面に貼り合わせ、スパンボンド１／メルトブロー１／スパンボンド１の防塵材料１２を得た。得られた防塵材料１２の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１２は、目付６０ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性１０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ接着面積が８％であった。
防塵材料１２を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．１℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［実施例１３］
メルトブロー１をメルトブロー２とする以外は実施例１２同様にして防塵材料１３を得た。得られた防塵材料１３の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１３は、目付６０ｇ／ｍ^２、捕集効率８２％、通気性８８ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、接着面積が８％であった。
防塵材料１３を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．５℃であり、着用性の評価はＡであった。

　［比較例１］
市販のポリエチレン製フラッシュスパン不織布１層の防護服から、生地を切り取り、物性を測定し、防塵材料１４とし、その測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１４は、目付４０ｇ／ｍ^２、捕集効率８０％、通気性０．１ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
上記防護服と同じ市販の防護服を着用して、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価し、その測定結果を実施例と比較した。防塵材料１４は、防護服として軽量で動きやすいが、やや風が通りにくく、着用性試験を行うと、３０分後の防護服内の温度は、３４．２℃となり、防護服内が蒸れたため、着用感はＢとした。

　［比較例２］
実施例１にメルトブロー１をエレクトレット加工していないメルトブロー３とするほかは、実施例１と同様にして防塵材料１５を得た。得られた防塵材料１５の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１５は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率６０％、通気性１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであり、捕集効率が実施例と比較して低い値を示した。
防塵材料１５から実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成し、それを着用して、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－２．１℃であり着用性はＡ、捕集効率が６５％以下であった。

　［比較例３］
実施例１にメルトブロー１をエレクトレット加工していないメルトブロー４とするほかは、実施例１と同様にして防塵材料１６を得た。得られた防塵材料１６の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１６は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率４０％、通気性９０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであり、捕集効率が実施例と比較して低い値を示した。
防塵材料１６から実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成し、それを着用して、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－３．５℃であり、着用性はＡ、捕集効率が６５％以下であった。

　［比較例４］
超音波接着加工の接着面積を７０％とした以外は、実施例１と同様にして防塵材料１７を得た。得られた防塵材料１７の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１７は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであった。
防塵材料１７を用い、実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成したところ、縫製時に布帛へゴミ付着もなく良好な縫製性であった、さらに３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－１．７℃であり、着用性の評価はＢであった。

　［比較例５］
熱プレスロールを用いた接着法を用いた。実施例１と同じスパンボンド１、メルトブロー１、スパンボンド１の構成にて、柄高さ０．３ｍｍのロールを用い、ロール温度１３０℃、ロール圧３Ｍｐａ、加工速度２ｍ／分で、接着加工を行い、防塵材料１８を得た。得られた防塵材料１８の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１８は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、であり、実質的に繊維同士が接着し接着面積が１００％となっており、通気性が実施例と比較して劣っていた。
防塵材料１８から実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成し、それを着用して、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－１．５℃であり、着用性の評価はＢであった。

　［比較例６］
ホットメルト接着剤を用いるほかは、実施例１と同じ実施例１と同じスパンボンド１、メルトブロー１、スパンボンド１の構成にて、防塵材料１９を得た。得られた防塵材料１９の物性測定結果を表３および表４に示す。
防塵材料１９は、目付５５ｇ／ｍ^２、捕集効率９９％、通気性３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ、であり、接着剤により通気性が実施例と比較して劣っていた。
防塵材料１９から実施例１と同様にカバーオール型化学防護服を作成し、それを着用して、３５℃、５０％Ｒｈ雰囲気下にて着用性を評価したところ、比較例１との温度差は、－１．５℃であり、着用性の評価はＢであった。

本発明の防塵材料は粉塵のある雰囲気で着用される防塵服に有効である。

１：金属製箱
２：金属製平板電極
３：試料
４：コンデンサー
５：エレクトロメーター
６：剥離後の繊維層
７：エレクトレット不織布層と接着していた面
８：接着剤
９：接着剤により繊維層に付着しているエレクトレット不織布層由来の繊維
１０：接着剤と接触せずに繊維層に付着しているエレクトレット不織布層由来の繊維

Claims

繊維層およびエレクトレット不織布層の積層構造を有し、繊維層およびエレクトレット不織布層の数の和は２以上であり、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層との間が５０％以下の面積の領域で接着されている、防塵材料。
繊維層およびエレクトレット不織布層の接着部分は、繊維層とエレクトレット不織布層の一部または全部が溶融され膜状となっている、請求項１に記載の防塵材料。
エレクトレット不織布層が、メルトブロー不織布またはスパンボンド不織布である、請求項１または２に記載の防塵材料。
通気性が５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ以上である、請求項１～３のいずれかに記載の防塵材料。
エレクトレット不織布層がメルトブロー不織布であって、メルトブロー不織布がヒンダードアミン系添加剤を０．５～５質量％またはトリアジン系添加剤を０．５～５質量％含有する、請求項１～４いずれかに記載の防塵材料。
請求項１～５のいずれかに記載の防塵材料を用いた防護服。
請求項１～６のいずれかに記載の防塵材料を製造する方法であって、防塵材料を構成するための繊維層およびエレクトレット不織布層を重ね合わせ、接着されるべき部分に熱処理を施す、防塵材料の製造方法。
熱処理を施す手段が超音波である、請求項７記載の防塵材料の製造方法。