WO2014192750A1 - 変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2014192750A1
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lens
focal length
optical system
refractive power
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山本　浩史
柴田　悟
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株式会社ニコン
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    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-+-
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system having an image stabilization function suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like, an imaging device having the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, etc., having an anti-vibration function, a short back focus, and a small entire lens system.
  • Japanese Patent No. 3890574 Japanese Patent No. 3890574.
  • the entire lens system is configured to be relatively small, but there is a problem that the lens becomes extremely dark in the telephoto end state.
  • the present invention has been made in view of such a situation, and is a high-performance variable power optical system that is small in size, has little aberration fluctuation, and is sufficiently bright even in the telephoto end state, an imaging device including the variable power optical system, and It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a variable magnification optical system.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a positive refractive power and a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the distance between the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the third lens
  • the group includes, in order from the object side along the optical axis, a 3a lens group having a positive refractive power, a stop, and a 3b lens group having a positive refractive power.
  • a lens group having a refractive power of 1 is moved as a vibration-proof lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • Performs image plane correction upon image blur occurs I characterized in that the following conditional expression is satisfied:.
  • f3b focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fvr focal length of the anti-vibration lens group
  • the image pickup apparatus is characterized by including the variable magnification optical system according to the first aspect of the present invention.
  • the zoom optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, and a second lens group having a negative refractive power.
  • a lens having a negative refracting power in the third b lens group including a 3a lens group having a positive refractive power, a stop, and a 3b lens group having a positive refractive power in order from the object side.
  • the imaging device is characterized by including the variable magnification optical system according to the third aspect of the present invention.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, and a second lens group having a negative refractive power.
  • the three lens groups and the fourth lens group move along the optical axis, respectively, the first lens group includes one negative lens and one positive lens, and the third lens group includes: It is characterized by comprising, in order from the object side along the optical axis, a 3a lens group having a positive refractive power, an aperture stop, and a 3b lens group having a positive refractive power, and satisfying the following condition: To do.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • the imaging apparatus is characterized by including the variable magnification optical system according to the fifth aspect of the present invention.
  • the zoom optical system includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the three lens groups and the fourth lens group move along an optical axis, respectively, the first lens group includes one negative lens and one positive lens, and the third lens group includes an optical axis.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3bn focal length of the negative lens component closest to the image side in the 3b lens group
  • the image pickup apparatus is characterized by including the variable magnification optical system according to the seventh aspect of the present invention.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 3a lens group having a positive refractive power, a diaphragm, and a 3b lens group having a positive refractive power.
  • a direction perpendicular to the optical axis, with the lens group having negative refractive power in the third lens group as an anti-vibration lens group Configured to perform the image plane correction upon image blur generated by moving to include components, characterized by configured to satisfy the condition of following equation.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 3a lens group having a positive refractive power, a diaphragm, and a 3b lens group having a positive refractive power.
  • a lens unit having a negative refractive power in the third lens group as a vibration-proof lens unit and perpendicular to the optical axis Configured to perform the image plane correction upon image blur generated by moving to include components, characterized by configured the following conditional expression is satisfied:.
  • variable magnification optical system manufacturing method in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, and a second lens having a negative refractive power.
  • the one lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis, respectively, and the first lens group includes one negative lens and one lens.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power. And is configured to satisfy the condition of the following formula.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • the variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the one lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis, respectively, and the first lens group includes one negative lens and one lens.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power.
  • the 3b lens group is configured to have at least one negative lens component, and Characterized by being configured so as to satisfy the condition.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3bn focal length of the negative lens component closest to the image side in the 3b lens group
  • variable magnification optical system that is small in size, has little aberration fluctuation, and is sufficiently bright even in the telephoto end state, an imaging apparatus including the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system. be able to.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 2A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example when focusing on infinity
  • FIG. 2B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state.
  • FIG. FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 2A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example when focusing on infinity
  • FIG. 2B is a meridional lateral
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state when the variable magnification optical system according to Example 1 is focused at infinity
  • FIG. 4B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the telephoto end state.
  • FIG. FIG. 5 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system according to a second example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 6A is a diagram showing various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 2 at the time of focusing on infinity
  • FIG. 6B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system according to Example 2 is focused at infinity.
  • FIG. 8A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state when the variable magnification optical system according to Example 2 is focused at infinity
  • FIG. 8B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system according to a third example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state when the variable magnification optical system according to Example 3 is focused at infinity, and FIG.
  • FIG. 10B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state.
  • FIG. FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations in the telephoto end state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system according to the third example, and
  • FIG. 12B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the telephoto end state.
  • FIG. FIG. 13 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system according to a fourth example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state when the variable magnification optical system according to Example 4 is in focus at infinity
  • FIG. 14B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state.
  • FIG. FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system according to the fourth example is focused on infinity.
  • FIG. 16A is a diagram of various aberrations in the telephoto end state when the variable magnification optical system according to Example 4 is in focus at infinity
  • FIG. 16B is a meridional lateral aberration when image blur correction is performed in the telephoto end state.
  • FIG. 17A and 17B show an electronic still camera equipped with a variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 17A shows a front view and FIG. 17B shows a rear view.
  • 18 is a cross-sectional view taken along line 18-18 in FIG. 17A.
  • FIG. 19 is a diagram showing an outline of the method of manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 20 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 21 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment of the present invention.
  • FIG. 22 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present invention.
  • variable power optical system an imaging apparatus, and a method for manufacturing the variable power optical system according to the first embodiment of the present invention will be described.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refracting power and a fourth lens group, and the distance between the first lens group and the second lens group changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the distance between the third lens group and the fourth lens group changes.
  • the third lens group has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And a stop, and a 3b lens group having a positive refracting power.
  • a lens group having a negative refracting power in the third b lens group is used as an anti-vibration lens group, and a component perpendicular to the optical axis is used.
  • variable magnification optical system realizes miniaturization and high performance by satisfying the following conditional expressions (1) and (2) under such a configuration. it can.
  • f3b focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fvr focal length of the anti-vibration lens group
  • Conditional expression (1) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3b lens group and the fourth lens group, and a satisfactory optical system can be realized by satisfying conditional expression (1).
  • conditional expression (1) If the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes difficult to correct coma and field curvature. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.30. In order to further secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.00.
  • the conditional expression (1) is 0.10 ⁇
  • Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the focal lengths of the anti-vibration lens group and the fourth lens group, and by satisfying conditional expression (2), good optical performance can be maintained during anti-vibration. .
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the lens for image stabilization increases, and the image stabilization lens group becomes larger and its control becomes difficult. In addition, the curvature of field cannot be corrected satisfactorily. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.9.
  • conditional expression (2) is 0.10 ⁇
  • the zoom optical system when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens unit moves along the optical axis toward the object side with respect to the image plane. It is desirable to do. With such a configuration, downsizing and efficient zooming can be realized. Furthermore, since the power of the second lens group and subsequent lens groups can be kept appropriate, spherical aberration and field curvature can be corrected well.
  • the zoom optical system according to the first embodiment of the present invention it is desirable that the distance between the 3a lens group and the 3b lens group be increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3).
  • f1 Focal length of the first lens group
  • f2 Focal length of the second lens group
  • Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the focal lengths of the first lens group and the second lens group. By satisfying conditional expression (3), a small size is maintained while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the first lens group increases, and it becomes difficult to reduce the size of the optical system. In addition, the power of the second lens group and subsequent lens groups becomes strong, and it becomes impossible to satisfactorily correct the variation in field curvature during zooming. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 6.00.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit value, the focal length of the first lens group becomes too short, and spherical aberration cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 2.50. In order to further secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.00.
  • the vibration-proof lens group has at least one negative lens and one positive lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration that occurs when the image stabilizing lens group is decentered.
  • the image stabilizing lens group is a cemented lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration that occurs when the image stabilizing lens group is decentered.
  • the second lens group is composed of three lenses.
  • the second lens group is composed of two lenses, it becomes difficult to correct coma aberration and lateral chromatic aberration during zooming.
  • the thickness on the optical axis of the second lens group increases, the total length becomes long, and it becomes difficult to reduce the size.
  • the imaging apparatus according to the first embodiment of the present invention is characterized by having the variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an imaging device having high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 3a lens group having a positive refractive power, a diaphragm, and a 3b lens group having a positive refractive power.
  • a lens unit having a negative refractive power in the third lens group as a vibration-proof lens unit and perpendicular to the optical axis Configured to perform the image plane correction upon image blur generated by moving to include components, characterized by configured the following conditional expression is satisfied:.
  • variable power optical system having high optical performance can be manufactured by the method for manufacturing a variable power optical system according to the first embodiment.
  • variable power optical system an imaging apparatus, and a method for manufacturing the variable power optical system according to the second embodiment of the present invention will be described.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refractive power of 4 and a fourth lens group, and the first lens group moves along the optical axis with respect to the image plane upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the first lens group and the second lens group is changed, the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the third lens group and the second lens group are moved.
  • the distance from the four lens groups changes.
  • the third lens unit has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And a stop, and a 3b lens group having a positive refracting power.
  • a lens group having a negative refracting power in the third b lens group is used as an anti-vibration lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis is used.
  • variable magnification optical system achieves miniaturization and high performance by satisfying the following conditional expressions (4) and (2) under such a configuration. it can. (4)
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fvr focal length of the anti-vibration lens group
  • Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3a lens group and the fourth lens group, and satisfactory aberration correction and miniaturization can be realized by satisfying conditional expression (4).
  • the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes difficult to correct coma and field curvature.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the focal lengths of the anti-vibration lens group and the fourth lens group, and by satisfying conditional expression (2), good optical performance can be maintained during anti-vibration. .
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the lens for image stabilization increases, and the image stabilization lens group becomes larger and its control becomes difficult. In addition, the curvature of field cannot be corrected satisfactorily. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.90.
  • conditional expression (2) is 0.10 ⁇
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present invention it is desirable that the distance between the 3a lens group and the 3b lens group be increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3).
  • f1 Focal length of the first lens group
  • f2 Focal length of the second lens group
  • Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the focal lengths of the first lens group and the second lens group. By satisfying conditional expression (3), a small size is maintained while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the first lens group increases, and it becomes difficult to reduce the size of the optical system. In addition, the power of the second lens group and subsequent lens groups becomes strong, and it becomes impossible to satisfactorily correct the variation in field curvature during zooming. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 6.0.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit value, the focal length of the first lens group becomes too short, and spherical aberration cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 2.5. In order to further secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.0.
  • the image stabilizing lens group includes at least one negative lens and one positive lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration that occurs when the image stabilizing lens group is decentered.
  • variable magnification optical system it is desirable that the image stabilizing lens group is a cemented lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration that occurs when the image stabilizing lens group is decentered.
  • the second lens group is composed of three lenses.
  • the second lens group is composed of two lenses, it becomes difficult to correct coma aberration and lateral chromatic aberration during zooming.
  • the thickness on the optical axis of the second lens group increases, the total length becomes long, and it becomes difficult to reduce the size.
  • an imaging apparatus is characterized by having the variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an imaging device having high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the first lens group moves along the optical axis toward the object side with respect to the image plane, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the third lens group has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group having folding force is moved as an anti-vibration lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, and the image plane is corrected when an image blur occurs, and the following equation is satisfied. It is characterized by comprising as follows.
  • variable power optical system having high optical performance can be manufactured by the method for manufacturing a variable power optical system according to the second embodiment.
  • variable magnification optical system an imaging apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to a third embodiment of the present invention will be described.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refractive power of 4 and a fourth lens group, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group, the second lens group, and the third lens
  • the group and the fourth lens group move along the optical axis.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens under such a configuration.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens under such a configuration.
  • the third lens unit has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. It comprises a group, a stop, and a 3b lens group having positive refractive power. With this configuration, coma can be corrected well.
  • variable magnification optical system can realize miniaturization and high performance by satisfying the following conditional expression (5) under such a configuration.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3a lens group and the fourth lens group, and satisfactory aberration correction and miniaturization can be realized by satisfying conditional expression (5).
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes difficult to correct coma and field curvature. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.520.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present invention it is desirable that the distance between the 3a lens group and the 3b lens group be increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (6).
  • (6) 0.100 ⁇ f3a / f3b ⁇ 0.700
  • f3a focal length of the third lens group
  • f3b focal length of the third lens group
  • Conditional expression (6) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3a lens group and the 3b lens group. By satisfying conditional expression (6), a small size can be maintained while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the focal length of the 3b lens group becomes short, and it becomes impossible to correct the curvature of field and the correction of coma well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.680.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) is below the lower limit value, the focal length of the 3a lens group becomes short, and spherical aberration cannot be corrected satisfactorily. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.200.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (7).
  • f3b focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (7) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3b lens group and the fourth lens group. By satisfying conditional expression (7), a small size can be achieved while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (7) When the corresponding value of the conditional expression (7) exceeds the upper limit value, the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes impossible to correct the curvature of field and the coma aberration well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.900.
  • conditional expression (7) 0.100 ⁇
  • the 3b lens group has at least one negative lens component and satisfies the following conditional expression (8).
  • (8) 0.700 ⁇ ( ⁇ f3bn) / f3a ⁇ 1.500
  • f3bn focal length of the negative lens component closest to the image side in the 3b lens group
  • f3a focal length of the 3a lens group
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens.
  • Conditional expression (8) is a conditional expression that defines the focal length of the negative lens component that is closest to the image side in the 3a lens group and the 3b lens group. By satisfying conditional expression (8), variable magnification is achieved. Sometimes a small optical system can be realized while maintaining good optical performance.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit value, the focal length of the 3a lens group becomes short, and spherical aberration cannot be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) is below the lower limit value, the focal length of the third lens group will be short, and it will not be possible to satisfactorily correct field curvature and coma. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.740. In order to further secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.780.
  • the second lens group is composed of three lenses.
  • the second lens group is composed of two lenses, it becomes difficult to correct coma aberration and lateral chromatic aberration during zooming.
  • the thickness on the optical axis of the second lens group increases, the total length becomes long, and it becomes difficult to reduce the size.
  • the imaging apparatus according to the third embodiment of the present invention is characterized by having the variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an imaging device having high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the one lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis, respectively, and the first lens group includes one negative lens and one lens.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power. And is configured to satisfy the condition of the following formula. (5)
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system having high optical performance can be manufactured by the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • variable power optical system an imaging apparatus, and a method for manufacturing the variable power optical system according to a fourth embodiment of the present invention will be described.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refractive power of 4 and a fourth lens group, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group, the second lens group, and the third lens The group and the fourth lens group move along the optical axis.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens under such a configuration.
  • the first lens group includes one negative lens and one positive lens under such a configuration.
  • the third lens unit has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. It comprises a group, a stop, and a 3b lens group having positive refractive power. With this configuration, coma can be corrected well.
  • variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present invention can achieve downsizing and high performance by satisfying the following conditional expression (9) under such a configuration.
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (9) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3a lens group and the fourth lens group, and satisfactory aberration correction and miniaturization can be realized by satisfying conditional expression (9).
  • conditional expression (9) exceeds the upper limit value, the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes difficult to correct coma and field curvature.
  • conditional expression (9) is 0.100 ⁇
  • the 3b lens group has at least one negative lens component and satisfies the following conditional expression (8) under such a configuration.
  • conditional expression (8) 0.700 ⁇ ( ⁇ f3bn) / f3a ⁇ 1.500
  • f3bn focal length of the negative lens component closest to the image side in the 3b lens group
  • f3a focal length of the 3a lens group
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens.
  • Conditional expression (8) is a conditional expression that defines the focal length of the negative lens component that is closest to the image side in the 3a lens group and the 3b lens group. By satisfying conditional expression (8), variable magnification is achieved. Sometimes a small optical system can be realized while maintaining good optical performance.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit value, the focal length of the 3a lens group becomes short, and spherical aberration cannot be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) is below the lower limit value, the focal length of the third lens group will be short, and it will not be possible to satisfactorily correct field curvature and coma. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.750. In order to further secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.780.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present invention it is desirable that the distance between the 3a lens group and the 3b lens group be increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Conditional expression (6) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3a lens group and the 3b lens group. By satisfying conditional expression (6), a small size can be maintained while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the focal length of the 3b lens group becomes short, and it becomes impossible to correct the curvature of field and the correction of coma well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.620.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) is below the lower limit value, the focal length of the 3a lens group becomes short, and spherical aberration cannot be corrected satisfactorily. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.200.
  • variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present invention satisfies the following conditional expression (7).
  • f3b focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (7) is a conditional expression that defines the focal lengths of the 3b lens group and the fourth lens group. By satisfying conditional expression (7), a small size can be achieved while maintaining good optical performance during zooming. An optical system can be realized.
  • conditional expression (7) When the corresponding value of the conditional expression (7) exceeds the upper limit value, the focal length of the fourth lens group becomes short, and it becomes impossible to correct the curvature of field and the coma aberration well. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.900.
  • conditional expression (7) 0.100 ⁇
  • the second lens group includes three lenses.
  • the second lens group is composed of two lenses, it becomes difficult to correct coma aberration and lateral chromatic aberration during zooming.
  • the thickness on the optical axis of the second lens group increases, the total length becomes long, and it becomes difficult to reduce the size.
  • an imaging apparatus is characterized by having the variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an imaging device having high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the one lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis, respectively, and the first lens group includes one negative lens and one lens.
  • the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power.
  • the 3b lens group is configured to have at least one negative lens component, and Characterized by being configured so as to satisfy the condition. (9)
  • variable magnification optical systems according to numerical examples of the first to fourth embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
  • the first to fourth examples are examples common to the first to fourth embodiments.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL1 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a third-a lens group G3a having a positive refractive power, an aperture stop SP, and a third-b lens group G3b having a positive refractive power.
  • the third-a lens group G3a is composed of a biconvex lens L31.
  • the third lens group G3b includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a cemented lens of a positive meniscus lens L34 and a biconcave lens L35 having a concave surface facing the object side. Consists of
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side, and is located closest to the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • a low-pass filter FL is arranged in the vicinity of the image plane I.
  • an image sensor (not shown) made up of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL1 when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The distance between the 3a lens group G3a decreases, the distance between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b increases, and the distance between the 3b lens group G3b and the fourth lens group G4 decreases.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 once moves to the image plane I side, and then moves to the object side
  • the third a lens group G3a and the fourth lens group The third lens unit G3b moves to the object side while the third lens unit G3b moves to the object side together with G4.
  • the aperture stop SP is located between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b, and moves together with the 3b lens group G3b upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL1 among the cemented lenses constituting the 3b lens group G3b, the cemented lens on the image surface side having negative refractive power is orthogonal to the optical axis as the anti-vibration lens group Gvr.
  • Image plane correction when image blur occurs that is, image stabilization is performed by moving in a direction that includes a component in the direction in which the image blur occurs.
  • the movement amount of the image stabilizing lens group Gvr is 0.387 (mm) in the wide-angle end state and 0.404 (mm) in the telephoto end state.
  • Table 1 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • f is the focal length of the entire variable magnification optical system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit: degree)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the optical system
  • air equivalent BF indicates the back focus in terms of air.
  • the total length TL of the optical system is a distance on the optical axis from the most object side lens surface in the first lens group G1 to the image plane I.
  • the air conversion BF is a distance on the optical axis from the most image side lens surface in the fourth lens group G4 to the image plane I in a state where an optical block such as a filter having no refractive power is removed from the optical path. This is the value when W indicates the wide-angle end state, M indicates the intermediate focal length state, and T indicates the respective focal length states in the telephoto end state.
  • m is the order of the lens surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature of the lens surfaces
  • d is the distance between the lens surfaces
  • OP represents the object plane
  • I represents the image plane.
  • the lens surface is an aspheric surface, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.
  • [Aspherical data] shows the conical coefficient and aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • X (y) (y 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (y 2 / r 2 ) ⁇ 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10
  • the height in the direction perpendicular to the optical axis is y
  • the amount of displacement in the optical axis direction at the height y is X (y)
  • the paraxial radius of curvature which is the radius of curvature of the reference sphere, is r
  • the cone coefficient is ⁇
  • “E ⁇ n” indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example, “1.234E-05” indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • [Lens Group Data] indicates the start surface number ST and focal length f of each lens group.
  • [Variable interval data] indicates the focal length f and the value of the variable interval.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
  • “mm” is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths described in Table 1.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state of the zoom optical system ZL1 according to the first example when focused at infinity, and meridional transverse aberration when image blur correction is performed. .
  • FIG. 3 is a diagram showing various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system ZL1 according to the first example is focused at infinity.
  • FIGS. 4A and 4B are graphs showing various aberrations in the telephoto end state of the zoom optical system ZL1 according to the first example when focused at infinity, and meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed. .
  • FNO indicates the F number
  • Y indicates the image height.
  • the aberration curve at is shown.
  • the F-number value corresponding to the maximum aperture is shown
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram the maximum image height is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the aberration diagram showing the coma shows the meridional coma with respect to the d-line and the g-line.
  • the same reference numerals as those of the present example are used.
  • variable magnification optical system ZL1 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a sectional view showing the lens configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL2 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a third-a lens group G3a having a positive refractive power, an aperture stop SP, and a third-b lens group G3b having a positive refractive power.
  • the third-a lens group G3a is composed of a biconvex lens L31.
  • the third lens group G3b includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L34 having a concave surface facing the object side.
  • the biconvex lens L32 which is composed of a cemented lens with the biconcave lens L35 and a positive meniscus lens L36 having a concave surface facing the object side and located closest to the object side of the third-b lens group G3b has an aspheric surface on the object side. It is a shaped aspheric lens.
  • the four lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group The negative meniscus lens L41 located closest to the object side of G4 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • a low-pass filter FL is arranged in the vicinity of the image plane I.
  • an image sensor (not shown) made up of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL2 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the variable magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the second lens group G2
  • the first lens group G1 moves toward the object side with respect to the image plane I so that the distance between the 3a lens group G3a decreases and the distance between the 3b lens group G3b and the fourth lens group G4 decreases.
  • the second lens group G2 moves to the object side, the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b move together to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the aperture stop SP is located between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b, and moves together with the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. .
  • variable magnification optical system ZL2 among the cemented lenses constituting the 3b lens group G3b, the cemented lens on the image plane side having a negative refractive power is orthogonal to the optical axis as the anti-vibration lens group Gvr.
  • Image plane correction when image blur occurs that is, image stabilization is performed by moving in a direction that includes a component in the direction in which the image blur occurs.
  • the movement amount of the image stabilizing lens group Gvr is 0.330 (mm) in the wide-angle end state and 0.364 (mm) in the telephoto end state.
  • Table 2 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • Table 2 Second embodiment [Overall specifications] W M T f 28.1 39.1 81.2 FNO 3.6 4.6 6.0 2 ⁇ 78.6 58.6 29.0 Y 21.6 21.6 21.6 TL 106.9 111.6 143.7 Air conversion BF 17.8 31.2 43.5 [Surface data] m r d nd ⁇ d OP ⁇ 1) 49.8244 2.00 1.80518 25.45 2) 35.6484 9.11 1.63854 55.34 3) 181.0912 D3 * 4) 95.5564 1.50 1.80400 46.60 5) 14.4419 8.80 6) -104.0414 1.00 1.69680 55.52 7) 31.0596 0.10 8) 22.6472 4.00 1.75520 27.57 9) 210.8334 D9 10) 23.4456 3.00 1.61800 63.34 11) -658.7055 4.96 12) ⁇ 0.50 Aperture
  • 6A and 6B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to Example 2, and meridional transverse aberration diagrams when image blur correction is performed. .
  • FIG. 7 is a diagram showing various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system ZL2 according to the second example is focused at infinity.
  • FIGS. 8A and 8B are graphs showing various aberrations in the telephoto end state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to Example 2, and meridional transverse aberration diagrams when image blur correction is performed. .
  • variable magnification optical system ZL2 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system ZL3 according to a third example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • the zoom optical system ZL3 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a third-a lens group G3a having a positive refractive power, an aperture stop SP, and a third-b lens group G3b having a positive refractive power.
  • the third-a lens group G3a is composed of a biconvex lens L31.
  • the third lens group G3b includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L34 having a concave surface facing the object side.
  • the biconvex lens L32 which is composed of a cemented lens with the biconcave lens L35 and the biconvex lens L36 and is located closest to the object side in the third-b lens group G3b is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. .
  • the four lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group The negative meniscus lens L41 located closest to the object side of G4 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • a low-pass filter FL is arranged in the vicinity of the image plane I.
  • an image sensor (not shown) made up of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 temporarily decreases and then increases.
  • the distance between the group G2 and the 3a lens group G3a is decreased, the distance between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b is increased, and the distance between the 3b lens group G3b and the fourth lens group G4 is decreased.
  • the first lens group G1 moves toward the object side
  • the second lens group G2 moves toward the object side
  • the 3a lens group G3a moves toward the object side
  • the 3b lens group G3b moves to the object side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the aperture stop SP is located between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b, and moves together with the 3b lens group G3b upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 among the cemented lenses constituting the 3b lens group G3b, the cemented lens on the image surface side having negative refractive power is orthogonal to the optical axis as the anti-vibration lens group Gvr.
  • Image plane correction when image blur occurs that is, image stabilization is performed by moving in a direction that includes a component in the direction in which the image blur occurs.
  • the movement amount of the image stabilizing lens group Gvr is 0.323 (mm) in the wide-angle end state and 0.367 (mm) in the telephoto end state.
  • Table 3 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example.
  • Table 3 Third Example [Overall Specifications] W M T f 28.1 40.6 81.2 FNO 3.7 4.9 5.8 2 ⁇ 78.0 56.3 28.1 Y 21.6 21.6 21.6 TL 107.9 107.3 142.1 Air conversion BF 16.1 27.2 33.4 [Surface data] m r d nd ⁇ d OP ⁇ 1) 56.3898 2.00 1.80518 25.45 2) 38.6820 11.00 1.63854 55.34 3) 343.2075 D3 * 4) 129.4511 1.50 1.80400 46.60 5) 14.8481 8.80 6) -162.5392 1.00 1.69680 55.52 7) 30.4039 0.10 8) 23.1811 4.00 1.75520 27.57 9) 232.6964 D9 10) 21.4215 3.00 1.48749 70.32 11) -94.2244 D11 12) ⁇ 1.00 Aperture stop S * 13
  • FIGS. 10A and 10B are graphs showing various aberrations of the zoom optical system ZL3 according to Example 3 in the wide-angle end state at the time of focusing on infinity, and meridional transverse aberration when image blur correction is performed. .
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system ZL3 according to the third example is focused at infinity.
  • FIGS. 12A and 12B are graphs showing various aberrations of the zoom optical system ZL3 according to the third example in the telephoto end state at the time of focusing on infinity, and the meridional lateral aberration diagram when image blur correction is performed. .
  • variable magnification optical system ZL3 has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system ZL4 according to a fourth example common to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL4 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a third-a lens group G3a having a positive refractive power, an aperture stop SP, and a third-b lens group G3b having a positive refractive power.
  • the third-a lens group G3a is composed of a biconvex lens L31.
  • the third lens group G3b includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a cemented lens of a positive meniscus lens L34 and a biconcave lens L35 having a concave surface facing the object side. Consists of
  • the four lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side, and is positioned closest to the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • a low-pass filter FL is arranged in the vicinity of the image plane I.
  • an image sensor (not shown) made up of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL4 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the second lens group G2
  • the first lens group G1 moves toward the object side with respect to the image plane I so that the distance between the 3a lens group G3a decreases and the distance between the 3b lens group G3b and the fourth lens group G4 decreases.
  • the second lens group G2 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b move together to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side. Move to.
  • the aperture stop SP is located between the 3a lens group G3a and the 3b lens group G3b, and moves together with the 3b lens group G3b upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL4 among the cemented lenses constituting the third lens group G3b, the cemented lens on the image plane side having a negative refractive power is orthogonal to the optical axis as a vibration-proof lens group Gvr.
  • Image plane correction when image blur occurs that is, image stabilization is performed by moving in a direction that includes a component in the direction in which the image blur occurs.
  • the movement amount of the image stabilizing lens group Gvr is 0.387 (mm) in the wide-angle end state and 0.404 (mm) in the telephoto end state.
  • Table 4 lists specifications of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example.
  • Table 4 Fourth Example [Overall Specifications] W M T f 28.5 49.2 79.0 FNO 3.6 5.0 5.6 2 ⁇ 38.2 22.8 14.6 Y 21.6 21.6 21.6 TL 104.8 118.1 136.0 Air conversion BF 22.3 33.0 43.6 [Surface data] m r d nd ⁇ d OP ⁇ 1) 69.8451 1.70 1.84666 23.8 2) 49.2913 6.13 1.6968 55.52 3) 330.0000 D3 * 4) 79.1000 1.35 1.755 52.34 5) 16.5989 7.79 6) -50.9281 1.30 1.72916 54.61 7) 109.8840 0.10 8) 30.8619 3.36 1.84666 23.8 9) 104.8439 D9 10) 123.7807 2.52 1.5186 69.89 11) -38.2947 4.50 12) ⁇ 0.50 Aperture stop S 13
  • FIGS. 14A and 14B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example, and meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed. .
  • FIG. 15 is a diagram of various aberrations in the intermediate focal length state when the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example is in focus at infinity.
  • FIGS. 16A and 16B are graphs showing various aberrations of the zoom optical system ZL4 according to Example 4 in the telephoto end state when focused on infinity, and meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed. .
  • variable magnification optical system ZL4 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system having high optical performance can be realized.
  • each of the above embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these.
  • the contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
  • variable magnification optical system Although a four-group configuration is shown as a numerical example of the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention, the present invention is not limited to this, and other group configurations (for example, five groups, etc.) It is also possible to configure a variable magnification optical system. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side of the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. Absent.
  • the lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval.
  • variable magnification optical system may include a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lenses in order to perform focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • This lens group may be moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • the focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • An aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • the aperture stop SP of the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3. A role may be substituted.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention. Thereby, flare and ghost can be reduced and high contrast optical performance can be achieved.
  • FIG. 17A and 17B show an electronic still camera equipped with a variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present invention.
  • FIG. 17A shows a front view and
  • FIG. 17B shows a rear view.
  • FIG. 18 shows a cross-sectional view along the line 18-18 in FIG. 17A.
  • the photographing lens 2 of the electronic still camera 1 (hereinafter simply referred to as the camera 1) is composed of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • a power button (not shown)
  • a shutter (not shown) of the photographing lens 2 is opened, and light from a subject (not shown) is condensed by the photographing lens 2 and arranged on the image plane I.
  • the image is formed on an image sensor C (for example, CCD, CMOS, etc.).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor 3 disposed on the back surface of the camera 1.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor 3, and then presses the release button 4 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera 1 or an angular velocity sensor (not shown) built in the photographing lens barrel detects camera shake caused by camera shake or the like, and is disposed on the photographing lens 2 by an anti-vibration mechanism (not shown).
  • the anti-vibration lens group Gvr in the third lens group G3b is shifted in the direction perpendicular to the optical axis of the photographing lens 2 to correct image blur on the image plane I caused by camera blur.
  • the camera 1 includes an auxiliary light emitting unit 5 that emits auxiliary light when the subject is dark, and a variable magnification optical system ZL1 that is the photographing lens 2 from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • a wide (W) -tele (T) button 6 and a function button 7 used for setting various conditions of the camera 1 are arranged.
  • the camera 1 having a high optical performance that includes the variable magnification optical system ZL1 according to the first embodiment is configured.
  • the taking lens 2 built in the camera 1 may be a variable magnification optical system according to another embodiment.
  • the camera 1 may hold
  • the camera 1 may be a single-lens reflex camera or a camera that does not have a quick return mirror or the like.
  • FIG. 19 is a diagram showing an outline of the method of manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present invention.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • Step S11 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group is configured to change.
  • Step S12 The third lens group is composed of, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power.
  • Step S13 Image plane correction at the time of image blurring is performed by moving the lens group having negative refractive power in the 3b lens group as a vibration-proof lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Step S14 Configure so as to satisfy the condition of the following equation. (1)
  • f3b focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fvr focal length of the anti-vibration lens group
  • variable magnification optical system having a small size and high optical performance can be manufactured.
  • FIG. 20 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment of the present invention.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. And a variable magnification optical system having a third lens group having positive refractive power and a fourth lens group, and includes the following steps S21 to S24 as shown in FIG.
  • Step S21 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group moves toward the object side with respect to the image plane along the optical axis, and the distance between the first lens group and the second lens group Is changed, the interval between the second lens group and the third lens group is changed, and the interval between the third lens group and the fourth lens group is changed.
  • Step S22 The third lens group is composed of, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power.
  • Step S23 The lens group having negative refractive power in the third lens group is moved as an anti-vibration lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis so as to perform image plane correction when image blur occurs.
  • Step S24 Configure so as to satisfy the condition of the following equation. (4)
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fvr focal length of the anti-vibration lens group
  • variable magnification optical system having a small size and high optical performance can be manufactured.
  • FIG. 21 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment of the present invention.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. And a variable-power optical system manufacturing method including a third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group, and includes the following steps S31 to S34 as shown in FIG.
  • Step S31 The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. To do.
  • Step S32 The first lens group is composed of one negative lens and one positive lens.
  • Step S33 The third lens group is composed of, in order from the object side along the optical axis, a third a lens group having a positive refractive power, a stop, and a third b lens group having a positive refractive power.
  • Step S34 Configure so as to satisfy the condition of the following equation. (5)
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system having a small size and high optical performance can be manufactured.
  • FIG. 22 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present invention.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power. And a variable-power optical system manufacturing method having a third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group, and includes the following steps S41 to S45 as shown in FIG.
  • Step S41 At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are configured to move along the optical axis, respectively. To do.
  • Step S42 The first lens group is composed of one negative lens and one positive lens.
  • Step S43 The third lens group is composed of, in order from the object side along the optical axis, a third lens group having positive refractive power, a stop, and a third lens group having positive refractive power.
  • Step S44 The 3b lens group is configured to have at least one negative lens component.
  • Step S45 Configure so as to satisfy the condition of the following equation. (9)
  • f3a focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3bn focal length of the negative lens component closest to the image side in the 3b lens group
  • variable magnification optical system having a small size and high optical performance can be manufactured.

Abstract

　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は変化し、第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りＳと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行い、所定の条件式を満足することにより、小型で収差変動が少なく、望遠端状態でも充分に明るい高性能な変倍光学系、撮像装置、変倍光学系の製造方法を提供する。

Description

変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法
　本発明は、写真用カメラや電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した、防振機能を有する変倍光学系と、該変倍光学系を有する撮像装置、および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、防振機能を有し、バックフォーカスが短く、レンズ系全体を小さくした、写真用カメラや電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、日本国特許第３８９０５７４号公報参照。
特許第３８９０５７４号公報
　しかしながら、従来の変倍光学系にあっては、レンズ系全体は比較的小さく構成されているが、望遠端状態においてレンズが極端に暗くなるという問題がある。
　本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、小型で収差変動が少なく、望遠端状態でも充分に明るい高性能な変倍光学系、当該変倍光学系を備えた撮像装置、および変倍光学系の製造方法を提供することを課題とする。
　上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行い、次式の条件を満足することを特徴とする。
　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第２の態様に係る撮像装置は、本発明の第１の態様に係る変倍光学系を備えたことを特徴とする。
　また、本発明の第３の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行い、次式の条件を満足することを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第４の態様に係る撮像装置は、本発明の第３の態様に係る変倍光学系を備えたことを特徴とする。
　また、本発明の第５の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、次式の条件を満足することを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第６の態様に係る撮像装置は、本発明の第５の態様に係る変倍光学系を備えたことを特徴とする。
　また、本発明の第７の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとからなり、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、次式の条件を満足することを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　また、本発明の第８の態様に係る撮像装置は、本発明の第７の態様に係る変倍光学系を備えたことを特徴とする。
　また、本発明の第９の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする。
　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第１０の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第１１の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第１２の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成し、次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする。
　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　本発明によれば、小型で収差変動が少なく、望遠端状態でも充分に明るい高性能な変倍光学系、当該変倍光学系を備えた撮像装置、および変倍光学系の製造方法を提供することができる。
図１は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す図である。 図２Ａは第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の広角端状態での諸収差図であり、図２Ｂは当該広角端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図３は、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の中間焦点距離状態での諸収差図である。 図４Ａは第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の望遠端状態での諸収差図であり、図４Ｂは当該望遠端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図５は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す図である。 図６Ａは第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の広角端状態での諸収差図であり、図６Ｂは当該広角端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図７は、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の中間焦点距離状態での諸収差図である。 図８Ａは第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の望遠端状態での諸収差図であり、図８Ｂは当該望遠端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図９は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す図である。 図１０Ａは第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の広角端状態での諸収差図であり、図１０Ｂは当該広角端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図１１は、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の中間焦点距離状態での諸収差図である。 図１２Ａは第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の望遠端状態での諸収差図であり、図１２Ｂは当該望遠端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図１３は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す図である。 図１４Ａは第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の広角端状態での諸収差図であり、図１４Ｂは当該広角端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図１５は、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の中間焦点距離状態での諸収差図である。 図１６Ａは第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の望遠端状態での諸収差図であり、図１６Ｂは当該望遠端状態において像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図である。 図１７Ａおよび図１７Ｂは、本発明の第１～第４実施形態にかかる変倍光学系を搭載する電子スチルカメラを示し、図１７Ａは正面図を、図１７Ｂは背面図をそれぞれ示す。 図１８は、図１７Ａの１８－１８線に沿った断面図である。 図１９は、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。 図２０は、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。 図２１は、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。 図２２は、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　以下、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法について説明する。
　まず、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系から説明する。本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化する。この構成により変倍可能な光学系を実現し、変倍に伴う像面湾曲の変動を抑えて、高い光学性能を実現できる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。この構成により、像面補正時のコマ収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、次の条件式（１）および（２）を満足することにより、小型化および高性能化を実現できる。
　　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　条件式（１）は、第３ｂレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（１）を満足することにより、好適な光学系を実現できる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、コマ収差および像面湾曲の補正が困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．３０にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を１．００にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）は、
　　０．１０　＜　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（１）の対応値が該下限値を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差の補正が困難になる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の該下限値を０．３０にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の該下限値を０．４０にすることが好ましい。
　条件式（２）は、防振レンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（２）を満足することにより、防振時に良好な光学性能を保つことができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、防振のためのレンズの移動量が増えてしまい、防振レンズ群が大型化すると共にその制御が困難になってしまう。また、像面湾曲を良好に補正できなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を０．９にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）は、
　　０．１０　＜　｜ｆｖｒ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（２）の対応値が該下限値を下回ると、防振レンズが偏心した際に発生するコマ収差、像面歪曲の補正が困難になる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の該下限値を０．２０にすることが好ましい。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動することが望ましい。このような構成とすることで、小型化と効率的な変倍とが実現できる。さらに、第２レンズ群以降のレンズ群のパワーを適正に保つことができるため、球面収差および像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３ａレンズ群と第３ｂレンズ群との間隔は増大することが望ましい。このような構成とすることにより、変倍による球面収差の変動を良好に補正することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は1つの負レンズと1つの正レンズとからなることが望ましい。このような構成とすることにより、光学系の全長を短くしつつ、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、正レンズを１枚追加することでコマ収差、像面湾曲をさらに良好に補正することができるが、光学系の全長が長くなってしまうので小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（３）を満足することが望ましい。
　　（３）２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜６．２０
　ただし、
　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群および第２レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（３）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の移動量が増えるため、光学系の小型化が困難になる。また、第２レンズ群以降のレンズ群のパワーが強くなり、変倍時の像面湾曲の変動を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を６．００にすることが好ましい。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎるため、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を２．５０にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を３．００にすることが好ましい。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、防振レンズ群は少なくとも１つの負レンズと１つの正レンズとを有していることが望ましい。このような構成とすることにより、防振レンズ群が偏心した際に発生する色収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、防振レンズ群は接合レンズであることが望ましい。このような構成とすることにより、防振レンズ群が偏心した際に発生する色収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群は３つのレンズからなることが望ましい。第２レンズ群が２枚からなる構成では、変倍の際のコマ収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。また、４枚以上の構成では、第２レンズ群の光軸上の厚みが増え、全長が長くなってしまい、小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第１実施形態に係る撮像装置は、上述した構成の変倍光学系を有することを特徴とする。これにより、高い光学性能を備えた撮像装置を実現することができる。
　また、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする。
　　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　斯かる第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法により、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　以下、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法について説明する。
　まず、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系から説明する。本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化する。この構成により小型化と効率的な変倍が可能な光学系を実現し、変倍に伴う像面湾曲の変動を抑えて、高い光学性能を実現できる。さらに、第２レンズ群以降のレンズ群のパワーを適正に保つことができるため、球面収差および像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。この構成により、像面補正時のコマ収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、次の条件式（４）および（２）を満足することにより、小型化および高性能化を実現できる。
　　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　条件式（４）は、第３ａレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（４）を満足することにより、良好な収差補正と小型化とを実現できる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、コマ収差および像面湾曲の補正が困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．４８にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を０．４３にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（４）は、
　　０．２０　＜　｜ｆ３ａ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（４）の対応値が該下限値を下回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差の補正が困難になる。球面収差を良好に補正しようとするとレンズの枚数が増えることとなり、本発明の目的である小型化を実現できなくなる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の該下限値を０．２５にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の該下限値を０．２８にすることが好ましい。
　条件式（２）は、防振レンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（２）を満足することにより、防振時に良好な光学性能を保つことができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、防振のためのレンズの移動量が増えてしまい、防振レンズ群が大型化すると共にその制御が困難になってしまう。また、像面湾曲を良好に補正できなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を０．９０にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）は、
　　０．１０　＜　｜ｆｖｒ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（２）の対応値が該下限値を下回ると、防振レンズが偏心した際に発生するコマ収差、像面歪曲の補正が困難になる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の該下限値を０．２０にすることが好ましい。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３ａレンズ群と第３ｂレンズ群との間隔は増大することが望ましい。このような構成とすることにより、変倍による球面収差の変動を良好に補正することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群は１つの負レンズと１つの正レンズとからなることが望ましい。このような構成とすることにより、光学系の全長を短くしつつ、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、正レンズを１枚追加することでコマ収差、像面湾曲をさらに良好に補正することができるが、光学系の全長が長くなってしまうので小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（３）を満足することが望ましい。
　　（３）２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜６．２０
　ただし、
　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群および第２レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（３）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の移動量が増えるため、光学系の小型化が困難になる。また、第２レンズ群以降のレンズ群のパワーが強くなり、変倍時の像面湾曲の変動を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を６．０にすることが好ましい。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎるため、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を２．５にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を３．０にすることが好ましい。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、防振レンズ群は少なくとも１つの負レンズと１つの正レンズとを有していることが望ましい。このような構成とすることにより、防振レンズ群が偏心した際に発生する色収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、防振レンズ群は接合レンズであることが望ましい。このような構成とすることにより、防振レンズ群が偏心した際に発生する色収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群は３つのレンズからなることが望ましい。第２レンズ群が２枚からなる構成では、変倍の際のコマ収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。また、４枚以上の構成では、第２レンズ群の光軸上の厚みが増え、全長が長くなってしまい、小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第２実施形態に係る撮像装置は、上述した構成の変倍光学系を有することを特徴とする。これにより、高い光学性能を備えた撮像装置を実現することができる。
　また、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする。
　　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　斯かる第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法により、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　以下、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法について説明する。
　まず、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系から説明する。本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動する。この構成により変倍可能な光学系を実現し、変倍に伴う像面湾曲の変動を抑えて、高い光学性能を実現できる。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとから構成されている。このような構成とすることにより、光学系の全長を短くしつつ、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、正レンズを１枚追加することでコマ収差、像面湾曲をさらに良好に補正することができるが、光学系の全長が長くなってしまうので小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とから構成されている。この構成により、コマ収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、次の条件式（５）を満足することにより、小型化および高性能化を実現できる。
　　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、第３ａレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（５）を満足することにより、良好な収差補正と小型化とを実現できる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、コマ収差および像面湾曲の補正が困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を０．５２０にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（５）は、
　　０．１００　＜　｜ｆ３ａ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（５）の対応値が該下限値を下回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差の補正が困難になる。球面収差を良好に補正しようとするとレンズの枚数が増えることとなり、本発明の目的である小型化を実現できなくなる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の該下限値を０．２００にすることが好ましい。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３ａレンズ群と第３ｂレンズ群との間隔は増大することが望ましい。このような構成とすることにより、変倍による球面収差の変動を良好に補正することができる。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（６）を満足することが望ましい。
　　（６）０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、第３ａレンズ群および第３ｂレンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（６）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差の補正を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を０．６８０にすることが好ましい。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．２００にすることが好ましい。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（７）を満足することが望ましい。
　　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（７）は、第３ｂレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（７）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差の補正を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．９００にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（７）は、
　　０．１００　＜　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（７）の対応値が該下限値を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の該下限値を０．３００にすることが好ましい。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、次の条件式（８）を満足することが望ましい。
　　（８）０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　なお、前記レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。
　条件式（８）は、第３ａレンズ群および第３ｂレンズ群中で最も像側にある負レンズ成分の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（８）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を１．４００にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を１．３００にすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を０．７４０にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の下限値を０．７８０にすることが好ましい。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群は３つのレンズからなることが望ましい。第２レンズ群が２枚からなる構成では、変倍の際のコマ収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。また、４枚以上の構成では、第２レンズ群の光軸上の厚みが増え、全長が長くなってしまい、小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第３実施形態に係る撮像装置は、上述した構成の変倍光学系を有することを特徴とする。これにより、高い光学性能を備えた撮像装置を実現することができる。
　また、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする。
　　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　斯かる第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法により、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　以下、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系、撮像装置、および変倍光学系の製造方法について説明する。
　まず、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系から説明する。本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動する。この構成により変倍可能な光学系を実現し、変倍に伴う像面湾曲の変動を抑えて、高い光学性能を実現できる。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとから構成されている。このような構成とすることにより、光学系の全長を短くしつつ、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、正レンズを１枚追加することでコマ収差、像面湾曲をさらに良好に補正することができるが、光学系の全長が長くなってしまうので小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とから構成されている。この構成により、コマ収差を良好に補正することができる。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、次の条件式（９）を満足することにより、小型化および高性能化を実現できる。
　　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（９）は、第３ａレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（９）を満足することにより、良好な収差補正と小型化とを実現できる。
　条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、コマ収差および像面湾曲の補正が困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（９）の上限値を０．８００にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の上限値を０．６００にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（９）は、
　　０．１００　＜　｜ｆ３ａ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（９）の対応値が該下限値を下回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差の補正が困難になる。球面収差を良好に補正しようとするとレンズの枚数が増えることとなり、本発明の目的である小型化を実現できなくなる。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の該下限値を０．２００にすることが好ましい。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、このような構成のもと、３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、次の条件式（８）を満足することにより、小型化および高性能化を実現できる。
　　（８）０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　なお、前記レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。
　条件式（８）は、第３ａレンズ群および第３ｂレンズ群中で最も像側にある負レンズ成分の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（８）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を１．４００にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を１．３００にすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を０．７５０にすることが好ましい。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の下限値を０．７８０にすることが好ましい。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３ａレンズ群と第３ｂレンズ群との間隔は増大することが望ましい。このような構成とすることにより、変倍による球面収差の変動を良好に補正することができる。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（６）を満足することが望ましい。
　　（６）０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、第３ａレンズ群および第３ｂレンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（６）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差の補正を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を０．６２０にすることが好ましい。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第３ａレンズ群の焦点距離が短くなり、球面収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．２００にすることが好ましい。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、次の条件式（７）を満足することが望ましい。
　　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（７）は、第３ｂレンズ群および第４レンズ群の焦点距離を規定する条件式であり、条件式（７）を満足することにより、変倍時に良好な光学性能を保ちつつ小型の光学系を実現できる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差の補正を良好に補正することができなくなってしまう。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．９００にすることが好ましい。
　また、本発明の効果を確実にするために、条件式（７）は、
　　０．１００　＜　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜
をさらに満足することが好ましい。条件式（７）の対応値が該下限値を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が短くなり、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。また、本発明の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の該下限値を０．３００にすることが好ましい。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群は３つのレンズからなることが望ましい。第２レンズ群が２枚からなる構成では、変倍の際のコマ収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。また、４枚以上の構成では、第２レンズ群の光軸上の厚みが増え、全長が長くなってしまい、小型化が困難になってしまう。
　また、本発明の第４実施形態に係る撮像装置は、上述した構成の変倍光学系を有することを特徴とする。これにより、高い光学性能を備えた撮像装置を実現することができる。
　また、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成し、次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする。
　　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
　　（８）０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　斯かる第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法により、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
（数値実施例）
　以下、本発明の第１～第４実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。なお、第１～第４実施例は、第１～第４実施形態に共通する実施例である。
（第１実施例）
　図１は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１のレンズ構成を示す断面図である。
　図１に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成され、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群Ｇ３ａと、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとから構成される。
　第３ａレンズ群Ｇ３ａは、両凸レンズＬ３１からなる。
　第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹レンズＬ３５との接合レンズとから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とから構成され、第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉの近傍には、ローパスフィルタＦＬが配置されている。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３ａレンズ群Ｇ３ａとの間隔は減少し、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間隔は増大し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは物体側へ移動する。
　開口絞りＳＰは、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと共に移動する。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを構成する接合レンズのうち、負の屈折力を有する像面側の接合レンズを防振レンズ群Ｇvrとして光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、防振レンズ群Ｇvrの移動量は、広角端状態において０．３８７（ｍｍ）であり、望遠端状態において０．４０４（ｍｍ）である。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の諸元値を掲げる。
　表１中の［全体諸元］において、ｆは変倍光学系全体の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位：度）、Ｙは像高、ＴＬは光学系全長、空気換算ＢＦは空気換算したバックフォーカスをそれぞれ示している。ここで、光学系全長ＴＬは第１レンズ群Ｇ１中の最も物体側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離である。また、空気換算ＢＦは第４レンズ群Ｇ４中の最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離を、屈折力のないフィルタ等の光学ブロックを光路中から除去した状態で測ったときの値である。また、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態の各焦点距離状態をそれぞれ示す。
　［面データ］において、ｍは物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1．00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の円錐係数と非球面係数を示す。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｙ2／ｒ2）｝1／2］＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10
　ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径である近軸曲率半径をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。また、「Ｅ－ｎ」は「×１０－ｎ」を示し、例えば、「１．２３４Ｅ－０５」は、「１．２３４×１０－5」を示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［可変間隔データ］には、焦点距離ｆ、可変間隔の値を示す。
　［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
　ここで、表１に記載されている焦点距離ｆや曲率半径ｒ、およびその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
　（表１）第１実施例
　［全体諸元］
                Ｗ         Ｍ         Ｔ
      ｆ       28.5       49.2       78.9
    ＦＮＯ      3.6        5.0        5.6
     ２ω      38.2       22.8       14.6
      Ｙ       21.6       21.6       21.6
     ＴＬ     104.3      118.9      137.5
 空気換算ＢＦ  22.4       33.0       43.6
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ          ｄ       ｎｄ       νｄ
　　 ＯＰ         ∞
      1)         69.8451     1.70     1.84666     63.34
      2)         49.2913     6.13     1.6968      55.52
      3)        330.0000     D3
    ＊4)         79.1000     1.35     1.755       52.34
      5)         16.5989     7.79
      6)       －50.9281     1.30     1.72916     54.61
      7)        109.8840     0.10
      8)         30.8619     3.36     1.84666     23.8
      9)        104.8439     D9
     10)        123.7807     2.52     1.5186      69.89
     11)       －38.2947     D11
     12)          ∞         0.50                       開口絞りＳ
     13)         16.5221     4.00     1.59319     67.9
     14)       －32.3462     1.44     1.84666     23.8
     15)        221.1481     4.00
     16)      －154.6423     2.69     1.64769     33.73
     17)       －14.3173     1.26     1.60738     56.74
     18)         30.5152     D18
     19)         32.4553     5.03     1.48749     70.31
     20)       －26.6257     3.96
     21)       －12.7834     1.50     1.7725      49.62
   ＊22)       －26.6557     D22
     23)          ∞         2.00     1.5168      63.88
     24)          ∞         0.10
　　 Ｉ           ∞
 
　［レンズ群データ］
           ＳＴ        ｆ
    G1       1       140.90
    G2       4      －26.75
    G3a     10        56.70
    G3b     13       103.66
    G4      19       142.76
    Gvr     16      －46.70
 
　［非球面データ］
　　ｍ：4
    κ  =  1
    A4 ＝－2.27070E－06
    A6 ＝－8.69500E－09
    A8 ＝  2.51440E－11
    A10＝－2.72400E－14
 
　　ｍ：22
    κ  =  1.0000
    A4 ＝  1.45840E－05
    A6 ＝  1.55010E－08
    A8 ＝  3.09160E－11
 
　［可変間隔データ］
              Ｗ         Ｍ         Ｔ
    f       28.5       49.2       78.9
    D3       1.50      17.68      33.08
    D9      22.13      10.00       2.50
    D11      4.00       5.30       6.00
    D18      5.00       3.70       3.00
    D22     20.94      31.53      42.15
 
　［各条件式対応値］
　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．７３
　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜＝０．３３
　（３）ｆ１／（－ｆ２）＝５．２７
　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．４０
　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３９７
　（６）ｆ３ａ／ｆ３ｂ＝０．５４７
　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．７２７
　（８）（－ｆ３ｂｎ／ｆ３ａ＝０．８２４
　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３９７
 
　図２Ａおよび図２Ｂは、それぞれ、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時の広角端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　図３は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時の中間焦点距離状態における諸収差図である。
　図４Ａおよび図４Ｂは、それぞれ、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時の望遠端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高をそれぞれ示している。また、図中のｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）での収差曲線を示し、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）での収差曲線を示し、記載のないものはｄ線での収差曲線を示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示している。非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。コマ収差を示す収差図は、ｄ線およびｇ線に対するメリディオナルコマ収差を表している。なお、以下に示す各実施例の諸収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図から明らかなように、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
　（第２実施例）
　図５は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２のレンズ構成を示す断面図である。
　図５に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成され、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群Ｇ３ａと、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとから構成される。
　第３ａレンズ群Ｇ３ａは、両凸レンズＬ３１からなる。
　第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹レンズＬ３５との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３６とから構成され、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの最も物体側に位置する両凸レンズＬ３２は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　該４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とから構成され、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ４１は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉの近傍には、ローパスフィルタＦＬが配置されている。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３ａレンズ群Ｇ３ａとの間隔は減少し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとは一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。
　開口絞りＳＰは、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３ａレンズ群G３ａおよび第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと共に移動する。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを構成する接合レンズのうち、負の屈折力を有する像面側の接合レンズを防振レンズ群Ｇvrとして光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、防振レンズ群Ｇvrの移動量は、広角端状態において０．３３０（ｍｍ）であり、望遠端状態において０．３６４（ｍｍ）である。
　以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の諸元値を掲げる。
　（表２）第２実施例
　［全体諸元］
                Ｗ         Ｍ         Ｔ
      ｆ       28.1       39.1       81.2
    ＦＮＯ      3.6        4.6        6.0
     ２ω      78.6       58.6       29.0
      Ｙ       21.6       21.6       21.6
     ＴＬ     106.9      111.6      143.7
 空気換算ＢＦ  17.8       31.2       43.5
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ          ｄ       ｎｄ       νｄ
　　 ＯＰ         ∞
      1)         49.8244     2.00     1.80518     25.45
      2)         35.6484     9.11     1.63854     55.34
      3)        181.0912     D3
    ＊4)         95.5564     1.50     1.80400     46.60
      5)         14.4419     8.80
      6)      －104.0414     1.00     1.69680     55.52
      7)         31.0596     0.10
      8)         22.6472     4.00     1.75520     27.57
      9)        210.8334     D9
     10)         23.4456     3.00     1.61800     63.34
     11)      －658.7055     4.96
     12)          ∞         0.50                       開口絞りＳ
   ＊13)        145.1295     4.00     1.61881     63.85
     14)       －13.9631     1.00     1.75520     27.57
     15)       －29.2259     2.00
     16)       －65.0000     2.80     1.75520     27.57
     17)       －13.1839     1.00     1.67270     32.19
     18)         39.0356     2.00
     19)      －298.7544     2.00     1.51823     58.82
     20)       －27.2336     D20
     21)      －250.0000     4.00     1.58913     61.22
   ＊22)       －31.3591     3.70
     23)       －21.5784     2.20     1.58913     61.22
     24)     －1521.8520     D24
     25)          ∞         2.00     1.5168      63.88
     26)          ∞         0.10
　　 Ｉ           ∞
 
　［レンズ群データ］
           ＳＴ        ｆ
    G1       1       120.00
    G2       4      －21.83
    G3a     10        36.70
    G3b     13        65.77
    G4      21     －112.60
    Gvr     16      －43.76
 
　［非球面データ］
　　ｍ：4
    κ  =  1
    A4 ＝－7.19631E－07
    A6 ＝－7.19631E－09
    A8 ＝－3.84239E－11
    A10＝－5.62787E－14
 
　　ｍ：13
    κ  =  1.0000
    A4 ＝－3.82892E－05
    A6 ＝  2.39543E－08
    A8 ＝－4.31977E－09
    A10＝  5.50769E－11
 
　　ｍ：22
    κ  =  1.0000
    A4 ＝  1.98292E－06
    A6 ＝－5.99060E－08
    A8 ＝  5.18983E－10
    A10＝－1.30187E－12
 
　［可変間隔データ］
              Ｗ         Ｍ         Ｔ
    f       28.1       39.1       81.2
    D3       3.00       5.28      34.73
    D9      15.82       9.46       1.20
    D20     10.03       5.30       3.92
    D24     16.37      29.76      42.12
 
　［各条件式対応値］
　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．５８
　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜＝０．３９
　（３）ｆ１／（－ｆ２）＝５．５０
　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３３
　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３２６
　（６）ｆ３ａ／ｆ３ｂ＝０．５５８
　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．５８４
　（８）（－ｆ３ｂｎ／ｆ３ａ＝１．１９３
　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３２６
 
　図６Ａおよび図６Ｂは、それぞれ、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時の広角端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　図７は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時の中間焦点距離状態における諸収差図である。
　図８Ａおよび図８Ｂは、それぞれ、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時の望遠端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
　（第３実施例）
　図９は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３のレンズ構成を示す断面図である。
　図９に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成され、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群Ｇ３ａと、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとから構成される。
　第３ａレンズ群Ｇ３ａは、両凸レンズＬ３１からなる。
　第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹レンズＬ３５との接合レンズと、両凸レンズＬ３６とから構成され、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの最も物体側に位置する両凸レンズＬ３２は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　該４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とから構成され、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ４１は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉの近傍には、ローパスフィルタＦＬが配置されている。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は一旦減少した後に増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３ａレンズ群Ｇ３ａとの間隔は減少し、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間隔は増大し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３ａレンズ群Ｇ３ａは物体側へ移動し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。
　開口絞りＳＰは、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと共に移動する。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを構成する接合レンズのうち、負の屈折力を有する像面側の接合レンズを防振レンズ群Ｇvrとして光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、防振レンズ群Ｇvrの移動量は、広角端状態において０．３２３（ｍｍ）であり、望遠端状態において０．３６７（ｍｍ）である。
　以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の諸元値を掲げる。
　（表３）第３実施例
　［全体諸元］
                Ｗ         Ｍ         Ｔ
      ｆ       28.1       40.6       81.2
    ＦＮＯ      3.7        4.9        5.8
     ２ω      78.0       56.3       28.1
      Ｙ       21.6       21.6       21.6
     ＴＬ     107.9      107.3      142.1
 空気換算ＢＦ  16.1       27.2       33.4
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ          ｄ       ｎｄ       νｄ
　　 ＯＰ         ∞
      1)         56.3898     2.00     1.80518     25.45
      2)         38.6820    11.00     1.63854     55.34
      3)        343.2075     D3
    ＊4)        129.4511     1.50     1.80400     46.60
      5)         14.8481     8.80
      6)      －162.5392     1.00     1.69680     55.52
      7)         30.4039     0.10
      8)         23.1811     4.00     1.75520     27.57
      9)        232.6964     D9
     10)         21.4215     3.00     1.48749     70.32
     11)       －94.2244     D11
     12)          ∞         1.00                       開口絞りＳ
   ＊13)         74.0303     4.00     1.61881     63.85
     14)       －13.2841     1.00     1.67270     32.19
     15)       －42.7602     2.00
     16)       －60.0000     2.80     1.75520     27.57
     17)       －15.8382     1.00     1.67270     32.19
     18)         42.0000     2.00
     19)        110.9609     2.00     1.54072     46.97
     20)       －40.9338     D20
     21)      －250.0000     4.00     1.58913     61.22
   ＊22)       －36.0000     3.70
     23)       －20.9907     2.20     1.63854     55.34
     24)      －271.6504     D24
     25)          ∞         2.00     1.5168      63.88
     26)          ∞         0.10
　　 Ｉ           ∞
 
　［レンズ群データ］
           ＳＴ        ｆ
    G1       1       120.00
    G2       4      －22.48
    G3a     10        36.11
    G3b     13        68.07
    G4      21      －79.25
    Gvr     16      －42.23
 
　［非球面データ］
　　ｍ：4
    κ  =  1
    A4 ＝－2.61235E－06
    A6 ＝  3.87740E－09
    A8 ＝－1.26453E－11
    A10＝  2.36388E－14
 
　　ｍ：13
    κ  =  1.0000
    A4 ＝－2.55225E－05
    A6 ＝－2.85293E－08
    A8 ＝－2.25512E－09
    A10＝  2.62109E－11
 
　　ｍ：22
    κ  =  1.0000
    A4 ＝  7.13545E－06
    A6 ＝－3.87577E－08
    A8 ＝  4.32982E－10
    A10＝－1.32702E－12
 
　［可変間隔データ］
              Ｗ         Ｍ         Ｔ
    f       28.1       40.6       81.2
    D3       3.00       0.10      35.55
    D9      16.88       8.08       1.20
    D11      4.24       4.86       5.09
    D20      9.96       9.34       9.11
    D24     14.66      25.76      31.97
 
　［各条件式対応値］
　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．８６
　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜＝０．５３
　（３）ｆ１／（－ｆ２）＝５．３４
　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．４６
　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．４５６
　（６）ｆ３ａ／ｆ３ｂ＝０．５３０
　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．８５９
　（８）（－ｆ３ｂｎ／ｆ３ａ＝１．１６９
　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．４５６
 
　図１０Ａおよび図１０Ｂは、それぞれ、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時の広角端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　図１１は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時の中間焦点距離状態における諸収差図である。
　図１２Ａおよび図１２Ｂは、それぞれ、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時の望遠端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
　（第４実施例）
　図１３は、本発明の第１～第４実施形態に共通の第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４のレンズ構成を示す断面図である。
　図１３に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成され、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群Ｇ３ａと、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとから構成される。
　第３ａレンズ群Ｇ３ａは、両凸レンズＬ３１からなる。
　第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹レンズＬ３５との接合レンズとから構成される。
　該４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とから構成され、第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉの近傍には、ローパスフィルタＦＬが配置されている。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３ａレンズ群Ｇ３ａとの間隔は減少し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像面Ｉ側へ移動した後に物体側へ移動し、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとは一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。
　開口絞りＳＰは、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂと共に移動する。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを構成する接合レンズのうち、負の屈折力を有する像面側の接合レンズを防振レンズ群Ｇvrとして光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　また、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、防振レンズ群Ｇvrの移動量は、広角端状態において０．３８７（ｍｍ）であり、望遠端状態において０．４０４（ｍｍ）である。
　以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の諸元値を掲げる。
　（表４）第４実施例
　［全体諸元］
                Ｗ         Ｍ         Ｔ
      ｆ       28.5       49.2       79.0
    ＦＮＯ      3.6        5.0        5.6
     ２ω      38.2       22.8       14.6
      Ｙ       21.6       21.6       21.6
     ＴＬ     104.8      118.1      136.0
 空気換算ＢＦ  22.3       33.0       43.6
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ          ｄ       ｎｄ       νｄ
　　 ＯＰ         ∞
      1)         69.8451     1.70     1.84666     23.8
      2)         49.2913     6.13     1.6968      55.52
      3)        330.0000     D3
    ＊4)         79.1000     1.35     1.755       52.34
      5)         16.5989     7.79
      6)       －50.9281     1.30     1.72916     54.61
      7)        109.8840     0.10
      8)         30.8619     3.36     1.84666     23.8
      9)        104.8439     D9
     10)        123.7807     2.52     1.5186      69.89
     11)       －38.2947     4.50
     12)          ∞         0.50                       開口絞りＳ
     13)         16.5221     4.00     1.59319     67.9
     14)       －32.3462     1.44     1.84666     23.8
     15)        221.1481     4.00
     16)      －154.6423     2.69     1.64769     33.73
     17)       －14.3173     1.26     1.60738     56.74
     18)         30.5152     D18
     19)         32.4553     5.03     1.48749     70.31
     20)       －26.6257     3.96
     21)       －12.7834     1.50     1.7725      49.62
   ＊22)       －26.6557     D22
     23)          ∞         2.00     1.5168      63.88
     24)          ∞         0.10
　　 Ｉ           ∞
 
　［レンズ群データ］
           ＳＴ        ｆ
    G1       1        14.090
    G2       4      －26.75
    G3a     10        56.70
    G3b     13       103.66
    G4      19       142.76
    Gvr     16      －46.70
 
　［非球面データ］
　　ｍ：4
    κ  =  1
    A4 ＝－2.27070E－06
    A6 ＝－8.69500E－09
    A8 ＝  2.51440E－11
    A10＝－2.72400E－14
 
　　ｍ：22
    κ  =  1.0000
    A4 ＝  1.45840E－05
    A6 ＝  1.55010E－08
    A8 ＝  3.09160E－11
 
　［可変間隔データ］
              Ｗ         Ｍ         Ｔ
    f       28.5       49.2       79.0
    D3       1.50      17.68      33.08
    D9      22.13      10.00       2.50
    D18      5.00       3.70       3.00
    D22     20.90      31.53      42.16
 
　［各条件式対応値］
　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．７３
　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜＝０．３３
　（３）ｆ１／（－ｆ２）＝５．２７
　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．４０
　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３９７
　（６）ｆ３ａ／ｆ３ｂ＝０．５４７
　（７）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜＝０．７２７
　（８）（－ｆ３ｂｎ／ｆ３ａ＝０．８２４
　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜＝０．３９７
 
　図１４Ａおよび図１４Ｂは、それぞれ、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時の広角端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　図１５は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時の中間焦点距離状態における諸収差図である。
　図１６Ａおよび図１６Ｂは、それぞれ、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時の望遠端状態における諸収差図、および像ブレ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
　以上説明したように、上記各実施例によれば、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の数値実施例として４群構成のものを示したが、本発明はこれに限られず、他の群構成（例えば５群等）の変倍光学系を構成することも可能である。具体的には、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、あるいは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としても良い。合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
　また、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面または平面としても良く、あるいは非球面としても良い。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防止することができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも良い。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　また、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の開口絞りＳＰは第３レンズ群Ｇ３近傍に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用しても良い。
　また、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの光学性能を達成することができる。
　次に、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を有するカメラについて図面を参照しつつ説明する。図１７Ａおよび図１７Ｂは、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を搭載する電子スチルカメラを示し、図１７Ａは正面図を、図１７Ｂは背面図をそれぞれ示す。図１８は、図１７Ａの１８－１８線に沿った断面図を示している。
　図１７Ａ、図１７Ｂ、図１８において、電子スチルカメラ１（以後、単にカメラ１と記す）の撮影レンズ２は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１で構成されている。電子スチルカメラ１は、不図示の電源ボタンを押すと撮影レンズ２の不図示のシャッタが開放され、不図示の被写体からの光が撮影レンズ２で集光されて、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、カメラ１の背面に配置された液晶モニター３に表示される。撮影者は、液晶モニター３を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズボタン４を押し下げ被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。この際、カメラ１もしくは撮影レンズ鏡筒に内蔵された不図示の角速度センサーにより手ブレ等によって発生するカメラ１のブレが検出され、不図示の防振機構により、撮影レンズ２に配設された第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の防振レンズ群Ｇvrが撮影レンズ２の光軸に対して垂直方向にシフトされ、カメラ１のブレによって生じる像面Ｉ上の像ブレを補正する。
　また、カメラ１には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部５、撮影レンズ２である変倍光学系ＺＬ１を広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際のワイド（Ｗ）－テレ（Ｔ）ボタン６、およびカメラ１の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン７等が配置されている。
　このようにして、第１実施例にかかる変倍光学系ＺＬ１を内蔵し、高い光学性能を有するカメラ１が構成されている。なお、カメラ１に内蔵される撮影レンズ２は、他の実施例に係る変倍光学系であっても良い。また、カメラ１は、撮影レンズ２を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ２と一体に成形されるものでも良い。また、カメラ１は、一眼レフカメラでも良く、クイックリターンミラー等を有さないカメラでも良い。
　次に、本発明の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法について説明する。図１９は、本発明の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　本発明の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図１９に示すように、以下の各ステップＳ１１～Ｓ１４を含むものである。
　ステップＳ１１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔は変化するように構成する。
　ステップＳ１２：第３レンズ群を、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成する。
　ステップＳ１３：第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成する。
　ステップＳ１４：次式の条件を満足するように構成する。
　　（１）｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．０
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．０
　ただし、
　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　斯かる本発明の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、小型で高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　図２０は、本発明の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　本発明の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図２０に示すように、以下の各ステップＳ２１～Ｓ２４を含むものである。
　ステップＳ２１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔は変化するように構成する。
　ステップＳ２２：第３レンズ群を、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成する。
　ステップＳ２３：第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成する。
　ステップＳ２４：次式の条件を満足するように構成する。
　　（４）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
　　（２）｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
　斯かる本発明の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、小型で高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　図２１は、本発明の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　本発明の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図２１に示すように、以下の各ステップＳ３１～Ｓ３４を含むものである。
　ステップＳ３１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成する。
　ステップＳ３２：第１レンズ群を、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成する。
　ステップＳ３３：第３レンズ群を、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成する。
　ステップＳ３４：次式の条件を満足するように構成する。
　　（５）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　斯かる本発明の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、小型で高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
　図２２は、本発明の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　本発明の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図２２に示すように、以下の各ステップＳ４１～Ｓ４５を含むものである。
　ステップＳ４１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成する。
　ステップＳ４２：第１レンズ群を、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成する。
　ステップＳ４３：第３レンズ群を、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成する。
　ステップＳ４４：３ｂレンズ群を、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成する。
　ステップＳ４５：次式の条件を満足するように構成する。
　　（９）｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．０００
　　（８）０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
　ただし、
　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
　斯かる本発明の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、小型で高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

Claims (39)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、
    　前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行い、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
    　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
  2. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第３ａレンズ群と前記第３ｂレンズ群との間隔は増大することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  4. 　前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  5. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．２０
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  6. 　前記防振レンズ群は、少なくとも１つの負レンズと少なくとも１つの正レンズとを有していることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  7. 　前記防振レンズ群は、接合レンズであることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  8. 　前記第２レンズ群は、３つのレンズからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  9. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  10. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  11. 　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
  12. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離　
  13. 　請求項１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする撮像装置。
  14. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、
    　前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行い、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
    　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
  15. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１４に記載の変倍光学系。
    　　２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．２０
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  16. 　請求項１４に記載の変倍光学系を有することを特徴とする撮像装置。
  17. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動し、
    　前記第１レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  18. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１７に記載の変倍光学系。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  19. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１７に記載の変倍光学系。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  20. 　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項１７に記載の変倍光学系。
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
  21. 　請求項１７に記載の変倍光学系を有することを特徴とする撮像装置。
  22. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動し、
    　前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとからなり、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とからなり、
    　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
  23. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２２に記載の変倍光学系。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  24. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２２に記載の変倍光学系。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  25. 　請求項２２に記載の変倍光学系を有することを特徴とする撮像装置。
  26. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、
    　前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、
    　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　２．００
    　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
  27. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．２０
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  28. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離　
  29. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  30. 　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
  31. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、
    　前記第３ｂレンズ群中の負の屈折力を有するレンズ群を防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることによって像ブレ発生時の像面補正を行うように構成し、
    　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５３
    　　｜ｆｖｒ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
  32. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３１に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　２．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．２０
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  33. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、
    　前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、
    　次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　０．５４０
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  34. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  35. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  36. 　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成し、次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
  37. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とは、それぞれ光軸に沿って移動するように構成し、
    　前記第１レンズ群は、１つの負レンズと１つの正レンズとで構成し、
    　前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第３ａレンズ群と、絞りと、正の屈折力を有する第３ｂレンズ群とで構成し、
    　前記３ｂレンズ群は、少なくとも１つの負レンズ成分を有するように構成し、
    　次式の条件を満足するように構成したことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ａ／ｆ４｜　＜　１．００
    　　０．７００　＜　（－ｆ３ｂｎ）／ｆ３ａ　＜　１．５００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂｎ：前記３ｂレンズ群の中で最も像側にある前記負レンズ成分の焦点距離
  38. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３７に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．１００　＜　ｆ３ａ／ｆ３ｂ　＜　０．７００
    　ただし、
    　ｆ３ａ：前記第３ａレンズ群の焦点距離
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
  39. 　次式の条件を満足するように構成することを特徴とする請求項３７に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　｜ｆ３ｂ／ｆ４｜　＜　１．００
    　ただし、
    　ｆ３ｂ：前記第３ｂレンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
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