WO2014184296A1 - Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage - Google Patents

Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage Download PDF

Info

Publication number
WO2014184296A1
WO2014184296A1 PCT/EP2014/059950 EP2014059950W WO2014184296A1 WO 2014184296 A1 WO2014184296 A1 WO 2014184296A1 EP 2014059950 W EP2014059950 W EP 2014059950W WO 2014184296 A1 WO2014184296 A1 WO 2014184296A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pressure relief
containment
pressure
line
adsorber
Prior art date
Application number
PCT/EP2014/059950
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Robert Feuerbach
Axel Hill
Original Assignee
Areva Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Areva Gmbh filed Critical Areva Gmbh
Priority to EP14726552.4A priority Critical patent/EP2997579A1/de
Priority to JP2016513363A priority patent/JP2016521843A/ja
Priority to CN201480028663.2A priority patent/CN105210153A/zh
Publication of WO2014184296A1 publication Critical patent/WO2014184296A1/de

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/02—Treating gases
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
    • G21C13/02—Details
    • G21C13/022—Ventilating arrangements
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C9/00—Emergency protection arrangements structurally associated with the reactor, e.g. safety valves provided with pressure equalisation devices
    • G21C9/004—Pressure suppression
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/04—Treating liquids
    • G21F9/06—Processing
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
    • G21C19/28—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core
    • G21C19/30—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core with continuous purification of circulating fluent material, e.g. by extraction of fission products deterioration or corrosion products, impurities, e.g. by cold traps
    • G21C19/317—Recombination devices for radiolytic dissociation products
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21D—NUCLEAR POWER PLANT
    • G21D3/00—Control of nuclear power plant
    • G21D3/04—Safety arrangements
    • G21D3/06—Safety arrangements responsive to faults within the plant
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • the invention relates to a pressure relief and activity restraint system for a nuclear installation, in particular for a nuclear power plant. It also relates to an associated operating method.
  • nuclear power plants can be designed for venting the containment as required by venting the containment atmosphere (venting).
  • a pressure relief line can be connected to the containment of a nuclear facility.
  • radioactive material such as noble gases, iodine or aerosol, which could enter the vicinity of the nuclear power plant on venting.
  • Airborne activity levels (aerosols) within the containment can occur in particularly high concentrations, especially in the case of comparatively severe incidents with potentially occurring meltdown, so that in the presence of high leaks or in the formation of impermissible overpressure situations, significant quantities of such aerosols or quantities of activity are released into the environment of the nuclear facility could occur.
  • Such airborne activities may be particularly due to the high half lives of possibly entrained components such as Iodine or cesium isotopes cause a relatively long-lasting land contamination.
  • the pressure relief systems provided for venting the containment atmosphere are usually provided with filter or retaining devices intended to prevent the release of airborne activity quantities entrained in the containment atmosphere to the environment.
  • filter or retaining devices intended to prevent the release of airborne activity quantities entrained in the containment atmosphere to the environment.
  • the containment atmosphere contains radioactive noble gases such as xenon and krypton, which are currently not sufficiently retained during pressure relief and, depending on weather conditions, in particular make the power plant site inaccessible to accident countermeasures.
  • radioactive noble gases such as xenon and krypton
  • Object of the present invention is therefore to remedy this situation and to provide a device and an associated method with which in a simple and cost-effective manner a reliable retention of noble gases in venting the containment of a nuclear installation can be realized, so that the otherwise expected negative Impact on the environment can be avoided.
  • a pressure relief and activity restraint system for a nuclear facility provided with a containment enclosed by a containment to which a pressure relief line for pressure relief in case of accidents or accidents is connected, with the following components are connected in series in the pressure relief line in the flow direction of the pressure relief flow :
  • At least one of the adsorber columns can be decoupled from the pressure relief stream for the initiation of a rinsing operation in which noble gases accumulated in this adsorber column are rinsed back into the containment with the aid of a rinsing agent,
  • the inventive concept consists essentially of a filtered pressure relief of the containment for the separation of the aerosol-supported activities and a downstream passive process for inert gas delay with recirculation into the containment.
  • two adsorber columns are preferably provided in twin configuration and with a switchover facility in order to enable backwashing of the columns during ongoing venting operation.
  • the advantages achieved thereby are, in particular, that in addition to the airborne activities of the aerosols and organoiodine, the noble gases are retained.
  • the activity-containing noble gases are namely recirculated into the containment.
  • An essential aspect is the pressure relief with simultaneous delay and the return of the noble gases in the containment, where they can safely submerge included.
  • Even long-living noble gas isotopes such as krypton 85 can be separated from the vent flow with the process.
  • the harmless gases like nitrogen, oxygen and steam, on the other hand, are discharged to the environment via a chimney after filtering and lead to pressure relief of the containment.
  • the procedural conditions in the adsorber columns required for the Edelgasabscheiderati be passively generated, preferably with superheated steam through a jet pump and taking advantage of the Nachzerfallsterrorism the accumulated fission products in the wet scrubber.
  • the Nachzerfallswar is thus out of the preferably designed as Venturi scrubber wet scrubber and used to generate steam for the backwashing and vacuum generation in the adsorber columns.
  • the water reservoir in the venturi container is cooled and thus remains available for longer without such a measure.
  • FIG. FIG. 1 shows a nuclear installation with a containment shell and with a first variant of a pressure relief and activity retention system for the enclosure enclosed by the containment shell based on a wet wash of the pressure relief flow
  • FIG. FIG. 2 shows a second variant of the pressure relief and activity retention system based on dry filtering of the pressure relief flow
  • FIG. 3 is a modification of the concept of FIG. 2, which also applies to the variant according to FIG. 1 is applicable. Identical parts are provided with the same reference numerals in all figures.
  • FIG. 1 schematically illustrated pressure relief and activity restraint system 2 allows a filtered pressure relief (venting) referred to as containment 4 safety enclosure a nuclear facility 6, in particular a nuclear power plant in accident or accident situations with significant pressure build-up in the containment 4.
  • containment 4 safety enclosure a nuclear facility 6, in particular a nuclear power plant in accident or accident situations with significant pressure build-up in the containment 4.
  • containment 4 safety enclosure a nuclear facility 6, in particular a nuclear power plant in accident or accident situations with significant pressure build-up in the containment 4.
  • containment 4 safety enclosure a nuclear facility 6, in particular a nuclear power plant in accident or accident situations with significant pressure build-up in the containment 4.
  • containment 4 safety enclosure a nuclear facility 6, in particular a nuclear power plant in accident or accident situations with significant pressure build-up in the containment 4.
  • a special emphasis of the interpretation laid on the retention of radioactive noble gases in addition to the rear - attitude of radioactive aerosols and iodine / iodine compounds a special emphasis of
  • the pressure relief and activity restraint system 2 comprises a pressure relief line 10 led outwardly from the containment 8 through the containment 8 (also referred to as containment) and into the environment into which various devices for treatment and purification / filtration of the conduit pass flowing pressure relief flow are switched.
  • the portion of the pressure relief line 10 located within the containment 8 has downstream of the inlet port 12 for the gas and vapor mixture (vent gas) flowing from the containment 4 into the pressure relief line 10 in depressurization operation, a recombiner 14 of known design for flameless recombination of hydrogen entrained in the pressure relief stream with oxygen to water vapor.
  • a recombiner 14 of known design for flameless recombination of hydrogen entrained in the pressure relief stream with oxygen to water vapor.
  • a first cooling of the pressure relief flow to a manageable in the downstream cleaning and filtering devices temperature level is still within the containment 8 by a here only schematically indicated, downstream of the recombiner 14 arranged gas cooler 16, the example is recooled by natural draft (natural convection) within the containment 4.
  • the gas cooler 16 can be recooled on the secondary side by a cooling liquid, which is preferably sucked passively by means of a jet pump or the like from a corresponding template within the containment (not shown here).
  • the recooling can also take place partially or completely outside the containment 4.
  • two check valves 20 are connected in series in the pressure relief line 10, which are closed during normal operation of the nuclear facility 6 and to initiate the pressure relief operation in accidents or incidents with significant pressure increase within the containment enclosed by the containment 4 4th be opened.
  • a recuperative heat exchanger 22 is connected in the pressure relief line 10, also referred to as venting line, in which the vent gas is further cooled.
  • the re-cooling of the heat exchanger 22 is preferably carried out by the pressure relief flow at a lower temperature level in a further downstream section of the pressure relief line 10 (see below).
  • the wet scrubber 24 comprises a washing container 26 surrounded on all sides by a surrounding wall with cleaning or washing liquid 28 held therein up to a maximum level, namely essentially water.
  • the vent gas flowing into the wash tank 26 via the pressure relief line 10 enters the washing liquid 28 via a number of parallel-connected venturi nozzles 30.
  • the venturi nozzles 30 are arranged below the liquid level 32.
  • the aerosol particle purified vent gas accumulates in a plenum 34 above the liquid level 32, passes through a liquid separator 36 and then exits the wash tank 26 by entering the next portion of the pressure relief line 10 which is connected to the top of the wash tank 26 is.
  • a throttle valve 38 is connected in the pressure relief line 10, which causes a relaxation and, consequently, a drying of the vent gas (expansion drying).
  • the molecular sieve 42 is primarily for the retention of iodine and iodine-containing compounds, in particular organic compounds with lower Chain length (organoiodine), designed and realized for this purpose, for example, as a zeolite-based sorption filter. Deviating from the graphic representation, the molecular sieve 42 can be structurally integrated into the wet scrubber 26 and directly thermally coupled.
  • the molecular sieve 42 provided for the purpose of iodine retention can as a rule not be regenerated, in contrast to the activated carbon which is used for inert gas retention (see below). It is therefore preferably designed in terms of capacity for the complete pressure relief process, from the beginning to the end. However, it may be a division of the retention capacity provided on several paralall connected molecular sieves.
  • the vent gas discharged from the aerosol filtration in the wet scrubber 24 receives a portion of the heat content from the vent gas entering the wet scrubber 24.
  • the vapor components in the downstream noble gas adsorber columns are reliably prevented from condensing.
  • the pressure relief line 10 in the 3-way valve 46 branches into two parallel sub-strands, in each of which a noble gas adsorber, short adsorber 44, is switched.
  • the two sub-strands in the analogous to the 3-way valve 46 constructed 3-way valve 48 are brought together again (twin arrangement).
  • the two 3-way valves 46, 48 are preferably coupled to each other mechanically or by an associated control electronics, so that in the pressure relief operation, depending on the valve position either one or the other of the two adsorber columns 44 is flowed through by the Ventgas.
  • each active moderately active adsorber 44 contained in the vent gas noble gases, in particular xenon and krypton, retained by dynamic adsorption to an adsorbent.
  • adsorbent / adsorbents can be constructed, for example, from a plurality of layers and / or from a plurality of successive zones of activated carbon and / or zeolite and / or molecular sieves in the flow direction.
  • the throttle valve 38 arranged in the middle line section of the pressure relief line 10 between the wet scrubber 26 and the adsorber columns 44 is set such that a pressure reduction of the vent gas takes place with respect to the first line section, in which the pressure essentially corresponds to the containment pressure, but that there is still an excess pressure Relation to the atmospheric pressure is present.
  • the adsorber columns 44 are thus operated in overpressure in order to reduce the gas volume flowing through them.
  • another throttle valve 50 is disposed in the pressure relief line 10 to effect pressure equalization to the surrounding atmosphere.
  • the pressure relief line thus has a high-pressure section upstream of the throttle valve 38, a middle-pressure section between the two throttle valves 38 and 50 and a low-pressure section downstream of the throttle valve 50.
  • a filter 52 Downstream of the throttle valve 50, a filter 52 for retaining adsorbent particles, which possibly dissolve in the adsorber columns 44 from the adsorbents, into the last line section of the pressure relief line 10th connected. Finally, the cleaned and filtered vent stream is blown into the environment via a chimney 54.
  • both adsorber columns 44 have their maximum uptake and retention capacity.
  • the first one shown in FIG. 1 left adsorber 44 is actively switched, while the right adsorber 44 is decoupled from the pressure relief flow and thus, as it were kept in a standby state.
  • the left Adsorberkolonne 44 is now a selective separation of the noble gases from the carrier gas stream. The column is loaded. Shortly before reaching the capacity limit ("breakthrough") of the left adsorber 44 is then switched to the right adsorber 44.
  • the noble gases previously adsorbed in the left adsorber column 44 are fed back into the containment 4 during the adsorption operation of the right adsorber column 44 (and vice versa after the next switching operation).
  • the adsorber column 44 located in the backwashing operation is thereby regenerated.
  • a rinsing and recirculation system 56 for the adsorber columns 44 is provided, which will be described in more detail below.
  • the purge and recovery system 56 preferably operates passively and is powered by the (post) decay heat of the decay products and activity carriers contained in the containment atmosphere and / or in the pressure relief stream.
  • FIG. 1 variant is shown using the heat of decomposition of the accumulated in the wet scrubber 24 cleavage products a water supply evaporated.
  • the water vapor generated in this way serves as a flushing medium for the adsorber columns 44 and at the same time as a driving medium for a jet pump 58 for transport / promotion of the flushing medium.
  • a steam boiler 62 filled at least partially with water 60, which is thermally attached to the wash tank 26 of the wet scrubber 24 in such a way. is coupled, that a heat transfer from the enriched in the course of the pressure relief operation with fission products washing liquid 28 takes place on the water feed in the steam boiler 62.
  • the steam boiler as shown in FIG. 1 structurally integrated into the wet scrubber 24 or arranged immediately adjacent.
  • the washing liquid 28 and the water 60 in the steam boiler are preferably separated from one another by partitions.
  • water 66 another vaporizable liquid which fulfills the requirements placed on it as a flushing medium and / or as a propellant (see below) could also be provided.
  • a natural circulation loop 64 projecting on the one hand into the washing liquid 28 of the wet scrubber 24 and on the other hand into the water reservoir of the steam boiler 62, in which a suitable transfer medium (heat transfer medium, eg a refrigerant or thermal oils) by natural convection in the manner of a thermosyphon or a heat pipe (heat pipe) circulates with or without phase change and thereby causes the desired heat transfer.
  • a suitable transfer medium heat transfer medium, eg a refrigerant or thermal oils
  • heat pipe heat pipe
  • the steam boiler 62 may be equipped with an auxiliary heater 66 which alternatively operates, preferably also passively, by means of a flow medium heated by the decay heat of the nuclear reactor or for example by means of electrical energy stored in electrical accumulators becomes.
  • the pressurized steam 67 produced in this manner forms above the water level 68 a steam cushion 70 in the steam boiler 62 (steam storage).
  • a removal of the steam takes place with the shut-off Valve 72 via the steam extraction line 74.
  • a first partial flow of the steam flow is used to drive a jet pump 58 (English Steam Injector).
  • a branch line 76 is led from the steam extraction line 74 to the propellant connection 77 of the motive nozzle of the jet pump 58 (of course, instead of a branch line, a direct connection to the steam boiler 62 could also be provided, see also the variant according to FIG.
  • a second partial flow of the steam 67 with a lower mass flow in relation to the first partial flow is conducted via the branch line 80 provided with a throttle valve 78 as the flushing medium to the adsorber column 44, which is currently not active and is decoupled from the pressure relief flow.
  • the branch line 80 can therefore also be referred to as a flushing agent supply line.
  • a branching 82 and downstream shut-off valves 84 alternatively a 3-way valve at the branch 82, the supply of the flushing medium to the currently in flushing adsorber 44 occurs.
  • the flushing takes place here expediently contrary to the present in the adsorption flow.
  • the inlet side for the pressure relief flow forms the outlet side for the detergent flow and vice versa.
  • the noble gases previously adsorbed (adsorbed) in the respective adsorber column 44 are released again (desorbed) and carried away with the flushing agent stream.
  • the adsorber column 44 is thereby refreshed again for the next adsorption cycle.
  • the noble gases dissolved in the rinsing process from the respective adsorber column 44 are conveyed back into the containment 4.
  • the flushing agent discharge line 90 leading away from the adsorber columns 44 is connected to the suction connection 92 of the jet pump 58 and continues on the outlet side in the return line 94, which is guided through the containment 8 into the containment 4.
  • the rinsing agent loaded with inert gases (water vapor under relatively low pressure) is sucked in by the propellant (water vapor under relatively high pressure and high flow velocity), mixed with it under momentum transfer and compressed and via the return line 94 into the Containment 4 transported back.
  • the flushing agent discharge line 90 and the return line 94 together can also be referred to as the recirculation line.
  • two check valves 96 are connected in series in the immediate vicinity of the containment shell 8 so as to be able to close the return line 94 securely in the event of a line break or a leak. As a result, leakage of the containment atmosphere via this line into the environment is prevented in such cases.
  • the connecting line 98 between the washing tank 26 and the return line 94 is used to empty the wet scrubber 24 after completion of the containment pressure relief (venting).
  • the design of the relevant system components of the rinsing and recirculation system 56 on the one hand such that the delivery pressure of the jet pump 58 is sufficient on the pressure side to promote the mixed with the blowing agent, activity-loaded rinse against the prevailing system pressure in the containment 4 back ,
  • the resulting increase in pressure in the containment 4 is small compared to the pressure relief via the pressure relief line 10, so that in fact there is a significant net pressure relief of the containment 4.
  • the jet pump 58 can be operated with a separate propellant gas, in particular nitrogen, which is kept under pressure in a corresponding storage container.
  • jet pump 58 instead of a jet pump 58, other pump types can be used to recover the loaded with inert gases flushing medium in the containment 4.
  • such pumps are passively driven by the decay heat contained in the containment 4.
  • FIG. 2 illustrated variant of the pressure relief and activity restraint system 2 is in contrast to the in FIG. 1 variant shown instead of a wet scrubber 26, a dry filter 100, z. As a sand bed filter, connected in the pressure relief line 10.
  • an alternative heating of the steam boiler 62 may be provided by the decay heat present in the containment 4, as indicated schematically by the double arrow 102.
  • the decay heat present in the containment 4 For this purpose, for example, operated in natural circulation with or without phase transition convection cycles can be led out of the containment 4 through the containment 8.
  • heat pump circuits may also be used, the feed pump of which is preferably driven passively by the available heat sources in the containment 4, possibly also via the detour of other forms of energy (eg compressed air, electricity).
  • the heat source used in this context is, in particular, the catalytic recombiner 14 within the containment 4 and / or the gas cooler 16 downstream of it.
  • nitrogen or another purge gas
  • a separate heating of the adsorber columns 44 can be provided beyond the inherent heating through the vent gas conducted through to the noble gas adsorption.
  • FIG. 3 An advantageous in this context recuperative heating variant, which with the in FIG. 1 and FIG. 2 illustrated embodiments can be combined, is shown in FIG. 3 shown.
  • the hot vent gas is first passed to the adsorber 44 after passing through the security envelope 8 and brought into thermal contact with them for the purpose of heat transfer, before then in the manner described above, a dry filter 100 (alternatively a wet scrubber 24 as in 1) and finally enters the adsorber columns 44 and interacts there with the adsorbents.
  • a dry filter 100 alternatively a wet scrubber 24 as in 1
  • the respective adsorber column 44 may, for example, have a double jacket, wherein the good heat-conducting inner jacket encloses the flow channel containing the adsorbents for the medium-pressure relief stream pre-cleaned in the dry filter 100 (alternatively in the wet scrubber 24).
  • the good heat-conducting inner jacket encloses the flow channel containing the adsorbents for the medium-pressure relief stream pre-cleaned in the dry filter 100 (alternatively in the wet scrubber 24).
  • high-pressure relief flow preferably in countercurrent to the medium-pressure relief flow, and there is a part of its heat content to the inside for heating the adsorber.
  • a passive heat storage may be integrated into the adsorber columns 44, such as a heat storage plate or the like.
  • the depressurization and activity retention system according to the invention is preferably used in a nuclear power plant with a nuclear reactor enclosed by a containment shell, other applications are also possible, for example in a research reactor or in a plant for processing nuclear fuel.
  • an application in non-nuclear industrial plants is conceivable in which hazardous substances are processed within a hermetically sealed containment envelope, and in which accident situations over-design overpressure conditions can occur.

Abstract

Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) für eine kerntechnische Anlage (6), insbesondere ein Kernkraftwerk, mit einem von einer Sicherheitshülle (8) umschlossenen Containment (4), an das eine Druckentlastungsleitung (10) zur Druckentlastung bei Stör- oder Unfällen angeschlossen ist, wobei in die Druckentlastungsleitung (10) in Strömungsrichtung des Druckentlastungstroms gesehen folgende Komponenten in Reihe geschaltet sind: ein katalytischer Rekombinator (14) zur Umsetzung von im Druckentlastungstrom enthaltenem Wasserstoff mit Sauerstoff zu Wasserdampf, ein Nasswäscher (24) oder alternativ ein Trockenfilter (100) zur Aerosolabscheidung aus dem Druckentlastungsstrom, ein Leitungsabschnitt mit mindestens zwei parallelen Teilsträngen, die jeweils eine Adsorberkolonne (44) zur Rückhaltung von im Druckentlastungsstrom enthalten Edelgasen aufweisen, wobei ferner ein Spül- und Rückspeisesystem (56) an die Adsorberkolonnen (44) angeschlossen ist, mittels zugehöriger Ventile (46, 48, 84, 86) zumindest eine der Adsorberkolonnen (44) vom Druckentlastungsstrom abkoppelbar und in einen Spülbetrieb versetzbar ist, bei dem in dieser Adsorberkolonne (44) angesammelte Edelgase mit Hilfe eines Spülmittels in das Containment (4) zurückgespült werden, und wobei das Spül- und Rückspeisesystem (56) als passives System ausgelegt ist, das durch die im Containment (4) oder im Druckentlastungstrom enthaltene Nachzerfallswärme angetrieben wird.

Description

Beschreibung
Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem
für eine kerntechnische Anlage
Die Erfindung betrifft ein Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische Anlage, insbesondere für ein Kernkraftwerk. Sie betrifft ferner ein zugehöriges Betriebsverfahren.
In einem Kernkraftwerk muss bei Stör- oder Unfallsituationen, abhängig vom jeweiligen Störfall und von gegebenenfalls eingeleiteten Gegenmaßnahmen mit einer möglicherweise signifikanten Druckerhöhung innerhalb der Sicherheitshülle gerechnet werden. Um daraus möglicherweise resultierende strukturelle Beeinträchtigungen der Sicherheitshülle oder des Containments an sich oder auch von darin angeordneten Systemkomponenten zu vermeiden, können Kernkraftwerke für eine bedarfsweise Druckentlastung des Containments durch Ablassen von Containment-Atmosphäre (Venting) ausgelegt sein. Dazu kann an die Sicherheitshülle einer kerntechnischen Anlage eine Druckentlastungsleitung angeschlossen werden.
In der Containment-Atmosphäre ist jedoch bei schweren Störfällen üblicherweise radioaktives Material, wie beispielsweise Edelgase, Jod oder Aerosol, enthalten, das bei einem Venting in die Umgebung des Kernkraftwerks gelangen könnte.
Insbesondere bei vergleichsweise schweren Störfällen mit möglicherweise eintretender Kernschmelze können luftgetragene Aktivitätsmengen (Aerosole) innerhalb des Containments in besonders hohen Konzentrationen auftreten, so dass beim Vorhandensein hoher Undichtigkeiten oder bei der Entstehung unzulässiger Überdrucksituationen eine Freisetzung signifikanter Mengen derartiger Aerosole oder Aktivitätsmengen in die Umgebung der kerntechnischen Anlage eintreten könnte. Derartige luftgetragene Aktivitäten können insbesondere aufgrund der hohen Halbwertszeiten möglicherweise mitgeführter Komponenten wie beispielsweise Jod- oder Cäsium-Isotopen eine vergleichsweise lange Zeit andauernde Landkontamination verursachen.
Um dies zu vermeiden, sind die für ein Venting der Containment-Atmosphäre vorgesehenen Druckentlastungssysteme üblicherweise mit Filter- oder Rückhalteeinrichtungen versehen, die eine Freisetzung von in der Containment-Atmosphäre mitgeführten luftgetragenen Aktivitätsmengen an die Umgebung unterbinden sollen. Mit modernen Reinigungs- und Filtersystemen für den Ventstrom werden in Bezug auf Aerosole und Jodbestandteile, insbesondere Organojod, tatsächlich Rückhalteraten von 99,5 % und mehr erreicht.
Des Weiteren enthält die Containmentatmosphäre jedoch radioaktive Edelgase wie Xenon und Krypton, die bei der Druckentlastung zurzeit nicht in ausreichendem Maße zurückgehalten werden und je nach Wetterverhältnissen insbesondere das Kraftwerksgelände für Unfallgegenmaßnahmen unzugänglich machen können.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, diesbezüglich Abhilfe zu schaffen und eine Vorrichtung sowie ein zugehöriges Verfahren anzugeben, mit denen auf einfache und kostengünstige Weise eine zuverlässige Rückhaltung der Edelgase beim Venting des Containments einer kerntechnischen Anlage realisierbar ist, so dass die andernfalls zu erwartenden negativen Auswirkungen auf die Umwelt vermieden werden.
In Bezug auf die Vorrichtung wird die Aufgabe erfindungsgemäß gelöst durch die Merkmale des Anspruchs 1 .
Es ist demnach ein Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische Anlage vorgesehen mit einem von einer Sicherheitshülle umschlossenen Containment, an das eine Druckentlastungsleitung zur Druckentlastung bei Stör- oder Unfällen angeschlossen ist, wobei in die Druckentlastungsleitung in Strömungsrichtung des Druckentlastungstroms gesehen folgende Komponenten in Reihe geschaltet sind: • ein katalytischer Rekombinator zur (vorzugsweise flammenlosen) Umsetzung von im Druckentlastungstrom enthaltenem Wasserstoff mit Sauerstoff zu Wasserdampf,
• ein Nasswäscher oder alternativ ein Trockenfilter zur Aerosolabscheidung aus dem Druckentlastungsstrom,
• ein Leitungsabschnitt mit mindestens zwei parallelen Teilsträngen mit jeweils einer Adsorberkolonne zur Verzögerung / Rückhaltung von im Druckentlastungsstrom enthalten Edelgasen.
Ferner ist
• ein Spül- und Rückspeisesystem an die Adsorberkolonnen angeschlossen,
• mittels zugehöriger (Absperr-) Ventile zumindest eine der Adsorberkolonnen vom Druckentlastungsstrom abkoppelbar zur Einleitung eines Spülbetriebs, bei dem in dieser Adsorberkolonne angesammelte Edelgase mit Hilfe eines Spülmittels in das Containment zurückgespült werden,
• das Spül- und Rückspeisesystem als passives System ausgelegt, das
durch die im Containment oder im Druckentlastungstrom enthaltene Nachzerfallswärme angetrieben wird.
Zusammenfassend besteht das erfindungsgemäße Konzept im Wesentlichen aus einer gefilterten Druckentlastung des Containments zur Abscheidung der aerosolgetragenen Aktivitäten und einem nachgeschalteten passiven Prozess zur Edelgasverzögerung mit Rezirkulation in das Containment. Dabei sind bevorzugt zwei Adsorberkolonnen in Zwillingskonfiguration und mit Umschaltmöglichkeit vorgesehen, um die Rückspülung der Kolonnen im laufenden Ventbetrieb zu ermöglichen.
Die damit erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass neben den luftgetragenen Aktivitäten der Aerosole und Organojod auch die Edelgase zurückgehalten werden. Die mit Aktivität behafteten Edelgase werden nämlich in das Containment rezirkuliert. Mit anderen Worten: Ein wesentlicher Aspekt liegt in der Druckentlastung bei gleichzeitiger Verzögerung und der Rückführung der Edelgase in das Containment, wo sie sicher eingeschlossen abklingen können. Mit dem Verfahren können selbst langlebige Edelgasisotope wie Krypton 85 aus dem Vent- strom abgeschieden werden. Die ungefährlichen Gase wie Stickstoff, Sauerstoff und Wasserdampf hingegen werden nach der Filterung über einen Kamin an die Umgebung abgegeben und führen zur Druckentlastung des Containments.
Die für den Edelgasabscheideprozess benötigten verfahrenstechnischen Bedingungen in den Adsorberkolonnen werden passiv erzeugt, und zwar vorzugsweise mit überhitztem Wasserdampf durch eine Strahlpumpe und unter Ausnutzung der Nachzerfallswärme der akkumulierten Spaltprodukte im Nasswäscher. Die Nachzerfallswärme wird somit aus dem bevorzugt als Venturiwäscher ausgebildeten Nasswäscher geführt und dient zur Dampferzeugung für die Rückspülung und Unterdruckerzeugung in den Adsorberkolonnen. Die Wasservorlage im Venturibehäl- ter wird dadurch gekühlt und steht dadurch länger ohne eine derartige Maßnahme zur Verfügung.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Vorrichtung als auch verfahrensbezogene Aspekte gehen aus den Unteransprüchen sowie aus der detaillierten Figurenbeschreibung hervor.
Verschiedene Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachfolgend anhand von Zeichnungen näher erläutert. Dabei zeigen in jeweils stark vereinfachter und schematisierter Darstellung:
FIG. 1 eine kerntechnische Anlage mit einer Sicherheitshülle und mit einer ersten Variante eines Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystems für den von der Sicherheitshülle umschlossenen Innenraum basierend auf einer Nasswäsche des Druckentlastungsstroms,
FIG. 2 eine zweite Variante des Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystems, basierend auf einer Trockenfilterung des Druckentlastungsstroms, und
FIG. 3 eine Modifikation des Konzepts aus FIG. 2, die auch auf die Variante gemäß FIG. 1 anwendbar ist. Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen.
Das in FIG. 1 schematisch dargestellte Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem 2 ermöglicht eine gefilterte Druckentlastung (Venting) des auch als Containment 4 bezeichneten Sicherheitseinschlusses einer kerntechnischen Anlage 6, insbesondere eines Kernkraftwerks, bei Unfall- oder Störfallsituationen mit signifikantem Druckaufbau im Containment 4. Im vorliegenden Fall ist neben der Rück- haltung von radioaktiven Aerosolen und Jod / Jodverbindungen ein besonderer Schwerpunkt der Auslegung auf die Rückhaltung von radioaktiven Edelgasen gelegt.
Zu diesem Zweck weist das Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem 2 eine aus dem Containment 4 durch die Sicherheitshülle 8 (auch als Sicherheitsbehälter bezeichnet) hindurch nach außen in die Umgebung geführte Druckentlastungsleitung 10 auf, in die verschiedene Vorrichtungen zur Behandlung und Reinigung / Filterung des durch diese Leitung strömenden Druckentlastungsstroms geschaltet sind.
Der innerhalb der Sicherheitshülle 8 liegende Abschnitt der Druckentlastungsleitung 10 weist stromabwärts der Einlassmündung 12 für das im Druckentlastungsbetrieb aus dem Containment 4 in die Druckentlastungsleitung 10 einströmende, den Druckentlastungsstrom bildende Gas- und Dampfgemisch (kurz: Ventgas) einen katalytischen Rekombinator 14 bekannter Bauart zur flammenlosen Rekombination von im Druckentlastungsstrom mitgeführtem Wasserstoff mit Sauerstoff zu Wasserdampf auf. Bei der exothermen Rekombinationsreaktion wird der in der Regel ohnehin schon mit relativ hoher Temperatur in die Einlassmündung 12 einströmende Druckentlastungsstrom stark über Sattdampfbedingungen hinaus überhitzt.
Eine erste Kühlung des Druckentlastungsstroms auf ein in den nachgeschalteten Reinigungs- und Filtereinrichtungen handhabbares Temperaturniveau erfolgt noch innerhalb der Sicherheitshülle 8 durch einen hier nur schematisch angedeuteten, stromabwärts des Rekombinators 14 angeordneten Gaskühler 16, der beispiels- weise durch Naturzug (Naturkonvektion) innerhalb des Containments 4 rückgekühlt wird. Alternativ oder zusätzlich kann der Gaskühler 16 sekundärseitig von einer Kühlflüssigkeit rückgekühlt werden, die vorzugsweise passiv mittels einer Strahlpumpe oder dergleichen aus einer entsprechenden Vorlage innerhalb des Containments angesaugt wird (hier nicht dargestellt). Bei einer weiteren Variante kann die Rückkühlung auch teilweise oder vollständig außerhalb des Containments 4 erfolgen.
Stromabwärts der Durchführung 18 durch die Sicherheitshülle 8 sind zwei Absperrventile 20 in Reihe in die Druckentlastungsleitung 10 geschaltet, die im Normalbetrieb der kerntechnischen Anlage 6 geschlossen sind und zur Einleitung des Druckentlastungsbetriebes bei Unfällen oder Störfällen mit signifikanter Druckerhöhung innerhalb des von der Sicherheitshülle 8 umschlossenen Containments 4 geöffnet werden.
Stromabwärts der beiden Absperrventile 20 ist in die auch als Venting-Leitung bezeichnete Druckentlastungsleitung 10 ein rekuperativer Wärmetauscher 22 geschaltet, in dem das Ventgas weiter gekühlt wird. Die Rückkühlung des Wärmetauschers 22 erfolgt bevorzugt durch den auf einem niedrigeren Temperaturniveau befindlichen Druckentlastungsstrom in einem weiter stromabwärts liegenden Abschnitt der Druckentlastungsleitung 10 (siehe unten).
Im Anschluss an den Wärmetauscher 22 tritt das immer noch unter hohem Druck stehende Ventgas in einen als Venturiwäscher ausgestalteten Nasswäscher 24 ein. Der Nasswäscher 24 umfasst einen allseitig von einer Umfassungswand umschlossenen Waschbehälter 26 mit darin bis zu einem maximalen Füllstand vorgehaltener Reinigungs- bzw. Waschflüssigkeit 28, nämlich im Wesentlichen Wasser. Das über die Druckentlastungsleitung 10 in den Waschbehälter 26 einströmende Ventgas tritt über eine Anzahl von parallel geschalteten Venturidüsen 30 in die Waschflüssigkeit 28 ein.
Die Venturidüsen 30 sind unterhalb des Flüssigkeitsspiegels 32 angeordnet. Bei der Durchströmung der Venturidüsen 30 reißt das Ventgas über eine beispielswei- se als Ringschlitzeinspeisung ausgestaltete Ansaugöffnung im Bereich der Engstelle (Kehlstelle) des jeweiligen Düsenrohres die umliegende Waschflüssigkeit 28 aus dem Waschbehälter 26 mit. Daraus resultiert eine innige Wechselwirkung des mit Schwebeteilchen (Aerosolpartikeln) beladenen Ventgases mit den mitgerissenen und fragmentierten Flüssigkeitstropfen der Waschflüssigkeit 28, wodurch im Endeffekt eine Einlagerung der Schwebteilchen in die Waschflüssigkeit erfolgt.
Für eine mögliche konkrete Realisierung des Venturiwäschers wird auf die EP 0285845 A1 oder auf die EP 1658621 B1 verwiesen.
Das aus den Auslassöffnungen der Venturidüsen 30 ausgeworfene Gemisch aus Ventgas und Waschflüssigkeit 28 separiert sich anschließend infolge der Schwerkraft wieder in seine Bestandteile, wobei die aus dem Ventgas abgetrennten Aerosolpartikel weitestgehend in der Waschflüssigkeit 28 eingeschlossen bleiben. Das auf diese Weise von Aerosolpartikeln gereinigte Ventgas sammelt sich in einem Sammelraum 34 oberhalb der Flüssigkeitsspiegels 32, tritt durch einen Flüssigkeitsabscheider 36 und verlässt anschließend den Waschbehälter 26, indem es in den nächsten Abschnitt der Druckentlastungsleitung 10 eintritt, welcher an den Kopf des Waschbehälters 26 angeschlossen ist.
Weiter stromabwärts ist ein Drosselventil 38 in die Druckentlastungsleitung 10 geschaltet, welches eine Entspannung und damit einhergehend eine Trocknung des Ventgases bewirkt (Expansionstrocknung).
Anschließend kann wie in FIG. 1 dargestellt die Druckentlastungsleitung 10 zur Ausbildung einer Wärmetauscherfläche (Kühlschlange 40) erneut in den Waschbehälter 26 hineingeführt sein, so dass eine Wärmeübertragung von der Waschflüssigkeit 28 auf den zwischenzeitlich etwas abgekühlten Ventgasstrom erfolgt.
Danach durchströmt das Ventgas im überhitzten Zustand, in dem eine Kondensation der enthaltenen Dampfbestandteile zuverlässig vermieden ist, ein Molekularsieb 42. Das Molekularsieb 42 ist primär für die Rückhaltung von Jod und jodhaltigen Verbindungen, insbesondere von organischen Verbindungen mit niedriger Kettenlänge (Organojod), ausgelegt und zu diesem Zweck beispielsweise als Sorptionsfilter auf Zeolith-Basis realisiert. Das Molekularsieb 42 kann abweichend von der zeichnerischen Darstellung baulich in den Nasswäscher 26 integriert und direkt thermisch angekoppelt sein. Das zur Jodrückhaltung vorgesehene Molekularsieb 42 kann im Gegensatz zur Aktivkohle, welche zur Edelgasrückhaltung eingesetzt wird (siehe unten), im Regelfall nicht regeneriert werden. Es ist daher kapazitätsmäßig vorzugsweise für den kompletten Druckentlastungsvorgang, von dessen Beginn bis zum Ende ausgelegt. Es kann jedoch eine Aufteilung der Rückhaltekapazität auf mehrere paralall geschaltete Molekularsiebe vorgesehen sein.
Stromabwärts des Molekularsiebs 42 nimmt in dem rekuperativen Wärmetauscher 22 das aus der Aerosolfitration im Nasswäscher 24 ausgetretene Ventgas einen Teil des Wärmegehalts von dem in den Nasswäscher 24 eintretenden Ventgas auf. Durch diese weitere Überhitzung des Ventgases werden die Dampfbestandteile in den nachgeschalteten Edelgas-Adsorberkolonnen (siehe unten) zuverlässig an der Kondensation gehindert.
Weiter stromabwärts verzweigt sich die Druckentlastungsleitung 10 in dem 3- Wege- Ventil 46 (genauer gesagt ein 3/2-Wege- Ventil mit drei Anschlüssen und zwei Schaltstellungen) in zwei parallele Teilstränge, in die jeweils eine Edelgas- Adsorberkolonne, kurz Adsorberkolonne 44, geschaltet ist. Stromabwärts der beiden Adsorberkolonnen 44 werden die beiden Teilstränge in dem analog zum 3- Wege-Ventil 46 aufgebauten 3-Wege-Ventil 48 wieder zusammengeführt (Zwillingsanordnung). Die beiden 3-Wege-Ventile 46, 48 sind bevorzugt mechanisch oder durch eine zugehörige Ansteuerelektronik miteinander gekoppelt, so dass beim Druckentlastungsbetrieb je nach Ventilstellung entweder die eine oder die andere der beiden Adsorberkolonnen 44 vom Ventgas durchströmt wird. Es ist also jeweils nur eine der beiden Adsorberkolonnen 44 in Bezug auf die Ventgas- reinigung aktiv, sprich im Adsorptionsbetrieb. Die jeweils von der Druckentlastungsleitung 10 abgekoppelte, inaktive Adsorberkolonne 44 kann in diesem Zustand gespült und somit für die nächste Aktivitätsphase vorbereitet werden (siehe unten). Anstelle der beiden 3-Wege- Ventile 46, 48 können auch andere Ventilkombinationen mit entsprechender Wirkung eingesetzt werden.
In der jeweils reinigungsmäßig aktiven Adsorberkolonne 44 werden im Ventgas enthaltene Edelgase, insbesondere Xenon und Krypton, durch dynamische Adsorption an ein Adsorbens zurückgehalten. Zur Erzielung einer hohen Edelgas- Rückhalterate für verschiedene Edelgase können mehrere Adsorbensien vorhanden und ggf. miteinander kombiniert sein. Das Adsorbens / die Adsorbensien kann / können beispielsweise aus mehreren Schichten und/oder aus mehreren in Strömungsrichtung aufeinander folgenden Zonen von Aktivkohle und/oder Zeolith und/oder Molekularsieben aufgebaut sein. Zur zusätzlichen Abscheidung von radioaktivem Methyljodid durch Isotopentausch oder Salzbildung wird weiterhin bevorzugt imprägnierte Aktivkohle (z. B. mit Kaliumjodid-Imprägnierung) eingesetzt.
Das im mittleren Leitungsabschnitt der Druckentlastungsleitung 10 zwischen dem Nasswäscher 26 und den Adsorberkolonnen 44 angeordnete Drosselventil 38 wird so eingestellt, dass zwar eine Druckabsenkung des Ventgases gegenüber dem ersten Leitungsabschnitt erfolgt, in welchem der Druck im Wesentlichen dem Containmentdruck entspricht, dass aber noch ein Überdruck in Relation zum Atmosphärendruck vorliegt. Die Adsorberkolonnen 44 werden somit im Überdruck betrieben, um das durch sie strömende Gasvolumen zu reduzieren. Nach den Adsorberkolonnen 44 ist ein weiteres Drosselventil 50 in der Druckentlastungsleitung 10 angeordnet, um eine Druckangleichung an die umgebende Atmosphäre zu bewirken.
Die Druckentlastungsleitung weist also einen Hochdruckabschnitt stromaufwärts des Drosselventils 38, einen Mitteldruckabschnitt zwischen den beiden Drosselventilen 38 und 50 und einen Niederdruckabschnitt stromabwärts des Drosselventils 50 auf.
Stromabwärts des Drosselventils 50 ist ein Filter 52 zur Zurückhaltung von Adsor- benspartikeln, die sich möglicherweise in den Adsorberkolonnen 44 von den Adsorbensien lösen, in den letzten Leitungsabschnitt der Druckentlastungsleitung 10 geschaltet. Schließlich wird der gereinigte und gefilterte Ventstrom über einen Kamin 54 in die Umgebung ausgeblasen.
Vor der Einleitung des Entlastungsbetriebes besitzen beide Adsorberkolonnen 44 ihre maximale Aufnahme- bzw. Rückhaltekapazität. Mit Beginn der Druckentlastung durch Öffnen der beiden Absperrventile 20 wird durch entsprechende An- steuerung der 3-Wege-Ventile 46, 48 beispielsweise zunächst die in FIG. 1 linke Adsorberkolonne 44 aktiv geschaltet, während die rechte Adsorberkolonne 44 von dem Druckentlastungsstrom abgekoppelt ist und somit gewissermaßen in einem Standby-Zustand gehalten wird. In der linken Adsorberkolonne 44 erfolgt nun eine selektive Trennung der Edelgase vom Trägergasstrom. Die Kolonne wird dabei beladen. Kurz vor Erreichen der Kapazitätsgrenze („Durchbruch") der linken Adsorberkolonne 44 wird dann auf die rechte Adsorberkolonne 44 umgeschaltet.
Die zuvor in der linken Adsorberkolonne 44 durch Adsorption angelagerten Edelgase werden während des Adsorptionsbetriebs der rechten Adsorberkolonne 44 in das Containment 4 zurückgespeist (und umgekehrt nach dem nächsten Umschaltvorgang). Die im Rückspülbetrieb befindliche Adsorberkolonne 44 wird dadurch regeneriert. Zu diesem Zweck ist ein Spül- und Rückspeisesystem 56 für die Adsorberkolonnen 44 vorhanden, das im Folgenden näher beschrieben wird.
Das Spül- und Rückspeisesystem 56 arbeitet bevorzugt passiv und wird durch die (Nach-) Zerfallswärme der in der Containmentatmosphäre und/oder im Druckentlastungstrom enthaltenen Zerfallsprodukte und Aktivitätsträger angetrieben.
Bei der in FIG. 1 dargestellten Variante wird mit Hilfe der Zerfallswärme der im Nasswäscher 24 akkumulierten Spaltprodukte ein Wasservorrat verdampft. Der auf diese Weise erzeugte Wasserdampf dient als Spülmedium für die Adsorberkolonnen 44 und zugleich als Treibmedium für eine Strahlpumpe 58 zum Transport / zur Förderung des Spülmediums.
Konkret ist ein zumindest teilweise mit Wasser 60 gefüllter Dampfkessel 62 vorhanden, der thermisch derart an Waschbehälter 26 des Nasswäschers 24 ange- koppelt ist, dass eine Wärmeübertragung von der im Laufe des Druckentlastungsbetriebs mit Spaltprodukten angereicherten Waschflüssigkeit 28 auf die Wasservorlage im Dampfkessel 62 erfolgt. Hierzu kann der Dampfkessel wie in FIG. 1 dargestellt baulich in den Nasswäscher 24 integriert oder unmittelbar benachbart angeordnet sein. Die Waschflüssigkeit 28 und das Wasser 60 im Dampfkessel sind aber vorzugsweise durch Trennwände stofflich voneinander getrennt. Alternativ zu Wasser 66 könnte auch auch eine andere verdampfbare Flüssigkeit, die die an sie gestellten Anforderungen als Spülmedium und/oder als Treibmedium erfüllt (siehe unten), vorgehalten werden.
Ferner ist bevorzugt eine einerseits in die Waschflüssigkeit 28 des Nasswäschers 24 und andererseits in die Wasservorlage des Dampfkessels 62 hineinragende Naturumwälzschleife 64 vorhanden, in der ein geeignetes Transfermedium (Wärmeträger, z. B. ein Kältemittel oder Thermalöle) durch natürliche Konvektion nach Art eines Thermosiphons oder eines Wärmerohres (Heatpipe) mit oder ohne Phasenwechsel zirkuliert und dabei die gewünschte Wärmeübertragung bewirkt. Die Waschflüssigkeit 28 im Nasswäscher 24 wird dadurch gekühlt, verdampft also langsamer also ohne diese Maßnahme und steht ohne Nachfüllen länger zur Verfügung.
Insbesondere für die Anfangsphase des Druckentlastungsvorgangs (Anfahrbetrieb) kann der Dampfkessel 62 mit einer Zusatzheizung 66 ausgestattet sein, die auf alternative Weise, vorzugsweise ebenfalls passiv mit Hilfe eines durch die Nachzerfallswärme des Kernreaktors erhitzten Strömungsmediums oder beispielsweise mit Hilfe von in elektrischen Akkumulatoren gespeicherter elektrischer Energie betrieben wird.
Eine Nachspeisung von verbrauchtem Wasser in den Dampfkessel 62 als auch in den Waschbehälter 26 ist über entsprechende externe Anschlüsse möglich.
Der auf diese Weise erzeugte, unter Druck stehende Wasserdampf 67 bildet oberhalb des Wasserspiegels 68 ein Dampfpolster 70 in dem Dampfkessel 62 (Dampfspeicher). Eine Entnahme des Dampfes erfolgt bei geöffnetem Absperr- ventil 72 über die Dampfentnahmeleitung 74. Ein erster Teilstrom des Dampfstroms dient zum Antrieb einer Strahlpumpe 58 (engl. Steam Injector). Hierzu ist eine Zweigleitung 76 von der Dampfentnahmeleitung 74 an den Treibmittelan- schluss 77 der Treibdüse der Strahlpumpe 58 geführt (selbstverständlich könnte anstelle einer Zweigleitung auch ein direkter Anschluss an den Dampfkessel 62 vorgesehen sein; siehe auch die Variante gemäß FIG. 2).
Ein zweiter Teilstrom des Wasserdampfes 67 mit im Verhältnis zum ersten Teilstrom geringerem Massenstrom wird über die mit einem Drosselventil 78 versehene Zweigleitung 80 als Spülmedium zu der gerade nicht aktiven, vom Druckentlastungstrom entkoppelten Adsorberkolonne 44 geführt. Die Zweigleitung 80 kann daher auch als Spülmittelzufuhrleitung bezeichnet werden. Über eine Verzweigung 82 und nachgeschalte Absperrventile 84, alternativ ein 3-Wege- Ventil an der Verzweigung 82, erfolgt die Zufuhr des Spülmediums auf die gerade im Spülbetrieb befindliche Adsorberkolonne 44. Die Durchspülung erfolgt hier zweckmäßigerweise entgegen der im Adsorptionsbetrieb vorliegenden Durchströmungsrichtung. Mit anderen Worten bildet bei jeder der beiden Adsorberkolonnen 44 die Einlassseite für den Druckentlastungstrom die Auslassseite für den Spülmittelstrom und umgekehrt.
In Strömungsrichtung des Spülmediums gesehen sind ausgangseitig an die beiden Adsorberkolonnen 44 mit Absperrventilen 86 versehene Leitungen angeschlossen, die in einer Vereinigung 88 zu einer einzigen Spülmittelabfuhrleitung 90 zusammengeführt sind. Alternativ ist auch hier wieder ein 3-Wege-Ventil an der Vereinigung 88 möglich. Durch eine geeignete Kopplung und/oder Ansteuerung der Ventile 46, 48, 84, 86 ist sichergestellt, dass die Umschaltung des Druckentlastungsstroms von der einen auf die andere Adsorberkolonne 44 mit einer entsprechend gegensinnigen Umschaltung des Spülmittelstroms einhergeht.
Bei der Durchströmung mit Spülmedium werden die zuvor in der jeweiligen Adsorberkolonne 44 angelagerten (adsorbierten) Edelgase wieder freigesetzt (desor- biert) und mit dem Spülmittelstrom davongetragen. Die Adsorberkolonne 44 wird dadurch wieder für den nächsten Adsorptionszyklus aufgefrischt. Gemäß dem Ausführungsbeispiel in FIG. 1 werden die beim Spülvorgang aus der jeweiligen Adsorberkolonne 44 gelösten Edelgase in das Containment 4 zurück gefördert. Hierzu ist die von den Adsorberkolonnen 44 wegführende Spülmittelab- fuhrleitung 90 an den Sauganschluss 92 der Strahlpumpe 58 angeschlossen und setzt sich austrittsseitig in der Rückleitung 94 fort, welche durch die Sicherheitshülle 8 hindurch in das Containment 4 geführt ist. Gemäß dem üblichen Funktionsprinzip der Strahlpumpe 58 wird das mit Edelgasen beladene Spülmittel (Wasserdampf unter relativ niedrigem Druck) durch das Treibmittel (Wasserdampf unter relativ hohem Druck und mit hoher Strömungsgeschwindigkeit) angesaugt, mit ihm unter Impulsübertrag vermischt und verdichtet und über die Rückleitung 94 in das Containment 4 zurück transportiert. Die Spülmittelabfuhrleitung 90 und die Rückleitung 94 können zusammen auch als Rezirkulationsleitung bezeichnet werden.
In den außerhalb der Sicherheitshülle 8 liegenden Abschnitt der Rückleitung 94 sind in unmittelbarer Nähe zur Sicherheitshülle 8 zwei Absperrventile 96 in Reihe geschaltet, um die Rückleitung 94 im Falle eines Leitungsbruches oder einer Undichtigkeit sicher verschließen zu können. Dadurch wird in derartigen Fällen ein Ausströmen der Containment-Atmosphäre über diese Leitung in die Umgebung verhindert.
Die Verbindungleitung 98 zwischen dem Waschbehälter 26 und der Rückleitung 94 dient der Entleerung des Nasswäschers 24 nach Beendigung der Containment- Druckentlastung (Venting).
Die Auslegung der maßgeblichen Systemkomponenten des Spül- und Rückspeisesystems 56 ist zum einen derart, dass der Förderdruck der Strahlpumpe 58 auf deren Druckseite ausreicht, um das mit dem Treibmittel vermischte, aktivitätsbela- dene Spülmittel gegen den dort herrschenden Systemdruck in das Containment 4 zurück zu fördern. Zum anderen ist die dadurch bewirkte Druckerhöhung im Containment 4 klein gegenüber der Druckentlastung über die Druckentlastungsleitung 10, so dass tatsächlich netto eine signifikante Druckentlastung des Containments 4 erfolgt. Alternativ kann die Strahlpumpe 58 mit einem separaten Treibgas, insbesondere Stickstoff, betrieben werden, welches unter Druck stehend in einem entsprechenden Vorratsbehälter bereitgehalten wird.
Anstelle einer Strahlpumpe 58 können auch andere Pumpentypen zur Rückforderung des mit Edelgasen beladenen Spülmediums in das Containment 4 verwendet werden. Vorzugsweise werden derartige Pumpen passiv durch die im Containment 4 enthaltene Nachzerfallswärme angetrieben.
Bei der in FIG. 2 dargestellten Variante des Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystems 2 ist im Unterschied zu der in FIG. 1 dargestellten Variante anstelle eines Nasswäschers 26 ein Trockenfilter 100, z. B. ein Sandbettfilter, in die Druckentlastungsleitung 10 geschaltet.
Dadurch entfällt die aus FIG. 1 bekannte Möglichkeit, den Dampfkessel 62 für den als Treib- und Spülmittel wirksamen Wasserdampf 67 thermisch an den Wasch- flüssigkeitsbehälter 26 anzukoppeln.
Stattdessen kann eine alternative Beheizung des Dampfkessels 62 durch die im Containment 4 vorhandene Nachzerfallswärme vorgesehen sein, wie schematisch durch den Doppelpfeil 102 angedeutet ist. Dazu können beispielsweise im Naturumlauf mit oder ohne Phasenübergang betriebene Konvektionskreisläufe durch die Sicherheitshülle 8 aus dem Containment 4 herausgeführt sein. Bei verhältnismäßig kleinen Temperarturdifferenzen zwischen Wärmequelle und Wärmesenke können auch Wärmepumpenkreisläufe zum Einsatz kommen, deren Förderpumpe vorzugsweise passiv durch die zur Verfügung stehenden Wärmequellen im Containment 4 angetrieben wird, gegebenenfalls auch über den Umweg anderer Energieformen (z. B. Druckluft, Elektrizität). Als Wärmequelle kommt in diesem Zusammenhang insbesondere der katalytische Rekombinator 14 innerhalb des Containments 4 und/oder der ihm nachgeschaltete Gaskühler 16 in Betracht. Anstelle von Wasserdampf kann für die Rückspülung der Adsorberkolonnen 44 beispielsweise Stickstoff (oder ein anderes Spülgas) verwendet werden, der einem Stickstoff- Druckbehälter entnommen wird.
Zur Sicherstellung adäquater Betriebstemperaturen kann über die inhärente Beheizung durch das zur Edelgas-Adsorption hindurch geleitete Ventgas hinaus eine separate Beheizung der Adsorberkolonnen 44 vorgesehen sein.
Eine in diesem Zusammenhang vorteilhafte rekuperative Beheizungsvariante, die mit den in FIG. 1 und FIG. 2 dargestellten Ausführungsbeispielen kombinierbar ist, ist in FIG. 3 dargestellt. Hierbei wird das heiße Ventgas nach seinem Durchtritt durch die Sicherheitshülle 8 zunächst an den Adsorberkolonnen 44 vorbei geleitet und mit diesen zum Zweck der Wärmeübertragung in thermischen Kontakt gebracht, bevor es anschließend in der weiter oben beschriebenen Weise einen Trockenfilter 100 (alternativ einen Nasswäscher 24 wie in FIG. 1 ) durchläuft und schließlich in die Adsorberkolonnen 44 eintritt und dort mit den Adsorbensien wechselwirkt.
Zu diesem Zweck kann die jeweilige Adsorberkolonne 44 beispielsweise einen Doppelmantel aufweisen, wobei der gut wärmeleitende innere Mantel den die Adsorbensien enthaltenden Strömungskanal für den im Trockenfilter 100 (alternativ im Nasswäscher 24) vorgereinigten Mitteldruck-Entlastungsstrom umschließt. Im Zwischenraum zwischen dem inneren Mantel und dem äußeren Mantel strömt der direkt aus dem Containment 4 kommende Hochdruck-Entlastungsstrom, vorzugsweise im Gegenstrom zum Mitteldruck-Entlastungsstrom, und gibt dabei einen Teil seines Wärmegehaltes nach Innen zur Beheizung des Adsorberbettes ab.
Weiterhin kann ein passiver Wärmespeicher in die Adsorberkolonnen 44 integriert sein, etwa eine Wärmespeicherplatte oder dergleichen.
Die verschiedenen im Zusammenhang mit FIG. 2 und FIG. 3 beschriebenen Abwandlungen des Grundkonzepts sind für sich genommen oder zusammen auch bei der Anlage gemäß FIG. 1 anwendbar. Anstelle von zwei parallel geschalteten Adsorberkolonnen 44 können in sinngemäßer Verallgemeinerung auch drei oder mehr Adsorberkolonnen 44 vorhanden sein, von denen zweckmäßigerweise während der Druckentlastung stets zumindest eine sich im Adsorptionsbetrieb befindet, während die verbleibenden Kolonnen sich im Spülbetrieb oder im Stand-By-Betrieb befinden können. Die Leitungsführung und die Ventilanordnung sind in diesem Fall entsprechend anzupassen.
Zwar kommt das erfindungsgemäße Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem bevorzugt bei einem Kernkraftwerk mit einem von einer Sicherheitshülle umschlossenen Kernreaktor zum Einsatz, es sind aber auch andere Anwendungen möglich, etwa bei einem Forschungsreaktor oder bei einer Anlage zur Verarbeitung von Kernbrennstoff. Darüber hinaus ist auch eine Anwendung bei nichtnuklearen Industrieanlagen denkbar, bei denen innerhalb einer hermetisch abgeschlossenen Sicherheitshülle Gefahrstoffe verarbeitet werden, und bei denen in Unfallsituationen auslegungsüberschreitende Überdruckzustände auftreten können.
_
17
Bezugszeichenliste
2 Druckentlastungs- und 62 Dampfkessel
Aktivitätsrückhaltesystem 64 Naturwälzschleife
4 Containment 66 Zusatzheizung
6 kerntechnische Anlage 67 Wasserdampf
8 Sicherheitshülle 68 Wasserspiegel
10 Druckentlastungsleitung 70 Dampfpolster
12 Einlassmündung 72 Absperrventil
14 Rekombinator 74 Dampfentnahmeleitung
16 Gaskühler 76 Zweigleitung
18 Durchführung 77 Treibmittelanschluss
20 Absperrventil 78 Drosselventil
22 Wärmetauscher 80 Zweigleitung
24 Nasswäscher (Spülmittelzufuhrleitung)
26 Waschbehälter 82 Verzweigung
28 Waschflüssigkeit 84 Absperrventil
30 Venturidüse 86 Absperrventil
32 Flüssigkeitsspiegel 88 Vereinigung
34 Sammelraum 90 Spülmittelabfuhrleitung
36 Flüssigkeitsabscheider 92 Sauganschluss
38 Drosselventil 94 Rückleitung
40 Kühlschlange 96 Absperrventil
42 Molekularsieb 98 Verbindungsleitung
44 Adsorberkolonne 100 Trockenfilter
46 3-Wege-Ventil 102 Doppelpfeil
48 3-Wege-Ventil
50 Drosselventil
52 Filter
54 Kamin
56 Spül- und Rückspeisesystem
58 Strahlpumpe
60 Wasser

Claims

Ansprüche
1 . Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) für eine kerntechnische Anlage (6), insbesondere ein Kernkraftwerk, mit einem von einer Sicherheitshülle (8) umschlossenen Containment (4), an das eine Druckentlastungsleitung (10) zur Druckentlastung bei Stör- oder Unfällen angeschlossen ist, wobei in die Druckentlastungsleitung (10) in Strömungsrichtung des Druckentlastungstroms gesehen folgende Komponenten in Reihe geschaltet sind:
• ein katalytischer Rekombinator (14) zur Umsetzung von im Druckentlastungstrom enthaltenem Wasserstoff mit Sauerstoff zu Wasserdampf,
• ein Nasswäscher (24) oder alternativ ein Trockenfilter (100) zur Aerosolab- scheidung aus dem Druckentlastungsstrom,
• ein Leitungsabschnitt mit mindestens zwei parallelen Teilsträngen, die jeweils eine Adsorberkolonne (44) zur Rückhaltung von im Druckentlastungsstrom enthalten Edelgasen aufweisen,
wobei ferner
• ein Spül- und Rückspeisesystem (56) an die Adsorberkolonnen (44) angeschlossen ist,
• mittels zugehöriger Ventile (46, 48, 84, 86) zumindest eine der Adsorberkolonnen (44) vom Druckentlastungsstrom abkoppelbar und in einen Spülbetrieb versetzbar ist, bei dem in dieser Adsorberkolonne (44) angesammelte Edelgase mit Hilfe eines Spülmittels in das Containment (4) zurückgespült werden,
und wobei das Spül- und Rückspeisesystem (56) als passives System ausgelegt ist, das durch die im Containment (4) oder im Druckentlastungstrom enthaltene Nachzerfallswärme angetrieben wird.
2. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach Anspruch 1 , wobei als Spülmittel Wasserdampf (67) vorgesehen ist, der durch Verdampfung von Wasser (60) in einem Dampfkessel (62) erzeugt wird, und wobei der Dampfkessel (62) zu seiner Beheizung an eine Wärmequelle im Containment (4) und/oder in der Druckentlastungsleitung (10) thermisch angekoppelt ist.
3. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach Anspruch 2, wobei ein in die Druckentlastungsleitung (10) geschalteter Nasswäscher (24) zur Ae- rosolabscheidung als Wärmequelle zur Beheizung des Dampfkessels (62) dient.
4. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach Anspruch 3, wobei eine Naturwälzschleife (64) zum Wärmetransport vom Nasswäscher (24) in den Dampfkessel (62) hineinragt.
5. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach Anspruch 3 oder 4, wobei der Nasswäscher (24) als Venturiwäscher ausgebildet ist.
6. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 3 bis 5, wobei zwischen dem Nasswäscher (24) und den Adsorberkolonnen (44) ein Molekularsieb (42) zur Jodabscheidung in die Druckentlastungsleitung (10) geschaltet ist.
7. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 3 bis 6, wobei zwischen dem Nasswäscher (24) und den Adsorberkolonnen (44) ein Drosselventil (38) in die Druckentlastungsleitung (10) geschaltet ist.
8. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach Anspruch 7, wobei in Richtung des Druckentlastungsstroms gesehen nach den Adsorberkolonnen (44) ein Drosselventil (50) in die Druckentlastungsleitung (10) geschaltet ist.
9. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 2 bis 8, wobei eine mit Wasserdampf (67) aus dem Dampfkessel (62) an- getriebene Strahlpumpe (58) zum Rücktransport des als Spülmittel wirksamen Wasserdampfes (67) in das Containment (4) vorhanden ist.
10. Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 2 bis 9, wobei ein stromaufwärts der Adsorberkolonnen (44) liegender Abschnitt der Druckentlastungsleitung (10) an den Adsorberkolonnen (44) vorbeigeführt und zu deren Vorheizung thermisch angekoppelt ist.
1 1 . Kernkraftwerk mit einem von einer Sicherheitshülle (8) umschlossenen Kernreaktor und mit einem Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 10.
12. Verfahren zum Betreiben eines Kernkraftwerks mit einem Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bei dem mittels der im Containment (4) oder im Druckentlastungstrom enthaltenen Nachzerfallswärme Wasser verdampft wird, und wobei der so erzeugte Wasserdampf (67) als Spülmittel zur Rückspülung der in den Adsorberkolonnen (44) gesammelten Edelgase in das Containment (4) verwendet wird.
13. Verfahren nach Anspruch 12, bei dem der Wasserdampf (67) zugleich als Treibmittel für eine das Spülmittel fördernde Strahlpumpe (58) verwendet wird.
PCT/EP2014/059950 2013-05-17 2014-05-15 Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage WO2014184296A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14726552.4A EP2997579A1 (de) 2013-05-17 2014-05-15 Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage
JP2016513363A JP2016521843A (ja) 2013-05-17 2014-05-15 原子力設備のベント及び放射能封じ込めシステム
CN201480028663.2A CN105210153A (zh) 2013-05-17 2014-05-15 用于核技术设备的泄压和活度约束系统

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102013209191.5A DE102013209191A1 (de) 2013-05-17 2013-05-17 Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische Anlage
DE102013209191.5 2013-05-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014184296A1 true WO2014184296A1 (de) 2014-11-20

Family

ID=50828877

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2014/059950 WO2014184296A1 (de) 2013-05-17 2014-05-15 Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP2997579A1 (de)
JP (1) JP2016521843A (de)
CN (1) CN105210153A (de)
DE (1) DE102013209191A1 (de)
WO (1) WO2014184296A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104517658A (zh) * 2014-12-24 2015-04-15 长江勘测规划设计研究有限责任公司 地下核电站气载放射性防扩散方法
CN110523182A (zh) * 2019-09-06 2019-12-03 长江勘测规划设计研究有限责任公司 地下核电站气载放射性过滤系统
US11404178B2 (en) 2018-01-18 2022-08-02 Hitachi-Ge Nuclear Energy, Ltd. Reactor containment vessel vent system

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3023992A1 (de) * 2014-11-21 2016-05-25 Westinghouse Electric Germany GmbH Gefiltertes Sicherheitsbehälter Entlüftungssystem für ein Kernkraftwerk
DE102015200679A1 (de) * 2015-01-16 2016-07-21 Areva Gmbh Belüftungssystem und zugehöriges Betriebsverfahren zum Einsatz während eines schweren Störfalls in einer kerntechnischen Anlage
JP6798912B2 (ja) * 2017-03-15 2020-12-09 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 原子炉格納容器ベントシステム
JP6746525B2 (ja) * 2017-03-29 2020-08-26 三菱重工業株式会社 格納容器保全設備および格納容器保全方法
JP6741618B2 (ja) * 2017-03-29 2020-08-19 三菱重工業株式会社 格納容器保全設備
CN110648770B (zh) * 2019-10-24 2023-02-03 中国舰船研究设计中心 一种反应堆舱超压保护系统
JP7266006B2 (ja) * 2020-03-13 2023-04-27 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 原子炉格納容器ベント装置および原子力発電プラント
JP7454474B2 (ja) 2020-09-15 2024-03-22 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 原子炉格納容器ベントシステム

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4369048A (en) * 1980-01-28 1983-01-18 Dallas T. Pence Method for treating gaseous effluents emitted from a nuclear reactor
DE3418972A1 (de) * 1984-05-22 1985-11-28 Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich Verfahren und vorrichtung zum adsorptiven abtrennen von krypton aus einem krypton/stickstoff-gasgemisch
WO2004114320A2 (de) * 2003-06-25 2004-12-29 Framatome Anp Gmbh Kerntechnische anlage und verfahren zur druckentlastung einer kerntechnischen anlage
EP2099032A2 (de) * 2008-03-07 2009-09-09 Areva NP GmbH Verfahren zur katalytischen Rekombination von in einem Gasstrom mitgeführten Wasserstoff mit Sauerstoff sowie Rekombinationssystem zur Durchführung des Verfahrens

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3093564A (en) * 1957-10-21 1963-06-11 Westinghouse Electric Corp Gas handling systems for radioactive gases
US4012490A (en) * 1972-07-25 1977-03-15 Airco, Inc. Removing radioactive noble gases from nuclear process off-gases
JPS51133700A (en) * 1975-05-15 1976-11-19 Nippon Atom Ind Group Co Ltd Process for storing the radioactive rare gas
US4816041A (en) * 1984-05-22 1989-03-28 Kernforschungsanlage Julich Gesellschaft Mit Beschrankter Haftung Process and installation for the adsorptive separation of krypton from a krypton nitrogen gas mixture
DE3522520A1 (de) * 1985-06-24 1987-01-02 Kraftwerk Union Ag Abgassystem fuer einen kernreaktor
DE3729501A1 (de) 1987-03-23 1988-10-06 Siemens Ag Verfahren und einrichtung zur druckentlastung eines kernkraftwerkes
DE10328773B3 (de) * 2003-06-25 2005-02-17 Framatome Anp Gmbh Kerntechnische Anlage

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4369048A (en) * 1980-01-28 1983-01-18 Dallas T. Pence Method for treating gaseous effluents emitted from a nuclear reactor
DE3418972A1 (de) * 1984-05-22 1985-11-28 Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich Verfahren und vorrichtung zum adsorptiven abtrennen von krypton aus einem krypton/stickstoff-gasgemisch
WO2004114320A2 (de) * 2003-06-25 2004-12-29 Framatome Anp Gmbh Kerntechnische anlage und verfahren zur druckentlastung einer kerntechnischen anlage
EP2099032A2 (de) * 2008-03-07 2009-09-09 Areva NP GmbH Verfahren zur katalytischen Rekombination von in einem Gasstrom mitgeführten Wasserstoff mit Sauerstoff sowie Rekombinationssystem zur Durchführung des Verfahrens

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104517658A (zh) * 2014-12-24 2015-04-15 长江勘测规划设计研究有限责任公司 地下核电站气载放射性防扩散方法
US11404178B2 (en) 2018-01-18 2022-08-02 Hitachi-Ge Nuclear Energy, Ltd. Reactor containment vessel vent system
CN110523182A (zh) * 2019-09-06 2019-12-03 长江勘测规划设计研究有限责任公司 地下核电站气载放射性过滤系统
CN110523182B (zh) * 2019-09-06 2024-04-12 长江勘测规划设计研究有限责任公司 地下核电站气载放射性过滤系统

Also Published As

Publication number Publication date
JP2016521843A (ja) 2016-07-25
DE102013209191A1 (de) 2014-11-20
CN105210153A (zh) 2015-12-30
EP2997579A1 (de) 2016-03-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2014184296A1 (de) Druckentlastungs- und aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische anlage
EP2609597B1 (de) Verfahren zur druckentlastung eines kernkraftwerks, druckentlastungssystem für ein kernkraftwerk sowie zugehöriges kernkraftwerk
EP2423923B1 (de) Verfahren zur Druckentlastung eines Kernkraftwerks, Druckentlastungssystem für ein Kernkraftwerk sowie zugehöriges Kernkraftwerk
EP0847584B1 (de) Vorrichtung und verfahren zur inertisierung und zum venting der containment-atmosphäre in einem kernkraftwerk
DE102012213614B3 (de) Containment-Schutzsystem für eine kerntechnische Anlage und zugehöriges Betriebsverfahren
EP2870606B1 (de) Kerntechnische anlage mit einer sicherheitshülle und mit einem druckentlastungssystem
EP2979273A1 (de) Ventingsystem für das containment einer kerntechnischen anlage
WO2014154752A1 (de) Ventingsystem für das containment einer kerntechnischen anlage
EP1656679A2 (de) Kerntechnische anlage und verfahren zur druckentlastung einer kerntechnischen anlage
DE102013214230B4 (de) Verwendung eines Belüftungssystems und zugehöriges Betriebsverfahren zum Einsatz während eines schweren Störfalls in einer kerntechnischen Anlage
EP3245655B1 (de) Belüftungssystem eines betriebsraumes und zugehöriges betriebsverfahren zum einsatz während eines schweren störfalls in einer kerntechnischen anlage
DE10328774B3 (de) Kerntechnische Anlage mit Druckentlastung
DE2133250B2 (de) Vorrichtung zur adsorptiven Verzögerung von radioaktiven Gasen in einem Abgasstrom
DE3139369C2 (de) Adsorptionsfilter mit Desorptionseinrichtung
EP3921063B1 (de) Zweistufiges verfahren der rückgewinnung von halogenierten kohlenwasserstoffen
EP3501028B1 (de) Kerntechnische anlage mit einem ventingsystem
DE3802997A1 (de) Verfahren und vorrichtungen zum abscheiden von daempfen organischer loesemittel oder sonstiger schadstoffe aus luft durch adsorption
DE1069316B (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entwässerung von Naturgas und/ oder Abscheidung kondensier'barer Kohlenwasserstoff - Komponenten aus demselben durch Adsorption

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14726552

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016513363

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2014726552

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2014726552

Country of ref document: EP