WO2014104789A1 - 삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법 - Google Patents

삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a method in which three kinds of alkanolamines having different structures are used as a carbon dioxide absorbent, and an aqueous solution of ternary alkanolamine, each of which serves as a main absorbent, a regeneration accelerator, and a rate enhancer.
  • Secondary alkanolamine with steric hindrance and rate enhancer Linear secondary alkanolamine and regeneration accelerator without steric hindrance with low carbon dioxide absorption per mole but fast carbon dioxide absorption rate. Slow absorption but easy regeneration. It relates to a ternary carbon dioxide absorbent containing a class dialkanolamine, a carbon dioxide absorption method, and a separation method using the same.
  • absorption method adsorption method, membrane method, deep cooling method, etc. are used to separate carbon dioxide (CO 2 ) from the exhaust gas and natural gas of chemical plants, power plants, and large boilers.
  • absorption or adsorption methods are often used.
  • the absorption method or the adsorption method has been widely used because it can selectively separate only some of the gas absorbed or adsorbed to the adsorbent or the adsorbent, but has a disadvantage in that the absorbent and the adsorbent are chemically modified during the separation process and require periodic replacement. Therefore, when the solid adsorbent is used, it is advantageous to apply it only when the adsorbent replacement cycle is long due to the small chemical deformation of the adsorbent.
  • the absorbent method uses a liquid absorbent, so it is easy to replace the absorbent and has a larger absorption capacity than the adsorbent. There is an advantage that it is widely used for large-scale exhaust gas purification or gas separation, but there is a disadvantage that the absorbent is chemically or thermally modified.
  • amines such as monoethanolamine (MEA), N-methyldiethanolamine (MDEA), and diethanolamine (DEA) are most widely used. This is because when the alkanolamine absorber reacts with carbon dioxide to form a carbamate compound and heat is applied, the carbamate decomposes, carbon dioxide is removed and recovered, and the alkanolamine absorbent can be regenerated.
  • this process has some serious problems, especially in the generation and decomposition of irreversible amine compounds by impurities such as sulfur dioxide (SO 2 ), oxygen (O 2 ) and nax (NO x ) contained in combustion exhaust gases.
  • organic solvent absorbents are carbon dioxide It is more suitable for high pressure natural gas purification.
  • Ionic liquids which maintain the liquid phase at low temperatures, as absorbents.
  • Ionic liquids are polar salt compounds composed of organic cations and organic or inorganic anions and have properties of dissolving gas molecules such as carbon monoxide, carbon dioxide, sulfur dioxide (SO 2 ), and nitrous oxide (N 2 O).
  • the solubility of the gas absorbed by the ionic liquid depends on the degree of interaction between the gas and the ionic liquid.
  • the polarity, acidity and basicity of the ionic liquid are properly modified by modifying the cations and anions of the ionic liquid.
  • the solubility in a particular gas can be controlled to some extent.
  • these ionic liquid absorbents also have a significantly lower carbon dioxide absorption capacity than the amine absorbents at atmospheric pressure, which is economically problematic for use in the carbon dioxide capture process discharged from power plant combustion gases.
  • borate (BF 4 -) tetrafluoroborate ionic liquid having included a fluorine atom, such as an anion, hexafluorophosphate (PF 6 - -), sulfonimide ((CF 3 SO 2) 2 N) trifluoroacetate
  • PF 6 - - hexafluorophosphate
  • sulfonimide (CF 3 SO 2) 2 N) trifluoroacetate
  • PF 6 - - hexafluorophosphate
  • sulfonimide ((CF 3 SO 2) 2 N) trifluoroacetate has a relatively high solubility in acidic gases such as carbon dioxide and carbon disulfide, but the synthesis of these ionic liquids usually requires two or more complex manufacturing processes, and
  • alkanolamine-based chemical absorbers such as MEA have various disadvantages, particularly excessive renewable energy consumption.
  • attempts have been made to reduce the renewable energy of chemical absorbents by using alkanolamines having steric hindrances around the amine groups of alkanolamines as absorbents.
  • 1-propanol (AMP) When AMP reacts with carbon dioxide, it forms a bicarbonate compound ([AMPH] [HCO 3 ]) that is easier to recycle than carbamate. Therefore, it has 30% lower renewable energy than MEA. It has a disadvantage of less than%.
  • a method of using an alkali carbonate such as sodium carbonate or potassium carbonate as a carbon dioxide absorbent instead of a primary alkanolamine absorbent such as MEA is known, but has a disadvantage of slowing down carbon dioxide absorption.
  • WO 2004-089512 A1 reports that the addition of piperazine or its derivatives to potassium carbonate greatly increases the rate of carbon dioxide absorption of potassium carbonate. The formation problem remains a challenge to be solved.
  • the present invention has been made in order to solve the above problems, the object of the present invention is larger absorption capacity than the existing alkanolamine and alkali carbonate-based absorbents, the absorbent regeneration temperature is low and the regeneration efficiency is required to process In addition to significantly lowering the energy consumption, it is also to provide a ternary carbon dioxide absorbent, carbon dioxide absorption method and separation method using the same that can reduce the corrosion and solvent loss as the regeneration temperature is lowered.
  • the above object is a steric hindrance represented by the following general formula (3) represented by the following formula (1) to the secondary alkanolamine having a steric hindrance as a main absorbent, secondary alkanolamine without the steric hindrance represented by the following formula (2) as a speed increasing agent, Tertiary dialkanolamine with a regeneration accelerator,
  • R 1 is a C 3 -C 8 alkyl or cycloalkyl group
  • R 2 is a hydrogen or methyl group
  • R 3 is a C 1 -C 8 alkyl group, haloalkyl, or cycloalkyl group
  • R 4 is C 1 -C
  • the linear alkyl group of 6 and R 5 are achieved by a ternary carbon dioxide absorbent characterized by being a hydrogen, methyl or ethyl group.
  • the above object is achieved by a method for absorbing carbon dioxide, characterized in that the above-mentioned ternary carbon dioxide absorbent is dissolved in water to absorb carbon dioxide.
  • the total amount of alkanolamine of the ternary carbon dioxide absorbent is 20 to 100% by weight based on 100% by weight of water.
  • the amount of the main absorbent in the ternary carbon dioxide absorbent is characterized in that 20 to 60% by weight based on 100% by weight of water.
  • the weight increasing agent in the samsung system carbon dioxide absorbent is 15 to 80% by weight based on 100% by weight of the main absorbent and the weight of the regeneration accelerator is 10 to 50% by weight relative to 100% by weight of the main absorbent It is done.
  • the above object the first step of absorbing carbon dioxide from the gas mixture containing carbon dioxide using the above-described samseongdi carbon dioxide absorbent; And a second step of removing the carbon dioxide absorbed from the alkanolamine-based carbon dioxide absorbent.
  • the absorption temperature of the first step is characterized in that the 20 °C to 60 °C.
  • the absorption pressure of the first step is characterized in that the atmospheric pressure to 30 atm.
  • the stripping temperature of the second step is characterized in that 70 °C to 120 °C.
  • the stripping pressure in the second step is characterized in that the atmospheric pressure.
  • the carbon dioxide absorption capacity is high and the absorption rate is fast, but also the regeneration temperature of the absorbent is significantly lower than that of the conventional absorbent, so that the total energy consumption required for the absorption process can be greatly reduced, and the initial absorption capacity is repeated even after repeated absorption and removal.
  • Excellent carbon dioxide It can be used as a separation medium.
  • the present inventors earnestly studied the absorption and regeneration mechanisms to solve the problems of the conventional carbon dioxide absorbents, and found that the regeneration paths proceeded to more complicated mechanisms, not just the reverse of the absorption paths.
  • absorption was found to proceed through the carbamate or bicarbonate route depending on the amine type, but the regeneration process inevitably proceeds through a carbamate compound that is difficult to decompose.
  • the inventors of the primary and secondary amine absorbers and regeneration accelerators The addition of certain linear secondary amines to a mixture of phosphorus tertiary amine compounds led to the discovery that both the rate of absorption and the ease of regeneration could increase at the same time.
  • the ternary carbon dioxide absorbent according to the present invention is a steric hindrance secondary alkanolamine represented by the following formula (1) as a main absorbent, a secondary alkanolamine without steric hindrance represented by the following formula (2) as a speed increasing agent, It is characterized by using a tertiary dialkanolamine having a steric hindrance represented by a regeneration accelerator.
  • R 1 is a C 3 -C 8 alkyl or cycloalkyl group
  • R 2 is a hydrogen or methyl group
  • R 3 is a C 1 -C 8 alkyl group, haloalkyl, or cycloalkyl group
  • R 4 is a C 1 -C 6
  • the linear alkyl group and R 5 are hydrogen, methyl or ethyl group.
  • An alkyl group of C 3 to C 8 represented by R 1 of Formulas 1 and 3 refers to a branched alkyl group having 3 to 8 carbon atoms, for example, isopropyl, isobutyl, t-butyl, i-amyl, 2 -Amyl, t-amyl, 2-hexyl, 2-heptyl, 2-octyl and the like.
  • cycloalkyl groups represented by R 1 of Formulas 1 and 3 include, but are not limited to, cyclopentyl, cyclohexyl, 2-methylcyclohexyl, and the like.
  • alkyl group represented by R 2 of Formulas 1 and 3 is hydrogen or a methyl group.
  • alkyl group of C 1 ⁇ C 8 represented by R 3 in Formula 1 and 3, haloalkyl, or seek to the alkyl groups include methyl, ethyl, propyl, butyl, pentyl, cyclopentyl, cyclohexyl, phenyl, ethyl, chloroethyl, Bromoethyl, cyclohexyl, and the like, but are not limited thereto.
  • C 1 ⁇ C 6 alkyl group represented by R 4 of the formula (2) means a linear alkyl group consisting of 1 to 6 carbon atoms, for example methyl, ethyl, n-propyl, n-butyl, n-pentyl, n -Hexyl, and the like, but not limited thereto.
  • alkyl group represented by R 5 of Formula 2 includes, but is not limited to, hydrogen, methyl or ethyl groups.
  • secondary alkanolamines represented by the general formula (1) are, for example, 2- (isopropylamino) ethanol, 1-methyl-2- (isopropylamino) ethanol, 1,1-dimethyl-2- (Isopropylamino) ethanol, 1-chloromethyl-2- (isopropylamino) ethanol, 1-bromomethyl-2- (isopropylamino) ethanol, 1-ethyl-2- (isopropylamino) ethanol, 1 -Propyl-2- (isopropylamino) ethanol, 1-butyl-2- (isopropylamino) ethanol, 2- (t-butylamino) ethanol, 1-methyl-2- (t-butylamino) ethanol, 1 , 1-dimethyl-2- (t-butylamino) ethanol, 1-chloromethyl-2- (t-butylamino) ethanol, 1-bromomethyl-2- (t-butylamino) ethanol,
  • secondary alkanolamine C a rate enhancer represented by Formula 2
  • tertiary alkanolamine B which is a regeneration accelerator represented by Formula 3, is, for example, N-isopropyl diethanolamine, N-isopropyl di (2-methylethanolamine), N-isopropyl di (2, 2-dimethylethanolamine), N-isopropyl di (2-chloromethylethanolamine), N-isopropyl di (2-bromomethylethanolamine), N-isopropyl di (2-ethylethanolamine), N Isopropyl di (2-propylethanolamine), N-isopropyl di (2-butylethanolamine), Nt-butyl diethanolamine, Nt-butyl di (2-methylethanolamine), Nt-butyl di (2 , 2-dimethylethanolamine), Nt-butyl di (2-chloromethylethanolamine), Nt-butyl di (2-bromomethylethanolamine), Nt-butyl di (2-ethylethanolamine), Nt-butyl Di (2-propyl
  • the ternary carbon dioxide absorbent according to the present invention may be generally used by dissolving in water or an organic solvent, but it is more economical to use the aqueous solution. That is, the ternary carbon dioxide absorbent is most preferably dissolved in water to absorb carbon dioxide.
  • the total amount of alkanolamine of the ternary carbon dioxide absorbent is preferably 10 to 150% by weight, more preferably 20 to 100% by weight based on 100% by weight of water. This is because if the total amount of alkanolamine is less than 20% by weight, the carbon dioxide absorption capacity is significantly lowered. If the total amount of the alkanolamine is less than 20% by weight, the carbon dioxide absorption rate and the amount of absorption are insignificant while the viscosity of the absorbent liquid is too high.
  • the main absorbent represented by the formula (1) is 15 to 80% by weight, preferably 20 to 60% by weight with respect to 100 weight of water. If the amount of the main absorbent is less than 20% by weight, the advantages of the Samsung system absorbent decreases, and if it exceeds 60% by weight, the amount of carbon dioxide absorption per mole increases but the regeneration effect is reduced.
  • the rate increasing agent represented by the formula (2) is 5 to 150% by weight, more preferably 15 to 80% by weight relative to 100 weight of the main absorbent.
  • the amount of the rate enhancer is less than 15% by weight relative to the main absorbent, the increase in carbon dioxide absorption rate is insignificant, and when it exceeds 80% by weight, the increase in carbon dioxide absorption is insignificant but energy consumption is increased during regeneration.
  • the regeneration accelerator represented by Chemical Formula 3 is 5 to 80% by weight, more preferably 10 to 50% by weight based on 100 parts by weight of the main absorbent. If the amount of the regeneration accelerator is less than 10% by weight relative to the main absorbent, the absorbent regeneration effect is insignificant. If the regeneration accelerator exceeds 50% by weight, the regeneration effect of the carbon dioxide absorbent increases, but the absorption rate is significantly lowered.
  • the rate enhancer which is a secondary amine without steric hindrance among the components of the ternary carbon dioxide absorbent according to the present invention, has a high thermal stability and difficult to regenerate when reacted with carbon dioxide as shown in Scheme 1 below.
  • a regeneration accelerator when used in combination with a regeneration accelerator, it forms a bicarbonate that is easily regenerated. This is because the regeneration accelerator rapidly reacts with the carbamate formed from the rate enhancer and converts it into bicarbonate.
  • the absorbent of the present invention when used, the amount of carbamate produced is not large even after carbon dioxide absorption, so that the absorbent can be regenerated even at a low temperature, and thus, the energy of the overall absorption process can be saved, and the corrosion and absorbent loss problems derived from the high regeneration temperature can be reduced. Etc. can be greatly reduced.
  • the method for separating carbon dioxide from the gas mixture containing carbon dioxide by using the above-described samsung system carbon dioxide absorbent according to another aspect of the present invention, carbon dioxide in an aqueous solution in which the above-described samsung system carbon dioxide absorbent is dissolved in water And a second step of absorbing the carbon dioxide absorbed from the carbon dioxide absorbent.
  • Examples of the gas mixture containing carbon dioxide include exhaust gas and natural gas emitted from chemical plants, power plants, and large boilers.
  • a preferable temperature is in the range of 0 ° C to 80 ° C, more preferably in the range of 20 ° C to 60 ° C, and the preferred pressure is in the range of atmospheric pressure to 50 atmospheres, more preferably in the range of atmospheric pressure to 30 atmospheres. to be. If the absorption temperature exceeds 60 °C desorption proceeds at the same time because the amount of carbon dioxide absorption is reduced, if the absorption temperature is less than 20 °C because the need for additional refrigeration equipment to lower the temperature there is a problem in economic efficiency. .
  • the preferred temperature is in the range of 60 °C to 140 °C, more preferably in the range of 70 °C to 120 °C
  • the pressure is preferably at atmospheric pressure. This is because when the stripping temperature is less than 70 ° C., the stripping does not proceed, and when the stripping temperature is higher than 120 ° C., it becomes the same as the case where the absorbent of MEA is used.
  • the removal is difficult to proceed at a high pressure, because it is necessary to increase the vapor pressure of the water in order to maintain such a high pressure because the high temperature is required, there is a problem in economic efficiency. Therefore, stripping is desirable at normal pressure.
  • atmospheric pressure means 1 atmosphere.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of an absorption and stripping experiment apparatus.
  • the device of FIG. 1 is a 60 mL stainless steel absorption reactor (R1) with a thermometer (T2) attached, a pressure transducer (P1) for high pressure (0 to 70 atmospheres), 75 mL with a thermometer (T1) attached. It consists of a carbon dioxide storage cylinder (S2) and the stirrer (1), it is installed in a thermostat to measure the carbon dioxide absorption capacity at a certain temperature. In addition, a carbon dioxide supply container (S1) and a pressure gauge (P2) were installed outside the thermostat.
  • valve V4 In the case of the stripping experiment, the valve V4 is closed, the temperature of the absorption reactor R1 is raised to 60 to 120 ° C, the valve V4, the valve V5 and the valve V6 are opened, and 20 mL / min of nitrogen is removed. The carbon dioxide was removed while feeding to the absorption reactor (R1) and the temperature was lowered to room temperature and the weight change before and after stripping was measured.
  • Example 2 Using the same ternary absorbent as in Example 1, the carbon dioxide absorption experiment was carried out in the same manner as in Example 1 while changing the absorption temperature while fixing the carbon dioxide pressure to 1 atm, and the results are shown in Table 2 below.
  • Example 3 Using the absorbent of Example 1, the carbon dioxide absorption experiment was carried out in the same manner as in Example 1 while changing the absorption pressure in a fixed temperature of 40 °C, the results are shown in Table 3 below.
  • Example 4 A carbon dioxide absorption experiment was conducted in the same manner as in Example 1 while using the absorbent of Example 1, with the temperature at 40 ° C. and the pressure fixed at 1 atm, changing the total amount of ternary absorbent to water. It is shown in Table 4 below. The larger the amount of amine, the smaller the amount of carbon dioxide absorption per mole of amine. It is thought that the higher the amount of amine, the greater the viscosity of the absorbing solution, resulting in restricted mass transfer.
  • Example 1 and the composition of the main absorbent A, the speed enhancer B, the regeneration accelerator C while varying the composition (weight%) using the ternary system absorbent used in Example 1, the absorption temperature is fixed to 40 °C, the absorption pressure to 1 atm.
  • Carbon dioxide absorption experiment was carried out in the same manner, and the results are shown in Table 5 below.
  • the absorption temperature was fixed at 40 ° C., the absorption pressure was set to 1 atm, and the carbon dioxide absorption experiment was carried out in the same manner as in Example 1 while changing the composition of the ternary absorbent used in Example 1, and then the absorption was measured at normal pressure. After lowering, stripping experiments were performed while flowing nitrogen at a rate of 15 mL / min. Absorption and stripping of the first carbon dioxide is completed, the absorption and stripping is repeated five times under the same conditions again, and compared to the initial carbon dioxide absorption and the fifth carbon dioxide absorption amount is shown in Table 6 below.

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Abstract

본 발명은 구조가 서로 다른 삼성분계 알칸올아민, 즉 주 흡수제인 입체장애가 있는 2급 알칸올아민, 속도증진제인 입체장애가 없는 2급 알칸올아민, 재생촉진제인 입체장애를 지닌 3급 디알칸올아민을 포함하는 삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법에 관한 것으로서 이산화탄소 흡수능이 우수하고 이산화탄소 흡수속도가 빠를 뿐만 아니라, 종래의 알칸올아민계 흡수제에 비해 흡수제 재생온도가 현저히 낮아 흡수 공정에 소요되는 전체 에너지 소비를 크게 줄일 수 있으며, 또한 낮은 재생온도로 인해 회수된 이산화탄소가 수분 및 흡수제 증기로 오염되는 것을 방지할 수 있다.

Description

삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법
본 발명은 구조가 서로 다른 3 종류의 알칸올아민이 각각 주 흡수제, 재생 촉진제 및 속도 증진제로 작용하는 삼성분계 알칸올아민 수용액을 이산화탄소 흡수제로 사용하는 방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로는 주 흡수제로 입체장애를 지닌 2급 알칸올아민과 속도증진제로 몰당 이산화탄소 흡수능은 낮으나 이산화탄소 흡수속도가 빠른 입체장애가 없는 선형 2급 알칸올아민 및 재생촉진제로 흡수속도는 느리나 재생이 용이한 입체장애를 지닌 3급 디알칸올아민을 포함하는 삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법에 관한 것이다.
일반적으로, 화학공장, 발전소, 대형 보일러의 배기가스 및 천연가스로부터 이산화탄소(CO2)를 분리하는 방법에는 흡수법, 흡착법, 분리막법, 심냉법 등이 사용되고 있는데, 특히 배출되는 이산화탄소의 농도가 낮은 경우에는 흡수법이나 흡착법이 많이 사용된다.
이러한 흡수법이나 흡착법은 흡수제나 흡착제에 잘 흡수 또는 흡착되는 일부 기체만 선택적으로 분리할 수 있어 많이 이용되고 있으나, 분리과정 중에 흡수제 및 흡착제가 화학적으로 변형되어 주기적 교체가 필요한 단점이 있다. 따라서 고체 흡착제를 사용하는 경우에는 흡착제의 화학적 변형이 적어 흡착제 교체 주기가 긴 경우에 한해 적용하는 것이 유리하며, 이에 반해 흡수법은 액체상 흡수제를 사용하므로 흡수제 교체가 용이하고 흡착제에 비해 흡수용량이 큰 장점이 있어 대량의 배기가스 정화나 기체분리에 널리 활용되고 있으나 흡수제가 화학적 또는 열적으로 변형되는 단점이 있다.
이산화탄소 흡수제로는 공업적으로 모노에탄올아민(monoethanolamine: MEA), N-메틸디에탄올아민(N-methyldiethanolamine: MDEA), 다이에탄올아민(diethanolamine: DEA) 등의 아민류 수용액이 가장 널리 이용되고 있는데, 이는 알칸올아민 흡수제가 이산화탄소와 반응하여 카바메이트 화합물을 형성하고 열을 가하면 카바메이트가 분해하여 이산화탄소는 탈거되어 회수되고 알칸올아민 흡수제는 재생될 수 있기 때문이다. 그러나 이 공정은 몇 가지 심각한 문제점을 지니고 있는데, 특히 연소 배기 가스 중에 포함된 이산화황(SO2), 산소(O2), 낙스(NOx)와 같은 불순물에 의한 비가역적 아민 화합물의 생성 및 분해에 따른 흡수제의 성능저하와 그에 따른 장치 부식 문제, 이산화탄소와의 반응으로부터 생성된 카바메이트의 높은 열적 화학적 안정성으로 인해 재생 온도가 120 ℃ 이상으로 높아 과도한 재생에너지가 소비되는 문제(MEA의 경우 이산화탄소 톤당 4.0~4.2 GJ이 필요)와 더불어 높은 재생온도에 따른 알칸올아민의 과도한 휘발 손실(MEA의 경우 톤당 4 Kg) 문제, 또 이에 따른 흡수제 보충 문제, 흡수제의 낮은 증기압으로 인해 재생과정에서 이산화탄소가 오염되는 문제점 등이 단점으로 지적되고 있다.
이러한 아민류 수용액 흡수제의 단점을 보완하기 위해 셀렉솔(Selexol), 아이에프펙솔(IFPexol), 엔에프엠(NFM) 등의 유기용매를 사용하여 이산화탄소를 물리적으로 흡수시키는 방법들이 보고되고 있다. 유기용매 흡수제의 가장 중요한 이점은, 이산화탄소 흡수가 아민류 수용액에서와 같은 화학적 결합이 아니라 흡수 용매와 이산화탄소간의 물리적 상호작용에 의해서만 이루어지기 때문에, 이산화탄소 회수 및 용매 재생에 훨씬 낮은 에너지를 필요로 한다는 것이다. 실제로 아민 흡수제를 사용하는 경우 이산화탄소 회수 및 흡수제 재생은 에너지 집약적인 고온 탈거 과정을 필요로 하나, 물리적인 흡수인 경우에는 온도를 높이지 않고도 단순히 압력 변화를 통하여 용매에 용해되어 있는 이산화탄소를 회수할 수 있다. 그러나 물리적 흡수 과정 역시 다음과 같은 단점을 지니고 있다.
첫째, 낮은 이산화탄소 흡수능 : 유기용매는 일반적으로 상압에서는 아민류 수용액에 비해 훨씬 낮은 이산화탄소 흡수능을 나타내므로, 흡수제의 순환율이 높고 따라서 보다 큰 장비가 필요하다. 따라서 유기 용매 흡수제는 이산화탄소 압력이 높은 천연가스 정제에 더 적합하다.
둘째, 높은 순환율 : 유기용매에 의한 물리적 흡수 공정은 아민류 용액의 경우에 비해 통상 두 배의 흡수제 순환율을 필요로 하기 때문에 보다 많은 자본과 장치비가 소요된다.
따라서 아민 흡수제 및 유기용매 흡수제의 단점들을 극복할 수 있는 열적, 화학적 안정성이 높고 증기압이 낮은 새로운 흡수제의 개발이 요구되어 왔다.
최근 기존 흡수제의 단점을 극복하기 위한 방안으로 미국등록특허 제6,849,774호, 미국등록특허 제6,623,659호 및 미국공개특허 제2008/0146849호에서 제시한 바와 같이, 휘발성이 없고 열적 안정성이 높으면서 100 ℃ 이하의 낮은 온도에서 액체상을 유지하는 이온성 액체(ionic liquid)를 흡수제로 이용하려는 시도가 이루어지고 있다. 이온성 액체는 유기 양이온과 유기 또는 무기 음이온으로 구성된 극성을 띤 염 화합물로서, 일산화탄소, 이산화탄소, 아황산가스(SO2), 아산화질소(N2O)와 같은 기체 분자를 잘 용해시키는 성질이 있다. 이때 이온성 액체에 흡수되는 기체의 용해도는 기체와 이온성 액체 간의 상호작용의 정도에 따라서 달라지며, 따라서 이온성 액체의 양이온과 음이온을 적절히 변형시켜 이온성 액체의 극성, 산도(acidity), 염기도(basicity), 친핵도(nucleophilicity) 등을 변화시키면 특정 기체에 대한 용해도를 어느 정도 조절할 수 있다.
대표적인 이온성 액체로 4급 암모늄, 즉 이미다졸륨, 피라졸륨, 트리아졸륨, 피리디늄, 피리다지늄, 피리미디늄 등 질소를 함유하는 유기양이온과 Cl-, Br-, I-과 같은 할로겐, BF4 -, PF6 -, (CF3SO2)2N-, CF3SO3 -, MeSO3 -, NO3 -, CF3CO2 -, CH3CO2 - 등의 음이온으로 구성되는 화합물이 알려져 있으며, 특히 음이온이 불소원자를 함유하는 경우 비교적 높은 이산화탄소 흡수능을 가진다고 보고되고 있다. 그러나 이들 이온성 액체 흡수제 또한 상압에서는 아민 흡수제에 비해 이산화탄소 흡수능이 현저히 낮아 발전소 연소가스로부터 배출되는 이산화탄소 포집공정에 사용하기에는 경제적으로 문제가 있다. 특히 테트라플루오로보레이트(BF4 -), 헥사플루오로포스페이트(PF6 -), 트리플루오로설폰이미드((CF3SO2)2N-) 등의 불소원자가 포함된 음이온을 갖는 이온성 액체는 이산화탄소 및 이황화탄소와 같은 산성 기체에 대해 비교적 높은 용해도를 지니고 있으나, 이들 이온성 액체를 합성하기 위해서는 통상 2단계 이상의 복잡한 제조과정을 거쳐야 할 뿐만 아니라 제조원가가 너무 높아 공업적으로 활용하기에 문제가 많다. 또한 유기 용매 및 이온성 액체와 같은 상기 물리 흡수제들은 낮은 압력에서의 이산화탄소 흡수능이 작아 대기압으로 배출되는 연소 후 배가스로부터 이산화탄소를 포집하기에는 적절하지 못하다.
따라서 연소 후 배가스로부터 이산화탄소를 포집하기 위해서는 반드시 화학 흡수제가 사용되어야 하나, 앞에서 지적한 바와 같이 MEA와 같은 알칸올아민계 화학 흡수제는 여러 가지 단점, 특히 과도한 재생에너지가 소비되는 문제점을 가지고 있다. 최근 화학 흡수제의 재생에너지를 낮추는 방안으로 알칸올아민의 아민기 주변에 입체장애가 있는 알칸올아민을 흡수제로 사용하는 시도가 이루어지고 있으며, 그 대표적인 예가 1차 아민인 2-아미노-2-메틸-1-프로판올(AMP)이다. AMP는 이산화탄소와 반응 시 카바메이트에 비해 재생이 용이한 바이카보네이트 화합물([AMPH][HCO3])을 형성하기 때문에 MEA에 비해 재생에너지가 30% 낮은 장점을 가지고 있으나 이산화탄소 흡수속도는 MEA의 50%에도 미치지 못하는 단점을 지니고 있다.
이러한 AMP의 흡수속도를 증가시키는 방안으로, 미쓰비시 중공업과 간사이 화력발전은 공동으로 AMP에 2차의 시클로아민인 피퍼라진을 첨가한 새로운 흡수제를 개발하여 특허를 등록하였다(일본등록특허 제 3197173호). 그러나 상기 특허는 과량의 피퍼라진을 사용하기 때문에 이산화탄소 흡수 후 침전이 생기는 문제가 있으며 또 피퍼라진과 이산화탄소가 반응하여 바이카보네이트 화합물외에도 열적으로 더 안정한 형태인 카바메이트도 형성하기 때문에 재생이 어려운 단점과 더불어 피퍼라진 자체의 비점이 낮아 흡수제 재생 공정에서 피퍼라진이 손실되는 문제가 있다.
또한 MEA와 같은 1급 알칸올아민 흡수제 대신에 탄산나트륨 또는 탄산칼륨 등의 알칼리 탄산염을 이산화탄소 흡수제로 사용하는 방법도 알려져 있으나 이산화탄소 흡수속도가 느린 단점이 있다. 이산화탄소 흡수속도를 증가시키는 방안의 하나로 국제공개특허 WO 2004-089512 A1에서는 탄산칼륨에 피퍼라진 또는 그 유도체를 첨가하는 경우 탄산칼륨의 이산화탄소 흡수속도가 크게 증가하는 것으로 보고되고 있으나 탄산염을 사용하는데 따른 침전형성 문제가 여전히 해결해야 할 과제로 남아 있다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 안출한 것으로서, 본 발명의 목적은 기존 알칸올아민계 및 탄산 알칼리계 흡수제에 비해 흡수성능이 크고, 흡수제 재생온도가 낮으며 재생 효율이 커서 공정에 소요되는 에너지 소비를 크게 낮출 뿐만 아니라, 또한 재생온도가 낮아짐에 따라 부식성 및 용매의 손실을 줄일 수 있는 삼성분계 이산화탄소 흡수제와 이를 이용한 이산화탄소 흡수방법 및 분리방법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명의 상기 및 다른 목적과 이점은 바람직한 실시예를 설명한 하기의 설명으로부터 보다 분명해 질 것이다.
상기 목적은, 하기 화학식 1로 표시되는 입체장애가 있는 2급 알칸올아민을 주 흡수제로, 하기 화학식 2로 표시되는 입체장애가 없는 2급 알칸올아민을 속도증진제로, 하기 화학식 3으로 표시되는 입체장애를 지닌 3급 디알칸올아민을 재생촉진제로 사용하되,
[화학식 1]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000001
[화학식 2]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000002
[화학식 3]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000003
이고, 여기서 R1은 C3~C8의 알킬기 또는 시클로알킬기, R2는 수소 또는 메틸기, R3는 C1~C8의 알킬기, 할로알킬, 또는 시크로알킬기, R4는 C1~C6의 선형 알킬기 및 R5는 수소, 메틸 또는 에틸기인 것을 특징으로 하는 삼성분계 이산화탄소 흡수제에 의해 달성된다.
또한 상기 목적은, 상술한 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 물에 용해시켜 이산화탄소를 흡수하는 것을 특징으로 하는 이산화탄소의 흡수방법에 의해 달성된다.
여기서, 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제의 알칸올아민 총량은 물 100중량에 대해 20 내지 100중량%인 것을 특징으로 한다.
바람직하게는, 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제 중 상기 주 흡수제의 양은 물 100중량에 대해 20 내지 60중량%인 것을 특징으로 한다.
바람직하게는, 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제 중 상기 속도증진제의 중량은 상기 주 흡수제 100중량에 대해 15 내지 80중량%이고 상기 재생촉진제의 중량은 상기 주 흡수제 100중량에 대해 10 내지 50중량%인 것을 특징으로 한다.
또한 상기 목적은, 상술한 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 사용하여 이산화탄소를 포함하는 기체 혼합물로부터 이산화탄소를 흡수시키는 제1단계; 및 상기 알칸올아민계 이산화탄소 흡수제로부터 흡수된 이산화탄소를 탈거시키는 제2단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 이산화탄소의 분리방법에 의해 달성된다.
여기서, 상기 제1단계의 흡수 온도는 20 ℃ 내지 60 ℃인 것을 특징으로 한다.
바람직하게는, 상기 제1단계의 흡수 압력은 상압 내지 30 기압인 것을 특징으로 한다.
바람직하게는, 상기 제2단계의 탈거 온도는 70 ℃ 내지 120 ℃인 것을 특징으로 한다.
바람직하게는, 상기 제2단계에서 탈거 압력은 상압인 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따르면, 이산화탄소 흡수능이 크고 흡수속도가 빠를 뿐만 아니라, 종래의 흡수제에 비해 흡수제 재생온도가 현저히 낮아 흡수 공정에 소요되는 전체 에너지 소비를 크게 줄일 수 있고, 또한 흡수와 탈거 반복 시에도 초기 흡수능을 거의 유지할 수 있어 우수한 이산화탄소 분리 매체로 사용할 수 있는 등의 효과를 가진다.
도 1은 이산화탄소 흡수 및 탈거 실험 장치의 개략도이다.
이하, 본 발명의 실시예와 도면을 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다. 이들 실시예는 오로지 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위해 예시적으로 제시한 것일 뿐, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 의해 제한되지 않는다는 것은 당업계에서 통상의 지식을 가지는 자에 있어서 자명할 것이다.
본 발명자들은 종래의 이산화탄소 흡수제의 문제점을 해결하고자 흡수 및 재생 메카니즘을 예의 연구 검토한 결과, 재생경로는 단순히 흡수경로의 역이 아닌 보다 복잡한 메카니즘으로 진행된다는 사실을 발견하였다. 예를 들어, 1급 및 2급 아민계 흡수제의 경우에 흡수는 아민 종류에 따라 카바메이트 또는 바이카보네이트 경로로 진행되나 재생과정은 필연적으로 분해가 어려운 카바메이트 화합물을 거쳐서 진행되고 있음을 발견하였다. 또한 본 발명자들은 1급 및 2급 아민계 흡수제에 특정의 3차 아민을 첨가하는 경우 흡수제 재생 시 재생이 어려운 카바메이트 화합물의 형성을 억제한다는 사실과 더불어 1급 및 2급 아민계 흡수제와 재생촉진제인 3급 아민 화합물로 구성된 혼합물에 특정의 선형 2급 아민을 첨가 시 흡수속도와 재생 용이성이 동시에 증가할 수 있음을 발견하고 삼성분계 흡수제 시스템을 구축하게 되었다.
본 발명에 따른 삼성분계 이산화탄소 흡수제는 하기 화학식 1로 표시되는 입체장애가 있는 2급 알칸올아민을 주 흡수제로, 하기 화학식 2로 표시되는 입체장애가 없는 2급 알칸올아민을 속도증진제로, 하기 화학식 3으로 표시되는 입체장애를 지닌 3급 디알칸올아민을 재생촉진제로 사용하는 것을 특징으로 한다.
[화학식 1]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000004
[화학식 2]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000005
[화학식 3]
Figure PCTKR2013012266-appb-I000006
여기서 R1은 C3~C8의 알킬기 또는 시클로알킬기, R2는 수소 또는 메틸기, R3는 C1~C8의 알킬기, 할로알킬, 또는 시크로알킬기, R4는 C1~C6의 선형 알킬기 및 R5는 수소, 메틸 또는 에틸기이다.
상기 화학식 1 및 3의 R1으로 표시되는 C3~C8의 알킬기는 탄소수 3 내지 8개로 구성된 분지형 알킬기를 의미하며, 예를 들어 이소프로필, 이소부틸, t-부틸, i-아밀, 2-아밀, t-아밀, 2-헥실, 2-헵틸, 2-옥틸 등이 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다. 또한 상기 화학식 1 및 3의 R1으로 표시되는 시클로알킬기에는 시클로펜틸, 시클로헥실, 2-메틸시클로헥실 등이 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 1 과 3의 R2로 표시되는 알킬기는 수소 또는 메틸기이다.
또한 상기 화학식 1 과 3의 R3로 표시되는 C1~C8의 알킬기, 할로알킬, 또는 시크로알킬기에는 메틸, 에틸, 프로필, 부틸, 펜틸, 시클로펜틸, 시클로헥실, 페닐에틸, 클로로에틸, 브로모에틸, 시클로헥실 등이 포함되나 이에 한정하는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 2의 R4로 표시되는 C1~C6의 알킬기는 탄소수 1 내지 6개로 구성된 선형 알킬기를 의미하며, 예를 들어 메틸, 에틸, n-프로필, n-부틸, n-펜틸, n-헥실 등이 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 2의 R5로 표시되는 알킬기는 수소, 메틸 또는 에틸기가 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 1로 표시되는 주 흡수제인 2급 알칸올아민은 예를 들어, 2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-에틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-프로필-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-부틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-에틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-프로필-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-부틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올올 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 2로 표시되는 속도증진제인 2급 알칸올아민 C는 예를 들어, 2-(메틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(메틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(메틸아미노)에탄올, 2-(에틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(에틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(에틸아미노)에탄올, 2-(부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(부틸아미노)에탄올, 2-(펜틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(펜틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(펜틸아미노)에탄올, 2-(헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(헥실아미노)에탄올올 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 상기 화학식 3으로 표시되는 재생 촉진제인 3급 알칸올아민 B는 예를 들어, N-이소프로필 디에탄올아민, N-이소프로필 디(2-메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-에틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-프로필에탄올아민), N-이소프로필 디(2-부틸에탄올아민), N-t-부틸 디에탄올아민, N-t-부틸 디(2-메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-에틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-프로필에탄올아민), N-t-부틸 디(2-부틸에탄올아민), N-sec-부틸 디에탄올아민, N-sec-부틸 디(2-메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-에틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-프로필에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-부틸에탄올아민), N-t-아밀 디에탄올아민, N-t-아밀 디(2-메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-에틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-프로필에탄올아민), N-t-아밀 디(2-부틸에탄올아민), N-2-펜틸 디에탄올아민, N-2-펜틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-부틸에탄올아민), N-2-헵틸 디에탄올아민, N-2-헵틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-부틸에탄올아민), N-2-옥틸 디에탄올아민, N-2-옥틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-부틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디에탄올아민, N-시클로펜틸디(2-메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-에틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-프로필에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-부틸에탄올아민), N-시클로헥실 디에탄올아민, N-시클로헥실 디(2-메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-에틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-프로필에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-부틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디에탄올아민, N-메틸시클로헥실 디(2-메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-에틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-프로필에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-부틸에탄올아민)을 포함되나 이에 한정되는 것은 아니다.
또한 본 발명에 따른 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제는 통상 물 또는 유기 용매에 용해시켜 사용될 수 있으나 수용액 상태로 사용하는 것이 보다 경제적이다. 즉, 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제는 물에 용해시켜 이산화탄소를 흡수하는 것이 가장 바람직하다.
또한 상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제의 알칸올아민 총량은 물 100중량에 대해 바람직하게는 10 내지 150중량%, 보다 바람직하게는 20 내지 100중량%이다. 삼성분계 알칸올아민 총량이 물에 대해 20중량% 미만이면 이산화탄소 흡수능이 현저히 낮아지고, 100중량%를 초과하면 이산화탄소 흡수 속도 및 흡수량의 증가는 미미한 반면 흡수액의 점도가 지나치게 높아지는 문제가 있기 때문이다.
또한 상기 화학식 1로 나타낸 주흡수제는 물 100중량에 대해 15 내지 80중량%, 바람직하게는 20 내지 60중량%이다. 주흡수제의 양이 20중량% 미만이면 삼성분계 흡수제의 장점이 감소하고, 60중량%를 초과하면 몰 당 이산화탄소 흡수량은 증가하나 재생효과가 감소하는 문제가 있기 때문이다.
또한 상기 화학식 2로 나타낸 속도증진제는 주흡수제 100중량에 대해 5 내지 150중량%, 보다 바람직하게는 15 내지 80중량%이다. 속도증진제의 양이 주 흡수제에 대해 15중량% 미만이면 이산화탄소 흡수속도 증가가 미미하고, 80중량%를 초과하면 이산화탄소 흡수량의 증가는 미미한 반면 재생 시 에너지가 많이 소모되는 문제가 있기 때문이다.
마지막으로, 상기 화학식 3으로 나타낸 재생촉진제는 주흡수제 100중량에 대해 5 내지 80중량%, 보다 바람직하게는 10 내지 50중량%이다. 재생촉진제의 양이 주 흡수제에 대해 10중량% 미만이면 흡수제 재생 효과가 미미하고, 50중량%를 초과하면 이산화탄소 흡수제 재생효과는 상승하나 흡수속도가 크게 낮아지는 문제가 있기 때문이다.
본 발명에 따른 삼성분계 이산화탄소 흡수제 구성성분 중 입체장애가 없는 2급 아민인 속도증진제는 단독으로 사용 시에는 하기 반응식 1에서 보는 바와 같이 이산화탄소와 반응 시 열적 안정성이 크고 재생이 어려운 카바메이트(carbamate)를 주로 형성하는 반면 재생촉진제와 혼합사용 시에는 재생이 용이한 바이카보네이트를 형성한다. 이는 재생촉진제가 속도증진제로부터 형성된 카바메이트와 빠르게 반응하여 바이카보네이트로 전환시키기 때문이다.
[반응식 1]
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따라서 본 발명의 흡수제를 사용하면 이산화탄소 흡수 후에도 카바메이트 생성량이 크지 않아 낮은 온도에서도 흡수제 재생이 가능해지고 따라서 전체적인 흡수 공정의 에너지가 절감될 수 있을 뿐만 아니라, 높은 재생온도에서 파생되는 부식 및 흡수제 손실 문제 등도 크게 줄일 수 있다.
또한 본 발명의 삼성분계 흡수제는 입체장애가 없는 1급 및 2급 알칸올아민이 CO2와 2:1 (몰 CO2/몰 알칸올아민 = 1/2)로 반응하여 카바메이트를 형성하는 것과는 달리 CO2와 1:1 (몰 CO2/몰 알칸올아민 = 1/1)로 반응하기 때문에, 종래의 모노에탄올 등의 알칸올아민에 비해 단위 몰 당 2 배의 이산화탄소를 흡수할 수 있으며, 따라서 흡수제의 순환량을 낮출 수 있어 흡수 장치의 크기를 줄일 수 있으므로 보다 경제적이다.
또한 본 발명의 다른 양상에 따른 본 발명에 따른 상술한 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 사용하여 이산화탄소를 포함하는 기체 혼합물로부터 이산화탄소를 분리하는 방법은, 상술한 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 물에 용해시킨 수용액에 이산화탄소를 흡수시키는 제1단계 및 상기 이산화탄소 흡수제로부터 흡수된 이산화탄소를 탈거시키는 제2단계를 포함한다.
상기 이산화탄소를 포함하는 기체 혼합물의 종류에는 화학공장, 발전소 및 대형 보일러에서 배출되는 배기가스와 천연가스 등이 있다.
상기 제1단계에서 이산화탄소를 흡수시킬 때 바람직한 온도는 0 ℃ 내지 80 ℃ 범위, 보다 바람직하기로는 20 ℃ 내지 60 ℃ 범위이고, 바람직한 압력은 상압 내지 50기압 범위, 보다 바람직하기로는 상압 내지 30기압 범위이다. 상기 흡수온도가 60 ℃를 초과하면 탈거가 동시에 진행되기 때문에 이산화탄소 흡수량이 줄어들게 되고, 흡수온도를 20 ℃ 미만으로 할 경우 온도를 낮추기 위한 추가의 냉동설비를 필요로 하게 되어 경제성에 문제가 있기 때문이다. 또한 배가스의 압력이 상압이기 때문에 흡수는 상압에서 이루어지는 편이 가장 경제적이고 흡수압력이 30 기압을 초과하면 흡수량은 급격히 증가하나 압력을 높이기 위한 추가설비, 즉 컴프레셔가 필요하게 되어 경제성에 문제가 있다.
또한 상기 제2단계에서 흡수된 이산화탄소를 탈거시킬 때 바람직한 온도는 60 ℃ 내지 140 ℃ 범위, 보다 바람직하기로는 70 ℃ 내지 120 ℃ 범위이고, 압력은 상압인 것이 바람직하다. 상기 탈거 온도가 70 ℃ 미만일 경우에는 탈거가 진행되지 않고 120 ℃를 초과하면 MEA의 흡수제를 사용하는 경우와 같게 되어 본 발명에 따른 삼성분계 흡수제의 장점이 사라지게 되기 때문이다. 또한 탈거는 고압에서 진행하기가 어려운데, 이는 이러한 고압을 유지하기 위해서 물의 증기압을 크게 해야 하므로 높은 온도가 필요하게 되어 경제성에 문제가 있기 때문이다. 따라서 탈거는 상압에서 하는 것이 바람직하다.
본 발명의 명세서에서 사용되는 용어 중 "상압"은 "대기압"으로서 1 기압을 의미한다.
이하, 실시예와 비교예를 통하여 본 발명의 구성 및 그에 따른 효과를 보다 상세히 설명하고자 한다. 그러나, 본 실시예는 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것이며, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 한정되는 것은 아니다.
먼저, 이산화탄소 흡수 및 탈거 실험 장치의 개략도인 도 1의 장치를 사용하여 이산화탄소 흡수 성능 실험을 수행하였다. 도 1의 장치는 온도계(T2)가 부착되어 있는 60 mL의 스테인레스 스틸 흡수반응기(R1), 고압(0 ~ 70 기압)용 압력 변환기(pressure transducer; P1), 온도계(T1)가 부착된 75 mL의 이산화탄소 저장용 실린더(S2) 및 교반기(1)로 이루어졌으며, 일정 온도에서 이산화탄소 흡수능력을 측정하기 위하여 항온조 내에 설치되어 있다. 또한, 항온조 외부에는 이산화탄소 공급용기(S1)과 압력계(P2)를 설치하였다.
도 1의 흡수반응기(R1)에 일정량의 흡수제를 자석막대와 함께 넣고, 반응기 전체 무게를 측정한 다음에 60 ℃에서 1시간 동안 교반하면서 진공 건조시킨 후 온도를 다시 40 ℃로 낮추어 반응기 및 항온조의 온도를 일정하게 유지하였다. 흡수반응기(R1)에 연결된 밸브(V4)를 잠근 후, 저장용 실린더(S2)에 일정 압력(10 ~ 50 기압)의 이산화탄소를 넣어 평형 압력과 온도를 기록한 다음, 흡수반응기(R1)의 교반을 멈추고 밸브(V4) 및 압력조절기를 이용하여 흡수반응기(R1)의 압력을 상압 ~ 10 기압의 일정한 압력으로 유지한 후, 저장용 실린더(S2)의 평형상태에서의 압력과 온도를 기록하고 교반을 시작하여 1 시간 후에 최종 압력과 온도(평형 값)를 기록하고 흡수반응기(R1)의 무게 변화를 측정하였다.
또한 탈거 실험의 경우에는 밸브(V4)를 잠그고 흡수반응기(R1)의 온도를 60 ~ 120 ℃로 올린 후, 밸브(V4), 밸브(V5) 및 밸브(V6)를 열고 20mL/분의 질소를 흡수반응기(R1)에 공급하면서 이산화탄소를 탈거시킨 후 온도를 상온으로 낮추고 탈거 전 후의 무게 변화를 측정하였다.
[실시예 1-9]
상술한 도 1의 흡수반응기(R1)에 주 흡수제 A 70중량%, 속도증진제 B 15중량%, 재생촉진제 C 15중량%로 구성된 삼성분계 알칸올아민 혼합물이 35중량% 용해되어 있는 수용액 30g을 충진하고, 항온조의 온도를 40 ℃로 유지하면서 이산화탄소 흡수실험을 수행하였다. 흡수반응기(R1)의 교반을 멈추고 밸브(V4) 및 압력조절기를 이용하여 흡수반응기(R1)의 압력을 1 기압으로 유지한 상태에서 저장용 실린더(S2)의 평형상태에서의 압력을 기록한 후, 다시 교반을 시작하여 1 시간 후에 최종 압력을 기록하고 그 차이로부터 아민 몰 당 이산화탄소 흡수량을 계산하였다. 또한 측정의 정확성을 기하기 위하여 흡수 전후 흡수 반응기 R1의 무게 변화를 측정하고 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.
표 1
실시예 삼성분계 흡수제 성분 CO2 흡수능(몰 CO2/몰 아민)
A B C
1 1-메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올 2-(부틸아미노)에탄올 N-이소프로필 디(2-메틸에탄올아민) 1.03
2 1-메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올 1-메틸-2-(메틸아미노)에탄올 N-이소프로필 디에탄올아민 1.02
3 1-메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올 1-메틸-2-(부틸아미노)에탄올 N-이소프로필 디(2-프로필에탄올아민) 1.01
4 1-클로로메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올 2-(펜틸아미노)에탄올 N-sec-부틸 디(2-클로로메틸에탄올아민) 0.98
5 1-부틸-2-(2-이소프로필아미노)에탄올 2-(헥실아미노)에탄올 N-t-아밀 디(2-부틸에탄올아민) 0.97
6 2-(2-헵틸아미노)에탄올 2-(부틸아미노)에탄올 N-2-펜틸 디(2-메틸에탄올아민) 0.99
7 2-(2-옥틸아미노)에탄올 1-에틸-2-(메틸아미노)에탄올 N-2-헵틸 디(2-부틸에탄올아민) 1.01
8 2-(2-시클로헥실아미노)에탄올 1-메틸-2-(프로필아미노)에탄올 N-시클로펜틸디(2-메틸에탄올아민) 0.97
9 1-메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올 2-(에틸아미노)에탄올 N-시클로헥실 디(2-에틸에탄올아민) 1.00
[실시예 10-13]
실시예 1과 동일한 삼성분계 흡수제를 사용하고, 이산화탄소 압력을 1 기압으로 고정한 상태에서 흡수온도를 변화시키면서 실시예 1과 동일한 방법으로 이산화탄소 흡수 실험을 수행하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
표 2
실시예 흡수온도 (℃) CO2 흡수능(몰 CO2/몰 아민)
10 20 1.12
11 30 1.08
12 50 0.82
13 60 0.67
[실시예 14-18]
실시예 1의 흡수제를 사용하고, 온도를 40 ℃로 고정한 상태에서 흡수압력을 변화시키면서 실시예 1과 동일한 방법으로 이산화탄소 흡수 실험을 수행하고, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다.
표 3
실시예 흡수압력 (기압) CO2 흡수능(몰 CO2/몰 아민)
14 상압 0.98
15 5 1.23
16 10 1.34
17 20 1.45
18 30 1.53
[실시예 19-24]
실시예 1의 흡수제를 사용하고, 온도를 40 ℃, 압력을 1 기압으로 고정한 상태에서, 물에 대한 삼성분계 흡수제 총량을 변화시키면서 실시예 1과 동일한 방법으로 이산화탄소 흡수 실험을 수행하고, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다. 아민양이 많아질수록 아민 몰 당 이산화탄소 흡수량이 작아지는 현상은 아민양이 많아질수록 흡수용액의 점도가 커져 물질 전달이 제약을 받는데 기인하는 것으로 생각된다.
표 4
실시예 아민/물(중량%) CO2 흡수능(몰 CO2/몰 아민)
19 20 1.08
20 40 0.98
21 50 0.93
22 60 0.89
23 80 0.85
24 100 0.81
[실시예 25-32]
실시예 1에서 사용한 삼성분계 흡수제를 사용하고 흡수온도를 40 ℃, 흡수압력을 1 기압으로 고정한 상태에서 주흡수제 A, 속도증진제 B, 재생촉진제 C의 조성(중량%)을 변화시키면서 실시예 1과 동일한 방법으로 이산화탄소 흡수실험을 수행하고, 그 결과를 하기 표 5에 나타내었다.
표 5
실시예 삼성분계 흡수제 조성(wt%) CO2 흡수능(몰 CO2 /몰 아민) 초기 10 분 CO2 흡수속도(g CO2/Kg 흡수제-min)
A B C
25 80 12 8 1.05 94.6
26 75 15 10 1.04 97.4
27 70 20 10 0.97 107.9
28 65 15 20 0.99 98.7
29 60 20 20 0.94 101.5
30 60 25 15 0.92 108.5
31 50 25 25 0.90 102.1
32 45 35 20 0.89 114.1
[실시예 33-40]
흡수온도를 40 ℃, 흡수압력을 1 기압으로 고정하고, 실시예 1에서 사용한 삼성분계 흡수제의 조성을 변화시키면서 실시예 1과 동일한 방법으로 이산화탄소 흡수 실험을 수행하여 흡수량을 측정한 다음, 압력은 상압으로 낮춘 후 질소를 15mL/분 속도로 흘려주면서 탈거 실험을 수행하였다. 첫 번째 이산화탄소의 흡수와 탈거가 종료되면 다시 동일한 조건에서 흡수와 탈거를 5회 반복하고, 초기 이산화탄소 흡수량과 5 회째 이산화탄소 흡수량을 비교하여 하기 표 6에 나타내었다.
표 6
실시예 아민 탈거온도(℃) CO2 흡수능(몰 CO2/몰 아민)
A B C 1 회 흡수 5회 흡수
33 60 30 10 100 1.03 0.94
34 60 25 15 100 1.01 0.91
35 60 20 20 100 0.94 0.85
36 60 15 25 100 0.92 0.82
37 60 10 30 100 0.90 0.78
38 60 30 10 120 1.03 1.02
39 60 25 15 90 1.01 0.81
40 60 20 20 70 0.94 0.59
[비교예]
모노에탄올아민 30중량% 포함되어 있는 수용액을 흡수제로 사용하여 1 기압, 40 ℃에서 이산화탄소를 흡수시키고 상압, 100 ℃에서 탈거시키는 실험을 실시예 32와 유사하게 5회 반복하였다. 첫 번째 흡수에서 이산화탄소는 모노에탄올아민 몰 당 0.62몰 만큼 흡수되었으나, 5회째에는 모노에탄올아민 몰 당 이산화탄소가 0.21몰 만큼만 흡수되어 용매의 흡수능이 약 66.1% 감소함을 확인하였다.
본 명세서에서는 본 발명자들이 수행한 다양한 실시예 가운데 몇 개의 예만을 들어 설명하는 것이나 본 발명의 기술적 사상은 이에 한정하거나 제한되지 않고, 당업자에 의해 변형되어 다양하게 실시될 수 있음은 물론이다.

Claims (13)

  1. 삼성분계 이산화탄소 흡수제에 있어서,
    하기 화학식 1로 표시되는 입체장애가 있는 2급 알칸올아민을 주 흡수제로, 하기 화학식 2로 표시되는 입체장애가 없는 2급 알칸올아민을 속도증진제로, 하기 화학식 3으로 표시되는 입체장애를 지닌 3급 디알칸올아민을 재생촉진제로 사용하되,
    [화학식 1]
    Figure PCTKR2013012266-appb-I000008
    [화학식 2]
    Figure PCTKR2013012266-appb-I000009
    [화학식 3]
    Figure PCTKR2013012266-appb-I000010
    이고, 여기서 R1은 C3~C8의 알킬기 또는 시클로알킬기, R2는 수소 또는 메틸기, R3는 C1~C8의 알킬기, 할로알킬, 또는 시크로알킬기, R4는 C1~C6의 선형 알킬기 및 R5는 수소, 메틸 또는 에틸기인 것을 특징으로 하는, 삼성분계 이산화탄소 흡수제.
  2. 제1항에 있어서,
    화학식 1로 표시되는 주 흡수제인 상기 2급 알칸올아민은 2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-에틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-프로필-2-(이소프로필아미노)에탄올, 1-부틸-2-(이소프로필아미노)에탄올, 2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(t-부틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(t-부틸아미노)에탄올, 2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(sec-부틸아미노)에탄올, 2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-에틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-프로필-2-(t-아밀아미노)에탄올, 1-부틸-2-(t-아밀아미노)에탄올, 2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-펜틸아미노)에탄올, 2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-헵틸아미노)에탄올, 2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-옥틸아미노)에탄올, 2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-시클로헥실아미노)에탄올, 2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1,1-디메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-클로로메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-브로모메틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-프로필-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올, 1-부틸-2-(2-메틸시클로헥실아미노)에탄올로 구성된 군으로부터 선택된 적어도 하나인 것을 특징으로 하는, 삼성분계 이산화탄소 흡수제.
  3. 제1항에 있어서,
    화학식 2로 표시되는 속도증진제인 상기 2급 알칸올아민은 2-(메틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(메틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(메틸아미노)에탄올, 2-(에틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(에틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(에틸아미노)에탄올, 2-(부틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(부틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(부틸아미노)에탄올, 2-(펜틸아미노)에탄올, 1-메틸-2-(펜틸아미노)에탄올, 1-에틸-2-(펜틸아미노)에탄올, 2-(헥실아미노)에탄올, 1-메틸-2-(헥실아미노)에탄올, 1-에틸-2-(헥실아미노)에탄올로 구성된 군으로부터 선택된 적어도 하나인 것을 특징으로 하는, 삼성분계 이산화탄소 흡수제.
  4. 제1항에 있어서,
    화학식 3으로 표시되는 재생촉진제인 상기 3급 디알칸올아민은 N-이소프로필 디에탄올아민, N-이소프로필 디(2-메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-에틸에탄올아민), N-이소프로필 디(2-프로필에탄올아민), N-이소프로필 디(2-부틸에탄올아민), N-t-부틸 디에탄올아민, N-t-부틸 디(2-메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-에틸에탄올아민), N-t-부틸 디(2-프로필에탄올아민), N-t-부틸 디(2-부틸에탄올아민), N-sec-부틸 디에탄올아민, N-sec-부틸 디(2-메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-에틸에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-프로필에탄올아민), N-sec-부틸 디(2-부틸에탄올아민), N-t-아밀 디에탄올아민, N-t-아밀 디(2-메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-에틸에탄올아민), N-t-아밀 디(2-프로필에탄올아민), N-t-아밀 디(2-부틸에탄올아민), N-2-펜틸 디에탄올아민, N-2-펜틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-펜틸 디(2-부틸에탄올아민), N-2-헵틸 디에탄올아민, N-2-헵틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-헵틸 디(2-부틸에탄올아민), N-2-옥틸 디에탄올아민, N-2-옥틸 디(2-메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-에틸에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-프로필에탄올아민), N-2-옥틸 디(2-부틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디에탄올아민, N-시클로펜틸디(2-메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-에틸에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-프로필에탄올아민), N-시클로펜틸 디(2-부틸에탄올아민), N-시클로헥실 디에탄올아민, N-시클로헥실 디(2-메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-에틸에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-프로필에탄올아민), N-시클로헥실 디(2-부틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디에탄올아민, N-메틸시클로헥실 디(2-메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2,2-디메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-클로로메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-브로모메틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-에틸에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-프로필에탄올아민), N-메틸시클로헥실 디(2-부틸에탄올아민)으로 구성된 군으로부터 선택된 적어도 하나인 것을 특징으로 하는, 삼성분계 이산화탄소 흡수제.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 따른 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 물에 용해시켜 이산화탄소를 흡수하는 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 흡수방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제의 알칸올아민 총량은 물 100중량에 대해 20 내지 100중량%인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 흡수방법.
  7. 제5항에 있어서,
    상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제 중 상기 주 흡수제의 양은 물 100중량에 대해 20 내지 60중량%인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 흡수방법.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 삼성분계 이산화탄소 흡수제 중 상기 속도증진제의 중량은 상기 주 흡수제 100중량에 대해 15 내지 80중량%이고 상기 재생촉진제의 중량은 상기 주 흡수제 100중량에 대해 10 내지 50중량%인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 흡수방법.
  9. 이산화탄소의 분리 방법으로서,
    제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 따른 삼성분계 이산화탄소 흡수제를 사용하여 이산화탄소를 포함하는 기체 혼합물로부터 이산화탄소를 흡수시키는 제1단계; 및
    상기 알칸올아민계 이산화탄소 흡수제로부터 흡수된 이산화탄소를 탈거시키는 제2단계를 포함하는 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 분리방법.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 제1단계의 흡수 온도는 20 ℃ 내지 60 ℃인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 분리방법.
  11. 제9항에 있어서,
    상기 제1단계의 흡수 압력은 상압 내지 30 기압인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 분리방법.
  12. 제9항에 있어서,
    상기 제2단계의 탈거 온도는 70 ℃ 내지 120 ℃인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 분리방법.
  13. 제9항에 있어서,
    상기 제2단계에서 탈거 압력은 상압인 것을 특징으로 하는, 이산화탄소의 분리방법.
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