WO2014087890A1 - 「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を兼ねた取付具と冷却パイプ - Google Patents

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toroidal core
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快堂 池田
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Ikeda Kaidou
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    • H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
    • H02K21/12—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets

Definitions

  • a toroidal core consisting of a wound iron core is connected to a shroud of a rotating electrical machine (including a case and a housing, and the rotating duct side is fixed to the vehicle body and the shroud side rotates with respect to the vehicle body as in an in-wheel motor. ) And the cooling means for the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core and the “left-handed-winder-right-handed” toroidal core configuration. .
  • the toroidal core used in the rotating electrical machine can be roughly divided into two types.
  • One is a method in which a conductive wire is continuously wound around the toroidal core without any gap as in Patent Document 8 and Non-Patent Document 1 (hereinafter, referred to as “toroidal core”).
  • Toroidal core Continuous wound toroidal core
  • the other is a type in which gaps are provided in places when a conducting wire is wound on a toroidal core. From the gap between the winding coil and the winding coil, magnetic flux is blown out of the toroidal core, and when it enters the magnetic field of the field magnet, an attractive action or repulsion occurs between the gap and the field magnet. An effect occurs. Therefore, while the “continuous winding” toroidal core uses only Lorentz force, this type with a gap is driven mainly using the attractive force and repulsive force between magnets. Because it generates electricity, the driving and generation aspects are very different from the “continuous winding” toroidal core.
  • a coil wound in one direction for example, the “left-handed screw” direction is referred to as “left-handed winding”
  • a coil wound in the opposite direction for example, the “right-handed screw” direction is referred to as “right-handed screw”.
  • the first type is configured by repeatedly winding left-handed winding-gap-left-handed winding ... (hereinafter referred to as "left-handed winding-gap-left-handed winding" toroidal core ”) ),
  • Patent Document 10 and Patent Document 11 are applicable.
  • the second type is a case in which it is configured by repeatedly winding left-handed winding-gap-right-handed winding (hereinafter referred to as “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core).
  • left-handed winding-gap-right-handed winding toroidal core
  • each coil is repeated independently and a case where several coils are repeated for each group, but in either case, “left-handed winding” and “right-handed winding”
  • the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core is disclosed in Patent Document 12, Patent Document 14, Patent Document 16, Patent Document 19, Patent Document 20, and Patent Document 22 are applicable.
  • each 23W car bulb As for power generation, we connected each 23W car bulb as a load and turned it at about 60rpm in a room where daylight was incident. However, in the “continuous winding” toroidal core, lighting could be confirmed. There wasn't. Even under the same conditions, the “Left-handed-Gap-Left-handed” toroidal core can be lit slightly, while the “Left-handed-Gap-Right-handed” toroidal core is fully lit at the bulb rated 12V. A fairly clear brightness of about 50% to 60% was confirmed.
  • the magnetic flux is confined in the toroidal core over the entire circumference, and the magnetic flux is emitted to the outside. There was no place.
  • the “left-handed winding-gap-left-handed wound” toroidal core has almost no magnetic flux as in the “continuous winding” toroidal core, but the winding close to the gap. The maximum magnetic flux appeared at both ends of the wire coil, and it was zero because it did not come out at the center of the gap.
  • the magnetic flux was concentrated almost only in the gap, and the central portion of the gap showed the maximum magnetic flux intensity.
  • a "Left-handed-Gap-Right-handed" toroidal core is constructed by winding a 1.6mm diameter wire about 500 turns on a wound iron core made of silicon steel with a diameter of about 500mm. If you add a conducting wire to the product and wind it up, and further develop it into about 1,500 turns for 3 layers, the increase in torque and rotational speed is only 30-40% increase, It did not triple. This is because the gap between the magnetic pole on the toroidal core and the field magnet increased due to the winding height of the conducting wire increasing by about 4 mm, and it is generally called a tooth from the shape. From the point of view, the necessity of installing a portion to be a magnetic pole (hereinafter sometimes referred to as “magnetic pole portion”) in the gap portion was felt.
  • Non-Patent Document 1 describes power generation using a “continuous winding” toroidal core. However, when power is actually generated, there is a high possibility that only a considerably low power can be obtained.
  • Patent Documents 10 and 11 are “left-handed winding-gap-left-handed winding” toroidal core electric motors. From the simple experimental results of 3 types of toroidal cores, it is estimated that the torque that can be generated here is also small. Further, teeth are attached to the toroidal core, and the power supply to each coil is connected in parallel, but there is a question as to whether or not the teeth (teeth) serve as magnetic poles. However, the problem to be solved between Patent Document 10 and Patent Document 11 is not to exert a strong torque, but if it is a mechanism that does not use a bearing, the value of manufacturing can be understood.
  • the “Left-handed-Gap-Right-handed” toroidal core shows the most excellent characteristics in generating torque as an electric motor and generating electric power as a generator.
  • the configuration is not possible in the case of a wound iron core. It was difficult.
  • a fitting for the shroud can be formed in this “gap”.
  • teeth (teeth) (magnetic pole part) are formed in the “gap” part of the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core, the width of the gap between the armature side and the field magnet side is reduced. Therefore, since it is possible to expect generation of a large torque and a large amount of power generation, it is preferable that the fixture and the magnetic pole portion can be used together.
  • Patent Document 22 is an induction motor using a toroidal core as a stator.
  • the toroidal core is a laminated core in which electromagnetic steel sheets are cut or punched and teeth (teeth) are protruded radially inward.
  • the laminated cores are divided into a plurality of pieces and connected after winding. Further, according to FIG. 9, a part of the laminated core is attached with a rod-like object extending in the shroud direction or a bolt-like object extending from the shroud direction, and is fixed to the shroud.
  • Patent Document 17 is an induction motor using a toroidal core as a stator.
  • the material of the toroidal core is not clear, but the yoke part and the teeth (teeth) are united and divided one by one, and are combined after winding to constitute the toroidal core.
  • the feature of Patent Document 17 is that a stator holding member is interposed between the shroud and the toroidal core, and the toroidal core is easily attached to the shroud.
  • Patent Document 16 is an induction motor using a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core as a stator.
  • the toroidal core is composed of a laminated body of silicon steel plates, and as a device to flow the magnetic flux only from the “gap” part in the tooth direction, a notch is formed in the core part opposite to the tooth. It is composed.
  • Patent Documents 15 and 13 are induction motors using a toroidal core as a stator.
  • Patent Document 15 and Patent Document 13 are characterized in that an annular core part for winding a conducting wire and an overhanging core part that becomes a magnetic pole part are laminated with a silicon steel plate in Patent Document 15 and magnetic powder in Patent Document 13 and integrated. It is produced with a structure, and has a partially laminated core that increases the opposing area of the magnetic pole part above and below it.
  • Patent Document 21 describes the effect of attaching a magnetic pole part (magnetic pole piece) having a height that is higher than or at least equivalent to the winding height, independently of the iron core of the toroidal core.
  • Patent Document 15 and Patent Document 13 also describe countermeasures for preventing leakage magnetic flux between the shroud and the toroidal core.
  • Patent Document 15 shows FIG. 10
  • Patent Document 13 shows FIG.
  • the shroud side of the part combined with the expansion core is sharpened to make a line or point contact from the conventional surface contact.
  • it when viewed as a fixture, it is unstable and fragile and cannot be used as a reference. Therefore, in order to prevent leakage of magnetic flux to the shroud, it is necessary to consider another method instead of a method of physically reducing the contact area.
  • Patent Document 20 discloses a method of inserting a non-magnetic spacer such as a resin into a connecting portion between a toroidal core and a shroud (frame).
  • a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core is configured in group units, and a sub-winding in a direction perpendicular to the winding direction of the main winding on the toroidal core on the teeth (teeth).
  • This is an induction motor having An induction motor driven by applying a sine wave to generate a rotating magnetic field uses a phase difference due to the reactance of the winding coil itself and a phase difference caused by interposing a capacitor in series, resulting in smooth operation with little torque pulsation. An electric motor with good efficiency and power factor can be configured.
  • the torque phase is reduced by using the current phase difference between the windings caused by the reactance of the winding coil itself to prevent the vibration of the rotor. An electric motor is being realized.
  • Patent Document 18 is an induction motor having three teeth (teeth) in which punched iron core plates are laminated in the axial direction at a “gap” portion of a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core.
  • the “gap” portion is narrow, and there are generally only one tooth.
  • Patent Document 18 there are three teeth (teeth) between the “gap”, and the conductive wires are wound around two of the three teeth so as to be in opposite phases to each other.
  • the main winding was wound around the yoke part, and the auxiliary winding was wound around the tooth part.
  • the electric motor that can be formed by either one the patent document 18 halves the portion occupied by the toroidal winding coil in the toroidal core. It is a so-called synthetic motor in which the mechanism of a normal concentrated-winding motor is inserted into the other half, and each drive torque generation time is synchronized with a 90 ° delay with a capacitor inserted in series.
  • this auxiliary winding mechanism is not a reference when considering a configuration for maximizing the torque of the original toroidal core.
  • Patent Document 12 is configured by integrating a plurality of thin plates obtained by punching out electromagnetic steel sheets by integrating the yoke portion and the teeth portion of the status core, which are divided into two parts, and winding them while dividing them into two parts.
  • This is a three-phase AC “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core.
  • the extension of the tooth portion is in the radial direction, but has examples in both the inner and outer directions, and aims to realize a small, low vibration, low noise, high efficiency motor.
  • Patent Document 4 is an example of a toroidal core in which a yoke part and a tooth part are integrally molded using a dust magnetic material.
  • Patent Document 4 is described in a radial gap method in the drawing, it can be estimated that the axial gap method can be used from the relationship between the position and shape of the coil and the tooth portion (magnetic pole portion).
  • the toroidal core of Patent Document 4 is divided into a plurality of parts and formed by winding and integrated, the paragraphs 0041 to 0045 are compared to the case where the toroidal core is formed without being divided. An example is described in which the magnetic permeability does not decrease so much even when divided.
  • this part is also a description that a better magnetic permeability can be obtained when the toroidal core body can be produced without being divided than when it is produced by dividing. That is, from the viewpoint of magnetic permeability, it is considered more desirable not to divide.
  • Patent Document 14 is an induction motor having an axial gap type “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core. From the shape described in FIG. 1 of Patent Document 14, it is estimated that this core is a wound iron core.
  • the rotor is also described as having a structure in which a coil is wound around an iron core. Since the winding of the rotor is wound in a direction orthogonal to the toroidal core, it can be estimated that a secondary coil is used.
  • the height in the axial direction of the teeth (teeth) between the winding coil on the toroidal core on the stator side is higher than the height in the axial direction of the winding.
  • the gap in the direction facing the field magnet can be narrowed, so that a large torque can be generated.
  • the teeth (teeth) on the toroidal core do not have a height (length) in the radial direction where the case, the housing, and the shroud exist.
  • the idea of directly mounting and fixing the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core to the case, housing or shroud with the teeth described in Patent Document 14 is a person skilled in the art having ordinary knowledge. Even so, it is difficult to conceive.
  • Patent Document 22 and Patent Document 19 are manufactured by dividing a toroidal core, winding a conductive wire, and then assembling and integrating the motor. This is because, as described in the problem of Patent Document 12, many other toroidal core motors have a problem of "miniaturization", so it is difficult to wind the toroidal core with a small diameter. After the conductor is wound in a divided state, it is integrated and completed. In the case where the divided portion is punched out of an electromagnetic steel sheet or molded with a magnetic powder, there is an advantage that projections and dents for fixing to a tooth portion and a shroud can be molded in a lump.
  • the drive unit or the power generation unit when configured on the outer peripheral part of the electric motor or the generator, the inner peripheral part becomes a space. Therefore, the rotor blade with shroud of Patent Document 9 and the linear wind power generation of Patent Document 7 In many cases, a blade is formed on the inner periphery. Then, since the blades need to have an effective length, the diameter when the blades are on the inner periphery, such as a rotor blade with a shroud or linear wind power generation, has a radius of about 5 cm or more in the hub portion and the blade length is About 15 cm or more, and the total of the outer peripheral portion of the rotating duct and the shroud needs to be about 10 cm or more.
  • the diameter exceeds about 1 m because it is basically installed under the floor of the cabin. With such a large diameter, it is not suitable for punching electromagnetic steel sheets, and it becomes extremely difficult to produce even soft magnetic powder.
  • Patent Document 5 and Patent Document 6 disclose a procedure for forming a shroud, an annulus, or the like by winding a thin strip of metal, ceramic, silicon, or the like having a thickness of 0.01 mm to 5 mm in a Baumkuchen manner. This makes it possible to easily obtain a shroud that is lightweight, strong and highly round.
  • the wound iron core by an electromagnetic steel plate is desirable for a toroidal core, manufacture of what exceeds 2 m is difficult at present.
  • manufacture of what exceeds 2 m is difficult at present.
  • the thin strips of Patent Document 5 and Patent Document 6 are used, it is easy to configure an electromagnetic steel sheet such as amorphous or silicon steel as a wound iron core, and it has a huge diameter and roundness. Make high winding core available.
  • the toroidal core by the wound iron core produced in this way has the rigidity which maintains a perfect circle, it can also contribute to reinforcement
  • Patent Document 2 a plurality of divided cores are arranged in an annular shape, a metal tube is wound around the core on the outer side, and the divided core and the metal tube are welded at the same time to constitute a rotating electric machine.
  • the role or main purpose of the metal tube is to fix the divided core with high accuracy and easily with a small number of parts, but the secondary purpose is cooling of the core.
  • the winding of Patent Document 2 is a conventional method in which concentrated winding or distributed winding is wound on a tooth as described in the fifth line of paragraph 0016, and the winding is a toroidal shape as in the present invention. Not winding.
  • the present invention since the present invention has also been aimed at cooling a metal pipe in contact with the core from the beginning, there is particular interest in the similarities and differences between Patent Document 2 and the present invention.
  • Patent No. 5296249 Dragonfly blades and J-shaped cross-section blades
  • JP 2012-222929 A cooling pipe
  • JP 2012-117373 A cam follower
  • JP 2009-254109 A Toroidal core of powder compact
  • JP 2009-196227 A strips
  • Patent No. 4053584 gazette sheet strip
  • Patent No. 4015175 gazette linear wind power generator
  • JP 2006-238623 A Rotor blade with shroud
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2001-103688 “Left-handed winding-Gap-Left-handed winding”
  • 09-009532 “Left-handed winding-Gap-Right-handed winding”; Japanese Patent Application Laid-Open No. 08-322179: How to hold in the housing; JP 08-172759 A (Patent No. 2997175): auxiliary winding; Japanese Patent Laid-Open No. 07-087716: “Left-handed winding-Gap-Right-handed winding” sub-winding; JP 59-070155 A: Measures to prevent leakage magnetic flux of toroidal core; JP 56-115148 A: Use of magnetic iron pieces (magnetic poles); Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-139062: “Left-handed winding-Gap-Right-handed winding”;
  • the toroidal core When the toroidal core is configured with a wound iron core, it is difficult to configure a foothold for installing the toroidal core on the shroud on the toroidal core.
  • a relatively available place on the toroidal core is the “gap” part of the “left-handed-gap-left-handed” toroidal core or “left-handed-gap-right-handed” toroidal core.
  • the “gap” portion is, to say, a magnetic pole portion of the toroidal core, and is a path of magnetic flux blown out of the toroidal core.
  • the path of magnetic flux is concentrated in the “gap” portion.
  • the maximum magnetic flux passes through the center of the gap. Therefore, if a hole is made in this part or it is covered with a material having poor permeability, the magnetic characteristics of the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core will be reduced. Therefore, it is important that the fixture does not interfere with the magnetic characteristics as the magnetic pole portion of the toroidal core, and more preferably, the fixture has characteristics that improve the magnetic characteristics of the toroidal core, It is a problem.
  • a generator using a toroidal core can easily set a path for releasing magnetic flux that causes anti-torque. For this reason, it may be used also in an environment where a large current such as large-scale power generation is operated, and it is also necessary to efficiently process the generated heat and efficiently perform cooling.
  • an assembly of electromagnetic steel sheets made of several sheets of high magnetic permeability such as silicon steel and amorphous, soft magnetic ceramics such as soft ferrite, soft magnetic sintered metal such as sendust and permalloy, dust core material, etc.
  • An assembly using at least any one of the above soft dust magnetic bodies is used as a fixture that is directly attached to the shroud by sandwiching the “gap” portion of the toroidal core.
  • the function / role that the fixture should have has the function and role as the magnetic pole part of the toroidal core. Therefore, the fixture forms a surface facing the field magnet and is wound around the toroidal core.
  • control coil a winding coil (hereinafter referred to as “control coil”) is also mounted on the fixture to control the flow of magnetic flux generated on the toroidal core. Moreover, since the metal cooling pipe can be installed in contact with the wound iron core of the toroidal core, efficient cooling can be performed.
  • the fixture of the present invention When the fixture of the present invention is used to sandwich the “gap” portion of the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core and attach it to the shroud of the rotating electrical machine, the function and role of the “gap” portion as the magnetic pole part
  • the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core can be easily attached without hindering the above.
  • the fixture has a control coil, it is possible to increase the torque in the electric motor and suppress the counter-torque in the generator.
  • the cooling pipe can be installed in contact with the toroidal core, enabling efficient cooling.
  • FIG. 1 The figure shows the case where 128 V of a 1 mm diameter conducting wire is wound on an iron core with a diameter of 5.5 mm including the coating thickness by “continuous winding” and 3 V is applied.
  • the left-handed winding refers to a coil wound in the same direction as the left-handed screw when the right hand direction is viewed from the left hand of the drawing.
  • the magnetic flux intensity is 160 Gauss for both the N pole and the S pole at both ends.
  • Fig. (B) shows the case where a wire of 1 mm in diameter is wound 56 turns each of "Left screw winding-gap-left screw winding" on a 5.5 mm diameter iron core including the coating thickness, and 3 V is applied.
  • the magnetic flux intensity is 100 gausses at both ends of the N and S poles, and 20 gausses at both ends of the gap.
  • Fig. (C) shows a case in which a wire of 1 mm in diameter is wound 56 times with a "left screw winding-gap-right screw winding" on a 5.5 mm diameter iron core including the coating thickness, and 3 V is applied.
  • the right-handed winding refers to a coil that is wound in the same direction as the right-handed screw when the right-hand direction is viewed from the left hand of the drawing.
  • the magnetic flux intensity is 60 Gauss with the same N pole at both ends, and 120 Gauss with a single pole having the S pole at the center of the gap.
  • (D) shows a case where a lead wire of 1mm in diameter is wound 162 turns of "Left screw winding-gap-right screw winding" on a 5.5mm diameter iron core including the coating thickness, and 3V is applied.
  • the magnetic flux intensity is 80 Gauss with the same N pole at both ends.
  • In the gap when measured in contact with the iron core of the gap, there is 360 gauss of the south pole, but when it is measured at a place where the winding height is increased by about 3 mm, it decreases to 150 gauss of the south pole.
  • FIG. 1 The figure shows that a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around a steel core with a diameter of 5.5 mm including a coating thickness having teeth (teeth) with a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-left-handed winding”. The case where 3V is applied is shown.
  • the magnetic flux intensity is 100 gauss at both ends of the N and S poles, and 20 gauss at each of the S and N poles at both ends of the gap.
  • the teeth are 0 gauss everywhere.
  • FIG. B The figure shows that a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around a steel core with a diameter of 5.5 mm including a tooth thickness (tooth) having a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-right-handed winding”. The case where 3V is applied is shown.
  • the magnetic flux intensity is 70 Gauss with the same N pole at both ends, and 50 Gauss with the S pole at the center of the gap.
  • the length to the tip of the teeth is 98 mm, there are 50 gausses at the S pole until the tip is reached.
  • a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around an iron core with a diameter of 5.5 mm including a coating thickness having teeth (tooth) having a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-right-handed winding”.
  • 56 windings are also applied to the teeth (teeth) and 3V is applied as a common power source so that the ends of the teeth (teeth) have the same S pole as the gap portion.
  • the magnetic flux intensity is 80 Gauss with the same N pole at both ends, and 10 Gauss with the N pole at the center of the gap, but 160 Gauss with the same S pole as the polarity of the gap at the tip of the teeth (teeth). .
  • FIG. B The figure shows that a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around a steel core with a diameter of 5.5 mm including a tooth thickness (tooth) having a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-right-handed winding”.
  • 56 turns are also applied to the teeth (teeth) and applied as an additional power source of 1.5 V so that the ends of the teeth (teeth) become the south poles of the gap portion.
  • the magnetic flux intensity is 80 Gauss with the same N pole at both ends, 120 Gauss with the S pole at the center of the gap, and 140 Gauss with the S pole having the same polarity as the gap at the tip of the teeth.
  • a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around an iron core with a diameter of 5.5 mm including a coating thickness having teeth (tooth) having a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-right-handed winding”.
  • 56 windings are also applied to the teeth (teeth), and the power source is a common 3 V, and the end of the teeth (teeth) is applied with an N pole different from the polarity of the gap portion.
  • the magnetic flux intensity is 60 Gauss with the same N pole at both ends, and 70 Gauss with the S pole at the center of the gap, but the tip of the teeth changes to 60 Gauss with an N pole different from the polarity of the gap.
  • FIG. 1 The figure shows that a lead wire with a diameter of 1 mm is wound around a steel core with a diameter of 5.5 mm including a tooth thickness (tooth) having a length of 98 mm by “left-handed winding-gap-right-handed winding”. Also, 56 windings were made on the teeth (teeth), 3V was applied to the main body, and the teeth (teeth) were applied with 1.5 V of a separate power source so that the end had an N pole different from the polarity of the gap portion. Shows the case.
  • the magnetic flux intensity is 60 Gauss with the same N pole at both ends, and 70 Gauss with the S pole at the center of the gap, but the tip of the teeth (tooth) changes greatly to 90 Gauss with N pole different from the polarity of the gap. is doing.
  • the figure shows an iron core with a diameter of 6.5 mm including a coating thickness having teeth in both the upper and lower directions at the center of the horizontal part of the iron core. This is an example in which a lead wire having a diameter of 1 mm is wound 74 times with a left screw winding and 74 turns with a right screw winding when the right hand direction is viewed from the left hand of the drawing to a horizontal iron core.
  • the magnetic flux when 3V DC is applied is 100 gauss at the N pole at both ends, 50 gauss at the S pole, and the teeth (teeth) connected to the gap have the polarity of the gap at any place above and below
  • the same S pole is 50 Gauss.
  • the figure shows an iron core with a diameter of 6.5 mm including a coating thickness having teeth in both the upper and lower directions at the center of the horizontal part of the iron core.
  • the lead wire with a diameter of 1 mm is wound 74 turns with left-handed winding and 74 turns with right-handed winding, and the upper and lower parts are viewed from the top to the bottom.
  • FIG. 1 shows an iron core with a diameter of 6.5 mm, including the coating thickness with teeth in both the upper and lower directions at the center of the horizontal part of the iron core.
  • the lead wire with a diameter of 1 mm is wound 74 turns with left-handed winding and 74 turns with right-handed winding, and the upper and lower parts are viewed from the top to the bottom.
  • the left-handed winding is 37 times each.
  • 3V DC is applied only to the winding coil in the horizontal part, and the upper and lower parts are applied when a separate power supply of 1.5V is applied so that the upper part of the teeth is the same S pole as the polarity of the gap part.
  • the magnetic flux is 100 Gauss with N pole at both ends, and 50 Gauss with S pole at the gap.
  • the teeth (teeth) portion is 140 gauss with the same polarity as that of the gap at the upper part and 140 gauss with the lower part and 10 gauss.
  • A The figure shows an iron core with a diameter of 6.5 mm including a coating thickness having teeth in both the upper and lower directions at the center of the horizontal part of the iron core.
  • the lead wire with a diameter of 1 mm is wound 74 turns with left-handed winding and 74 turns with right-handed winding, and the upper and lower parts are viewed from the top to the bottom.
  • FIG. 1 shows an iron core with a diameter of 6.5 mm, including the coating thickness with teeth in both the upper and lower directions at the center of the horizontal part of the iron core.
  • the lead wire with a diameter of 1 mm is wound 74 turns with left-handed winding and 74 turns with right-handed winding, and the upper and lower parts are viewed from the top to the bottom.
  • the left-handed winding is 37 times each.
  • 3V DC is applied only to the horizontal coil, and the upper and lower parts are applied when a separate power supply of 1.5V is applied so that the upper part of the teeth is an N pole different from the polarity of the gap part.
  • the magnetic flux is 100 Gauss with N pole at both ends and 50 Gauss with S pole at the gap.
  • the teeth (teeth) are 10 gauss at the north pole, which is different from the polarity of the gap at the top, and 140 gauss at the bottom.
  • the figure shows an example of “continuous winding” in which a toroidal core is formed by continuously winding 390 turns with a left-handed winding when a 1 mm diameter lead wire is viewed clockwise on an iron core with a diameter of 11.5 mm including the coating thickness. is there.
  • the magnetic flux when 3V direct current is applied does not leak out of the “continuous winding” toroidal core, and the magnetic flux intensity is 0 gauss over the entire circumference.
  • the figure shows an example in which a toroidal core is constructed by winding 30 turns each of “right-handed winding-gap-right-handed winding” when a 1 mm diameter lead wire is viewed clockwise on a 11.5 mm diameter iron core including the coating thickness. It is.
  • the magnetic flux when 3V direct current is applied indicates that the S pole and the N pole appear at both ends of the gap at the same time, and each is 10 gauss.
  • the figure shows an example in which a toroidal core is formed by winding 30 turns each of “Left-handed winding-Gap-Right-handed winding” when a 1 mm diameter lead wire is viewed clockwise on a 11.5 mm diameter iron core including the coating thickness. It is.
  • the magnetic flux when 3V direct current is applied indicates that the single pole of either the S pole or the N pole appears alternately in the central portion of the gap and is 50 Gauss.
  • the figure has a rotating shaft and a hub in the center, the blade root of the blade is connected to the hub, the blade tip of the blade is connected by a rotating duct, and there is a shroud on the outer periphery of the rotating duct.
  • 1 is a plan view of an embodiment of a rotor blade with a shroud having a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core between the outer peripheral portion of the shroud and the inner peripheral portion of the shroud.
  • the figure is a plan view showing a toroidal core portion by removing a rotating shaft, a hub, a blade, and a rotating duct of an embodiment such as a rotor blade with a shroud. You can see how the “Left-handed-Gap-Right-handed” toroidal core is fixed to the shroud by multiple fixtures.
  • the figure shows an example of a fixture in which the section a-a 'in FIG. 12 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • FIG. 12A is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG. 12 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • the fixture is divided into two parts on the right and left, and stands upright on the shroud by sandwiching the wound iron core with a core mouse in the center.
  • Figure (B) is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets.
  • FIG. 12A is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG.
  • FIG. 12 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • the fixture is divided into two parts on the right and left, and stands upright on the shroud by sandwiching the wound iron core with a core mouse in the center.
  • the overall shape is complicated in order to mount parts such as a ring when assembling the fixture.
  • Figure (B) is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets. In this case, when the assembly of the electromagnetic steel sheets is attached to the shroud, it is made to stand upright on the shroud with a part composed of a cannula and a fixed column.
  • the figure shows at least one of the materials of the soft magnetic ceramics such as soft ceramics, the soft magnetic sintered metal such as Sendust or Permalloy, or the soft powder magnetic material such as the dust core material. It is a side view at the time of being formed. In addition to mounting using the same parts as the assembly of electromagnetic steel sheets in this case, it is also possible to mount with bolts and nuts.
  • the figure shows the “left-handed winding-gap-right-handed winding” torsional core sandwiched between the core mouse of the fixture shown in FIG.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view of a toroidal core attached to a shroud.
  • the figure shows a “left-handed-gap-right-handed” toroidal core with a wound iron core sandwiched between the core mouse of the fitting shown in FIG. 16 and attached to the shroud, and then field magnets in both the radial and axial directions.
  • It is a partial sectional view of the Example which completed the rotary blade with a shroud etc. in combination with the rotating duct which has.
  • the figure has a rotating shaft and a hub in the center, the blade root of the blade is connected to the hub, the blade tip of the blade is connected by a rotating duct, and there is a shroud on the outer periphery of the rotating duct.
  • FIG. 1 is a plan view of an embodiment of a rotor blade with a shroud having a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core between the outer peripheral portion of the shroud and the inner peripheral portion of the shroud.
  • a beam fixed beam
  • the figure is a plan view showing a toroidal core portion by removing a rotating shaft, a hub, a blade, and a rotating duct of an embodiment such as a rotor blade with a shroud.
  • FIG. 12A is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG. 12 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • the fixture is divided into two parts on the right and left, and stands upright on the shroud by sandwiching the wound iron core with a core mouse in the center.
  • a ring is attached to the top of the magnetic pole head at the top of the fixture, and a control coil is attached to the magnetic pole leg at the bottom.
  • Figure (B) is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets.
  • C The figure shows at least one of the materials of the soft magnetic ceramics such as soft ceramics, the soft magnetic sintered metal such as Sendust or Permalloy, or the soft powder magnetic material such as the dust core material. It is a side view at the time of being formed.
  • FIG. 20 is a partial cross-sectional view when the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core described in FIG. 20 is attached to the shroud. The figure shows a "left-handed-gap-right-handed” toroidal core with a wound iron core sandwiched between the core mouse of the fitting shown in FIG.
  • FIG. 5 is a plan view of an embodiment in which a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core is formed between the inner periphery of the shroud.
  • a product with spokes (rotating beams) instead of blades is installed, for example, under the floor of a cabin of an electric vehicle and used as an electric vehicle driving motor.
  • the radial gap format is used.
  • the description of the beam (fixed beam) is omitted for easy understanding of the structure of the present invention.
  • the figure is a plan view showing the toroidal core part by removing the rotating shaft, hub and spokes of the embodiment of the electric vehicle driving motor and the like. You can see how the “Left-handed-Gap-Right-handed” toroidal core is fixed to the shroud by multiple fixtures.
  • a control coil is mounted on the top of the magnetic pole and the magnetic leg of the fixture.
  • (A) is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG. 24 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • the fixture is divided into two parts on the right and left, and stands upright on the shroud by sandwiching the wound iron core with a core mouse in the center.
  • Control coils are mounted on the top of the magnetic pole top and the bottom of the magnetic pole leg of the fixture.
  • Figure (B) is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets.
  • FIG. 25 is a partial cross-sectional view when the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core described in FIG. 25 is attached to the shroud.
  • the figure shows a “left-handed-gap-right-handed” toroidal core with a wound iron core sandwiched between the core mouse of the fitting shown in FIG. 26 and then combined with a rotating duct having a field magnet in the radial direction after being attached to the shroud.
  • FIG. 3 is a plan view of an embodiment of a rotor blade with a shroud having a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core between a portion and an inner peripheral portion of the shroud.
  • a beam fixed beam
  • FIG. 29A is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG. 29 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • FIG. 1 is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets.
  • C The figure shows at least one of the materials of the soft magnetic ceramics such as soft ceramics, the soft magnetic sintered metal such as Sendust or Permalloy, or the soft powder magnetic material such as the dust core material. It is a side view at the time of being formed.
  • FIG. 30 is a partial cross-sectional view when the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core described in FIG. 30 is attached to the shroud.
  • the figure shows a “left-handed-gap-right-handed” toroidal core with a wound iron core sandwiched between the core mouse of the fitting shown in FIG. 31 and then combined with a rotating duct having a field magnet in the axial direction after being attached to the shroud.
  • FIG. 3 is a partial cross-sectional view of an embodiment in which a rotor blade with a shroud and the like are completed.
  • FIG. 29 is a partial cross-sectional view of the portion along the broken line b-b ′ in FIG. 29 as viewed from the direction of the white arrow.
  • the cam follower extending from the shroud side in the drawing has a diameter larger than the height of the side part of the shroud side fitting and smaller than the inner width of the rotating duct. Therefore, when the rotating duct is not subjected to stress and is rotating stably, the cam follower does not touch anywhere, but when the rotating duct is stressed and it is likely to collide with the side part of the shroud side fixture In this case, the cam follower comes into contact with one of the inner sides of the rotating duct to prevent a collision between the rotating duct and the fixture.
  • the figure has a rotating shaft and a hub in the center, a spoke is attached to the hub and connected to the rotating duct, and there is a shroud on the outer periphery of the rotating duct, and the outer periphery of the rotating duct and the inner periphery of the shroud 1 is a plan view of an embodiment of a rotor blade with a shroud having a “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core in between.
  • a beam (fixed beam) connecting the rotating shaft and the shroud, but the description of the beam (fixed beam) is omitted for easy understanding of the structure of the present invention.
  • the figure is a plan view showing a toroidal core portion by removing a rotating shaft and spokes of an embodiment such as a rotor blade with a shroud.
  • the control coil is mounted on the magnetic pole side portion and the magnetic pole leg portion of the fixture. Further, in this figure, although hidden by a bobbin on the side of the magnetic pole and not visible, a control coil is also mounted on the top of the magnetic pole.
  • FIG. 35A is an example of a fixture in which the section of the cut surface a-a ′ in FIG.
  • FIG. 35 is described with the rotating duct direction as the upper part and the shroud direction as the lower part.
  • the fixture is divided into two parts on the right and left, and stands upright on the shroud by sandwiching the wound iron core with a core mouse in the center. Control coils are attached to the top of the top of the fixture, the sides of the sides of the pole on both sides, and the bottom of the pole legs.
  • Figure (B) is a side view when the fixture is composed of an assembly of electromagnetic steel sheets.
  • C The figure shows at least one of the materials of the soft magnetic ceramics such as soft ceramics, the soft magnetic sintered metal such as Sendust or Permalloy, or the soft powder magnetic material such as the dust core material. It is a side view at the time of being formed.
  • FIG. 36 is a partial cross-sectional view when the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core described in FIG. 36 is attached to the shroud.
  • the figure shows a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core with a wound iron core sandwiched between the core mouse of the fitting shown in FIG.
  • FIG. 35 is a partial cross-sectional view of the portion along the broken line b-b ′ in FIG. 35 viewed from the direction of the white arrow.
  • the cam follower extending from the shroud side in the figure has a diameter that is larger than the height of the side of the magnetic pole of the shroud-side fixture and smaller than the inner width of the rotating duct. Therefore, when the rotating duct is not stressed and rotating stably, the cam follower does not touch anywhere, but the rotating duct is stressed and is likely to collide with the side of the magnetic pole of the shroud-side fixture. In this case, the cam follower contacts one of the inner sides of the rotating duct to prevent a collision between the rotating duct and the fixture.
  • the figure is an enlarged partial sectional view of the vicinity of the core mouse and the gate part of the fixture and the wound iron core. Fig.
  • FIG. (B) is an enlarged partial cross-sectional view showing a state where both the wound iron core and the cooling pipe are wound from the outside with a conducting wire in a portion without the fixture. Note that the corners of the wound iron core are edge-shaped sharp and easily damage the conductive wire. For this reason, when actually winding a conducting wire, the corners are covered with end cheeks, but the drawing is omitted.
  • Fig. (C) is an enlarged partial cross-sectional view of the core mouse and the vicinity of the gate and the wound iron core when the embodiment is a radial gap.
  • D The figure is an enlarged part showing a state in which both the wound iron core and the cooling pipe are wound from the outside by a conducting wire in a portion without the fixture when the embodiment is a radial gap.
  • the figure is a plan view showing a state in which the cooling pipe is in contact with the outer periphery of the wound iron core.
  • the figure is a plan view showing a state in which the outer periphery of the wound iron core is in contact with the cooling pipe and both the wound iron core and the cooling pipe are wound in a toroidal shape from the outside with a conducting wire.
  • the figure is a plan view showing an example in which a toroidal core is completed by bringing a cooling pipe into contact with the outer peripheral portion of the wound iron core and winding both the wound iron core and the cooling pipe from the outside with a conducting wire.
  • A The figure is a front view of components used when fixing the fixture of the present invention to the shroud.
  • FIG. (B) is a side view of parts used when fixing the fixture of the present invention to the shroud.
  • FIG. 6A is a plan view showing an area schematically explaining that the fixture of the present invention in the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core has a function and a role as a magnetic pole portion. It is.
  • the figure shows a “left-handed-gap-right-handed” toroidal core, its fixture, a field magnet through the air gap, a magnetic path plate connecting the field magnets, and the fixture upright. It is the side view which modeled the basic positional relationship with the shroud which is carrying out.
  • the magnetic permeability varies depending on the material of the shroud, normally, leakage of magnetic flux also occurs on the shroud side, resulting in loss of generated torque.
  • FIG. B The figure shows the flow of magnetic flux when power is applied to the toroidal core when the motor is configured with a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core and power is also applied to the control coil. Show. Even when the shroud is made of iron, if power is applied to the control coil of the magnetic pole leg in a direction that prevents the passage of magnetic flux, and power is applied to the top of the magnetic pole in a direction that promotes the passing magnetic flux, The torque generated in the iron core of the core can be increased.
  • A The figure shows the magnetic flux when power is applied to the toroidal core when the generator is composed of a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core and no power is applied to the control coil.
  • Fig. (B) shows the flow of magnetic flux when a generator is composed of a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core and power is also applied to the control coil.
  • the shroud is made of iron to facilitate the passage of magnetic flux through the control coil of the magnetic pole leg and the passage of magnetic flux through the control coil at the top of the magnetic pole is restricted, the flow of magnetic flux is between the toroidal core and the iron shroud. Since the anti-torque can be limited, a wind power generator that is weak against anti-torque such as a linear wind generator can be easily configured.
  • the figure is an example of a thin strip required for making a wound iron core or shroud having a huge diameter and a giant winding wheel for winding the strip.
  • the figure is an example of an empty hollow mother in which eight rotor blades with a diameter of about 200 m are incorporated in the deck.
  • Figure (B) is an example of an air ferry with 12 shroud-equipped rotor blades with a diameter of approximately 18m.
  • the stitch portion of the upper deck indicates a solar power generation device.
  • the figure is an example of a fan / linear wind power generator having a diameter of about 9 m that can be installed in a tea plantation or the like and can normally serve as a wind power generator during a winter frost damage danger.
  • the figure is an example of a huge linear wind generator with a diameter of about 1 km and straddling a valley.
  • toroidal cores and toroidal coils are often described as electronic components that do not leak magnetic flux to the outside. However, it is rarely described as a component part of an electric motor or generator, and it rarely appears in textbooks of universities and vocational schools. For this reason, if it is going to comprise a rotary electric machine using a toroidal core, you have to progress, confirming by some experiment and test. Therefore, as a premise for carrying out the invention, the present inventor will describe an embodiment while presenting simple experimental results.
  • toroidal cores There are differences in the winding methods of toroidal cores that can be said to be classified into two major types.
  • one of the two major cases is a case where a conducting wire or the like is wound without continuously forming a gap around an iron core or the like that is wound in a donut shape (“continuous winding” toroidal core).
  • the other is the case of winding while forming a gap in some places.
  • This is the case where the same winding method is used on both sides of the gap (“left-handed winding-gap-left-handed winding" toroidal core).
  • the iron core was linear, but in FIGS. 1 to 7 of the drawings, each characteristic was inspected using a Gauss meter.
  • FIG. 1 a winding wound around an iron core having a diameter of 5.5 mm including the coating thickness is viewed from the left hand to the right hand in the drawing, and the winding direction is divided according to the direction of the left screw or the right screw.
  • the magnetic flux in the toroidal core equivalent product when sapphire was applied was measured with a Gauss meter and described. As a result, when the magnetic flux was measured assuming a torque in the vicinity of the center of the toroidal core, no magnetic flux emerged in the “continuous winding” toroidal core of (A). In the case of (B) “left-handed winding-gap-left-handed winding” toroidal core, the amount of magnetic flux that emerged was very small.
  • Patent Document 18 and Patent Document 19 auxiliary windings and sub-windings are implemented on teeth.
  • the space to be occupied as the original toroidal core is reduced to half or less, and the space is uniformly distributed so as to go around the reduced toroidal core.
  • the mechanism of the conventional condenser motor with concentrated winding is incorporated in the vacant space. Therefore, it does not reinforce the torque of the electric motor by the original toroidal core, and can be said to be a hybrid of a toroidal core electric motor and a conventional concentrated winding electric motor.
  • Such a viewpoint was not described in the published patent publication of Patent Document 18, but the underlined section of paragraph 0041 approved for addition in Japanese Patent Publication No.
  • winding is also performed on teeth corresponding to toroids, and a DC voltage is applied with reference to the polarity of each “gap” portion.
  • the polarity of the “gap” is the S pole
  • 160 gauss is obtained.
  • 3 V is applied to the toroidal core
  • 1.5 volt is applied to the teeth (teeth) from a separate power source. It was. This is about three times as large as 50 gauss when not wound around the teeth shown in FIG.
  • the toroidal core winding and the tooth winding as shown in FIG. 4A are arranged so that the end of the tooth is an N pole opposite to the “gap” S pole.
  • 60 gauss is obtained with the opposite N pole when the teeth are not wound, and when 1.5V is applied from another power source as shown in FIG.
  • a 90 gauss magnetic flux is obtained with the opposite N pole and approximately twice the polarity.
  • the polarity of the "gap” portion and the polarity of the end of the teeth (tooth) can be easily performed 2 to 10 times when the same polarity is used, and 0 to 4 times when the polarity of the “gap” portion is different from the polarity of the end of the tooth (tooth).
  • the winding wound around the teeth (teeth) is referred to as a control coil.
  • FIG. 5 basic matters and problems in the case of constructing a mounting tool for mounting to the shroud in the “gap” portion of the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core were examined.
  • the fixture is made of an iron material with high magnetic permeability similar to the toroidal core material, from the left hand of the drawing to the right hand, wire is wound in the order of “Left-handed winding”, “Gap”, “Right-handed winding”.
  • the polarity of the “gap” portion was 50 Gauss at the S pole. At this time, all the magnetic fluxes on the teeth were 50 gausses at the S pole.
  • FIGS. 6 and 7 show that the lead wire is wound with “left-handed winding”, “gap”, and “right-handed winding” from the left hand to the right hand direction of the drawing, and from left to right, all are left-handed, that is, “left-handed”
  • a toroidal core (corresponding) is formed by winding a conducting wire with "winding”, “gap”, and “left-handed winding”, on the teeth that become the magnetic pole part, the upper part that becomes the field magnet side, and the shroud side This is an example in which a coil is also wound around the lower part to form a control coil.
  • the polarity of the upper part (hereinafter referred to as “the top of the magnetic pole”) of the magnetic pole part of the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core (corresponding) is “gap”.
  • the top of the magnetic pole is 150 Gauss with the same S pole as the “gap” part. It was.
  • the lower part of the magnetic pole part (hereinafter referred to as “magnetic pole leg part”) that is in contact with the shroud side was 40 gauss of N pole different from the “gap” part.
  • the polarity of the top of the magnetic pole on the field magnet side of the magnetic pole portion of the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core (equivalent) is different from the polarity of the “gap” portion.
  • 3V direct current was applied to the toroidal core (equivalent) and the control so as to be poles with the same power supply
  • the top of the magnetic pole was 40 gauss with N poles different from the “gap” part.
  • the magnetic pole leg portion that comes into contact with the shroud side had 150 gauss of the same S pole as the “gap” portion.
  • the fixture has a function and a role as a magnetic pole portion, and important information such as selection of a material as a fixture, use of a control coil, selection of a shroud material, and the like.
  • important information such as selection of a material as a fixture, use of a control coil, selection of a shroud material, and the like.
  • the shroud is made of a non-magnetic material in the case of an electric motor, and made of a magnetic material in the case of a generator. It turns out that is important.
  • the control coil is mounted on the fixture from FIGS. 6 and 7, particularly when the control coil is mounted on the magnetic pole leg, the magnetic flux leaking to the shroud can be controlled.
  • a magnetic material such as iron can be used as the material of the shroud.
  • the shroud is made of iron at the time of the generator, the magnetic flux can flow to the shroud side by suppressing the magnetic flux passing between the armature and the field magnet via the air gap, so the load is attached to the generator The anti-torque generated at the time can be greatly suppressed.
  • FIGS. 8 to 10 show a part of the contents of FIGS. 1 to 7 which were tested as a toroidal core (corresponding), and a toroidal core (120) is formed on an iron core having a diameter of 11.5 mm including a coating thickness, and a direct current of 3V For reconfirmation.
  • the “continuous winding” toroidal core (121) in FIG. 8 has many problems both as an electric motor and as a generator.
  • the field magnet (200) facing the “continuous winding” toroidal core (121) must all be monopolar. With a single pole, the magnetic circuit between the field magnets (200) cannot be set. Then, the magnetic flux of the field magnet leaks out to the surroundings and is very difficult to handle.
  • the current that can be passed through the “continuous winding” toroidal core (121) is direct current, and since only the Lorentz force can be used during driving, no torque is generated. Therefore, it cannot normally be used as a motor or a generator except in a special environment such as superconductivity at a very low temperature where a huge current can flow without resistance.
  • the field magnet (200) may be a single pole or both poles. Both current, direct current and alternating current can be used. However, as is apparent from FIG. 2A, the absence of the effect of the teeth (teeth) cannot increase the winding height, so that neither torque nor power generation can be expected.
  • the field magnet (200) is always bipolar, so the magnetic circuit can be easily formed and used.
  • the current can be a direct current via a switching device or a single-phase or three-phase alternating current.
  • teeth (teeth) since the installation of teeth (teeth) is effective, a highly efficient rotating electrical machine can be configured.
  • 11 to 17 show examples in which the fixture (140) is not equipped with the control coil (170).
  • the combination of the material of the fixture (140) and the material of the shroud (10) determines whether the motor is appropriate or the generator is appropriate. .
  • FIG. 11 is an external view of a rotor blade (1) with a shroud, a linear blower (2), and a linear wind power generator (3).
  • FIG. 12 shows the rotating duct (20) and the blade (30) removed from FIG.
  • FIG. 12 shows a toroidal core (120), a fixture (140) and a shroud (10).
  • the control coil (170) is not attached to the fixture (140).
  • a specific example of the fixture (140) is illustrated with the field magnet side (200) as the upper part and the shroud side (10) as the lower part when the cut surface aa ′ of FIG. .
  • the fixture has a core mouth (160) sandwiching the wound iron core (110) of the toroidal core (120) in the center and a gate part (161) through which the winding coil conductor (180) and cooling pipe (300) pass. And it is divided into at least two.
  • FIG. 13 shows an example in which the upper and lower parts are divided into two parts, and the upper part is made of at least one of soft magnetic ceramic (142), soft magnetic sintered metal (142), and soft powder magnetic body (143).
  • the lower part is made of either a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143) or a soft powder magnetic body (144), or a non-magnetic body (145), and the wound iron core (110) is Put it together from above and below, and mount it upright on the shroud (10).
  • the shroud (10) of the electric motor needs to be a non-magnetic material.
  • FIG. 13 shows an example in which the upper and lower parts are divided into two parts, and the upper part is made of at least one of soft magnetic ceramic (142), soft magnetic sintered metal (142), and soft powder magnetic body (143).
  • the lower part is made of either a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143) or a soft powder magnetic body (144), or a non-magnetic body (145
  • the shroud (10 ) is also possible. In the case of the generator using FIG. 13, the nonmagnetic material (145) cannot be selected for the fixture (140).
  • FIGS. 14 to 16 are examples in which the left and right parts are divided into two parts, and the material is any of an electromagnetic steel plate (141), a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143), a soft dust magnetic body (144). ) And assembled by sandwiching the wound iron core (110) from the left and right with the core mouse (160) in the center, and the combination of Kanuki (194) and the fixed strut (195) (191) and a nut (192) are combined to stand upright on the shroud (10).
  • the shroud (10) of the electric motor is made of a non-magnetic material (145) and the shroud (10) of the generator is made of a magnetic material.
  • FIG. 17 the core iron (110) is sandwiched between the core mouse (160) at the center of the fixture (140) and the toroidal core (120) is installed on the shroud (10).
  • a rotating duct (20) having field magnets (200) in both directions is covered from both left and right sides, a rotating blade with shroud (1), a linear blower (2), and a linear wind power generator (3) are constructed.
  • FIGS. 18 to 39 are examples in which the fixture (140) is equipped with the control coil (170).
  • the control coil (170) In the case of FIGS. 11 to 17 in which the control coil (170) is not attached to the fixture (140), it is suitable for the motor depending on the combination of the material of the fixture (140) and the material of the shroud (10). It is decided whether it is suitable for.
  • the degree of freedom in use can be increased.
  • the electric power applied to the control coil (170) is controlled to be used as both an electric motor and a generator. A configuration that can be used in the above can be realized.
  • FIG. 18 is an external view of a rotor blade with shroud (1), a linear blower (2), and a linear wind power generator (3).
  • FIG. 19 shows the rotating duct (20) and the blade (30) removed from FIG.
  • FIG. 19 shows a toroidal core (120), a fixture (140), and a shroud (10).
  • the control coil (170) is attached only to the magnetic pole leg part (153).
  • a specific example of the fixture (140) is illustrated with the field magnet side (200) as the upper part and the shroud side (10) as the lower part when the cut surface aa ′ of FIG. 19 is viewed from the direction of the white arrow. .
  • FIGS. 20 and 21 are examples divided into right and left, and any of the materials is an electromagnetic steel plate (141), a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143), or a soft powder magnetic body (144). ) And assembled by sandwiching the wound iron core (110) from the left and right with the core mouse (160) in the center, and the combination of Kanuki (194) and the fixed strut (195) (191) and a nut (192) are combined to stand upright on the shroud (10).
  • the core iron (110) is sandwiched between the core mouse (160) at the center of the fixture (140) and the toroidal core (120) is installed on the shroud (10).
  • a rotating duct (20) having field magnets (200) in both directions is covered from both left and right sides, a rotating blade with shroud (1), a linear blower (2), and a linear wind power generator (3) are constructed.
  • FIG. 23 is an external view of a motor for driving an automobile installed on a cabinet floor of the automobile.
  • FIG. 24 shows the rotating duct (20) and the spoke (40) removed from FIG.
  • FIG. 24 shows a toroidal core (120), a fixture (140) and a shroud (10).
  • the control coil (170) is attached to the magnetic pole top part (151) and the magnetic pole leg part (153).
  • a specific example of the fixture (140) is illustrated with the field magnet side (200) as the upper part and the shroud side (10) as the lower part when the cut surface aa ′ of FIG. 19 is viewed from the direction of the white arrow. .
  • the fixture (140) is divided into left and right parts, and the material is either a magnetic steel plate (141), soft magnetic ceramic (142), soft magnetic sintered metal (143), or soft. It is made of at least one of the powder magnetic bodies (144), and is assembled by sandwiching the wound iron core (110) from the left and right with the core mouse (160) in the center, and then the cannula (194) and the fixed support column (195). Or a bolt (191) and a nut (192).
  • a field magnet is provided in the radial direction to the place where the toroidal core (120) is installed in the shroud (10) by sandwiching the wound iron core (110) with the core mouse (160) at the center of the fixture (140). It is a partial cross section figure at the time of covering the rotation duct (20) which has (200), and constituting the motor for driving a car.
  • FIG. 28 is an external view of a rotor blade with shroud (1), a linear blower (2), and a linear wind power generator (3).
  • FIG. 29 shows that the rotating duct (20) and the blade (30) are removed from FIG.
  • FIG. 29 shows a toroidal core (120), a fixture (140), a cam follower (190), and a shroud (10).
  • a control coil (170) is mounted on the top part of the magnetic pole (151), the side part of the magnetic pole (152), and the magnetic pole leg part (153).
  • a specific example of the fixture (140) is that when the cut surface aa ′ and the cut surface bb ′ of FIG. 29 are viewed from the direction of the white arrow, the field magnet side (200) is the upper part, and the shroud side (10) is shown as the lower part.
  • 30 and 31 are examples divided into right and left parts, and the material is any of an electromagnetic steel plate (141), a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143), or a soft powder magnetic body (144). ) And assembled by sandwiching the wound iron core (110) from the left and right with the core mouse (160) in the center, and the combination of Kanuki (194) and the fixed strut (195) (191) and a nut (192) are combined to stand upright on the shroud (10).
  • FIG. 32 and 33 shows the core iron (110) is sandwiched between the core mouse (160) at the center of the fixture (140) and the toroidal core (120) is installed on the shroud (10) in the axial direction.
  • a partial cross section when a rotating duct (20) having a field magnet (200) is covered from both the left and right sides to constitute a rotating blade with shroud (1), a linear blower (2), and a linear wind power generator (3).
  • FIG. FIG. 33 shows a cam follower (190) having a cam with a diameter larger than the axial width of the fixture (140) and smaller than the width of the inner portion of the rotating duct (20).
  • FIG. 34 is an external view when the present invention is applied to a power generator that is installed in a power plant such as hydropower, geothermal power, thermal power, or nuclear power and used for power generation.
  • FIG. 35 shows the rotating duct (20) and the spoke (40) removed from FIG.
  • FIG. 35 shows a toroidal core (120), a fixture (140), a cam follower (190), and a shroud (10).
  • a control coil (170) is mounted on the top part of the magnetic pole (151), the side part of the magnetic pole (152), and the magnetic pole leg part (153).
  • a specific example of the fixture (140) is that when the cut planes aa ′ and bb ′ of FIG. 35 are viewed from the direction of the white arrow, the field magnet side (200) is the upper part, and the shroud side (10) Is shown as the lower part.
  • FIG. 36 and FIG. 37 are examples divided into right and left, and any of the materials is an electromagnetic steel plate (141), a soft magnetic ceramic (142), a soft magnetic sintered metal (143), or a soft dust magnetic body (144). ) And assembled by sandwiching the wound iron core (110) from the left and right with the core mouse (160) in the center, and the combination of Kanuki (194) and the fixed strut (195) (191) and a nut (192) are combined to stand upright on the shroud (10).
  • Kanuki (194) and the fixed strut (195) (191) and a nut (192) are combined to stand upright on the shroud (10).
  • FIG. 38 the core iron (110) is sandwiched between the core mouse (160) at the center of the fixture (140) and the toroidal core (120) is installed on the shroud (10).
  • a partial cross-sectional view of a generator applied to power generation that is installed in a power plant such as hydropower, geothermal power, thermal power, and nuclear power by covering a rotating duct (20) having a field magnet (200) in both directions from both sides. is there.
  • FIG. 39 shows a cam follower (190) having a cam with a diameter larger than the axial width of the fixture (140) and smaller than the width of the inner portion of the rotating duct (20).
  • FIG. 40 is an enlarged partial cross-sectional view of the periphery of the wound iron core.
  • a cooling pipe is installed in contact with the wound iron core to cool the wound iron core and conductor.
  • (A) and (B) can be implemented with either an axial gap or a radial gap, while (C) and (D) can be implemented with a radial gap.
  • a cooling pipe is in contact with a wound iron core, and both the wound iron core and the cooling pipe are wound in a toroidal shape from the outside with a lead wire. “It shows the toroidal core.
  • a metal cooling pipe is installed in contact with the core.
  • the method of installing the cooling pipe in contact with the core is the same as that of Patent Document 2.
  • the first purpose using the metal pipe of Patent Document 2 is to connect the divided cores, and therefore, it is necessary to weld and fix both the cooling pipe and the core at the same time.
  • the core of the present invention is not divided. Therefore, the cooling pipe does not need a function or a role for fixing the core, and conversely, the cooling pipe can be fixed on the wound iron core side. Further, when the conductor wire of Patent Document 2 is examined in detail from FIG. 3 to FIG. 6 and FIG.
  • the winding coil is wound on the teeth in a direction orthogonal to the circumference. It cannot be wound in a toroidal shape in such a circumferential direction. Therefore, no matter how the conductor wire of Patent Document 2 is extended, the conductor wire that is winding itself cannot surround the cooling pipe or be used for fixing. Therefore, in Patent Document 2 and the present invention, even if the cooling pipe is in contact with the core in the same manner, the former cannot fix the cooling pipe unless it is accompanied by means such as welding. It is obvious that the cooling pipe can be fixed only by the winding without the above-mentioned procedure.
  • the cooling pipe that is in contact with the core of Patent Document 2 may directly cool the core that is in contact with the core, but the conductor wire that is the main part of the heat generation can only be indirectly cooled via the core. I can't.
  • the present invention not only the core made of the wound iron core but also the wound iron core and the cooling pipe are both wound from the outside because the conductor is wound on the cooling pipe. It can also contribute directly to cooling itself. Therefore, the cooling is much better.
  • the present invention capable of exhibiting such very excellent cooling performance has ordinary knowledge even when looking at Patent Document 2 showing winding of a conductive wire made of conventional concentrated winding or distributed winding with a split core. I think that it cannot be easily recalled by those skilled in the art.
  • the shroud-equipped rotor blade (1), the linear blower (2), and the linear wind power generator (3) can also be configured by disposing concentrated armatures on the outer periphery.
  • the rotor blade (1) with a shroud (1) of about 1.5 m is composed of concentrated winding armatures, it exhibits a strong driving force, but the weight of the armature having a large number of copper windings with a specific gravity higher than iron. From the increment and the weight increment from the need to give the shroud (10) enough wall thickness to support the roundness of the shroud (10) that needs to be circular, the total weight exceeds 300 kg, It is not suitable for aircraft power.
  • the linear wind power generator (3) with a diameter of about 1.5m is composed of concentrated winding armatures, it will rotate even with a slight breeze if it is not connected to a load, resulting in a surprisingly high voltage. Is easily generated. However, a huge counter torque is generated at the moment when the load is connected, and it stops in a few seconds to a few tens of seconds, so that it is not useful as a linear wind power generator (3).
  • the magnetic circuit is set in the case of the conventional concentrated winding or distributed winding armature. Compared to the setting of the magnetic circuit, there is much more freedom.
  • at least one control coil (170) is attached to the fixture (140) of the present invention, including an increase in magnetic flux of the magnetic circuit via the fixture (140) as the magnetic pole portion (150). Can be controlled freely.
  • the power applied to the control coil (170) is reduced.
  • the toroidal core (120) is made of the wound iron core (110)
  • the roundness and rigidity of the shroud (10) can be reinforced by the roundness and rigidity of the wound iron core (110).
  • the shroud (10) can be made thin and light. Therefore, it can also be used for an aircraft that wants to reduce the weight. Also, for example, in the case of a generator, when the field magnet (200) on the rotating duct (20) moves around, it is generated in the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core (123). Most of the magnetic flux to be transmitted can flow to the shroud (10) side via the magnetic pole legs (153) of the fixture (140). Therefore, even if a load is connected to the generator, the anti-torque can be limited without reducing the amount of power generation, so linear wind power generators (3) that were almost impossible to achieve with conventional concentrated winding or distributed winding armatures This configuration is also easily realized in the present invention.
  • the magnetic pole part (150) can be freely set by controlling the magnetic flux passing through the fixture (140).
  • FIG. 45 shows a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core (123) with a fixture (140) having a control coil (170) attached to the top (151) of the magnetic pole and the leg (153) of the magnetic pole.
  • a basic positional relationship with the field magnet (200) on the rotating duct (20) when attached to the shroud (10) is schematically shown.
  • 46 (A) and 46 (B) show the flow of magnetic flux when the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core (123) is used as an electric motor.
  • the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core (123) is energized so that the rotating duct (20) proceeds in the direction of the double arrow, the magnetic flux generated in the wound iron core (110) is attached. It passes through the magnetic pole top (151) of the tool (140), reaches the field magnet (200) on the side of the rotary duct (20) through the air gap, and passes through the magnetic path plate (210) to the adjacent field.
  • the magnetic magnet (200) is passed through the magnetic pole head (151) of the fixture (140) from the field magnet (200) through the air gap, and the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core ( 123) Return to the wound iron core (110).
  • the control coil (170) is not energized as in the case of (A)
  • the magnetic flux generated in the wound iron core (110) is a case where the material of the shroud (10) is a non-magnetic material. Usually passes through the field magnet (200) side through the air gap, but a part thereof passes through the non-magnetic shroud (10) or in the air, resulting in torque reduction.
  • 47A and 47B show the flow of magnetic flux when the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core (123) is used as a generator.
  • the magnetic flux generated in the wound iron core (110) of the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core (123) is applied to the fixture (140 ) Passes through the magnetic pole head (151), reaches the field magnet (200) on the rotating duct (20) side through the air gap, and passes through the magnetic path plate (210) to the adjacent field magnet ( 200) through the magnetic pole head (151) of the fixture (140) from the field magnet (200) through the air gap, and the "left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core (123) Return to the wound core (110).
  • the magnetic flux generated in the wound iron core (110) is a case where the material of the shroud (10) is a non-magnetic material. Generates a very strong anti-torque that almost completely passes the field magnet (200) side through the air gap and stops the rotation duct (20), and the shroud (10) is made of iron. Even if it is, since a considerable part flows also to the field magnet (200) direction, a big counter torque is generated.
  • the electric motor for driving an electric vehicle or the generator of the power plant can generate torque or generate power more efficiently as the diameter increases.
  • a huge wound core (110) or a huge shroud (10) can be made firmly while maintaining a high roundness, especially tens of thousands to hundreds of thousands.
  • Patent Documents 5 and 6 disclose a mechanism for making such a large wound iron core (110) and a large magnetic shroud (10) firmly while maintaining roundness.
  • this is the production machine (4) for the giant wound iron core and giant shroud of FIG.
  • FIG. 49 shows an example of a rotor blade (1) with a shroud as an embodiment configured by combining a “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core (123) and a fixture (140) of the present invention.
  • 50 shows an example of a linear blower (2)
  • FIG. 51 shows an example of a linear wind power generator (3).
  • 11 to 17 show a “left-handed winding-gap-right-handed winding” for a rotating electrical machine in which a conducting wire is wound around a wound winding core in a left-handed screw direction—a gap—a right-handed screw direction—.
  • a soft pressure such as an aggregate of magnetic steel sheets made of thin plates such as silicon steel and amorphous, soft magnetic ceramics such as soft ceramics, soft magnetic sintered metal such as sendust and permalloy, dust core material, etc.
  • An assembly formed of at least one material of powdered magnetic material, having a core mouse sandwiching a toroidal core at the center, and divided into a plurality of fracture surfaces passing through the core mouse, the assembly Insert the left-handed winding-gap-right-handed winding to the shroud by sandwiching the "left-handed-winding-right-handed-winding" toroidal core with the core mouse and form the "left-handed winding-gap-right-handed” toroidal magnetic pole. It is an example of a fitting of the toroidal core, characterized in that to.
  • FIGS. 18 to 39 show a toroidal core fixture that forms the magnetic pole portion of the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core described in the first embodiment.
  • the wound iron core is wound with a conductive wire from the outside simultaneously with the wound iron core.
  • it is perforated so as to be substantially parallel to the wound iron core and one end is opened to the core mouse side, or in the fixture of Example 2, it is perforated so as to be substantially parallel to the wound iron core.
  • 2 is an example of a cooling pipe made of a material such as a metal having a high thermal conductivity, characterized in that it passes around at least one of the gates having one end open.
  • the electric motor combining the “left-handed winding-gap-right-handed winding” toroidal core of the present invention and a mounting tool is configured, a large torque can be produced while being lightweight, and therefore it can be used for a rotor blade with a shroud.
  • the generator is configured in combination with a magnetic shroud such as iron, the anti-torque can be reduced, so that it can be used for a linear wind power generator.
  • the motor is lightweight and can generate a huge torque, which is effective as power for aircraft and automobiles.
  • the counter-torque is extremely thin and thin as a generator, a plurality of generators can be formed in the direction of the rotation axis, so that the power generation efficiency at the power plant can be dramatically improved.
  • the anti-torque which is power generation braking at the time of power generation, can be localized using a control coil. This means that when power is applied by appropriate time sharing when used in an electric vehicle drive device, power is applied. It is shown that it is possible to generate power and circulate to the power supply device with almost no counter-torque during the non-operating time zone.
  • the mileage of the electric vehicle can be extended, and conversely, when using the counter torque as a brake, the counter torque can be increased by adjusting the power applied to the control coil, so regenerative braking is more effective. It can be used for industrial purposes.
  • a toroidal core is constructed by placing a cooling pipe made of a material such as a metal with high thermal conductivity in contact with the wound iron core and winding a lead wire on the wound iron core and the cooling pipe, the toroidal core is wound. Both the iron core and the winding coil can be cooled with the coolant in the cooling pipe. Therefore, the rotating electric machine using the “left-handed winding-gap-right-handed” toroidal core can withstand a use environment where heat generation is large, and therefore, the industrial application range is expanded.

Landscapes

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Abstract

回転電機用のトロイダルコアを構成するためには、切り抜き材を貼り合わせた積層鉄芯に比べ、巻鉄芯の方が製造容易で安価である。しかしながら、トロイダルコアに巻鉄芯を用いる場合には、積層鉄芯に比べ取付のための桿合箇所や突角の構成が困難であることからシュラウドや回転ダクトへの取付を難しくしていた。 巻鉄芯から成るトロイダルコアのうち「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアには、間隙の部分を有するので、この間隙の部分を電磁鋼板の集合体か軟磁性セラミックスか軟磁性燒結金属か軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれかから構成した取付具で挟み込むことによって、トロイダルコアをシュラウドや回転ダクトの構造物上に容易に取り付けることができ、かつ、良好な磁気回路を形成でき、また、取付具の門部に冷却パイプの通過口も設定できる。

Description

「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を兼ねた取付具と冷却パイプ
巻鉄芯から成るトロイダルコアを回転電機のシュラウド（ケースやハウジングを含み、インホイールモーターのように回転ダクト側が車体に対して固定され、シュラウド側が車体に対して回転する場合は、「回転ダクト」）に取り付ける際に必要となる「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を兼ねた取付具の構成と当該「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの冷却手段に関する。
回転電機に用いるトロイダルコアには、大きくは２つに大別できて、一方は、特許文献８や非特許文献１のようにトロイダルコア上に導線を隙間無く連続して巻回して（以下、「「連続巻」トロイダルコア」という）、磁束がトロイダルコア外に出ないようにしたものであって、巻回した導線と界磁磁石が作る磁界との間のローレンツ力での駆動や発電を行うタイプである。この「連続巻」トロイダルコアの場合は、トロイダルコア上に隙間無く連続して巻回した導線の扱いが障害となって、トロイダルコアを回転電機のケースやハウジングやシュラウドや回転ダクトの構造物上に取り付けることが極めて難しいタイプとなる。
他方は、トロイダルコア上に導線を巻回する際に、所々に間隙を設けるタイプである。この巻線コイルと巻線コイルとで挟まれた間隙からは、トロイダルコア外に磁束が吹き出ていて、界磁磁石の磁界に入ると、この間隙と界磁磁石との間に吸引作用や反発作用が生じる。よって、前記の「連続巻」トロイダルコアがローレンツ力のみを利用していたのに対して、間隙を有するこのタイプは、磁石間の吸引力と反発力の方を主に利用して駆動したり発電するから、駆動や発電の様相は「連続巻」トロイダルコアとは大きく異なる。
巻線コイルと巻線コイルとの間に間隙を有するタイプは、２種類ある。説明上ひとつの方向、例えば、「左ネジ」方向へ巻回したコイルのことを「左ネジ巻」とし、その反対方向、例えば、「右ネジ」方向に巻回したコイルのことを「右ネジ巻」とすれば、１種類目は、左ネジ巻－間隙－左ネジ巻・・・・と繰り返して巻き付けて構成した（以下、「「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコア」という）場合であり、特許文献１０や特許文献１１が該当する。２種類目は、左ネジ巻－間隙－右ネジ巻・・・・と繰り返して巻き付けて構成する（以下、「「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア」という）場合である。この場合には、１コイルごとに単独で繰り返す場合と、数個のコイルをひとまとめとしたグループごとに繰り返す場合とがあるが、いずれの場合でも、「左ネジ巻」と「右ネジ巻」とが隣り合った間隙の部分を、トロイダルコアの周回部分の必ずどこかに有することを条件とすると、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアは、特許文献１２、特許文献１４、特許文献１６、特許文献１９、特許文献２０、特許文献２２が該当する。いずれの場合も、間隙の部分からトロイダルコア外に強力な磁界を吹き出すので、界磁磁石が作る磁界の中に入れると、間隙の部分が作る磁石と界磁磁石との間に吸引力と反発力の関係を生じるので、駆動や発電に用いることができる。
２大別３種類あるトロイダルコアの特性の概要を掴んで先行する特許文献を理解するために、直径約５００ｍｍのケイ素鋼から成る巻鉄芯に、直径１．６ｍｍの導線を１層分の約５００回巻回して、ネオジムから成る界磁磁石がアキシャル方向から挟む環境で、１２Ｖの直流を流せるように準備した。比較の対象は、「間隙」のない「連続巻」トロイダルコアと、「間隙」のある「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアと「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアとである。回転数等の傾向を掴むための簡易な実験であるため、起動時は約１５ｒｐｍ程度の回転を人手で与える補助スタート方式として、３分後に定常状態になった際の回転数で比較した。なお、「連続巻」トロイダルコアには、直流をそのまま印加し、「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアと「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアとには、スイッチング装置を介して直流を印加した。その結果、１２Ｖ程度では、「連続巻」トロイダルコアでは、しばらくの間は当初のスタート時に与えられた１５ｒｐｍを維持できたが、しだいしだいに回転数が低下し、約５０秒から約９０秒程度で停止した。「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアでは、ゆっくりと回転数が増加して２０～３０ｒｐｍ程度で回転を維持することが多く、回転軸に手で触れて止めようとすれば、さほど危険を感じることなく止めることができた。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアでは、しだいしだいに回転数が増加して、５０～６０ｒｐｍでの回転数で、回転軸に手を触れても簡単には止まらず、かなり強力なトルクを発揮した。また、発電に関しては、それぞれに２３Ｗの自動車用電球を負荷として接続して、昼光が入射している室内において約６０ｒｐｍで手回ししてみたが、「連続巻」トロイダルコアでは、点灯を確認できなかった。同じ条件下でも「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアでは、かすかに点灯が確認でき、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアでは、電球の定格の１２Vで全点灯時の５０～６０％程度のかなり明瞭な明るさを確認できた。
併せて磁束の分布状況を調べてみると、一方の「間隙」を有しない「連続巻」トロイダルコアでは全周に渡って磁束がトロイダルコア内に封じ込められていて、外部に磁束が出ているところはなかった。他方の「間隙」のある方は、「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアでは、コイル上の大部分では「連続巻」トロイダルコア同様、磁束が出ていないが、間隙に近い巻線コイルの両端部分で最大の磁束が出ていて、間隙の中央部では出てなくてゼロであった。また、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアでは、ほぼ間隙の中だけに磁束が集中していて、間隙の中央部が最大の磁束強度を示していた。
追加実験として、直径約５００ｍｍのケイ素鋼から成る巻鉄芯に、直径１．６ｍｍの導線を１層分の約５００回巻回して、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成したものに導線を追加して巻回して、さらに３層分の約１，５００巻回に発展させて調べてみると、トルクや回転数の増加は僅かに３０～４０％増であって、３倍増にはならなかった。これは導線の巻回高が約４ｍｍ上がったことによりトロイダルコア上の磁極である間隙部分と界磁磁石との空隙が増加したためで、一般には、形状からは歯(ティース)と言われ、機能からは磁極となる部分（以下、「磁極部」と呼称することがある）を間隙部分に設置する必要性を痛感した。
以上のような２大別３種類あるトロイダルコアの簡単な実験結果から、特許文献８や非特許文献１に記載された「連続巻」トロイダルコアの電動機で充分なトルクを得ることは、極めて困難と推測した。また、非特許文献１には、「連続巻」トロイダルコアによる発電の記載があるが、実際に発電した場合には、かなり低い電力しか得られない可能性が高い。
特許文献１０と特許文献１１とは、「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアの電動機である。２大別３種類あるトロイダルコアの簡単な実験結果からは、こちらも発生できるトルクは小さいと推定する。また、トロイダルコアには、歯（ティース）が付けられ、各コイルへの電源は並列で接続されているが、歯（ティース）に磁極部としての役割が出るかどうかは、疑問がある。しかしながら、特許文献１０と特許文献１１との解決すべき課題は、強力なトルクの発揮にあるのではなく、軸受けを不用にする仕組みであることならば、製作する価値を理解できる。
２大別３種類あるトロイダルコアにおいては、電動機としてのトルクの発生においても、発電機としての電力の発生においても、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが最も優れた特性を示す。また、トロイダルコアを回転電機の電機子としてシュラウドに取り付ける際の接続部を構成することは、打ち抜き板などによる積層コアの場合では容易であっても、巻鉄芯のコアの場合には構成が困難であった。しかしながら、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアのように「間隙」がある場合には、この「間隙」の部分にシュラウドへの取付具を構成することができる。さらに、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」部分に歯（ティース）（磁極部）を形成すると、電機子側と界磁磁石側との間の空隙の幅を狭めることが可能となるため、大きなトルクの発生や大きな発電量を期待できることから、取付具と磁極部とが兼ねることができれば好ましい。
特許文献２２は、固定子にトロイダルコアを用いた誘導電動機である。トロイダルコアは、電磁鋼板を切り抜きもしくは打ち抜いて、歯（ティース）をラジアル方向内側に突き出した積層コアとなっている。積層コアは、複数個に分割されていて巻線を行った後に連結される。また、その第９図によれば、積層コアの一部には、シュラウド方向へ延びる棒状物かシュラウド方向から延びてきたボルト状物が付されていて、シュラウドに固定するようになっている。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアに直流を印加する場合には、スイッチング回路を必要とするが、特許文献２２のように交流による誘導電動機とする場合には、回転磁界ができるのでスイッチング回路は不用となる。
特許文献１７は、固定子にトロイダルコアを用いた誘導電動機である。トロイダルコアの素材は明らかでないが、継鉄部と歯（ティース）とが一体となって一つひとつ分割されていて、巻線を行ってから結合して、トロイダルコアを構成する。特許文献１７の特徴は、シュラウドとトロイダルコアとの間に固定子保持材を介在させて、トロイダルコアをシュラウドに容易に取り付けることを実現している。
特許文献１６は、固定子に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを用いた誘導電動機である。トロイダルコアは、ケイ素鋼板の一体構造の積層体から成り、「間隙」部分から磁束の流れを歯（ティース）方向のみに流す工夫として、歯（ティース）と反対側のコア部に切り欠き部を構成している。
特許文献１５と特許文献１３は、固定子にトロイダルコアを用いた誘導電動機である。特許文献１５と特許文献１３の特徴は、導線を巻回する環状コア部と磁極部となる張り出しコア部とを、特許文献１５ではケイ素鋼板の積層で、特許文献１３では磁性粉体で、一体構造で作製し、その上下に磁極部の対向面積を増加させる部分積層コアを有していることである。この２つの文献には、磁極部を成す歯（ティース）の界磁磁石方向への長さ（高さ）が、巻線高と同じかそれ以上なければならない理由も記載されている。また、張り出しコア部と部分拡張コアとを合わせた形状は、シュラウドに対して容易に直立するので、シュラウドとトロイダルコアとの接続のための取付具を構成する際の参考となる。また、同様に、特許文献２１では、トロイダルコアの鉄芯とは独立して、巻線高よりも高いか、少なくとも同等の高さを有する磁極部（磁極片）を取り付ける効用が記載されていて、素材も電磁鋼板の場合と磁性粉体の場合とを記載している。特許文献１５と特許文献１３では、シュラウドとトロイダルコアとの間の漏れ磁束を防止する対策も記載されていて、特許文献１５では図１０で、特許文献１３では図７で、張り出しコア部と部分拡張コアとを合わせた部分のシュラウド側を鋭角に削って、これまでの面接触から、線や点接触にするとしている。しかしながら、取付具として見た場合は不安定で脆弱となって参考にならないので、シュラウドへの磁束の漏れ防止では接触面積を物理的に小さくする方法に代わる別な方法の考察が必要である。
特許文献２０では、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアにおける鉄製のシュラウド（鋼板製のフレーム）への漏れ磁束が、電動機の効率を大きく阻害する実態と、鉄製のシュラウド（鋼板製のフレーム）への磁束の漏れを防止する方法について検討している。特許文献２０では、トロイダルコアとシュラウド（フレーム）との接続部分に樹脂等の非磁性体のスペーサを挿入する方法が開示されている。
特許文献１９は、グループ単位で「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成し、歯（ティース）上にトロイダルコア上の主巻線の巻回方向と直交する方向でサブ巻線を有している誘導電動機である。正弦波を印加し回転磁界を生じさせて駆動する誘導電動機では、巻線コイルそのもののリアクタンスによる位相差やコンデンサーを直列に介在させることによる位相差を用いて、トルクの脈動が少なく運転がスムーズで効率・力率も良い電動機の構成が可能となる。特許文献１９では、その段落００１２に記載された通り、巻線コイルそのものが有するリアクタンスによって生じる巻線間の電流位相差を利用してトルクリップルを少なくして回転子の振動を防止し、静粛な電動機の実現をしている。
特許文献１８は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」の部分に打ち抜き鉄芯板を軸方向に積層した３コの歯（ティース）を構成した誘導電動機である。通常のトロイダルコア電動機においては、「間隙」部分は狭く、歯（ティース）は１コしかないのが一般的である。しかしながら、特許文献１８では、「間隙」の間に３コの歯（ティース）があって、その３コのうちの両端の２コに互いに逆相となるように導線が巻回されている。トロイダルコアで周回する巻線を主巻線、歯（ティース）上の巻線を補助巻線とするとき、歯（ティース）の個数が主巻線の個数と同じ１対１の場合には、補助巻線によって生じた磁束は、主巻線によって生じた磁束に沿った経路に限定され無駄を生じていた。しかしながら、特許文献１８のように、導線が巻回されてない歯（ティース）を挟んだ両側に互いに逆相となる補助巻線があると、空隙を介して対向する界磁磁石を磁路とする補助巻線間の閉回路が形成でき、漏れ磁束を減少できる。けれども、この仕組みは、特許文献１８が特許を取得する際に段落００４１の後段に記載を追加した「・・・また継鉄部に主巻線、歯部に補助巻線を巻装したが、入れ替えても同様の効果が得られる。」と、「どちらを主体にしても成り立つ電動機」という記述主旨からも窺えるように、特許文献１８は、トロイダルコアでのトロイダル巻線コイルの占有部分を半分に抑えて、通常の集中巻の電動機の仕組みを残りの半分に挿入した形で構成し、それぞれの駆動トルク発生時期を直列に挿入したコンデンサーで９０°遅れで同期させた、いわば合成電動機であって、この補助巻線の仕組みは、本来のトロイダルコアのトルクを最大限発揮させるための構成を考える際の参考にはならない。
特許文献１２は、ステータスコアの全体を２分割した部分のヨーク部とティース部とを一体化して電磁鋼板を打ち抜いた薄板を複数積層し、２分割したまま巻線を行った後に一体化して構成した３相交流の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアである。ティース部の延伸はラジアル方向であるが、内側と外側の両方向の実施例を有していて、小型、低振動、低騒音、高効率モータの実現を目的としている。
特許文献４は、圧粉磁性体を用いてヨーク部とティース部とを一体化して成型するトロイダルコアの例である。特許文献４は、図面ではラジアルギャップ方式で記載されているが、そのコイルとティース部（磁極部）との位置や形状の関係からは、アキシャルギャップ方式でも使用可能と推定できる。また、特許文献４のトロイダルコアは、複数に分割して成型し、巻線を行って一体化して構成することから、段落００４１～００４５にかけては、トロイダルコアを分割しないで成型した場合に比べて、分割してもさほど透磁率が低下しない例が記載されている。しかしながら、この部分の記載について、トロイダルコア本体は分割しないで作製できた方が、分割して作製した場合に比べ、より望ましい透磁率を出せるとの記述でもあるとも理解できる。すなわち、透磁率の観点からは、分割しない方がより望ましいと思料する。
特許文献１４は、アキシャルギャップ型の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成した誘導電動機である。特許文献１４の図１に記載された形状からは、このコアが巻鉄芯であることが推定される。回転子も鉄芯にコイルを巻回した構造で記載されている。回転子の巻線の方は、トロイダルコアに対して直交する方向で巻回されているため、２次コイルを利用したものであることが推定できる。一方で、固定子側のトロイダルコア上の巻線コイルと巻線コイルとの間にある歯（ティース）のアキシャル方向の高さは、巻線のアキシャル方向の高さよりも高い。そのため、界磁石に対向する方向の空隙を狭くできるから、大きなトルクを発生できる。他方で、トロイダルコア上の歯（ティース）は、ケースやハウジングやシュラウドが存在するラジアル方向へは高さ(長さ)がない。そのため、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを、特許文献１４に記載された歯（ティース）そのものでケースやハウジングやシュラウドへ直接取付固定するアイディアは、通常の知見を有する当業者であっても、想致することは困難である。
特許文献２２や特許文献１９をはじめ、多くのトロイダルコアモーターは、トロイダルコアを分割して作製し、導線を巻回した後、組み立てて一体化してモーターを構成している。これは、特許文献１２の課題に記載されたように、他の多くのトロイダルコアモーターでも課題に「小型化」があることから、直径の小さなトロイダルコアに巻線を行うことは困難を伴うので、分割した状態で導線を巻回した後、一体化して完成させている。分割した部分を電磁鋼板の打ち抜きや磁性体粉末での成型である場合には、歯（ティース）部やシュラウドへの固定のための突起や凹みをも一括して成型できる利点もある。しかしながら、本発明においては、電動機あるいは発電機の外周部に駆動部や発電部を構成すると、内周部が空間となることから、特許文献９のシュラウド付回転翼や特許文献７のリニア風力発電のように内周部に羽根を構成することが多い。そうすると羽根には有効長が必要であることから、シュラウド付回転翼やリニア風力発電のように内周部に羽根を有する場合の直径は、ハブの部分が半径約５ｃｍ以上、羽根の長さが約１５ｃｍ以上、回転ダクトの外周部とシュラウドを併せた分が約１０ｃｍ以上が必要であって、最小限でも約６０ｃｍ以上なければ機能しない。また、羽根を用いない、例えば、電気自動車での原動機として用いる場合でも、キャビンの床下に設置するのを原則とするので、直径は約１ｍを超える。このような大きな直径になると、電磁鋼板の打ち抜きには適さなくなり、軟磁性粉体でも製作が極めて困難となる。
本発明の適用する特許文献９のシュラウド付回転翼は、直径が大きなものほど有利である。それは、回転翼の直径は大きくなると揚力は２乗倍で増加するが、従来型の回転翼のように、中央部の回転軸に動力を接続した場合に必要となる駆動のエネルギーは、３乗倍で増加させる必要がある。これに対し、外周部に駆動部を置いたシュラウド付回転翼の場合には、直径にほぼ比例する程度の駆動エネルギーで間に合うからである。また同じく本発明の適用する特許文献７のようなリニア風力発電機も、直径が大きくなるほど有利である。それは、回転翼の直径の増加は、発電量を２乗倍で増加させるが、従来からの中央部の回転軸に羽根の翼根を一ヵ所で固定した片支持タイプの羽根では、構造上羽根の強度を３乗倍で増加する必要があることから、羽根の重量増が激しかった。これに対し、羽根の外周部に発電部を有するリニア風力発電機では、羽根は翼根と翼端との２ヵ所で両支持ができることから、重量増がさほど生じない。このように、特許文献９のシュラウド付回転翼や特許文献７のリニア風力発電機では、直径が大きいほど、従来型のヘリコプターやプロペラ型風力発電機に対して有利であることが分かる。
しかしながら、直径が大きくなるとシュラウドも真円度を維持して潰れることのない強度を保つことが困難となる。また、直径の小さなトロイダルコアにおいて用いられてきた分割した状態で巻線してから組み立てる複数コア連接方式で直径を大きくした場合は脆弱であって、自重だけでも真円を維持できなくなる。そこで、特許文献５と特許文献６には、０．０１ｍｍから５ｍｍ厚の金属やセラミックやシリコンなどの薄板帯をバームクーヘン様に巻いてシュラウドや円環などを構成する要領が開示されている。これによって、軽量で強固でかつ真円度の高いシュラウドを容易に入手できる。また、トロイダルコアには、電磁鋼板による巻鉄芯が望ましいが、現状では２ｍを超えるものの製造は困難である。しかしながら、特許文献５と特許文献６の薄板帯を用いれば、アモルファスやケイ素鋼などの電磁鋼板を巻鉄芯に構成することが容易であって、巨大な直径を有して、しかも真円度が高い巻鉄芯を入手可能にする。また、このようにして作製した巻鉄芯によるトロイダルコアは、真円を維持する剛性があることから、シュラウドの剛性の強化にも寄与できるので、装置全体の軽量化にも寄与できる。
けれども、これらの巨大なシュラウドや巻鉄芯を用いて、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアによる巨大な直径の回転電機が作れても、電動機や発電機が屋内に設置できるとは限らない。特に、特許文献９のシュラウド付回転翼や特許文献７のリニア風力発電機は、野外で使うので、外乱を受けることが多く、翼端部に設置された駆動部や発電部を構成する界磁磁石と電機子との間の空隙を、外乱が狭めて衝突させる可能性がある。そのような翼端部の界磁磁石と電機子との接触や衝突を防止し、空隙を維持する方法として、特許文献３のカムフォロアの仕組が開示されている。それらによって、巨大な直径の回転電機が作れるようになっても、そこに用いる羽根を従来からの方法のように鉄や合成樹脂の積層やＦＲＰやＧＦＲＰで製造した場合では、直径が大きくなるにしたがって、級数的に製造単価が上昇してしまう。それは、価格的に販売や購入を著しく困難なものとするので、経営的な観点からは、実施が困難となる。しかしながら、特許文献１に記載のトンボの羽根様の羽根や、それを簡略化したＪ字型断面の羽根は、一枚板を折り曲げただけの組合せで、翼長方向の強度がある巨大な羽根の製造を安価に行うことができる。よって、特許文献５や特許文献６の薄板帯を用いて巨大な巻鉄芯を作り、そこに「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成し、特許文献５や特許文献６の薄板帯によって巨大なシュラウドを作製して、界磁磁石と電機子との空隙の保持は、特許文献３のカムフォロアで行って、羽根は特許文献１のトンボの羽根様の羽根やＪ字型断面の羽根を用いれば、巨大な直径を有する特許文献９のシュラウド付回転翼や巨大な直径を有する特許文献７のリニア風力発電機の構成を可能にする。
特許文献２は、複数の分割コアを円環状に配置し、その外側にコアに膚接して金属管を巻き付けて、分割コアと金属管とを同時に溶接して回転電機を構成するものである。金属管の役割あるいは主目的は、分割コアの固定を精度良くかつ容易に少ない部品点数で行うことにあるが、副目的にコアの冷却がある。特許文献２の巻線は、その段落００１６の５行目に記載されたようにティース上に集中巻きか分布巻かで巻回する従来からの方式であって、本発明のようなトロイダル状の巻回ではない。しかしながら、本発明も当初から、金属製パイプをコアに膚接させて冷却することを目指していたので、特許文献２と本発明との類似点と相違点については、特に関心がある。
特許第５２９６２４９号公報　　　　：トンボの羽根様とＪ字型断面の羽根； 特開２０１２－２２２９２９号公報　：冷却パイプ； 特開２０１２－１１７３７３号公報　：カムフォロア； 特開２００９－２５４１０９号公報　：粉末成形体トロイダルコア； 特開２００９－１９６２２７号公報　：薄板帯； 特許第４０５３５８４号公報　　　　：薄板帯； 特許第４０１５１７５号公報　　　　：リニア風力発電機； 特開２００６－２３８６２３号公報　：「連続巻」； 特許第３５９５９８８号公報　　　　：シュラウド付回転翼； 特開２００１－１０３６８８号公報　：「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」； 特開２００１－１０３６８７号公報　：「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」； 特開２００１－０３７１３３号公報　：「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」； 特開２０００－０２３３９５号公報　：磁性粉体での拡張コア部（磁極部）； 特開平１１－３５６０１７号公報　　：「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」； 特開平１１－３１８０４７号公報　　：電磁鋼板での拡張コア部（磁極部）； 特開平０９－００９５３２号公報　　：「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」； 特開平０８－３２２１７９号公報　　：ハウジングへの保持要領； 特開平０８－１７２７５９号公報（特許第２９９７１７５号公報）：補助巻線； 特開平０７－０８７７１６号公報　　：「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」サブ巻線； 特開昭５９－０７０１５５号公報　　：トロイダルコアの漏れ磁束の防止策； 特開昭５６－１１５１４８号公報　　：磁性鉄片（磁極部）の効用； 特開昭５５－１３９０６２号公報　　：「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」；
「超電動モーター（直流トロイダルモーター）」の原理"ＤＣトロイダルモーター"、［ｏｎｌｉｎｅ］、［平成２４年５月１２日検索］、インターネット＜ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｇｅｏｃｉｔｉｅｓ．ｊｐ／ｍｏｔｏｋｉ＿ｍｉｎｏｒｉ／ｄｃ＿ｔｏｒｏｉｄａｌ＿ｍｏｔｏｒ．ｈｔｍｌ＞
巻鉄芯によってトロイダルコアを構成した場合には、トロイダルコアをシュラウドに設置するための足がかりをトロイダルコア上に構成することが難しい。トロイダルコア上で比較的利用可能な場所は、「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコアや「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成する場合の「間隙」の部分にあって、ここにシュラウドに取り付けるための取付具を作製できる。しかしながら、「間隙」の部分は、いわばトロイダルコアの磁極部であり、トロイダルコアから吹き出る磁束の通り道である。特に、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアでは、「間隙」の部分に磁束の通り道が集中している。中でも間隙の中央部は、最大の磁束が通過している。したがって、この部分に穴を開けたり、透磁性が劣る物質で覆ったりすると、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁気的特性を減ずることになる。よって、取付具がトロイダルコアの磁極部としての磁気的特性を妨げることがないこと、さらに好ましくは、トロイダルコアの磁気的特性を向上させるような特性を有する取付具であることは重要であり、課題である。また、トロイダルコアを用いた発電機は、従来からの集中巻きや分布巻の発電機と異なり、反トルクの原因となる磁束を逃がす経路を設定し易い。このため大規模な発電等の大電流を運用する環境にも用いられることがあって、発生した熱を適切に処理して冷却を効率的に行えることも必要である。
本発明では、ケイ素鋼やアモルファスなどの透磁性が高い数枚から成る電磁鋼板の集合体か、ソフトフェライトなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性燒結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材を用いた集合体でトロイダルコアの「間隙」部分を挟み込んでシュラウドに直接取り付ける取付具とする。取付具が具備すべき機能・役割には、トロイダルコアの磁極部としての機能や役割があるので、取付具には界磁磁石への対向面を構成すると共に、トロイダルコア上に巻回した巻線コイルとは別に、取付具上にも巻線コイル（以下、「コントロールコイル」という）を装着し、トロイダルコア上に生じた磁束の流れをコントロールさせる。また、トロイダルコアの巻鉄芯には、金属製の冷却パイプを膚接して設置することができるので、効率的な冷却を行うことができる。
本発明の取付具を用いて「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」部分を挟み込んで回転電機のシュラウドに取り付けると、「間隙」部分が有する磁極部としての機能や役割を阻害することなく、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを容易に取り付けることができる。さらに、取付具にコントロールコイルを有する場合には、電動機ではトルクを高め、発電機では反トルクを押さえることが可能となる。また、冷却パイプをトロイダルコアに膚接して設置できるので、効率的な冷却を可能にする。
（Ａ）図は、被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「連続巻」で１２８巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。左ネジ巻とは、図面の左手から右手方向を見たときに左ネジと同じ方向へ巻回しているコイルを指す。磁束強度は、両端がＮ極とＳ極とでそれぞれ１６０ガウスである。　　　（Ｂ）図は、被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。磁束強度は、両端がＮ極とＳ極とでそれぞれ１００ガウス、間隙の両端がＳ極とＮ極とでそれぞれ２０ガウスである。　　　（Ｃ）図は、被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。右ネジ巻とは、図面の左手から右手方向を見たときに右ネジと同じ方向へ巻回しているコイルを指す。磁束強度は、両端が同じＮ極で６０ガウス、間隙の中央部分がＳ極の単極で１２０ガウスである。　　　（Ｄ）図は、被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ１６２巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極で８０ガウスである。間隙では、間隙の鉄芯に膚接して測定するとＳ極の３６０ガウスあるが、約３ｍｍ高さが増した巻線高の場所で図るとＳ極の１５０ガウスに低下する。 （Ａ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。磁束強度は、両端がＮ極とＳ極でそれぞれ１００ガウス、間隙の両端はＳ極とＮ極とでそれぞれ２０ガウスである。歯(ティース)上は、どこも０ガウスである。　　　（Ｂ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、３Ｖを印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極で７０ガウス、間隙の中央部分がＳ極で５０ガウスである。歯(ティース)の先端までの長さは９８ｍｍもあるのに先端に到るまでＳ極で５０ガウスある。 （Ａ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、歯(ティース)上にも５６巻回して、３Ｖを共通電源として歯(ティース)の端部が間隙の部分の極性と同じＳ極になるように印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極で８０ガウス、間隙の中央部分がＮ極の１０ガウスであるが、歯(ティース)の先端は間隙の部分の極性と同じＳ極の１６０ガウスが出ている。　　　（Ｂ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、歯(ティース)上にも５６巻回して、１．５Ｖの別電源として歯(ティース)の端部が間隙の部分の極性のＳ極になるように印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極の８０ガウス、間隙の中央部分がＳ極の１２０ガウスで、歯(ティース)の先端は、間隙の部分と同じ極性のＳ極の１４０ガウスが出ている。 （Ａ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、歯(ティース)上にも５６巻回して、電源は共通の３Ｖで、歯(ティース)の端部が間隙の部分の極性と異なるＮ極になるように印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極で６０ガウス、間隙の中央部分がＳ極の７０ガウスであるが、歯(ティース)の先端は、間隙の部分の極性と異なるＮ極で６０ガウスに変化している。　　　（Ｂ）図は、長さが９８ｍｍの歯(ティース)を有する被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ５６巻回し、歯(ティース)上にも５６巻回して、本体は３Ｖを印加し、歯(ティース)は別電源の１．５Ｖで端部が間隙の部分の極性と異なるＮ極になるように印加した場合を示している。磁束強度は、両端が同じＮ極の６０ガウス、間隙の中央部分がＳ極の７０ガウスであるが、歯(ティース)の先端は、間隙の部分の極性と異なるＮ極で９０ガウスに大きく変化している。 図は、鉄芯の水平部分の中央部に上下両方向へ歯（ティース）を有する被覆厚を含め直径６．５ｍｍの鉄芯である。水平部分の鉄芯へ、図面の左手から右手方向を見た場合に直径１ｍｍの導線を左ネジ巻で７４巻回、右ネジ巻で７４巻回した例である。３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、両端がＮ極で１００ガウス、間隙の部分はＳ極で５０ガウス、間隙に繋がる歯（ティース）部は、上下のどこの場所でも、間隙の部分の極性と同じＳ極で５０ガウスである。 （Ａ）図は、鉄芯の水平部分の中央部に上下両方向へ歯（ティース）を有する被覆厚を含め直径６．５ｍｍの鉄芯である。水平部分の鉄芯へ、図面の左手から右手方向を見た場合に直径１ｍｍの導線を左ネジ巻で７４巻回、右ネジ巻で７４巻回し、上下部分は、上部から下部を見た場合にいずれも全て左ネジ巻で各３７巻回した例である。同一電源で歯（ティース）の上部が間隙の部分の極性と同じＳ極となるように３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、両端がＮ極で５０ガウス、間隙の部分がＳ極で３０ガウス。歯（ティース）部は、上部が間隙の部分の極性と同じＳ極で１５０ガウス。下部がＮ極で４０ガウスである。　　　（Ｂ）図は、鉄芯の水平部分の中央部に上下両方向へ歯（ティース）を有する被覆厚を含め直径６．５ｍｍの鉄芯である。水平部分の鉄芯へ、図面の左手から右手方向を見た場合に直径１ｍｍの導線を左ネジ巻で７４巻回、右ネジ巻で７４巻回し、上下部分は、上部から下部を見た場合にいずれも全て左ネジ巻で各３７巻回した例である。３Ｖ直流は水平部分の巻線コイルのみに印加し、上下部分は歯（ティース）の上部が間隙の部分の極性と同じＳ極となるように１．５Ｖの別電源を印加した場合であって、その磁束は、両端がＮ極で１００ガウス、間隙の部分がＳ極で５０ガウス。歯（ティース）部は、上部が間隙の部分の極性と同じＳ極で１４０ガウス、下部がＮ極で１０ガウスである。 （Ａ）図は、鉄芯の水平部分の中央部に上下両方向へ歯（ティース）を有する被覆厚を含め直径６．５ｍｍの鉄芯である。水平部分の鉄芯へ、図面の左手から右手方向を見た場合に直径１ｍｍの導線を左ネジ巻で７４巻回、右ネジ巻で７４巻回し、上下部分は、上部から下部を見た場合にいずれも全て左ネジ巻で各３７巻回した例である。同一電源で歯（ティース）の上部が間隙の部分の極性と異なるＮ極となるように３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、両端がＮ極で５０ガウス、間隙の部分がＳ極で３０ガウス。歯（ティース）部は、上部が間隙の部分の極性と異なるＮ極で４０ガウス。下部がＳ極で１５０ガウスである。　　　（Ｂ）図は、鉄芯の水平部分の中央部に上下両方向へ歯（ティース）を有する被覆厚を含め直径６．５ｍｍの鉄芯である。水平部分の鉄芯へ、図面の左手から右手方向を見た場合に直径１ｍｍの導線を左ネジ巻で７４巻回、右ネジ巻で７４巻回し、上下部分は、上部から下部を見た場合にいずれも全て左ネジ巻で各３７巻回した例である。３Ｖ直流は水平部分のコイルのみに印加し、上下部分は歯（ティース）の上部が間隙の部分の極性と異なるＮ極となるように１．５Ｖの別電源を印加した場合であって、その磁束は、両端がＮ極で１００ガウス、間隙の部分がＳ極で５０ガウス。歯（ティース）部は、上部が間隙の部分の極性と異なるＮ極で１０ガウス、下部がＳ極で１４０ガウスである。 図は、被覆厚を含め直径１１．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を時計回りで見た場合に左ネジ巻で連続して３９０巻回してトロイダルコアを構成した「連続巻」の例である。３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、「連続巻」トロイダルコア外には一切漏れることがなく、全周に渡って磁束強度は０ガウスである。 図は、被覆厚を含め直径１１．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を時計回りに見た場合に「右ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ３０巻回してトロイダルコアを構成した一例である。３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、間隙の両端部分にＳ極とＮ極とが同時に現れ、それぞれ１０ガウスであることを示している。 図は、被覆厚を含め直径１１．５ｍｍの鉄芯に直径１ｍｍの導線を時計回りに見た場合に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」でそれぞれ３０巻回してトロイダルコアを構成した一例である。３Ｖ直流を印加した場合の磁束は、間隙の中央部分にＳ極かＮ極かのいずれかの単極が交互に現れ、５０ガウスであることを示している。 図は、中央に回転軸とハブとを有し、ハブに羽根の翼根部を接続し、羽根の翼端部は回転ダクトで連結し、回転ダクトの外周部にはシュラウドがあって、回転ダクトの外周部とシュラウドの内周部との間に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを有するシュラウド付回転翼等の実施例の平面図である。製品時には、回転軸とシュラウドとを結ぶ梁（固定ビーム）があるが、本発明の構造を見やすくするため、梁（固定ビーム）の記載を省いてある。 図は、シュラウド付回転翼等の実施例の回転軸やハブや羽根や回転ダクトを取り外してトロイダルコアの部分を明らかにした平面図である。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが、複数の取付具によってシュラウドに固定されている仕組みが分かる。 図は、図１２の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は上下で２分割され、中央部にある開口部（以下、「コアマウス」という）で巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。 （Ａ）図は、図１２の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。この場合の電磁鋼板の集合体をシュラウドへ取り付ける際は、カンヌキと固定支柱からなる部品でシュラウドへ直立させる。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。この場合も電磁鋼板の集合体と同じような部品を使って取り付ける他に、ボルトとナットで取り付けることも可能である。 （Ａ）図は、図１２の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。全体の形状が複雑なのは、取付具を組み立てる際に環などの部品を装着するためのものである。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。この場合の電磁鋼板の集合体をシュラウドへ取り付ける際は、カンヌキと固定支柱からなる部品でシュラウドへ直立させる。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。この場合の電磁鋼板の集合体と同じような部品を使って取り付ける他に、ボルトとナットで取り付けことも可能である。 図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを図１５の取付具のコアマウスで挟み込んでから、取付具の上部に環を装着して「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドへ取り付けた一部断面図である。 図は、図１６の取付具のコアマウスで巻鉄芯を挟み込んだ「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた後、ラジアル方向にもアキシャル方向にも界磁磁石を有する回転ダクトと組み合わせてシュラウド付回転翼等を完成させた実施例の一部断面図である。 図は、中央に回転軸とハブとを有し、ハブに羽根の翼根部を接続し、羽根の翼端部は回転ダクトで連結し、回転ダクトの外周部にはシュラウドがあって、回転ダクトの外周部とシュラウドの内周部との間に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを有するシュラウド付回転翼等の実施例の平面図である。製品時には、回転軸とシュラウドとを結ぶ梁（固定ビーム）があるが、本発明の構造を見やすくするため、梁（固定ビーム）の記載を省いてある。 図は、シュラウド付回転翼等の実施例の回転軸やハブや羽根や回転ダクトを取り外してトロイダルコアの部分を明らかにした平面図である。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが、複数の取付具によってシュラウドに固定されている仕組みが分かる。また、この取付具の磁極脚部には、コントロールコイルが装着されている。 （Ａ）図は、図１２の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。取付具の上部の磁極頭頂部には環を装着し、下部の磁極脚部にはコントロールコイルが装着されている。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。 図は、図２０で記載した「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた場合の一部断面図である。 図は、図２１の取付具のコアマウスで巻鉄芯を挟み込んだ「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた後、ラジアル方向にもアキシャル方向にも界磁磁石を有する回転ダクトと組み合わせてシュラウド付回転翼等を完成させた実施例の一部断面図である。 図は、中央に回転軸とハブとを有し、ハブに取り付けたスポーク（回転ビーム）の先端を回転ダクトで連結し、回転ダクトの外周部にはシュラウドがあって、回転ダクトの外周部とシュラウドの内周部との間に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成した実施例の平面図である。羽根の代わりにスポーク（回転ビーム）を付けた製品は、例えば、電気自動車のキャビンの床下に設置して、電気自動車駆動用電動機として用いる。この場合は、ラジアルギャップ形式である。製品時には、回転軸とシュラウドとを結ぶ梁（固定ビーム）があるが、本発明の構造を見やすくするため、梁（固定ビーム）の記載を省いてある。 図は、電気自動車駆動用電動機等の実施例の回転軸やハブやスポークを取り外してトロイダルコアの部分を明らかにした平面図である。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが、複数の取付具によってシュラウドに固定されている仕組みが分かる。また、この取付具の磁極頭頂部と磁極脚部には、コントロールコイルが装着されている。 （Ａ）図は、図２４の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。取付具の上部の磁極頭頂部と下部の磁極脚部にはコントロールコイルが装着されている。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。 図は、図２５で記載した「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた場合の一部断面図である。 図は、図２６の取付具のコアマウスで巻鉄芯を挟み込んだ「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた後、ラジアル方向に界磁磁石を有する回転ダクトと組み合わせて完成させた実施例の一部断面図である。 図は、中央に回転軸とハブとを有し、ハブに羽根の翼根を取り付け、羽根の翼端を回転ダクトで連結し、回転ダクトの外周部にはシュラウドがあって、回転ダクトの外周部とシュラウドの内周部との間に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを有するシュラウド付回転翼等の実施例の平面図である。製品時には、回転軸とシュラウドとを結ぶ梁（固定ビーム）があるが、本発明の構造を見やすくするため、梁（固定ビーム）の記載を省いてある。 図は、シュラウド付回転翼等の実施例の回転軸やハブや羽根や回転ダクトを取り外してトロイダルコアの部分を明らかにした平面図である。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが、複数の取付具によってシュラウドに固定されている仕組みが分かる。また、この取付具の磁極脇側部や磁極脚部は、コントロールコイルが装着されている。 （Ａ）図は、図２９の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。取付具の両脇の磁極脇側部と下部の磁極脚部にはコントロールコイルが装着されている。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。 図は、図３０で記載した「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた場合の一部断面図である。 図は、図３１の取付具のコアマウスで巻鉄芯を挟み込んだ「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた後、アキシャル方向に界磁磁石を有する回転ダクトと組み合わせてシュラウド付回転翼等を完成させた実施例の一部断面図である。 図は、図２９の破断線ｂ－ｂ’の部分を白矢印の方向から見た一部断面図である。図中のシュラウド側から延びるカムフォロアは、その直径が、シュラウド側の取付具の脇側部の高さよりも大きくて、回転ダクトの内側の幅より小さい。したがって、回転ダクトに応力がかからず安定して回転しているときにはカムフォロアはどこにも接触しないが、回転ダクトに応力がかかって、シュラウド側の取付具の脇側部と衝突しそうになった場合には、カムフォロアが回転ダクトの内側の一方に当接して、回転ダクトと取付具との衝突を未然に防止する。 図は、中央に回転軸とハブとを有し、ハブにスポークを取り付けて回転ダクトに連結し、回転ダクトの外周部にはシュラウドがあって、回転ダクトの外周部とシュラウドの内周部との間に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを有するシュラウド付回転翼等の実施例の平面図である。製品時には、回転軸とシュラウドとを結ぶ梁（固定ビーム）があるが、本発明の構造を見やすくするため、梁（固定ビーム）の記載を省いてある。 図は、シュラウド付回転翼等の実施例の回転軸やスポークを取り外してトロイダルコアの部分を明らかにした平面図である。「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアが、複数の取付具によってシュラウドに固定されている仕組みが分かる。また、この取付具の磁極脇側部と磁極脚部とは、コントロールコイルが装着されているのが分かる。また、この図では磁極脇側部のボビンで隠されて見えないが、磁極頭頂部にもコントロールコイルが装着されている。 （Ａ）図は、図３５の切断面ａ－ａ’の部分を、回転ダクト方向を上部とし、シュラウド方向を下部として記載した取付具の一例である。取付具は左右で２分割され、中央部にあるコアマウスで巻鉄芯を挟み込んでシュラウドに直立している。取付具の上部の磁極頭頂部と両脇の磁極脇側部と下部の磁極脚部にはコントロールコイルが装着されている。　　　（Ｂ）図は、取付具が電磁鋼板の集合体で構成された場合の側面図である。　　　（Ｃ）図は、取付具がソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成された場合の側面図である。 図は、図３６で記載した「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた場合の一部断面図である。 図は、図３７の取付具のコアマウスで巻鉄芯を挟み込んだ「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアをシュラウドに取り付けた後、ラジアル方向とアキシャル方向に界磁磁石を有する回転ダクトと組み合わせてシュラウド付回転翼等を完成させた実施例の一部断面図である。 図は、図３５の破断線ｂ－ｂ’の部分を白矢印の方向から見た一部断面図である。図中のシュラウド側から延びるカムフォロアは、その直径が、シュラウド側の取付具の磁極脇側部の高さよりも大きくて、回転ダクトの内側の幅より小さい。したがって、回転ダクトに応力がかからず安定して回転しているときにはカムフォロアはどこにも接触しないが、回転ダクトに応力がかかって、シュラウド側の取付具の磁極脇側部と衝突しそうになった場合には、カムフォロアが回転ダクトの内側の一方に当接して、回転ダクトと取付具との衝突を未然に防止する。 （Ａ）図は、取付具のコアマウスや門部の近傍と巻鉄芯の拡大一部断面図である。　　　（Ｂ）図は、取付具の無い部分で巻鉄芯と冷却パイプとの両方が、導線で外側から巻回されている様子を示している拡大一部断面図である。なお、巻鉄芯の角はエッジ状の鋭利であって導線を傷つけ易い。このため、実際に導線を巻回する際には角をエンドチークで覆ってあるが、図面の記載は省略した。　　　（Ｃ）図は、実施例がラジアルギャップである場合の取付具のコアマウスと門部の近傍と巻鉄芯の拡大一部断面図である。　　　（Ｄ）図は、実施例がラジアルギャップである場合の取付具の無い部分で、巻鉄芯と冷却パイプとの両方が、導線で外側から巻回されている様子を示している拡大一部断面図である。なお、巻鉄芯の角はエッジ状の鋭利であって導線を傷つけ易い。このため、実際に導線を巻回する際には角をエンドチークで覆ってあるが、図面の記載は省略した。 図は、巻鉄芯の外周部に冷却パイプを膚接した様子を示す平面図である。 図は、巻鉄芯の外周部に冷却パイプを膚接させ、巻鉄芯と冷却パイプの両方を、その外側から導線でトロイダル状に巻回している途中の様子を示した平面図である。 図は、巻鉄芯の外周部に冷却パイプを膚接させ、巻鉄芯と冷却パイプの両方を、その外側から導線で巻回して、トロイダルコアを完成した一例を示した平面図である。 （Ａ）図は、本発明の取付具をシュラウドに固定する際に用いる部品の正面図である。　　　（Ｂ）図は、本発明の取付具をシュラウドに固定する際に用いる部品の側面図である。 （Ａ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアにおける本発明の取付具が、磁極部としての機能と役割とを有することを模式的に説明する区域を示した平面図である。　　　（Ｂ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアと、その取付具と、空隙を介した界磁磁石と、界磁磁石間を繋ぐ磁気路板と、取付具が直立しているシュラウドとの基本的な位置関係をモデル化した側面図である。 （Ａ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアで電動機を構成し、コントロールコイルには電力印加が行われていない場合にトロイダルコアに電力を印加した際の磁束の流れを示している。シュラウドの材質によって透磁率が異なるが、通常、シュラウド側にも磁束の漏れが生じるので、発生トルクの損失を生じている。　　　（Ｂ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアで電動機を構成して、コントロールコイルにも電力印加を行った場合にトロイダルコアに電力を印加した際の磁束の流れを示している。シュラウドを鉄製にした場合でも、磁極脚部のコントロールコイルに磁束の通過を阻止する向きで電力を印加し、併せて磁極頭頂部には、通過する磁束を促進する向きで電力を印加すると、トロイダルコアの鉄芯に発生するトルクを増加することができる。 （Ａ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアで発電機を構成して、コントロールコイルには電力印加が行われていない場合にトロイダルコアに電力を印加した際の磁束の流れを示している。発電機に負荷を繋いで２重線矢印方向に回転ダクトを移動させるとトロイダルコアに電力が発生する。しかしながら、その際の磁束の流れの多くは、空隙を挟んで界磁磁石に到り、大きな反トルクを生じて、発電機としての運用を困難にする。　　　（Ｂ）図は、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアで発電機を構成して、コントロールコイルにも電力印加を行った場合の磁束の流れを示している。特に、シュラウドを鉄製にして、磁極脚部のコントロールコイルの磁束の通過を容易にし、磁極頭頂部のコントロールコイルの磁束の通過は制限すると、磁束の流れは、トロイダルコアと鉄製シュラウドとの間で行われて、反トルクを極限できるから、リニア風力発電機のような反トルクに弱い風力発電装置でも容易に構成できる。 図は、巨大な直径を有する巻鉄芯やシュラウドを作る際に必要となる薄板帯とそれを巻く巨大巻き車の一例である。 （Ａ）図は、直径約２００ｍシュラウド付回転翼を甲板に８基組み込んだ空中空母の一例である。　　　（Ｂ）図は、直径約１８ｍのシュラウド付回転翼を１２基取り付けた空中フェリーの一例である。上部甲板の編み目部分は、太陽光発電装置を示している。 図は、茶畑等に設置して、通常は風力発電を、冬季の霜害の危険時には送風機を兼ねることができる直径約９ｍの送風機兼リニア風力発電機の一例である。 図は、直径約１ｋｍで渓谷を跨ぐほどの巨大なリニア風力発電機の一例である。
トロイダルコアやトロイダルコイルについての記述は、磁束を外に漏らさない電子部品として記載されていることが多い。しかし、電動機や発電機の構成部品として記載されることは少なく、大学や専門学校の教科書に登場することは、極めてまれである。このため、トロイダルコアを用いて回転電機を構成しようとすれば、多少なりとも実験や試験によって確かめつつ進まなければならない。したがって、本発明者は、発明を実施する前提として、簡単な実験結果を提示しながら実施の形態を説明する。
トロイダルコアには、２大別３種類といえるような巻線方法の違いがある。まず、２大別の一方は、ドーナッツ状に周回した鉄芯等に連続して間隙を作らずに導線等を巻回する場合（「連続巻」トロイダルコア）である。他方は、所々に間隙を形成しつつ巻回する場合とであるが、こちらは、間隙の両側で同じ巻き方をする場合（「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコア）と、互いに逆相となるようにする場合（「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア）の２つの種類がある。これらの２大別３種類の巻回方法による差異を知るため、鉄芯は直線状のものとしたが、図面の図１から図７において、ガウス計を用いて、それぞれの特性を点検した。
図１では、被覆厚を含め直径５．５ｍｍの鉄芯に巻いた巻線を、図面の左手から右手方向を見て、左ネジの方向か右ネジ方向かで巻回方向を区分し、３Ｖを印加した際のトロイダルコア相当品における磁束をガウス計で測定して記載した。その結果、トロイダルコアの真中付近でのトルクを想定して磁束を測定してみると、（Ａ）の「連続巻」トロイダルコア相当では、出てくる磁束は皆無であった。（Ｂ）の「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコア相当では、出てくる磁束は非常に少なかった。（Ｃ）の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア相当のみが、大きな磁束を吹き出すのが確認できた。よって、回転電機の仕組みにおいては、周回するトロイダルコアの少なくともどこかの部分に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」となる巻線の箇所を有していなければ、使い物とならないと考えた。
図２では、多くの電動機や発電機に見られる歯（ティース）の効果について測定した。その結果、（Ａ）の「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコア相当での歯（ティース）には、磁束が現れず、役に立たないことが分かった。また逆に、（Ｂ）の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア相当では、９８ｍｍの長さがある末端まで、大きな磁束が誘導されていて、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成する際の歯（ティース）には、磁極部としての機能や役割を期待することができることが分かった。
特許文献１８や特許文献１９には、歯（ティース）上に補助巻線やサブ巻線を実施している。しかしながら、一方の特許文献１８は、本来のトロイダルコアとして占有すべきスペースを半分以下に縮小し、縮小したトロイダルコアの部分を周回するように均等に配分した。そして、空いたスペースに集中巻きの従来からのコンデンサ電動機の仕組みを組み入れたものである。よって、本来のトロイダルコアによる電動機のトルク等を強化するものではなく、いわば、トロイダルコア電動機と従来型集中巻き電動機とのハイブリッドといえる。そのような観点は、特許文献１８の公開特許公報には記載されてなかったのに、特許公報第２９９７１７５号において追加を認められた段落００４１の下線部に「継鉄部に主巻線、歯部に補助巻線を巻装したが、入れ替えても同様の効果が得られる。」と記載したことからも明らかであって、それはトロイダルコアに生じた磁束の強弱や極性反転を任意に行うことを目指した本発明の課題と特許文献１８とは一致せず、本発明の参考にならない。他方、特許文献１９は、本来のトロイダルコアの仕組みはそのままにして、歯（ティース）にサブ巻線を行っている。しかしながら、特許文献１９の目的や実現できた機能は、トルクリップルの減少や回転子の振動防止であって、手段として誘導電動機におけるトロイダルコアに流れる電流と、歯（ティース）上に流れる電流との間に位相差を設けて目的を達成するためのものである。よって、特許文献１８と特許文献１９のいずれの場合も、本発明が追求する本来のトロイダルコア電動機のトルクの制御に関する知識とはなり得ない。したがって、図３や図４のような実験を必要とし、その結果を記述した理由になる。
図３と図４では、トロイダル相当での歯（ティース）にも巻線を行い、それぞれの「間隙」部分の極性を基準として直流電圧を印加した。「間隙」の極性がＳ極のとき、歯（ティース）の末端部も同極のＳ極となるように、図３（Ａ）のようにトロイダルコアの巻線と歯（ティース）の巻線とに同じ電願から３Ｖを印加すると、１６０ガウスあり、図３（Ｂ）のようにトロイダルコアには３Ｖ、歯（ティース）には、別電源から１．５Ｖを印加すると、１４０ガウスであった。これは、いずれも、図２（Ｂ）に示した歯（ティース）に巻線しない場合の５０ガウスの約３倍である。また、逆に、歯（ティース）の末端部が「間隙」のＳ極と逆のＮ極となるよう、図４（Ａ）のようにトロイダルコアの巻線と歯（ティース）の巻線とに同じ電源から３Ｖを印加すると、歯（ティース）に巻線しない場合の真逆のＮ極で６０ガウスが得られ、さらに図４（Ｂ）のように別電源から１．５Ｖを印加すると、極性は反対のＮ極でしかも約２倍の９０ガウスの磁束が得られる。特に、トロイダルコアの巻線と歯（ティース）上の巻線とに印加する電源を、可変装置を介した別電源で通電すると、「間隙」の部分の極性と歯（ティース）の末端の極性とを同極とする際は２倍～１０倍に、「間隙」の部分の極性と歯（ティース）の末端の極性とを異極とする際は０倍～４倍が容易に実施できる。このように、本来のトロイダルコアへの通電状況を変化させなくても、歯（ティース）上の巻線に印加する電力を制御することで、トロイダルコアを用いた電動機の駆動力や発電機の発電量を制御可能なことから、本発明では、歯（ティース）上に巻回した巻線をコントロールコイルと呼称している。
図５では、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」部分に、シュラウドへ取り付けるための取付具を構成する場合の基礎的事項や問題点を検討した。取付具をトロイダルコアの材質と同様に透磁率の高い鉄材で構成した場合に、図面の左手から、右手方向に、「左ネジ巻」、「間隙」、「右ネジ巻」の順に導線を巻回し、３Ｖを印加すると、「間隙」の部分の極性はＳ極で５０ガウスあった。この際、歯（ティース）上の磁束は、全てＳ極で５０ガウスであった。と言うことは、一方の上部の歯（ティース）は、空隙を介して界磁磁石と対面するので、界磁磁石に対し、５０ガウスの磁極部を構成することが分かる。他方の下部の歯（ティース）は、シュラウドに接触して直立するわけであるが、シュラウドを鉄製のような磁性体であった場合には、大きな磁束の漏れを生じることになる。シュラウド側への磁束の漏れが、電動機においては致命的な欠陥になり得ることは、特許文献２０の２６４頁の下段左１～３行目に「電動機外周に大巾な磁束漏れを起こして、電動機の特性を大巾に低下させる事になり、実用上実現不可能な方法であった。」と記載された通りであり、また、特許文献１５の図１０や特許文献１３の図７の張り出しコアの外周部が鋭角に削られている理由にもなっている。したがって、実験の結果からも、磁性体を用いて作った磁極部としての歯（ティース）には、トロイダルコアを流れる大きな磁束が出てくることを念頭に置いて、取付具の構成を図る必要がある。
図６と図７とは、図面の左手から右手方向にかけて「左ネジ巻」、「間隙」、「右ネジ巻」で導線を巻回し、上部から下部へは全て左ネジ巻、すなわち「左ネジ巻」、「間隙」、「左ネジ巻」で導線を巻回してトロイダルコア（相当）を構成し、磁極部となる歯（ティース）上に、界磁磁石側となる上部にも、シュラウド側となる下部にも巻線を行ってコントロールコイルとした例である。
図６（Ａ）では、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（相当）の磁極部の界磁磁石側となる上部（以下、「磁極頭頂部」という）の極性が「間隙」部分の極性と同極のＳ極となるようにトロイダルコア（相当）にもコントロールにも同一電源で直流３Ｖを印加すると、磁極頭頂部では、「間隙」部分と同じＳ極で１５０ガウスであった。このときシュラウド側に当接することになる磁極部の下部（以下、「磁極脚部」という）では、「間隙」部分と異なるＮ極の４０ガウスであった。また、図６（Ｂ）で、トロイダルコア（相当）には直流３Ｖを、コントロールコイルには別電源で直流１．５Ｖを印加すると、磁極頭頂部では、「間隙」部分と同じＳ極の１４０ガウス、磁極脚部では「間隙」部分と異なるＮ極の１０ガウスであった。
図７（Ａ）では、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（相当）の磁極部の界磁磁石側となる磁極頭頂部の極性が「間隙」部分の極性と異極のＮ極となるようにトロイダルコア（相当）にもコントロールにも同一電源で３Ｖ直流を印加すると、磁極頭頂部では「間隙」部分と異なるＮ極で４０ガウスであった。このときシュラウド側に当接することになる磁極脚部では、「間隙」部分と同じＳ極の１５０ガウスであった。また、図７（Ｂ）で、トロイダルコア（相当）には直流３Ｖを、コントロールコイルには別電源で直流１．５Ｖを印加すると、磁極頭頂部では「間隙」部分と異なるＮ極の１０ガウス、磁極脚部では「間隙」部分と同じＳ極の１４０ガウスであった。
以上の図５～図７によって、取付具には磁極部としての機能や役割を有することが分かると共に、取付具としての素材の選択、コントロールコイルの使い方、シュラウドの素材の選択等の重要な情報が入手できた。まず、図５からは、取付具をトロイダルコアと同様の磁性体で製作した場合では、シュラウドの材質は、電動機の場合には非磁性体で作り、発電機の場合には磁性体で作る、ことが肝要であることが分かる。次に、図６と図７から取付具にコントロールコイルを装着する場合、特にその磁極脚部にコントロールコイルを装着する場合には、シュラウドへ漏れる磁束の制御が可能になることから、電動機であってもシュラウドの材質に鉄製等の磁性体を採用することができる。また、発電機の際にシュラウドが鉄製であれば、電機子と界磁磁石間を空隙を介して行き交う磁束を抑制して磁束をシュラウド側に流すことができるので、負荷を発電機に取り付けた際に発生する反トルクを大幅に抑制することができる。
図８～図１０は、トロイダルコア（相当）として実験した図１～図７の内容の一部を、被覆厚を含め直径１１．５ｍｍの鉄芯にトロイダルコア（１２０）を構成して直流３Ｖを印加して、再確認するためのものである。
図８の「連続巻」トロイダルコア（１２１）は、電動機としても発電機としても、たくさんの問題を抱えている。「連続巻」トロイダルコア（１２１）に対向する界磁磁石（２００）は、全て単極である必要がある。単極では、界磁磁石（２００）間の磁気回路の設定ができない。すると界磁磁石の磁束が周囲に漏れ出し、大変扱い難い。また、「連続巻」トロイダルコア（１２１）に流せる電流は、直流で、駆動時に使えるのはローレンツ力のみであるのでトルクが出ない。よって、巨大な電流を抵抗なしで流せる極低温時の超伝導等の特殊な環境以外では、通常、電動機としても発電機としても使うことができない。
図９の「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」トロイダルコア（１２２）は、界磁磁石（２００）は単極であっても両極であっても良い。電流も、直流も交流も利用可能である。しかし、図２（Ａ）で明らかになったように、歯（ティース）の効果がないことは、巻線高を上げることができないので、トルクも発電量も期待できない。
図１０の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）は、界磁磁石（２００）が必ず両極なので、磁気回路の形成は容易で使いやすい。電流は、スイッチング装置を介した直流でも単相や三相の交流でも使用できる。また、歯（ティース）の設置が有効なので、効率の高い回転電機を構成できる。
図１１～図１７までは、取付具（１４０）がコントロールコイル（１７０）を装着していない例である。取付具（１４０）にコントロールコイル（１７０）を装着していない場合は、取付具（１４０）の材質とシュラウド（１０）の材質との組合せによって、電動機として適切か、発電機として適切かが定まる。
図１１は、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）の外観図である。図１１から回転ダクト（２０）や羽根（３０）を取り除いたのが、図１２である。図１２には、トロイダルコア（１２０）と取付具（１４０）とシュラウド（１０）が記載されている。取付具（１４０）には、コントロールコイル（１７０）が装着されていない。取付具（１４０）の具体例は、図１２の切断面ａ－ａ’を白矢印方向から見た場合について、界磁磁石側（２００）を上部とし、シュラウド側（１０）を下部として図示する。
取付具は、中央にトロイダルコア（１２０）の巻鉄芯（１１０）を挟み込むコアマウス（１６０）と巻線コイルの導線（１８０）や冷却パイプ（３００）を通過させる門部（１６１）を有し、少なくとも２分割されている。
図１３は、上下で２分割した例であって、素材は、上部が軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４２）か軟質圧粉磁性体（１４３）かの少なくともいずれかで製作され、下部は軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かのいずれかの他、非磁性体（１４５）で製作され、巻鉄芯（１１０）を上下から挟んで組合せ、シュラウド（１０）に直立させて取り付ける。電動機のシュラウド（１０）は、非磁性体であることが必要だが、図１３の場合では、取付具の下部部分の材質に非磁性体（１４５）を選んだ際は、磁性体でシュラウド（１０）を製作しても可能である。図１３を用いた発電機の場合は、取付具（１４０）に非磁性体（１４５）を選択することはできない。
図１４～図１６は、左右で２分割した例であって、素材は、いずれも電磁鋼板（１４１）か軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かの少なくともいずれかで製作され、中央部のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を左右から挟み込んで組立ててから、カンヌキ（１９４）と固定支柱（１９５）との組合せや、ボルト（１９１）とナット（１９２）との組合せなどでシュラウド（１０）に直立させて取り付ける。図１４～図１６の場合は、電動機のシュラウド（１０）は、非磁性体（１４５）で製作し、発電機のシュラウド（１０）は、磁性体で製作することが必要である。
図１７では、取付具（１４０）の中央部分のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を挟み込んでシュラウド（１０）にトロイダルコア（１２０）を設置したところへ、ラジスル方向とアキシャル方向の両方向に界磁磁石（２００）を有する回転ダクト（２０）を左右の両側から被せて、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）を構成した際の一部断面図である。
図１８～図３９までは、取付具（１４０）がコントロールコイル（１７０）を装着している例である。取付具（１４０）にコントロールコイル（１７０）を装着していない図１１～図１７の場合は、取付具（１４０）の材質とシュラウド（１０）の材質との組合せによって、電動機に適するか発電機に適するかが定まった。しかし、取付具（１４０）にコントロールコイル（１７０）を装着している図１８～図３９の場合は、用途における自由度を増加できる。特に、コントロールコイル（１７０）を取付具（１４０）の磁極脚部（１５３）に装着している場合は、コントロールコイル（１７０）に印加する電力を制御して、電動機としても発電機としても両用で使用することが可能な構成が実現できる。
図１８は、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）の外観図である。図１８から回転ダクト（２０）や羽根（３０）を取り除いたのが、図１９である。図１９には、トロイダルコア（１２０）と取付具（１４０）とシュラウド（１０）が記載されている。取付具（１４０）の磁極部では、磁極脚部（１５３）のみにコントロールコイル（１７０）が装着されている。取付具（１４０）の具体例は、図１９の切断面ａ－ａ’を白矢印方向から見た場合について、界磁磁石側（２００）を上部とし、シュラウド側（１０）を下部として図示する。
図２０、図２１は、左右で２分割した例であって、素材は、いずれも電磁鋼板（１４１）か軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かの少なくともいずれかで製作され、中央部のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を左右から挟み込んで組立ててから、カンヌキ（１９４）と固定支柱（１９５）との組合せや、ボルト（１９１）とナット（１９２）との組合せなどでシュラウド（１０）に直立させて取り付ける。
図２２では、取付具（１４０）の中央部分のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を挟み込んでシュラウド（１０）にトロイダルコア（１２０）を設置したところへ、ラジスル方向とアキシャル方向の両方向に界磁磁石（２００）を有する回転ダクト（２０）を左右の両側から被せて、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）を構成した際の一部断面図である。
図２３は、自動車のキャビネット床部に設置した自動車駆動用電動機の外観図である。図２３から回転ダクト（２０）やスポーク（４０）を取り除いたのが、図２４である。図２４には、トロイダルコア（１２０）と取付具（１４０）とシュラウド（１０）が記載されている。取付具（１４０）の磁極部では、磁極頭頂部（１５１）と磁極脚部（１５３）にコントロールコイル（１７０）が装着されている。取付具（１４０）の具体例は、図１９の切断面ａ－ａ’を白矢印方向から見た場合について、界磁磁石側（２００）を上部とし、シュラウド側（１０）を下部として図示する。
図２５、図２６の取付具（１４０）は、左右で２分割した例であって、素材は、いずれも電磁鋼板（１４１）か軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かの少なくともいずれかで製作され、中央部のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を左右から挟み込んで組立ててから、カンヌキ（１９４）と固定支柱（１９５）との組合せや、ボルト（１９１）とナット（１９２）との組合せなどでシュラウド（１０）に直立させて取り付ける。
図２７では、取付具（１４０）の中央部分のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を挟み込んでシュラウド（１０）にトロイダルコア（１２０）を設置したところへ、ラジアル方向に界磁磁石（２００）を有する回転ダクト（２０）を被せて、自動車駆動用電動機を構成した際の一部断面図である。
図２８は、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）の外観図である。図２８から回転ダクト（２０）や羽根（３０）を取り除いたのが、図２９である。図２９には、トロイダルコア（１２０）と取付具（１４０）とカムフォロア（１９０）とシュラウド（１０）が記載されている。取付具（１４０）の磁極部では、磁極頭頂部（１５１）と磁極脇側部（１５２）と磁極脚部（１５３）にコントロールコイル（１７０）が装着されている。取付具（１４０）の具体例は、図２９の切断面ａ－ａ’と切断面ｂ－ｂ’とを白矢印方向から見た場合について、界磁磁石側（２００）を上部とし、シュラウド側（１０）を下部として図示してある。
図３０、図３１は、左右で２分割した例であって、素材は、いずれも電磁鋼板（１４１）か軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かの少なくともいずれかで製作され、中央部のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を左右から挟み込んで組立ててから、カンヌキ（１９４）と固定支柱（１９５）との組合せや、ボルト（１９１）とナット（１９２）との組合せなどでシュラウド（１０）に直立させて取り付ける。
図３２、図３３では、取付具（１４０）の中央部分のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を挟み込んでシュラウド（１０）にトロイダルコア（１２０）を設置したところへ、アキシャル方向に界磁磁石（２００）を有する回転ダクト（２０）を左右の両側から被せて、シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）を構成した際の一部断面図である。図３３には、取付具（１４０）のアキシャル方向の幅よりも大きく、回転ダクト（２０）の内側部分の幅よりは小さい直径のカムを有するカムフォロア（１９０）が図示されている。
図３４は、水力や地熱や火力や原子力などの発電所内に設置されて発電に用いられる発電機に本発明を適用した場合の外観図である。図３４から回転ダクト（２０）やスポーク（４０）を取り除いたのが、図３５である。図３５には、トロイダルコア（１２０）と取付具（１４０）とカムフォロア（１９０）とシュラウド（１０）が記載されている。取付具（１４０）の磁極部では、磁極頭頂部（１５１）と磁極脇側部（１５２）と磁極脚部（１５３）にコントロールコイル（１７０）が装着されている。取付具（１４０）の具体例は、図３５の切断面ａ－ａ’とｂ－ｂ’を白矢印方向から見た場合について、界磁磁石側（２００）を上部とし、シュラウド側（１０）を下部として図示する。
図３６、図３７は、左右で２分割した例であって、素材は、いずれも電磁鋼板（１４１）か軟磁性セラミックス（１４２）か軟磁性燒結金属（１４３）か軟質圧粉磁性体（１４４）かの少なくともいずれかで製作され、中央部のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を左右から挟み込んで組立ててから、カンヌキ（１９４）と固定支柱（１９５）との組合せや、ボルト（１９１）とナット（１９２）との組合せなどでシュラウド（１０）に直立させて取り付ける。
図３８では、取付具（１４０）の中央部分のコアマウス（１６０）で巻鉄芯（１１０）を挟み込んでシュラウド（１０）にトロイダルコア（１２０）を設置したところへ、ラジスル方向とアキシャル方向の両方向に界磁磁石（２００）を有する回転ダクト（２０）を左右の両側から被せて、水力や地熱や火力や原子力などの発電所内に設置されて発電に適用した発電機の一部断面図である。図３９には、取付具（１４０）のアキシャル方向の幅よりも大きく、回転ダクト（２０）の内側部分の幅よりは小さい直径のカムを有するカムフォロア（１９０）が図示されている。
図４０は、巻鉄芯の周辺の拡大一部断面図である。巻鉄芯や導線を冷却するため、巻鉄芯に冷却パイプが膚接して設置してある。このうち（Ａ）と（Ｂ）は、アキシャルギャップでもラジアルギャップでも実施できるが、（Ｃ）と（Ｄ）は、ラジアルギャップの場合に実施できる。
図４１～図４３は、巻鉄芯に冷却パイプを膚接させ、巻鉄芯と冷却パイプの両方を、その外側から導線でトロイダル状に巻回して、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成している様子を示している。
本発明は、図４０～図４３で示したように、回転電機のコアを冷却する目的で、金属製の冷却パイプをコアに膚接して設置している。冷却パイプをコアに膚接して設置する方法は、特許文献２と共通である。しかしながら、特許文献２の金属製パイプを用いた第１の目的は、その分割コアを連結するためであって、そのため冷却パイプとコアとの間は、その両者を同時に溶接固定する必要がある。これに対して本発明のコアは、分割されていない。したがって、冷却パイプには、コアを固定するための機能や役割は必要なく、逆に、冷却パイプは、巻鉄芯側に依託して固定できる。また、特許文献２の導線は、図３から図６及び図８を詳細に検討してみると、巻線コイルを円周に対して直交する方向でティース上に巻回していて、本発明のような円周方向でトロイダル状に巻回することはできない。したがって、どのように特許文献２の導線を延ばそうとも、巻線を行っている導線自身で冷却パイプを取り囲んだり、固定に役立てることはできない。よって、特許文献２と本発明とは、同じように冷却パイプをコアに膚接しても、前者は溶接等の手段を伴わない限り、冷却パイプを固定できないのに対し、本発明の方は特段の処置を伴わなくても、冷却パイプを巻線のみで固定できることは明白である。また、特許文献２のコアに膚接した冷却パイプは、膚接してある部分であるコアの冷却は直接行えて良いが、発熱の主たる部分ともなる導線については、コアを経由した間接的冷却しか行えない。これに対し、本発明では、冷却パイプに膚接しているのは、巻鉄芯から成るコアのみならず、巻鉄芯と冷却パイプとの両方を導線自身がその外側から巻回しているので導線そのものの冷却にも直接寄与できる。よって、冷却に関しては格段に優れている。このような非常に優れた冷却性能を発揮できる本発明は、分割コアで従来型の集中巻きや分布巻からなる導線の巻回を示した特許文献２をながめていても、通常の知識を有する当業者が容易に想起できるものではない、と思料する。
シュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）は、集中巻きの電機子を外周部に分散配置しても構成できる。例えば、約１．５ｍのシュラウド付回転翼（１）を集中巻きの電機子で構成すると、強力な駆動力を発揮するが、鉄以上に比重がある銅の巻線数が多い電機子の重量増分と、円形であることが必要なシュラウド（１０）の真円度を支えるための肉厚をシュラウド（１０）に充分与える必要性からの重量増分とから、総重量が３００ｋｇを超えてしまい、航空機用動力としては不適である。また、同じく直径約１．５ｍでリニア風力発電機（３）を集中巻きの電機子で構成すると、負荷を接続しない場合には、わずかな微風であっても回転して、驚異的な高い電圧を容易に発生する。しかしながら、負荷を接続した瞬間に巨大な反トルクを生じて、数秒から数十秒で停止してしまって、リニア風力発電機（３）としては、使い物にならない。特に、発電時の反トルクの発生源となる電機子（１００）と界磁磁石（２００）との間の磁束を他に逃がしたい場合、集中巻きや分布巻の電機子では、磁束を逃がす経路の設定が極めて求めにくく、従来から集中巻きや分布巻の技術のみでは、リニア風力発電機（３）の構成は、不可能に近い。
本発明の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）と取付具（１４０）との組合せの場合の磁気回路の設定は、従来からの集中巻きや分布巻の電機子の場合の磁気回路の設定に比べ、はるかに自由度がある。特に、本発明の取付具（１４０）に少なくとも１つ以上のコントロールコイル（１７０）を装着した場合は、磁極部（１５０）としての取付具（１４０）を経由する磁気回路の磁束の増大を含めて自在に制御できる。例えば、電動機の場合には、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）に巻回した巻線コイルが、１層であっても、コントロールコイル（１７０）に印加する電力を制御することによって、磁束密度を２～１０倍に増加することが容易である。これは、巻線コイルが１層であったとしても２層から１０層分の巻線コイルに相当した磁束を生起できることとなるから、鉄に比べ比重が重い銅の使用量を少なくすることができる。また、トロイダルコア（１２０）を巻鉄芯（１１０）で作る場合には、巻鉄芯（１１０）が具備する真円度と剛性とでシュラウド（１０）の真円度と剛性とを補強できることから、シュラウド（１０）を薄く軽量にすることが可能である。よって、重量を軽くしたい航空機にも利用可能となる。また、例えば、発電機の場合には、回転ダクト（２０）上の界磁磁石（２００）が周回して動く際に「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）内に発生する磁束の大部分を取付具（１４０）の磁極脚部（１５３）を経由してシュラウド（１０）側に流すことが可能である。したがって、発電機に負荷を接続しても、発電量を落とすことなく反トルクを極限できるので、従来の集中巻きや分布巻の電機子では実現が不可能に近かったリニア風力発電機（３）の構成も、本発明では実現が容易となる。
図４５～図４７では、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）において、コントロールコイル（１７０）を装着した取付具（１４０）に電力を印加することによって、磁極部（１５０）としての取付具（１４０）を通過する磁束を制御して磁気回路を自在に設定できることを模式図を用いて例示する。
図４５は、磁極頭頂部（１５１）と磁極脚部（１５３）とにコントロールコイル（１７０）を装着した取付具（１４０）で「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）をシュラウド（１０）に取り付けた際の回転ダクト（２０）上の界磁磁石（２００）との基本的な位置関係を模式的に示してある。
図４６（Ａ）、（Ｂ）は「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）を電動機として用いた際の磁束の流れを示している。回転ダクト（２０）が２重線矢印方向へ進行するように「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）に通電すると、巻鉄芯（１１０）中に発生した磁束は、取付具（１４０）の磁極頭頂部（１５１）を通過して、空隙を介して回転ダクト（２０）側の界磁磁石（２００）に到り、磁気路板（２１０）を経由して隣接する界磁磁石（２００）に到り、界磁磁石（２００）から空隙を介して取付具（１４０）の磁極頭頂部（１５１）を通過して「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）の巻鉄芯（１１０）に戻る。この際、一方の（Ａ）のようにコントロールコイル（１７０）に通電していない場合には、巻鉄芯（１１０）に発生した磁束は、シュラウド（１０）の材質が非磁性体である場合は、大部分が空隙を介して界磁磁石（２００）側を通過するが、一部は非磁性体のシュラウド（１０）中や空中を経由するのでトルク減を生じる。シュラウド（１０）の材質が鉄材であったりすると、巻鉄芯（１１０）中に発生した磁束のかなりの部分がシュラウド（１０）を経由しても流れるので、電動機としてのトルクは大幅に減じられる。他方、（Ｂ）のように「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）の間隙（１３３）部分の極性を基準とした場合に磁極頭頂部（１５１）の末端を間隙（１３３）部分と同極に、磁極脚部（１５３）のシュラウド（１０）側を異極となるようにコントロールコイル（１７０）へ通電すると、例え、シュラウド（１０）の材質が鉄材であってもシュラウド（１０）への漏れ磁束がなくなるばかりでなく、磁極頭頂部（１５１）側の磁束が増加するので、トルクの増大を図ることができる。
図４７（Ａ）、（Ｂ）は「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）を発電機として用いた際の磁束の流れを示している。回転ダクト（２００）を２重線矢印方向に進行させると、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）の巻鉄芯（１１０）中に発生した磁束は、取付具（１４０）の磁極頭頂部（１５１）を通過して、空隙を介して回転ダクト（２０）側の界磁磁石（２００）に到り、磁気路板（２１０）を経由して隣接する界磁磁石（２００）に到り、界磁磁石（２００）から空隙を介して取付具（１４０）の磁極頭頂部（１５１）を通過して「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）の巻鉄芯（１１０）に戻る。この際、一方の（Ａ）のようにコントロールコイル（１７０）に通電していない場合には、巻鉄芯（１１０）に発生した磁束は、シュラウド（１０）の材質が非磁性体である場合は、ほぼ全部が空隙を介して界磁磁石（２００）側を通過して回転ダクト（２０）の進行を停止させてしまうほどの非常に強大な反トルクを発生し、シュラウド（１０）が鉄製であったとしても、かなりの部分が界磁磁石（２００）方向にも流れるので、大きな反トルクを発生する。他方、（Ｂ）のように「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）の間隙（１３３）部分の極性を基準とした場合に磁極頭頂部（１５１）の末端を間隙（１３３）部分と異極に、磁極脚部（１５３）のシュラウド（１０）側を同極となるようにコントロールコイル（１７０）へ通電すると、反トルクがほとんど極限でき、場合によっては回転ダクトの進行をアシストするばかりでなく、巻鉄芯（１１０）内にを通過する磁束が増大するので、発電量を増加することができる。
本発明の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）と取付具（１４０）とを組み合わせて構成したシュラウド付回転翼（１）やリニア送風機（２）やリニア風力発電機（３）、あるいは電気自動車駆動用電動機や発電所の発電機は、直径が大きな程、効率良くトルクの発生や発電ができる。そのためには、巨大な巻鉄芯（１１０）や巨大なシュラウド（１０）が、高い真円度を維持して堅固に作れるかどうかに成否がかかっている、特に、数万から数十万の家庭や事務所や工場等への給電に際して反トルクを防止つつ巨大な発電を維持するためには、シュラウド（１０）に大きな磁束を流すこととなるので、シュラウド（１０）の素材をケイ素鋼やアモルファス等の薄板で作らなければならない。そのような巨大な巻鉄芯（１１０）や磁性体の巨大なシュラウド（１０）を真円度を維持して堅固に作る仕組みが、特許文献５と特許文献６に開示されたおり、その一例が、図４８の巨大巻鉄芯や巨大シュラウドの作製機（４）である。
本発明の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア（１２３）と取付具（１４０）とを組み合わせて構成した実施例として、図４９にシュラウド付回転翼（１）の例が、図５０にリニア送風機（２）の例が、図５１にリニア風力発電機（３）の例が記載されている。
図１１～図１７は、周回する巻鉄芯の周囲に導線を左ネジの方向－間隙－右ネジの方向－・・・で巻回した回転電機用の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアにおいて、ケイ素鋼やアモルファスなどの薄板から成る電磁鋼板の集合体か、ソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成し、中央部にトロイダルコアを挟み込むコアマウスを有し、当該コアマウスを通る破断面で複数に分割された集合体であって、当該集合体のコアマウスで「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」の部分を挟み込んでシュラウドに直立せしめて「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を形成させることを特徴とするトロイダルコアの取付具の実施例である。
図１８～図３９は、実施例１に記載された「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を形成するトロイダルコアの取付具において、当該取付具の磁極部を構成する１コの磁極頭頂部、２コの磁極脇側部、１コの磁極脚部の計４コの部位のうち、少なくとも１コ以上の磁極部の部位にコントロールコイルを装着し電力を印加して、当該コントロールコイルを装着した磁極部を経由する磁束を任意に制御できる仕組みを有することを特徴とするトロイダルコアの取付具の実施例である。
図４０～図４４は、回転電機の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの巻鉄芯の外周部か脇側部か内周部かの少なくとも１つの面に膚接して設置され、巻鉄芯を用いて「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成する際に、膚接した状態で巻鉄芯と同時にその外側から導線で巻回され、実施例１の取付具において巻鉄芯と概ね平行するように穿孔されてコアマウス側に一端を開放している門部か、実施例２の取付具において巻鉄芯と概ね平行するように穿孔されてコアマウス側に一端を開放している門部かの少なくともいずれかの門部を通過して周回することを特徴とした熱伝導率の高い金属などの物質から成る冷却パイプの実施例である。
本発明の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアと取付具とを組み合わせた電動機を構成すると、軽量でありながら大きなトルクが出せるのでシュラウド付回転翼に利用できる。また、鉄などの磁性体のシュラウドと組み合わせて発電機を構成すると、反トルクを少なくできるので、リニア風力発電機に利用できる。特に、取付具にコントロールコイルを装着して、磁極部としての取付具を通過する磁束の制御を行うと、電動機としては軽量でありながら巨大なトルクを発生できて航空機や自動車の動力として有効であり、発電機としては反トルクが極限できて薄型であるので回転軸方向に複数個構成できることから、発電所での発電効率の飛躍的向上を図ることができる。発電時の発電制動である反トルクをコントロールコイルを使って局限することができるということは、電気自動車の駆動装置に使った場合に、適切なタイムシェアリングによる電力印加を行うと、電力を印加していない時間帯に反トルクをほとんど生じないで発電して電源装置へ環流することも可能であることを示している。よって、電気自動車の走行距離を伸延できるし、逆に反トルクをブレーキとして利用する際には、コントロールコイルへの電力印加を加減することによって反トルクを増大させることもできるので回生ブレーキをより有効に活用できる等、産業上の利用が可能である。さらに、熱伝導率の高い金属などの物質から成る冷却パイプを巻鉄芯に膚接して、巻鉄芯と冷却パイプの上から導線を巻回してトロイダルコアを構成した場合は、トロイダルコアの巻鉄芯と巻線コイルとの両方を冷却パイプ内の冷却剤で冷却可能となる。よって、「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを用いた回転電機は、発熱の大きな使用環境に耐えることができるので、産業上の利用範囲が拡大する。
　　　　１　シュラウド付回転翼
　　　　２　リニア送風機
　　　　３　リニア風力発電機
　　　　４　巨大巻鉄芯や巨大シュラウドの作製機
　　　１０　シュラウド
　　　２０　回転ダクト
　　　３０　羽根
　　　４０　スポーク
　　１００　電機子
　　１１０　巻鉄芯
　　１２０　トロイダルコア
　　１２１　「連続巻」トロイダルコア
　　１２２　「左ネジ巻－間隙－左ネジ巻」（機能上は「右ネジ巻－間隙－右ネジ巻」も同じ）トロイダルコア
　　１２３　「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア
　　１３１　左ネジ巻
　　１３２　右ネジ巻
　　１３３　間隙
　　１４０　取付具
　　１４１　電磁鋼板
　　１４２　軟磁性セラミックス
　　１４３　軟磁性焼結金属
　　１４４　軟質圧粉磁性体
　　１４５　非磁性体
　　１５０　磁極部
　　１５１　磁極頭頂部
　　１５２　磁極脇側部
　　１５３　磁極脚部
　　１６０　コアマウス
　　１６１　門部
　　１６２　切り欠き部
　　１７０　コントロールコイル
　　１７１　ボビン
　　１８０　導線
　　１８１　導線（トロイダルコアの巻線コイルに使用）
　　１８２　導線（コントロールコイルに使用）
　　１９０　カムフォロア
　　１９１　ボルト
　　１９２　ナット
　　１９３　環
　　１９４　カンヌキ
　　１９５　固定支柱
　　２００　界磁磁石
　　２１０　磁気路板
　　３００　冷却パイプ
　　白矢印　　：断面視時の方向
　　黒矢印　　：磁束の向きと大きさ
　　２重線矢印：回転ダクトの進行方向

Claims (3)

  1. 周回する巻鉄芯の周囲に導線を左ネジの方向－間隙－右ネジの方向－・・・で巻回した回転電機用のトロイダルコア（以下、「「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコア」という）において、ケイ素鋼やアモルファスなどの薄板から成る電磁鋼板の集合体か、ソフトセラミックスなどの軟磁性セラミックスか、センダストやパーマロイなどの軟磁性焼結金属か、圧粉磁心材などの軟質圧粉磁性体かの少なくともいずれか１つの素材で形成し、中央部にトロイダルコアを挟み込む開口部（以下、「コアマウス」という）を有し、当該コアマウスを通る破断面で複数に分割された集合体であって、当該集合体のコアマウスで「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの「間隙」の部分を挟み込んでシュラウド上に直立せしめて「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を形成させることを特徴とするトロイダルコアの取付具。
  2. 請求項１に記載された「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの磁極部を形成するトロイダルコアの取付具において、当該取付具の磁極部を構成する１コの磁極頭頂部、２コの磁極脇側部、１コの磁極脚部の計４コの部位のうち、少なくとも１コ以上の磁極部の部位に巻線コイル（以下、「コントロールコイル」という）を装着し電力を印加して、当該コントロールコイルを装着した磁極部を経由する磁束を任意に制御できる仕組みを有することを特徴とするトロイダルコアの取付具。
  3. 回転電機の「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアの巻鉄芯の外周部か脇側部か内周部かの少なくとも１つの面に膚接して設置され、巻鉄芯を用いて「左ネジ巻－間隙－右ネジ巻」トロイダルコアを構成する際に、膚接した状態で巻鉄芯と同時にその外側から導線で巻回され、請求項１の取付具において巻鉄芯と概ね平行するように穿孔されてコアマウス側に一端を開放している門部か、請求項２の取付具において巻鉄芯と概ね平行するように穿孔されてコアマウス側に一端を開放している門部かの少なくともいずれかの門部を通過して周回することを特徴とした熱伝導率の高い金属などの物質から成る冷却パイプ。
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