WO2014044837A1 - Elektrische ansteuerung eines ventils basierend auf kenntnis des schliesszeitpunkts bzw. öffnungszeitpunktes des ventils - Google Patents

Elektrische ansteuerung eines ventils basierend auf kenntnis des schliesszeitpunkts bzw. öffnungszeitpunktes des ventils Download PDF

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    • F02D2041/2058—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit using information of the actual current value

Definitions

  • the present invention relates to the technical field of the control of coil drives for a valve, in particular for a direct injection valve for an internal combustion engine of a motor vehicle.
  • the present invention relates
  • the present invention further relates to a corresponding device and a computer program for carrying out said method.
  • an engine controller determines the air mass trapped in a cylinder per working cycle via the so-called cylinder filling model.
  • the corresponding fuel quantity setpoint (MFF_SP) is injected via an injection valve, which is also referred to in this document as an injector.
  • the amount of fuel to be injected can be so dimensioned that there is an optimum value for lambda for the exhaust gas aftertreatment in the catalytic converter.
  • the fuel is injected directly into the combustion chamber at a pressure in the range of 40 to 200 bar.
  • Main requirement of the injection valve is in addition to tightness against uncontrolled fuel outflow and the Jet preparation of the fuel to be injected and an exact metering of a predetermined target injection quantity.
  • the amount spread which is defined at constant fuel pressure as the quotient between the maximum fuel amount MFF_max and the minimum fuel amount MFF_min, about 15.
  • the engine capacity is reduced and the Rated power of the engine via appropriate engine charging ⁇ mechanisms maintained or even raised.
  • the requirement for the maximum amount of fuel MFF_max at least meets the requirements of a naturally aspirated engine with a larger displacement.
  • the minimum amount of fuel MFF_min is determined via the idle operation and the minimum air mass in the overrun mode of the engine reduced in displacement and thus reduced.
  • a direct injection allows a distribution of the total fuel mass to a plurality of pulses, which, for example, in a Katalysatorflowermodus by a so-called.
  • the electrical control of a direct injection valve typically takes place via a current-controlled full-bridge output stage. Under the boundary conditions of a vehicle application, only a limited accuracy of the current profile with which the injector is applied can be achieved. The resulting variation of the drive current, as well as the tolerances on the injector have significant effects on the achievable accuracy of the injection quantity, in particular in the range of MFF_min and below.
  • FIG. 1 shows the characteristic curve of a direct injection valve.
  • the injected fuel quantity MFF is plotted as a function of the time Ti of the electrical control.
  • a working range which is linear in a very good approximation is obtained for periods of time Ti greater than Ti_min.
  • Ti_min is about 0.5 ms.
  • the slope of the characteristic in the linear working range corresponds to the static flow of the injection valve, i. the fuel flow rate that is permanently achieved at full valve lift.
  • the cause of the non-linear behavior for periods or injection times Ti less than about 0.5 ms or for fuel quantities MFF ⁇ MFF_min lies in particular in the inertia of an injector spring mass system and the temporal behavior during assembly and disassembly of
  • Valve needle of the injector operated. Due to these dynamic effects, the complete valve lift is no longer achieved in the so-called ballistic area. This means that the valve is closed again before the design-dictated end position, which defines the maximum valve lift, has been reached.
  • Injectors eg biasing force of the closing spring, stroke of Valve needle, internal friction in the armature / needle system
  • MFF_min minimum amount of fuel
  • the electrical control of a direct injection valve usually takes place via current-controlled full-bridge output stages of the engine control.
  • a full-bridge output stage makes it possible to supply the injection valve with an onboard supply voltage of the motor vehicle and, alternatively, with an amplification voltage.
  • the boost voltage is often referred to as boost voltage (U_boost) and may be, for example, about 60V to 65V.
  • the boost voltage is usually provided by a DC / DC converter.
  • Figure 2 shows a typical current drive profile I (thick solid line) for a direct injection valve with a coil drive.
  • Figure 2 also shows the corresponding voltage U (thin solid line), which rests against the direct injection valve ⁇ direct.
  • the control is divided into the following phases:
  • A) Pre-charge phase During this phase of the duration t_pch, the battery voltage U_bat, which corresponds to the vehicle electrical system voltage of the motor vehicle, is applied to the coil drive of the injection valve by the bridge circuit of the output stage. When a current setpoint value I_pch is reached, the battery voltage U_bat is switched off by a two-position controller; after falling below a further current threshold, U_bat is switched on again.
  • B) Boost phase The pre-charge phase is followed by the boost phase. For this purpose, the gain ⁇ voltage U_boost is applied to the coil drive by the final stage until a maximum current I_peak is reached.
  • I_peak is followed by a freewheeling phase until the end of t_l, during which time the battery voltage U_bat is applied to the coil drive.
  • the period of time Ti of the electrical control is measured from the beginning of the boost phase. This means that the transition into the freewheeling phase is triggered by reaching the predetermined maximum current I_peak.
  • the duration t_l of the boost phase is in
  • This condition is also called "open coil”. Due to the ohmic resistances of the magnetic material, the sound of the Field degradation of the coil induced eddy currents. The decrease of the eddy currents in turn leads to a field change in the magnetic coil and thus to a voltage induction.
  • This induction effect causes the voltage value at the injector, starting from the level of the recuperation voltage after the course of an exponential function, to increase to the value "zero".
  • the injector closes after removal of the magnetic force via the spring force and the hydraulic force caused by the fuel pressure.
  • the described control of an injection valve has the disadvantage that both the time of the opening and the closing of the injection valve or of the injector in the "open coil” phase has a negative influence on the
  • Quantity accuracy of the injected fuel has.
  • the invention has for its object to improve the control of an injection valve to the effect that, especially at low injection quantities, for example, those which are smaller than MFF_min, a greater quantity accuracy can be achieved.
  • a method of determining an effective injection time of a spool drive valve comprising the steps of: determining an opening time (top) of the valve, determining a closing time (Tclose) of the valve, and determining 0
  • the effective injection time (Ti N ) of the electrical control of the valve for an injection process taking into account the determined opening time and the specific closing time.
  • the determined effective injection time can be calculated for a future injection process.
  • the determination of the opening time and the closing time can be carried out by direct measurement or by measurement and evaluation of a suitable size.
  • the measured quantity may be an electrical quantity, e.g. Current or voltage, which is determined by an electrical measurement. Subsequently, the measured quantity can then be evaluated or analyzed to determine the opening time and / or the closing time.
  • an electrical quantity e.g. Current or voltage
  • opening time of a valve may mean a time duration or injection time, which is given by a start time and an end time.
  • the time may be used as the starting time, which is determined by applying a voltage, e.g. of the
  • the start time could also be given by the beginning of an opening movement.
  • the end time is preferably by the end of the opening movement, for example by a striking of the valve needle to a stop or in the case of a ballistic opening movement by a movement direction reversal, i. E. a beginning of a closing movement, given.
  • Device in particular a motor control, provided for determining an effective injection time of a valve having a coil drive valve, the apparatus comprising: a unit for determining an opening time of the valve, a unit for determining a closing time (Tclose) of the valve and _
  • y is a unit for determining the effective injection time (Ti N ) of the electric control of the valve for an injection operation based on the determined opening time and the determined closing time.
  • the computer program when executed by a processor, is arranged to control the above-mentioned method.
  • the computer program may be implemented as a computer-readable instruction code in any suitable programming language such as JAVA, C ++, etc.
  • the computer program can be stored on a computer-readable storage medium (CD-ROM, DVD, Blu-ray Disc, removable drive, volatile or non-volatile memory, built-in memory / processor, etc.).
  • the instruction code may program a computer or other programmable device such as, in particular, an engine control unit of a motor vehicle to perform the desired functions.
  • the computer program may be provided in a network such as the Internet from which it can be downloaded by a user as needed.
  • the invention can be implemented both by means of a computer program, i. by means of software, as well as by means of one or more special electrical circuits, i. in hardware or in any hybrid form, i. using software components and hardware components.
  • a basic idea of an exemplary aspect may be to take account of the opening times of injectors of a valve in addition to the closing times for the most accurate injection timing or driving time determination. This makes it possible to detect deviations of actually injected fuel quantities from the nominal quantity defined via the setpoint MFF_SP and to adjust the electrical activation duration of an injection valve via a correction value which depends on the injector opening time and closing time individually detected by the valve, such that the deviation from the nominal fuel amount may be minimized. Because of this
  • the method may possibly be significantly improved, in particular for injection quantities which are smaller than MFF_min, the accuracy of the injection quantity.
  • a variation in the opening behavior and closing behavior of the injector of a valve can be taken into account and possibly at least partially compensated or corrected.
  • variations in the injection quantity of the fuel resulting from tolerances in the components of the valve can be reduced.
  • Ti is in particular the electric activation duration, which is a function of the desired fuel mass (MFF_SP), the fuel pressure (FUP), the pressure in a cylinder Pzyi, which has the corresponding valve and the temperature of the injected fuel ( ⁇ fuel).
  • MFF_SP desired fuel mass
  • FUP fuel pressure
  • ⁇ fuel the pressure in a cylinder Pzyi, which has the corresponding valve
  • Ti can thus be used as
  • Topen_nom can preferably be determined in advance from measurements, for example by means of a nominal injector, and then stored in a map or table in a memory of an engine control.
  • the electrical control time Ti can be determined in advance, for example by means of a calculation or a measurement, and then stored in a memory of the engine control, for example by means of a map.
  • the determination of the opening time comprises the steps of determining a current profile on an element of the valve, in particular a solenoid of a solenoid valve, and determining the opening time taking into account the determined
  • Control profile can be used.
  • modified actuation profile in this context can mean in particular that the actuation profile over the actuation profile, as used in the normal operation of the motor controller has been specifically modified.
  • Such a modified driving ⁇ or current profile may be particularly modified to that of determining
  • the actuation profile with reduced boost phase can be modified in particular such that a maximum current during the boost phase is set such that a) the current does not exceed a maximum value at the measurement time , especially such
  • the determination of the closing time comprises the steps of: switching off a current flow through a coil of the
  • Coil drive so that the coil is de-energized, detecting a time course of a voltage induced in the currentless coil voltage and determining the closing time of the valve based on the detected time course.
  • determining the closing time may include calculating the time derivative of the detected time characteristic of the voltage induced in the currentless coil. For example, determining the
  • Closing time comprise comparing the detected time profile of the voltage induced in the coil with a reference voltage waveform.
  • the reference voltage profile can be determined by during a fixation of a
  • Magnetankers the coil drive in the closed position of the valve, the induced voltage in the de-energized coil is detected after the valve was electrically driven as in real operation.
  • determining the closing time comprises comparing (a) a time derivative of the detected time profile of the voltage induced in the coil with (b) a time derivative of the reference voltage profile
  • the determination of the injection time (Ti N ) is carried out by means of an iterative procedure for a sequence of different ones
  • Injection time (Ti_eff N ) from the time difference between the beginning of the electrical control of the valve for the previous injection process and the particular
  • Topen the certain opening time
  • Tclose is the certain closing time
  • Topen_nom is a nominal opening time for a valve
  • Ti is the calculated nominal electrical driving time
  • nominal effective injection time is to be understood as a time duration or injection time which is characteristic for the type of injection valve used and which occurs when no tolerances occur at the injector and the final stage, so that the nominal effective time duration can also be considered as the effective injection time Not
  • the closing time Tclose is defined by the time difference between the switching off of the drive current and the specific closing of the valve or the valve needle of the identical non-tolerance-related injection valve.
  • the information "injector closing time” is used in order to detect the deviation of the actually injected fuel quantity from the nominal quantity of fuel to be injected, which is defined by the desired value MFF_SP, and to determine the electrical activation duration of the fuel
  • the time difference ( ⁇ ⁇ ) between the nominal effective injection time and the individual effective injection time is weighted with a weighting factor (c).
  • a control of the valve based on the determined effective injection time (Ti N ) is performed.
  • the opening time for example, in a method for detecting the mechanical opening time of the valve needle one
  • Solenoid fuel injection valve intended. As soon as the solenoid is energized, the magnetic force between the lifting armature and the coil core overcomes the frictional forces and the armature-coupled valve needle acts in the closing direction of the hydraulic force of the fuel pressure, I moved the lifting armature in the direction of solenoid and thus reduces until reaching an upper stop the Air gap between the lifting armature and the solenoid. Due to the temporal change of the
  • Air gap in the magnetic circuit results in a dynamic change in the electrical inductance.
  • the motion-induced inductance change results in striking the lifting armature at the top stop to a characteristic current waveform at the solenoid.
  • This feature can be measured with high precision and is characteristic of the entire characteristic range of the injector.
  • By controlling the injector with a modified drive profile the detection of the feature can be improved.
  • the knowledge of the mechanical opening ⁇ time point allows the determination of the injector opening time Topen, which is the time difference between turning on the injector (boost phase) and the detected
  • the closing time can be determined in a method for detecting the mechanical closing time of a valve needle.
  • the detection of the closing time is based in principle on the same physical effect as that of the opening time.
  • the coil-driven injection valve comes after switching off the injector current to a reduction of the magnetic force.
  • By spring preload and hydraulic force there is a resultant force, which armature and Valve needle accelerates in the direction of the valve seat.
  • armature and Valve needle accelerates in the direction of the valve seat.
  • the knowledge of the mechanical closing time allows the determination of the injector closing time Tclose, which is defined as the time difference between switching off the injector flow and the detected closing of the valve needle.
  • Figure 1 shows the characteristic of a known
  • Direct injection valve shown in a diagram in which the injected fuel amount MFF is plotted as a function of the injection time Ti of the electrical control.
  • Figure 2 shows a typical current drive profile
  • Direct injection valve with a coil drive
  • FIG. 3 shows the effects of variations in FIG
  • FIG. 5 schematically illustrates an algorithm for determining a
  • FIG. 3 shows the effects of variations in FIG
  • FIG. 3 shows the effect of the occurring variations of
  • Tclose Injector closing time
  • Topicen At the injection rate curves (ROI) 301, 302, 303 and 304 without Ti correction, which are shown by the solid lines, it can be seen that the rate profiles vary greatly from injector to injector both when closing and when opening. Here, all injectors are controlled with identical current profile.
  • the injection quantities 305, 306 and 307 are corrected Injection times or activation times shown, which injector individually taking into account the
  • FIG. 4 shows the variations in the integrated fuel injection quantity for the four valves of FIG. 3 after a correction for variations in the closing time.
  • FIG. 4 shows the integrated injector u. pulse injection quantities (in mg) over the effective injection time or drive time Ti_eff (in ms), where Ti_eff is a function of Ti and Tclose.
  • FIG. 4 shows the result of the equalization of the injection quantities achievable by the first step, when the variations are corrected by different closing behavior. It can be seen that even after correcting the injection time, taking into account the injector closing behavior, a reduction of the variations is achieved, but a significant deviation of the injector-specific injection quantities remains.
  • the spread of to recognize different injection quantities of the various valves which is indicated by the double arrow 410.
  • the method is based on the idea that for a nominal injector the following relationship can be determined for the nominal injector opening time Topen_nom. This relationship can be stored for example via maps in the memory of a motor control.
  • Topen_nom f (MFF_SP, FUP, P zyl , fuel), (D where MFF_SP is the target fuel mass or
  • Fuel quantity setpoint, FUP is the fuel pressure
  • P Zy i is the pressure in a cylinder
  • fuel is the temperature of the injected fuel.
  • Ti_eff Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose, (2) where Topen is the opening time, Topen_nom the above-defined nominal opening time, Tclose the closing time and Ti_eff the effective drive time.
  • the opening time Topen is defined as the time difference between the switching on of the drive current up to the maximum deflection of the injector needle or opening of the valve.
  • the closing time Tclose is considered the time difference defined between switching off the drive current and the detected closing of the valve.
  • the electrical drive time Ti is stored in the motor control as a characteristic field or as a set of characteristic maps.
  • the pressure applied during injection cylinder internal pressure is the pressure applied during injection cylinder internal pressure and the pressure applied during injection cylinder internal pressure.
  • Ti_eff_sp f2 (MFF_SP, CSF, P zy i, SKraftstoff) ⁇ 4)
  • the specific command variable Ti_eff_sp is used for controlled operation of the injection valve to improve the quantity accuracy.
  • the associated effective injection duration Ti_eff_sp is determined for the nominal injection quantity MFF.
  • a deviation of the real injection quantity from the nominal quantity MFF_SP can be detected by a deviation of Ti_eff from the nominal value Ti_eff_sp.
  • Step 520
  • step 520 setpoints or setpoints for (A) the drive duration Ti N and (B) the nominal eff. Injection time Ti_eff_sp N determined.
  • the adaptation map fAdaption is adapted online according to the embodiment shown here in the engine control.
  • the adaptation takes place individually for each injector.
  • N l
  • the injection time is not corrected since no corrections have yet been learned. This means that fAdaption has the value zero.
  • step 521 based on the determined values of Ti N and Ti_eff_sp N, the Nth injection operation is performed on injector X Inj .
  • step 522 the opening time Topen, the nominal opening time Topen_nom and the closing time Tclose N are determined or measured with the method explained above.
  • step 523 for each injector, the individual effective drive duration Ti_eff N for the
  • Ti_eff Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose, (7) where Topen is the opening time, Topen_nom the above-defined nominal opening time, Tclose the closing time and Ti_eff the effective driving time.
  • step 524 the deviation ⁇ ⁇ is calculated.
  • step 562 a new adaptation value fAdaption ( ⁇ ) N is calculated for a next injection event.
  • Adaptation value fAdaption ( ⁇ ) N results recursively from the following equation (9): fAdaption ( ⁇ ) N - C * ⁇ + fAdaption ( ⁇ ) N-1 (9) It applies
  • the weighting factor c can depend on the respective operating conditions via a characteristic diagram.
  • step 526 the index N is changed to the new current index N + 1.
  • the process continues with step 520 described above.
  • the adaptation characteristic field can be determined for each injector
  • MFF_SP engine control fAdaption
  • AdaptlOn fAdaption is performed not only individually for each injector, but also individually for each injection pulse.
  • FIG. 6 is a graph showing variations in the integrated fuel injection amount for the four valves of FIG. 3 after correction for variations in FIG
  • FIG. 6 shows the integrated injection quantities (in mg) over the effective injection time or activation time Ti_eff (in ms), but here, in contrast to FIG. 4, Ti_eff is a function of Ti, Topen, Topen_nom and Tclose. It can be seen from Figure 6 that the consideration of the opening behavior of the injector to a reduction of the variations or
  • Figure 6 shows the improvement of the injector individual amount of accuracy by the above-Be ⁇ consideration of t_open in correcting the electrical Inj ector control period.

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils geschaffen, wobei das Verfahren die folgenden Schritte aufweist: Bestimmen einer Öffnungszeit (Topen) des Ventils, Bestimmen einer Schließzeit (Tclose) des Ventils und Ermitteln der effektiven Einspritzzeit (TiN) der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen Einspritzvorgang unter Berücksichtigung auf der bestimmten Öffnungszeit und der bestimmten Schließzeit.

Description

Beschreibung
Elektrische Ansteuerung eines Ventils basierend auf Kenntnis des Schließzeitpunkts bzw. Öffnungszeitpunktes des Ventils
Die vorliegende Erfindung betrifft das technische Gebiet der Ansteuerung von Spulenantrieben für ein Ventil, insbesondere für ein Direkteinspritzventil für einen Verbrennungsmotor eines Kraftfahrzeuges. Die vorliegende Erfindung betrifft
insbesondere ein Verfahren zum Ermitteln einer Einspritzzeit beim Betreiben eines Ventils mit einer verbesserten
Mengengenauigkeit. Die vorliegende Erfindung betrifft ferner eine entsprechende Vorrichtung sowie ein Computerprogramm zur Durchführung des genannten Verfahrens.
Für den Betrieb moderner Verbrennungsmotoren und die Einhaltung strenger Emissionsgrenzwerte bestimmt eine Motorsteuerung über das sog. Zylinderfüllungsmodell die in einem Zylinder pro Arbeitsspiel eingeschlossene Luftmasse. Entsprechend der modellierten Luftmasse und dem gewünschten Verhältnis zwischen Luftmenge und Kraftstoffmenge (Lambda) wird der entsprechende Kraftstoffmengensollwert (MFF_SP) über ein Einspritzventil, welches in diesem Dokument auch als Injektor bezeichnet wird, eingespritzt. Damit kann die einzuspritzende Kraftstoffmenge so bemessen werden, dass ein für die Abgasnachbehandlung im Katalysator optimaler Wert für Lambda vorliegt. Für direkteinspritzende Ottomotoren mit innerer Gemischbildung wird der Kraftstoff mit einem Druck im Bereich von 40 bis 200 bar direkt in den Brennraum eingespritzt.
Hauptanforderung an das Einspritzventil ist neben Dichtheit gegen einen unkontrollierten Kraftstoffausfluss und der Strahlaufbereitung des einzuspritzenden Kraftstoffs auch eine exakte Zumessung einer vorgegebenen Soll-Einspritzmenge.
Insbesondere bei aufgeladenen direkteinspritzenden Ottomotoren ist eine sehr hohe Mengenspreizung der geforderten Kraftstoffmenge erforderlich. So muss beispielsweise für den aufgeladenen Betrieb an der motorischen Volllast eine maximale Kraftstoffmenge MFF_max pro Arbeitsspiel zugemessen werden, wohingegen im leerlaufnahen Betrieb eine minimale Kraft- stoffmenge MFF_min zugemessen werden muss. Die beiden Kenngrößen MFF_max u. MFF_min definieren dabei die Grenzen des linearen Arbeitsbereichs des Einspritzventils. Dies bedeutet, dass für diese Einspritzmengen ein linearer Zusammenhang zwischen der elektrischen Ansteuerdauer (Ti) und der eingespritzten
Kraftstoffmenge pro Arbeitsspiel (MFF) besteht.
Für Direkteinspritzventile mit Spulenantrieb beträgt die Mengenspreizung, welche bei konstantem Kraftstoffdruck als der Quotient zwischen der maximalen Kraftstoffmenge MFF_max und der minimalen Kraftstoffmenge MFF_min definiert ist, ungefähr 15. Für zukünftige Motoren mit dem Fokus auf einer Kohlendioxid- Reduktion wird der Hubraum der Motoren verkleinert und die Nennleistung des Motors über entsprechende Motorauflade¬ mechanismen beibehalten oder sogar angehoben. Somit entspricht die Anforderung an die maximale Kraftstoffmenge MFF_max mindestens den Anforderungen eines Saugmotors mit einem größeren Hubraum. Die minimale Kraftstoffmenge MFF_min wird jedoch über den leerlaufnahen Betrieb und der minimalen Luftmasse im Schubbetrieb des im Hubraum verkleinerten Motors bestimmt und somit verringert. Zusätzlich ermöglicht eine Direkteinspritzung eine Verteilung der gesamten Kraftstoffmasse auf mehrere Pulse, was z.B. in einem Katalysatorheizmodus durch eine sog.
Gemischschichtung und einem späteren Zündzeitpunkt das Einhalten von verschärften Emissionsgrenzwerten ermöglicht. Für
zukünftige Motoren wird sich aus den oben genannten Gründen eine erhöhte Anforderung sowohl an die Mengenspreizung als auch an die minimale Kraftstoffmenge MFF_min ergeben.
Bei bekannten Einspritzsystemen kommt es bei Einspritzmengen, die kleiner sind als MFF_min, zu einer signifikanten Abweichung der Einspritzmenge von der nominalen Einspritzmenge. Diese systematisch auftretende Abweichung ist im Wesentlichen auf Fertigungstoleranzen am Injektor, sowie auf Toleranzen der den Injektor ansteuernden Endstufe in der Motorsteuerung und damit auf Abweichungen vom nominalen Ansteuerstromprofil
zurückzuführen .
Die elektrische Ansteuerung eines Direkteinspritzventils erfolgt typischerweise über eine stromgeregelte Vollbrücken- Endstufe. Unter den Randbedingungen einer Fahrzeuganwendung ist nur eine begrenzte Genauigkeit des Stromprofils, mit dem der Injektor beaufschlagt wird, erreichbar. Die dadurch auftretende Variation des Ansteuerstroms , sowie die Toleranzen am Injektor haben insbesondere im Bereich von MFF_min und darunter signifikante Auswirkungen auf die erreichbare Genauigkeit der Einspritzmenge .
Die Kennlinie eines Einspritzventils definiert den Zusammenhang zwischen der eingespritzten Kraftstoffmenge MFF und der
Zeitdauer oder Einspritzzeit Ti der elektrischen Ansteuerung sowie des Kraftstoffdrucks FUP (MFF = f(Ti,FUP)). Die
Invertierung dieser Beziehung Ti=f_1 (MFF_SP, FUP) wird in der Motorsteuerung genutzt, um die Soll-Kraftstoffmenge (MFF_SP) in die erforderliche Einspritzzeit umzurechnen. Die in diese Berechnung zusätzlichen eingehenden Einflussgrößen wie zum Beispiel der Zylinderinnendruck (Pzyi) während des
Einspritzvorgangs, Kraftstofftemperatur (^Kraftstoff) sowie mögliche Variationen der Versorgungsspannung werden hier zur Vereinfachung weggelassen. „
Figur 1 zeigt die Kennlinie eines Direkteinspritzventils. Dabei ist die eingespritzte Kraftstoffmenge MFF in Abhängigkeit von der Zeitdauer Ti der elektrischen Ansteuerung aufgetragen. Wie aus Figur 1 ersichtlich, ergibt sich für Zeitdauern Ti größer als Ti_min ein in sehr guter Näherung linearer Arbeitsbereich. Dies bedeutet, dass die eingespritzte Kraftstoffmenge MFF direkt proportional zu der Zeitdauer Ti der elektrischen Ansteuerung ist. Für Zeitdauern Ti kleiner als Ti_min ergibt sich ein stark nicht lineares Verhalten. In dem dargestellten Beispiel ist Ti_min ungefähr 0,5 ms.
Die Steigung der Kennlinie im linearen Arbeitsbereich entspricht dem statischen Durchfluss des Einspritzventils, d.h. der Kraftstoffdurchflussrate, die bei vollständigem Ventilhub dauerhaft erreicht wird. Die Ursache für das nicht lineare Verhalten für Zeitdauern oder Einspritzzeiten Ti kleiner als ungefähr 0,5 ms bzw. für Kraftstoffmengen MFF < MFF_min liegt insbesondere in der Trägheit eines Injektor-Federmassesystems sowie dem zeitlichen Verhalten beim Auf- und Abbau des
Magnetfeldes durch eine Spule, welches Magnetfeld die
Ventilnadel des Einspritzventils betätigt. Durch diese dynamischen Effekte wird in dem sog. ballistischen Bereich der vollständige Ventilhub nicht mehr erreicht. Dies bedeutet, dass das Ventil wieder geschlossen wird, bevor die konstruktiv vorgegebene Endposition, welche den maximalen Ventilhub definiert, erreicht wurde.
Um eine definierte und reproduzierbare Einspritzmenge zu gewährleisten, werden Direkteinspritzventile üblicherweise in ihrem linearen Arbeitsbereich betrieben. Derzeit wird ein
Betrieb im nicht-linearen Bereich nicht durchgeführt, da es aufgrund der oben erwähnten Toleranzen im Stromverlauf bzw. im Stromprofil und von mechanischen Toleranzen von
Einspritzventilen (z.B. Vorspannkraft der Schließfeder, Hub der Ventilnadel, innere Reibung im Anker/Nadelsystem) zu einem signifikanten systematischen Fehler der Einspritzmenge kommt. Für einen zuverlässigen Betrieb eines Einspritzventils ergibt sich daraus eine minimale Kraftstoffmenge MFF_min pro
Einspritzpuls, welche mindestens gegeben sein muss, um die gewünschte Einspritzmenge mengengenau realisieren zu können. In dem In Figur 1 dargestellten Beispiel ist diese minimale Kraftstoffmenge MFF_min etwas kleiner als 5 mg. Die elektrische Ansteuerung eines Direkteinspritzventils erfolgt üblicherweise über stromgeregelte Vollbrücken-Endstufen der Motorsteuerung. Eine Vollbrücken-Endstufe erlaubt es, das Einspritzventil mit einer Bordnetzspannung des Kraftfahrzeugs und alternativ mit einer Verstärkungsspannung zu beaufschlagen. Die Verstärkungsspannung wird häufig auch als Boostspannung (U_boost) bezeichnet und kann beispielsweise ca. 60V bis 65V betragen. Die Verstärkungsspannung wird üblicherweise durch einen DC/DC-Wandler zur Verfügung gestellt. Figur 2 zeigt ein typisches Strom-Ansteuerprofil I (dicke durchgezogene Linie) für ein Direkteinspritzventil mit einem Spulenantrieb. Figur 2 zeigt ferner die entsprechende Spannung U (dünne durchgezogene Linie) , die an den dem Direktein¬ spritzventil anliegt. Die Ansteuerung gliedert sich in folgende Phasen:
A) Pre-Charge-Phase : Während dieser Phase der Dauer t_pch wird durch die Brückenschaltung der Endstufe die Batteriespannung U_bat, welche der Bordnetzspannung des Kraftfahrzeugs ent- spricht, an den Spulenantrieb des Einspritzventils angelegt. Bei Erreichen eines Stromsollwertes I_pch wird die Batteriespannung U_bat durch einen Zweipunktregler abgeschaltet, nach Unterschreiten einer weiteren Stromschwelle wird U_bat wieder eingeschaltet . B) Boost-Phase: An die Pre-Charge Phase schließt sich die Boost-Phase an. Dazu wird von der Endstufe die Verstärkungs¬ spannung U_boost solange an den Spulenantrieb angelegt, bis ein Maximalstrom I_peak erreicht ist. Durch den schnellen
Stromaufbau öffnet das Einspritzventil beschleunigt. Nach
Erreichen von I_peak schließt sich bis zum Ablauf von t_l eine Freilaufphase an, während dieser wiederum die Batteriespannung U_bat an den Spulenantrieb angelegt wird. Die Zeitdauer Ti der elektrischen Ansteuerung wird ab dem Beginn der Boost-Phase gemessen. Dies bedeutet, dass der Übergang in die Freilaufphase durch das Erreichen des vorgegebenen Maximalstroms I_peak getriggert wird. Die Dauer t_l der Boost-Phase ist in
Abhängigkeit des Kraftstoffdrucks fest vorgegeben. C) Abkommutierungs-Phase: Nach Ablauf von t_l folgt eine
Abkommutierungs-Phase. Durch Abschalten der Spannung entsteht hier eine Selbstinduktionsspannung, welche im Wesentlichen auf die Boostspannung U_boost begrenzt wird.
Die Abkommutierungs-Phase endet nach Ablauf einer weiteren Zeitspanne t_2.
D) Halte-Phase: An die Abkommutierungs-Phase schließt sich die sog. Haltephase an . Hier wird wiederum über einen Zweipunktregler der Sollwert für den Haltestromsoll I_hold über die
Batteriespannung U_bat eingeregelt.
E) Abschalt-Phase : Durch Abschalten der Spannung entsteht eine Selbstinduktionsspannung, welche, wie oben erläutert, auf die Rekuperationsspannung begrenzt wird. Dadurch entsteht ein Stromfluss durch die Spule, welcher nun das Magnetfeld abbaut. Nach Überschreiten der hier negativ dargestellten
Rekuperationsspannung fließt kein Strom mehr. Dieser Zustand wird auch als "open coil" bezeichnet. Aufgrund der ohmschen Widerstände des magnetischen Materials klingen die beim Feldabbau der Spule induzierten Wirbelströme ab. Die Abnahme der Wirbelströme führt wiederum zu einer Feldänderung in der Magnetspule und somit zu einer Spannungsinduktion. Dieser Induktionseffekt führt dazu, dass der Spannungswert am Injektor ausgehend vom Niveau der Rekuperationsspannung nach dem Verlauf einer Exponentialfunktion auf den Wert "Null" ansteigt. Der Injektor schließt nach Abbau der Magnetkraft über die Federkraft und die durch den Kraftstoffdruck verursachte hydraulische Kraft .
Die beschriebene Ansteuerung eines Einspritzventils hat den Nachteil, dass sowohl der toleranzbehaftete Zeitpunkt des Öffnen bzw. des Schließens des Einspritzventils bzw. des Injektor in der "open coil" Phase einen negativen Einfluss auf die
Mengengenauigkeit des eingespritzten Kraftstoffes hat.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Ansteuerung eines Einspritzventils dahingehend zu verbessern, dass insbesondere bei geringen Einspritzmengen, beispielsweise bei solchen die kleiner als MFF_min sind, eine größere Mengengenauigkeit erreicht werden kann.
Diese Aufgabe wird gelöst durch den Gegenstand der unabhängigen Patentansprüche. Vorteilhafte Ausführungsformen der
vorliegenden Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen beschrieben . Gemäß einem ersten Aspekt wird ein Verfahren zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils geschaffen, wobei das Verfahren die folgenden Schritte aufweist: Bestimmen einer Öffnungszeit (Topen) des Ventils, Bestimmen einer Schließzeit (Tclose) des Ventils und Ermitteln 0
o der effektiven Einspritzzeit (TiN) der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen Einspritzvorgang unter Berücksichtigung auf der bestimmten Öffnungszeit und der bestimmten Schließzeit. Insbesondere kann die ermittelte effektive Einspritzzeit für einen zukünftigen Einspritzvorgang berechnet werden.
Beispielsweise kann das Bestimmen der Öffnungszeit und der Schließzeit durch direkte Messung bzw. durch Messung und Auswertung einer geeigneten Größe durchgeführt werden.
Insbesondere kann die gemessene Größe eine elektrische Größe, z.B. Strom oder Spannung, sein, welche durch eine elektrische Messung bestimmt wird. Anschließend kann die gemessene Größe dann ausgewertet oder analysiert werden, um die Öffnungszeit und/oder die Schließzeit zu bestimmen.
Beispielsweise kann der Begriff Öffnungszeit eines Ventils eine Zeitdauer oder Einspritzzeit bedeuten, welche durch einen Anfangszeitpunkt und einen Endzeitpunkt gegeben ist.
Vorzugsweise kann als Anfangszeitpunkt der Zeitpunkt verwendet werden, welcher durch ein Anlegen einer Spannung, z.B. der
Boostspannung, gegeben sein gegeben ist. Alternativ könnte der Anfangszeitpunkt auch durch den Beginn einer Öffnungsbewegung gegeben sein. Der Endzeitpunkt ist vorzugsweise durch das Ende der Öffnungsbewegung, beispielsweise durch ein Anschlagen der Ventilnadel an einem Anschlag oder im Falle einer ballistischen Öffnungsbewegung durch eine Bewegungsrichtungsumkehr, d.h. einem Beginn einer Schließbewegung, gegeben.
Gemäß einem weiteren exemplarischen Aspekt wird eine
Vorrichtung, insbesondere eine Motorsteuerung, zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils geschaffen, wobei die Vorrichtung aufweist: eine Einheit zum Bestimmen einer Öffnungszeit des Ventils, eine Einheit zum Bestimmen einer Schließzeit (Tclose) des Ventils und _
y eine Einheit zum Ermitteln der effektiven Einspritzzeit (TiN) der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen Einspritzvorgang basierend auf der bestimmten Öffnungszeit und der bestimmten Schließzeit .
Gemäß einem weiteren Aspekt wird ein Computerprogramm zum Ermitteln einer Zeitdauer oder Einspritzzeit für eine
elektrische Ansteuerung eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils, insbesondere eines Direkteinspritzventils für einen Verbrennungsmotor, beschrieben. Das Computerprogramm ist, wenn es von einem Prozessor ausgeführt wird, zum Steuern des oben genannten Verfahrens eingerichtet.
Im Sinne dieses Dokuments ist die Nennung eines solchen
Computerprogramm gleichbedeutend mit dem Begriff eines
Programm-Elements, eines Computerprogrammprodukts und/oder eines computerlesbaren Mediums, das Anweisungen zum Steuern eines Computersystems enthält, um die Arbeitsweise eines Systems bzw. eines Verfahrens in geeigneter Weise zu koordinieren, um die mit dem erfindungsgemäßen Verfahren verknüpften Wirkungen zu erreichen .
Das Computerprogramm kann als computerlesbarer Anweisungscode in jeder geeigneten Programmiersprache wie beispielsweise in JAVA, C++ etc. implementiert sein. Das Computerprogramm kann auf einem computerlesbaren Speichermedium (CD-Rom, DVD, Blu-ray Disk, Wechsellaufwerk, flüchtiger oder nicht-flüchtiger Speicher, eingebauter Speicher/Prozessor etc.) abgespeichert sein. Der Anweisungscode kann einen Computer oder andere programmierbare Geräte wie insbesondere ein Steuergerät für einen Motor eines Kraftfahrzeugs derart programmieren, dass die gewünschten Funktionen ausgeführt werden. Ferner kann das Computerprogramm in einem Netzwerk wie beispielsweise dem Internet bereitgestellt werden, von dem es bei Bedarf von einem Nutzer herunter geladen werden kann.
Die Erfindung kann sowohl mittels eines Computerprogramms, d.h. mittels einer Software, als auch mittels einer oder mehrerer spezieller elektrischer Schaltungen, d.h. in Hardware oder in beliebig hybrider Form, d.h. mittels Software-Komponenten und Hardware-Komponenten, realisiert werden. Eine Grundidee eines beispielhaften Aspekts kann es sein zur möglichst genauen Einspritzzeitermittlung oder Ansteuerzeitermittlung neben den Schließzeiten auch die Öffnungszeiten von Injektoren eines Ventils zu berücksichtigen. Hierdurch kann es möglich sein Abweichungen real eingespritzten Kraftstoffmengen von der über den Setpoint MFF_SP definierten nominalen Menge zu erfassen und die elektrische Ansteuerdauer eines Einspritzventils über einen Korrekturwert, welcher von der Ventil individuell erfassten Injektoröffnungszeit und -schließzeit abhängt, so anzupassen, dass die Abweichung von der nominalen Kraftstoffmenge möglicherweise minimiert wird. Durch dieses
Verfahren kann möglicherweise insbesondere für Einspritzmengen die kleiner sind als MFF_min die Genauigkeit der Einspritzmenge deutlich verbessert werden. Insbesondere kann mittels eines Verfahrens gemäß einem exemplarischen Aspekt eine Variation im Öffnungsverhalten und Schließverhalten des Injektors eines Ventils berücksichtigt und möglicherweise zumindest teilweise ausgeglichen oder korrigiert werden. Beispielsweise können Variationen in der Einspritzmenge des Kraftstoffes, welche sich durch Toleranzen in den Bauteilen des Ventils ergeben, reduziert werden. Im Folgenden werden Weiterbildungen des Verfahrens zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit beschrieben. Die Ausgestaltungen gelten jedoch auch für die Vorrichtung und das Computerprogramm. Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens wird das Ermitteln der effektiven Einspritzzeit mittels der Formel Ti_eff = Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose durchge¬ führt, wobei Topen, die bestimmte Öffnungszeit, Tclose die bestimmte Schließzeit, Topen_nom eine nominale Öffnungszeit für ein Ventil und Ti die berechnete nominale elektrische
Ansteuerdauer ist.
Ti ist hierbei insbesondere die elektrische Ansteuerdauer, welche eine Funktion der Sollkraftstoffmasse (MFF_SP) , des Kraftstoffdrucks (FUP) , des Druckes in einem Zylinder Pzyi ist, welcher das entsprechende Ventil aufweist und der Temperatur des eingespritzten Kraftstoffes (^Kraftstoff) ist. In Form einer Funktionenschreibweise kann somit Ti als
Ti = f (MFF_SP, FUP, Pzyi, 0Kraftstoff) geschrieben werden.
Topen_nom kann vorzugsweise im Voraus aus Messungen bestimmt werden, beispielsweise mittels eines nominalen Injektors, und dann in einem Kennfeld oder Tabelle in einem Speicher einer Motorsteuerung hinterlegt werden. Alternativ oder zusätzlich kann auch die elektrische Ansteuerdauer Ti in vorhinein bestimmt werden, beispielsweise mittels einer Berechnung oder einer Messung, und dann in einem Speicher der Motorsteuerung hinterlegt werden, beispielsweise mittels eines Kennfeldes. Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens weist die Bestimmung der Öffnungszeit folgende Schritte auf Bestimmen eines Stromverlaufs an einem Element des Ventils, insbesondere einem Solenoid eines Magnetventils, und Bestimmen der Öffnungszeit unter Berücksichtigung des bestimmten
Stromverlaufs .
Insbesondere kann zur Bestimmung des Stromverlaufs an einem Element ein charakteristisches oder modifiziertes
Ansteuerprofil verwendet werden. Der Begriff „modifiziertes Ansteuerprofil" kann in diesem Zusammenhang insbesondere bedeuten, dass das Ansteuerprofil gegenüber dem Ansteuerprofil, wie es im normalen Betrieb der Motorsteuerung verwendet wird, spezifisch abgeändert wurde. Ein solches modifiziertes Ansteuer¬ oder Stromprofil kann insbesondere dahingehend modifiziert sein, dass zur Bestimmung der Öffnungszeit einer Injektornadel des Ventils auf ein Ansteuerprofil mit reduzierter zeitlicher Dauer der Boostphase umgeschaltet wird. Das Ansteuerprofil mit reduzierter Boostphase kann insbesondere derart modifiziert sein, dass ein Maximalstrom während der Boostphase derart festgelegt ist, dass a) der Strom zum Messzeitpunkt einen Maximalwert nicht überschreitet, insbesondere derart
eingestellt, dass ein Signal/Rauschverhältnis wählbar ist, und dass b) der Maximalstrom während der Boostphase so hoch als möglich ist, um eine Verfahrenstoleranz für eine Realisierung der Einspritzmenge klein zu halten. Ein entsprechendes Verfahren ist beispielsweise aus der unveröffentlichten Patentanmeldung DE 10 2011 005 672 zu entnehmen.
Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens weist die Bestimmung der Schließzeit folgende Schritte auf: Abschalten eines Stromflusses durch eine Spule des
Spulenantriebs, so dass die Spule stromlos ist, Erfassen eines zeitlichen Verlaufs einer in der stromlosen Spule induzierten Spannung und Bestimmen des Schließzeitpunktes des Ventils basierend auf dem erfassten zeitlichen Verlauf. 1
Insbesondere kann das Bestimmen des Schließzeitpunktes ein Berechnen der zeitlichen Ableitung des erfassten zeitlichen Verlaufs der in der stromlosen Spule induzierten Spannung aufweisen. Beispielsweise kann das Bestimmen des
Schließzeitpunktes ein Vergleichen des erfassten zeitlichen Verlaufs der in der Spule induzierten Spannung mit einem Referenzspannungsverlauf umfassen .
Insbesondere kann bei dem Verfahren der Referenzspannungsverlauf ermittelt werden, indem während einer Fixierung eines
Magnetankers des Spulenantriebs in der geschlossenen Position des Ventils die in der stromlosen Spule induzierte Spannung erfasst wird, nachdem das Ventil wie im realen Betrieb elektrisch angesteuert wurde.
Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens weist das Bestimmen des Schließzeitpunktes ein Vergleichen (a) einer zeitlichen Ableitung des erfassten zeitlichen Verlaufs der in der Spule induzierten Spannung mit (b) einer zeitlichen Ableitung des Referenzspannungsverlaufs
auf .
Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens erfolgt das Ermitteln der Einspritzzeit (TiN) mittels einer iterativen Prozedur für eine Abfolge von verschiedenen
Einspritzpulsen, bei welcher Prozedur ein Korrekturwert
( fAdaption (MFF_SP, FUP, Pzyi, 0Kraftstoff) N) für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen künftigen Einspritzvorgang bestimmt wird in Abhängigkeit von
(a) einem Korrekturwert für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen vorhergehenden
Einspritzvorgang und
(b) einer Zeitdifferenz (ΔΤίΝ) zwischen (bl) einer nominalen effektiven Einspritzzeit (Ti_eff_spN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils, und
(b2) einer individuellen effektiven Einspritzzeit (Ti_effN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang, wobei sich die individuelle effektive
Einspritzzeit (Ti_effN) aus der Zeitdifferenz zwischen dem Beginn der elektrischen Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang und dem bestimmten
Schließzeitpunkt für den vorhergehenden Einspritzvorgang ergibt.
Insbesondere kann die individuelle effektive Einspritzzeit gemäß der Formel Ti_eff = Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose
abgeschätzt bzw. berechnet werden, wobei Topen, die bestimmte Öffnungszeit, Tclose die bestimmte Schließzeit, Topen_nom eine nominale Öffnungszeit für ein Ventil und Ti die berechnete nominale elektrische Ansteuerdauer ist.
Unter dem Begriff „nominale effektive Einspritzzeit" ist dabei eine für den verwendeten Typ von Einspritzventil charakteristische Zeitdauer oder Einspritzzeit zu verstehen, welche auftritt, wenn keine Toleranzen an Injektor u. Endstufe auftreten. Daher kann die nominale effektive Zeitdauer auch als die effektive Einspritzzeit eines baugleichen nicht
toleranzbehafteten Einspritzventils verstanden werden, welche sich aus der Zeitdauer der elektrischen Ansteuerung eines baugleichen Einspritzventils und der Schließzeit Tclose ergibt. Dabei ist die Schließzeit Tclose durch die Zeitdifferenz zwischen dem Abschalten des Ansteuerstroms und dem bestimmten Schließen des Ventils bzw. der Ventilnadel des baugleichen nicht toleranzbehafteten Einspritzventils definiert.
Die nominale effektive Einspritzzeit kann im Vorfeld
experimentell mittels einer typischen Injektorendstufe mit nominalem Verhalten und mittels eines baugleichen Einspritzventils mit nominalem Verhalten bestimmt werden. Die individuelle effektive Einspritzzeit kann, wie oben beschrieben, basierend auf dem bestimmten Schließzeitpunkt für die
elektrische Ansteuerung bestimmt werden.
Anschaulich ausgedrückt wird bei dem beschriebenen Verfahren die Information "Injektorschließzeit" genutzt, um die Abweichung der real eingespritzten Kraftstoffmenge von der über den Sollwert MFF_SP definierten nominalen einzuspritzenden Kraftstoffmenge zu erfassen und die elektrische Ansteuerdauer des
Einspritzventils über einen Korrekturwert so anzupassen, dass die Abweichung von der nominalen Kraftstoffmenge minimiert wird. Durch dieses Verfahren kann insbesondere für Einspritzmengen, die kleiner als die minimale Kraftstoffmenge MFF_min sind, die Genauigkeit der Einspritzmenge deutlich verbessert werden.
Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens wird die Zeitdifferenz (ΔΤίΝ) zwischen der nominalen effektiven Einspritzzeit und der individuellen effektiven Einspritzzeit mit einem Wichtungsfaktor (c) gewichtet.
Gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel des Verfahrens wird ein Ansteuern des Ventils basierend auf der ermittelten effektive Einspritzzeit (TiN) durchgeführt.
Zusammenfassend kann ein Grundgedanke eines exemplarischen Ausführungsbeispiels darin gesehen werden, dass bei einem Verfahren zum Ermitteln einer effektiven Einspritzdauer oder Ansteuerzeit eines Ventils tatsächlich bestimmte oder ermittelte Öffnungszeiten und Schließzeiten berücksichtigt werden, um insbesondere bei kurzen Ansteuerzeiten eine verbesserte
Kraftstoffmengeneinspritzung zu ermöglichen. Hierbei wird die Öffnungszeit beispielweise in einem Verfahren zur Detektion des mechanischen Öffnungszeitpunktes der Ventilnadel eines
Kraftstoffeinspritzventils mit Solenoidantrieb bestimmt. Sobald beim Bestromen des Solenoids die sich aufbauende Magnetkraft zwischen Hubanker und Spulenkern die Reibungskräfte sowie die mit dem Anker gekoppelte Ventilnadel die in schließende Richtung wirkende hydraulische Kraft des Kraftstoffdrucks überwindet, bewegt ich der Hubanker in Richtung Solenoid und verringert so bis zum Erreichen eines oberen Anschlage den Luftspalt zwischen Hubanker und Solenoid. Durch die zeitliche Änderung des
Luftspaltes im Magnetkreis ergibt sich eine dynamische Änderung in der elektrischen Induktivität. Die bewegungsinduzierte Induktivitätsänderung führt beim Anschlagen des Hubankers am oberen Anschlag zu einem charakteristischen Stromverlauf am Solenoid. Damit ergibt sich ein detektionsfähiges Merkmal im Verlauf des Ansteuerstromes , aus welchem sich der Zeitpunkt der vollständigen mechanischen Öffnung der Ventilnadel bestimmen lässt. Dieses Merkmal kann mit hoher Präzision gemessen werden und ist charakteristisch für den gesamten Kennlinienbereich des Injektors. Durch die Ansteuerung des Injektors mit einem modifizierten Ansteuerprofil kann die Detektion des Merkmals verbessert werden. Die Kenntnis des mechanischen Öffnungs¬ zeitpunktes erlaubt die Bestimmung der Injektoröffnungszeit Topen, welche als die Zeitdifferenz zwischen Anschalten des Injektorstromes (Boost-Phase) und dem detektierten
vollständigen Öffnen der Ventilnadel definiert ist.
Ferner kann der Schließzeitpunkt in einem Verfahren zur Detektion des mechanischen Schließzeitpunktes einer Ventilnadel ermittelt werden. Die Detektion des Schließzeitpunkts beruht hierbei prinzipiell auf dem gleichen physikalischen Effekt wie die des Öffnungszeitpunktes. Beim spulengetriebenen Einspritzventil kommt es nach Abschalten de Injektorstroms zu einem Abbau der Magnetkraft. Durch Federvorspannung und hydraulische Kraft, ergibt sich eine resultierende Kraft, welche Magnetanker und Ventilnadel in Richtung Ventilsitz beschleunigt . Unmittelbar vor dem Aufschlag des Ventilsitzes erreichen Anker und Ventilnadel ihre maximale Geschwindigkeit. Mit dieser Geschwindigkeit vergrößert sich der Luftspalt zwischen Spulenkern und
Magnetanker. Aufgrund der Bewegung des Magnetankers und der damit einhergehenden Luftspalterhöhung, führt der remanente
Magnetismus des Magnetankers zu einer Spannungsinduktion in der Injektorspule. Die maximal auftretende Bewegungs-Induktions¬ spannung kennzeichnet die maximale Geschwindigkeit der
Magnetnadel und damit den Zeitpunkt des mechanischen Schließens der Ventilnadel.
Die Kenntnis des mechanischen Schließzeitpunktes erlaubt die Bestimmung der Injektorschließzeit Tclose, welche als die Zeitdifferenz zwischen Abschalten des Injektorstroms und dem detektierten Schließen der Ventilnadel definiert ist.
Es wird darauf hingewiesen, dass es zur Durchführung des beschriebenen Verfahrens nicht erforderlich ist, die gesamte Dynamik des Öffnungsvorganges bzw. des Schließvorgangs des
Ventils zu bestimmen. Zur Optimierung der Ventilansteuerung ist es ausreichend, lediglich den Öffnungszeitpunkt bzw. Schlie߬ zeitpunkt zu bestimmen. Dadurch werden die Anforderungen an die Rechenleistung eines Motorsteuergerätes in vorteilhafter Weise reduziert.
Es wird ferner darauf hingewiesen, dass sich die beschriebene Einspritzzeit von einer bekannten Einspritzzeit für die zeitliche Ansteuerung eines Einspritzventils dadurch
unterscheidet, dass bei der beschriebenen Einspritzzeit eine zuvor eingeholte Erkenntnis über den tatsächlichen
Öffnungszeitpunkt bzw. Schließzeitpunkt des Ventils
berücksichtigt ist. Es wird darauf hingewiesen, dass Ausführungsformen der Erfindung mit Bezug auf unterschiedliche Erfindungsgegenstände
beschrieben wurden. Insbesondere sind einige Ausführungsformen der Erfindung mit Verfahrensansprüchen und andere
Ausführungsformen der Erfindung mit Vorrichtungsansprüchen beschrieben. Dem Fachmann wird jedoch bei der Lektüre dieser Anmeldung sofort klar werden, dass, sofern nicht explizit anders angegeben, zusätzlich zu einer Kombination von Merkmalen, die zu einem Typ von Erfindungsgegenstand gehören, auch eine beliebige Kombination von Merkmalen möglich ist, die zu unterschiedlichen Typen von Erfindungsgegenständen gehören.
Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden beispielhaften Beschreibung derzeit bevorzugter Ausführungsformen. Die einzelnen Figuren der Zeichnung dieser Anmeldung sind lediglich als schematisch und als nicht maßstabsgetreu anzusehen.
Figur 1 zeigt die Kennlinie eines bekannten
Direkteinspritzventils, dargestellt in einem Diagramm, in dem die eingespritzte Kraftstoffmenge MFF in Abhängigkeit von der Einspritzzeit Ti der elektrischen Ansteuerung aufgetragen ist.
Figur 2 zeigt ein typisches Strom-Ansteuerprofil und den
entsprechenden Spannungsverlauf für ein
Direkteinspritzventil mit einem Spulenantrieb.
Figur 3 zeigt die Auswirkungen von Variationen in der
Öffnungszeit und der Schließzeit. Figur 4 zeigt die Variationen in der aufintegrierten
Kraftstoffeinspritzmenge für die vier Ventile der Figur 3 nach einer Korrektur für Variationen in der
Schließzeit .
Figur 5 stellt schematisch ein Algorithmus zum Bestimmen einer
Ansteuerzeit dar.
Figur 6 zeigt Variationen in der aufintegrierten
Kraftstoffeinspritzmenge für die vier Ventile der Figur
3 nach einer Korrektur für Variationen in der
Schließzeit und Öffnungszeit.
Es wird darauf hingewiesen, dass Merkmale bzw. Komponenten von unterschiedlichen Ausführungsformen, die mit den entsprechenden Merkmalen bzw. Komponenten der Ausführungsform nach gleich oder zumindest funktionsgleich sind, mit den gleichen Bezugszeichen versehen sind. Zur Vermeidung von unnötigen Wiederholungen werden bereits anhand einer vorher beschriebenen Ausführungsform erläuterte Merkmale bzw. Komponenten an späterer Stelle nicht mehr im Detail erläutert.
Figur 3 zeigt die Auswirkungen von Variationen in der
Öffnungszeit und der Schließzeit. Insbesondere zeigt Figur 3 die die Auswirkung der auftretenden Variationen der
Injektorschließzeit (Tclose) und der Injektoröffnungszeit (Topen) . An den Einspritzratenverläufen (ROI) 301, 302, 303 und 304 ohne Ti-Korrektur, welche durch die durchgezogenen Linien dargestellt sind, erkennt man, dass die Ratenverläufe sowohl beim Schließen als auch beim Öffnen stark von Injektor zu Injektor variieren. Hierbei werden alle Einspritzventile mit identischem Stromprofil angesteuert. Ferner sind in Figur 3 noch die Einspritzmengenverläufe 305, 306 und 307 für korrigierte Einspritzzeiten bzw. Ansteuerzeiten dargestellt, welche injektorindividuell unter Berücksichtigung des
Injektorschließverhaltens korrigiert wurden. Hierbei ist zu beachten, dass, da ein Injektor als Referenz zur Korrektur verwendet wurde und somit verfahrensbedingt keine Abweichung mehr zeigt, nur drei korrigierte Verläufe gezeigt sind.
Insbesondere kann man aus Figur 3 ersehen, dass die punktierten Strom- und Spannungsverläufe zu einer deutlich verbesserten Angleichung und Verringerung der Variationen führen. Im
Wesentlichen ergibt sich eine Gleichstellung der
Einspritzratenverläufe (ROI) während des Injektorschließens.
Man erkennt jedoch die bestehende Variation im
Einspritzratenverlauf nach Injektoröffnen. Da sich die eingespritzte Kraftstoffmenge aus der zeitlichen Integration des Einspritzratenverlaufes ergibt, folgt eine erhebliche
Abweichung der real eingespritzten Kraftstoffmenge vom
Kraftstoffmengensollwert (MFF SP) . Figur 4 zeigt die Variationen in der aufintegrierten Kraftstoffeinspritzmenge für die vier Ventile der Figur 3 nach einer Korrektur für Variationen in der Schließzeit. Figur 4 zeigt die aufintegrierten injektor- u. pulsindividuellen Einspritzmengen (in mg) über die effektive Einspritzzeit oder Ansteuerzeit Ti_eff (in ms), wobei Ti_eff eine Funktion von Ti und Tclose ist.
Insbesondere zeigt Figur 4 das Ergebnis der durch den ersten Schritt erzielbaren Gleichstellung der Einspritzmengen, wenn die Variationen durch unterschiedliches Schließverhalten korrigiert sind. Man erkennt, dass auch nach Korrektur der Einspritzzeit unter Berücksichtigung des Injektorschließverhaltens zwar eine Verringerung der Variationen erzielt wird, jedoch eine signifikante Abweichung der injektorindividuellen Einspritzmengen verbleibt. Insbesondere ist in Figur 4 die Spreizung der verschiedenen Einspritzmengen der verschiedenen Ventile zu erkennen, welche mit dem Doppelpfeil 410 gekennzeichnet ist.
Nachfolgend wird ein Verfahren gemäß einem exemplarischen Ausführungsbeispiel genauer beschrieben. Das Verfahren beruht auf der Idee, dass sich für einen nominalen Injektor folgende Beziehung für die nominale Injektoröffnungszeit Topen_nom bestimmen lässt. Dieser Zusammenhang kann beispielweise über Kennfelder im Speicher einer Motorsteuerung abgelegt werden.
Topen_nom = f (MFF_SP, FUP, Pzyl, Kraftstoff ) , (D wobei MFF_SP die Sollkraftstoffmasse oder
Kraftstoffmengensollwert, FUP der Kraftstoffdruck, PZyi der Druck in einem Zylinder und Kraftstoff die Temperatur des eingespritzten Kraftstoffes ist.
Unter Einbeziehung der mit den beschriebenen Verfahren bestimmten Größen Topen und Tclose wird folgende Transformation der elektrischen Ansteuerzeit oder Ansteuerdauer Ti
durchgeführt :
Ti_eff = Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose, (2) wobei Topen die Öffnungszeit, Topen_nom die oben bestimmte nominale Öffnungszeit, Tclose die Schließzeit und Ti_eff die effektive Ansteuerzeit ist.
Wie bereits oben beschrieben, ist die Öffnungszeit Topen die Zeitdifferenz zwischen dem Anschalten des Ansteuerstroms bis zum maximalen Ausschlag der Injektornadel bzw. Öffnen des Ventils definiert. Die Schließzeit Tclose ist als die Zeitdifferenz zwischen dem Abschalten des Ansteuerstroms und dem detektiertem Schließen des Ventils definiert.
Beispielsweise wird die elektrische Ansteuerdauer Ti in der Motorsteuerung als Kennfeld bzw. als ein Satz von Kennfeldern, abgelegt. Als zusätzliche Einflussgrößen werden der während der Einspritzung anliegende Zylinderinnendruck und die
Kraftstofftemperatur verwendet. Ti = fl(MFF_SP,FUP,Pzyi , SKraftstoff ) < 3 )
Zusätzlich wird nun auch ein Kennfeld für den Setpoint der effektiven Einspritzzeit Ti_eff_sp eingeführt. Diese Beziehung wird anhand einer Injektorendstufe und eines Injektors mit nominalem Verhalten experimentell bestimmt.
Ti_eff_sp = f2(MFF_SP,FUP,Pzyi , SKraftstoff ) < 4 )
Im Folgenden wird eine optimierte Sollwert-Bestimmung für die elektrische Ansteuerung eines Einspritzventils zur Verbesserung der Mengengenauigkeit beschrieben. Die bestimmte Führungsgröße Ti_eff_sp wird für einen geregelten Betrieb des Einspritzventils zur Verbesserung der Mengengenauigkeit verwendet. Über Gleichung (4) wird für die nominale Einspritzmenge MFF die zugehörige effektive Einspritzdauer Ti_eff_sp bestimmt. Eine Abweichung der realen Einspritzmenge von der nominalen Menge MFF_SP kann über eine Abweichung von Ti_eff vom Nominalwert Ti_eff_sp erkannt werden.
Für den geregelten Betrieb ergibt sich folgender Algorithmus, welcher schematisch in Figur 5 dargestellt ist und der für jeden Injektor inj individuell durchgeführt wird. Die Betrachtung beginnt hierbei beim N-ten Einspritzpuls:
Schritt 520:
In dem Schritt 520 werden Sollwerte oder Setpoints für (A) die Ansteuerdauer TiN und (B) die nominale eff. Einspritzzeit Ti_eff_spN ermittelt.
(A) Die Ansteuerdauer TiN für den N-ten Einspritzpuls ergibt sich dabei aus folgender Gleichung (5) :
TiN = f1 ( · ) + fAdaption (·) N-1 (5)
Dabei gilt
fi(.) = fi(MFF_SP, FUP, PZyl, Kraftstoff) (vgl. o.g. Gleichung (3)) und
fAdaption ( · ) N-1 fAdaption (MFF_SP, FUP, Pzyl/ Kraftstoff/ ^Inj ) N-1
Das Adaptionskennfeld fAdaption wird gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel in der Motorsteuerung online adaptiert. Die Adaption erfolgt individuell für jeden Injektor Bei einem neuen Einspritzsystem (N=l), bei dem im nichtflüchtigem Speicher der Motorsteuerung noch keine Werte gespeichert sind, erfolgt keine Korrektur der Einspritzzeit, da noch keine Korrekturen gelernt wurden. Dies bedeutet, dass fAdaption den Wert Null hat.
(B) Der Sollwert für die nominale effektive Einspritzzeit Ti_eff_spN für den N-ten Einspritzpuls ergibt sich aus der o.g. Gleichung ( 4 ) :
Ti_eff_SpN = f2(MFF_SP, FUP, PZyl, Kraftstoff) N (6) Schritt 521:
In dem Schritt 521 wird basierend auf den bestimmten Werten für TiN und Ti_eff_spN der N-te Einspritzvorgang an Injektor XInj ausgeführt .
Schritt 522:
In dem Schritt 522 wird mit dem oben erläuterten Verfahren die Öffnungszeit Topen, die nominale Öffnungszeit Topen_nom und die Schließzeit TcloseN bestimmt bzw. gemessen.
Schritt 523:
In dem Schritt 523 wird für den jeweiligen Injektor die individuelle effektive Ansteuerdauer Ti_effN für den
durchgeführten N-ten Einspritzvorgang berechnet. Dies erfolgt entsprechend der o.g. Gleichung (2) :
Ti_eff = Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose, (7) wobei Topen die Öffnungszeit, Topen_nom die oben bestimmte nominale Öffnungszeit, Tclose die Schließzeit und Ti_eff die effektive Ansteuerzeit ist.
Schritt 524:
In dem Schritt 524 wird die Abweichung ΔΤίΝ berechnet . Dabei gilt :
ΔΤίΝ = Ti_eff_spN - Ti_effN (8)
Schritt 525:
In dem Schritt 562 wird ein neuer Adaptionswert fAdaption (·) N für einen nächsten Einspritzvorgang berechnet. Der neue
Adaptionswert fAdaption (·) N ergibt sich in rekursiver Weise aus der folgenden Gleichung (9) : fAdaption ( · ) N — C * ΔΤίπ + fAdaption ( · ) N-1 (9) Dabei gilt
fAdaption ( · ) N fAdaption ( MFF_S P , FUP , PZyl , Kraftstoff, XmD ) N und fAdaption ( · ) N-1 fAdaption ( MFF_S P , FUP , Pzyl , ^Kraftstoff/ Xlnj ) N-1
Dies bedeutet, dass der Adaptionswert fAdaption in Abhängigkeit der Betriebsbedingungen gelernt wird.
Der Wichtungsfaktor c kann über ein Kennfeld von den jeweiligen Betriebsbedingungen abhängen. Die Ermittlung der Abhängigkeit von c erfolgt bevorzugt offline auf Basis von experimentellen Untersuchungen. Dies bedeutet, dass folgendes gilt: c = f3 (MFF_SP, FUP, PZyi, Kraftstoff) (10) Er wird angemerkt, dass eine direkte zeitdiskrete Regelung nicht durchgeführt werden kann, da die ermittelte Regelabweichung ÄTiN nur für die bei diesem Einspritzpuls auftretenden Betriebs¬ bedingungen gültig ist. Aus diesem Grund ist eine Adaption in Abhängigkeit der Betriebsbedingungen erforderlich.
Schritt 526:
In dem Schritt 526 wird der Index N auf den neuen aktuellen Index N+l geändert. Das Verfahren wird mit dem oben beschriebenen Schritt 520 weitergeführt.
Um bei jedem Motorstart jeden Einspritzimpuls mit einer sehr hohen Mengengenauigkeit von Beginn an auszuführen zu können, kann für jeden Injektor das Adaptionskennfeld
fAdaption (MFF_SP, FUP, PZyi, Kraftstoff, Xmj ) 1nj ektorίndividue11 während des Nachlaufs der Motorsteuerung im nichtflüchtigem Speicher der Motorsteuerung gespeichert werden. Es wird darauf hingewiesen, dass es für den Betrieb mit
Mehrfacheinspritzung erforderlich ist, dass die AdaptlOn fAdaption nicht nur individuell für jeden Injektor, sondern auch individuell für jeden Einspritzpuls durchgeführt wird.
Figur 6 zeigt ein Diagramm, in welchem Variationen in der aufintegrierten Kraftstoffeinspritzmenge für die vier Ventile der Figur 3 nach einer Korrektur für Variationen in der
Schließzeit und Öffnungszeit dargestellt sind. Wie in Figur 4 zeigt Figur 6 die aufintegrierten Einspritzmengen (in mg) über die effektive Einspritzzeit oder Ansteuerzeit Ti_eff (in ms) , wobei hier, im Gegensatz zu Figur 4, Ti_eff jedoch eine Funktion von Ti, Topen, Topen_nom und Tclose ist. Es ist der Figur 6 zu entnehmen, dass die Berücksichtigung auch des Öffnungsverhaltens des Injektors zu einer Verringerung der Variationen oder
Spreizungen der Einspritzmengen für die einzelnen Injektoren bzw. Ventile führt. Zur Verdeutlichung dieses Effekts ist wie in Figur 4 ein Doppelpfeil 630 eingezeichnet, welcher die Variation darstellt. Somit zeigt Figur 6 die Verbesserung der injektor- individuellen Mengengenauigkeit durch die beschriebene Be¬ rücksichtigung von T_open bei der Korrektur der elektrischen Inj ektor-Ansteuerdauer .
Ergänzend ist darauf hinzuweisen, dass „aufweisend" keine anderen Elemente oder Schritte ausschließt und „eine" oder „ein" keine Vielzahl ausschließt. Ferner sei darauf hingewiesen, dass Merkmale oder Schritte, die mit Verweis auf eines der obigen Ausführungsformen beschrieben worden sind, auch in Kombination mit anderen Merkmalen oder Schritten anderer oben beschriebener Ausführungsformen verwendet werden können. Bezugszeichen in den Ansprüchen sind nicht als Einschränkung anzusehen. Bezugs zeichenliste
301 Unkorrigierter Verlauf Ventil 1
302 Unkorrigierter Verlauf Ventil 2
303 Unkorrigierter Verlauf Ventil 3
304 Unkorrigierter Verlauf Ventil 4
305 Korrigierter Verlauf Ventil 2
306 Korrigierter Verlauf Ventil 3
307 Korrigierter Verlauf Ventil 4
410 Variation Einspritzmenge
520 erster Schritt
521 zweiter Schritt
522 dritter Schritt
523 vierter Schritt
524 fünfter Schritt
525 sechster Schritt
526 siebter Schritt
630 Variation Einspritzmenge

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils, wobei das Verfahren die folgenden Schritte aufweist:
Bestimmen einer Öffnungszeit des Ventils (522);
Bestimmen einer Schließzeit des Ventils (522);
Ermitteln der effektiven Einspritzzeit (Ti_eff_sp) der elektrischen Ansteuerung (520) des Ventils für einen
Einspritzvorgang unter Berücksichtigung der bestimmten
Öffnungszeit und der bestimmten Schließzeit, das Ermitteln der Einspritzzeit (TiN) mittels einer iterativen Prozedur für eine Abfolge von verschiedenen Einspritzpulsen erfolgt, bei welcher Prozedur
ein Korrekturwert ( fAdaption (·) N) für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen künftigen Einspritzvorgang bestimmt wird in Abhängigkeit von
(a) einem Korrekturwert für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen vorhergehenden
Einspritzvorgang und
(b) einer Zeitdifferenz (ΔΤίΝ) zwischen
(bl) einer nominalen effektiven Einspritzzeit (Ti_eff_spN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils, und
(b2) einer individuellen effektiven Einspritzzeit (Ti_effN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang, wobei sich die individuelle effektive
Einspritzzeit (Ti_effN) aus der Zeitdifferenz zwischen dem Beginn der elektrischen Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang und dem bestimmten
Schließzeitpunkt für den vorhergehenden Einspritzvorgang ergibt .
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, wobei das Ermitteln der effektiven Einspritzzeit mittels der Formel Ti_eff = Ti + (Topen - Topen_nom) + Tclose durchgeführt wird,
wobei Topen, die bestimmte Öffnungszeit, Tclose die bestimmte Schließzeit, Topen_nom eine nominale Öffnungszeit für ein Ventil und Ti eine berechnete nominale Einspritzzeit ist.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, wobei die Bestimmung der Öffnungszeit folgende Schritte aufweist:
Bestimmen eines Stromverlaufs an einem Element des Ventils, insbesondere einem Solenoid eines Magnetventils, und
Bestimmen der Öffnungszeit (522) unter Berücksichtigung des bestimmten Stromverlaufs.
4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei die Bestimmung der Schließzeit folgende Schritte aufweist:
Abschalten eines Stromflusses durch eine Spule des
Spulenantriebs, so dass die Spule stromlos ist,
Erfassen eines zeitlichen Verlaufs einer in der stromlosen
Spule induzierten Spannung, und
Bestimmen des Schließzeitpunktes des Ventils (522) basierend auf dem erfassten zeitlichen Verlauf.
5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei
das Bestimmen des Schließzeitpunktes (522) ein Vergleichen
(a) einer zeitlichen Ableitung des erfassten zeitlichen Verlaufs der in der Spule induzierten Spannung mit
(b) einer zeitlichen Ableitung des Referenzspannungsverlaufs aufweist.
6. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei die Zeitdifferenz (ΔΤίΝ) zwischen der nominalen effektiven Einspritzzeit (Ti_eff_sp) und der individuellen effektiven Einspritzzeit (TiN) mit einem Wichtungsfaktor c gewichtet wird.
7. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, ferner aufweisend
• Ansteuern des Ventils basierend auf der ermittelten
Einspritzzeit (T IN) ·
8. Vorrichtung, insbesondere eine Motorsteuerung, zum Ermitteln einer effektiven Einspritzzeit eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils, wobei die Vorrichtung aufweist:
eine Einheit zum Bestimmen einer Öffnungszeit des Ventils; eine Einheit zum Bestimmen einer Schließzeit (Tclose) des
Ventils ;
eine Einheit zum Ermitteln der effektiven Einspritzzeit (Ti_effN) der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen Einspritzvorgang basierend auf der bestimmten Öffnungszeit und der bestimmten Schließzeit, das Ermitteln der Einspritzzeit (TiN) mittels einer iterativen Prozedur für eine Abfolge von verschiedenen Einspritzpulsen erfolgt, bei welcher Prozedur ein Korrekturwert ( fAdaption (·) N) für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen künftigen Einspritzvorgang bestimmt wird in Abhängigkeit von
(a) einem Korrekturwert für die Einspritzzeit der elektrischen Ansteuerung des Ventils für einen vorhergehenden
Einspritzvorgang und
(b) einer Zeitdifferenz (ΔΤίΝ) zwischen
(bl) einer nominalen effektiven Einspritzzeit (Ti_eff_spN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils, und
(b2) einer individuellen effektiven Einspritzzeit (Ti_effN) für die elektrische Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang, wobei sich die individuelle effektive Einspritzzeit (Ti_effN) aus der Zeitdifferenz zwischen dem Beginn der elektrischen Ansteuerung des Ventils für den vorhergehenden Einspritzvorgang und dem bestimmten
Schließzeitpunkt für den vorhergehenden Einspritzvorgang ergibt.
9. Computerprogramm zum Ermitteln einer Einspritzzeit (TiN) für eine elektrische Ansteuerung eines einen Spulenantrieb aufweisenden Ventils , insbesondere eines Direkteinspritzventils für einen Verbrennungsmotor, wobei das Computerprogramm, wenn es von einem Prozessor ausgeführt wird, zum Steuern des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 7 eingerichtet ist.
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