WO2014027660A1

WO2014027660A1 - 熱可塑性樹脂シートの製造装置および製造方法、並びにそれにより得られた熱可塑性樹脂シート

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Publication number: WO2014027660A1
Application number: PCT/JP2013/071873
Authority: WO
Inventors: 船木　章; 山口　茂樹; 圭志多田
Original assignee: 出光興産株式会社
Priority date: 2012-08-14
Filing date: 2013-08-13
Publication date: 2014-02-20
Also published as: TW201412498A

Abstract

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置（１Ａ）は、ダイ（１０Ａ）から溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、金属製ベルト（１５Ａ）および第三の冷却ロール（１３Ａ）間に導入させた後、金属製ベルト（１５Ａ）で搬送しつつ冷却して金属製ベルト（１５Ａ）から剥離させることで熱可塑性樹脂シート（３０Ａ）を形成する。そして、熱可塑性樹脂シート（３０Ａ）の反りを矯正するための反り矯正駆動ロール（１８Ａ）と、駆動ピンチロール（２１Ａ）と、第一荷重検出器（１７１Ａ）と、第二荷重検出器（２０１Ａ）とを備える。第一荷重検出器（１７１Ａ）および第二荷重検出器（２０１Ａ）で検出した荷重に基づいて、金属製ベルト（１５Ａ）から駆動ピンチロール（２１Ａ）までの間のシート張力を所定範囲内に制御する。

Description

熱可塑性樹脂シートの製造装置および製造方法、並びにそれにより得られた熱可塑性樹脂シート

　本発明は、液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適な優れた光学的特性を有する熱可塑性樹脂シート、並びに、それを安定して製造できる熱可塑性樹脂シートの製造装置および製造方法に関する。

　液晶表示素子における透明電極用基板や、樹脂製前面板としては、全光線透過率が高く、表面平滑性が高く、シート反りが小さく、残留位相差が小さい熱可塑性樹脂シートが求められている。
　そこで、このような熱可塑性樹脂シートを製造するために、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、第三の冷却ロールの表面の温度および金属製ベルトの温度を制御するとともに、金属製ベルトおよび第三の冷却ロール間の線圧も制御することができる熱可塑性樹脂シートの製造装置が提案されている（例えば、特許文献１）。
　また、特に円偏光板を用いた外光反射防止機能を活用する場合には、残留位相差が小さいことが必須要件であり、このようなシートを製造する方法が知られている（例えば、特許文献２～６）。

特開２０１０－１０５１８８号公報特許第２９３２７３１号公報特許第３４１７６９６号公報特開２００３－３０２５２２号公報特許第３５７９４４７号公報国際公開第２００７／１４１８９９号公報

　液晶表示素子などに用いられる光学シートにおいては、多様な光学特性が求められるために、多様な熱可塑性樹脂が用いられている。
　例えばポリカーボネートのように大きな光弾性係数を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートなども求められている。このような光学シートを製造する場合には、金属製ベルトからのシートの剥離張力をより高精度に制御する必要がある。上記の特許文献１に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、反り矯正駆動ロールの速度を制御することで、金属製ベルトからのシートの剥離張力を制御している。しかしながら、このような製造装置における剥離張力の制御方法では必ずしも十分でなく、シート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さい熱可塑性樹脂シートを安定して製造することは困難である。
　また、例えば、ポリメチルメタクリレート／ポリカーボネート／ポリメチルメタクリレートの層構成を備える多層シートの場合のように、反りを矯正できる適正温度条件において、ロールに対し強い粘着性を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートなども求められている。しかしながら、特許文献１に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置を用いて、上記のようにロールに対し強い粘着性を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートを製造する場合には、残留位相差およびシート反りの点で十分な光学シートを安定して製造することができないという問題がある。

　さらに、特許文献２で得られる熱可塑性樹脂シートにおいては、製膜直後の見かけのリタデーション値が、５ｎｍ以下と小さい場合でも、分子配向と残留応力を釣り合わせて光学的歪を低減する手段をとっているため、応力緩和が生じる温度条件下に置いた場合、リタデーション値が大きく増大してしまい実用に供することができないという問題点があった。また、特許文献２は光ディスク基板用シート（比較的に幅の狭いシート）を目的にした技術であり、比較的に幅の広いシートを製造する場合には、シート引取りのために機械方向（ＭＤ）に張力をかける必要があり、開示された条件だけでは安定的に残留位相差が小さいシートを得ることはできない。

　特許文献３には、溶融フィルムの冷却過程でフィルムのシート幅方向（ＴＤ）に積極的に張力を発生させることや、ＴＤにフィルムを拘束することにより発生するＴＤの熱収縮応力をフィルムに作用させることで、リタデーション値の小さなシートを得る方法が開示されている。しかしながら、この方法では、Ｔｇ付近まで温度を上げた場合には、ＴＤの残留応力の解放が発生し、リタデーション値は大きく変化してしまう。
　特許文献４には、溶融製膜後ＭＤに張力を加えて（Ｔｇ－３０℃）～Ｔｇの範囲で熱処理することにより、リタデーション値を１０ｎｍ以下とする方法が開示されているが、再度Ｔｇ近傍まで温度が上がった場合、リタデーション値は大きくなってしまう。

　特許文献５には、最後の冷却ロールと最初の移送ロールの区間でのシート温度とたるみ量を規定することで、４０ｎｍ以下のリタデーション値を得る方法が開示されているが、製膜時に複数個の冷却ロールで製膜する限り、リタデーション値を下げるには限界がある。
　特許文献６には、冷却ロールの温度と各ロール間の周速度比、剥離時のシート張力を規定することで、面内位相差が１２ｎｍ以下のフィルムを得る方法が開示されている。しかしながら、フィルム厚みが１０～１５０μｍと限定されている上に、リタデーション値が１２ｎｍよりも高くなった時の対処方法として、エアーギャップを広げたり、ロール周速比を上げたりしている。そのため、分子配向に起因するリタデーション値を高めることで応力配向に起因するリタデーションを相殺している。すなわち、応力緩和が生じるような高温下ではこの応力配向に起因するリタデーション値が大きく変動することになる。

　そこで、本発明の第１の目的は、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さい熱可塑性樹脂シート、並びにそれを安定して製造できる熱可塑性樹脂シートの製造装置および製造方法を提供することであり、本発明の第２の目的は、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さい熱可塑性樹脂シート、並びにそれを安定して製造できる熱可塑性樹脂シートの製造装置および製造方法を提供することであり、本発明の第３の目的は、応力緩和が生じるような高温下においても、小さい残留位相差（例えばリタデーション値が１５ｎｍ以下）を維持できる熱可塑性樹脂シートおよびその製造方法を提供すること。

　前記課題を解決すべく、本発明者らが鋭意検討を重ねた結果、例えばポリカーボネートのように大きな光弾性係数を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートを製造する場合には、以下の点が重要であることが分かった。すなわち、厚みが５００μｍよりも薄いシートの場合、シート断面積が小さい分だけ高精度なシート張力の制御が必要となる。他方、厚みが５００μｍよりも厚いシートの場合、金属ベルト／鏡面ロールに挟圧されて冷却する過程において、熱収縮が生じるが、収縮が拘束された方向（機械方向（ＭＤ）を横断する方向：ＴＤ）に収縮応力が発生し分子が配向する傾向が強い（つまり遅相軸がＴＤの方向）。残留位相差が小さいシートを得るためには、Ｔｇ付近の温度領域で一定張力以上かつ一定張力以下となるよう高精度なシート張力の制御が必要となる。そして、大きな光弾性係数を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートを製造する場合において、反り矯正駆動ロールの速度を制御するだけでは足りず、金属ベルトから駆動ピンチロールまでの間のシート張力を適切な範囲に制御する必要があることを見出し、本発明をなすに至った。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正駆動ロールと、前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置され、前記熱可塑性樹脂シートを引取るための駆動ピンチロールと、前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間に配置された第一荷重検出器と、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間に配置された第二荷重検出器と、前記第一荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記反り矯正駆動ロールの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段と、前記第二荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記駆動ピンチロールの速度を制御するピンチロール速度制御手段と、を備え、前記反り矯正ロール速度制御手段は、前記第一荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御し、前記ピンチロール速度制御手段は、前記第二荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御することを特徴とするものである。

　本発明においては、第一荷重検出器により、金属製ベルトおよび反り矯正駆動ロールの間において熱可塑性樹脂シートにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、反り矯正ロール速度制御手段により反り矯正駆動ロールの速度を制御することで、金属製ベルトおよび反り矯正駆動ロールの間におけるシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御できる。また、第二荷重検出器により、反り矯正駆動ロールおよび駆動ピンチロールの間において熱可塑性樹脂シートにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、ピンチロール速度制御手段により駆動ピンチロールの速度を制御することで、反り矯正駆動ロールおよび駆動ピンチロールの間におけるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御できる。本発明によれば、金属製ベルトから駆動ピンチロールまでの間のシート張力を、それぞれ所定範囲内に制御しているので、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さい熱可塑性樹脂シートを安定して製造できる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記反り矯正駆動ロールの表面の温度を（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御することが好ましい。
　この発明においては、反り矯正駆動ロールの表面の温度が所定温度以上であることにより、熱可塑性樹脂シートのシート反りが十分に矯正できる。また、反り矯正駆動ロールの表面の温度が所定温度以下であることにより、反り矯正駆動ロールの表面に熱可塑性樹脂シートの一部が付着することをより確実に防止することができ、外観性が低下することを防止することができる。さらに、反り矯正駆動ロールからの剥離時に熱可塑性樹脂シートに跡が残り、残留位相差が大きくなることをより確実に防止することができる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記反り矯正駆動ロール上のシート温度を制御する手段を備えることが好ましい。
　この発明においては、反り矯正駆動ロール上のシート温度を制御する手段により、熱可塑性樹脂シートの反りが矯正されやすくなり、また、反り矯正駆動ロールの表面に熱可塑性樹脂シートの一部が付着するなどの不都合を防止することもできる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより、前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、矯正する矯正工程と、前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備えることを特徴とする方法である。
　本発明においても、前記熱可塑性樹脂シートの製造装置と同じ作用効果を奏することができる。なお、本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法においても、前記熱可塑性樹脂シートの製造装置について記載した内容を適用してもよい。

　本発明の熱可塑性樹脂シートは、前記熱可塑性樹脂シートの製造方法により得られるものであることを特徴とするものである。
　前記熱可塑性樹脂シートの製造方法によれば、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さい熱可塑性樹脂シートが得られる。

　前記課題を解決すべく、本発明者らが鋭意検討を重ねた結果、ロールに対し強い粘着性を有する熱可塑性樹脂層を備える光学シートを製造する場合において、シート張力や反り矯正駆動ロールの表面温度を制御するだけでは足りず、反り矯正駆動ロールの表面を適切な状態にする必要があることを見出し、本発明をなすに至った。
　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正駆動ロールと、前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置され、前記熱可塑性樹脂シートを引取るための駆動ピンチロールと、を備え、前記反り矯正駆動ロールの表面には、非粘着性の被覆膜が設けられ、前記被覆膜は、テープ剥離力が１Ｎ以下であり、鉛筆硬度が９Ｈ以上であり、表面粗さＲｚが０．８μｍ以下であり、耐熱性が２００℃以上であり、膜厚が５μｍ以下であるという条件を満たすことを特徴とするものである。

　本発明においては、反り矯正駆動ロールの表面に特定条件を満たす非粘着性の被覆膜が設けられている。これにより、反り矯正駆動ロールの表面に、熱可塑性樹脂シートの一部が付着することや、反り矯正駆動ロールからの剥離時に熱可塑性樹脂シートに跡（剥離マーク）が残り、残留位相差が大きくなることを抑制できる。そのため、熱可塑性樹脂シートのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。一方で、前記のような被覆膜を設けられた反り矯正駆動ロールを用いる場合には、熱可塑性樹脂シートおよび反り矯正駆動ロールの間の摩擦係数が低くなる。そのため、反り矯正駆動ロールの速度を変更しても、反り矯正駆動ロールの上流側のシート張力を変更できなくなる。しかし、本発明においては、反り矯正駆動ロールの下流側に駆動ピンチロールが配置されている。そして、この駆動ピンチロールの速度を制御しながら、熱可塑性樹脂シートを引取ることにより、金属製ベルトから駆動ピンチロールまでの間のシート張力を制御できる。そのため、反り矯正駆動ロールの上流側のシート張力も制御できる。
　このようにして、本発明によれば、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さい熱可塑性樹脂シートを安定して製造できる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間に、荷重検出器を備えたガイドロールを備えることが好ましい。
　このような場合、前記荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記駆動ピンチロールの速度を制御するピンチロール速度制御手段を備えることが好ましい。
　この発明においては、荷重検出器により、反り矯正駆動ロールおよび駆動ピンチロールの間において熱可塑性樹脂シートにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、ピンチロール速度制御手段により駆動ピンチロールの速度を制御することで、金属製ベルトから駆動ピンチロールまでの間において熱可塑性樹脂シートにかかる荷重を所定範囲内に制御できる。そのため、金属製ベルトから駆動ピンチロールまでの間のシート張力を所定範囲内に制御でき、熱可塑性樹脂シートのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記ピンチロール速度制御手段は、前記荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御することが好ましい。
　この発明においては、シート張力を特定の値以下としたので、熱可塑性樹脂シートのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記反り矯正駆動ロールの表面近傍のシート速度を検出するシート速度検出器と、前記シート速度検出器で検出したシート速度と前記反り矯正駆動ロールの速度とが同調するように、前記反り矯正駆動ロールの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段と、を備えることが好ましい。
　この発明においては、シート速度検出器により、反り矯正駆動ロールの表面近傍のシート速度を検出できる。そして、この検出値に基づいて、反り矯正ロール速度制御手段により反り矯正駆動ロールの速度を制御することで、シート速度検出器で検出したシート速度と反り矯正駆動ロールの速度とを同調させることできる。このようにして、反り矯正駆動ロールにて反りを矯正する際に、熱可塑性樹脂シートに傷が発生することを抑制できる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置においては、前記反り矯正駆動ロールの表面の温度を（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ＋８０℃）以下に制御することが好ましい。
　この発明においては、反り矯正駆動ロールの表面の温度が所定温度以上であることにより、熱可塑性樹脂シートのシート反りが十分に矯正できる。また、反り矯正駆動ロールの表面の温度が所定温度以下であることにより、反り矯正駆動ロールの表面に熱可塑性樹脂シートの一部が付着することをより確実に防止することができ、外観性が低下することを防止することができる。さらに、反り矯正駆動ロールからの剥離時に熱可塑性樹脂シートに跡が残り、残留位相差が大きくなることをより確実に防止することができる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置は、前記反り矯正駆動ロールに接触する側にポリメチルメタクリレート層を有する熱可塑性樹脂シートを製造する装置であることが好ましい。
　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置によれば、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さい熱可塑性樹脂シートを得られる。そのため、反り矯正に関して適正な温度条件において、ロールに対し強い粘着性を有するポリメチルメタクリレート層を備える熱可塑性樹脂シートを、安定して製造することができる。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより矯正する矯正工程と、前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備え、前記反り矯正駆動ロールの表面には、非粘着性の被覆膜が設けられ、前記被覆膜は、テープ剥離力が１Ｎ以下であり、鉛筆硬度が９Ｈ以上であり、表面粗さＲｚが０．８μｍ以下であり、耐熱性が２００℃以上であり、膜厚が５μｍ以下であるという条件を満たすことを特徴とする方法である。
　本発明においても、前記熱可塑性樹脂シートの製造装置と同じ作用効果を奏することができる。なお、本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法においても、前記熱可塑性樹脂シートの製造装置について記載した内容を適用してもよい。

　本発明の熱可塑性樹脂シートは、前記熱可塑性樹脂シートの製造方法により得られるものであることを特徴とするものである。
　前記熱可塑性樹脂シートの製造方法によれば、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さい熱可塑性樹脂シートが得られる。

　前記課題を解決すべく、本発明は、以下のような熱可塑性樹脂シートおよびその製造方法を提供するものである。
　すなわち、本発明の熱可塑性樹脂シートは、当該熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇとし、当該熱可塑性樹脂シートのリタデーション値をＲｅ（ｃ）とし、当該熱可塑性樹脂シートに（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ－５℃）以下の範囲の温度で４時間の熱処理を施したシートの、分子配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ａ）とした場合に、下記数式（Ｆ１）および（Ｆ２）で表される条件を満たすことを特徴とするものである。
Ｒｅ（ｃ）　≦　２５ｎｍ・・・（Ｆ１）
Ｒｅ（ａ）　≦　１５ｎｍ・・・（Ｆ２）

　本発明の熱可塑性樹脂シートにおいては、Ｒｅ（ｃ）およびＲｅ（ａ）の値に基づいて下記数式（Ｆ３）により算出できる、応力配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ｂ）とした場合に、下記数式（Ｆ４）で表される条件を満たすことが好ましい。
Ｒｅ（ｃ）　＝　Ｒｅ（ａ）＋Ｒｅ（ｂ）・・・（Ｆ３）
－１０ｎｍ　≦　Ｒｅ（ｂ）　≦　１０ｎｍ・・・（Ｆ４）
　本発明の熱可塑性樹脂シートにおいては、少なくとも１層のポリカーボネート層を備えることが好ましい。
　本発明の熱可塑性樹脂シートにおいては、シート厚みが２ｍｍ以下であることが好ましい。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法は、前記熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する際に、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより、前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御するとともに、熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇとした場合に、前記金属製ベルトから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御しつつ、矯正するシート反り矯正工程と、前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備えることを特徴とする方法である。
　本発明の熱可塑性樹脂シートにおいて、前記金属製ベルトから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度が（Ｔｇ－６０℃）以下である場合には、シート張力を制御する効果が弱くなり、（Ｔｇ＋３０℃）以上の場合には、シート張力に対して残留位相差への影響が敏感すぎて制御困難になる傾向がある。

　本発明によれば、応力緩和が生じるような高温下においても、小さい残留位相差（例えばリタデーション値が１５ｎｍ以下）を維持できる熱可塑性樹脂シートおよびその製造方法を提供できる。

本発明の第１実施形態にかかる熱可塑性樹脂シートの製造装置を示す概略構成図である。本発明の第２実施形態にかかる熱可塑性樹脂シートの製造装置を示す概略構成図である。本発明の第３実施形態にかかる熱可塑性樹脂シートを製造する製造装置の一例を示す概略構成図である。シート反りの評価における測定箇所を示す説明図である。

　〔第１実施形態〕
　図１Ａを参照して本実施形態に係る熱可塑性樹脂シート（以下、「シート」と略記する）の製造装置および製造方法、およびそれらにより得られたシートについて説明する。
　先ず、本実施形態に係るシートの製造装置の構成を説明する。

［実施形態］
　この製造装置１Ａは、図１Ａに示すように、押出機のダイ１０Ａと、第一の冷却ロール１１Ａと第二の冷却ロール１２Ａと第四の冷却ロール１４Ａとの間に巻装された金属製ベルト１５Ａ（以下、「ベルト１５Ａ」と略記する）と、シート３０Ａおよびベルト１５Ａを介して第一の冷却ロール１１Ａと対向配置された第三の冷却ロール１３Ａと、を備えている。
　第一の冷却ロール１１Ａの下方には、第四の冷却ロール１４Ａが配置されており、第四の冷却ロール１４Ａと略同じ高さ位置には、第二の冷却ロール１２Ａが配置されている。第三の冷却ロール１３Ａは、第一の冷却ロール１１Ａと略同じ高さ位置で対向配置されている。第三の冷却ロール１３Ａは、シート３０Ａとベルト１５Ａを介して第一の冷却ロール１１Ａと接触し、しかもベルト１５Ａで第三の冷却ロール１３Ａ側に押圧されたシート３０Ａを抱き込むようにして設けられている。即ち、ベルト１５Ａとこのベルト１５Ａと接触しているシート３０Ａは、第三の冷却ロール１３Ａの周面１３１Ａの一部に巻き付くようにして蛇行している。

　製造装置１Ａは、ベルト１５Ａおよび第三の冷却ロール１３Ａの間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３Ａの表面である周面１３１Ａの温度を制御するロール温度制御手段と、ベルト１５Ａの裏面温度を制御するベルト温度制御手段と、をさらに備える。
　ここで、周面１３１Ａは、ベルト１５Ａにて搬送されるシート３０Ａに当接する面である。ベルト温度制御手段は、第一、第二および第四の冷却ロール１１Ａ，１２Ａ，１４Ａの周面１１１Ａ、１２１Ａ，１４１Ａの温度を制御する第二のロール温度制御手段と、ベルト温度調節器１６Ａとを有する。これら第二のロール温度制御手段およびベルト温度調節器１６Ａにより、ベルト１５Ａの裏面温度が制御される。
　ベルト温度調節器１６Ａは、第一および第二の冷却ロール１１Ａ，１２Ａ間に配設され、ベルト１５Ａを介して周面１３１Ａに略対向する冷却面１６１Ａを有する。この冷却面１６１Ａは、ベルト１５Ａと第一の冷却ロール１１Ａとが離れる位置からシート３０Ａとベルト１５Ａとが離れる位置に亘ってベルト１５Ａを冷却する。
　また、ロール温度制御手段およびベルト温度制御手段は、周面１３１Ａの温度およびベルト１５Ａの温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御し、かつその温度差を３０℃以内に制御することが好ましい。周面１３１Ａの温度およびベルト１５Ａの温度が（Ｔｇ－６０℃）未満ではシート３０Ａが急冷され挟圧された時に大きい残留位相差を生じる傾向にある。一方、周面１３１Ａの温度およびベルト１５Ａの温度がそれぞれ（Ｔｇ＋３０℃）を越えると、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生しやすくなる傾向にある。また、温度差が３０℃を超えると、シート３０Ａの表裏の温度差により収縮率に差が生じ、残留位相差が大きくなってしまう場合がある。ここで、Ｔｇは熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。熱可塑性樹脂シートが、単層構造の場合には主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層の主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。また、単層構造の場合に、この単層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であることはいうまでもない。

　ダイ１０Ａ（Ｔダイ）は、シート３０Ａを押出す押出口１０１Ａを有する。この押出口１０１Ａから樹脂がベルト１５Ａおよび第三の冷却ロール１３Ａの間に導入されるまでの距離（エアーギャップ）は、２００ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは、１８０ｍｍ以下である。エアーギャップが２００ｍｍを超えると、シート３０Ａのバタツキが発生して厚みムラが発生する場合があり、溶融状態のシート３０Ａが挟圧（ニップ）される前に冷却され、残留位相差が生じやすくなる傾向にある。

　第一から第四の冷却ロール１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ，１４Ａは、例えば、二重管スパイラル金属ロールである。第三の冷却ロール１３Ａの表面粗さＲｚは、特に限定されないが、例えば０．１μｍである。
　第一の冷却ロール１１Ａは、その表面に弾性材１１３Ａが被覆されている。この弾性材１１３Ａとしては、フッ素ゴム、ニトリルゴム、シリコンゴムなどが挙げられる。弾性材１１３Ａの硬度（ＪＩＳ　Ｋ６３０１　Ａ型に準拠）は、９０度以下であることが好ましい。弾性材１１３Ａの厚さは、３ｍｍ以上であることが好ましいが、これに限られない。
　第一から第四の冷却ロール１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ，１４Ａの各中心には、回転軸１１２Ａ、１２２Ａ，１３２Ａ，１４２Ａが設けられている。製造装置１Ａは、ニップ圧力制御手段を備え、このニップ圧力制御手段は、第三の冷却ロール１３Ａの回転軸１３２Ａを第一の冷却ロール１１Ａに対して近接移動または離隔移動させることができる。このような移動により、ベルト１５Ａおよび第三の冷却ロール１３Ａ間に加わる線圧（ニップ圧力）を所定の圧力に制御する。なお、第一の冷却ロール１１Ａの回転軸１１２Ａを第三の冷却ロール１３Ａに対して近接移動または離隔移動させることによりニップ圧力を制御してもよい。
　ニップ圧力制御手段により加わるニップ圧力は、３００Ｎ／ｃｍ以下が好ましく、さらに好ましくは、２５０Ｎ／ｃｍ以下である。ニップ圧力が３００Ｎ／ｃｍを超えると、シート３０Ａ幅方向で部分的にバンク（溶融樹脂溜り）が発生し結果として安定した低位相差のシート３０Ａを得ることができない場合がある。

　製造装置１Ａは、図１Ａに示すように、第一荷重検出器１７１Ａを備えた第一検出器付ガイドロール１７Ａと、反り矯正駆動ロール１８Ａと、ガイドロール１９Ａと、第二荷重検出器２０１Ａを備えた第二検出器付ガイドロール２０Ａと、駆動ピンチロール２１Ａと、をさらに備える。

　第一検出器付ガイドロール１７Ａは、ベルト１５Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間に配置されている。この第一検出器付ガイドロール１７Ａに設けられた第一荷重検出器１７１Ａでは、ベルト１５Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間において、シート３０Ａにかかる荷重を測定できる。なお、この荷重の検出値からシート張力を算出できる。そして、この第一荷重検出器１７１Ａと、反り矯正駆動ロール１８Ａの反り矯正ロール速度制御手段とはシーケンサーを介して電気的に接続しており、この検出値の情報に基づき速度制御することができる。

　第一検出器付ガイドロール１７Ａの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。第一検出器付ガイドロール１７Ａの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　第一検出器付ガイドロール１７Ａは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　フリーロールの場合には、製膜中Ｔｇ付近まで温度上昇してもその回転荷重が５Ｎ未満であること（より好ましくは、１Ｎ以下）が好ましい。回転荷重が５Ｎ以上の場合には、回転抵抗のためにシート表面に傷が発生しやすくなる傾向にある。
　第一検出器付ガイドロール１７Ａは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。
　第一検出器付ガイドロール１７Ａは、上流に配置されるベルト１５Ａとの距離が５００ｍｍ以下となり、かつ、下流に配置されるガイドロール１９Ａまたは反り矯正駆動ロール１８Ａとの距離が５００ｍｍ以下となるように設置することが好ましい。前記距離が前記上限を超えると、シート幅方向でのシート張力を一定に保つことが難しくなる傾向にあり、結果としてシート幅方向でのリタデーション値を低く均一にすることが難しくなる傾向にある。

　反り矯正駆動ロール１８Ａは、ベルト１５Ａに接着したシート３０Ａを剥離し、ベルト１５Ａから剥離されたシート３０Ａの反りを矯正することができる。反り矯正駆動ロール１８Ａは、第三の冷却ロール１３Ａと所定の間隔を有して配置されている。
　反り矯正駆動ロール１８Ａの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。反り矯正駆動ロール１８Ａの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。

　この反り矯正駆動ロール１８Ａは、反り矯正駆動ロール１８Ａの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段（図示しない）を備える。この反り矯正ロール速度制御手段としては、ベクトルインバーターモーターなどにより、高精度で速度を制御可能なものが挙げられる。そして、第一検出器付ガイドロール１７Ａに設けられた第一荷重検出器１７１Ａで検出した検出値に基づいて、反り矯正駆動ロール１８Ａの速度を制御しながら、シート３０Ａを送ることができる。これにより、ベルト１５Ａから反り矯正駆動ロール１８Ａまでの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御できる。その結果、シート３０Ａのシート反りを小さくしつつ、シート全面に渡って残留位相差のバラツキを小さくできる。

　ガイドロール１９Ａは、第一検出器付ガイドロール１７Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間に配置されている。このガイドロール１９Ａの位置を調整することで、反り矯正駆動ロール１８Ａでのシート抱き角度を大きくすることができる。
　ガイドロール１９Ａの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。ガイドロール１９Ａの表面粗さＲｚが０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　ガイドロール１９Ａは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　ガイドロール１９Ａは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。

　第二検出器付ガイドロール２０Ａは、反り矯正駆動ロール１８Ａおよび駆動ピンチロール２１Ａの間に配置されている。この第二検出器付ガイドロール２０Ａに設けられた第二荷重検出器２０１Ａでは、反り矯正駆動ロール１８Ａおよび駆動ピンチロール２１Ａの間において、シート３０Ａにかかる荷重を測定できる。なお、この荷重の検出値からシート張力を算出できる。そして、この第二荷重検出器２０１Ａと、駆動ピンチロール２１Ａのピンチロール速度制御手段とはシーケンサーを介して電気的に接続しており、この検出値の情報に基づき速度制御することができる。

　第二検出器付ガイドロール２０Ａの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。第二検出器付ガイドロール２０Ａの表面粗さＲｚが０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　第二検出器付ガイドロール２０Ａは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　フリーロールの場合には、製膜中Ｔｇ付近まで温度上昇してもその回転荷重が５Ｎ未満であること（より好ましくは、１Ｎ以下）が好ましい。回転荷重が５Ｎ以上の場合には、回転抵抗のためにシート表面に傷が発生しやすくなる傾向にある。
　第二検出器付ガイドロール２０Ａは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。
　第二検出器付ガイドロール２０Ａは、上流に配置される反り矯正駆動ロール１８Ａとの距離が５００ｍｍ以下となり、かつ、下流に配置される駆動ピンチロール２１Ａとの距離が５００ｍｍ以下となるように設置することが好ましい。前記距離が前記上限を超えると、シート幅方向でのシート張力を一定に保つことが難しくなる傾向にあり、結果としてシート幅方向でのリタデーション値を低く均一にすることが難しくなる傾向にある。

　駆動ピンチロール２１Ａは、シート３０Ａを引取るためのものであり、反り矯正駆動ロール１８Ａの下流側に配置されている。
　この駆動ピンチロール２１Ａは、駆動ピンチロール２１Ａの速度を制御するピンチロール速度制御手段（図示しない）を備える。このピンチロール速度制御手段としては、ベクトルインバーターモーターなどにより、高精度で速度を制御可能なものが挙げられる。そして、第二検出器付ガイドロール２０Ａに設けられた第二荷重検出器２０１Ａで検出した検出値に基づいて、駆動ピンチロール２１Ａの速度を制御しながら、シート３０Ａを引取ることができる。これにより、反り矯正駆動ロール１８Ａから駆動ピンチロール２１Ａまでの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御できる。その結果、シート全面に渡って残留位相差のバラツキを小さくできる。

　製造装置１Ａは、図１Ａに示すように、反り矯正駆動ロール１８Ａの周面１８１Ａと対向するように配置された反り矯正駆動ロール１８Ａ上のシート温度制御手段２２Ａをさらに備える。
　反り矯正駆動ロール１８Ａ上のシート温度制御手段２２Ａとしては、例えば、赤外線輻射ヒーターなどのヒーターが挙げられる。このシート温度制御手段２２Ａは、５００℃までの温度制御が可能なものであることが好ましい。また、反り矯正駆動ロール１８Ａとの距離調整が可能なものであることが好ましい。
　このシート温度制御手段２２Ａは、反り矯正駆動ロール１８Ａに接触している側のシート表面温度が（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下の範囲になるまで加熱できる。
　このシート温度制御手段２２Ａは、シート幅方向に最低三ゾーンの温度制御が可能であることが好ましい。このように三ゾーンの温度制御をすると、シート端部の反りの矯正に有効である。

　次に、シート３０Ａの製造方法について説明する。
　まず、押出機に取り付けられたダイ１０Ａの押出口１０１Ａから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、ベルト１５Ａおよび第三の冷却ロール１３Ａの間に導入させる。このとき、ニップ圧力制御手段により第三の冷却ロール１３Ａおよびベルト１５Ａの間に加わる線圧を３００Ｎ／ｃｍ以下に制御する。また、ロール温度制御手段により周面１３１Ａの温度を調節するとともに、ベルト温度制御手段によりベルト１５Ａの温度を制御する。これにより、周面１３１Ａの温度と、ベルト１５Ａの温度とを（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御する。
　そして、ベルト１５Ａでシート３０Ａを搬送しつつ冷却してベルト１５Ａから剥離させることでシート３０Ａを形成する。

　次いで、ベルト１５Ａから剥離させたシート３０Ａは、第一検出器付ガイドロール１７Ａおよびガイドロール１９Ａを経由して、反り矯正駆動ロール１８Ａに送られる。このとき、第一検出器付ガイドロール１７Ａに設けられた第一荷重検出器１７１Ａは、シート３０Ａにかかる荷重を測定する。また、この検出値に基づいて、反り矯正駆動ロール１８Ａの速度を制御することで、シート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御する。また、反り矯正駆動ロール１８Ａ上のシート温度制御手段２２Ａにより、反り矯正駆動ロール１８Ａの周面１８１Ａの温度を（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御する。このようにして、反り矯正駆動ロール１８Ａにより、シート３０Ａの反りを矯正する。
　その後、矯正後のシート３０Ａは、第二検出器付ガイドロール２０Ａを経由して、駆動ピンチロール２１Ａに引取られる。このとき、第二検出器付ガイドロール２０Ａに設けられた第二荷重検出器２０１Ａは、シート３０Ａにかかる荷重を測定する。また、この検出値に基づいて、駆動ピンチロール２１Ａの速度を制御することで、シート張力を０．５ＭＰａ以下に制御する。以上のようにして、シート３０Ａを製造できる。

　次に、本実施形態で得られるシート３０Ａについて説明する。
　本実施形態で得られるシート３０Ａは、熱可塑性樹脂からなるものであり、単層構造であってもよく、多層構造であってもよい。なお、シート３０Ａを多層構造にする方法としては、例えば、ダイ１０Ａに複数の押出機を取り付ける方法を採用できる。
　熱可塑性樹脂としては、例えば、環状オレフィン系樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレートが挙げられる。特に、環状オレフィン系樹脂は熱可塑性を有し、他の熱可塑性透明樹脂、例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較して、光学異方性が小さく、光弾性係数が小さく、複屈折が生じにくいため、光学分野における種々の用途などに有用である。一方、ポリカーボネートは、ポリスチレンやポリメチルメタクリレートなどと比較して、耐熱性、耐衝撃性に優れているため、薄肉化を求められる光学用途などに有用である。
　本実施形態で得られるシート３０Ａは、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さいものである。

　前記したような実施形態によれば、次のような効果を奏することができる。
（１）第一荷重検出器１７１Ａにより、ベルト１５Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間においてシート３０Ａにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、反り矯正ロール速度制御手段により反り矯正駆動ロール１８Ａの速度を制御することで、ベルト１５Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間におけるシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御できる。また、第二荷重検出器２０１Ａにより、反り矯正駆動ロール１８Ａおよび駆動ピンチロール２１Ａの間においてシート３０Ａにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、ピンチロール速度制御手段により駆動ピンチロール２１Ａの速度を制御することで、反り矯正駆動ロール１８Ａおよび駆動ピンチロール２１Ａの間におけるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御できる。このように、ベルト１５Ａから駆動ピンチロール２１Ａまでの間のシート張力を、それぞれ所定範囲内に制御しているので、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さいシート３０Ａを安定して製造できる。

（２）反り矯正駆動ロール１８Ａの近傍には反り矯正駆動ロール１８Ａ上のシート温度制御手段２２Ａが設けられているので、シート３０Ａの温度を制御できる。

　〔第２実施形態〕
　図１Ｂを参照して本実施形態に係る熱可塑性樹脂シート（以下、「シート」と略記する）の製造装置および製造方法、およびそれらにより得られたシートについて説明する。
　先ず、本実施形態のシートの製造装置の構成を説明する。

［実施形態］
　この製造装置１Ｂは、図１Ｂに示すように、押出機のダイ１０Ｂと、第一の冷却ロール１１Ｂと第二の冷却ロール１２Ｂと第四の冷却ロール１４Ｂとの間に巻装された金属製ベルト１５Ｂ（以下、「ベルト１５Ｂ」と略記する）と、シート３０Ｂおよびベルト１５Ｂを介して第一の冷却ロール１１Ｂと対向配置された第三の冷却ロール１３Ｂと、を備えている。
　第一の冷却ロール１１Ｂの下方には、第四の冷却ロール１４Ｂが配置されており、第四の冷却ロール１４Ｂと略同じ高さ位置には、第二の冷却ロール１２Ｂが配置されている。第三の冷却ロール１３Ｂは、第一の冷却ロール１１Ｂと略同じ高さ位置で対向配置されている。第三の冷却ロール１３Ｂは、シート３０Ｂとベルト１５Ｂを介して第一の冷却ロール１１Ｂと接触し、しかもベルト１５Ｂで第三の冷却ロール１３Ｂ側に押圧されたシート３０Ｂを抱き込むようにして設けられている。即ち、ベルト１５Ｂとこのベルト１５Ｂと接触しているシート３０Ｂは、第三の冷却ロール１３Ｂの周面１３１Ｂの一部に巻き付くようにして蛇行している。

　製造装置１Ｂは、ベルト１５Ｂおよび第三の冷却ロール１３Ｂの間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３Ｂの表面である周面１３１Ｂの温度を制御するロール温度制御手段と、ベルト１５Ｂの裏面温度を制御するベルト温度制御手段と、をさらに備える。
　ここで、周面１３１Ｂは、ベルト１５Ｂにて搬送されるシート３０Ｂに当接する面である。ベルト温度制御手段は、第一、第二および第四の冷却ロール１１Ｂ，１２Ｂ，１４Ｂの周面１１１Ｂ，１２１Ｂ，１４１Ｂの温度を制御する第二のロール温度制御手段と、ベルト温度調節器１６Ｂとを有する。これら第二のロール温度制御手段およびベルト温度調節器１６Ｂにより、ベルト１５Ｂの裏面温度が制御される。
　ベルト温度調節器１６Ｂは、第一および第二の冷却ロール１１Ｂ，１２Ｂ間に配設され、ベルト１５Ｂを介して周面１３１Ｂに略対向する冷却面１６１Ｂを有する。この冷却面１６１Ｂは、ベルト１５Ｂと第一の冷却ロール１１Ｂとが離れる位置からシート３０Ｂとベルト１５Ｂとが離れる位置に亘ってベルト１５Ｂを冷却する。
　また、ロール温度制御手段およびベルト温度制御手段は、周面１３１Ｂの温度およびベルト１５Ｂの温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御し、かつその温度差を３０℃以内に制御することが好ましい。周面１３１Ｂの温度およびベルト１５Ｂの温度が（Ｔｇ－６０℃）未満ではシート３０Ｂが急冷され挟圧された時に大きい残留位相差を生じる傾向にある。一方、周面１３１Ｂの温度およびベルト１５Ｂの温度がそれぞれ（Ｔｇ＋３０℃）を越えると、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生しやすくなる傾向にある。また、温度差が３０℃を超えると、シート３０Ｂの表裏の温度差により収縮率に差が生じ、残留位相差が大きくなってしまう場合がある。ここで、Ｔｇは熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。熱可塑性樹脂シートが、単層構造の場合には主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層の主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。また、単層構造の場合に、この単層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であることはいうまでもない。

　ダイ１０Ｂ（Ｔダイ）は、シート３０Ｂを押出す押出口１０１Ｂを有する。この押出口１０１Ｂから樹脂がベルト１５Ｂおよび第三の冷却ロール１３Ｂの間に導入されるまでの距離（エアーギャップ）は、２００ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは、１８０ｍｍ以下である。エアーギャップが２００ｍｍを超えると、シート３０Ｂのバタツキが発生して厚みムラが発生する場合があり、溶融状態のシート３０Ｂが挟圧（ニップ）される前に冷却され、残留位相差が生じやすくなる傾向にある。

　第一から第四の冷却ロール１１Ｂ，１２Ｂ，１３Ｂ，１４Ｂは、例えば、二重管スパイラル金属ロールである。第三の冷却ロール１３Ｂの表面粗さＲｚは、特に限定されないが、例えば０．１μｍである。
　第一の冷却ロール１１Ｂは、その表面に弾性材１１３Ｂが被覆されている。この弾性材１１３Ｂとしては、フッ素ゴム、ニトリルゴム、シリコンゴムなどが挙げられる。弾性材１１３Ｂの硬度（ＪＩＳ　Ｋ６３０１　Ａ型に準拠）は、９０度以下であることが好ましい。弾性材１１３Ｂの厚さは、３ｍｍ以上であることが好ましいが、これに限られない。
　第一から第四の冷却ロール１１Ｂ，１２Ｂ，１３Ｂ，１４Ｂの各中心には、回転軸１１２Ｂ，１２２Ｂ，１３２Ｂ，１４２Ｂが設けられている。製造装置１Ｂは、ニップ圧力制御手段を備え、このニップ圧力制御手段は、第三の冷却ロール１３Ｂの回転軸１３２Ｂを第一の冷却ロール１１Ｂに対して近接移動または離隔移動させることができる。このような移動により、ベルト１５Ｂおよび第三の冷却ロール１３Ｂ間に加わる線圧（ニップ圧力）を所定の圧力に制御する。なお、第一の冷却ロール１１Ｂの回転軸１１２Ｂを第三の冷却ロール１３Ｂに対して近接移動または離隔移動させることによりニップ圧力を制御してもよい。
　ニップ圧力制御手段により加わるニップ圧力は、３００Ｎ／ｃｍ以下が好ましく、さらに好ましくは、２５０Ｎ／ｃｍ以下である。ニップ圧力が３００Ｎ／ｃｍを超えると、シート３０Ｂ幅方向で部分的にバンク（溶融樹脂溜り）が発生し結果として安定した低位相差のシート３０Ｂを得ることができない場合がある。

　製造装置１Ｂは、図１Ｂに示すように、反り矯正駆動ロール１７Ｂと、ガイドロール１８Ｂと、検出器付ガイドロール１９Ｂと、駆動ピンチロール２０Ｂと、をさらに備える。

　反り矯正駆動ロール１７Ｂは、ベルト１５Ｂに接着したシート３０Ｂを剥離し、ベルト１５Ｂから剥離されたシート３０Ｂの反りを矯正することができる。反り矯正駆動ロール１７Ｂは、第三の冷却ロール１３Ｂと所定の間隔を有して配置されている。

　反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面には、図１Ｂに示すように、非粘着性の被覆膜１７１Ｂが設けられている。
　そして、この被覆膜１７１Ｂは、次の条件（i）～（v）を満たすことが必要である。
（i）テープ剥離力は、１Ｎ以下であることが必要である。テープ剥離力が１Ｎを超える場合には、反り矯正時にシートの一部が密着したり、剥離マークが発生してしまう。なお、テープ剥離力は、０．０１Ｎ以上であることが好ましい。テープ剥離力は、ＪＩＳ-Ｚ０２３７－１０「粘着テープ、粘着シート試験方法」に記載の方法（９０°引き剥がし粘着力）に準拠して測定できる。
（ii）鉛筆硬度は、９Ｈ以上であることが必要である。鉛筆硬度が９Ｈ未満では、連続製膜時に経時でロール表面に傷が入り、シート表面に傷が転写してしまう。なお、鉛筆硬度は、ＪＩＳ　Ｋ５６００－５－４に記載の方法に準拠して測定できる。
（iii）表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下であることが必要である。表面粗さＲｚが０．８μｍよりも粗い場合には、シート表面に傷をつけてしまい、光学分野などへの用途展開ができない。なお、表面粗さＲｚは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に記載の方法に準拠して測定できる。
（iv）耐熱性は、２００℃以上であることが必要である。耐熱性が２００℃よりも低いと、製造装置としては実用に耐えない。
（v）膜厚は、５μｍ以下であることが必要である。膜厚が５μｍを超える場合には、反り矯正駆動ロールの温度伝熱性が悪化し、ロール表面温度の不均一性を招くので好ましくない。なお、膜厚は、０．１μｍ以上であることが好ましい。

　ガイドロール１８Ｂは、第三の冷却ロール１３Ｂおよび反り矯正駆動ロール１７Ｂの間に配置されている。このガイドロール１８Ｂの位置を調整することで、反り矯正駆動ロール１７Ｂでのシート抱き角度を大きくすることができる。
　ガイドロール１８Ｂの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。ガイドロール１８Ｂの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　ガイドロール１８Ｂは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　ガイドロール１８Ｂは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。

　検出器付ガイドロール１９Ｂは、反り矯正駆動ロール１７Ｂおよび駆動ピンチロール２０Ｂの間に配置されている。この検出器付ガイドロール１９Ｂの荷重検出器では、反り矯正駆動ロール１７Ｂおよび駆動ピンチロール２０Ｂの間において、シート３０Ｂにかかる荷重を測定できる。なお、この荷重の検出値からシート張力を算出できる。そして、この荷重検出器と、駆動ピンチロール２０Ｂのピンチロール速度制御手段とはシーケンサーを介して電気的に接続しており、この検出値の情報に基づき速度制御できる。
　検出器付ガイドロール１９Ｂの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。検出器付ガイドロール１９Ｂの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　検出器付ガイドロール１９Ｂは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　フリーロールの場合には、製膜中Ｔｇ付近まで温度上昇してもその回転荷重が５Ｎ未満であること（より好ましくは、１Ｎ以下）が好ましい。回転荷重が５Ｎ以上の場合には、回転抵抗のためにシート表面に傷が発生しやすくなる傾向にある。
　検出器付ガイドロール１９Ｂは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。

　駆動ピンチロール２０Ｂは、シート３０Ｂを引取るためのものであり、反り矯正駆動ロール１７Ｂの下流側に配置されている。
　この駆動ピンチロール２０Ｂは、駆動ピンチロール２０Ｂの速度を制御するピンチロール速度制御手段（図示しない）を備える。このピンチロール速度制御手段としては、ベクトルインバーターモーターなどにより、高精度で速度を制御可能なものが挙げられる。そして、検出器付ガイドロール１９Ｂに設けられた荷重検出器で検出した検出値に基づいて、駆動ピンチロール２０Ｂの速度を制御しながら、シート３０Ｂを引取ることができる。これにより、ベルト１５Ｂから駆動ピンチロール２０Ｂまでの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御できる。その結果、シート３０Ｂのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。

　製造装置１Ｂは、図１Ｂに示すように、反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面近傍のシート速度を検出するシート速度検出器２１Ｂと、反り矯正駆動ロール１７Ｂの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段（図示しない）と、をさらに備える。
　シート速度検出器２１Ｂにより、反り矯正駆動ロールの表面近傍のシート速度を検出できる。そして、この検出値に基づいて、反り矯正ロール速度制御手段により反り矯正駆動ロールの速度を制御することで、シート速度検出器で検出したシート速度と反り矯正駆動ロールの速度とを同調させることできる。

　製造装置１Ｂは、図１Ｂに示すように、反り矯正駆動ロール１７Ｂの周面１７２Ｂと対向するように配置された反り矯正ロール上のシート温度制御手段２２Ｂをさらに備える。
　反り矯正駆動ロール１７Ｂ上のシート温度制御手段２２Ｂとしては、例えば、赤外線輻射ヒーターなどのヒーターが挙げられる。このシート温度制御手段２２Ｂは、５００℃までの温度制御が可能なものであることが好ましい。また、反り矯正駆動ロール１７Ｂとの距離調整が可能なものであることが好ましい。
　このシート温度制御手段２２Ｂは、反り矯正駆動ロール１７Ｂに接触している側のシート表面温度が（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ＋８０℃）以下の範囲になるまで加熱できる。
　このシート温度制御手段２２Ｂは、シート幅方向に最低三ゾーンの温度制御が可能であることが好ましい。このように三ゾーンの温度制御をすると、シート端部の反りの矯正に有効である。

　次に、シート３０Ｂの製造方法について説明する。
　まず、押出機に取り付けられたダイ１０Ｂの押出口１０１Ｂから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、ベルト１５Ｂおよび第三の冷却ロール１３Ｂの間に導入させる。このとき、ニップ圧力制御手段により第三の冷却ロール１３Ｂおよびベルト１５Ｂの間に加わる線圧を３００Ｎ／ｃｍ以下に制御する。また、ロール温度制御手段により周面１３１Ｂの温度を調節するとともに、ベルト温度制御手段によりベルト１５Ｂの温度を制御する。これにより、周面１３１Ｂの温度と、ベルト１５Ｂの温度とを（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御する。
　そして、ベルト１５Ｂでシート３０Ｂを搬送しつつ冷却してベルト１５Ｂから剥離させることでシート３０Ｂを形成する。

　次いで、ベルト１５Ｂから剥離させたシート３０Ｂは、ガイドロール１８Ｂを経由して、反り矯正駆動ロール１７Ｂに送られる。このとき、反り矯正駆動ロール１７Ｂ上のシート温度制御手段２２Ｂにより、反り矯正駆動ロール１７Ｂの周面１７２Ｂの温度を（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ＋８０℃）以下に制御する。また、シート速度検出器２１Ｂにより、反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面近傍のシート速度を検出し、シート速度検出器２１Ｂで検出したシート速度と反り矯正駆動ロール１７Ｂの速度とを同調させる。このようにして、反り矯正駆動ロール１７Ｂにより、シート３０Ｂの反りを矯正する。
　その後、矯正後のシート３０Ｂは、検出器付ガイドロール１９Ｂを経由して、駆動ピンチロール２０Ｂに引取られる。このとき、検出器付ガイドロール１９Ｂの荷重検出器は、シート３０Ｂにかかる荷重を測定する。また、この検出値に基づいて、駆動ピンチロール２０Ｂの速度を制御することで、シート張力を０．５ＭＰａ以下に制御する。以上のようにして、シート３０Ｂを製造できる。

　次に、本実施形態で得られるシート３０Ｂについて説明する。
　本実施形態で得られるシート３０Ｂは、熱可塑性樹脂からなるものであり、単層構造であってもよく、多層構造であってもよい。なお、シート３０Ｂを多層構造にする方法としては、例えば、ダイ１０Ｂに複数の押出機を取り付ける方法を採用できる。
　熱可塑性樹脂としては、例えば、環状オレフィン系樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレートが挙げられる。特に、環状オレフィン系樹脂は熱可塑性を有し、他の熱可塑性透明樹脂、例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較して、光学異方性が小さく、光弾性係数が小さく、複屈折が生じにくいため、光学分野における種々の用途などに有用である。一方、ポリカーボネートは、ポリスチレンやポリメチルメタクリレートなどと比較して、耐熱性、耐衝撃性に優れているため、薄肉化を求められる光学用途などに有用である。
　本実施形態で得られるシート３０Ｂは、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さいものである。

　前記したような実施形態によれば、次のような効果を奏することができる。
（１）反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面に特定条件を満たす非粘着性の被覆膜１７１Ｂが設けられている。これにより、反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面に、シート３０Ｂの一部が付着することや、反り矯正駆動ロールからの剥離時にシート３０Ｂに跡（剥離マーク）が残り、残留位相差が大きくなることを抑制できる。そのため、シート３０Ｂのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。一方で、被覆膜１７１Ｂを設けられた反り矯正駆動ロール１７Ｂを用いる場合には、シート３０Ｂおよび反り矯正駆動ロール１７Ｂの間の摩擦係数が低くなる。そのため、反り矯正駆動ロール１７Ｂの速度を変更しても、反り矯正駆動ロールの上流側のシート張力を変更できなくなる。しかし、本発明においては、反り矯正駆動ロール１７Ｂの下流側に駆動ピンチロール２０Ｂが配置されている。そして、この駆動ピンチロール２０Ｂの速度を制御しながら、シート３０Ｂを引取ることにより、ベルト１５Ｂから駆動ピンチロール２０Ｂまでの間のシート張力を制御できる。そのため、反り矯正駆動ロール１７Ｂの上流側のシート張力も制御できる。

（２）反り矯正駆動ロール１７Ｂおよび駆動ピンチロール２０Ｂの間に設けられた検出器付ガイドロール１９Ｂは荷重検出器を備えているので、反り矯正駆動ロール１７Ｂおよび駆動ピンチロール２０Ｂの間においてシート３０Ｂにかかる荷重を検出できる。そして、この検出値に基づいて、ピンチロール速度制御手段により駆動ピンチロール２０Ｂの速度を制御することで、ベルト１５Ｂから駆動ピンチロール２０Ｂまでの間においてシートにかかる荷重を所定範囲内に制御できる。そのため、ベルト１５Ｂから駆動ピンチロール２０Ｂまでの間のシート張力を特定の値以下に制御でき、シート３０Ｂのシート反りを小さくしつつ、残留位相差を小さくできる。
（３）反り矯正駆動ロール１７Ｂの近傍にはシート速度検出器２１Ｂが設けられているので、反り矯正駆動ロール１７Ｂの表面近傍のシート速度を検出できる。そして、この検出値に基づいて、反り矯正ロール速度制御手段により反り矯正駆動ロール１７Ｂの速度を制御することで、シート速度検出器で検出したシート速度と反り矯正駆動ロール１７Ｂの速度とを同調させることができる。このようにして、反り矯正駆動ロール１７Ｂにて反りを矯正する際に、シート３０Ｂに傷が発生することを抑制できる。
（４）反り矯正駆動ロール１７Ｂの近傍には反り矯正駆動ロール１７Ｂ上のシート温度制御手段２２Ｂが設けられているので、シート３０Ｂの温度を制御できる。
（５）製造装置１Ｂによれば、残留位相差が小さく、かつシート反りが小さいシート３０Ｂを得られる。そのため、適正な反り矯正温度においてロールに対し強い粘着性を有するポリメチルメタクリレート層を備えるシート３０Ｂを、安定して製造することができる。

　〔第３実施形態〕
　［熱可塑性樹脂シートの構成］
　本実施形態の熱可塑性樹脂シートは、光学シートとして好適な光学的特性を有するものであり、熱可塑性樹脂からなるシートである。
　熱可塑性樹脂としては、例えば、環状オレフィン系樹脂、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）が挙げられる。特に、ポリカーボネートは、ポリスチレンやポリメチルメタクリレートなどと比較して、耐熱性、耐衝撃性に優れているため、薄肉化を求められる光学用途などに有用である。一方、環状オレフィン系樹脂は熱可塑性を有し、他の熱可塑性透明樹脂、例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較して、光学異方性が小さく、光弾性係数が小さく、複屈折が生じにくいため、光学分野における種々の用途などに有用である。
　前記熱可塑性樹脂シートは、単層構造であってもよく、多層構造であってもよい。なお、熱可塑性樹脂シートを多層構造にする方法としては、例えば、ダイに複数の押出機を取り付ける方法を採用できる。
　前記熱可塑性樹脂シートは、少なくとも１層のポリカーボネート層を備えることが好ましい。このような熱可塑性樹脂シートの層構成としては、例えば、ＰＣ単層、ＰＣ／ＰＭＭＡ、ＰＭＭＡ／ＰＣ／ＰＭＭＡ、表面硬度Ｆ以上の共重合ＰＣ／表面硬度Ｂ以下のＰＣが挙げられる。

　本実施形態においては、当該熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇとし、当該熱可塑性樹脂シートのリタデーション値をＲｅ（ｃ）とし、当該熱可塑性樹脂シートに（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ－５℃）以下の範囲の温度で４時間の熱処理を施したシートの、分子配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ａ）とした場合に、下記数式（Ｆ１）および（Ｆ２）で表される条件を満たすことが必要である。
Ｒｅ（ｃ）　≦　２５ｎｍ・・・（Ｆ１）
Ｒｅ（ａ）　≦　１５ｎｍ・・・（Ｆ２）
　Ｒｅ（ｃ）が２５ｎｍを超えると、加熱処理を受けない低残留位相差用途での使用が限定されてしまうとともに、応力緩和が生じるような高温処理を受けた後の熱可塑性樹脂シートの残留位相差の点で不十分なものとなる。また、Ｒｅ（ｃ）は、上記の観点から、１５ｎｍ以下であることがより好ましい。また、Ｒｅ（ａ）が１５ｎｍを超えると、熱可塑性樹脂シートの低残留位相差の点で不十分なものとなる。また、Ｒｅ（ａ）は、上記の観点から、１０ｎｍ以下であることがより好ましい。

　また、本実施形態においては、Ｒｅ（ｃ）およびＲｅ（ａ）の値に基づいて下記数式（Ｆ３）により算出できる、応力配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ｂ）とした場合に、下記数式（Ｆ４）で表される条件を満たすことが好ましい。
Ｒｅ（ｃ）　＝　Ｒｅ（ａ）＋Ｒｅ（ｂ）・・・（Ｆ３）
－１０ｎｍ　≦　Ｒｅ（ｂ）　≦　＋１０ｎｍ・・・（Ｆ４）
　Ｒｅ（ｂ）が上記数式（Ｆ４）で表される条件を満たすようにすれば、応力緩和が生じるような高温下における熱可塑性樹脂シートの残留位相差を低い状態でより確実に維持することができる。

　なお、熱可塑性樹脂シートの特性（Ｒｅ（ａ）、Ｒｅ（ｂ）およびＲｅ（ｃ）の値）を上述した範囲にする手段としては、後述する熱可塑性樹脂シートの製造方法において、シート反り矯正工程の前後でのシート張力、金属製ベルトから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、シート反り矯正工程での処理温度、ガイドロールや反り矯正駆動ロールの表面処理などを調整することが挙げられる。

　また、本実施形態においては、シート厚みが２ｍｍ以下であることが好ましい。シート厚みが前記上限を超えると、得られる熱可塑性樹脂シートの残留位相差を制御するのが困難になる傾向にある。

　［熱可塑性樹脂シートの製造方法］
　以下、図１Ｃを参照して本実施形態に係る熱可塑性樹脂シート（以下、「シート」と略記する）の製造方法について説明する。
　先ず、本実施形態に係るシートを製造する製造装置の構成を説明する。

　この製造装置１Ｃは、図１Ｃに示すように、押出機のダイ１０Ｃと、第一の冷却ロール１１Ｃと第二の冷却ロール１２Ｃと第四の冷却ロール１４Ｃとの間に巻装された金属製ベルト１５Ｃ（以下、「ベルト１５Ｃ」と略記する）と、シート３０Ｃおよびベルト１５Ｃを介して第一の冷却ロール１１Ｃと対向配置された第三の冷却ロール１３Ｃと、を備えている。
　第一の冷却ロール１１Ｃの下方には、第四の冷却ロール１４Ｃが配置されており、第四の冷却ロール１４Ｃと略同じ高さ位置には、第二の冷却ロール１２Ｃが配置されている。第三の冷却ロール１３Ｃは、第一の冷却ロール１１Ｃと略同じ高さ位置で対向配置されている。第三の冷却ロール１３Ｃは、シート３０Ｃとベルト１５Ｃを介して第一の冷却ロール１１Ｃと接触し、しかもベルト１５Ｃで第三の冷却ロール１３Ｃ側に押圧されたシート３０Ｃを抱き込むようにして設けられている。即ち、ベルト１５Ｃとこのベルト１５Ｃと接触しているシート３０Ｃは、第三の冷却ロール１３Ｃの周面１３１Ｃの一部に巻き付くようにして蛇行している。

　製造装置１Ｃは、ベルト１５Ｃおよび第三の冷却ロール１３Ｃの間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３Ｃの表面である周面１３１Ｃの温度を制御するロール温度制御手段と、ベルト１５Ｃの裏面温度を制御するベルト温度制御手段と、をさらに備える。
　ここで、周面１３１Ｃは、ベルト１５Ｃにて搬送されるシート３０Ｃに当接する面である。ベルト温度制御手段は、第一、第二および第四の冷却ロール１１Ｃ，１２Ｃ，１４Ｃの周面１１１Ｃ，１２１Ｃ，１４１Ｃの温度を制御する第二のロール温度制御手段と、ベルト温度調節器１６Ｃとを有する。これら第二のロール温度制御手段およびベルト温度調節器１６Ｃにより、ベルト１５Ｃの裏面温度が制御される。
　ベルト温度調節器１６Ｃは、第一および第二の冷却ロール１１Ｃ，１２Ｃ間に配設され、ベルト１５Ｃを介して周面１３１Ｃに略対向する冷却面１６１Ｃを有する。この冷却面１６１Ｃは、ベルト１５Ｃと第一の冷却ロール１１Ｃとが離れる位置からシート３０Ｃとベルト１５Ｃとが離れる位置に亘ってベルト１５Ｃを冷却する。
　また、ロール温度制御手段およびベルト温度制御手段は、周面１３１Ｃの温度およびベルト１５Ｃの温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御することが好ましい。ここで、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。周面１３１Ｃの温度およびベルト１５Ｃの温度が（Ｔｇ－６０℃）未満ではシート３０Ｃが急冷され挟圧された時に大きい残留位相差を生じる傾向にある。一方、周面１３１Ｃの温度およびベルト１５Ｃの温度がそれぞれ（Ｔｇ＋３０℃）を越えると、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生しやすくなる傾向にある。ここで、Ｔｇは熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。熱可塑性樹脂シートが、単層構造の場合には主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層の主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。また、単層構造の場合に、この単層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、多層構造の場合には、最も厚い層が熱可塑性樹脂からなる場合には、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であることはいうまでもない。

　ダイ１０Ｃ（Ｔダイ）は、シート３０Ｃを押出す押出口１０１Ｃを有する。この押出口１０１Ｃから樹脂がベルト１５Ｃおよび第三の冷却ロール１３Ｃの間に導入されるまでの距離（エアーギャップ）は、２００ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは、１８０ｍｍ以下である。エアーギャップが２００ｍｍを超えると、シート３０Ｃのバタツキが発生して厚みムラが発生する場合があり、溶融状態のシート３０Ｃが挟圧（ニップ）される前に冷却され、残留位相差が生じやすくなる傾向にある。

　第一から第四の冷却ロール１１Ｃ，１２Ｃ，１３Ｃ，１４Ｃは、例えば、二重管スパイラル金属ロールである。第三の冷却ロール１３Ｃの表面粗さＲｚは、特に限定されないが、例えば０．１μｍである。
　第一の冷却ロール１１Ｃは、その表面に弾性材１１３Ｃが被覆されている。この弾性材１１３Ｃとしては、フッ素ゴム、ニトリルゴム、シリコンゴムなどが挙げられる。弾性材１１３Ｃの硬度（ＪＩＳ　Ｋ６３０１　Ａ型に準拠）は、９０度以下であることが好ましい。弾性材１１３の厚さは、３ｍｍ以上であることが好ましいが、これに限られない。
　第一から第四の冷却ロール１１Ｃ，１２Ｃ，１３Ｃ，１４Ｃの各中心には、回転軸１１２Ｃ，１２２Ｃ，１３２Ｃ，１４２Ｃが設けられている。製造装置１Ｃは、ニップ圧力制御手段を備え、このニップ圧力制御手段は、第三の冷却ロール１３Ｃの回転軸１３２Ｃを第一の冷却ロール１１Ｃに対して近接移動または離隔移動させることができる。このような移動により、ベルト１５Ｃおよび第三の冷却ロール１３Ｃ間に加わる線圧（ニップ圧力）を所定の圧力に制御する。なお、第一の冷却ロール１１Ｃの回転軸１１２Ｃを第三の冷却ロール１３Ｃに対して近接移動または離隔移動させることによりニップ圧力を制御してもよい。
　ニップ圧力制御手段により加わるニップ圧力は、３００Ｎ／ｃｍ以下が好ましく、さらに好ましくは、２５０Ｎ／ｃｍ以下である。ニップ圧力が３００Ｎ／ｃｍを超えると、シート３０Ｃ幅方向で部分的にバンク（溶融樹脂溜り）が発生し結果として安定した低位相差のシート３０Ｃを得ることができない場合がある。

　製造装置１Ｃは、図１Ｃに示すように、第一荷重検出器１７１Ｃを備えた第一検出器付ガイドロール１７Ｃと、反り矯正駆動ロール１８Ｃと、ガイドロール１９Ｃと、第二荷重検出器２０１Ｃを備えた第二検出器付ガイドロール２０Ｃと、駆動ピンチロール２１Ｃと、をさらに備える。

　第一検出器付ガイドロール１７Ｃは、ベルト１５Ｃおよび反り矯正駆動ロール１８Ｃの間に配置されている。この第一検出器付ガイドロール１７Ｃに設けられた第一荷重検出器１７１Ｃでは、ベルト１５Ｃおよび反り矯正駆動ロール１８Ｃの間において、シート３０Ｃにかかる荷重を測定できる。なお、この荷重の検出値からシート張力を算出できる。そして、この第一荷重検出器１７１Ｃと、反り矯正駆動ロール１８Ｃの反り矯正ロール速度制御手段とはシーケンサーを介して電気的に接続しており、この検出値の情報に基づき速度制御することができる。

　第一検出器付ガイドロール１７Ｃの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。第一検出器付ガイドロール１７Ｃの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　第一検出器付ガイドロール１７Ｃは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　フリーロールの場合には、製膜中Ｔｇ付近まで温度上昇してもその回転荷重が５Ｎ未満であること（より好ましくは、１Ｎ以下）が好ましい。回転荷重が５Ｎ以上の場合には、回転抵抗のためにシート表面に傷が発生しやすくなる傾向にある。
　第一検出器付ガイドロール１７Ｃは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。
　第一検出器付ガイドロール１７Ｃは、上流に配置されるベルト１５Ｃとの距離が５００ｍｍ以下となり、かつ、下流に配置されるガイドロール１９Ｃまたは反り矯正駆動ロール１８Ｃとの距離が５００ｍｍ以下となるように設置することが好ましい。前記距離が前記上限を超えると、シート幅方向でのシート張力を一定に保つことが難しくなる傾向にあり、結果としてシート幅方向でのリタデーション値を低く均一にすることが難しくなる傾向にある。

　反り矯正駆動ロール１８Ｃは、ベルト１５Ｃに接着したシート３０Ｃを剥離し、ベルト１５Ｃから剥離されたシート３０Ｃの反りを矯正することができる。反り矯正駆動ロール１８Ｃは、第三の冷却ロール１３Ｃと所定の間隔を有して配置されている。
　反り矯正駆動ロール１８Ｃの表面には、硬質クロムメッキなどが施されていてもよく、非粘着性の被覆膜が設けられていてもよい。
　反り矯正駆動ロール１８Ｃの表面に硬質クロムメッキなどが施されている場合、反り矯正駆動ロール１８Ｃの表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　反り矯正駆動ロール１８Ｃの表面に被覆膜が設けられている場合、この被覆膜は、次の条件（i）～（v）を満たすことが好ましい。
（i）テープ剥離力は、１Ｎ以下であることが好ましい。テープ剥離力が１Ｎを超える場合には、反り矯正時にシートの一部が密着したり、剥離マークが発生してしまう傾向にある。なお、テープ剥離力は、０．０１Ｎ以上であることがより好ましい。テープ剥離力は、ＪＩＳ-Ｚ０２３７－１０「粘着テープ、粘着シート試験方法」に記載の方法（９０°引き剥がし粘着力）に準拠して測定できる。
（ii）鉛筆硬度は、９Ｈ以上であることが好ましい。鉛筆硬度が９Ｈ未満では、連続製膜時に経時でロール表面に傷が入り、シート表面に傷が転写してしまう傾向にある。なお、鉛筆硬度は、ＪＩＳ　Ｋ５６００－５－４に記載の方法に準拠して測定できる。
（iii）表面粗さＲｚは、０．８μｍ以下であることが好ましい。表面粗さＲｚが０．８μｍよりも粗い場合には、シート表面に傷をつけてしまい、光学分野などへの用途展開がしにくい傾向にある。なお、表面粗さＲｚは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に記載の方法に準拠して測定できる。
（iv）耐熱性は、２００℃以上であることが好ましい。耐熱性が２００℃よりも低いと、製造装置としては実用に耐えない傾向にある。
（v）膜厚は、５μｍ以下であることが好ましい。膜厚が５μｍを超える場合には、反り矯正駆動ロールの温度伝熱性が悪化し、ロール表面温度の不均一性を招くので好ましくない。なお、膜厚は、０．１μｍ以上であることがより好ましい。

　この反り矯正駆動ロール１８Ｃは、反り矯正駆動ロール１８Ｃの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段（図示しない）を備える。この反り矯正ロール速度制御手段としては、ベクトルインバーターモーターなどにより、高精度で速度を制御可能なものが挙げられる。そして、第一検出器付ガイドロール１７Ｃに設けられた第一荷重検出器１７１Ｃで検出した検出値に基づいて、反り矯正駆動ロール１８Ｃの速度を制御しながら、シート３０Ｃを送ることができる。これにより、ベルト１５Ｃから反り矯正駆動ロール１８Ｃまでの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御できる。その結果、シート３０Ｃのシート反りを小さくしつつ、シート全面に渡って残留位相差のバラツキを小さくできる。

　ガイドロール１９Ｃは、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび反り矯正駆動ロール１８Ｃの間に配置されている。このガイドロール１９Ｃの位置を調整することで、反り矯正駆動ロール１８Ｃでのシート抱き角度を大きくすることができる。
　ガイドロール１９Ｃの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。ガイドロール１９Ｃの表面粗さＲｚが０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　ガイドロール１９Ｃは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　ガイドロール１９Ｃは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。

　第二検出器付ガイドロール２０Ｃは、反り矯正駆動ロール１８Ｃおよび駆動ピンチロール２１Ｃの間に配置されている。この第二検出器付ガイドロール２０Ｃに設けられた第二荷重検出器２０１Ｃでは、反り矯正駆動ロール１８Ｃおよび駆動ピンチロール２１Ｃの間において、シート３０Ｃにかかる荷重を測定できる。なお、この荷重の検出値からシート張力を算出できる。そして、この第二荷重検出器２０１Ｃと、駆動ピンチロール２１Ｃのピンチロール速度制御手段とはシーケンサーを介して電気的に接続しており、この検出値の情報に基づき速度制御することができる。

　第二検出器付ガイドロール２０Ｃの表面には、硬質クロムメッキなどが施されている。第二検出器付ガイドロール２０Ｃの表面粗さＲｚが０．８μｍ以下（より好ましくは０．４μｍ以下）であることが好ましい。
　第二検出器付ガイドロール２０Ｃは、駆動ロールであっても、駆動のないフリーロールでもよい。
　フリーロールの場合には、製膜中Ｔｇ付近まで温度上昇してもその回転荷重が５Ｎ未満であること（より好ましくは、１Ｎ以下）が好ましい。回転荷重が５Ｎ以上の場合には、回転抵抗のためにシート表面に傷が発生しやすくなる傾向にある。
　第二検出器付ガイドロール２０Ｃは、内部を温調してもよい。内部を温調する場合には、ロータリージョイントによる抵抗が増すので、回転荷重を下げるために駆動ロールとすることが好ましい。
　第二検出器付ガイドロール２０Ｃは、上流に配置される反り矯正駆動ロール１８Ｃとの距離が５００ｍｍ以下となり、かつ、下流に配置される駆動ピンチロール２１Ｃとの距離が５００ｍｍ以下となるように設置することが好ましい。前記距離が前記上限を超えると、シート幅方向でのシート張力を一定に保つことが難しくなる傾向にあり、結果としてシート幅方向でのリタデーション値を低く均一にすることが難しくなる傾向にある。

　駆動ピンチロール２１Ｃは、シート３０Ｃを引取るためのものであり、反り矯正駆動ロール１８Ｃの下流側に配置されている。
　この駆動ピンチロール２１Ｃは、駆動ピンチロール２１Ｃの速度を制御するピンチロール速度制御手段（図示しない）を備える。このピンチロール速度制御手段としては、ベクトルインバーターモーターなどにより、高精度で速度を制御可能なものが挙げられる。そして、第二検出器付ガイドロール２０Ｃに設けられた第二荷重検出器２０１Ｃで検出した検出値に基づいて、駆動ピンチロール２１Ｃの速度を制御しながら、シート３０Ｃを引取ることができる。これにより、反り矯正駆動ロール１８Ｃから駆動ピンチロール２１Ｃまでの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御できる。その結果、シート全面に渡って残留位相差のバラツキを小さくできる。

　製造装置１Ｃは、図１Ｃに示すように、反り矯正駆動ロール１８Ｃの周面１８１Ｃと対向するように配置された反り矯正駆動ロール１８Ｃ上のシート温度制御手段２２Ｃをさらに備える。
　反り矯正駆動ロール１８Ｃ上のシート温度制御手段２２Ｃとしては、例えば、赤外線輻射ヒーターなどのヒーターが挙げられる。このシート温度制御手段２２Ｃは、５００℃までの温度制御が可能なものであることが好ましい。また、反り矯正駆動ロール１８との距離調整が可能なものであることが好ましい。
　このシート温度制御手段２２Ｃは、反り矯正駆動ロール１８Ｃに接触している側のシート表面温度が（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下の範囲になるまで加熱できる。
　このシート温度制御手段２２Ｃは、シート幅方向に最低三ゾーンの温度制御が可能であることが好ましい。このように三ゾーンの温度制御をすると、シート端部の反りの矯正に有効である。

　次に、シート３０Ｃの製造方法について説明する。
　まず、押出機に取り付けられたダイ１０Ｃの押出口１０１Ｃから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、ベルト１５Ｃおよび第三の冷却ロール１３Ｃの間に導入させる。このとき、ニップ圧力制御手段により第三の冷却ロール１３Ｃおよびベルト１５Ｃの間に加わる線圧を３００Ｎ／ｃｍ以下に制御する。また、ロール温度制御手段により周面１３１Ｃの温度を調節するとともに、ベルト温度制御手段によりベルト１５Ｃの温度を制御する。これにより、周面１３１Ｃの温度と、ベルト１５Ｃの温度とを（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御する。そして、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御する。
　そして、ベルト１５Ｃでシート３０Ｃを搬送しつつ冷却してベルト１５Ｃから剥離させることでシート３０Ｃを形成する。

　次いで、ベルト１５Ｃから剥離させたシート３０Ｃは、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよびガイドロール１９Ｃを経由して、反り矯正駆動ロール１８Ｃに送られる。このとき、第一検出器付ガイドロール１７Ｃに設けられた第一荷重検出器１７１Ｃは、シート３０Ｃにかかる荷重を測定する。また、この検出値に基づいて、反り矯正駆動ロール１８Ｃの速度を制御することで、シート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御する。また、反り矯正駆動ロール１８Ｃ上のシート温度制御手段２２Ｃにより、反り矯正駆動ロール１８Ｃの周面１８１Ｃの温度を（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御する。このようにして、反り矯正駆動ロール１８Ｃにより、シート３０Ｃの反りを矯正する。
　その後、矯正後のシート３０Ｃは、第二検出器付ガイドロール２０Ｃを経由して、駆動ピンチロール２１Ｃに引取られる。このとき、第二検出器付ガイドロール２０Ｃに設けられた第二荷重検出器２０１Ｃは、シート３０Ｃにかかる荷重を測定する。また、この検出値に基づいて、駆動ピンチロール２１Ｃの速度を制御することで、シート張力を０．５ＭＰａ以下に制御する。以上のようにして、シート３０Ｃを製造できる。

［実施形態の変形］
　本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
　例えば、前記第１実施形態では、第一検出器付ガイドロール１７Ａおよび反り矯正駆動ロール１８Ａの間にガイドロール１９Ａを設けている態様を示したが、これに限定されず、このガイドロール１９Ａを設けない態様としてもよい。
　また、前記第２実施形態では、第三の冷却ロール１３Ｂおよび反り矯正駆動ロール１７Ｂの間に配置されているガイドロール１８Ｂには、荷重検出器を設けない態様を示したが、これに限定されない。ガイドロール１８Ｂにも荷重検出器を設け、第三の冷却ロール１３Ｂおよび反り矯正駆動ロール１７Ｂの間において、シート３０Ｂにかかる荷重を測定してもよい。
　また、前記第２実施形態では、第三の冷却ロール１３Ｂおよび反り矯正駆動ロール１７Ｂの間にガイドロール１８Ｂを設けている態様を示したが、これに限定されず、このガイドロール１８Ｂを設けない態様としてもよい。

　以下、実施例および比較例を挙げて、本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例等の内容に何ら限定されるものではない。

［実施例１Ａ］
　押出機、押出加工条件、ベルト機、第一から第四の冷却ロールおよび反り矯正駆動ロールについて以下に示す。
ベント式単軸押出機：Φ９０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリカーボネート（ＰＣ）を押出、ギヤポンプ付。
ポリマーフィルター：リーフディスク型、８インチ１６枚、ろ過精度公称２０μｍ。
コートハンガーダイ：１０００ｍｍ幅、リップ開度２ｍｍ。
押出加工条件：
　押出機シリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｃ７＝２００／２３０／２６０／２６０／２１５／２１５／２１５℃、
　アダプター部；２６０℃、
　ギヤポンプ部；２６０℃、
　ポリマーフィルター部；２４０℃、
　ダイ；２６０℃、
　押出量；１３０ｋｇ／ｈ
　シートの引取り速度；２．２ｍ／ｍｉｎ。
ベルト機：ステンレススチールベルト；厚み０．８５ｍｍ、幅１０００ｍｍ、ベルト表面粗さＲｚ＝０．１２μｍ。
第一の冷却ロール：厚み１０ｍｍ、ＪＩＳ－Ａ６０°のニトリルゴム（ＮＢＲ）で被覆されたロール（Φ６５０ｍｍ）。
第二の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
第三の冷却ロール：表面粗さＲｚ＝０．０９μｍの二重管スパイラルロール（Φ６５０ｍｍ）。
第四の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
反り矯正駆動ロール：表面粗さＲｚは０．６μｍ。

　次に、シートの製造方法について説明する。
　まず、熱可塑性樹脂として、ポリカーボネート樹脂（ＭＶＲ＝２７ｃｍ^３／１０ｍｉｎ；３００℃、１．２ｋｇｆ　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝１４８℃の出光興産（株）製「タフロン（登録商標）Ａ－１７００」）を熱風乾燥機にて１１０℃、２時間乾燥処理した。
　このポリカーボネート樹脂を押出機のホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から２６５℃の溶融状態の溶融樹脂膜を押出した。
　押出した溶融樹脂膜を、エアーギャップ１２５ｍｍで１４０℃のベルト１５Ａと、このベルト１５Ａを介して第一の冷却ロール１１Ａと対向配置された第三の冷却ロール１３Ａ（１４０℃）との間に導入させ２５０Ｎ／ｃｍの線圧で挟圧した。その後、ベルト１５Ａで搬送しつつ冷却してベルト１５Ａから剥離させた。この際、ベルト温度制御手段によりベルトの裏面から温度制御を実施し、ベルト温度を所定の温度に保った。その後、シート３０Ａを、図１Ａに示す第一検出器付ガイドロール１７Ａ、ガイドロール１９Ａ、表面の温度が１４０℃に制御された反り矯正駆動ロール１８Ａ、第二検出器付ガイドロール２０Ａ、および駆動ピンチロール２１Ａを通して製膜した。反り矯正駆動ロール１８Ａにより、実質的に反りがない１ｍｍの厚みのシート３０Ａを製造した。なお、第一検出器付ガイドロール１７Ａでのシート張力は０．２１ＭＰａに設定し、第二検出器付ガイドロール２０Ａでのシート張力は０．０７ＭＰａに設定した。

［比較例１Ａ］
　比較例１Ａでは、第一検出器付ガイドロール１７Ａを備えない以外は実施例１Ａの製造装置と同様の装置を用いてシートを作製した。なお、反り矯正駆動ロール１８Ａの速度は、ベルト１５Ａに対する速度比率が１００．５％となるように設定した。このとき、ベルト１５Ａからガイドロール１９Ａまでの距離は９００ｍｍである。
［比較例２Ａ］
　比較例２Ａでは、実施例１Ａと同一の製造装置を用い、第一検出器付ガイドロール１７Ａでのシート張力を０．０７ＭＰａに設定した以外は実施例１Ａと同様にしてシートを作製した。
［比較例３Ａ］
　比較例３Ａでは、実施例１Ａと同一の製造装置を用い、第一検出器付ガイドロール１７Ａでのシート張力を０．８ＭＰａに設定した以外は実施例１Ａと同様にしてシートを作製した。

＜リタデーション値の測定＞
　実施例および比較例で得られたシートについて、以下のようにして、リタデーション値（位相差）を測定した。すなわち、測定装置としては、リタデーション測定機器（大塚電子株式会社製「ＲＥＴＳ－１００」）を用い、回転検光子法によりリタデーション値を測定した。具体的には、製膜したシートを２３℃の環境下２４時間保管後、２３℃でシート幅方向（ＴＤ）に５０ｍｍピッチで１６点のリタデーション値を測定した。得られた結果を表１に示す。

　表１に示す結果からも明らかなように、実施例１Ａで得られた熱可塑性樹脂シートは、残留位相差が小さく、かつシート全面に渡って残留位相差のバラツキが小さいことが確認された。

［実施例１Ｂ］
　押出機、押出加工条件、ベルト機、第一から第四の冷却ロールおよび反り矯正駆動ロールについて以下に示す。
ベント式単軸押出機Ａ：Φ９０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリカーボネート（ＰＣ）を押出、ギヤポンプ付。
ベント式単軸押出機Ｂ：Φ５０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）を押出、ギヤポンプ付。
ポリマーフィルター：リーフディスク型、８インチ１６枚、ろ過精度公称２０μｍ、フィードブロック方式でＰＭＭＡ／ＰＣ／ＰＭＭＡの２種３層に積層。
コートハンガーダイ：１０００ｍｍ幅、リップ開度２ｍｍ。
押出加工条件：
　押出機Ａシリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｃ７＝２００／２３０／２６０／２６０／２１５／２１５／２１５℃、
　押出機Ｂシリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６＝２２０／２２０／２２５／２２５／２０５／２０５℃、
　アダプター部；２６０℃、
　ギヤポンプ部；２６０℃、
　ポリマーフィルター部；２４０℃、
　フィードブロック；２６０℃、
　ダイ；２６０℃、
　押出量；押出機Ａ＝１３０ｋｇ／ｈ、押出機Ｂ＝２５ｋｇ／ｈ、
　平均層比；ＰＭＭＡ／ＰＣ／ＰＭＭＡ＝８／８４／８％、
　シートの引取り速度；２．６ｍ／ｍｉｎ。
ベルト機：ステンレススチールベルト；厚み０．８５ｍｍ、幅１０００ｍｍ、ベルト表面粗さＲｚ＝０．１２μｍ。
第一の冷却ロール：厚み１０ｍｍ、ＪＩＳ－Ａ６０°のニトリルゴム（ＮＢＲ）で被覆されたロール（Φ６５０ｍｍ）。
第二の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
第三の冷却ロール：表面粗さＲｚ＝０．０９μｍの二重管スパイラルロール（Φ６５０ｍｍ）。
第四の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
反り矯正駆動ロール：表面には非粘着性の被覆膜（日本フッ素工業株式会社製　硬質系・非粘着コーディング　ＮＦＸ－５１３１）が設けられている。被覆膜の物性は、次の通り。テープ剥離力は０．５Ｎ、鉛筆硬度は９Ｈ以上、表面粗さＲｚは０．６μｍ、耐熱性は２５０℃、膜厚は２μｍ。

　次に、シートの製造方法について説明する。
　まず、熱可塑性樹脂として、ポリカーボネート樹脂（ＭＶＲ＝２７ｃｍ^３／１０ｍｉｎ；３００℃、１．２ｋｇｆ　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝１４８℃の出光興産（株）製「タフロン（登録商標）Ａ－１７００」）を熱風乾燥機にて１１０℃、２時間乾燥処理した。ポリメチルメタクリレート樹脂（ＭＦＲ＝８.５　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝９４℃三菱レイヨン（株）製「アクリペット（登録商標）ＩＲＳ４０４）は乾燥せず用いた。
　ＰＣ樹脂を押出機Ａのホッパーに供給し、ＰＭＭＡ樹脂を押出機Ｂのホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から２６５℃の溶融状態の溶融積層体樹脂膜を押出した。
　押出した溶融積層体樹脂膜を、エアーギャップ１２５ｍｍで１００℃のベルト１５Ｂと、このベルト１５Ｂを介して第一の冷却ロール１１Ｂと対向配置された第三の冷却ロール１３Ｂ（１００℃）との間に導入させ２５０Ｎ／ｃｍの線圧で挟圧した。その後、ベルト１５Ｂで搬送しつつ冷却してベルト１５Ｂから剥離させた。この際、ベルト温度制御手段によりベルトの裏面から温度制御を実施し、ベルト温度を所定の温度に保った。その後、シート３０Ｂを、図１Ｂに示すガイドロール１８Ｂ、表面の温度が１４０℃に制御された反り矯正駆動ロール１７Ｂ、検出器付ガイドロール１９Ｂ、および駆動ピンチロール２０Ｂを通して製膜した。反り矯正駆動ロール１７Ｂにより、実質的に反りがない１ｍｍの厚みのシート３０Ｂを製造した。なお、検出器付ガイドロール１９Ｂでのシート張力は０．２５ＭＰａに設定した。

　得られたシート３０Ｂについて、以下のようにして、平均リタデーション値（位相差の平均値）を測定した。すなわち、測定装置としては、リタデーション測定機器（大塚電子株式会社製「ＲＥＴＳ－１００」）を用い、回転検光子法によりリタデーション値を測定した。具体的には、製膜したシートを２３℃の環境下２４時間保管後、２３℃で機械方向（ＭＤ）に６５０ｍｍピッチで１６点、シート幅方向（ＴＤ）に５０ｍｍピッチで１６点、すなわち総ｎ数２５６点の平均リタデーション値（位相差の平均値）を測定した。
　平均リタデーション値は、７．９ｎｍであり、標準偏差は、１．１ｎｍであった。このように、得られたシート３０Ｂは、残留位相差が小さいことが確認された。

　また、得られたシート３０Ｂについて、以下のようにして、シート反りを測定した。すなわち、シート３０Ｂを機械方向（ＭＤ）に１５０ｍｍの長さで切断し、さらに、シート幅方向（機械方向を横断する方向：ＴＤ）に９０ｍｍの長さ毎に、切り代を設けつつ切断して試料を得た。なお、切り代は、シート３０Ｂの片側端部を基準として端から５ｍｍで、試料間では１０ｍｍであり、全部で９点の試料（ＴＤ位置の中心：５０ｍｍ、１５０ｍｍ、２５０ｍｍ、３５０ｍｍ、４５０ｍｍ、５５０ｍｍ、６５０ｍｍ、７５０ｍｍ、８５０ｍｍ）を採取した。そして、得られた試料を室温（２５℃）にて定盤上に配置し、図２に示す測定箇所における試料および定盤の隙間（単位：ｍｍ）をシックネスゲージにて測定した。得られた結果を表２に示す。

　表２に示す結果からも明らかなように、得られたシート３０Ｂは、シート反りが小さいこと、並びに、シート全体でのシート反りのバラツキも小さく安定して製造できることが確認された。

［比較例１Ｂ］
　比較例１Ｂでは、実施例１Ｂの反り矯正駆動ロールの表面に、非粘着性の被覆膜に代えて、表面粗さＲｚが０．６μｍの硬質クロムメッキ処理されているものを用いた以外の条件は実施例１Ｂと同様にしてシートを作製した。
　その結果、１４０℃の反り矯正ロール温度ではＰＭＭＡ層が反り矯正駆動ロール１７Ｂに付着して、ＴＤに剥離マークが発生し外観不良となり、平坦なシートが製膜できなかった。また、得られたシートをクロスニコル下で観察したところ、剥離マークの部分が他の部分と明確にリタデーション値（位相差）が異なっており、実用に供することができるものではなかった。

［実施例１Ｃ］
　押出機、押出加工条件、ベルト機、第一から第四の冷却ロールおよび反り矯正駆動ロールについて以下に示す。
ベント式単軸押出機：Φ９０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリカーボネート（ＰＣ）を押出、ギヤポンプ付。
ポリマーフィルター：リーフディスク型、８インチ１６枚、ろ過精度公称２０μｍ。
コートハンガーダイ：１０００ｍｍ幅、リップ開度２．８ｍｍ。
押出加工条件：
　押出機シリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｃ７＝２００／２３０／２６０／２６０／２１５／２１５／２１５℃、
　アダプター部；２６０℃、
　ギヤポンプ部；２６０℃、
　ポリマーフィルター部；２４０℃、
　ダイ；２６０℃、
　押出量；１３０ｋｇ／ｈ、
　シートの引取り速度；２．２ｍ／ｍｉｎ。
ベルト機：ステンレススチールベルト；厚み０．８５ｍｍ、幅１０００ｍｍ、ベルト表面粗さＲｚ＝０．１２μｍ。
第一の冷却ロール：厚み１０ｍｍ、ＪＩＳ－Ａ６０°のニトリルゴム（ＮＢＲ）で被覆されたロール（Φ６５０ｍｍ）。
第二の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
第三の冷却ロール：表面粗さＲｚ＝０．０９μｍの二重管スパイラルロール（Φ６５０ｍｍ）。
第四の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
反り矯正駆動ロール：表面粗さＲｚは０．６μｍ。

　次に、シートの製造方法について説明する。
　まず、熱可塑性樹脂として、ポリカーボネート樹脂（ＭＶＲ＝２７ｃｍ^３／１０ｍｉｎ；３００℃、１．２ｋｇｆ　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝１４８℃の出光興産（株）製「タフロン（登録商標）Ａ－１７００」）を熱風乾燥機にて１１０℃、２時間乾燥処理した。
　このポリカーボネート樹脂を押出機のホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から２６５℃の溶融状態の溶融樹脂膜を押出した。
　押出した溶融樹脂膜を、エアーギャップ１２５ｍｍで１４０℃のベルト１５Ｃと、このベルト１５Ｃを介して第一の冷却ロール１１Ｃと対向配置された第三の冷却ロール１３Ｃ（１４０℃）との間に導入させ２５０Ｎ／ｃｍの線圧で挟圧した。その後、ベルト１５Ｃで搬送しつつ冷却してベルト１５Ｃから剥離させた。この際、ベルト温度制御手段によりベルトの裏面から温度制御を実施し、ベルト温度を所定の温度に保った。その後、シート３０Ｃを、図１Ｃに示す第一検出器付ガイドロール１７Ｃ、ガイドロール１９Ｃ、表面の温度が１４０℃に制御された反り矯正駆動ロール１８Ｃ、第二検出器付ガイドロール２０Ｃ、および駆動ピンチロール２１Ｃを通して製膜した。反り矯正駆動ロール１８Ｃにより、実質的に反りがない１ｍｍの厚みのシート３０Ｃを製造した。なお、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した。

［実施例２Ｃ］
　実施例１Ｃと同一の製造装置を用い、シートの引取速度を１．１ｍ／ｍｉｎに変更し、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した以外は実施例１Ｃと同様にして、２ｍｍの厚みのシートを作製した。
［実施例３Ｃ］
　実施例１Ｃと同一の製造装置を用い、シートの引取速度を１４．７ｍ／ｍｉｎに変更し、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した以外は実施例１Ｃと同様にして、０．１５ｍｍの厚みのシートを作製した。

［実施例４Ｃ］
　押出機、押出加工条件、ベルト機、第一から第四の冷却ロールおよび反り矯正駆動ロールについて以下に示す。
ベント式単軸押出機Ａ：Φ９０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリカーボネート（ＰＣ）を押出、ギヤポンプ付。
ベント式単軸押出機Ｂ：Φ５０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）を押出、ギヤポンプ付。
ポリマーフィルター：リーフディスク型、８インチ１６枚、ろ過精度公称２０μｍ、フィードブロック方式でＰＭＭＡ／ＰＣ／ＰＭＭＡの２種３層に積層。
コートハンガーダイ：１０００ｍｍ幅、リップ開度２．８ｍｍ。
押出加工条件：
　押出機Ａシリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｃ７＝２００／２３０／２６０／２６０／２１５／２１５／２１５℃、
　押出機Ｂシリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６＝２２０／２２０／２２５／２２５／２０５／２０５℃、
　アダプター部；２６０℃、
　ギヤポンプ部；２６０℃、
　ポリマーフィルター部；２４０℃、
　フィードブロック；２６０℃、
　ダイ；２６０℃、
　押出量；押出機Ａ＝１１７ｋｇ／ｈ、押出機Ｂ＝１３ｋｇ／ｈ、
　平均層比；ＰＭＭＡ／ＰＣ／ＰＭＭＡ＝５／９０／５％、
　シートの引取り速度；２．２ｍ／ｍｉｎ。
ベルト機：ステンレススチールベルト；厚み０．８５ｍｍ、幅１０００ｍｍ、ベルト表面粗さＲｚ＝０．１２μｍ。
第一の冷却ロール：厚み１０ｍｍ、ＪＩＳ－Ａ６０°のニトリルゴム（ＮＢＲ）で被覆されたロール（Φ６５０ｍｍ）。
第二の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
第三の冷却ロール：表面粗さＲｚ＝０．０９μｍの二重管スパイラルロール（Φ６５０ｍｍ）。
第四の冷却ロール：二重管スパイラル金属ロール（Φ６５０ｍｍ）。
反り矯正駆動ロール：表面には非粘着性の被覆膜（日本フッ素工業株式会社製　硬質系・非粘着コーディング　ＮＦＸ－５１３１）が設けられている。被覆膜の物性は、次の通り。テープ剥離力は０．５Ｎ、鉛筆硬度は９Ｈ以上、表面粗さＲｚは０．６μｍ、耐熱性は２５０℃、膜厚は２μｍ。

　次に、シートの製造方法について説明する。
　まず、熱可塑性樹脂として、ポリカーボネート樹脂（ＭＶＲ＝２７ｃｍ^３／１０ｍｉｎ；３００℃、１．２ｋｇｆ　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝１４８℃の出光興産（株）製「タフロン（登録商標）Ａ－１７００」）を熱風乾燥機にて１１０℃、２時間乾燥処理した。ポリメチルメタクリレート樹脂（ＭＦＲ＝８.５　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝９４℃三菱レイヨン（株）製「アクリペット（登録商標）ＩＲＳ４０４）は乾燥せず用いた。
　ＰＣ樹脂を押出機Ａのホッパーに供給し、ＰＭＭＡ樹脂を押出機Ｂのホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から２６５℃の溶融状態の溶融積層体樹脂膜を押出した。
　押出した溶融積層体樹脂膜を、エアーギャップ１２５ｍｍで１００℃のベルト１５Ｃと、このベルト１５Ｃを介して第一の冷却ロール１１Ｃと対向配置された第三の冷却ロール１３Ｃ（１００℃）との間に導入させ２５０Ｎ／ｃｍの線圧で挟圧した。その後、ベルト１５Ｃで搬送しつつ冷却してベルト１５Ｃから剥離させた。この際、ベルト温度制御手段によりベルトの裏面から温度制御を実施し、ベルト温度を所定の温度に保った。その後、シート３０Ｃを、図１Ｃに示す第一検出器付ガイドロール１７Ｃ、ガイドロール１９Ｃ、表面の温度が１４０℃に制御された反り矯正駆動ロール１８Ｃ、第二検出器付ガイドロール２０Ｃ、および駆動ピンチロール２１Ｃを通して製膜した。反り矯正駆動ロール１８Ｃにより、実質的に反りがない１ｍｍの厚みのシート３０Ｃを製造した。なお、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した。

［実施例５Ｃ］
　実施例４Ｃと同一の製造装置を用い、シートの引取速度を１．１ｍ／ｍｉｎに変更し、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した以外は実施例１Ｃと同様にして、２ｍｍの厚みのシートを作製した。
［実施例６Ｃ］
　実施例４Ｃと同一の製造装置を用い、シートの引取速度を１４．７ｍ／ｍｉｎに変更し、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した以外は実施例１Ｃと同様にして、０．１５ｍｍの厚みのシートを作製した。

［比較例１Ｃ］
　押出機および押出加工条件について以下に示す。
ベント式単軸押出機：Φ９０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）、これでポリカーボネート（ＰＣ）を押出、ギヤポンプ付。
ポリマーフィルター：リーフディスク型、８インチ１６枚、ろ過精度公称２０μｍ。
コートハンガーダイ：１０００ｍｍ幅、リップ開度２．８ｍｍ。
押出加工条件：
　押出機シリンダー部；Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｃ７＝２００／２３０／２６０／２６０／２１５／２１５／２１５℃、
　アダプター部；２６０℃、
　ギヤポンプ部；２６０℃、
　ポリマーフィルター部；２４０℃、
　ダイ；２６０℃、
　押出量；１３０ｋｇ／ｈ、
　シートの引取り速度；１４．７ｍ／ｍｉｎ。

　次に、シートの製造方法について説明する。
　まず、熱可塑性樹脂として、ポリカーボネート樹脂（ＭＶＲ＝２７ｃｍ^３／１０ｍｉｎ；３００℃、１．２ｋｇｆ　ＩＳＯ１１３３（ＪＩＳ－Ｋ７２１０）、Ｔｇ＝１４８℃の出光興産（株）製「タフロン（登録商標）Ａ－１７００」）を熱風乾燥機にて１１０℃、２時間乾燥処理した。
　このポリカーボネート樹脂を押出機のホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から２６５℃の溶融状態の溶融樹脂膜を押出した。
　押出した溶融樹脂膜を、エアーギャップ１２５ｍｍでΦ４００ｍｍ冷却ドラム（１３８℃）、引取ロール系および巻取機よりなる設備で製膜した。フィルムの機械方向（ＭＤ）の張力は１．５ＭＰａとなるように引取ロール系での張力により制御した。シート幅方向（機械方向を横断する方向：ＴＤ）の熱収縮応力を発生させるため、溶融フィルムが冷却ドラムに接触し固化する過程のフィルムの両端部（フィルム端面から各５０ｍｍの範囲）を静電ワイヤー（印加電圧：１２ｋＶ）にて印加して密着させて、０．１５ｍｍの厚みのシートを作製した。

［比較例２Ｃ～３Ｃ］
　実施例１Ｃと同一の製造装置を用い、シート３０Ｃをベルト１５Ｃから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度、並びに、第一検出器付ガイドロール１７Ｃおよび第二検出器付ガイドロール２０Ｃでのシート張力は下記表３に示すように設定した以外は実施例１Ｃと同様にして、１ｍｍの厚みのシートを作製した。

＜リタデーション値の測定＞
　実施例および比較例で得られたシートについて、以下のようにして、リタデーション値Ｒｅ（ａ）、Ｒｅ（ｂ）およびＲｅ（ｃ）を測定した。すなわち、測定装置としては、リタデーション測定機器（大塚電子株式会社製「ＲＥＴＳ－１００」）を用い、回転検光子法によりリタデーション値を測定した。具体的には、製膜したシートを２３℃の環境下２４時間保管後、２３℃でシート幅方向（ＴＤ）に５０ｍｍピッチで１４点のリタデーション値を測定してその平均値を算出し、リタデーション値Ｒｅ（ｃ）とした。また、実施例および比較例で得られたシートに１４８℃の温度で４時間の熱処理を施したシートについて、上記と同様の方法でリタデーション値を測定して、リタデーション値Ｒｅ（ａ）を測定した。そして、Ｒｅ（ｃ）およびＲｅ（ａ）の値に基づいて前記数式（Ｆ３）により、Ｒｅ（ｂ）を算出した。得られた結果を表３に示す。

　表３に示す結果からも明らかなように、実施例１Ｃで得られた熱可塑性樹脂シートは、残留位相差が小さいことが確認された。

　本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置により製造できる熱可塑性樹脂シートは、タッチパネルなどの透明電極用基板シートや樹脂製前面板として利用できる。例えば、従来、ガラス／ＩＴＯ電極として使用されていたものを、熱可塑性樹脂シート／ＩＴＯ電極に、またアルカリ強化ガラス前面板を熱可塑性樹脂シート前面板に代替して利用できる。

　　１Ａ…熱可塑性樹脂シートの製造装置
　　１０Ａ…ダイ
　　１１Ａ…第一の冷却ロール
　　１２Ａ…第二の冷却ロール
　　１３Ａ…第三の冷却ロール
　　１４Ａ…第四の冷却ロール
　　１５Ａ…金属製ベルト
　　１６Ａ…ベルト温度調節器
　１７１Ａ…第一荷重検出器
　　１８Ａ…反り矯正駆動ロール
　２０１Ａ…第二荷重検出器
　　２１Ａ…駆動ピンチロール
　　２２Ａ…反り矯正駆動ロール上のシート温度制御手段
　　３０Ａ…熱可塑性樹脂シート
　　１Ｂ…熱可塑性樹脂シートの製造装置
　　１０Ｂ…ダイ
　　１１Ｂ…第一の冷却ロール
　　１２Ｂ…第二の冷却ロール
　　１３Ｂ…第三の冷却ロール
　　１４Ｂ…第四の冷却ロール
　　１５Ｂ…金属製ベルト
　　１６Ｂ…ベルト温度調節器
　　１７Ｂ…反り矯正駆動ロール
　　１８Ｂ…ガイドロール
　　１９Ｂ…検出器付ガイドロール
　　２０Ｂ…駆動ピンチロール
　　２１Ｂ…シート速度検出器
　　２２Ｂ…反り矯正駆動ロール上のシート温度制御手段
　　３０Ｂ…熱可塑性樹脂シート
　　１Ｃ…熱可塑性樹脂シートの製造装置
　　１０Ｃ…ダイ
　　１１Ｃ…第一の冷却ロール
　　１２Ｃ…第二の冷却ロール
　　１３Ｃ…第三の冷却ロール
　　１４Ｃ…第四の冷却ロール
　　１５Ｃ…金属製ベルト
　　１６Ｃ…ベルト温度調節器
　１７１Ｃ…第一荷重検出器
　　１８Ｃ…反り矯正駆動ロール
　２０１Ｃ…第二荷重検出器
　　２１Ｃ…駆動ピンチロール
　　２２Ｃ…反り矯正駆動ロール上のシート温度制御手段
　　３０Ｃ…熱可塑性樹脂シート

Claims

　表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、
　押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、
　前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正駆動ロールと、
　前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置され、前記熱可塑性樹脂シートを引取るための駆動ピンチロールと、
　前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間に配置された第一荷重検出器と、
　前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間に配置された第二荷重検出器と、
　前記第一荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記反り矯正駆動ロールの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段と、
　前記第二荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記駆動ピンチロールの速度を制御するピンチロール速度制御手段と、を備え、
　前記反り矯正ロール速度制御手段は、前記第一荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御し、
　前記ピンチロール速度制御手段は、前記第二荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御する
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項１に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロールの表面の温度を（Ｔｇ－２０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御する
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項１または請求項２に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロール上のシート温度を制御する手段を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、
　押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
　前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより、前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、矯正する矯正工程と、
　前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造方法。
　請求項４に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法により得られるものであることを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
　表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、
　押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、
　前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正駆動ロールと、
　前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置され、前記熱可塑性樹脂シートを引取るための駆動ピンチロールと、を備え、
　前記反り矯正駆動ロールの表面には、非粘着性の被覆膜が設けられ、
　前記被覆膜は、テープ剥離力が１Ｎ以下であり、鉛筆硬度が９Ｈ以上であり、表面粗さＲｚが０．８μｍ以下であり、耐熱性が２００℃以上であり、膜厚が５μｍ以下であるという条件を満たす
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項６に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間に、荷重検出器を備えたガイドロールを備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項７に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記荷重検出器で検出した荷重が所定範囲内となるように、前記駆動ピンチロールの速度を制御するピンチロール速度制御手段を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項８に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記ピンチロール速度制御手段は、前記荷重検出器で検出した荷重から算出されるシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御する
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項６から請求項９のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロールの表面近傍のシート速度を検出するシート速度検出器と、
　前記シート速度検出器で検出したシート速度と前記反り矯正駆動ロールの速度とが同調するように、前記反り矯正駆動ロールの速度を制御する反り矯正ロール速度制御手段と、を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項６から請求項１０のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロールの表面の温度を（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ＋８０℃）以下に制御する
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項６から請求項１１のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロール上のシート温度を制御する手段を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　請求項６から請求項１２のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置において、
　前記反り矯正駆動ロールに接触する側にポリメチルメタクリレート層を有する熱可塑性樹脂シートを製造する装置である
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
　表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、
　押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
　前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより矯正する矯正工程と、
　前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備え、
　前記反り矯正駆動ロールの表面には、非粘着性の被覆膜が設けられ、
　前記被覆膜は、テープ剥離力が１Ｎ以下であり、鉛筆硬度が９Ｈ以上であり、表面粗さＲｚが０．８μｍ以下であり、耐熱性が２００℃以上であり、膜厚が５μｍ以下であるという条件を満たす
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造方法。
　請求項１４に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法により得られるものであることを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
　当該熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇとし、
　当該熱可塑性樹脂シートのリタデーション値をＲｅ（ｃ）とし、
　当該熱可塑性樹脂シートに（Ｔｇ－１０℃）以上（Ｔｇ－５℃）以下の範囲の温度で４時間の熱処理を施したシートの、分子配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ａ）とした場合に、
　下記数式（Ｆ１）および（Ｆ２）で表される条件を満たす
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
Ｒｅ（ｃ）　≦　２５ｎｍ・・・（Ｆ１）
Ｒｅ（ａ）　≦　１５ｎｍ・・・（Ｆ２）
　請求項１６に記載の熱可塑性樹脂シートにおいて、
　Ｒｅ（ｃ）およびＲｅ（ａ）の値に基づいて下記数式（Ｆ３）により算出できる、応力配向に起因するリタデーション値をＲｅ（ｂ）とした場合に、
　下記数式（Ｆ４）で表される条件を満たす
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
Ｒｅ（ｃ）　＝　Ｒｅ（ａ）＋Ｒｅ（ｂ）・・・（Ｆ３）
－１０ｎｍ　≦　Ｒｅ（ｂ）　≦　＋１０ｎｍ・・・（Ｆ４）
　請求項１６または請求項１７に記載の熱可塑性樹脂シートにおいて、
　少なくとも１層のポリカーボネート層を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
　請求項１６から請求項１８のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートにおいて、
　シート厚みが２ｍｍ以下である
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
　請求項１６から請求項１９のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
　表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回され表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備える製造装置を用いて、
　押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルトおよび前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する際に、
　前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを反り矯正駆動ロールにより、前記金属製ベルトおよび前記反り矯正駆動ロールの間のシート張力を０．１ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下に制御するとともに、熱可塑性樹脂シートにおける主成分の熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇとした場合に、前記金属製ベルトから剥離した直後におけるシート上面側の表面温度を（Ｔｇ－６０℃）以上（Ｔｇ＋３０℃）以下に制御しつつ、矯正するシート反り矯正工程と、
　前記反り矯正駆動ロールの下流側に配置された駆動ピンチロールにより、前記反り矯正駆動ロールおよび前記駆動ピンチロールの間のシート張力を０．５ＭＰａ以下に制御しつつ、前記熱可塑性樹脂シートを引取る引取工程と、を備える
　ことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造方法。