WO2014017029A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2014017029A1
WO2014017029A1 PCT/JP2013/004085 JP2013004085W WO2014017029A1 WO 2014017029 A1 WO2014017029 A1 WO 2014017029A1 JP 2013004085 W JP2013004085 W JP 2013004085W WO 2014017029 A1 WO2014017029 A1 WO 2014017029A1
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WO
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lens
conditional expression
focal length
imaging
satisfied
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PCT/JP2013/004085
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English (en)
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Inventor
太郎 浅見
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/62—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B3/00—Focusing arrangements of general interest for cameras, projectors or printers

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more specifically, to an in-vehicle camera, a mobile terminal camera, a monitoring camera, and the like using an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • the present invention relates to an imaging lens suitable for the imaging and an imaging apparatus including the imaging lens.
  • image sensors such as CCDs and CMOSs have been greatly reduced in size and pixels.
  • an image pickup apparatus body including these image pickup elements is also downsized, and an image pickup lens mounted thereon is required to be downsized in addition to good optical performance.
  • it is required to be compact and can be configured at low cost, and to have a wide angle and high performance.
  • Patent Documents 1 to 3 as an imaging lens mounted on a vehicle-mounted camera, a six-lens imaging lens including negative, positive, negative, positive, positive, and negative lens arrangements in order from the object side is proposed. ing.
  • the present invention provides an imaging lens capable of realizing downsizing, cost reduction, wide-angle and high performance, and ensuring back focus, and an imaging apparatus including the imaging lens. It is the purpose.
  • the first imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having negative power, a second lens having positive power, a third lens having negative power, and a fourth lens having positive power.
  • a fifth lens having a positive power and a sixth lens having a negative power The following conditional expression (1) is satisfied.
  • the second imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having a negative power, a second lens having a positive power, a negative lens A third lens having power, a fourth lens having positive power, a fifth lens having positive power, and a sixth lens having negative power,
  • the aperture stop is closer to the object side than the image side surface of the fourth lens; The following conditional expression (2) is satisfied.
  • the third imaging lens of the present invention is a first lens having negative power and a second lens having positive power in order from the object side.
  • the aperture stop is closer to the object side than the image side surface of the fourth lens;
  • the following conditional expression (3) is satisfied.
  • the imaging lens of the present invention is composed of six lenses.
  • the lens has substantially no power. It may include an optical element other than a lens such as a diaphragm or a cover glass, a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a mechanism portion such as a camera shake correction mechanism, or the like.
  • the lens surface shape such as convex surface, concave surface, flat surface, biconcave, meniscus, biconvex, plano-convex and plano-concave, and the sign of the refractive power of the lens such as positive and negative include aspherical surfaces.
  • the paraxial region is considered.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the convex shape is directed toward the object side and negative when the convex shape is directed toward the image side.
  • the center of the lens surface has a positive power means that the paraxial curvature of the lens surface is a value such that the lens surface forms a convex surface, and “the center of the lens surface is negative. “Having power” means that the paraxial curvature of the lens surface has such a value that the lens surface forms a concave surface.
  • the third lens, the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens may be made of plastic.
  • the aperture stop may be between the second lens object side surface and the fourth lens image side surface.
  • the object-side surface of the fourth lens is an aspheric surface, both the center and the effective diameter end have positive power, and the effective diameter end is centered.
  • the positive power may be weak.
  • the shape with weak power compared to the center at the effective diameter end means “the shape where power is weak compared to the center at the effective diameter end” in both cases of positive power and negative power. It means that there is.
  • conditional expressions (4) to (12) are satisfied.
  • it may have any one of the following conditional expressions (4) to (12), or may have a structure in which any two or more are combined.
  • the power arrangement and the like in the entire system are suitably set so as to satisfy the conditional expression (1).
  • Imaging with high optical performance that can achieve cost and wide angle, can secure back focus, and can correct various aberrations well to obtain a good image up to the periphery of the imaging area A lens can be realized.
  • the power arrangement in the entire system, the arrangement of the aperture stop, and the like are suitably set to satisfy the conditional expression (2). Therefore, downsizing, cost reduction and wide angle can be achieved, back focus can be secured, and various aberrations can be corrected well to obtain a good image up to the periphery of the imaging region.
  • An imaging lens having high optical performance can be realized.
  • the power arrangement in the entire system, the arrangement of the aperture stop, etc. are suitably set so as to satisfy the conditional expression (3). Therefore, downsizing, cost reduction and wide angle can be achieved, back focus can be secured, and various aberrations can be corrected well to obtain a good image up to the periphery of the imaging region.
  • An imaging lens having high optical performance can be realized.
  • the image pickup apparatus of the present invention since the image pickup lens of the present invention is provided, the image pickup apparatus of the present invention can be configured with a small size and at a low cost.
  • FIG. 1 The figure which shows the structure and optical path of the imaging lens which concerns on one Embodiment of this invention.
  • the figure for demonstrating the surface shape etc. of a 4th lens Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 1 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 2 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 3 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 4 of this invention.
  • FIGS. 18A to 18D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 1 of the present invention.
  • 19A to 19D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 2 of the present invention.
  • 20A to 20D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 3 of the present invention.
  • FIGS. 21A to 21D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 4 of the present invention.
  • 22A to 22D are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 5 according to the present invention.
  • FIGS. 23A to 23D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 6 of the present invention.
  • 24A to 24D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 7 of the present invention.
  • 25 (A) to 25 (D) are diagrams showing aberrations of the imaging lens according to the eighth embodiment of the present invention.
  • FIGS. 26A to 26D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 9 of the present invention.
  • FIGS. 27A to 27D are diagrams showing aberrations of the image pickup lens of Example 10 of the present invention.
  • 28A to 28D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 11 of the present invention.
  • FIGS. 29A to 29D are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 12 of the present invention.
  • 30A to 30D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 13 of the present invention.
  • 31 (A) to 31 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 14 of the present invention.
  • 32 (A) to 32 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 15 of the present invention.
  • positioning of the vehicle-mounted imaging device which concerns on embodiment of this invention.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of an imaging lens 1 according to an embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 1 shown in FIG. 1 corresponds to an imaging lens according to Example 1 of the present invention described later.
  • the left side of the drawing is the object side
  • the right side is the image side
  • the axial light beam 2 from an object point at an infinite distance and off-axis light beams 3 and 4 at the full field angle 2 ⁇ are also shown. is there.
  • the imaging element 5 disposed on the image plane Sim including the image point Pim of the imaging lens 1 is also illustrated in consideration of the case where the imaging lens 1 is applied to the imaging apparatus.
  • the imaging device 5 converts an optical image formed by the imaging lens 1 into an electrical signal, and for example, a CCD image sensor or a CMOS image sensor can be used.
  • the imaging lens 1 When the imaging lens 1 is applied to an imaging apparatus, it is preferable to provide a cover glass, a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like according to the configuration on the camera side on which the lens is mounted.
  • a cover glass a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like according to the configuration on the camera side on which the lens is mounted.
  • An example is shown in which an assumed parallel plate-shaped optical member PP is disposed between a lens closest to the image side and the image sensor 5 (image plane Sim).
  • the imaging lens according to the first embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a positive power, a third lens L3 having a negative power, and a positive lens.
  • an aperture stop St is disposed between the second lens L2 and the third lens L3. Note that the aperture stop St in FIG. 1 does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • the imaging lens of the first embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (1).
  • f focal length of the entire system
  • f5 focal length of the fifth lens L5
  • the imaging lens according to the first embodiment is configured with a small number of lenses, that is, a minimum of six, so that the cost can be reduced and the entire length in the optical axis direction can be reduced.
  • a small number of lenses that is, a minimum of six
  • the imaging lens according to the second embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a positive power, a third lens L3 having a negative power, and a positive lens.
  • an aperture stop St is disposed on the object side of the image side surface of the fourth lens L4, more specifically, between the second lens L2 and the third lens L3.
  • the imaging lens of the second embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (2).
  • the object side surface of first lens L1 can be made concave.
  • the imaging lens according to the second embodiment is configured with a small number of lenses, that is, a minimum of 6, so that the cost can be reduced and the entire length in the optical axis direction can be reduced.
  • the aperture stop St is disposed on the object side with respect to the image side surface of the fourth lens L4, it is easy to reduce the lens diameter of each lens.
  • the imaging lens according to the third embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a positive power, a third lens L3 having a negative power, and a positive lens.
  • an aperture stop St is disposed on the object side of the image side surface of the fourth lens L4, more specifically, between the second lens L2 and the third lens L3.
  • the imaging lens of the third embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (3).
  • the imaging lens of the third embodiment is configured with a small number of lenses, ie, a minimum of 6, so that the cost can be reduced and the overall length in the optical axis direction can be reduced.
  • the aperture stop St is disposed on the object side with respect to the image side surface of the fourth lens L4, it is easy to reduce the lens diameter of each lens.
  • the imaging lens according to the first to third embodiments of the present invention may have any one of the following configurations, or may have a configuration combining any two or more.
  • f focal length of the entire system
  • f56 combined focal length of the fifth lens L5 and the sixth lens L6
  • the combined power of the fifth lens L5 and the sixth lens L6 is obtained. While it is negative power, it becomes easy to suppress the power from becoming too strong, it becomes easy to correct curvature of field, and it becomes easy to suppress the angle at which the light beam enters the image sensor. Further, since it becomes easy to suppress the combined power of the fifth lens L5 and the sixth lens L6, when the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are made of plastic, it is possible to suppress a focus shift due to a temperature change. It becomes easy.
  • f34 / f56 Composite focal length of the third lens L3 and the fourth lens L4 f56: Composite focal length of the fifth lens L5 and the sixth lens L6
  • the conditional expression (5) Is a negative value.
  • one of f34 and f56 can be positive, and the other can be negative.
  • conditional expression (6) is satisfied together with conditional expression (5).
  • conditional expression (6) By satisfying conditional expression (6), f34 can be set to a positive value. By simultaneously satisfying the upper limit of conditional expression (5) and conditional expression (6), f34 can be set to a positive value and f56 can be set to a negative value, which makes it easy to suppress a focus shift due to a temperature change. .
  • the material of the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 is preferably plastic. Thereby, a lens can be comprised at low cost.
  • f3456 Combined focal length of the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6
  • the material of the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 is plastic and satisfies the conditional expression (7). As a result, it is easy to prevent the synthetic focal length of the plastic lens from becoming too strong with positive power, and it is easy to suppress the focus shift.
  • ⁇ d2 Abbe number with respect to the d-line of the material of the second lens L2
  • ⁇ d3 Abbe number with respect to the d-line of the material of the third lens L3 Reducing the Abbe number of the third lens L3 is advantageous for correcting chromatic aberration on the axis. Become. By satisfying the lower limit of the conditional expression (8), it becomes easy to balance the ratio of the Abbe numbers of the materials of the second lens L2 and the third lens L3, and it becomes easy to correct chromatic aberration.
  • f focal length of the entire system
  • f3 focal length of the third lens L3
  • the aperture stop St is closer to the object side than the image side surface of the fourth lens L4. By disposing the aperture stop St closer to the object side than the fourth lens L4, it is easy to reduce the lens diameter.
  • the aperture stop St is preferably disposed between the first lens L1 and the second lens L2. Thereby, the size reduction of the 1st lens L1 becomes easy. For example, when used as an in-vehicle camera lens, there is a demand to reduce the lens surface exposed to the outside in order to improve the appearance of the car. By disposing the aperture stop St between the first lens L1 and the second lens L2, the lens exposed to the outside can be reduced, and the appearance of the vehicle can be easily improved.
  • the aperture stop St is preferably disposed between the second lens L2 and the third lens L3 or between the third lens L3 and the fourth lens L4.
  • the balance of the lens diameters of the front lens and the rear lens of the aperture stop St is improved, and it becomes easy to suppress the maximum diameter of the lens, so that the lens can be easily downsized.
  • the aperture stop St by arranging the aperture stop St between the second lens L2 and the third lens L3, the angle at which the light beam enters the image sensor is suppressed while maintaining the balance of the lens diameters of the lenses before and after the aperture stop St. This also makes it easy to suppress shading.
  • the refractive indexes Nd1 to Nd6 with respect to the d-line of the material of the first lens L1 to the sixth lens L6, it is preferable that three or less are more than 1.8. If the refractive index exceeds 1.8, the material cost of the lens increases. For this reason, the number of refractive indexes exceeding 1.8 is preferably 3 or less, more preferably 2 or less, and even more preferably 1 or less.
  • Nd1 to Nd6 Refractive index of the material of the first lens L1 to the sixth lens L6 with respect to the d-line
  • the refractive index Nd1 to Nd6 of the material of the first lens L1 to the sixth lens L6 with respect to the d-line is three or less, and that the conditional expression (12) is satisfied. Thereby, it becomes easy to suppress the refractive index of each lens, and it becomes easier to reduce the cost of the material.
  • the distance converted into air is used (if a cover glass or various filters are included, the corresponding amount is calculated in air).
  • ⁇ d2 Abbe number of the material of the second lens L2 with respect to the d-line
  • ⁇ d4 Abbe number of the material of the fourth lens L4 with respect to the d-line
  • ⁇ d5 Abbe number of the material of the fifth lens L5 with respect to the d-line Satisfaction makes it easy to increase the Abbe number of each lens and facilitates correction of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • conditional expressions are further satisfied with the addition of an upper limit or a change of the lower limit or the upper limit as follows.
  • a conditional expression configured by combining a lower limit change value and an upper limit change value described below may be satisfied.
  • a preferable conditional expression change is described below as an example, the example of a change of a conditional expression is not limited to what was described as a formula below, It is good also as what combined the described change value.
  • conditional expression (1) It is preferable to set an upper limit in conditional expression (1), and the upper limit is preferably 30.0. Thereby, it becomes easy to suppress the power of the fifth lens L5 from becoming too weak, and it becomes easy to correct the spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (1) is preferably 20.0, more preferably 17.0, and even more preferably 8.0.
  • the lower limit of conditional expression (1) is preferably 2.5, more preferably 3.0, and even more preferably 3.2. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (1-1) to (1-3) are satisfied, for example.
  • the upper limit of conditional expression (2) is preferably set to ⁇ 1.0, which makes it easier to increase the power of the first lens L1, facilitates securing the back focus, and reduces the diameter of the lens system. It is easy to reduce the direction. It is more preferable to set ⁇ 2.0, and it is more preferable to set ⁇ 2.5.
  • the lower limit of conditional expression (2) is preferably ⁇ 3.9, more preferably ⁇ 3.8, and even more preferably ⁇ 3.7. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (2-1) to (2-3) are satisfied, for example.
  • the upper limit of conditional expression (3) is preferably 0.40, more preferably 0.35, and even more preferably 0.30.
  • the lower limit of conditional expression (3) is preferably set to 0.02, which makes it easy to suppress the power of the fourth lens L4 or suppress the power of the fifth lens L5 from becoming too weak. This facilitates correction of spherical aberration.
  • the lower limit of conditional expression (3) is more preferably 0.05. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (3-1) to (3-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (4) is preferably ⁇ 7.0, more preferably ⁇ 7.2, and even more preferably ⁇ 7.5. It is preferable to set a lower limit to conditional expression (4), and the lower limit is preferably ⁇ 100.0. Accordingly, the curvature of field can be easily corrected by suppressing the weakness of the combined power of the fifth lens L5 and the sixth lens L6 from being too weak.
  • conditional expression (4) is preferably ⁇ 50.0, more preferably ⁇ 45.0, and ⁇ 20.0. Is more preferable. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (4-1) to (4-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (5) is preferably ⁇ 0.02, more preferably ⁇ 0.04, and even more preferably ⁇ 0.06.
  • the conditional expression (6) it is preferable to set a lower limit in the conditional expression (5), and it is preferable that the lower limit be ⁇ 1.5. As a result, it becomes easy to increase the positive power of f34, so that it becomes easier to suppress the focus shift, and it becomes easy to correct the curvature of field.
  • the lower limit of the conditional expression (5) is preferably ⁇ 1.2, more preferably ⁇ 1.0, and ⁇ 0 Is more preferably ⁇ 0.7, still more preferably ⁇ 0.7, and even more preferably ⁇ 0.6. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (5-1) to (5-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (7) It is preferable to provide an upper limit for conditional expression (7), and the upper limit is preferably 6.0. As a result, it is possible to prevent the combined power of the third lens L3 to the sixth lens L6 from becoming too weak, and it becomes easy to suppress the angle at which the light beam enters the imaging surface, and correction of curvature of field is possible. It becomes easy.
  • the upper limit of conditional expression (7) is preferably 5.0, more preferably 4.0.
  • the lower limit of conditional expression (7) is preferably 2.5, more preferably 2.7, and even more preferably 2.8. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (7-1) to (7-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (8) is preferably 3.0, and more preferably 2.5.
  • the lower limit of conditional expression (8) is preferably 1.0, more preferably 1.2, and even more preferably 1.5. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (8-1) to (8-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (9) 1.0 ⁇ d2 / ⁇ d3 ⁇ 3.5 (8-1) 1.2 ⁇ d2 / ⁇ d3 ⁇ 3.0 (8-2) 1.5 ⁇ d2 / ⁇ d3 ⁇ 2.5 (8-3)
  • the upper limit of conditional expression (9) is preferably ⁇ 0.6, more preferably ⁇ 0.7, and even more preferably ⁇ 0.8.
  • the lower limit of conditional expression (9) is preferably ⁇ 2.2, more preferably ⁇ 2.0, even more preferably ⁇ 1.8, and even more preferably ⁇ 1.7. preferable. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (9-1) to (9-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (10) is preferably ⁇ 0.5, more preferably ⁇ 0.7, and even more preferably ⁇ 0.8.
  • the lower limit of conditional expression (10) is preferably ⁇ 2.5, more preferably ⁇ 2.0, even more preferably ⁇ 1.8, and even more preferably ⁇ 1.7. preferable. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (10-1) to (10-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (11) is preferably 4.0, more preferably 3.0, and even more preferably 2.0.
  • the lower limit of conditional expression (11) is preferably 0.5, more preferably 0.8, and even more preferably 1.0. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (11-1) to (11-3) are satisfied, for example.
  • the upper limit of conditional expression (12) is preferably 1.68, more preferably 1.64. It is preferable to set a lower limit to conditional expression (12), and it is preferable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.50. As a result, the refractive index of the material of the first lens L1 to the sixth lens L6 with respect to the d-line can be prevented from becoming too small, the power of each lens can be easily increased, and the lens can be easily downsized. Become.
  • the lower limit of conditional expression (12) is preferably 1.55, and more preferably 1.57. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (12-1) to (12-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (13) is preferably 6.0, more preferably 5.0, and even more preferably 4.5.
  • the lower limit of conditional expression (13) is preferably 2.5, more preferably 2.8, and even more preferably 3.0. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (13-1) to (13-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (14) is preferably 0.5, more preferably 0.6, and even more preferably 0.65.
  • the upper limit of conditional expression (14) is preferably 1.2, more preferably 1.0, and still more preferably 0.9. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (14-1) to (14-3) are satisfied, for example.
  • the upper limit of conditional expression (15) is preferably 58.0, and more preferably 56.0.
  • the lower limit of conditional expression (15) is preferably 47.0, more preferably 49.0, even more preferably 50.0, and even more preferably 51.0. From the above, it is more preferable that the following conditional expressions (15-1) to (15-3) are satisfied, for example.
  • the Abbe number of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is preferably 40 or more, which makes it possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. Moreover, it is more preferable to set it as 50 or more, and it is still more preferable to set it as 55 or more.
  • the Abbe number of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is preferably 25 or more, which makes it possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration. Moreover, it is more preferable to set it as 35 or more, and it is still more preferable to set it as 40 or more.
  • the Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is preferably 35 or less, which makes it possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration. Further, it is more preferably 30 or less, further preferably 28 or less, and even more preferably 26 or less.
  • the Abbe number of the material of the fourth lens L4 with respect to the d-line is preferably 40 or more, which makes it possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration. Moreover, it is more preferable to set it as 50 or more, and it is still more preferable to set it as 55 or more.
  • the Abbe number of the material of the fifth lens L5 with respect to the d-line is preferably 40 or more, which makes it possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. Moreover, it is more preferable to set it as 50 or more, and it is still more preferable to set it as 52 or more.
  • the Abbe number of the material of the sixth lens L6 with respect to the d-line is 32 or less, which makes it possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of magnification. Moreover, it is more preferable to set it as 26 or less, and it is still more preferable to set it as 25 or less.
  • At least one surface of the fourth lens L4 is an aspherical surface.
  • the fourth lens L4 is more preferably aspheric on both sides.
  • the object side surface of the fourth lens L4 be an aspherical surface. It is preferable that the object-side surface of the fourth lens L4 has a shape in which both the center and the effective diameter end have positive power, and the positive power is weaker at the effective diameter end than the center. By making the fourth lens L4 such a shape, it is easy to correct spherical aberration and curvature of field.
  • the “effective diameter of the surface” is a circle consisting of the outermost point in the radial direction (the point farthest from the optical axis) when the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface is considered. It means the diameter, and “effective diameter end” means the outermost point.
  • the figure composed of the outermost points is a circle. However, in a system that is not rotationally symmetric, it may not be a circle.
  • the circle diameter may be considered as the effective diameter.
  • the lens surface i of each lens (i is a symbol indicating the corresponding lens surface.
  • the object side surface of the fourth lens L4 is represented by 8, the fourth lens L4.
  • be the absolute value
  • Pi be defined as the center of curvature at the point Xi.
  • the intersection of the i-th lens surface and the optical axis is defined as Qi.
  • the power at the point Xi is defined by whether the point Pi is on the object side or the image side with respect to the point Qi.
  • the point Pi On the object side surface, the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the object side from the point Qi is defined as negative power.
  • the point Pi On the image side surface, the point Pi is defined as The case where the point is located on the object side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as negative power.
  • FIG. 2 is an optical path diagram of the imaging lens 1 shown in FIG.
  • a point Q8 is the center of the object side surface of the fourth lens L4, and is an intersection of the object side surface of the fourth lens L4 and the optical axis Z.
  • the point X8 on the object side surface of the fourth lens L4 is at the effective diameter end, and the intersection of the outermost ray 6 included in the off-axis light beam 3 and the object side surface of the fourth lens L4. It has become.
  • the point X8 is at the effective diameter end, but since the point X8 is an arbitrary point on the surface on the fourth lens object side, other points can be considered similarly.
  • the intersection of the normal of the lens surface at the point X8 and the optical axis Z is a point P8 as shown in FIG. 2, and a line segment X8-P8 connecting the point X8 and the point P8 is a radius of curvature RX8 at the point X8.
  • of the line segment X8-P8 is defined as the absolute value
  • the radius of curvature at the point Q8, that is, the radius of curvature of the center of the object-side surface of the fourth lens L4 is R8, and its absolute value is
  • the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a weaker positive power than the center means that the point X8 is the effective diameter end.
  • the point P8 is closer to the image side than the point Q8, and the absolute value
  • At least one surface of the fifth lens L5 is an aspherical surface.
  • the surface of at least one side of the fifth lens L5 is an aspherical surface, it becomes easy to correct curvature of field and spherical aberration, and good resolution performance can be obtained.
  • the fifth lens L5 has both aspheric surfaces.
  • the object side surface of the fifth lens L5 be an aspherical surface.
  • the object side surface of the fifth lens L5 has a positive power at both the center and the effective diameter end, a shape having a stronger positive power than the center at the effective diameter end, or a negative power at the center.
  • a shape having positive power at the effective diameter end is preferable.
  • the shape of the object side surface of the fifth lens L5 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the fourth lens L4 described with reference to FIG.
  • the point X10 and the point P10 are connected.
  • the line segment X10-P10 is defined as the radius of curvature at the point X10
  • of the line segment connecting the point X10 and the point P10 is defined as the absolute value
  • the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a stronger positive power than the center means that the point X10 is the effective diameter end.
  • the point P10 is closer to the image side than the point Q10, and the absolute value
  • the “shape having a negative power at the center and a positive power at the effective diameter end” of the object side surface of the fifth lens L5 means a paraxial line including the point Q10 when the point X10 is the effective diameter end. It means a shape that is concave in the region and that the point P10 is closer to the image side than the point Q10.
  • the image side surface of the fifth lens L5 is an aspherical surface. It is preferable that the image-side surface of the fifth lens L5 has a shape in which both the center and the effective diameter end have a positive power, and the positive power is weaker at the effective diameter end than the center. By making the fifth lens L5 such a shape, it becomes easy to correct curvature of field.
  • the shape of the image side surface of the fifth lens L5 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the fourth lens L4 described with reference to FIG.
  • the point X11 and the point P11 are connected.
  • the line segment X11-P11 is defined as the radius of curvature at the point X11
  • of the line segment connecting the point X11 and the point P11 is defined as the absolute value
  • the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a weaker positive power than the center means that the point X11 is at the effective diameter end.
  • the point P11 is closer to the object side than the point Q11, and the absolute value
  • At least one surface of the sixth lens L6 is an aspherical surface. By making at least one surface of the sixth lens L6 an aspherical surface, it becomes easy to correct curvature of field and spherical aberration, and good resolution performance can be obtained.
  • the sixth lens L6 is more preferably aspheric on both sides.
  • the object side surface of the sixth lens L6 be an aspherical surface. It is preferable that the object-side surface of the sixth lens L6 has a shape in which both the center and the effective diameter end have negative power, and the negative power is stronger at the effective diameter end than the center. By making the sixth lens L6 have such a shape, it is easy to correct curvature of field.
  • the shape of the object side surface of the sixth lens L6 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the fourth lens L4 described with reference to FIG.
  • the point X12 and the point P12 are connected.
  • the line segment X12-P12 is defined as the radius of curvature at the point X12
  • of the line segment connecting the point X12 and the point P12 is defined as the absolute value
  • the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a stronger negative power than the center
  • the point X12 is at the effective diameter end.
  • the point P12 is closer to the object side than the point Q12, and the absolute value
  • At least one surface of the third lens L3 is an aspherical surface.
  • the third lens L3 has both aspheric surfaces.
  • the object side surface of the third lens L3 is an aspherical surface. It is preferable that the object side surface of the third lens L3 has a negative power at both the center and the effective diameter end, and the negative power is weaker than the center at the effective diameter end. By making the object side surface of the third lens L3 into such a shape, it becomes easy to correct curvature of field.
  • the above shape of the object side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the fourth lens L4 described with reference to FIG.
  • the point X6 and the point P6 are connected.
  • the line segment X6-P6 is defined as the radius of curvature at the point X6, and the length
  • the center and the effective diameter end both have negative power and the effective diameter end has a weaker negative power than the center means that the point X6 is the effective diameter end.
  • the point P6 is closer to the object side than the point Q6, and the absolute value
  • the image side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the image side surface of the third lens L3 has a negative power at both the center and the effective diameter end, and the negative power is stronger at the effective diameter end than the center. By making the third lens L3 have such a shape, it is easy to correct chromatic aberration.
  • the above shape of the image side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the fourth lens L4 described with reference to FIG.
  • the point X7 and the point P7 are connected.
  • the line segment X7-P7 is the radius of curvature at the point X7
  • of the line segment connecting the point X7 and the point P7 is the absolute value
  • the center and the effective diameter end both have negative power and the effective diameter end has a stronger negative power than the center means that the point X7 is the effective diameter end.
  • the point P7 is closer to the image side than the point Q7, and the absolute value
  • the image-side surface of the third lens L3 may have a shape in which both the center and the effective diameter end have negative power, and the negative power is weaker than the center at the effective diameter end.
  • the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a weaker negative power than the center” means that the point X7 is the effective diameter end.
  • the point P7 is closer to the image side than the point Q7, and the absolute value
  • the first lens L1 is preferably a biconcave lens. As a result, the negative power of the first lens L1 can be increased, which is advantageous for widening the angle and it is easy to obtain a long back focus.
  • the second lens L2 is preferably a biconvex lens. As a result, the power of the second lens L2 can be increased, and the balance of the combined power of the first lens L1 and the second lens L2 can be maintained even when the power of the first lens L1 is increased. Correction of coma and curvature of field becomes easy.
  • the third lens L3 is preferably a biconcave lens. As a result, the power of the third lens L3 can be increased, and axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be easily corrected.
  • the fourth lens L4 is preferably a biconvex lens. Thereby, the power of the 4th lens L4 can be strengthened and correction
  • the fifth lens L5 is preferably a lens having a convex surface facing the image side. This facilitates correction of field curvature.
  • the fifth lens L5 may be a biconvex lens. Accordingly, it becomes easy to increase the power of the fifth lens L5, and it becomes easy to correct spherical aberration.
  • the fifth lens L5 may be a meniscus lens having a convex surface facing the image side. This facilitates correction of field curvature.
  • the sixth lens L6 is preferably a lens having a concave surface facing the object side. Accordingly, it becomes easy to increase the power of the sixth lens L6, and it becomes easy to correct chromatic aberration with the fifth lens L5.
  • the sixth lens L6 is preferably a meniscus lens having a concave surface facing the object side, or a plano-concave lens having a concave surface facing the object side. Thereby, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration of magnification and curvature of field. Further, the telecentricity can be improved as compared with the case where the sixth lens L6 is a biconcave lens.
  • the object side surface of the first lens L1 has a concave surface facing the object side. This makes it easy to increase the power of the first lens L1, which is advantageous for widening the angle, and makes it easy to reduce the lens diameter of the first lens L1, which is advantageous for downsizing.
  • the image side surface of the first lens L1 is preferably a concave surface. This makes it easy to increase the power of the first lens L1, which is advantageous for widening the angle.
  • the object side surface of the second lens L2 is preferably a convex surface. Thereby, it becomes easy to increase the power of the second lens L2, and correction of field curvature becomes easy.
  • the image side surface of the second lens L2 is preferably a convex surface. Thereby, it becomes easy to increase the power of the second lens L2, and correction of field curvature becomes easy.
  • the object side surface of the third lens L3 is a concave surface. Thereby, it is easy to increase the power of the third lens L3, and it is easy to correct axial chromatic aberration.
  • the image side surface of the third lens L3 is a concave surface. Thereby, it is easy to increase the power of the third lens L3, and it is easy to correct axial chromatic aberration.
  • the object side surface of the fourth lens L4 is a convex surface. Thereby, it is easy to increase the power of the fourth lens L4, and it is easy to correct axial chromatic aberration.
  • the image-side surface of the fourth lens L4 is preferably a convex surface. Accordingly, it becomes easy to increase the power of the fourth lens L4, and correction of axial chromatic aberration is easy.
  • the object side surface of the fifth lens L5 may be a convex surface. This facilitates correction of spherical aberration.
  • the object side surface of the fifth lens L5 may be a concave surface. This facilitates correction of field curvature.
  • the surface on the fifth lens L5 image side is a convex surface. This facilitates correction of spherical aberration and curvature of field.
  • the object side surface of the sixth lens L6 is a concave surface. This facilitates correction of field curvature and magnification chromatic aberration.
  • the image side surface of the sixth lens L6 is preferably a flat surface or a convex surface.
  • the image side surface of the sixth lens L6 may be a concave surface.
  • the material of the first lens L1 is preferably glass.
  • the first lens L1 disposed closest to the object side is resistant to surface deterioration due to wind and rain, temperature change due to direct sunlight, Is required to use materials that are resistant to chemicals such as oils and detergents, that is, materials with high water resistance, weather resistance, acid resistance, chemical resistance, etc., and materials that are hard and hard to break are required. Sometimes. These requirements can be satisfied by using glass as the material. Moreover, you may use transparent ceramics as a material of the 1st lens L1.
  • a protective means for enhancing the strength, scratch resistance and chemical resistance may be applied to the object side surface of the first lens L1, and in this case, the material of the first lens L1 may be plastic.
  • Such protective means may be a hard coat or a water repellent coat.
  • all lenses are glass.
  • a surveillance camera lens or an in-vehicle camera lens it may be used under various conditions such as a wide temperature range from high temperature to low temperature and high humidity.
  • all the lenses are made of glass.
  • the material of the second lens L2 is preferably glass.
  • glass for the second lens L2 it becomes easy to use a material having a high refractive index, and it becomes easy to increase the power of the second lens L2, so that the field curvature can be easily corrected.
  • plastic is used for the third lens L3 to the sixth lens L6, it is easy to suppress a focus shift due to a temperature change by using glass for the second lens L2 that is a convex lens.
  • any one of the third lens L3 to the sixth lens L6 or a combination of any of these is made of plastic.
  • plastic By using plastic as the material, it is easy to make the lens system cheap and lightweight, and the aspherical shape can be produced inexpensively and accurately, so that spherical aberration and curvature of field can be corrected well. Is possible.
  • Plastic lenses In order to produce a lens system that is resistant to temperature changes, it is preferable to have a positive power plastic lens and a negative power plastic lens.
  • Plastic lenses generally have a large change in characteristics due to temperature changes, which causes focus shift.
  • the power changes by including a positive power plastic lens and a negative power plastic lens in the lens system. It is possible to minimize the performance degradation.
  • the third lens L3 and the sixth lens L6 are plastic lenses.
  • the number of positive power plastic lenses in the lens system is equal to the number of plastic lenses having negative power. Therefore, it becomes easy to balance the positive power and the negative power of the plastic lens, and it becomes easy to suppress the focus shift due to the temperature change. If the balance between the positive power and the negative power can be maintained, the number of positive power plastic lenses and the number of negative power plastic lenses do not have to match.
  • All four lenses from the third lens L3 to the sixth lens L6 may be plastic lenses, but only two lenses may be plastic lenses in any combination, or instead of the third lens L3 to the sixth lens L6 Other lenses may be plastic lenses.
  • the fourth lens L4 the second lens L2 may be a plastic lens.
  • the sixth lens L6 the first lens L1 may be a plastic lens.
  • plastic material for example, acrylic, polyolefin-based material, polycarbonate-based material, epoxy resin, PET (Polyethylene terephthalate), PES (Poly Ether Sulphone), polycarbonate or the like can be used.
  • the third lens L3 is made of a polycarbonate material. As a result, the Abbe number can be reduced, and correction of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration is facilitated.
  • the material of the fourth lens L4 is a polyolefin-based material.
  • the Abbe number can be increased, the birefringence of the material can be easily suppressed, and good resolution performance can be easily obtained.
  • the material of the fifth lens L5 is a polyolefin material.
  • the Abbe number can be increased, the birefringence of the material can be easily suppressed, and good resolution performance can be easily obtained.
  • the material of the sixth lens L6 is a polycarbonate material. As a result, the Abbe number can be reduced, and correction of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration is facilitated.
  • the center thickness of the first lens L1 is preferably 0.8 mm or more. This makes it possible to produce a rigid lens and to produce a lens that is resistant to various impacts.
  • a filter that cuts blue light from ultraviolet light or an IR (InfraRed) cut filter that cuts infrared light is inserted between the lens system and the imaging device 5. May be.
  • a coat having the same characteristics as the filter may be applied to the lens surface.
  • a material that absorbs ultraviolet light, blue light, infrared light, or the like may be used as a material of any lens.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP assuming various filters is arranged between the lens system and the image sensor 5. Instead, these various filters are arranged between the lenses. Also good. Or you may give the coat
  • a light shielding means for shielding the stray light as necessary.
  • the light shielding means for example, an opaque paint may be applied to a portion outside the effective diameter of the lens, or an opaque plate material may be provided.
  • an opaque plate material may be provided in the optical path of the light beam that becomes stray light to serve as the light shielding means.
  • a hood that blocks stray light may be disposed further on the object side of the most object side lens. As an example, FIG.
  • the light shielding means 11 and 12 are provided outside the effective diameters of the image-side surfaces of the first lens L1 and the third lens L3.
  • the location where the light shielding means is provided is not limited to the example shown in FIG. 1, and may be arranged between other lenses or between lenses.
  • a member such as a diaphragm that blocks the peripheral light beam may be disposed between the lenses so long as the peripheral light amount ratio has no practical problem.
  • a peripheral ray is a ray that passes through a peripheral portion of the entrance pupil of the optical system among rays from an object point outside the optical axis Z.
  • the lens system includes only six lenses of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6.
  • the lens system can be made inexpensive.
  • the imaging apparatus includes the imaging lens according to the present embodiment, the imaging apparatus can be configured to be small and inexpensive, have a sufficiently wide angle of view, and obtain a good image with high resolution using the imaging element. be able to.
  • an imaging device including the imaging lens according to the present embodiment may be mounted on a vehicle as an in-vehicle camera, the back and the periphery of the vehicle may be captured by the in-vehicle camera, and an image acquired by the imaging may be displayed on the display device.
  • the captured image may be displayed on the display device of the car navigation system. It is necessary to install a dedicated display device in the car. However, the display device is expensive.
  • the image taken by the in-vehicle camera may be transmitted to the mobile phone by cable using a cable or the like, or may be transmitted to the mobile phone by radio such as infrared communication.
  • the mobile phone and the operating state of the car are linked so that when the car's gear enters the back or the winker is taken out, the image of the in-vehicle camera is automatically displayed on the display device of the mobile phone. May be.
  • the display device for displaying the image of the in-vehicle camera is not limited to a mobile phone, but may be a portable information terminal such as a PDA, a small personal computer, or a portable car navigation system.
  • a mobile phone equipped with the imaging lens of the present invention may be used as an in-vehicle camera by fixing it to a car. Since recent smartphones have the same processing capabilities as PCs, it is possible to use a mobile phone camera in the same way as an in-vehicle camera, for example, by fixing the mobile phone to the dashboard of an automobile and pointing the camera forward. It becomes possible.
  • a smart phone application may have a function of recognizing a white line or a road sign and issuing a warning. Moreover, it is good also as a system which points a camera at a driver
  • a vehicle-mounted camera Since an automobile is left in a high-temperature environment or a low-temperature environment, a vehicle-mounted camera is required to have severe environmental resistance.
  • the imaging lens of the present invention is mounted on a mobile phone, the mobile phone goes out of the vehicle with the driver except when driving, so the environment resistance of the imaging lens can be relaxed, and an in-vehicle system is introduced at a low cost. It becomes possible.
  • FIG. 17 are lens cross-sectional views of the imaging lenses of Examples 1 to 15, respectively. 3 to 17, the left side of the figure is the object side, and the right side is the image side. Similarly to FIG. 1, the aperture stop St, the optical member PP, and the image sensor 5 disposed on the image plane Sim are also illustrated. Yes.
  • the aperture stop St in each figure does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • symbols Ri and Di (i 1, 2, 3,...) In the lens cross-sectional view correspond to Ri and Di of lens data described below.
  • Tables 1 to 15 show lens data of the imaging lenses of Examples 1 to 15, respectively.
  • (A) shows basic lens data
  • (B) shows various data
  • (C) shows aspherical data.
  • Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • Di column indicates the surface spacing on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface. The sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the refractive index with respect to the d-line (wavelength: 587.6 nm) of the j-th (j 1, 2, 3,%) Optical element that sequentially increases toward the image side with the most object-side lens as the first.
  • the column of ⁇ dj indicates the Abbe number for the d-line of the jth optical element.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP, and the word “St” is also written in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the value of the paraxial curvature radius (center curvature radius) is shown as the curvature radius of the aspheric surface.
  • the aspheric data shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric surface data means “ ⁇ 10 ⁇ n ”, and “E + n” means “ ⁇ 10 n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ RBm ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C Reciprocal number KA of paraxial curvature radius
  • L (in Air) is the distance on the optical axis Z from the object side surface of the first lens L1 to the image plane Sim (the back focus is the air equivalent length), and Bf (in Air) is the most image side.
  • the distance on the optical axis Z from the image side surface of the lens to the image plane Sim (corresponding to back focus, air conversion length) f is the focal length of the entire system, f1 is the focal length of the first lens L1, and f2 is The focal length of the second lens L2, f3 is the focal length of the third lens L3, f4 is the focal length of the fourth lens L4, f5 is the focal length of the fifth lens L5, f6 is the focal length of the sixth lens L6, and f12 is The combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2, f34 is the combined focal length of the third lens L3 and the fourth lens L4, f56 is the combined focal length of the fifth lens L5 and the sixth lens L6, and f3456.
  • Conditional expression (1) is f5 / f
  • conditional expression (2) is R1 / f
  • conditional expression (3) is f4 / f5
  • conditional expression (4) is f56 / f
  • conditional expression (5) is f34 / f.
  • conditional expression (6) is f34 / f
  • conditional expression (7) is f3456 / f
  • conditional expression (8) is ⁇ d2 / ⁇ d3
  • conditional expression (9) is f3 / f
  • conditional expression (10) is f3 / f.
  • conditional expression (11) is f12 / f
  • conditional expression (12) is (Nd1 + Nd2 + Nd3 + Nd4 + Nd5 + Nd6) / 6
  • conditional expression (13) is L / f
  • conditional expression (14) is Bf / f
  • conditional expression (15) is ( ⁇ d2 + ⁇ d4 + ⁇ d5) / 3.
  • L Distance from the object-side surface vertex of the first lens L1 to the image plane (the back focus is the air equivalent length)
  • Bf Distance from the image side surface vertex of the sixth lens L6 lens to the image surface (air equivalent length)
  • R1 radius of curvature of the object side surface of the first lens L1
  • f focal length f1 of the entire system
  • f1 focal length f3 of the first lens
  • L1 focal length f4 of the third lens
  • L3 focal length f5 of the fourth lens L4:
  • Combined focal length Nd1 to Nd6 of the third lens L3, fourth lens L4, fifth lens L5 and sixth lens L6 Refractive index ⁇ d2 of the material of the first lens L1 to the sixth lens L6 with respect to the
  • the first lens L1 and the second lens L2 are glass spherical lenses, and the third lens L3 to the sixth lens L6 are plastic aspheric lenses.
  • the material names of the first lens L1 and the second lens L2 are described.
  • S-BAL35 manufactured by OHARA is described as the material of the first lens L1 in Examples 1 to 12
  • glass materials of other companies having the same characteristics may be used.
  • S-BAL35 manufactured by OHARA BACD5 manufactured by HOYA, K-SK5 manufactured by Sumita, and H-ZK3 manufactured by Chengdu Komei Co., Ltd. may be used.
  • S-LAH58 manufactured by OHARA Inc may be used in place of S-BAL35 manufactured by OHARA, BACD5 manufactured by HOYA, K-SK5 manufactured by Sumita, and H-ZK3 manufactured by Chengdu Komei Co., Ltd.
  • BSC7 manufactured by HOYA is described as the material of the first lens L1 of Example 13, but instead, S-BSL7 manufactured by OHARA, K-BK7 manufactured by Sumita, H-K9L manufactured by Chengdu Komyo Co., Ltd. Alternatively, N-BK7 manufactured by Schott may be used.
  • S-LAH65 manufactured by OHARA Inc. is described as the material of the second lens L2 of Example 13, but instead, TAF3 manufactured by HOYA, K-LASFN6 manufactured by Sumita Co., Ltd., and H-ZLAF50B manufactured by Chengdu Komei Co., Ltd. Etc. may be used.
  • S-BSM10 manufactured by OHARA Inc. is described as the material of the first lens L1 of Example 14, but E-BACD10 manufactured by HOYA and H-ZK10 manufactured by Chengdu Komei Co., Ltd. are used instead. Also good.
  • S-YGH51 manufactured by OHARA Inc. is described as the material of the second lens L2 of Example 14 and the first lens L1 of Example 15, but instead, TAC6 manufactured by HOYA and K-LASKN1 manufactured by Sumita. , And H-LAK53A manufactured by Chengdu Komeisha may be used.
  • S-LAH55 manufactured by OHARA Inc. is described as the material of the second lens L2 of Example 15, HOYA TAFD5F, Sumita K-LASFN8, and Chengdu Komei H-ZLAF55A are used instead. Etc. may be used.
  • FIGS. 18A to 18D, FIGS. 19A to 19D, and FIGS. D The aberration diagrams of the imaging lenses according to Examples 1 to 15 are shown in FIGS. 18A to 18D, FIGS. 19A to 19D, and FIGS. D), FIG. 21 (A) to FIG. 21 (D), FIG. 22 (A) to FIG. 22 (D), FIG. 23 (A) to FIG. 23 (D), FIG. 24 (A) to FIG. 25 (A) to 25 (D), FIG. 26 (A) to FIG. 26 (D), FIG. 27 (A) to FIG. 27 (D), FIG. 28 (A) to FIG. 28 (D), FIG. 29 (A) to FIG. 29 (D), FIG. 30 (A) to FIG. 30 (D), FIG. 31 (A) to FIG. 31 (D), and FIG. 32 (A) to FIG. 32 (D).
  • the aberration diagram of Example 1 will be described as an example, but the same applies to the aberration diagrams of other Examples.
  • 18A, 18B, 18C, and 18D are the spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration of the imaging lens according to Example 1, respectively.
  • the aberration diagram of chromatic aberration of magnification) is shown.
  • F in the spherical aberration diagram means F value
  • ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • the distortion diagram shows the amount of deviation from the ideal image height f ⁇ tan ( ⁇ ) using the focal length f and angle of view ⁇ (variable treatment, 0 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ) of the entire system.
  • Each aberration diagram shows aberrations with the d-line (587.56 nm) as the reference wavelength, while the spherical aberration diagram shows the F-line (wavelength 486.13 nm), C-line (wavelength 656.27 nm), and s-line ( The aberration for the sine condition violation amount (denoted as SNC) is also shown, and the chromatic aberration diagram for the magnification shows aberrations for the F-line, C-line, and s-line. Since the line type of the chromatic aberration diagram of magnification is the same as that of the spherical aberration diagram, the description is omitted.
  • the imaging lenses of Examples 1 to 15 are configured with as few as six lenses, and can be manufactured in a small size and at a low cost, and the F number is as small as 1.8 to 2.0. Each aberration is corrected satisfactorily and has good optical performance.
  • These imaging lenses can be suitably used for surveillance cameras, in-vehicle cameras for taking images of the front, side, rear, etc. of automobiles.
  • FIG. 33 shows a state in which an imaging device including the imaging lens of the present embodiment is mounted on the automobile 100.
  • an automobile 100 includes an on-vehicle camera 101 for imaging a blind spot range on a side surface on the passenger seat side, an on-vehicle camera 102 for imaging a blind spot range on the rear side of the automobile 100, and a rear surface of a rearview mirror.
  • An in-vehicle camera 103 is attached and is used for photographing the same field of view as the driver.
  • the vehicle exterior camera 101, the vehicle exterior camera 102, and the vehicle interior camera 103 are imaging devices according to embodiments of the present invention, and convert an imaging lens according to an embodiment of the present invention and an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • An image pickup device An image pickup device.
  • the outside cameras 101 and 102 and the inside camera 103 can also be configured to be small and inexpensive, have a wide angle of view, and have an imaging region peripheral portion. A good image can be obtained.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
  • all the lenses are made of a homogeneous material, but a gradient index lens may be used.
  • a gradient index lens may be used.
  • the present invention is not limited to this application, and for example, a mobile terminal camera or a surveillance camera The present invention can also be applied.

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Abstract

【課題】撮像レンズにおいて、小型化、低コスト化、広角化および高性能化、さらにはバックフォーカスの確保を実現可能とする。 【解決手段】撮像レンズ（１）は、物体側から順に、負の第１レンズ（Ｌ１）、正の第２レンズ（Ｌ２）、負の第３レンズ（Ｌ３）、正の第４レンズ（Ｌ４）、正の第５レンズ（Ｌ５）および負の第６レンズ（Ｌ６）の６枚のレンズからなる。全系の焦点距離をｆ、第５レンズ（Ｌ５）の焦点距離をｆ５としたとき、下記条件式（１）を満足する。　２．３８＜ｆ５／ｆ　…　（１）

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子を用いた車載用カメラ、携帯端末用カメラ、監視カメラ等に使用されるのに好適な撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。
　ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子は近年非常に小型化および高画素化が進んでいる。それとともに、これら撮像素子を備えた撮像機器本体も小型化が進み、それに搭載される撮像レンズにも良好な光学性能に加え、小型化が求められている。一方、車載用カメラや監視カメラ等の用途では、小型化とともに、安価に構成可能で、広角で高性能であることが求められている。
　下記特許文献１～３には、車載用カメラに搭載される撮像レンズとして、物体側から順に、負、正、負、正、正、負のレンズ配置からなる６枚構成の撮像レンズが提案されている。
特開２００９－２１６８５８号公報 特開２０１０－１０７５３１号公報 特開２０１０－７２６２２号公報
　ところで、車載用カメラや監視カメラ等に搭載される撮像レンズに対する要求は年々厳しくなっており、さらなる小型化、低コスト化、広角化および高性能化とともに、バックフォーカスを確保することが望まれている。
　本発明は、上記事情に鑑み、小型化、低コスト化、広角化および高性能化、さらにはバックフォーカスの確保が実現可能な撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の第１の撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズ、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
　下記条件式（１）を満足することを特徴とするものである。
　　２．３８＜ｆ５／ｆ　…　（１）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　本発明の第２の撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズ、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
　開口絞りが第４レンズの像側の面より物体側にあり、
　下記条件式（２）を満足することを特徴とするものである。
　　－４．１＜Ｒ１／ｆ＜０．０　…　（２）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
Ｒ１：第１レンズ物体側の面の曲率半径
　本発明の第３の撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズ、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
　開口絞りが第４レンズの像側の面より物体側にあり、
　下記条件式（３）を満足することを特徴とするものである。
　　０＜ｆ４／ｆ５＜０．４５　…　（３）
ただし、
ｆ４：第４レンズの焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　本発明の撮像レンズは、６枚のレンズからなるものであるが、６枚のレンズ以外に、実質的にパワーを持たないレンズ、絞りやカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手ぶれ補正機構等の機構部分等を持つものも含むものであってもよい。
　また、本発明においては、凸面、凹面、平面、両凹、メニスカス、両凸、平凸および平凹等といったレンズの面形状、正および負といったレンズの屈折力の符号は、非球面が含まれているものについてはとくに断りのない限り近軸領域で考えるものとする。また、本発明においては、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸面を向けた場合を正、像側に凸面を向けた場合を負とすることにする。「レンズ面の中心が正のパワーを持つ」とは、レンズ面の近軸曲率が、レンズ面が凸面を形成するような値となっていることを意味し、「レンズ面の中心が負のパワーを持つ」とは、レンズ面の近軸曲率が、レンズ面が凹面を形成するような値となっていることを意味する。
　なお、本発明の第１から第３の撮像レンズにおいては、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズおよび第６レンズの材質をプラスチックとしてもよい。
　また、本発明の第１から第３の撮像レンズにおいては、開口絞りを、第２レンズ物体側の面と第４レンズ像側の面との間にあるものとしてもよい。
　また、本発明の第１から第３の撮像レンズにおいては、第４レンズの物体側の面が非球面であり、中心と有効径端とがともに正のパワーであり、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱いものとしてもよい。
　「有効径端で正のパワーを持つ」とは、有効径端で凸形状であることを意味する。「有効径端で負のパワーを持つ」とは、有効径端で凹形状であることを意味する。
　「有効径端では中心と比較してパワーが弱い形状」とは、正のパワーおよび負のパワーのいずれの場合であっても、「有効径端では中心と比較してパワーが弱い形状」であることを意味する。
　上記本発明の第１から第３の撮像レンズにおいては、下記条件式（４）～（１２）を満足することが好ましい。なお、好ましい態様としては、下記条件式（４）～（１２）のいずれか１つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の２つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。
　　ｆ５６／ｆ＜－６．４　…　（４）
　　ｆ３４／ｆ５６＜０．０　…　（５）
　　０．０＜ｆ３４／ｆ　…　（６）
　　２．０＜ｆ３４５６／ｆ　…　（７）
　　０．９＜νｄ２／νｄ３　…　（８）
　　－２．５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　…　（９）
　　－３．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．２　…　（１０）
　　０．２＜ｆ１２／ｆ＜５．０　…　（１１）
　（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．７０　…　（１２）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ｆ４：第４レンズの焦点距離
ｆ１２：第１レンズおよび第２レンズの合成焦点距離
ｆ３４：第３レンズおよび第４レンズの合成焦点距離
ｆ５６：第５レンズおよび第６レンズの合成焦点距離
ｆ３４５６：第３レンズ、第４レンズ、第５レンズおよび第６レンズの合成焦点距離
Ｎｄ１～Ｎｄ６：第１レンズから第６レンズの材質のｄ線に対する屈折率
νｄ２：第２レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ３：第３レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の第１から第３の撮像レンズの少なくともいずれか１つを搭載したことを特徴とするものである。
　本発明の第１の撮像レンズによれば、最小６枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置等を好適に設定し、条件式（１）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の第２の撮像レンズによれば、最小６枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、および開口絞りの配置等を好適に設定し、条件式（２）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の第３の撮像レンズによれば、最小６枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、および開口絞りの配置等を好適に設定し、条件式（３）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の撮像装置によれば、本発明の撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、広い画角での撮影が可能であり、解像度の高い良好な像を得ることができる。
本発明の一実施形態に係る撮像レンズの構成と光路を示す図 第４レンズの面形状等を説明するための図 本発明の実施例１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例９の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１０の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 図１８（Ａ）～図１８（Ｄ）は本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図 図１９（Ａ）～図１９（Ｄ）は本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図 図２０（Ａ）～図２０（Ｄ）は本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図 図２１（Ａ）～図２１（Ｄ）は本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図 図２２（Ａ）～図２２（Ｄ）は本発明の実施例５の撮像レンズの各収差図 図２３（Ａ）～図２３（Ｄ）は本発明の実施例６の撮像レンズの各収差図 図２４（Ａ）～図２４（Ｄ）は本発明の実施例７の撮像レンズの各収差図 図２５（Ａ）～図２５（Ｄ）は本発明の実施例８の撮像レンズの各収差図 図２６（Ａ）～図２６（Ｄ）は本発明の実施例９の撮像レンズの各収差図 図２７（Ａ）～図２７（Ｄ）は本発明の実施例１０の撮像レンズの各収差図 図２８（Ａ）～図２８（Ｄ）は本発明の実施例１１の撮像レンズの各収差図 図２９（Ａ）～図２９（Ｄ）は本発明の実施例１２の撮像レンズの各収差図 図３０（Ａ）～図３０（Ｄ）は本発明の実施例１３の撮像レンズの各収差図 図３１（Ａ）～図３１（Ｄ）は本発明の実施例１４の撮像レンズの各収差図 図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）は本発明の実施例１５の撮像レンズの各収差図 本発明の実施形態に係る車載用の撮像装置の配置を説明するための図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
〔撮像レンズの実施形態〕
　まず、図１を参照しながら、本発明の実施形態に係る撮像レンズについて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る撮像レンズ１の構成と光路を示す図である。なお、図１に示す撮像レンズ１は後述する本発明の実施例１に係る撮像レンズに対応するものである。
　図１では、図の左側が物体側、右側が像側であり、無限遠の距離にある物点からの軸上光束２、全画角２ωでの軸外光束３、４も併せて示してある。図１では、撮像レンズ１が撮像装置に適用される場合を考慮して、撮像レンズ１の像点Ｐｉｍを含む像面Ｓｉｍに配置された撮像素子５も図示している。撮像素子５は、撮像レンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えばＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサ等を用いることができる。
　なお、撮像レンズ１を撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、カバーガラスや、ローパスフィルタまたは赤外線カットフィルタ等を設けることが好ましく、図１では、これらを想定した平行平板状の光学部材ＰＰを最も像側のレンズと撮像素子５（像面Ｓｉｍ）との間に配置した例を示している。
　まず、本発明の第１の実施形態の構成について説明する。本発明の第１の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズＬ１、正のパワーを持つ第２レンズＬ２、負のパワーを持つ第３レンズＬ３、正のパワーを持つ第４レンズＬ４、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズＬ６を備える。図１に示す例では、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に開口絞りＳｔが配置されている。なお、図１における開口絞りＳｔは、形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　また、第１の実施形態の撮像レンズは、下記条件式（１）を満足するように構成されている。
　　２．３８＜ｆ５／ｆ　…　（１）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズＬ５の焦点距離
　条件式（１）の下限を満足することで、第５レンズＬ５のパワーを抑えることができ、バックフォーカスの確保が容易となるとともに、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。バックフォーカスを十分に確保することで、レンズ系と撮像素子との間に各種フィルタやカバーガラス等を配置することが容易となるとともに、射出瞳位置を像面から遠くすることが容易となり、周辺光線が撮像素子に入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。
　第１の実施形態の撮像レンズは、最小６枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　次に、本発明の第２の実施形態の構成について説明する。本発明の第２の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズＬ１、正のパワーを持つ第２レンズＬ２、負のパワーを持つ第３レンズＬ３、正のパワーを持つ第４レンズＬ４、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズＬ６を備える。また、図１に示す例では、第４レンズＬ４の像側の面より物体側、より具体的には第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に開口絞りＳｔが配置されている。
　また、第２の実施形態の撮像レンズは、下記条件式（２）を満足するように構成されている。
　　－４．１＜Ｒ１／ｆ＜０．０　…　（２）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径
　条件式（２）の上限を満足することで、第１レンズＬ１の物体側の面を凹面とすることができ、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となり、バックフォーカスの確保が容易となるとともに、レンズ系の径方向の小型化が容易となる。条件式（２）の下限を満足することで、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、ディストーションを抑えることが容易となるとともに、全長が長くなりすぎるのを抑えることが容易となる。
　第２の実施形態の撮像レンズは、最小６枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、開口絞りＳｔを第４レンズＬ４の像側の面よりも物体側に配置しているため、各レンズのレンズ径を小型化することが容易となる。また、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　次に、本発明の第３の実施形態の構成について説明する。本発明の第３の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズＬ１、正のパワーを持つ第２レンズＬ２、負のパワーを持つ第３レンズＬ３、正のパワーを持つ第４レンズＬ４、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズＬ６を備える。また、図１に示す例では、第４レンズＬ４の像側の面より物体側、より具体的には第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に開口絞りＳｔが配置されている。
　また、第３の実施形態の撮像レンズは、下記条件式（３）を満足するように構成されている。
　　０＜ｆ４／ｆ５＜０．４５　…　（３）
ただし、
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
ｆ５：第５レンズＬ５の焦点距離
　条件式（３）の上限を満足することで、第５レンズＬ５と比べて第４レンズＬ４のパワーを強くすることが容易となる。第４レンズＬ４のパワーを強くすることで、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間で色収差の補正が容易となるとともに、第５レンズＬ５のパワーを抑えることができ、バックフォーカスの確保が容易となるとともに、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。条件式（３）の下限が０となると、第４レンズＬ４のパワーが強くなりすぎるか、第５レンズＬ５のパワーが弱くなりすぎてしまい、球面収差の補正が困難となる。条件式（３）の下限を満足することで、第４レンズＬ４のパワーを抑えることが容易となるか、第５レンズＬ５のパワーが弱くなりすぎるのを抑えることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。
　第３の実施形態の撮像レンズは、最小６枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、開口絞りＳｔを第４レンズＬ４の像側の面よりも物体側に配置しているため、各レンズのレンズ径を小型化することが容易となる。また、バックフォーカスを確保することができ、さらには諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　次に、本発明の上記第１から第３の実施形態に係る撮像レンズが有することが好ましい構成を挙げて、その作用効果について説明する。なお、好ましい態様としては、以下のいずれか１つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の２つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。
　下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　ｆ５６／ｆ＜－６．４　…　（４）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ５６：第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成焦点距離
　条件式（４）の上限を満足することで、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成パワーを負のパワーとしながら、そのパワーが強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となるとともに、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となる。また、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成パワーを抑えることが容易となるため、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６をプラスチックにより作製した場合に、温度変化によるフォーカスシフトを抑えることが容易となる。
　下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　ｆ３４／ｆ５６＜０．０　…　（５）
ただし、
ｆ３４：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離
ｆ５６：第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成焦点距離
　条件式（５）の上限を満足することで、条件式（５）が負の値となる。このため、ｆ３４およびｆ５６の一方を正、他方を負とすることができ、温度変化時に正負のパワーを打ち消しあうことで、温度変化によるフォーカスシフトを抑えることが容易となる。
　条件式（５）とともに下記条件式（６）を満足することが望ましい。
　　０．０＜ｆ３４／ｆ　…　（６）
　条件式（６）を満足することでｆ３４を正の値とすることができる。条件式（５）の上限と条件式（６）とを同時に満足することで、ｆ３４を正の値、ｆ５６を負の値とすることができ、温度変化によるフォーカスシフトを抑えることが容易となる。
　第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の材質がプラスチックであることが好ましい。これにより、レンズを安価に構成することができる。
　下記条件式（７）を満足することが好ましい。
　　２．０＜ｆ３４５６／ｆ　…　（７）
ただし、
ｆ３４５６：第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の合成焦点距離
　条件式（７）の下限を満足することで、第３レンズＬ３から第６レンズＬ６までの合成パワーが、正のパワーで強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、バックフォーカスの確保が容易となる。
　また、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の材質がプラスチックであり、上記条件式（７）を満足することが好ましい。これにより、プラスチックレンズの合成焦点距離が正のパワーで強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、フォーカスシフトを抑えるのが容易となる。
　下記条件式（８）を満足することが好ましい。
　　０．９＜νｄ２／νｄ３　…　（８）
ただし、
νｄ２：第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ３：第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数
　第３レンズＬ３のアッベ数を小さくすると、軸上の色収差の補正に対して有利となる。条件式（８）の下限を満足することで、第２レンズＬ２および第３レンズＬ３の材質のアッベ数の比率のバランスをとることが容易となり、色収差の補正が容易となる。
　下記条件式（９）を満足することが好ましい。
　　－２．５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　…　（９）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　条件式（９）の下限を満足することで、第３レンズＬ３のパワーを強くすることが容易となり、軸上の色収差を抑えることが容易となる。条件式（９）の上限を満足することで、第３レンズＬ３の誤差感度を抑えることが容易となり、軸ズレ等に強いレンズを作成することが容易となる。
　開口絞りＳｔが、第４レンズＬ４の像側の面より物体側にあることが好ましい。開口絞りＳｔを第４レンズＬ４より物体側に配置することで、レンズ径を小型化することが容易となる。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に配置されることが好ましい。これにより、第１レンズＬ１の小型化が容易となる。例えば車載カメラ用レンズとして使用される場合、車の外観を良くするため外部に露出するレンズ面を小さくしたいという要求がある。開口絞りＳｔを第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に配置することで、外部に露出するレンズを小さくすることができ、車の外観を良くすることが容易となる。
　開口絞りＳｔは、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間もしくは第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間に配置されることが好ましい。これにより、開口絞りＳｔの前側のレンズと後側のレンズとのレンズ径のバランスが良くなり、レンズの最大径を抑えることが容易となることで、レンズを小型化することが容易となる。また、開口絞りＳｔを第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に配置することで、開口絞りＳｔの前後のレンズのレンズ径のバランスを保ちながら、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることも容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。
　下記条件式（１０）を満足することが好ましい。
　　－３．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．２　…　（１０）
ただし、
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
　条件式（１０）の上限および下限を満足することで、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とのパワーのバランスをとることができ、色収差の補正が容易となる。条件式（１０）の上限を満足することで、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎるのを防ぐことができ、これにより、像面湾曲の補正が容易となるか、第４レンズＬ４のパワーが弱くなりすぎるのを防ぐことができ、これにより、球面収差および像面湾曲の補正が容易となる。条件式（１０）の下限を満足することで、第３レンズＬ３のパワーが弱くなりすぎるのを防ぐことができ、これにより、軸上の色収差の補正が容易となるか、第４レンズＬ４のパワーが強くなりすぎるのを防ぐことができ、これにより、球面収差の補正およびバックフォーカスの確保が容易となる。
　下記条件式（１１）を満足することが好ましい。
　　０．２＜ｆ１２／ｆ＜５．０　…　（１１）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ１２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離
　条件式（１１）の上限を満足することで、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成パワーを強くすることが容易となり、球面収差および像面湾曲の補正が容易となる。条件式（１１）の下限を満足することで、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成パワーが正のパワーで強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となる。
　第１レンズＬ１から第６レンズＬ６の材質のｄ線に対する屈折率Ｎｄ１～Ｎｄ６のうち、１．８を超えるものが３つ以下であることが好ましい。屈折率が１．８を超えるとレンズの材料コストが高くなる。このため屈折率が１．８を超えるものは３つ以下とすることが好ましく、２つ以下とすることがさらに好ましく、１つ以下とすることがさらに好ましい。
　下記条件式（１２）を満足することが好ましい。
　（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．７０　…　（１２）
ただし、
Ｎｄ１～Ｎｄ６：第１レンズＬ１から第６レンズＬ６の材質のｄ線に対する屈折率
　条件式（１２）の上限を満足することで、各レンズの屈折率を抑えることが容易となり、材質のコストを下げることが容易となる。
　第１レンズＬ１から第６レンズＬ６の材質のｄ線に対する屈折率Ｎｄ１～Ｎｄ６のうち、１．８を超えるものが３つ以下であるとともに、条件式（１２）を満足することが好ましい。これにより、各レンズの屈折率を抑えることが容易となり、材質のコストを下げることがさらに容易となる。
　下記条件式（１３）を満足することが好ましい。
　　２．０＜Ｌ／ｆ＜７．０　…　（１３）
ただし、
Ｌ：第１レンズＬ１の物体側の面から像面までの距離（バックフォーカス分は空気換算長）
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（１３）の上限を超えると、レンズ全長が長くなり、小型化が困難となる。条件式（１３）の下限を超えると、広角化が困難となるか、全長が短くなりすぎてしまい、各レンズが薄くなり、製造が困難となるかコストアップの原因となる。
　下記条件式（１４）を満足することが好ましい。
　　０．３＜Ｂｆ／ｆ＜１．５　…　（１４）
ただし、
Ｂｆ：第６レンズＬ６の像側の面から像面までの距離（空気換算長）
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（１４）の上限を超えると、バックフォーカスが長くなり、レンズ系が大型化してしまう。条件式（１４）の下限を超えると、バックフォーカスが短くなりすぎてしまい、レンズ系と撮像素子の間に各種フィルタやカバーガラス等を配置することが困難となる。
　なお、第１レンズＬ１の物体側の面から像面までの光軸上の距離Ｌと最も像側のレンズ（第６レンズＬ６）の像側の面から像面までの光軸上の距離Ｂｆに関しては、最も像側のレンズから像面までの間に距離は空気換算したものを使用することとする（カバーガラスや各種フィルタが入っていた場合、その分は空気換算して計算する）。
　下記条件式（１５）を満足することが好ましい。
　　４５．０＜（νｄ２＋νｄ４＋νｄ５）／３　…　（１５）
ただし、
νｄ２：第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ４：第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ５：第５レンズＬ５の材質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１５）の下限を満足することで、各レンズのアッベ数を大きくすることが容易となり、軸上色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。
　なお、上記の作用効果を高めるためには、上記の各条件式について、さらに以下のように上限を追加したり、下限または上限を変更したりしたものを満足することが好ましい。また、好ましい態様としては、以下に述べる下限の変更値と上限の変更値とを組み合わせて構成される条件式を満足するものでもよい。下記に例として好ましい条件式の変更例を述べるが、条件式の変更例は下記に式として記載されたものに限定されず、記載された変更値を組み合わせたものとしてもよい。
　条件式（１）に上限を設けることが好ましく、上限としては３０．０が好ましい。これにより、第５レンズＬ５のパワーが弱くなりすぎるのを抑えることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。さらに球面収差の補正を容易とするためには、条件式（１）の上限は２０．０とすることが好ましく、１７．０とすることがより好ましく、８．０とすることがさらに好ましい。条件式（１）の下限は２．５とすることが好ましく、３．０とすることがより好ましく、３．２とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１－１）～（１－３）を満足することがより好ましい。
　　２．５＜ｆ５／ｆ＜２０．０　…　（１－１）
　　３．０＜ｆ５／ｆ＜１７．０　…　（１－２）
　　３．２＜ｆ５／ｆ＜１７．０　…　（１－３）
　条件式（２）の上限は－１．０とすることが好ましく、これにより、第１レンズＬ１のパワーを強くすることがさらに容易となり、バックフォーカスの確保が容易となるとともに、レンズ系の径方向の小型化が容易となる。なお、－２．０とすることがより好ましく、－２．５とすることがさらに好ましい。また、条件式（２）の下限は－３．９とすることが好ましく、－３．８とすることがより好ましく、－３．７とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（２－１）～（２－３）を満足することがより好ましい。
　　－３．９＜Ｒ１／ｆ＜－１．０　…　（２－１）
　　－３．９＜Ｒ１／ｆ＜－２．０　…　（２－２）
　　－３．８＜Ｒ１／ｆ＜－２．５　…　（２－３）
　条件式（３）の上限は０．４０とすることが好ましく、０．３５とすることがより好ましく、０．３０とすることがさらに好ましい。また、条件式（３）の下限は０．０２とすることが好ましく、これにより、第４レンズＬ４のパワーを抑えることが容易となるか、第５レンズＬ５のパワーが弱くなりすぎるのを抑えることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。なお、条件式（３）の下限は０．０５とすることがより好ましい。上記より、例えば下記条件式（３－１）～（３－３）を満足することがより好ましい。
　　０．０２＜ｆ４／ｆ５＜０．４０　…　（３－１）
　　０．０２＜ｆ４／ｆ５＜０．３５　…　（３－２）
　　０．０５＜ｆ４／ｆ５＜０．３５　…　（３－３）
　条件式（４）の上限は－７．０とすることが好ましく、－７．２とすることがより好ましく、－７．５とすることがさらに好ましい。条件式（４）に下限を設けることが好ましく、下限としては－１００．０が好ましい。これにより、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成のパワーが負でありながら、弱くなりすぎるのを抑えることで、像面湾曲の補正が容易となる。さらに像面湾曲の補正を容易とするためには、条件式（４）の下限は－５０．０とすることが好ましく、－４５．０とすることがより好ましく、－２０．０とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（４－１）～（４－３）を満足することがより好ましい。
　　ｆ５６／ｆ＜－７．０　…　（４－１）
　　ｆ５６／ｆ＜－７．２　…　（４－２）
　　－５０．０＜ｆ５６／ｆ＜－７．２　…　（４－３）
　条件式（５）の上限は－０．０２とすることが好ましく、－０．０４とすることがより好ましく、－０．０６とすることがさらに好ましい。条件式（６）を満足する場合において、条件式（５）に下限を設けることが好ましく、下限は－１．５とすることが好ましい。これにより、ｆ３４の正のパワーを強くすることが容易となるため、フォーカスシフトの抑制がさらに容易となるとともに、像面湾曲の補正が容易となる。さらにフォーカスシフトの抑制および像面湾曲の補正を容易とするためには、条件式（５）の下限は－１．２とすることが好ましく、－１．０とすることがより好ましく、－０．９とすることがさらに好ましく、－０．７とすることがさらにより好ましく、－０．６とすることがよりいっそう好ましい。上記より、例えば下記条件式（５－１）～（５－４）を満足することがより好ましい。
　　－１．５＜ｆ３４／ｆ５６＜０．０　…　（５－１）
　　－０．９＜ｆ３４／ｆ５６＜０．０　…　（５－２）
　　－１．２＜ｆ３４／ｆ５６＜－０．０５　…　（５－３）
　　－０．７＜ｆ３４／ｆ５６＜－０．０２　…　（５－４）
　条件式（７）に上限を設けることが好ましく、上限は６．０とすることが好ましい。これにより、第３レンズＬ３から第６レンズＬ６の合成のパワーが弱くなりすぎるのを防ぐことができ、光線が撮像面に入射する角度を抑えることが容易となるとともに、像面湾曲の補正が容易となる。条件式（７）の上限は５．０とすることが好ましく、４．０とすることがより好ましい。条件式（７）の下限は２．５とすることが好ましく、２．７とすることがより好ましく、２．８とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（７－１）～（７－３）を満足することがより好ましい。
　　２．５＜ｆ３４５６／ｆ＜６．０　…　（７－１）
　　２．５＜ｆ３４５６／ｆ＜５．０　…　（７－２）
　　２．７＜ｆ３４５６／ｆ＜４．０　…　（７－３）
　条件式（８）に上限を設けることが好ましく、条件式（８）の上限は３．５とすることが好ましい。これにより、第３レンズＬ３のアッベ数が小さくなりすぎるか、第２レンズＬ２のアッベ数が大きくなりすぎて、コストが高くなるのを抑えるのが容易となる。また、第３レンズＬ３のアッベ数が小さくなることで第３レンズＬ３の屈折率が高くなり、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎるのを防ぐことができ、像面湾曲の補正が容易となる。条件式（８）の上限は３．０とすることが好ましく、２．５とすることがより好ましい。条件式（８）の下限は１．０とすることが好ましく、１．２とすることがより好ましく、１．５とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（８－１）～（８－３）を満足することがより好ましい。
　　１．０＜νｄ２／νｄ３＜３．５　…　（８－１）
　　１．２＜νｄ２／νｄ３＜３．０　…　（８－２）
　　１．５＜νｄ２／νｄ３＜２．５　…　（８－３）
　条件式（９）の上限は－０．６とすることが好ましく、－０．７とすることがより好ましく、－０．８とすることがさらに好ましい。条件式（９）の下限は－２．２とすることが好ましく、－２．０とすることがより好ましく、－１．８とすることがさらに好ましく、－１．７とすることがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（９－１）～（９－３）を満足することがより好ましい。
　　－２．２＜ｆ３／ｆ＜－０．６　…　（９－１）
　　－２．０＜ｆ３／ｆ＜－０．７　…　（９－２）
　　－１．８＜ｆ３／ｆ＜－０．８　…　（９－３）
　条件式（１０）の上限は－０．５とすることが好ましく、－０．７とすることがより好ましく、－０．８とすることがさらに好ましい。条件式（１０）の下限は－２．５とすることが好ましく、－２．０とすることがより好ましく、－１．８とすることがさらに好ましく、－１．７とすることがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１０－１）～（１０－３）を満足することがより好ましい。
　　－２．５＜ｆ３／ｆ４＜－０．５　…　（１０－１）
　　－２．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．７　…　（１０－２）
　　－１．８＜ｆ３／ｆ４＜－０．８　…　（１０－３）
　条件式（１１）の上限は４．０とすることが好ましく、３．０とすることがより好ましく、２．０とすることがさらに好ましい。条件式（１１）の下限は０．５とすることが好ましく、０．８とすることがより好ましく、１．０とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１１－１）～（１１－３）を満足することがより好ましい。
　　０．５＜ｆ１２／ｆ＜４．０　…　（１１－１）
　　０．８＜ｆ１２／ｆ＜３．０　…　（１１－２）
　　１．０＜ｆ１２／ｆ＜２．０　…　（１１－３）
　条件式（１２）の上限は１．６８とすることが好ましく、１．６４とすることがより好ましい。条件式（１２）に下限を設けることが好ましく、条件式（１２）の下限は１．５０とすることが好ましい。これにより、第１レンズＬ１から第６レンズＬ６の材質のｄ線に対する屈折率が小さくなりすぎるのを防ぐことができ、各レンズのパワーを大きくすることが容易となり、レンズの小型化が容易となる。条件式（１２）の下限は１．５５とすることが好ましく、１．５７とすることがより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１２－１）～（１２－３）を満足することがより好ましい。
　　１．５０＜（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．７０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…　（１２－１）
　　１．５５＜（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．６８　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…　（１２－２）
　　１．５７＜（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．６４　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…　（１２－３）
　条件式（１３）の上限は６．０とすることが好ましく、５．０とすることがより好ましく、４．５とすることがさらに好ましい。条件式（１３）の下限は２．５とすることが好ましく、２．８とすることがより好ましく、３．０とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１３－１）～（１３－３）を満足することがより好ましい。
　　２．５＜Ｌ／ｆ＜６．０　…　（１３－１）
　　２．８＜Ｌ／ｆ＜５．０　…　（１３－２）
　　３．０＜Ｌ／ｆ＜４．５　…　（１３－３）
　条件式（１４）の下限は０．５とすることが好ましく、０．６とすることがより好ましく、０．６５とすることがさらに好ましい。条件式（１４）の上限は１．２とすることが好ましく、１．０とすることがより好ましく、０．９とすることがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１４－１）～（１４－３）を満足することがより好ましい。
　　０．５＜Ｂｆ／ｆ＜１．５　…　（１４－１）
　　０．６＜Ｂｆ／ｆ＜１．２　…　（１４－２）
　　０．６＜Ｂｆ／ｆ＜１．０　…　（１４－３）
　条件式（１５）に上限を設けることが好ましく、上限としては６０．０とすることが好ましい。これにより、第２レンズＬ２、第４レンズＬ４および第５レンズＬ５の材質のｄ線に対するアッベ数が大きくなりすぎるのを抑えることで、材質の屈折率を高くすることが容易となるとともに、各レンズのパワーを強くすることで、レンズ径の小型化が容易となる。また、材質のアッベ数が大きくなりすぎて硝材のコストが高くなるのを抑えることが容易となる。条件式（１５）の上限は５８．０とすることが好ましく、５６．０とすることがより好ましい。条件式（１５）の下限は４７．０とすることが好ましく、４９．０とすることがより好ましく、５０．０とすることがさらに好ましく、５１．０とすることがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１５－１）～（１５－３）を満足することがより好ましい。
　　４７．０＜（νｄ２＋νｄ４＋νｄ５）／３　…　（１５－１）
　　４９．０＜（νｄ２＋νｄ４＋νｄ５）／３＜６０．０　…　（１５－２）
　　５１．０＜（νｄ２＋νｄ４＋νｄ５）／３＜５８．０　…　（１５－３）
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対するアッベ数は４０以上とすることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、５０以上とすることがより好ましく、５５以上とすることがさらに好ましい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数は２５以上とすることが好ましく、これにより、軸上の色収差を良好に補正することが可能となる。また、３５以上とすることがより好ましく、４０以上とすることがさらに好ましい。
　第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数は３５以下とすることが好ましく、これにより、軸上の色収差を良好に補正することが可能となる。また、３０以下とすることがより好ましく、２８以下とすることがさらに好ましく、２６以下とすることがさらにより好ましい。
　第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数は４０以上とすることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、５０以上とすることがより好ましく、５５以上とすることがさらに好ましい。
　第５レンズＬ５の材質のｄ線に対するアッベ数は４０以上とすることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、５０以上とすることがより好ましく、５２以上とすることがさらに好ましい。
　第６レンズＬ６の材質のｄ線に対するアッベ数を３２以下とすることが好ましく、これにより、倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、２６以下とすることがより好ましく、２５以下とすることがさらに好ましい。
　第４レンズＬ４の少なくとも片側の面を非球面とすることが好ましい。第４レンズＬ４の少なくとも片側の面を非球面とすることで、像面湾曲および球面収差を補正することが容易となり、良好な解像性能を得ることが可能となる。第４レンズＬ４は両面を非球面とすることがより好ましい。
　第４レンズＬ４の物体側の面を非球面とすることが好ましい。第４レンズＬ４の物体側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第４レンズＬ４をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲の補正が容易となる。
　なお、「面の有効径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）からなる円の直径を意味し、「有効径端」とは、この最も外側の点を意味するものとする。なお、光軸に対して回転対称の系においては、上記の最も外側の点からなる図形は円となるが、回転対称ではない系においては円とならない場合があり、そのような場合は、等価の円形を考えてその円の直径を有効径としてもよい。
　また、非球面の形状に関して、各レンズのレンズ面ｉ（ｉは該当するレンズ面を表す記号である。例えば、第４レンズＬ４の物体側の面が８で表されるとき、第４レンズＬ４の物体側の面に関する以下の説明はｉ＝８として考えることができる）上のある点をＸｉとして、その点での法線と光軸との交点をＰｉとするとき、Ｘｉ－Ｐｉの長さ（｜Ｘi－Ｐi｜）をＸｉ点での曲率半径の絶対値｜ＲＸｉ｜とし、Ｐｉをその点Ｘｉでの曲率中心と定義する。また、第ｉレンズ面と光軸の交点をＱｉとする。このとき点Ｘｉでのパワーは点Ｐｉが点Ｑｉを基準として物体側、像側のいずれの側にあるかで定義する。物体側の面においては点Ｐｉが点Ｑｉより像側にある場合を正のパワー、点Ｐｉが点Ｑｉより物体側にある場合を負のパワーと定義し、像側の面においては点Ｐｉが点Ｑｉより物体側にある場合を正のパワー、点Ｐｉが点Ｑｉより像側にある場合を負のパワーと定義する。
　中心と点Ｘｉとのパワーを比較する場合、中心の曲率半径（近軸の曲率半径）の絶対値と、点Ｘｉでの曲率半径の絶対値｜ＲＸｉ｜とを比較し、近軸の曲率半径絶対値より｜ＲＸｉ｜が小さくなっている場合、中心と比較して点Ｘｉのパワーは強くなっているものとする。逆に近軸の曲率半径絶対値より｜ＲＸｉ｜が大きくなっている場合、中心と比較して点Ｘｉのパワーは弱くなっているものとする。これは面が正のパワーである場合も負のパワーである場合も同様である。
　ここで、図２を参照しながら、上記の第４レンズＬ４の物体側の面の形状について説明する。図２は図１で示した撮像レンズ１の光路図である。図２において、点Ｑ８は、第４レンズＬ４の物体側の面の中心であり、第４レンズＬ４の物体側の面と光軸Ｚとの交点である。また図２において、第４レンズＬ４の物体側の面上の点Ｘ８は有効径端にあり、軸外光束３に含まれる最も外側の光線６と第４レンズＬ４の物体側の面との交点となっている。図２では点Ｘ８は有効径端にあるが、点Ｘ８は第４レンズ物体側の面上の任意の点であるため、他の点でも同様に考えることができる。
　このとき、点Ｘ８でのレンズ面の法線と光軸Ｚとの交点を図２に示すように点Ｐ８とし、点Ｘ８と点Ｐ８を結ぶ線分Ｘ８－Ｐ８を点Ｘ８での曲率半径ＲＸ８と定義し、線分Ｘ８－Ｐ８の長さ｜Ｘ８－Ｐ８｜を曲率半径ＲＸ８の絶対値｜ＲＸ８｜と定義する。すなわち、｜Ｘ８－Ｐ８｜＝｜ＲＸ８｜である。また、点Ｑ８での曲率半径、すなわち、第４レンズＬ４の物体側の面の中心の曲率半径をＲ８とし、その絶対値を｜Ｒ８｜とする（図２では不図示）。
　第４レンズＬ４の物体側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点Ｘ８を有効径端とした場合に、点Ｑ８を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ８が点Ｑ８より像側にあり、かつ、点Ｘ８での曲率半径の絶対値｜ＲＸ８|が点Ｑ８での曲率半径の絶対値｜Ｒ８｜よりも大きい形状を意味する。
　第５レンズＬ５の少なくとも片側の面を非球面とすることが好ましい。第５レンズＬ５の少なくとも片側の面を非球面とすることで、像面湾曲および球面収差を補正することが容易となり、良好な解像性能を得ることが可能となる。第５レンズＬ５は両面を非球面とすることがより好ましい。
　第５レンズＬ５の物体側の面を非球面とすることが好ましい。第５レンズＬ５の物体側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが強い形状、もしくは中心が負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第５レンズＬ５をこのような形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５の物体側の面の上記形状は、図２を用いて説明した第４レンズＬ４の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第５レンズＬ５の物体側の面上のある点をＸ１０として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ１０とするとき、点Ｘ１０と点Ｐ１０とを結ぶ線分Ｘ１０－Ｐ１０を点Ｘ１０での曲率半径とし、点Ｘ１０と点Ｐ１０とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ１０－Ｐ１０｜を点Ｘ１０での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１０|とする。よって、｜Ｘ１０－Ｐ１０｜＝｜ＲＸ１０｜となる。また、第５レンズＬ５の物体側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第５レンズＬ５の物体側の面の中心を点Ｑ１０とする。そして、点Ｑ１０での曲率半径の絶対値を｜Ｒ１０｜とする。
　第５レンズＬ５の物体側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが強い形状」とは、点Ｘ１０を有効径端とした場合に、点Ｑ１０を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ１０が点Ｑ１０より像側にあり、かつ、点Ｘ１０での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１０|が点Ｑ１０での曲率半径の絶対値｜Ｒ１０｜よりも小さい形状を意味する。
　第５レンズＬ５の物体側の面の「中心が負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状」とは、点Ｘ１０を有効径端とした場合に、点Ｑ１０を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ１０が点Ｑ１０より像側にある形状を意味する。
　第５レンズＬ５の像側の面を非球面とすることが好ましい。第５レンズＬ５の像側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第５レンズＬ５をこのような形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５の像側の面の上記形状は、図２を用いて説明した第４レンズＬ４の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第５レンズＬ５の像側の面上のある点をＸ１１として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ１１とするとき、点Ｘ１１と点Ｐ１１とを結ぶ線分Ｘ１１－Ｐ１１を点Ｘ１１での曲率半径とし、点Ｘ１１と点Ｐ１１とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ１１－Ｐ１１｜を点Ｘ１１での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１１|とする。よって、｜Ｘ１１－Ｐ１１｜＝｜ＲＸ１１｜となる。また、第５レンズＬ５の像側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第５レンズＬ５の像側の面の中心を点Ｑ１１とする。そして、点Ｑ１１での曲率半径の絶対値を｜Ｒ１１｜とする。
　第５レンズＬ５の像側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点Ｘ１１を有効径端とした場合に、点Ｑ１１を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ１１が点Ｑ１１より物体側にあり、かつ、点Ｘ１１での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１１|が点Ｑ１１での曲率半径の絶対値｜Ｒ１１｜よりも大きい形状を意味する。
　第６レンズＬ６の少なくとも片側の面を非球面とすることが好ましい。第６レンズＬ６の少なくとも片側の面を非球面とすることで、像面湾曲および球面収差を補正することが容易となり、良好な解像性能を得ることが可能となる。第６レンズＬ６は両面を非球面とすることがより好ましい。
　第６レンズＬ６の物体側の面を非球面とすることが好ましい。第６レンズＬ６の物体側の面を、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状とすることが好ましい。第６レンズＬ６をこのような形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６の物体側の面の上記形状は、図２を用いて説明した第４レンズＬ４の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第６レンズＬ６の物体側の面上のある点をＸ１２として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ１２とするとき、点Ｘ１２と点Ｐ１２とを結ぶ線分Ｘ１２－Ｐ１２を点Ｘ１２での曲率半径とし、点Ｘ１２と点Ｐ１２とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ１２－Ｐ１２｜を点Ｘ１２での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１２|とする。よって、｜Ｘ１２－Ｐ１２｜＝｜ＲＸ１２｜となる。また、第６レンズＬ６の物体側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第６レンズＬ６の物体側の面の中心を点Ｑ１２とする。そして、点Ｑ１２での曲率半径の絶対値を｜Ｒ１２｜とする。
　第６レンズＬ６の物体側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点Ｘ１２を有効径端とした場合に、点Ｑ１２を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ１２が点Ｑ１２より物体側にあり、かつ、点Ｘ１２での曲率半径の絶対値｜ＲＸ１２|が点Ｑ１２での曲率半径の絶対値｜Ｒ１２｜よりも小さい形状を意味する。
　第３レンズＬ３の少なくとも片側の面を非球面とすることが好ましい。第３レンズＬ３の少なくとも片側の面を非球面とすることで、像面湾曲、球面収差および色収差を補正することが容易となり、良好な解像性能を得ることが可能となる。第３レンズＬ３は両面を非球面とすることがより好ましい。
　第３レンズＬ３の物体側の面を非球面とすることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面を、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面の上記形状は、図２を用いて説明した第４レンズＬ４の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第３レンズＬ３の物体側の面上のある点をＸ６として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ６とするとき、点Ｘ６と点Ｐ６とを結ぶ線分Ｘ６－Ｐ６を点Ｘ６での曲率半径とし、点Ｘ６と点Ｐ６とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ６－Ｐ６｜を点Ｘ６での曲率半径の絶対値｜ＲＸ６|とする。よって、｜Ｘ６－Ｐ６｜＝｜ＲＸ６｜となる。また、第３レンズＬ３の物体側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第３レンズＬ３の物体側の面の中心を点Ｑ６とする。そして、点Ｑ６での曲率半径の絶対値を｜Ｒ６｜とする。
　第３レンズＬ３の物体側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｘ６を有効径端とした場合に、点Ｑ６を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ６が点Ｑ６より物体側にあり、かつ、点Ｘ６での曲率半径の絶対値｜ＲＸ６|が点Ｑ６での曲率半径の絶対値｜Ｒ６｜よりも大きい形状を意味する。
　第３レンズＬ３の像側の面は非球面とすることが好ましい。第３レンズＬ３の像側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状とすることが好ましい。第３レンズＬ３をこのような形状とすることで、色収差の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の像側の面の上記形状は、図２を用いて説明した第４レンズＬ４の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第３レンズＬ３の像側の面上のある点をＸ７として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ７とするとき、点Ｘ７と点Ｐ７とを結ぶ線分Ｘ７－Ｐ７を点Ｘ７での曲率半径とし、点Ｘ７と点Ｐ７とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ７－Ｐ７｜を点Ｘ７での曲率半径の絶対値｜ＲＸ７|とする。よって、｜Ｘ７－Ｐ７｜＝｜ＲＸ７｜となる。また、第３レンズＬ３の像側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第３レンズＬ３の像側の面の中心を点Ｑ７とする。そして、点Ｑ７での曲率半径の絶対値を｜Ｒ７｜とする。
　第３レンズＬ３の像側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点Ｘ７を有効径端とした場合に、点Ｑ７を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ７が点Ｑ７より像側にあり、かつ、点Ｘ７での曲率半径の絶対値｜ＲＸ７|が点Ｑ７での曲率半径の絶対値｜Ｒ７｜よりも小さい形状を意味する。
　第３レンズＬ３の像側の面を、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状としてもよい。第３レンズＬ３をこのような形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の像側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｘ７を有効径端とした場合に、点Ｑ７を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ７が点Ｑ７より像側にあり、かつ、点Ｘ７での曲率半径の絶対値｜ＲＸ７|が点Ｑ７での曲率半径の絶対値｜Ｒ７｜よりも大きい形状を意味する。
　第１レンズＬ１は両凹レンズであることが好ましい。これにより、第１レンズＬ１の負のパワーを強くすることができ、広角化に有利であるとともに、バックフォーカスを長くとることが容易となる。
　第２レンズＬ２は両凸レンズであることが好ましい。これにより、第２レンズＬ２のパワーを強くすることができ、第１レンズＬ１のパワーを強くした場合でも、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成パワーのバランスを保つことができるため、コマ収差および像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３は両凹レンズであることが好ましい。これにより、第３レンズＬ３のパワーを強くすることができ、軸上の色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４は両凸レンズであることが好ましい。これにより、第４レンズＬ４のパワーを強くすることができ、第３レンズＬ３との間で色収差の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５は像側に凸面を向けたレンズであることが好ましい。これにより、像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５は両凸レンズであってもよい。これにより、第５レンズＬ５のパワーを強くすることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５は像側に凸面を向けたメニスカスレンズとしてもよい。これにより、像面湾曲の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６は物体側に凹面を向けたレンズであることが好ましい。これにより、第６レンズＬ６のパワーを強くすることが容易となり、第５レンズＬ５との間で色収差の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６は物体側に凹面を向けたメニスカスレンズ、もしくは物体側に凹面を向けた平凹レンズとすることが好ましい。これにより、倍率の色収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。また、第６レンズＬ６を両凹レンズとした場合よりも、テレセントリック性を向上させることができる。
　第１レンズＬ１の物体側の面は、物体側に凹面を向けていることが好ましい。これにより、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となり、広角化に有利となるとともに、第１レンズＬ１のレンズ径を小さくすることが容易となり、小型化に有利となる。
　第１レンズＬ１の像側の面は凹面であることが好ましい。これにより、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となり、広角化に有利となる。
　第２レンズＬ２の物体側の面は凸面であることが好ましい。これにより、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となる。
　第２レンズＬ２の像側の面は凸面であることが好ましい。これにより、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面は凹面であることが好ましい。これにより、第３レンズＬ３のパワーを強くすることが容易となり、軸上の色収差の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の像側の面は凹面であることが好ましい。これにより、第３レンズＬ３のパワーを強くすることが容易となり、軸上の色収差の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の物体側の面は凸面であることが好ましい。これにより、第４レンズＬ４のパワーを強くすることが容易となり、軸上の色収差の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の像側の面は凸面であることが好ましい。これにより、第４レンズＬ４のパワーを強くすることが容易となり、軸上の色収差の補正が容易となる
　第５レンズＬ５の物体側の面は凸面であってもよい。これにより、球面収差の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５の物体側の面は凹面であってもよい。これにより、像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５像側の面は凸面であることが好ましい。これにより、球面収差および像面湾曲の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６の物体側の面は凹面であることが好ましい。これにより、像面湾曲および倍率の色収差の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６の像側の面は平面または凸面とすることが好ましい。第６レンズＬ６の像側の面を平面または凸面とすることで、像面湾曲の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６の像側の面は、凹面であってもよい。
　第１レンズＬ１の材質はガラスであることが好ましい。撮像レンズが例えば車載用カメラや監視カメラ用等の厳しい環境において使用される場合には、最も物体側に配置される第１レンズＬ１は、風雨による表面劣化、直射日光による温度変化に強く、さらには油脂・洗剤等の化学薬品に強い材質、すなわち耐水性、耐候性、耐酸性および耐薬品性等が高い材質を用いることが要望され、また、堅く、割れにくい材質を用いることが要望されることがある。材質をガラスとすることで、これらの要望を満たすことが可能となる。また、第１レンズＬ１の材質として、透明なセラミックスを用いてもよい。
　なお、第１レンズＬ１の物体側の面に、強度、耐傷性および耐薬品性を高めるための保護手段を施してもよく、その場合には、第１レンズＬ１の材質をプラスチックとしてもよい。このような保護手段は、ハードコートであってもよく、撥水コートであってもよい。
　耐環境性のよい光学系を作製するためには、すべてのレンズがガラスであることが好ましい。監視カメラ用レンズや車載カメラ用レンズとして用いられた場合、高温から低温までの広い温度範囲や高湿等の様々な条件で用いられる可能性がある。それらに強い光学系を作製するためには、すべてのレンズがガラスで作製されていることが好ましい。
　第２レンズＬ２の材質はガラスであることが好ましい。第２レンズＬ２にガラスを用いることで、屈折率の高い材質を使用することが容易となり、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となるため、像面湾曲の補正が容易となる。また、第３レンズＬ３から第６レンズＬ６にプラスチックを用いた場合、凸レンズである第２レンズＬ２にガラスを用いることで、温度変化によるフォーカスシフトを抑えることが容易となる。
　第３レンズＬ３から第６レンズＬ６のいずれか、あるいはこれらのうちの任意の複数の組み合わせておいて、その材質をプラスチックとすることが好ましい。材質をプラスチックとすることで、レンズ系を安価で軽量化することが容易となるとともに、非球面形状を安価かつ正確に作製することができるため、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　温度変化に強いレンズ系を作製するためには、正のパワーのプラスチックレンズと負のパワーのプラスチックレンズとを有することが好ましい。プラスチックレンズは一般的に温度変化による特性の変化が大きく、これによりフォーカスシフトが発生してしまうが、レンズ系に正のパワーのプラスチックレンズと負のパワーのプラスチックレンズとを含むことで、パワー変化を打ち消しあい、性能劣化を最小限にとどめることが可能となる。
　このため、第３レンズＬ３と第６レンズＬ６との少なくとも一方、および第４レンズＬ４と第５レンズＬ５との少なくとも一方プラスチックレンズとすることが好ましく、コストダウンの観点からは、第３レンズＬ３から第６レンズＬ６のすべてをプラスチックレンズとすることがより好ましい。
　なお、レンズ系のうち正のパワーのプラスチックレンズの枚数と、負のパワーを持つプラスチックレンズの枚数とを一致させることが好ましい。これにより、プラスチックレンズの正のパワーと負のパワーとのバランスをとることが容易となり、温度変化によるフォーカスシフトを抑えることが容易となる。なお、正のパワーと負のパワーとのバランスを保つことができれば、正のパワーのプラスチックレンズの枚数と、負のパワーのプラスチックレンズの枚数とは一致しなくてもよい。
　第３レンズＬ３から第６レンズＬ６までの４枚すべてをプラスチックレンズとしてもよいが、いずれかの組み合わせで２枚のレンズのみプラスチックレンズとしてもよく、または第３レンズＬ３から第６レンズＬ６に代えて、他のレンズをプラスチックレンズとしてもよい。例えば第４レンズＬ４に代えて、第２レンズＬ２をプラスチックレンズとしてもよい。また、第６レンズＬ６に代えて、第１レンズＬ１をプラスチックレンズとしてもよい。
　プラスチックの材質としては、例えば、アクリル、ポリオレフィン系の材質、ポリカーボネイト系の材質、エポキシ樹脂、ＰＥＴ（Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ　ｔｅｒｅｐｈｔｈａｌａｔｅ）、ＰＥＳ（Ｐｏｌｙ　Ｅｔｈｅｒ　Ｓｕｌｐｈｏｎｅ）、ポリカーボネイト等を用いることができる。
　第３レンズＬ３の材質を、ポリカーボネイト系の材質とすることが好ましい。これにより、アッベ数を小さくすることができ、軸上の色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の材質をポリオレフィン系の材質とすることが好ましい。これにより、アッベ数を大きくすることができるとともに、材質の複屈折を抑えることが容易となり、良好な解像性能を得ることが容易となる。
　第５レンズＬ５の材質をポリオレフィン系の材質とすることが好ましい。これにより、アッベ数を大きくすることができるとともに、材質の複屈折を抑えることが容易となり、良好な解像性能を得ることが容易となる。
　第６レンズＬ６の材質をポリカーボネイト系の材質とすることが好ましい。これにより、アッベ数を小さくすることができ、軸上の色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。
　第１レンズＬ１の中心厚は、０．８ｍｍ以上であることが好ましい。これにより、堅いレンズを作製することが可能となり、各種衝撃に強いレンズを作製することが可能となる。
　なお、撮像レンズ１の用途に応じて、レンズ系と撮像素子５との間に紫外光から青色光をカットするようなフィルタ、または赤外光をカットするようなＩＲ（ＩｎｆｒａＲｅｄ）カットフィルタを挿入してもよい。上記フィルタと同様の特性を持つコートをレンズ面に塗布してもよい。またはいずれかのレンズの材質として紫外光や青色光、赤外光等を吸収する材質を用いてもよい。
　図１では、レンズ系と撮像素子５との間に各種フィルタ等を想定した光学部材ＰＰを配置した例を示しているが、この代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよい。あるいは、撮像レンズが有するいずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　なお、各レンズ間の有効径外を通過する光束は、迷光となって像面に達し、ゴーストとなるおそれがあるため、必要に応じて、この迷光を遮光する遮光手段を設けることが好ましい。この遮光手段としては、例えばレンズの有効径外の部分に不透明な塗料を施したり、不透明な板材を設けたりしてもよい。または迷光となる光束の光路に不透明な板材を設けて遮光手段としてもよい。あるいは、最も物体側のレンズのさらに物体側に迷光を遮断するフードのようなものを配置してもよい。一例として、図１では、第１レンズＬ１および第３レンズＬ３それぞれの像側の面の有効径外に遮光手段１１，１２を設けた例を示している。なお、遮光手段を設ける箇所は図１に示す例に限定されず、他のレンズや、レンズ間に配置してもよい。
　さらに、各レンズの間に周辺光量比が実用上問題のない範囲で周辺光線を遮断する絞り等の部材を配置してもよい。周辺光線とは、光軸Ｚ外の物点からの光線のうち、光学系の入射瞳の周辺部分を通る光線のことである。このように周辺光線を遮断する部材を配置することにより、結像領域周辺部の画質を向上させることができる。また、この部材でゴーストを発生させる光を遮断することにより、ゴーストを低減することが可能となる。
　また、レンズ系が、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の６枚のみからなるように構成することが好ましい。レンズ系を６枚のレンズのみで構成することで、レンズ系を安価にすることが可能となる。
　本実施形態に係る撮像装置は、本実施形態に係る撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、十分広い画角を有し、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。
　なお、第１から第３の実施形態に係る撮像レンズを備えた撮像装置で撮影した画像を携帯電話に表示するようにしてもよい。例えば本実施形態の撮像レンズを備えた撮影装置を車載カメラとして自動車に搭載し、自動車の背後や周辺を車載カメラにより撮影し、撮影により取得した画像を表示装置に表示する場合がある。このような場合、カーナビゲーションシステム（以下カーナビとする）が搭載されている自動車においては、撮影した画像はカーナビの表示装置に表示すればよいが、カーナビが搭載されていない場合、液晶ディスプレイ等の専用の表示装置を自動車に設置する必要がある。しかしながら、表示装置は高価である。一方、近年の携帯電話は、動画やＷｅｂの閲覧が可能になる等、高性能な表示装置が搭載されている。携帯電話を車載カメラ用の表示装置として用いることで、カーナビが搭載されていない自動車に関しても、専用の表示装置を搭載する必要が無くなり、その結果、安価に車載カメラを搭載することが可能となる。
　ここで、車載カメラが撮影した画像は、ケーブル等を用いて有線にて携帯電話に送信してもよく、赤外線通信等の無線により携帯電話に送信してもよい。また、携帯電話等と自動車の作動状態とを連動させ、自動車のギアがバックに入ったり、ウインカー等を出したりした際に、自動で携帯電話の表示装置に車載カメラの画像を表示するようにしてもよい。
　なお、車載カメラの画像を表示する表示装置としては、携帯電話のみならず、ＰＤＡ等の携帯情報端末でもよく、小型のパソコンでもよく、あるいは持ち歩き可能な小型のカーナビでもよい。
　また、本発明の撮像レンズを搭載した携帯電話を自動車に固定することで、車載カメラとして使用してもよい。近年のスマートホンはＰＣ並の処理能力を備えているため、例えば携帯電話を自動車のダッシュボード等に固定し、カメラを前方に向けることで、携帯電話のカメラを車載カメラと同様に用いることが可能となる。なお、スマートホンのアプリケーションとして、白線や道路標識を認識し、警告を行う機能を備えていてもよい。また、運転手にカメラを向け、居眠りや脇見の際に警告を行うシステムとしてもよい。また、自動車と連動し、ハンドルを操作するシステムの一部としてもよい。自動車は高温環境や低温環境に放置されるため、車載カメラは厳しい耐環境性が要求される。本発明の撮像レンズを携帯電話に搭載した場合、運転時以外は携帯電話は運転手とともに車外に出てしまうため、撮像レンズの耐環境性をゆるめることが可能となり、安価に車載システムを導入することが可能となる。
〔撮像レンズの数値実施例〕
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。実施例１～実施例１５の撮像レンズのレンズ断面図をそれぞれ図３～図１７に示す。図３～図１７において、図の左側が物体側、右側が像側であり、図１と同様、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰ、像面Ｓｉｍに配置された撮像素子５も併せて図示している。各図の開口絞りＳｔは形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。各実施例において、レンズ断面図の符号Ｒｉ、Ｄｉ（ｉ＝１、２、３、…）は以下に説明するレンズデータのＲｉ、Ｄｉと対応している。
　表１～表１５にそれぞれ実施例１～実施例１５の撮像レンズのレンズデータを示す。各表の（Ａ）には基本レンズデータを、（Ｂ）には各種データを、（Ｃ）には非球面データを示している。
　基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄は最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄はｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。また、Ｎｄｊの欄は最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄はｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には、（Ｓｔ）という語句を併せて記載している。
　基本レンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸曲率半径（中心の曲率半径）の数値を示している。非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。非球面データの数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は「×１０-n」を意味し、「Ｅ＋ｎ」は「×１０n」を意味する。なお、非球面係数は、以下の式で表される非球面式における各係数ＫＡ、ＲＢｍ（ｍ＝３、４、５、…２０）の値である。
　　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＲＢｍ・ｈm
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、ＲＢｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…２０）
　各種データにおいて、Ｌ（in Air）は第１レンズＬ１の物体側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカス分は空気換算長）、Ｂｆ（in Air）は最も像側のレンズの像側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカスに相当、空気換算長）、ｆは全系の焦点距離、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離、ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離、ｆ３は第３レンズＬ３の焦点距離、ｆ４は第４レンズＬ４の焦点距離、ｆ５は第５レンズＬ５の焦点距離、ｆ６は第６レンズＬ６の焦点距離、ｆ１２は第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離、ｆ３４は第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離、ｆ５６は第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成焦点距離、ｆ３４５６は第３レンズＬ３と第４レンズＬ４と第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との合成焦点距離である。
　また、表１６，１７に各実施例の条件式（１）～（１５）に対応する値を一括して示す。なお、条件式（１）はｆ５／ｆ、条件式（２）はＲ１／ｆ、条件式（３）はｆ４／ｆ５、条件式（４）はｆ５６／ｆ、条件式（５）はｆ３４／ｆ５６、条件式（６）はｆ３４／ｆ、条件式（７）はｆ３４５６／ｆ、条件式（８）はνｄ２／νｄ３、条件式（９）はｆ３／ｆ、条件式（１０）はｆ３／ｆ４、条件式（１１）はｆ１２／ｆ、条件式（１２）は（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６、条件式（１３）はＬ／ｆ、条件式（１４）はＢｆ／ｆ、条件式（１５）は（νｄ２＋νｄ４＋νｄ５）／３である。
ただし、
Ｌ：第１レンズＬ１の物体側の面頂点から像面までの距離（バックフォーカス分は空気換算長）
Ｂｆ：第６レンズＬ６レンズの像側の面頂点から像面までの距離（空気換算長）
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
ｆ５：第５レンズＬ５の焦点距離
ｆ１２：第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の合成焦点距離
ｆ３４：第３レンズＬ３および第４レンズＬ４の合成焦点距離
ｆ５６：第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の合成焦点距離
ｆ３４５６：第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６の合成焦点距離
Ｎｄ１～Ｎｄ６：第１レンズＬ１から第６レンズＬ６の材質のｄ線に対する屈折率
νｄ２：第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ３：第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ４：第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ５：第５レンズＬ５の材質のｄ線に対するアッベ数
　各数値の単位として、長さについては「ｍｍ」を用いているが、これは一例であり、光学系は比例拡大または比例縮小しても使用可能なため、他の適当な単位を用いることもできる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　上記実施例１～１５の撮像レンズにおいて、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２はガラス球面レンズであり、第３レンズＬ３から第６レンズＬ６はプラスチック非球面レンズである。なお、基本レンズデータには、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の材質名を記載している。例えば実施例１～１２の第１レンズＬ１の材質としてオハラ社製Ｓ－ＢＡＬ３５を記載しているが、同等の特性を持つ他社硝材を用いてもよい。例えば、オハラ社製Ｓ－ＢＡＬ３５に代えて、ＨＯＹＡ社製ＢＡＣＤ５、住田社製Ｋ－ＳＫ５、および成都光明社製Ｈ－ＺＫ３等を使用してもよい。また、実施例１～１２の第２レンズＬ２の材質としてオハラ社製Ｓ－ＬＡＨ５８を記載しているが、これに代えて、ＨＯＹＡ社製ＴＡＦＤ３０、住田社製Ｋ－ＬＡＳＦＮ１７、および成都光明社製Ｈ－ＺＬＡＦ６８等を使用してもよい。
　また、実施例１３の第１レンズＬ１の材質としてＨＯＹＡ社製ＢＳＣ７を記載しているが、これに代えてオハラ社製Ｓ－ＢＳＬ７、住田社製Ｋ－ＢＫ７、成都光明社製Ｈ－Ｋ９Ｌ、およびショット社製Ｎ－ＢＫ７等を使用してもよい。また、実施例１３の第２レンズＬ２の材質としてオハラ社製Ｓ－ＬＡＨ６５を記載しているが、これに代えてＨＯＹＡ社製ＴＡＦ３、住田社製Ｋ－ＬＡＳＦＮ６、および成都光明社製Ｈ－ＺＬＡＦ５０Ｂ等を使用してもよい。
　また、実施例１４の第１レンズＬ１の材質としてオハラ社製Ｓ－ＢＳＭ１０を記載しているが、これに代えてＨＯＹＡ社製Ｅ－ＢＡＣＤ１０、および成都光明社製Ｈ－ＺＫ１０等を使用してもよい。また、実施例１４の第２レンズＬ２および実施例１５の第１レンズＬ１の材質としてオハラ社製Ｓ－ＹＧＨ５１を記載しているが、これに代えてＨＯＹＡ社製ＴＡＣ６、住田社製Ｋ－ＬＡＳＫＮ１、および成都公明社製Ｈ－ＬＡＫ５３Ａ等を使用してもよい。また、実施例１５の第２レンズＬ２の材質としてオハラ社製Ｓ－ＬＡＨ５５を記載しているが、これに代えてＨＯＹＡ社製ＴＡＦＤ５Ｆ、および住田社製Ｋ－ＬＡＳＦＮ８、成都光明社製Ｈ－ＺＬＡＦ５５Ａ等を使用してもよい。
［収差性能］
　上記実施例１～１５に係る撮像レンズの各収差図をそれぞれ、図１８（Ａ）～図１８（Ｄ）、図１９（Ａ）～図１９（Ｄ）、図２０（Ａ）～図２０（Ｄ）、図２１（Ａ）～図２１（Ｄ）、図２２（Ａ）～図２２（Ｄ）、図２３（Ａ）～図２３（Ｄ）、図２４（Ａ）～図２４（Ｄ）、図２５（Ａ）～図２５（Ｄ）、図２６（Ａ）～図２６（Ｄ）、図２７（Ａ）～図２７（Ｄ）、図２８（Ａ）～図２８（Ｄ）、図２９（Ａ）～図２９（Ｄ）、図３０（Ａ）～図３０（Ｄ）、図３１（Ａ）～図３１（Ｄ）、図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）に示す。
　ここでは、実施例１の収差図を例にとり説明するが、他の実施例の収差図についても同様である。図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、図１８（Ｃ）および図１８（Ｄ）はそれぞれ、実施例１に係る撮像レンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）および倍率色収差（倍率の色収差）の収差図を示す。球面収差図のＦはＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。ディストーションの図は、全系の焦点距離ｆ、画角φ（変数扱い、０≦φ≦ω）を用いて、理想像高をｆ×ｔａｎ（φ）とし、それからのズレ量を示す。各収差図には、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示すが、球面収差図には、Ｆ線（波長４８６．１３ｎｍ）、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）、ｓ線（波長８５２．１１ｎｍ）、正弦条件違反量（ＳＮＣと表記）についての収差も示し、倍率色収差図にはＦ線、Ｃ線およびｓ線についての収差を示す。倍率色収差図の線種は球面収差図のものと同じであるため、その表記を省略している。
　以上のデータから分かるように、実施例１～１５の撮像レンズは、６枚という少ないレンズ枚数で構成され、小型で安価に作製可能である上、Ｆナンバーが１．８～２．０と小さく、各収差が良好に補正されて良好な光学性能を有する。これらの撮像レンズは、監視カメラや、自動車の前方、側方、後方等の映像を撮影するための車載用カメラ等に好適に使用可能である。
〔撮像装置の実施形態〕
　図３３に使用例として、自動車１００に本実施形態の撮像レンズを備えた撮像装置を搭載した様子を示す。図３３において、自動車１００は、その助手席側の側面の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０１と、自動車１００の後側の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０２と、ルームミラーの背面に取り付けられ、ドライバーと同じ視野範囲を撮影するための車内カメラ１０３とを備えている。車外カメラ１０１と車外カメラ１０２と車内カメラ１０３とは、本発明の実施形態に係る撮像装置であり、本発明の実施例の撮像レンズと、この撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えている。
　本発明の実施例に係る撮像レンズは、上述した長所を有するものであるから、車外カメラ１０１、１０２および車内カメラ１０３も小型で安価に構成でき、広い画角を有し、結像領域周辺部まで良好な映像を得ることができる。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率およびアッベ数の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　なお、上記した実施例ではすべてのレンズを均質な材料により構成しているが、屈折率分布型のレンズを用いてもよい。また、上記した実施例では第２レンズＬ２～第６レンズＬ６を非球面が施された屈折型レンズにより構成しているものがあるが、１つの面もしくは複数の面に回折光学素子を形成してもよい。
　また、撮像装置の実施形態では、本発明を車載用カメラに適用した例について図を示して説明したが、本発明はこの用途に限定されるものではなく、例えば、携帯端末用カメラや監視カメラ等にも適用可能である。

Claims (30)

  1. 　物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
    　下記条件式（１）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　２．３８＜ｆ５／ｆ　…　（１）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  2. 　物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
    　開口絞りが前記第４レンズの像側の面より物体側にあり、
    　下記条件式（２）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　－４．１＜Ｒ１／ｆ＜０．０　…　（２）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    Ｒ１：前記第１レンズ物体側の面の曲率半径
  3. 　物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズ、正のパワーを持つ第２レンズ、負のパワーを持つ第３レンズ、正のパワーを持つ第４レンズ、正のパワーを持つ第５レンズＬ５、および負のパワーを持つ第６レンズからなり、
    　開口絞りが前記第４レンズの像側の面より物体側にあり、
    　下記条件式（３）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　０＜ｆ４／ｆ５＜０．４５　…　（３）
    ただし、
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  4. 　前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズおよび前記第６レンズの材質がプラスチックであることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  5. 　下記条件式（７）を満足することを特徴とする請求項４記載の撮像レンズ。
    　　２．０＜ｆ３４５６／ｆ　…　（７）
    ただし、
    ｆ３４５６：前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズおよび前記第６レンズの合成焦点距離
  6. 　　下記条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．９＜νｄ２／νｄ３　…　（８）
    ただし、
    νｄ２：前記第２レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
    νｄ３：前記第３レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
  7. 　下記条件式（９）を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－２．５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　…　（９）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
  8. 　開口絞りが、前記第２レンズ物体側の面と前記第４レンズ像側の面との間にあることを特徴とする請求項１から７のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  9. 　下記条件式（１０）を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－３．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．２　…　（１０）
    ただし、
    ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
  10. 　下記条件式（１１）を満足することを特徴とする請求項１から９のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．２＜ｆ１２／ｆ＜５．０　…　（１１）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
  11. 　下記条件式（１２）を満足することを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．７０　…　（１２）
    ただし、
    Ｎｄ１～Ｎｄ６：前記第１レンズから前記第６レンズの材質のｄ線に対する屈折率
  12. 　前記第４レンズの物体側の面が非球面であり、中心と有効径端とがともに正のパワーであり、前記有効径端では中心と比較して正のパワーが弱いことを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  13. 　下記条件式（１－１）を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
    　　２．５＜ｆ５／ｆ＜２０．０　…　（１－１）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  14. 　下記条件式（１－２）を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
    　　３．０＜ｆ５／ｆ＜１７．０　…　（１－２）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  15. 　下記条件式（１－３）を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
    　　３．２＜ｆ５／ｆ＜１７．０　…　（１－３）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  16. 　下記条件式（２－１）を満足することを特徴とする請求項２記載の撮像レンズ。
    　　－３．９＜Ｒ１／ｆ＜－１．０　…　（２－１）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    Ｒ１：前記第１レンズ物体側の面の曲率半径
  17. 　下記条件式（２－２）を満足することを特徴とする請求項２記載の撮像レンズ。
    　　－３．９＜Ｒ１／ｆ＜－２．０　…　（２－２）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    Ｒ１：前記第１レンズ物体側の面の曲率半径
  18. 　下記条件式（２－３）を満足することを特徴とする請求項２記載の撮像レンズ。
    　　－３．８＜Ｒ１／ｆ＜－２．５　…　（２－３）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    Ｒ１：前記第１レンズ物体側の面の曲率半径
  19. 　下記条件式（３－１）を満足することを特徴とする請求項３記載の撮像レンズ。
    　　０．０２＜ｆ４／ｆ５＜０．４０　…　（３－１）
    ただし、
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  20. 　下記条件式（３－２）を満足することを特徴とする請求項３記載の撮像レンズ。
    　　０．０２＜ｆ４／ｆ５＜０．３５　…　（３－２）
    ただし、
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  21. 　下記条件式（３－３）を満足することを特徴とする請求項３記載の撮像レンズ。
    　　０．０５＜ｆ４／ｆ５＜０．３５　…　（３－３）
    ただし、
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  22. 　下記条件式（７－１）を満足することを特徴とする請求項５記載の撮像レンズ。
    　　２．５＜ｆ３４５６／ｆ＜６．０　…　（７－１）
    ただし、
    ｆ３４５６：前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズおよび前記第６レンズの合成焦点距離
  23. 　下記条件式（７－３）を満足することを特徴とする請求項５記載の撮像レンズ。
    　　２．７＜ｆ３４５６／ｆ＜４．０　…　（７－３）
    ただし、
    ｆ３４５６：前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズおよび前記第６レンズの合成焦点距離
  24. 　下記条件式（８－１）を満足することを特徴とする請求項６記載の撮像レンズ。
    　　１．０＜νｄ２／νｄ３＜３．５　…　（８－１）
    ただし、
    νｄ２：前記第２レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
    νｄ３：前記第３レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
  25. 　下記条件式（８－３）を満足することを特徴とする請求項６記載の撮像レンズ。
    　　１．５＜νｄ２／νｄ３＜２．５　…　（８－３）
    ただし、
    νｄ２：前記第２レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
    νｄ３：前記第３レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
  26. 　下記条件式（９－２）を満足することを特徴とする請求項７記載の撮像レンズ。
    　　－２．０＜ｆ３／ｆ＜－０．７　…　（９－２）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
  27. 　下記条件式（１０－２）を満足することを特徴とする請求項９記載の撮像レンズ。
    　　－２．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．７　…　（１０－２）
    ただし、
    ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
  28. 　下記条件式（１１－３）を満足することを特徴とする請求項１０記載の撮像レンズ。
    　　１．０＜ｆ１２／ｆ＜２．０　…　（１１－３）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
  29. 　下記条件式（１２－３）を満足することを特徴とする請求項１１記載の撮像レンズ。
    　１．５７＜（Ｎｄ１＋Ｎｄ２＋Ｎｄ３＋Ｎｄ４＋Ｎｄ５＋Ｎｄ６）／６＜１．６４
    　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…　（１２－３）
    ただし、
    Ｎｄ１～Ｎｄ６：前記第１レンズから前記第６レンズの材質のｄ線に対する屈折率
  30. 　請求項１記載の撮像レンズを搭載したことを特徴とする撮像装置。
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