WO2013183545A1 - 気体圧縮機 - Google Patents

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WO2013183545A1
WO2013183545A1 PCT/JP2013/065098 JP2013065098W WO2013183545A1 WO 2013183545 A1 WO2013183545 A1 WO 2013183545A1 JP 2013065098 W JP2013065098 W JP 2013065098W WO 2013183545 A1 WO2013183545 A1 WO 2013183545A1
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rotor
peripheral surface
cylinder
discharge
discharge hole
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PCT/JP2013/065098
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幸治 廣野
博匡 島口
津田　昌宏
士津真 金子
尾崎　達也
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カルソニックカンセイ株式会社
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    • F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet
    • F04C2250/102—Geometry of the inlet or outlet of the outlet

Definitions

  • the present invention relates to a gas compressor, and more particularly to an improvement of a vane rotary type gas compressor.
  • a vehicle such as an automobile is provided with an air conditioner for adjusting the temperature in the passenger compartment.
  • an air conditioner has a loop-shaped refrigerant cycle in which refrigerant (cooling medium) is circulated, and this refrigerant cycle is provided with an evaporator, a compressor, a condenser, and an expansion valve in this order.
  • the compressor (compressor) of the air conditioner compresses the gaseous refrigerant (refrigerant gas) evaporated by the evaporator into high-pressure refrigerant gas and sends it to the condenser.
  • a rotor having a plurality of vanes provided so as to protrude and be housed in a cylinder having a substantially elliptical inner peripheral surface, the tip of which is slidably in contact with the inner peripheral surface of the cylinder has been rotated.
  • a vane rotary type compressor that is freely supported is known (for example, see Patent Document 1).
  • This vane rotary type compressor has a compression chamber whose volume changes due to sliding contact with the inner circumferential surface of the rotating vane as the rotor rotates, and through the suction port as the volume of the compression chamber increases.
  • the refrigerant gas is sucked in, the sucked refrigerant gas is compressed as the volume of the compression chamber decreases, and the high-pressure refrigerant gas is discharged into the discharge chamber through the discharge port. Then, high-pressure refrigerant gas is sent from the discharge chamber to the condenser side.
  • the vane is slidably disposed in a slit-like vane groove exposed on the surface from the inside of the rotor. And this vane protrudes from the rotor surface by the back pressure (vane back pressure) by the oil supplied to the bottom of the vane groove through the vane back pressure space and the centrifugal force of the rotating rotor, and the tip of the vane Is maintained in contact with the inner peripheral surface of the cylinder.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a gas compressor capable of preventing the occurrence of over-compression in a compression chamber.
  • an invention according to claim 1 is directed to a substantially columnar rotor that rotates integrally with a rotation shaft, and an inner periphery having a contour shape that surrounds the rotor from the outside of the outer peripheral surface of the rotor.
  • a cylinder having a surface, a plurality of plate-like vanes provided in a vane groove formed in the rotor so as to protrude from an outer peripheral surface of the rotor toward an inner peripheral surface of the cylinder, and both ends of the rotor and the cylinder
  • Each of the two side blocks, and the vane forms a plurality of compression chambers by partitioning a space formed between the inner peripheral surface of the cylinder and the outer peripheral surface of the rotor,
  • Each of the formed compression chambers is a gas compressor in which the contour shape of the inner peripheral surface of the cylinder is set so that the medium is sucked, compressed, and discharged only during one cycle of the rotation of the rotor.
  • the inner circumferential surface of the cylinder and the outer circumferential surface of the rotor are closest to each other in a range of one round around the axis of the rotation shaft, and the rotor is disposed along the circumferential direction of the inner circumferential surface of the cylinder.
  • At least two discharge holes for discharging the medium compressed in the compression chamber to the outside on the upstream side in the rotation direction, and only the discharge hole on the side closest to the closest region of the discharge holes In addition, a notch groove is formed at the downstream edge of the discharge hole in the rotation direction of the rotor.
  • notch groove is the closest area along the circumferential direction of the inner peripheral surface of the cylinder from the downstream edge of the discharge hole in the rotation direction of the rotor. It is characterized by being formed to extend to the side.
  • the notch groove is formed only in the discharge hole on the downstream side in the rotation direction of the rotor of the discharge hole only on the discharge hole closest to the region closest to the discharge hole.
  • the refrigerant gas accumulated in the minute sealed space formed between the inner peripheral surface of the cylinder and the outer peripheral surface of the rotor between the downstream edge of the discharge hole along the rotation direction of the rotor and the region closest to the discharge hole. It can be discharged from the discharge hole through the notch groove. Thereby, the refrigerant gas is prevented from being over-compressed in the minute sealed space, and power loss can be suppressed.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a gas compressor (vane rotary type gas compressor) according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a sectional view taken along line AA in FIG. 1. The figure which shows the notch groove part extended to the near part side along the circumferential direction of the internal peripheral surface of a cylinder from the edge part of a 1st discharge hole.
  • FIG. 4 is a sectional view taken along line BB in FIG. 3.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a vane rotary type gas compressor (hereinafter referred to as “compressor”) which is an embodiment of the gas compressor according to the present invention, and FIG. 2 is taken along line AA in FIG. It is a figure which shows the cross section along. Note that the compressor of the present embodiment is an electric type that incorporates an electric motor.
  • compressor vane rotary type gas compressor
  • the illustrated compressor 100 is configured, for example, as a part of an air conditioning system (hereinafter referred to as an “air conditioning system”) that performs cooling by using the heat of vaporization of a cooling medium, and condensing that is another component of the air conditioning system. It is provided on the circulation path of the cooling medium together with a condenser, an expansion valve, an evaporator, etc. (all not shown).
  • an air conditioning system the air conditioning apparatus for adjusting the temperature in the vehicle interior of a vehicle (automobile etc.) is mentioned, for example.
  • the compressor 100 compresses the refrigerant gas as a gaseous cooling medium taken from the evaporator of the air conditioning system, and supplies the compressed refrigerant gas to the condenser of the air conditioning system.
  • the condenser liquefies the compressed refrigerant gas and sends it to the expansion valve as a high-pressure liquid refrigerant.
  • the high-pressure and liquid refrigerant is reduced in pressure by the expansion valve and sent to the evaporator.
  • the low-pressure liquid refrigerant absorbs heat from ambient air and vaporizes in the evaporator, and cools the air around the evaporator by heat exchange with the heat of vaporization.
  • the compressor 100 has a configuration in which a motor 90 and a compressor main body 60 are accommodated in a housing 10 mainly composed of a main body case 11 and a front cover 12.
  • the main body case 11 has a substantially cylindrical shape, and is formed such that one end (right side in FIG. 1) of the cylindrical shape is closed, and the other end (left side in FIG. 1) is open. Has been.
  • the front cover 12 is formed in a lid shape so as to close the opening while being in contact with the opening-side end portion of the main body case 11. In this state, the front cover 12 is fastened to the main body case 11 by a fastening member. And a housing 10 having a space inside is formed.
  • the front cover 12 is formed with a suction port 12a for introducing a low-pressure refrigerant gas G1 from the evaporator of the air conditioning system into the suction chamber 13.
  • a discharge port 11a for discharging the high-pressure refrigerant gas G2 obtained in the compressor main body 60 to the condenser of the air conditioning system is formed in the discharge chamber 14 described later of the main body case 11.
  • the motor 90 provided inside the main body case 11 constitutes a multiphase brushless DC motor including a permanent magnet rotor 90a and an electromagnet stator 90b.
  • the stator 90b is fitted and fixed to the inner peripheral surface of the main body case 11, and the rotating shaft 51 is fixed to the rotor 90a.
  • the motor 90 drives the rotor 90a and the rotating shaft 51 to rotate around the axis by exciting the electromagnet of the stator 90b with the electric power supplied via the power connector 90c attached to the end face of the front cover 12.
  • the gas compressor according to the present invention is not limited to an electric one, and may be a mechanical one. If the compressor 100 of the embodiment is mechanical, instead of providing the motor 90, the rotating shaft 51 protrudes from the front cover 12 to the outside, and the front end of the protruding rotating shaft 51 has a vehicle engine. What is necessary is just to set it as the structure provided with the pulley, the gearwheel, etc. which receive motive power transmission from these.
  • the compressor main body 60 accommodated in the housing 10 together with the motor 90 is arranged side by side with the motor 90 along the direction in which the rotating shaft 51 extends, and is inserted into the main body case 11 by a fastening member 15 such as a bolt. It is fixed.
  • the compressor body 60 includes the rotating shaft 51 rotated by the motor 90, a substantially cylindrical rotor 50 that rotates integrally with the rotating shaft 51, and the rotor 50 outside the outer peripheral surface 50a (see FIG. 2).
  • a cylinder 40 having a contour-shaped inner peripheral surface 40a surrounding from the side, five plate-like vanes 58 provided so as to protrude from the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 toward the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40, and the rotor 50 and two side blocks (front side block 20 and rear side block 30) that block both ends of the cylinder 40 are provided.
  • the rotary shaft 51 is rotatably supported by bearings 12b formed on the front cover 12 and bearings 27 and 37 formed on the side blocks 20 and 30 of the compressor main body 60, respectively.
  • sealing members such as O-rings are installed over the entire outer periphery, and the discharge chamber is formed in the main body case 11 on the rear side block 30 side.
  • 14 and the main body case 11 on the front side block 20 side and the suction chamber 13 formed in the front cover 12 are partitioned with good airtightness.
  • the oil separation unit 70 is attached to the outer surface of the rear side block 30 so as to be positioned in the discharge chamber 14.
  • the motor 90 is provided in the suction chamber 13 formed in the front cover 12.
  • the inner peripheral surface 41a of the cylinder 40 and the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 are only one place (proximal portion 48 in FIG. 2) within a range of one rotation (angle 360 degrees) around the axis of the rotating shaft 51.
  • the contour shape of the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 is set so as to be substantially in contact with each other, whereby the cylinder chamber 42 forms a single substantially crescent-shaped space.
  • the proximity portion 48 which is the region where the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 and the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 are closest
  • the remote portion 49 is located at a position away from the remote portion 49, which is the farthest area from the outer peripheral surface 50a of the 50, along the rotational direction W (clockwise direction in FIG. 2) of the rotor 50 at an angle of about 270 degrees. Is set.
  • the contour shape of the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 is such that the distance between the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 and the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 is monotonous from the remote portion 49 to the proximity portion 48 along the rotation direction W.
  • the shape is set to decrease.
  • the vane 58 is slidably fitted in a vane groove 59 formed in the rotor 50, and protrudes outward from the outer peripheral surface 50 a of the rotor 50 by back pressure due to the refrigerating machine oil supplied to the vane groove 59.
  • the vane 58 divides the single cylinder chamber 42 into a plurality of compression chambers 43, and one compression chamber 43 is formed by the two vanes 58 that move back and forth along the rotation direction W of the rotor 50. The Therefore, in the present embodiment in which five vanes 58 are installed around the rotation shaft 51 at equal angular intervals of 72 degrees, five compression chambers 43 are formed.
  • the volume in the compression chamber 43 obtained by partitioning the cylinder chamber 42 by the vane 58 monotonously decreases along the rotation direction W from the remote portion 49 to the proximity portion 48.
  • the suction hole 23 that is formed in the front side block 20 and communicates with the suction chamber 13 faces the portion on the downstream side in the rotation direction of the rotor 50 with respect to the proximity portion 48 of the cylinder chamber 42.
  • a first discharge hole 45a is formed along the circumferential direction of the inner peripheral surface of the cylinder 40.
  • a second discharge hole 45b is formed.
  • the one closer to the proximity portion 48 along the rotation direction W of the rotor 50 is the first discharge hole 45a, and the first discharge hole 45a is located upstream of the first discharge port 45a along the rotation direction W of the rotor 50.
  • Two discharge holes 45b are formed.
  • the first and second discharge holes 45a and 45b communicate with discharge chambers 46a and 46b as spaces formed between the outer peripheral surface of the cylinder 40 and the inner peripheral surface of the main body case 11, respectively. Further, the discharge passages 30a and 30b communicating with the rear side block 30 between the discharge chambers 46a and 46b and the oil separation portion 70 attached to the outer surface of the rear side block 30 (surface facing the discharge chamber 14). Is formed.
  • first discharge holes 45 a formed on the inner peripheral surface of the cylinder 40 are formed along the width direction of the cylinder 40.
  • two second discharge holes 45 b are formed along the width direction of the cylinder 40. Details of the first and second discharge holes 45a and 45b will be described later.
  • each compression chamber 43 during one rotation of the rotor 50, the refrigerant gas is sucked through the suction hole 23, the refrigerant gas is compressed, and the refrigerant gas is discharged into the first and second discharge holes 45a and 45b in one cycle.
  • the contour shape of the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 is set so as to perform only.
  • the cylinder 40 On the upstream side in the rotational direction of the rotor 50 with respect to the remote portion 49 of the cylinder chamber 42, the cylinder 40 has a gap so that the distance between the inner peripheral surface 40 a of the cylinder 40 and the outer peripheral surface 50 a of the rotor 50 increases rapidly from a small state.
  • the contour shape of the inner peripheral surface 40 a is set, and in the angle range including the remote portion 49, the volume of the compression chamber 43 increases as the rotor 50 rotates in the rotation direction W, and the compression chamber 43 passes through the suction hole 23. This is a stroke (intake stroke) in which the refrigerant gas G1 is drawn.
  • the cylinder 40 is arranged such that the distance between the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 and the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 gradually decreases toward the downstream side in the rotation direction of the rotor 50 with respect to the remote portion 49 of the cylinder chamber 42.
  • a contour shape of the inner peripheral surface 40a is set, and in that range, the volume of the compression chamber 43 decreases with the rotation of the rotor 50, and the stroke in which the refrigerant gas in the compression chamber 43 is compressed (compression stroke) Become.
  • the high-pressure refrigerant gas G2 becomes a stroke (discharge stroke) discharged to the first and second discharge holes 45a and 45b.
  • each compression chamber 43 repeats the suction stroke, the compression stroke, and the discharge stroke in this order, thereby increasing the pressure of the low-pressure refrigerant gas sucked from the suction chamber 13.
  • the ink is discharged from the first and second discharge holes 45a and 45b.
  • discharge valves 61a and 61b and valve supports 62a and 62b are respectively installed around the first and second discharge holes 45a and 45b.
  • the discharge valves 61a and 61b are elastically deformed so as to be warped toward the discharge chambers 46a and 46b when the pressure of the refrigerant gas in the compression chamber 43 in the compression stroke becomes equal to or higher than a predetermined pressure.
  • 45a and 45b are opened, and when the refrigerant gas pressure does not reach the predetermined pressure, the first and second discharge holes 45a and 45b are closed by elastic force.
  • the valve supports 62a and 62b prevent the discharge valves 61a and 61b from excessively warping toward the discharge chambers 46a and 46b.
  • the oil separator 70 separates the refrigeration oil mixed with the refrigerant gas (the vane back pressure oil leaked from the vane groove 59 formed in the rotor 50 into the cylinder chamber 42 (compression chamber 43)) from the refrigerant gas.
  • the high-pressure refrigerant gas discharged through the first and second discharge holes 45a and 45b and introduced through the discharge chambers 46a and 46b and the discharge passages 30a and 30b is spirally swirled to refrigerating machine oil. It is configured to centrifuge.
  • the refrigerating machine oil R (see FIG. 1) separated from the refrigerant gas is accumulated at the bottom of the discharge chamber 14, and the high-pressure refrigerant gas G2 after the refrigerating machine oil R is separated passes through the discharge port 11a from the top of the discharge chamber 14. And is discharged into the condenser.
  • the refrigerating machine oil R stored in the bottom of the discharge chamber 14 is passed through the oil passage 38a formed in the rear side block 30 and the Sarai grooves 31 and 32, which are recesses for supplying back pressure, by the high pressure atmosphere in the discharge chamber 14, and the rear side.
  • the refrigerating machine oil oozes out from the gap between the vane 58 and the vane groove 59, the gap between the rotor 50 and each side block 20, 30, and the like. And the lubricating and cooling functions at the contact portion between the vane 58 and the contact portion between the vane 58 and the cylinder 40 or each of the side blocks 20 and 30, etc., and a part of the refrigerating machine oil is refrigerant gas in the compression chamber 43. Therefore, refrigerating machine oil is separated by the oil separation unit 70.
  • the medium pressure (suction chamber) lower than the high pressure (pressure close to the discharge pressure) that is the atmosphere of the discharge chamber 14 due to the pressure loss when passing through the narrow gap between the bearing 37 and the outer peripheral surface of the rotary shaft 51. 13 is a pressure higher than the suction pressure).
  • the refrigerating machine oil supplied to the salai groove 21 formed in the downstream portion in the rotation direction of the rotor 50 with respect to the proximity portion 48 of the cylinder chamber 42 As for the refrigeration oil supplied to the saray groove 31 as well, it becomes an intermediate pressure.
  • the two Sarai grooves 31 and 32 formed in the rear side block 30 it is formed in a portion upstream of the rotor 50 in the rotation direction with respect to the proximity portion 48 of the cylinder chamber 42 (mainly corresponding to the discharge stroke). Since the refrigerating machine oil supplied to the saray groove 32 is supplied without pressure loss from the oil passage 38a, it becomes a pressure close to a high pressure (pressure higher than the medium pressure) that is the atmosphere of the discharge chamber 14.
  • the salai grooves 22 are formed in the upstream portion of the rotor 50 in the rotation direction with respect to the proximity portion 48 of the cylinder chamber 42.
  • the refrigerating machine oil also has a high pressure similarly to the refrigerating machine oil supplied to the saray groove 32.
  • the first discharge hole 45a formed on the upstream side immediately before the proximity portion 48 along the rotation direction W of the rotor 50 allows only one cycle of suction, compression, and discharge during one rotation of the rotor 50.
  • the second discharge hole 45b formed so as to be positioned upstream of the first discharge hole 45a along the rotation direction W of the rotor 50 can be referred to as a sub discharge hole.
  • the pressure of the refrigerant gas in the compression chamber 43a facing the first discharge hole 45a becomes higher than a predetermined pressure (predetermined discharge pressure), and the high-pressure refrigerant gas is
  • the discharge holes 45a are configured to be discharged.
  • the high-pressure refrigerant gas G2 discharged from the first discharge hole 45a is introduced into the discharge chamber 14 through the oil separation portion 70 via the discharge chamber 46a and the discharge path 30a.
  • the discharge valve 61a is elastically deformed and opened by the high-pressure refrigerant gas G2 discharged from the first discharge hole 45a.
  • the compression chamber 43b adjacent to the compression chamber 43a on the upstream side of the compression chamber 43a along the rotation direction W of the rotor 50 is the volume of the compression chamber 43a when the compression chamber 43a faces the first discharge hole 45a.
  • the pressure of the refrigerant gas compressed in the compression chamber 43b reaches the predetermined pressure (predetermined discharge pressure) before the compression chamber 43b rotates to the position facing the first discharge hole 45a. It can happen.
  • the volume of the compression chamber 43b is further reduced with the rotation of the rotor 50, so that the compression chamber
  • the pressure of the refrigerant gas in 43b exceeds a predetermined pressure (predetermined discharge pressure), but exceeded the predetermined pressure (predetermined discharge pressure) before the compression chamber 43b rotates to the position facing the first discharge hole 45a.
  • the refrigerant gas is not discharged.
  • the compressor 100 of the present embodiment described above is when the pressure of the refrigerant gas in the compression chamber 43b reaches a predetermined pressure (predetermined discharge pressure) at a stage before facing the first discharge hole 45a.
  • a second discharge hole 45b for discharging the high-pressure refrigerant gas G2 in the compression chamber 43b is provided upstream of the first discharge hole 45a in the rotation direction of the rotor 50.
  • the high pressure in the compression chamber 43b is reached.
  • the refrigerant gas G2 is introduced into the discharge chamber 14 from the second discharge hole 45b through the oil separation portion 70 via the discharge chamber 46b and the discharge path 30b.
  • the discharge valve 61b is elastically deformed and opened by the high-pressure refrigerant gas G2 discharged from the second discharge hole 45b.
  • the two first discharge holes 45a and the second discharge holes 45b are formed along the circumferential direction on the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40, whereby the pressure of the refrigerant gas in the compression chamber 43b is increased. Even when the predetermined pressure (predetermined discharge pressure) is reached in the stage before facing the first discharge hole 45a, the refrigerant gas in the compression chamber 43b can be discharged from the second discharge hole 45b. Therefore, it is possible to prevent overcompression in which the pressure of the refrigerant gas in the compression chamber 43b exceeds a predetermined pressure (predetermined discharge pressure).
  • the high-pressure refrigerant gas G2 in the compression chamber 43a is discharged from the first discharge hole 45a and discharged through the oil separation unit 70 through the discharge chamber 46a and the discharge path 30a. It is introduced into the chamber 14. At this time, between the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 and the outer peripheral surface 50a of the rotor 50 between the downstream edge of the first discharge hole 45a and the proximity portion 48 along the rotation direction W of the rotor 50. Since the small sealed space A having a small volume is formed, a high-pressure refrigerant gas accumulates in the minute sealed space A.
  • the compressor 100 extends from the downstream edge of the rotation direction of the rotor 50 of each first discharge hole 45 a in the circumferential direction of the inner peripheral surface 40 a of the cylinder 40.
  • a notch groove 47 extending along the proximity portion 48 is formed. That is, the notch groove portion 47 is located in the vicinity of the minute sealed space.
  • 4 is a cross-sectional view taken along line BB in FIG. In FIG. 4, the discharge valve and the valve support on the discharge chamber 46a side of the cylinder 40 are not shown.
  • the refrigerant gas accumulated in the minute sealed space passes through the cutout groove portion 47 to the first side. Are discharged from the discharge holes 45a. Note that the notch groove 47 is not formed on the second discharge hole 45b side.
  • the inner peripheral surface 40a of the cylinder 40 and the rotor 50 between the downstream edge of the first discharge hole 45a along the rotation direction W of the rotor 50 and the proximity portion 48.
  • the refrigerant gas accumulated in the minute sealed space formed between the outer peripheral surface 50a can be discharged from the first discharge hole 45a through the notch groove portion 47, so that the refrigerant gas is over-compressed in the minute sealed space. This can prevent the loss of power.

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Abstract

　圧縮室内での過圧縮の発生を防止することができる気体圧縮機を提供する。　シリンダ(40)の内周面(40a)とロータ(50)の外周面(50a)とが回転軸(51)の軸周りの1周の範囲で最近接する領域（近接部(48)）に対して、シリンダ(40)の内周面(40a)の周方向に沿ってロータ(50)の回転方向上流側に、圧縮室(43)で圧縮された冷媒ガスを吐出するための少なくとも２つの第１、第２の吐出孔(45a,45b)を有しており、これらの吐出孔のうち近接部(48)に最も近い側にある第１の吐出孔(45a)のみに、該第１の吐出孔(45a)のロータ(50)の回転方向下流側縁部に切欠き溝部(47)を形成している。

Description

気体圧縮機
　本発明は、気体圧縮機に関し、詳細にはベーンロータリー型の気体圧縮機の改良に関する。
　例えば、自動車などの車両には、車室内の温度調整を行うための空調装置が設けられている。このような空調装置は、冷媒（冷却媒体）を循環させるようにしたループ状の冷媒サイクルを有しており、この冷媒サイクルは、蒸発器、圧縮機、凝縮器、膨張弁が順に設けられている。
　前記空調装置の圧縮機（コンプレッサ）は、蒸発器で蒸発されたガス状の冷媒（冷媒ガス）を圧縮して高圧の冷媒ガスとし、凝縮器へ送出するものである。
　このような圧縮機として、従来より、略楕円状の内周面を有するシリンダ内に、先端部がシリンダの内周面に摺接し、突出収納自在に設けた複数枚のベーンを有するロータが回転自在に軸支されたベーンロータリー型の圧縮機が知られている（例えば、特許文献１参照）。
　このベーンロータリー型の圧縮機は、ロータの回転にともない回転するベーンのシリンダ内周面との摺接によって容積が変化する圧縮室を有し、この圧縮室の容積の増大にともない吸入口を介して冷媒ガスを吸入し、圧縮室の容積の減少にともない吸入した冷媒ガスを圧縮して、高圧の冷媒ガスを吐出口を通して吐出室に吐出する。そして、吐出室から高圧の冷媒ガスを凝縮器側へ送出する。
　なお、前記ベーンは、ロータの内側から表面に露出するスリット状のベーン溝に摺動自在に配置されている。そして、このベーンは、ベーン背圧空間等を通してベーン溝内の底部に供給される油による背圧（ベーン背圧）、及び回転するロータの遠心力によって先端側がロータ表面から突出し、ベーンの先端部がシリンダ内周面に当接した状態を維持する。
特開昭５４－２８００８号公報
　ところで、ベーンロータリー形式の圧縮機は、冷媒ガスを急激に圧縮するために圧縮室内で過圧縮が生じやすく、その分、動力の損失が大きくなったり、隣接する圧縮室間の圧力差が大きくなって、回転方向下流側の圧縮室から回転方向上流側の圧縮室へ圧縮された冷媒ガスが漏れやすくなるなどの原因により、他の形式の気体圧縮機（例えばロータリーピストン型の圧縮機など）よりも効率（成績係数又はＣＯＰ（Coefficient of Performance：冷房能力／動力））が低くなる傾向にあった。
　そこで、本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、圧縮室内での過圧縮の発生を防止することができる気体圧縮機を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、回転軸と一体的に回転する略円柱状のロータと、前記ロータを該ロータの外周面の外方から取り囲む輪郭形状の内周面を有するシリンダと、前記ロータに形成したベーン溝に該ロータの外周面から前記シリンダの内周面に向けて突出自在に設けられた複数の板状のベーンと、前記ロータおよび前記シリンダの両端をそれぞれ塞ぐ２つのサイドブロックとを備え、前記ベーンは、前記シリンダの内周面と前記ロータの外周面との間に形成された空間を仕切ることにより複数の圧縮室を形成するものであり、これら形成された各圧縮室が前記ロータの１回転の期間に、媒体の吸入、圧縮及び吐出を１サイクルのみ行うように、前記シリンダの内周面の輪郭形状が設定された気体圧縮機であって、前記シリンダの内周面と前記ロータの外周面とが前記回転軸の軸周りの1周の範囲で最近接する領域に対して、前記シリンダの内周面の周方向に沿って前記ロータの回転方向上流側に、前記圧縮室で圧縮された媒体を外部に吐出するための吐出孔を少なくとも２つ有しており、前記吐出孔のうち前記最近接する領域に最も近い側にある吐出孔のみに、該吐出孔の前記ロータの回転方向下流側縁部に切欠き溝を形成したことを特徴としている。
　また、請求項２に記載の気体圧縮機は、前記切欠き溝が、前記吐出孔の前記ロータの回転方向下流側縁部から、前記シリンダの内周面の周方向に沿って前記最近接する領域側に延びるように形成されていることを特徴としている。
　本発明に係る気体圧縮機によれば、吐出孔のうち最近接する領域に最も近い側にある吐出孔のみに、該吐出孔のロータの回転方向下流側縁部に切欠き溝を形成したことにより、ロータの回転方向に沿ったこの吐出孔の下流側縁部と最近接する領域との間の、シリンダの内周面とロータの外周面との間に形成される微小密閉空間に溜まる冷媒ガスを、切欠き溝を通して吐出孔から吐出させることができる。これにより、前記微小密閉空間での冷媒ガスの過圧縮が防止され、動力の損失を抑えることができる。
本発明の実施形態に係る気体圧縮機（ベーンロータリー型の気体圧縮機）を示す縦断面図。 図１のＡ－Ａ線断面図。 第１の吐出孔の縁部からシリンダの内周面の周方向に沿って近接部側に延びる切欠き溝部を示す図。 図３のＢ－Ｂ線断面図。
　以下、本発明を図示の実施形態に基づいて説明する。図１は、本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリー型の気体圧縮機（以下、「コンプレッサ」という）を示す縦断面図、図２は、図１におけるＡ－Ａ線に沿った横断面を示す図である。なお、本実施形態のコンプレッサは、電動モータを内蔵している電動式である。
（コンプレッサの全体構成、動作）
　図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、「空調システム」という）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する）とともに冷却媒体の循環経路上に設けられている。なお、このような空調システムとしては、例えば、車両（自動車など）の車室内の温度調整を行うための空調装置が挙げられる。
　コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は圧縮された冷媒ガスを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。そして、高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。
　コンプレッサ１００は、図１に示すように、本体ケース１１とフロントカバー１２とから主に構成されているハウジング１０の内部に、モータ９０と圧縮機本体６０とが収容された構成である。
　本体ケース１１は、略円筒形状であり、その円筒形状の一方（図１の右側）の端部が塞がれたように形成され、他方（図１の左側）の端部は開口して形成されている。
　フロントカバー１２は、この本体ケース１１の開口側の端部に接した状態でこの開口を塞ぐように蓋状に形成されていて、この状態で締結部材により本体ケース１１に締結されて本体ケース１１と一体化され、内部に空間を有するハウジング１０を形成する。
　フロントカバー１２には、空調システムの蒸発器から低圧の冷媒ガスＧ１を吸入室１３内に導入する吸入ポート１２ａが形成されている。一方、本体ケース１１の後述する吐出室１４には、圧縮機本体６０で得られた高圧の冷媒ガスＧ２を空調システムの凝縮器に吐出する吐出ポート１１ａが形成されている。
　本体ケース１１の内部に設けられたモータ９０は、永久磁石のロータ９０ａと電磁石のステータ９０ｂとを備えた多相ブラシレス直流モータを構成している。ステータ９０ｂは本体ケース１１の内周面に嵌め合わされて固定され、ロータ９０ａには回転軸５１が固定されている。
　そして、モータ９０は、フロントカバー１２の端面に取付けられた電源コネクタ９０ｃを介して供給された電力によってステータ９０ｂの電磁石を励磁することにより、ロータ９０ａおよび回転軸５１をその軸心回りに回転駆動させる。
　なお、電源コネクタ９０ｃとステータ９０ｂとの間に、インバータ回路９０ｄなどを備えた構成を採用することもできる。
　なお、本実施形態のコンプレッサ１００は上述したとおり電動のものであるが、本発明に係る気体圧縮機は電動のものに限定されるものではなく、機械式のものであってもよく、本実施形態のコンプレッサ１００を仮に機械式のものとした場合は、モータ９０を備える代わりに、回転軸５１をフロントカバー１２から外部へ突出させて、その突出した回転軸５１の先端部に、車両のエンジン等から動力の伝達を受けるプーリーや歯車等を備えた構成とすればよい。
　モータ９０とともにハウジング１０の内部に収容された圧縮機本体６０は、回転軸５１の延びた方向に沿ってモータ９０と並んで配置されており、ボルト等の締結部材１５により、本体ケース１１内に固定されている。
　圧縮機本体６０は、モータ９０によって回転される前記回転軸５１と、回転軸５１と一体的に回転する略円柱状のロータ５０と、このロータ５０をその外周面５０ａ（図２参照）の外方から取り囲む輪郭形状の内周面４０ａを有するシリンダ４０と、ロータ５０の外周面５０ａからシリンダ４０の内周面４０ａに向けて突出自在に設けられた５枚の板状のベーン５８と、ロータ５０及びシリンダ４０の両端を塞ぐ２つのサイドブロック（フロントサイドブロック２０、リヤサイドブロック３０）とを備えている。
　回転軸５１は、フロントカバー１２に形成された軸受１２ｂ、圧縮機本体６０の各サイドブロック２０，３０にそれぞれ形成された軸受２７，３７により、回転自在に支持されている。
　フロントサイドブロック２０とリヤサイドブロック３０の外周面には、それぞれＯリング等のシール部材が外周面の全周に亘って設置されており、リヤサイドブロック３０側の本体ケース１１内に形成された吐出室１４と、フロントサイドブロック２０側の本体ケース１１とフロントカバー１２内に形成された吸入室１３との間を気密性よく仕切っている。
　リヤサイドブロック３０の外面には、油分離部７０が吐出室１４内に位置するようにして取付けられている。なお、フロントカバー１２内に形成された吸入室１３内に、前記モータ９０が設けられている。
　圧縮機本体６０の内部には、図２に示すように、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａと両サイドブロック２０，３０（図１参照）との間に単一のシリンダ室４２が形成されている。
　具体的には、シリンダ４０の内周面４１ａとロータ５０の外周面５０ａとが、回転軸５１の軸回りの１周（角度３６０度）の範囲で１箇所（図２の近接部４８）だけ略接するように、シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状が設定されていて、これにより、シリンダ室４２は単一の略三日月形状の空間を形成している。
　なお、シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状のうちシリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとが最も近接した領域である近接部４８は、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとが最も離れた領域である遠隔部４９から、本実施形態ではロータ５０の回転方向Ｗ（図２において時計回り方向）に沿って下流側に角度２７０度程度離れた位置に設定されている。
　シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状は、遠隔部４９から回転方向Ｗに沿って近接部４８に至るまで、ロータ５０の外周面５０ａとシリンダ４０の内周面４０ａとの間の距離が単調に減少するような形状に設定されている。
　ベーン５８は、ロータ５０に形成されたベーン溝５９に摺動自在に嵌め込まれていて、ベーン溝５９に供給される冷凍機油による背圧により、ロータ５０の外周面５０ａから外方に突出する。
　また、ベーン５８は、単一のシリンダ室４２を複数の圧縮室４３に区画するものであり、ロータ５０の回転方向Ｗに沿って相前後する２つのベーン５８によって１つの圧縮室４３が形成される。従って、５枚のベーン５８が回転軸５１回りに角度７２度の等角度間隔で設置された本実施形態においては、５つの圧縮室４３が形成される。
　ベーン５８によりシリンダ室４２を仕切って得られた圧縮室４３内の容積は、回転方向Ｗに沿って圧縮室４３が遠隔部４９から近接部４８に至るまで単調に小さくなる。
　このシリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向下流側の部分には、フロントサイドブロック２０に形成された、吸入室１３に通じる吸入孔２３が臨んでいる。
　一方、シリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向上流側の、シリンダ室４２の内周面４０ａには、シリンダ４０の内周面の周方向に沿って第１の吐出孔４５ａと第２の吐出孔４５ｂが形成されている。なお、ロータ５０の回転方向Ｗに沿って近接部４８により近接している方が第１の吐出孔４５ａであり、ロータ５０の回転方向Ｗに沿って第１の吐出口４５ａの上流側に第２の吐出孔４５ｂが形成されている。
　第１、第２の各吐出孔４５ａ，４５ｂは、シリンダ４０の外周面側に本体ケース１１の内周面との間に形成された空間としての吐出チャンバ４６ａ，４６ｂにそれぞれ連通している。また、リヤサイドブロック３０には、各吐出チャンバ４６ａ，４６ｂとリヤサイドブロック３０の外面（吐出室１４に向いた面）に取付けられた油分離部７０との間を連通している吐出路３０ａ，３０ｂが形成されている。
　図３に示すように、シリンダ４０の内周面に形成された第１の吐出孔４５ａは、シリンダ４０の幅方向に沿って２つ形成されている。なお、第２の吐出孔４５ｂにおいても同様にシリンダ４０の幅方向に沿って２つ形成されている。第１、第２の各吐出孔４５ａ，４５ｂの詳細については後述する。
　各圧縮室４３において、ロータ５０の１回転の期間に、吸入孔２３を通しての冷媒ガスの吸入、冷媒ガスの圧縮及び第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂへの冷媒ガスの吐出を１サイクルだけ行うように、シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状が設定されている。
　シリンダ室４２の遠隔部４９に対してロータ５０の回転方向上流側では、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとの間隔が小さい状態から急激に大きくなるように、シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状が設定されていて、遠隔部４９を含んだ角度範囲ではロータ５０の回転方向Ｗへの回転に伴って圧縮室４３の容積が拡大して吸入孔２３を通じて圧縮室４３内に冷媒ガスＧ１が吸入される行程（吸入行程）となる。
　次いで、シリンダ室４２の遠隔部４９に対してロータ５０の回転方向下流側に向かって、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとの間隔が徐々に小さくなるように、シリンダ４０の内周面４０ａの輪郭形状が設定されていて、その範囲ではロータ５０の回転に伴って圧縮室４３の容積が減少し、圧縮室４３内の冷媒ガスが圧縮される行程（圧縮行程）となる。
　そして、ロータ５０の回転にともなってシリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとの間隔がさらに小さくなることで冷媒ガスの圧縮がさらに進み、冷媒ガスの圧力が吐出圧力に達すると、高圧の冷媒ガスＧ２は第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂに吐出される行程（吐出行程）となる。
　このように、ロータ５０の回転にともなって、上記の各圧縮室４３が吸入行程、圧縮行程、吐出行程をこの順序で繰り返すことにより、吸入室１３から吸入された低圧の冷媒ガスを高圧にして第１、第２の各吐出孔４５ａ，４５ｂから吐出させる。
　また、前記第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂの周囲には、それぞれ吐出弁６１ａ，６１ｂと弁サポート６２ａ，６２ｂがそれぞれ設置されている。吐出弁６１ａ，６１ｂは、前記圧縮行程における圧縮室４３内の冷媒ガスの圧力が所定圧力以上になると各吐出チャンバ４６ａ，４６ｂ側に反るように弾性変形して第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂをそれぞれ開き、冷媒ガスの圧力が前記所定圧力に達していないときは弾性力により第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂを閉じる。弁サポート６２ａ，６２ｂは、各吐出弁６１ａ，６１ｂが吐出チャンバ４６ａ，４６ｂ側に過度に反るのを防止する。
　油分離部７０は、冷媒ガスと混ざった冷凍機油（ロータ５０に形成されたベーン溝５９からシリンダ室４２（圧縮室４３）に漏れたベーン背圧用の油）を冷媒ガスから分離するものであり、第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂに吐出されて、吐出チャンバ４６ａ，４６ｂ、吐出路３０ａ，３０ｂを通って導入された高圧の冷媒ガスを、螺旋状に旋回させることで冷凍機油を遠心分離するように構成されている。
　そして、冷媒ガスから分離された冷凍機油Ｒ（図1参照）は吐出室１４の底部に溜まり、冷凍機油Ｒが分離された後の高圧の冷媒ガスＧ２は吐出室１４の上部から吐出ポート１１ａを通って凝縮器に吐出される。
　吐出室１４の底部に溜められた冷凍機油Ｒは、吐出室１４の高圧雰囲気により、リヤサイドブロック３０に形成された油路３８ａ及び背圧供給用の凹部であるサライ溝３１，３２を通じて、並びにリヤサイドブロック３０に形成された油路３８ａ，３８ｂ、シリンダ４０に形成された油路４４、フロントサイドブロック２０に形成された油路２４及びフロントサイドブロック２０に形成された背圧供給用の凹部であるサライ溝２１，２２を通じて、それぞれロータ５０のベーン溝５９に供給され、ベーン５８を外方に突出させる背圧となる。
　なお、この冷凍機油は、ベーン５８とベーン溝５９との間の隙間や、ロータ５０と各サイドブロック２０，３０との間の隙間等から滲みだして、ロータ５０と各サイドブロック２０，３０との間の接触部分や、ベーン５８とシリンダ４０や各サイドブロック２０，３０との間の接触部分などにおける潤滑や冷却の機能も発揮し、その冷凍機油の一部が圧縮室４３内の冷媒ガスと混ざるため、油分離部７０により冷凍機油の分離が行われる。
　リヤサイドブロック３０に形成された２つのサライ溝３１，３２のうち、シリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向Ｗの下流側の部分（吸入行程及び圧縮行程に対応する部分）に形成されたサライ溝３１に供給される冷凍機油は、油路３８ａから軸受３７と回転軸５１の外周面との間の狭い隙間を通過してサライ溝３１に供給される。このため、軸受３７と回転軸５１の外周面との間の狭い隙間を通過する際の圧力損失により、吐出室１４の雰囲気である高圧（吐出圧力に近い圧力）よりも低い中圧（吸入室１３の雰囲気である吸入圧よりも高い圧力）となる。
　フロントサイドブロック２０に形成された２つのサライ溝２１，２２のうち、シリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向下流側の部分に形成されたサライ溝２１に供給される冷凍機油についても、サライ溝３１に供給される冷凍機油と同様に中圧となる。
　一方、リヤサイドブロック３０に形成された２つのサライ溝３１，３２のうち、シリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向上流側の部分（主に吐出行程に対応する部分）に形成されたサライ溝３２に供給される冷凍機油は、油路３８ａから圧力損失なく供給されるため、吐出室１４の雰囲気である高圧に近い圧力（中圧よりも高い圧力）となる。
　なお、フロントサイドブロック２０に形成された２つのサライ溝２１，２２のうち、シリンダ室４２の近接部４８に対してロータ５０の回転方向上流側の部分に形成されたサライ溝２２に供給される冷凍機油についても、サライ溝３２に供給される冷凍機油と同様に高圧となる。
　そして、ロータ５０の両端面まで貫通したベーン溝５９が、ロータ５０の回転により、各サイドブロック２０，３０のサライ溝２１，３１、２２，３２にそれぞれ通じたときに、その通じたサライ溝２１，３１、２２，３２からベーン溝５９に冷凍機油が供給されて、供給された冷凍機油の圧力がベーン５８を突出させる背圧となる。
（第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂについての詳細な構成）
　次に、シリンダ室４２の内周面４０ａにその周方向に沿って形成された第１、第２の吐出孔４５ａ，４５ｂについて、図２を参照して詳しく説明する。
　まず、ロータ５０の回転方向Ｗに沿って近接部４８の直前の上流側に形成された第１の吐出孔４５ａは、ロータ５０の１回転の間に吸入、圧縮及び吐出というサイクルを１サイクルしか行わない、単一の吐出孔しか備えない構成の気体圧縮機における本来の単一の吐出孔に対応するものであり、主吐出孔ということができる。一方、ロータ５０の回転方向Ｗに沿って第１の吐出孔４５ａよりも上流側に位置するように形成された第２の吐出孔４５ｂを副吐出孔ということができる。
　そして、ロータ５０の回転にともなって第１の吐出孔４５ａに臨んだ圧縮室４３ａ内の冷媒ガスの圧力が所定圧力（所定の吐出圧力）以上の高圧になり、この高圧の冷媒ガスが第１の吐出孔４５ａから吐出されるように構成されている。第１の吐出孔４５ａから吐出された高圧の冷媒ガスＧ２は、吐出チャンバ４６ａ、吐出路３０ａを介し油分離部７０を通して吐出室１４に導入される。この際、吐出弁６１ａは、第１の吐出孔４５ａから吐出される高圧の冷媒ガスＧ２によって弾性変形して、開弁している。
　ロータ５０の回転方向Ｗに沿って圧縮室４３ａの上流側で、この圧縮室４３ａに隣接する圧縮室４３ｂは、圧縮室４３ａが第１の吐出孔４５ａに臨んでいるときは圧縮室４３ａの容積よりも大きいが、圧縮室４３ｂが第１の吐出孔４５ａに臨む位置まで回転する以前に、その圧縮室４３ｂ内で圧縮された冷媒ガスの圧力が、前記所定圧力（所定の吐出圧力）に達する場合も起こりうる。
　このような場合、仮に吐出孔が１つ（第１の吐出孔４５ａのみ）しか形成されていない気体圧縮機では、ロータ５０の回転にともなって圧縮室４３ｂの容積がさらに小さくなるため、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスの圧力が所定圧力（所定の吐出圧力）を超えるが、圧縮室４３ｂが第１の吐出孔４５ａに臨む位置まで回転する以前は、所定圧力（所定の吐出圧力）を超えた冷媒ガスが吐出されない。
　このため、この圧縮室４３ｂを仕切っている２つのベーン（図２では、ベーン５８ａ，５８ｂ）のうち回転方向上流側のベーン５８ｂの、冷凍機油によるベーン溝５９からの背圧とこのベーン５８ｂに作用する遠心力との合力によるシリンダ４０への押付力よりも、圧縮室４３ａ，４３ｂの内部圧力による、ベーン５８ｂを先端側のシリンダ４０から押し戻す力が上回ると、そのベーン５８ｂの突出側先端部がシリンダ４０の内周面４０ａから瞬間的に離れるチャタリングを生じることになる。
　これに対して、上記した本実施形態のコンプレッサ１００は、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスの圧力が第１の吐出孔４５ａに臨む以前の段階で所定圧力（所定の吐出圧力）に達したときに、その圧縮室４３ｂ内の高圧の冷媒ガスＧ２を吐出させる第２の吐出孔４５ｂが、第１の吐出孔４５ａのロータ５０の回転方向上流側に設けられている。
　このため、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスの圧力が、第１の吐出孔４５ａに臨む以前の段階で所定圧力（所定の吐出圧力）に達した場合であっても、その圧縮室４３ｂ内の高圧の冷媒ガスＧ２は、第２の吐出孔４５ｂから吐出チャンバ４６ｂ、吐出路３０ｂを介し油分離部７０を通して吐出室１４に導入される。この際、吐出弁６１ｂは、第２の吐出孔４５ｂから吐出される高圧の冷媒ガスＧ２によって弾性変形して、開弁している。
　このように、シリンダ４０の内周面４０ａに、その周方向に沿って２つの第１の吐出孔４５ａと第２の吐出孔４５ｂを形成したことにより、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスの圧力が、第１の吐出孔４５ａに臨む以前の段階で所定圧力（所定の吐出圧力）に達した場合であっても、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスを第２の吐出孔４５ｂから吐出させることができるので、圧縮室４３ｂ内の冷媒ガスの圧力が所定圧力（所定の吐出圧力）を超える過圧縮を防止することができる。
　ところで、前記したようにコンプレッサ１００の運転時において、圧縮室４３ａ内の高圧の冷媒ガスＧ２は、第１の吐出孔４５ａから吐出され、吐出チャンバ４６ａ、吐出路３０ａを介し油分離部７０を通して吐出室１４に導入される。この際、ロータ５０の回転方向Ｗに沿った第１の吐出孔４５ａの下流側縁部と近接部４８との間の、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとの間に、容積の小さい微小密閉空間Ａが形成されているため、この微小密閉空間Ａに高圧の冷媒ガスが溜まることになる。
　よって、コンプレッサ１００の運転時に、この微小密閉空間Ａに溜まる冷媒ガスは過圧縮されるため、その分だけ動力の損失が生じてしまうことになる。
　そこで、本実施形態のコンプレッサ１００は、図３、図４に示すように、各第１の吐出孔４５ａのロータ５０の回転方向下流側縁部から、シリンダ４０の内周面４０ａの周方向に沿って近接部４８側に延びる切欠き溝部４７を形成している。即ち、この切欠き溝部４７は、前記微小密閉空間付近に位置している。図４は、図３のＢ－Ｂ線断面図である。なお、図４では、シリンダ４０の吐出チャンバ４６ａ側の吐出弁と弁サポートは不図示である。
　この切欠き溝部４７の一端側（近接部４８と反対側）は、第１の吐出孔４５ａの縁部に面しているので、前記微小密閉空間に溜まる冷媒ガスは切欠き溝部４７を通して第１の吐出孔４５ａから吐出される。なお、第２の吐出孔４５ｂ側には、この切欠き溝部４７は形成されていない。
　このように、コンプレッサ１００の運転時に、ロータ５０の回転方向Ｗに沿った第１の吐出孔４５ａの下流側縁部と近接部４８との間の、シリンダ４０の内周面４０ａとロータ５０の外周面５０ａとの間に形成される微小密閉空間に溜まる冷媒ガスを、切欠き溝部４７を通して第１の吐出孔４５ａから吐出させることができるので、前記微小密閉空間での冷媒ガスの過圧縮が防止され、動力の損失を抑えることができる。
関連出願の相互参照
　本願は、２０１２年６月５日に日本国特許庁に出願された特願２０１２－１２７７３０号に基づく優先権を主張し、その全ての開示は完全に本明細書で参照により組み込まれる。
　１０　　　ハウジング
　１３　　　吸入室
　１４　　　吐出室
　２０　　　フロントサイドブロック
　３０　　　リヤサイドブロック
　４０　　　シリンダ
　４２　　　シリンダ室
　４３，４３ａ，４３ｂ　　　圧縮室
　４５ａ　　第１の吐出孔
　４５ｂ　　第２の吐出孔
　４７　　　切欠き溝部
　５０　　　ロータ
　５１　　　回転軸
　５８　　　ベーン
　６０　　　圧縮機本体
　７０　　　油分離部
　９０　　　モータ
　１００　　コンプレッサ（気体圧縮機）

Claims (2)

  1. 　回転軸と一体的に回転する略円柱状のロータと、
    　前記ロータを該ロータの外周面の外方から取り囲む輪郭形状の内周面を有するシリンダと、
    　前記ロータに形成したベーン溝に該ロータの外周面から前記シリンダの内周面に向けて突出自在に設けられた複数の板状のベーンと、
    　前記ロータおよび前記シリンダの両端をそれぞれ塞ぐ２つのサイドブロックとを備え、
    　前記ベーンは、前記シリンダの内周面と前記ロータの外周面との間に形成された空間を仕切ることにより複数の圧縮室を形成するものであり、これら形成された各圧縮室が前記ロータの１回転の期間に、媒体の吸入、圧縮及び吐出を１サイクルのみ行うように、前記シリンダの内周面の輪郭形状が設定された気体圧縮機であって、
    　前記シリンダの内周面と前記ロータの外周面とが前記回転軸の軸周りの1周の範囲で最近接する領域に対して、前記シリンダの内周面の周方向に沿って前記ロータの回転方向上流側に、前記圧縮室で圧縮された媒体を外部に吐出するための吐出孔を少なくとも２つ有しており、
    　前記吐出孔のうち前記最近接する領域に最も近い側にある吐出孔のみに、該吐出孔の前記ロータの回転方向下流側縁部に切欠き溝を形成したことを特徴とする気体圧縮機。
  2. 　前記切欠き溝は、前記吐出孔の前記ロータの回転方向下流側縁部から、前記シリンダの内周面の周方向に沿って前記最近接する領域側に延びるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
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