WO2013153793A1 - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2013153793A1
WO2013153793A1 PCT/JP2013/002356 JP2013002356W WO2013153793A1 WO 2013153793 A1 WO2013153793 A1 WO 2013153793A1 JP 2013002356 W JP2013002356 W JP 2013002356W WO 2013153793 A1 WO2013153793 A1 WO 2013153793A1
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WO
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lens
lens group
object side
refractive power
zoom
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PCT/JP2013/002356
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English (en)
French (fr)
Inventor
大樹 小松
長　倫生
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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Publication date
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144109—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +--+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B15/163—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group
    • G02B15/167—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses
    • G02B15/173—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses arranged +-+
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens used in an electronic camera such as a digital camera, a video camera, a broadcast camera, a cinema camera, and a surveillance camera, and an imaging apparatus equipped with the zoom lens.
  • the zoom lens composed of the first to fourth lens groups the first lens group has the eleventh group having negative refractive power, the twelfth group having positive refractive power, and the positive refractive power. Dividing into a thirteenth group and moving the twelfth group during focusing has been proposed (see Patent Documents 1 and 2). Further, as a zoom lens used in such an electronic camera, a lens having a five-group configuration for increasing the magnification has been proposed (see Patent Document 3). In particular, a cinema camera is required to have a performance equivalent to or higher than that of a photographing lens for an HDTV (high definition television) camera. As a lens that meets such a demand, for example, a lens described in Patent Document 4 has been proposed.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a zoom lens that has a constant F value at the time of zooming and can achieve weight reduction and high performance.
  • the zoom lens according to the present invention in order from the object side, moves from the object side to the image side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • a fourth lens group having The second lens group includes, in order from the object side, a second a lens group having negative refractive power and a second b lens group having positive refractive power.
  • the second a lens group and the second b lens group Is to change the interval of The third lens group moves so that the distance from the fourth lens group is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end, The following conditional expression (1) is satisfied.
  • the zoom lens according to the present invention includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a fourth lens group.
  • the lens having substantially no power, an aperture stop And an optical element other than a lens, such as a cover glass, a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a mechanism having a mechanism portion such as a camera shake correction mechanism, or the like.
  • the lens surface shape such as convex surface, concave surface, plane, biconcave, meniscus, biconvex, plano-convex and plano-concave, and the sign of the refractive power of the lens such as positive and negative include aspherical surfaces. Unless otherwise noted, the paraxial region is considered. In the present invention, the sign of the radius of curvature is positive when the convex shape faces the object side and negative when the convex shape faces the image side.
  • the distance between the 2a lens group and the 2b lens group preferably has a point where the distance is wider than the wide angle end at the focal length between the wide angle end and the telephoto end. .
  • the first lens group is, in order from the object side, a 1a lens group that is fixed during focusing and has negative refractive power, a 1b lens group that has positive refractive power that moves during focusing, And a first c lens group having a positive refractive power that is fixed during focusing, It is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
  • the 1a lens group includes, in order from the object side, the 1a1 lens having a negative meniscus lens shape having a convex surface facing the object side, and the one having a smaller absolute value of the curvature radius on the object side.
  • the negative refractive power of the first a2 lens having an aspherical surface whose positive refractive power increases as it moves away from the optical axis, and the concave surface with a smaller absolute value of the curvature radius toward the object side It is preferable that the first a3 lens has a cemented lens and the first a4 lens has a positive refractive power and has a convex surface having a smaller absolute value of the radius of curvature toward the image side.
  • the 1b lens group includes the cemented surface Is preferably composed of a cemented lens of a first b1 lens having negative refractive power with a convex surface facing the object side and a first b2 lens having positive refractive power.
  • the 2a lens group includes, in order from the object side, a 2a1 lens having a negative meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and a 2a2 lens having a biconcave shape.
  • the second b lens group includes, in order from the object side, a second convex lens having a biconvex shape, and a second bn lens having negative refractive power with a concave surface having a smaller absolute value of the curvature radius facing the object side. It is preferable that it is comprised from these cemented lenses.
  • N2a Average refractive index of the 2a lens group The following conditional expression (4-1) may be satisfied.
  • the third lens group includes, in order from the object side, a third n lens having a biconcave shape, and an object side It is preferable that the lens is composed of a cemented lens with a third p lens having a positive refractive power with a convex surface directed.
  • An image pickup apparatus includes the zoom lens according to the present invention described above.
  • a first lens unit that is fixed at the time of zooming and has a positive refractive power, and moves from the object side to the image side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • a second lens group having a refractive power of 1 a third lens group having a negative refractive power for correcting movement of the image plane at the time of zooming, and having a stop fixed at the time of zooming and having a positive refractive power Since it is composed of the fourth lens group, the F value can be kept constant during zooming unless an axial light beam is generated between the first lens group and the third lens group.
  • the second lens group is composed of a 2a lens group having negative refractive power in order from the object side, and a 2b lens group having positive refractive power, and the interval is changed at the time of zooming. Aberration fluctuations associated with zooming can be corrected, whereby a high-quality image can be acquired.
  • the third lens group is moved so that the distance from the fourth lens group is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end, the movement range of the second lens group at the telephoto end can be widened.
  • the refractive power of the second lens group can be suppressed, and thereby aberration fluctuations associated with zooming can be suppressed.
  • conditional expression (1) it is possible to suppress aberration fluctuations during zooming and to reduce the diameter of the first lens group, thereby reducing the weight of the lens.
  • the zoom lens of the present invention since the zoom lens of the present invention is provided, it can be configured with a small size and high performance, and a good image can be obtained using the image pickup device.
  • FIG. 1 illustrates a first configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration example of a zoom lens and corresponding to Example 2;
  • FIG. 7 is a lens cross-sectional view illustrating a third configuration example of a zoom lens and corresponding to Example 3;
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 1; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 1 illustrates a first configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration example of a zoom lens and corresponding
  • FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations at the wide angle end of the zoom lens according to Example 2, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate range of the zoom lens according to Example 2, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate range of the zoom lens according to Example 2, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 2, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 3, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 3, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 3, where (
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate range of the zoom lens according to Example 3, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 3, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration.
  • 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIGS. 1A, 1B, and 1C show a first configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention.
  • This configuration example corresponds to the lens configuration of Example 1 described later.
  • 1A shows the arrangement of the optical system at the wide-angle end (shortest focal length state)
  • FIG. 1B shows the arrangement of the optical system in the intermediate range (intermediate focal length state)
  • FIG. 1C shows the telephoto end. This corresponds to the arrangement of the optical system in the (longest focal length state).
  • second and third configuration examples corresponding to lens configurations of Examples 2 and 3 to be described later are shown in FIGS. 2 (A), (B), (C) and FIGS. 3 (A), (B).
  • reference numeral Ri designates the surface of the most object side component as the first, and the image side (concatenation). It shows the radius of curvature of the i-th surface which is given a sign so as to increase sequentially toward the image side.
  • a symbol Di indicates a surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • symbol Di only the surface interval (D14, D18, D21, D24) of the part which changes with the change of imaging magnification is attached
  • the zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis Z, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are provided.
  • the optical aperture stop St is preferably disposed in the vicinity of the object side of the fourth lens group G4.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second a lens group G2a having a negative refractive power and a second b lens group G2b having a positive refractive power, and changes the distance at the time of zooming.
  • the distance between the second a lens group G2a and the second b lens group G2b has a point where the distance is wider than the wide angle end at the focal length between the wide angle end and the telephoto end.
  • the zoom lens of the present embodiment can be attached to a photographing device such as a mirrorless single-lens camera.
  • An imaging element 100 such as a CCD (Charge-Coupled Device) or a CMOS (Complementary-Metal-Oxide-Semiconductor) is disposed on an imaging surface (imaging surface) of a camera equipped with this zoom lens.
  • the image sensor 100 outputs an image signal corresponding to an optical image formed by the zoom lens of the present embodiment.
  • At least the zoom lens and the image sensor 100 constitute the image pickup apparatus in the present embodiment.
  • Various optical members GC may be arranged between the fourth lens group G4, which is the final lens group, and the image sensor 100, depending on the configuration on the camera side where the lens is mounted.
  • a flat optical member such as a cover glass for protecting the imaging surface or an infrared cut filter may be disposed.
  • 1A, 1B, 1C to 3A, 3B, 3C also show the image sensor 100 and the optical member
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed at the time of zooming, and the second lens group G2 and the third lens group G3 are moved along the optical axis Z, and each group is moved.
  • the zooming is performed by changing the interval. That is, as the magnification is changed from the wide-angle end to the intermediate range and further to the telephoto end, the second lens group G2 and the third lens group G3 are changed from the state of FIG. 1A to the state of FIG. Further, the robot moves to the state of FIG. 1C so as to draw a locus indicated by a solid line in the drawing.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second a lens group G2a and the second b lens group G2b increases.
  • the distance decreases after expanding from the wide-angle end, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
  • an F value (FNo.) During zooming. Can be made constant.
  • the second lens group G2 is composed of a second a lens group G2a having a negative refractive power and a second b lens group G2b having a positive refractive power in order from the object side, and the distance is changed at the time of zooming. Therefore, it is possible to correct aberration fluctuations associated with zooming, thereby acquiring a high-quality image. In particular, at the time of zooming, aberration variation can be further suppressed by having a point where the distance is wider than the wide-angle end at the focal length between the wide-angle end and the telephoto end.
  • the movement range of the second lens group G2 at the telephoto end is increased. Therefore, it is possible to suppress the refractive power of the second lens group G2, and thereby it is possible to suppress aberration fluctuations associated with zooming.
  • the zoom lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).
  • conditional expression (1-1) is satisfied. It is more preferable that the following conditional expression (1-2) is satisfied.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a first a lens group G1a having a negative refractive power that is fixed during focusing, a first b lens group G1b having a positive refractive power that moves during focusing, and a positive positive that is fixed during focusing. It is preferable that the first lens unit G1c has a refractive power of 1c.
  • the first-b lens group G1b moves along the optical axis Z to perform focusing when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance.
  • the lens diameter of the first lens group G1 can be reduced by making the first a lens group G1a have a negative refractive power.
  • conditional expression (2-1) is satisfied. It is more preferable that the following conditional expression (2-2) is satisfied.
  • the 1a lens group G1a includes, in order from the object side, a first a1 lens L1a1 having a negative meniscus lens shape having a convex surface facing the object side, and a convex surface having a smaller absolute value of the curvature radius on the object side.
  • 1a2 lens L1a2 having an aspherical surface with a positive refracting power that increases with distance from the optical axis Z, and a negative refracting power with the concave surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side
  • It is preferably composed of a cemented lens of the first a3 lens L1a3 and the first a4 lens L1a4 having a positive refractive power with the convex surface having the smaller absolute value of the radius of curvature facing the image side.
  • the angle formed between the off-axis light beam and the optical axis Z is reduced by the first a1 lens L1a1 having a negative meniscus lens shape, and thus the second lens group G2 is formed.
  • the incident angle By making the incident angle small, it is possible to reduce fluctuations in the angle of view and aberrations in the peripheral angle of view due to focusing.
  • distortion and lateral chromatic aberration at the wide angle end can be reduced by the first a2 lens L1a2 having positive refractive power.
  • the aberration variation in the peripheral angle of view can be reduced by the aspherical surface of the first a2 lens L1a2 having positive refractive power.
  • the 1b lens group G1b includes a first b1 lens L1b1 having a negative refractive power with a cemented surface facing the convex surface on the object side, and a first b2 lens L1b2 having a positive refractive power. It is preferable that the lens is composed of a lens.
  • the first c lens group G1c is preferably composed of two first c1 lenses L1c1 and L1c2 having positive refractive power. By configuring the first c lens group G1c in this way, it becomes easy to correct spherical aberration at the telephoto end.
  • the second-a lens group G2a includes a second a1 lens L2a1 having a negative meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and a second a2 lens L2a2 having a biconcave shape, and the second b
  • the lens group G2b is formed by a cemented lens of a second bp lens L2bp having a biconvex shape in order from the object side and a second bn lens L2bn having a negative refractive power with a concave surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side.
  • it is configured.
  • N2a Average refractive index of the 2a lens group G2a If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, variations in spherical aberration and astigmatism during zooming increase.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a third n lens L3n having a biconcave shape and a third p lens L3p having a positive refractive power with a convex surface facing the object side. It is preferable that the lens is composed of a cemented lens. By configuring the third lens group G3 in this way, it becomes easy to correct spherical aberration and axial chromatic aberration during zooming.
  • conditional expression (6-1) is satisfied.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a 4-1 lens L41 having a positive refractive power, a 4-2 lens L42 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the lens includes a fourth to seventh lens L47 having a refractive power, a fourth to eighth lens L48 having a negative refractive power, and a fourth to ninth lens L49 having a positive refractive power.
  • a cemented lens of the 4-9 lens L49 and the 4-10 lens L50 having positive refractive power is used. Composed.
  • FIG. 13 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus using the zoom lens of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • the image pickup apparatus include a digital camera, a video camera, a broadcast camera, a cinema camera, a surveillance camera, and the like using an image pickup device such as a CCD or a CMOS.
  • An imaging apparatus 10 illustrated in FIG. 13 includes a zoom lens 1, a filter 2 disposed on the image side of the zoom lens 1, an imaging element 3 that captures an image of a subject formed by the zoom lens 1, and an imaging element 3. And a zoom control unit 5 for performing zooming of the zoom lens 1 and focus adjustment using the zooming.
  • the zoom lens 1 includes a first lens group G1 having a positive refractive power that is fixed during zooming, and a second lens group G2 having a negative refractive power that performs zooming by moving along the optical axis Z.
  • FIG. 13 schematically shows each lens group.
  • the image pickup device 3 converts an optical image formed by the zoom lens 1 into an electric signal, and the image pickup surface is arranged so as to coincide with the image surface of the zoom lens 1.
  • a CCD or a CMOS can be used as the imaging element 3.
  • FIGS. 1A, 1B, and 1C are diagrams illustrating a configuration of a zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the first lens group G1 of the zoom lens according to Example 1 includes, in order from the object side, a first a lens group G1a having a negative refractive power that is fixed during focusing, and a first b lens group having a positive refractive power that moves during focusing. G1b and a first c lens group G1c that has a positive refractive power that is fixed during focusing.
  • the first a lens group G1a includes, in order from the object side, a first a1 lens L1a1 having a negative meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and positive refraction with a convex surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side.
  • a first a2 lens L1a2 having power, a first a lens L1a3 having negative refractive power with a concave surface having a smaller absolute value of curvature radius toward the object side, and a convex surface having a smaller absolute value of curvature radius toward the image side Is composed of a cemented lens with the first a4 lens L1a4 having a positive refractive power facing the lens.
  • the object-side surface R3 of the first a2 lens L1a2 is formed of an aspheric surface having a shape in which positive refractive power increases as the distance from the optical axis Z increases.
  • the 1b lens group G1b is composed of a cemented lens of a first b1 lens L1b1 having a negative refractive power and a first b2 lens L1b2 having a positive refractive power.
  • the first c lens group G1c is composed of two lenses, a first c1 lens L1c1 and a first c2 lens L1c2, which have a positive refractive power.
  • the object-side surface R13 of the first c2 lens L1c2 is an aspherical surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second a lens group G2a having a negative refractive power and a second b lens group G2b having a positive refractive power.
  • the second a lens group G2a includes a second a1 lens L2a1 having a negative meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and a second a2 lens L2a2 having a biconcave shape, and the second b lens group G2b is formed from the object side.
  • It is composed of a cemented lens of a second bp lens L2bp having a biconvex shape in order and a second bn lens L2bn having a negative refractive power with the concave surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a third n lens L3n having a biconcave shape and a third p lens L3p having a positive refractive power with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, in order from the object side, a 4-1 lens L41 having a positive refractive power, a 4-2 lens L42 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power.
  • the fourth lens 747 has a fourth to seventh lens L47, a fourth to eighth lens L48 having a negative refractive power, and a fourth to ninth lens L49 having a positive refractive power.
  • Tables 1 and 2 show specific lens data corresponding to the configuration of the zoom lens shown in FIGS. 1 (A), (B), and (C).
  • Table 1 shows the basic lens data
  • Table 2 shows other data.
  • the surface of the component closest to the object side is the first, and the numbers are sequentially increased toward the image side.
  • the value (mm) of the radius of curvature of the i-th surface from the object side is shown in correspondence with the reference symbol Ri in FIG.
  • the column of the surface interval Di indicates the interval (mm) on the optical axis between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1 from the object side.
  • the refractive index of the j-th (j 1, 2, 3,...) Optical element that gradually increases toward the image side, with the most object-side lens being the first lens, with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • the column ⁇ dj the Abbe number of the j-th optical element with respect to the d-line is shown.
  • Table 2 as other data, the zoom magnification, the paraxial focal length f (mm), the back focus Bf, and the F value (FNo. Fno.) Of the entire system in the infinite focus state at the wide angle end, the intermediate range, and the telephoto end are shown. ) And the angle of view (2 ⁇ ) are also shown.
  • the zoom lens according to Example 1 includes the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, the distance between the second a lens group G2a and the second b lens group G2b, and the second lens group G2 with zooming. Since the distance between the third lens group G3 and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 change, the distance D14 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second a lens group G2a. The distance D18 between the second lens group G2b, the distance D21 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the distance D24 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are variable. Yes. Table 2 shows zoom intervals (mm) in the infinitely focused state at the wide-angle end, the intermediate range, and the telephoto end as data at the time of zooming of the surface intervals D14, D18, D21, and D24.
  • the symbol “*” attached to the left side of the surface number indicates that the lens surface has an aspherical shape.
  • the basic lens data in Table 1 shows numerical values of paraxial curvature radii as the curvature radii of these aspheric surfaces.
  • Table 3 shows aspherical data in the zoom lens according to Example 1.
  • E indicates that the subsequent numerical value is a “power exponent” with a base of 10
  • the numerical value represented by an exponential function with the base of 10 is Indicates that the value before “E” is multiplied.
  • “1.0E-02” indicates “1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 ”.
  • Table 3 shows aspherical data of the zoom lens according to Example 1.
  • the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient related to the aspheric surface are shown.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric coefficient means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • the aspheric coefficient is a value of each coefficient KA, Am in the following aspheric expression.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C Reciprocal KA of paraxial radius of curvature
  • Am Aspheric coefficient
  • the aspherical surface of the zoom lens according to Example 1 is based on the above aspheric expression, and the even order of A4 to A20 is valid for the aspheric coefficient Am. Used to represent.
  • FIGS. 3A, 3B, and 3C are embodiments of the present invention.
  • 6 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3.
  • FIG. The zoom lenses according to Examples 2 and 3 have substantially the same configuration as the zoom lens according to Example 1, but the lens closest to the image plane of the fourth lens group G4 has a positive refractive power.
  • a cemented lens of a 4-9 lens L49 having a negative refractive power and a 4-10 lens L50 having a positive refractive power is used.
  • the surface number of the lens located on the image side from the lens L48 is different from that of the first embodiment in that it is deviated by one.
  • Table 10 shows a summary of the values for the above conditional expressions for each example. As can be seen from Table 10, for conditional expressions (1) to (6), the values of the respective examples are within the numerical range.
  • [Aberration performance] 4A to 4D respectively show spherical aberration, astigmatism, distortion and lateral chromatic aberration at the wide angle end in the zoom lens according to Example 1.
  • FIG. 5A to 5D show similar aberrations in the intermediate range
  • FIGS. 6A to 6D show similar aberrations at the telephoto end.
  • Each aberration diagram shows an aberration with the d-line (587.6 nm) as a reference wavelength.
  • the spherical aberration diagram also shows aberrations for a wavelength of 656.3 nm (C line) and a wavelength of 486.1 nm (F line).
  • the solid line indicates the aberration in the sagittal direction
  • the two-dot chain line indicates the aberration in the tangential direction.
  • FNo. Indicates an F value
  • ⁇ indicates a half angle of view.
  • the lateral chromatic aberration diagram shows aberrations for the C-line, F-line, and g-line (wavelength 435.8 nm).
  • FIGS. 7A to 7D wide-angle end
  • FIGS. 8A to 8D intermediate region
  • FIGS. D Telephoto end
  • FIGS. 10 to 12 (A) to (D) various aberrations regarding the zoom lens according to Example 2 are shown in FIGS. 7A to 7D (wide-angle end), FIGS. 8A to 8D (intermediate region), and FIGS. D) (Telephoto end).
  • FIGS. 10 to 12 (A) to (D) various aberrations of the zoom lens according to Example 3 are shown in FIGS. 10 to 12 (A) to (D).
  • this invention is not limited to the said embodiment and each Example, Various deformation
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, and the refractive index of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.

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Abstract

【課題】変倍時においてＦ値が一定であり、軽量化および高性能化を達成できるズームレンズを提供する。 【解決手段】物体側から順に、変倍時固定で正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）、広角端から望遠端に変倍する際に、物体側から像側へ移動する負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）、変倍時の像面の移動を補正する負の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）、変倍時固定で絞りを有し、正の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）から構成する。第２レンズ群（Ｇ２）を、負の屈折力を有する第２ａレンズ群（Ｇ２ａ）、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群（Ｇ２ｂ）から構成し、変倍時にその間隔を変化させる。第３レンズ群（Ｇ３）は、第４レンズ群（Ｇ４）との間隔が、望遠端において広角端よりも狭くなるように移動する。第１レンズ群（Ｇ１）の最も物体側の面から絞りまでの距離および広角端の焦点距離に関する所定の条件式を満たす。

Description

ズームレンズおよび撮像装置
　本発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ、シネマ用カメラおよび監視用カメラ等の電子カメラに用いられるズームレンズ、およびこのズームレンズを搭載した撮像装置に関するものである。
　放送用カメラ、映画撮影用カメラ等の電子カメラにおいては、フォーカシングによる画角の変動は好ましくない。このため、第１から第４の４つのレンズ群からなるズームレンズにおいて、第１レンズ群を負の屈折力を有する第１１群、正の屈折力を有する第１２群および正の屈折力を有する第１３群に分け、フォーカシング時には第１２群を移動させるものが提案されている（特許文献１，２参照）。また、このような電子カメラに用いられるズームレンズとして、高倍率化のために５群構成としたものも提案されている（特許文献３参照）。とくに、シネマ用カメラは、ＨＤＴＶ（ｈｉｇｈ　ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ　ｔｅｌｅｖｉｉｏｎ）カメラ用の撮影レンズと同等またはそれ以上の性能が要求される。このような要望に応えるレンズとして、例えば特許文献４に記載されたものが提案されている。
特開平９－１５５０１号公報 特開平１０－６２６８６号公報 特開平１０－３１１５７号公報 特開２００４－３４１２３８号公報
　しかしながら、特許文献１から４に記載されたズームレンズにおいては、いずれもイメージサイズがそれほど大きくないにもかかわらず、第１レンズ群が十分に小型化されているとは言い難い。とくに近年においては、可搬型の放送用レンズの要求が増大しており、大きなイメージサイズに対して、小型軽量なレンズが求められている。また、変倍中において、Ｆ値が一定であることも求められているが、特許文献３に記載されたズームレンズは、Ｆ値が一定ではない。
　本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、変倍時においてＦ値が一定であり、軽量化および高性能化を達成できるズームレンズを提供することを目的とする。
　本発明によるズームレンズは、物体側から順に、変倍時固定で、正の屈折力を有する第１レンズ群、広角端から望遠端に変倍する際に、物体側から像側へ移動する、負の屈折力を有する第２レンズ群、変倍時の像面の移動を補正する、負の屈折力を有する第３レンズ群、および変倍時固定で絞りを有し、正の屈折力を有する第４レンズ群から構成され、
　第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａレンズ群、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群から構成され、変倍時に第２ａレンズ群と第２ｂレンズ群との間隔を変化させるものであり、
　第３レンズ群は、第４レンズ群との間隔が、望遠端において広角端よりも狭くなるように移動し、
　下記条件式（１）を満足することを特徴とするものである。
　　５．０＜Ｌ／ｆｗ＜１５．０　…　（１）
ただし、
Ｌ：第１レンズ群の最も物体側の面から絞りまでの距離
ｆｗ：広角端の焦点距離
　なお、下記条件式（１－１）、（１－２）を満足するものとしてもよい。
　　７．０＜Ｌ／ｆｗ＜１２．０　…　（１－１）
　　８．０＜Ｌ／ｆｗ＜１０．０　…　（１－２）
　本発明のズームレンズは、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群および第４レンズ群からなるものであるが、４つのレンズ群以外に，実質的にパワーを持たないレンズ、絞りやカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手ぶれ補正機構等の機構部分等を持つものも含むものであってもよい。
　また、本発明においては、凸面、凹面、平面、両凹、メニスカス、両凸、平凸および平凹等といったレンズの面形状、正および負といったレンズの屈折力の符号は、非球面が含まれているものについてはとくに断りのない限り近軸領域で考えるものとする。また、本発明においては、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸面を向けた場合を正、像側に凸面を向けた場合を負とすることにする。
　なお、本発明によるズームレンズにおいては、第２ａレンズ群と第２ｂレンズ群との間隔は、広角端と望遠端との間の焦点距離において、広角端よりも間隔が広がる点を有することが好ましい。
　また、本発明によるズームレンズにおいては、第１レンズ群は物体側から順に、フォーカシング時に固定で負の屈折力を有する第１ａレンズ群、フォーカシング時に移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群、およびフォーカシング時に固定で正の屈折力を有する第１ｃレンズ群から構成され、
　下記条件式（２）を満足することが好ましい。
　　０．０５０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．２００　…　（２）
ただし、
ｆｗ：広角端の焦点距離
ｆ１ｂ：第１ｂレンズ群の焦点距離
　なお、下記条件式（２－１）、（２－１）を満足するものとしてもよい。
　　０．０６０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１５０　…　（２－１）
　　０．０７０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１００　…　（２－２）
　また、本発明によるズームレンズにおいては、第１ａレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第１ａ１レンズ、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向け、光軸から離れるに従い、正の屈折力が強まる形状の非球面を有する第１ａ２レンズ、および物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた、負の屈折力を有する第１ａ３レンズと、像側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向けた、正の屈折力を有する第１ａ４レンズとの接合レンズから構成されることが好ましい。
　この場合、下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　０．００＜θｇＦ１ａ４－θｇＦ１ａ３　…　（３）
ただし、
θｇＦ１ａ４：第１ａ４レンズのｇ線とＦ線との部分分散比
θｇＦ１ａ３：第１ａ３レンズのｇ線とＦ線との部分分散比
　また、本発明によるズームレンズにおいては、第１ｂレンズ群は、接合面が物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１ｂ１レンズと、正の屈折力を有する第１ｂ２レンズとの接合レンズから構成されることが好ましい。
　また、本発明によるズームレンズにおいては、第２ａレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第２ａ１レンズ、および両凹形状を有する第２ａ２レンズから構成され、第２ｂレンズ群は、物体側から順に、両凸形状を有する第２ｂｐレンズと、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた、負の屈折力を有する第２ｂｎレンズとの接合レンズから構成されることが好ましい。
　この場合、下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　１．７５＜Ｎ２ａ　…　（４）
ただし、
Ｎ２ａ：第２ａレンズ群の平均屈折率
　下記条件式（４－１）を満足するものとしてもよい。
　　１．８３＜Ｎ２ａ　…　（４－１）
　また、本発明によるズームレンズにおいては、下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　２０．０＜ν２ｂｎ－ν２ｂｐ　…　（５）
ただし、
ν２ｂｎ：第２ｂｎレンズのアッベ数
ν２ｂｐ：第２ｂｐレンズのアッベ数
　また、本発明によるズームレンズにおいては、第３レンズ群は、物体側から順に、両凹形状を有する第３ｎレンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第３ｐレンズとの接合レンズから構成されることが好ましい。
　この場合、下記条件式（６）を満足することが好ましい。
　　３０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６）
ただし、
ν３ｐ：第３ｎレンズ３ｐのアッベ数
ν３ｎ：第３ｐレンズ３ｎのアッベ数
　下記条件式（６－１）を満足するものとしてもよい。
　　４０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６－１）
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明のズームレンズを搭載したことを特徴とするものである。
　本発明によれば、物体側から順に、変倍時固定で、正の屈折力を有する第１レンズ群、広角端から望遠端に変倍する際に、物体側から像側へ移動する、負の屈折力を有する第２レンズ群、変倍時の像面の移動を補正する、負の屈折力を有する第３レンズ群、および変倍時固定で絞りを有し、正の屈折力を有する第４レンズ群から構成されるものとしたため、第１レンズ群から第３レンズ群の間において、軸上光束がけられなければ、変倍中においてＦ値を一定とすることができる。
　また、第２レンズ群を、物体側から順に負の屈折力を有する第２ａレンズ群、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群から構成し、変倍時にその間隔を変化させるようにしたため、変倍に伴う収差変動を補正することができ、これにより、高画質な画像を取得することができる。
　また、第３レンズ群を、第４レンズ群との間隔が望遠端において広角端よりも狭くなるように移動させることにより、望遠端での第２レンズ群の移動範囲を広く取ることができるため、第２レンズ群の屈折力を抑えることができ、これにより、変倍に伴う収差変動を抑えることができる。
　また、条件式（１）を満足することにより、変倍中の収差変動を抑えることができ、かつ第１レンズ群の径を小さくすることができるため、レンズの軽量化を図ることができる。
　本発明の撮像装置によれば、本発明のズームレンズを備えているため、小型で高性能に構成でき、撮像素子を用いて良好な像を得ることができる。
本発明の一実施形態に係るズームレンズの第１の構成例を示すものであり、実施例１に対応するレンズ断面図である。 ズームレンズの第２の構成例を示すものであり、実施例２に対応するレンズ断面図である。 ズームレンズの第３の構成例を示すものであり、実施例３に対応するレンズ断面図である。 実施例１に係るズームレンズの広角端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例１に係るズームレンズの中間域における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例１に係るズームレンズの望遠端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例２に係るズームレンズの広角端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例２に係るズームレンズの中間域における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例２に係るズームレンズの望遠端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例３に係るズームレンズの広角端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例３に係るズームレンズの中間域における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 実施例３に係るズームレンズの望遠端における諸収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の一実施形態に係る撮像装置の概略構成図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、本発明の一実施形態に係るズームレンズの第１の構成例を示している。この構成例は、後述の実施例１のレンズ構成に対応している。なお、図１（Ａ）は広角端（最短焦点距離状態）での光学系配置、図１（Ｂ）は中間域（中間焦点距離状態）での光学系配置、図１（Ｃ）は望遠端（最長焦点距離状態）での光学系配置に対応している。同様にして、後述の実施例２，３のレンズ構成に対応する第２および第３の構成例を、図２（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）および図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示す。図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）～図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）において、符号Ｒｉは、最も物体側の構成要素の面を１番目として、像側（結像側）に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の曲率半径を示す。符号Ｄｉは、ｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示す。なお符号Ｄｉについては、撮影倍率の変化に伴って変化する部分の面間隔（Ｄ１４，Ｄ１８，Ｄ２１，Ｄ２４）のみ符号を付す。
　このズームレンズは、光軸Ｚに沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、および正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４を備えている。光学的な開口絞りＳｔは第４レンズ群Ｇ４の物体側近傍に配設されていることが好ましい。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａ、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂから構成され、変倍時にその間隔を変化させる。なお、第２ａレンズ群Ｇ２aと第２ｂレンズ群Ｇ２ｂとの間隔は、広角端と望遠端との間の焦点距離において、広角端よりも間隔が広がる点を有する。
　本実施形態のズームレンズは、例えばミラーレス一眼カメラ等の撮影機器に装着可能である。このズームレンズを搭載したカメラの結像面（撮像面）には、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子１００が配置される。撮像素子１００は、本実施形態のズームレンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するものである。少なくとも、このズームレンズと撮像素子１００とで、本実施形態における撮像装置が構成される。最終レンズ群である第４レンズ群Ｇ４と撮像素子１００との間には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、種々の光学部材ＧＣが配置されていてもよい。例えば撮像面保護用のカバーガラスや赤外線カットフィルタ等の平板状の光学部材が配置されていてもよい。なお、図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）～図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）には、撮像素子１００および光学部材ＧＣも併せて示している。
　このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は変倍時において固定されており、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を光軸Ｚに沿って移動させて、各群間隔を変化させることにより変倍を行うように構成されている。すなわち、広角端から中間域へ、さらに望遠端へと変倍させるに従い、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、例えば図１（Ａ）の状態から図１（Ｂ）の状態へ、さらに図１（Ｃ）の状態へと、図に実線で示した軌跡を描くように移動する。
　より詳しくは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２ａレンズ群Ｇ２ａと第２ｂレンズ群Ｇ２ｂとの間隔が広角端よりも広がった後に減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するよう移動する。このように各レンズ群を移動することで、各レンズ群で効果的に変倍を行うことができる。
　本実施形態のズームレンズではこのような構成を採用することにより、第１レンズ群Ｇ１から第３レンズ群Ｇ３の間において、軸上光束がけられなければ、変倍中においてＦ値（ＦＮｏ．）を一定とすることができる。
　また、第２レンズ群Ｇ２を、物体側から順に負の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａ、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂから構成し、変倍時にその間隔を変化させるものとしたため、変倍に伴う収差変動を補正することができ、これにより、高画質な画像を取得することができる。とくに、変倍時において、広角端と望遠端との間の焦点距離において、広角端よりも間隔が広がる点を有するものとすることにより、収差変動をより抑えることができる。
　また、第３レンズ群Ｇ３を、第４レンズ群Ｇ４との間隔が望遠端において広角端よりも狭くなるように移動させることにより、望遠端での第２レンズ群Ｇ２の移動範囲を広く取ることができるため、第２レンズ群Ｇ２の屈折力を抑えることができ、これにより、変倍に伴う収差変動を抑えることができる。
　また、本実施形態のズームレンズは、下記条件式（１）を満足することが好ましい。
　　５．０＜Ｌ／ｆｗ＜１５．０　…　（１）
ただし、
Ｌ：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から絞りまでの距離
ｆｗ：広角端の焦点距離
　条件式（１）の下限を下回ると、十分な変倍比が得られないか、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が過大となり、変倍中の収差変動が大きくなる。条件式（１）の上限を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の径が大きくなり、軽量化が困難となる。
　さらなる収差変動の低下および軽量化を達成するためには、下記条件式（１－１）を満足することが好ましい。また、下記条件式（１－２）を満足することがより好ましい。
　　７．０＜Ｌ／ｆｗ＜１２．０　…　（１－１）
　　８．０＜Ｌ／ｆｗ＜１０．０　…　（１－２）
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、フォーカシング時に固定で負の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａ、フォーカシング時に移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂ、およびフォーカシング時に固定で正の屈折力を有する第１ｃレンズ群Ｇ１ｃから構成されることが好ましい。第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングの際に、光軸Ｚに沿って移動してフォーカシングを行う。第１レンズ群Ｇ１をこのように構成することにより、変倍時の画角変化を小さくすることができる。また、第１ａレンズ群Ｇ１ａを負の屈折力を有するものとすることにより、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径を小さくすることができる。
　この場合、下記条件式（２）を満足することが好ましい。
　　０．０５０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．２００　…　（２）
ｆｗ：広角端の焦点距離
ｆ１ｂ：第１ｂレンズ群Ｇ１ｂの焦点距離
　条件式（２）の下限を下回ると、フォーカシング時の第１ｂレンズ群Ｇ１ｂの移動量が大きくなって、第１ａレンズ群Ｇ１ａと第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとの間隔を大きくせざるを得なくなり、その結果、第１ａレンズ群Ｇ１ａの径が増大して、軽量化が困難となる。条件式（２）の上限を上回ると、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂのパワーが強くなるため、フォーカシング時の移動量は小さくなるが、物体距離の変化に応じてフォーカスを変化させたときの収差変動が大きくなる。
　さらなる軽量化および収差変動の低下を達成するためには、下記条件式（２－１）を満足することが好ましい。また、下記条件式（２－２）を満足することがより好ましい。
　　０．０６０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１５０　…　（２－１）
　　０．０７０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１００　…　（２－２）
　本実施形態においては、第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第１ａ１レンズＬ１ａ１、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向け、光軸Ｚから離れるに従い、正の屈折力が強まる形状の非球面を有する第１ａ２レンズＬ１ａ２、および物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた負の屈折力を有する第１ａ３レンズＬ１ａ３と、像側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向けた正の屈折力を有する第１ａ４レンズＬ１ａ４との接合レンズから構成されることが好ましい。
　第１ａレンズ群Ｇ１ａをこのように構成することにより、負のメニスカスレンズ形状を有する第１ａ１レンズＬ１ａ１により軸外の光線と光軸Ｚとのなす角度を小さくし、これにより第２レンズ群Ｇ２に入射する角度を小さくし、フォーカシングによる画角変動および周辺画角の収差変動を軽減することができる。また、正の屈折力を有する第１ａ２レンズＬ１ａ２により、広角端の歪曲収差および倍率色収差を軽減できる。また、正の屈折力を有する第１ａ２レンズＬ１ａ２の非球面により、周辺画角の収差変動を軽減できる。さらに、負の屈折力を有する第１ａ３レンズＬ１ａ３と正の屈折力を有する第１ａ４レンズＬ１ａ４との接合レンズにより、望遠端での球面収差および軸上色収差、並びに広角端から望遠端までの倍率色収差を補正することができる。
　この場合、下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　０．００＜θｇＦ１ａ４－θｇＦ１ａ３　…　（３）
ただし、
θｇＦ１ａ４：第１ａ４レンズＬ１ａ４のｇ線とＦ線との部分分散比
θｇＦ１ａ３：第１ａ３レンズＬ１ａ３のｇ線とＦ線との部分分散比
　条件式（３）を満足することにより、２次色収差を効果的に補正できる。
　また、本実施形態においては、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、接合面が物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１ｂ１レンズＬ１ｂ１と、正の屈折力を有する第１ｂ２レンズＬ１ｂ２との接合レンズから構成されることが好ましい。第１ｂレンズ群Ｇ１ｂをこのように構成することにより、フォーカシングによる収差の変動を小さく抑えることができる。とくに接合面をこの向きに配置することにより、フォーカシング時の倍率色収差および非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本実施形態においては、第１ｃレンズ群Ｇ１ｃは、正の屈折力を有する２枚の第１ｃ１レンズＬ１ｃ１および第１ｃ２レンズＬ１ｃ２から構成されることが好ましい。第１ｃレンズ群Ｇ１ｃをこのように構成することにより、望遠端での球面収差の補正が容易となる。
　また、本実施形態においては、第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第２ａ１レンズＬ２ａ１、および両凹形状を有する第２ａ２レンズＬ２ａ２から構成され、第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側から順に両凸形状を有する第２ｂｐレンズＬ２ｂｐと物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた負の屈折力を有する第２ｂｎレンズＬ２ｂｎとの接合レンズにより構成されることが好ましい。第２ａレンズ群Ｇ２ａをこのように構成することにより、変倍中の像面湾曲および倍率色収差の補正が容易となる。
　この場合、下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　１．７５＜Ｎ２ａ　…　（４）
ただし、
Ｎ２ａ：第２ａレンズ群Ｇ２ａの平均屈折率
　条件式（４）の下限を下回ると、変倍中の球面収差および非点収差の変動が大きくなる。
　さらなる変倍中の球面収差および非点収差の変動の防止を達成するためには、下記条件式（４－１）を満足することが好ましい。
　　１．８３＜Ｎ２ａ　…　（４－１）
　また、下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　２０．０＜ν２ｂｎ－ν２ｂｐ　…　（５）
ただし、
ν２ｂｎ：第２ｂｎレンズＬ２ｂｎのアッベ数
ν２ｂｐ：第２ｂｐレンズＬ２ｂｐのアッベ数
　条件式（５）の下限を下回ると、軸上色収差および倍率色収差が補正不足となる。
　また、本実施形態においては、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状を有する第３ｎレンズＬ３ｎと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第３ｐレンズＬ３ｐとの接合レンズから構成されることが好ましい。第３レンズ群Ｇ３をこのように構成することにより、変倍中の球面収差および軸上色収差の補正が容易となる。
　この場合、下記条件式（６）を満足することが好ましい。
　　３０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６）
ただし、
ν３ｐ：第３ｐレンズＬ３ｐのアッベ数
ν３ｎ：第３ｎレンズＬ３ｎのアッベ数
　条件式（６）の下限を下回ると、軸上色収差の補正が困難となる。
　軸上色収差の補正をさらに容易とするためには、下記条件式（６－１）を満足することが好ましい。
　　４０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６－１）
　また、本実施形態においては、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第４－１レンズＬ４１、正の屈折力を有する第４－２レンズＬ４２、負の屈折力を有する第４－３レンズＬ４３、正の屈折力を有する第４－４レンズＬ４４、正の屈折力を有する第４－５レンズＬ４５、負の屈折力を有する第４－６レンズＬ４６、正の屈折力を有する第４－７レンズＬ４７、負の屈折力を有する第４－８レンズＬ４８、および正の屈折力を有する第４－９レンズＬ４９から構成される。なお、第２および第３実施例においては、単レンズである第４－９レンズＬ４９に代えて、第４－９レンズＬ４９と正の屈折力を有する第４－１０レンズＬ５０との接合レンズから構成される。
［撮像装置への適用例］
　次に、本発明の実施形態に係る撮像装置について説明する。図１３に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態のズームレンズを用いた撮像装置の概略構成図を示す。撮像装置としては、例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子を用いたデジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ、シネマ用カメラおよび監視用カメラ等を挙げることができる。
　図１３に示す撮像装置１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されたフィルタ２と、ズームレンズ１によって結像される被写体の像を撮像する撮像素子３と、撮像素子３からの出力信号を演算処理する信号処理部４と、ズームレンズ１の変倍とその変倍によるフォーカス調整を行うためのズーム制御部５とを備える。
　ズームレンズ１は、変倍時に固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、光軸Ｚに沿って移動することにより変倍を行う負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、変倍時の像面の移動を補正する負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳｔと、変倍時に固定されている正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有するものである。図１３では各レンズ群を概略的に示している。撮像素子３は、ズームレンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、その撮像面はズームレンズ１の像面に一致するように配置される。撮像素子３としては例えばＣＣＤやＣＭＯＳ等を用いることができる。
　このような撮像装置におけるズームレンズ１として、本実施形態によるズームレンズを用いることで、高解像の撮像信号が得られる。
　次に、本実施形態に係るズームレンズの具体的な実施例について説明する。
［実施例１］
　図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、本発明の実施例１に係るズームレンズの構成を示す図である。
　実施例１に係るズームレンズの第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、フォーカシング時に固定で負の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａ、フォーカシング時に移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂ、およびフォーカシング時固定で正の屈折力を有する第１ｃレンズ群Ｇ１ｃから構成されている。
　第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第１ａ１レンズＬ１ａ１、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向けた正の屈折力を有する第１ａ２レンズＬ１ａ２、および物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた負の屈折力を有する第１ａレンズＬ１ａ３と、像側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向けた正の屈折力を有する第１ａ４レンズＬ１ａ４との接合レンズから構成されている。なお、第１ａ２レンズＬ１ａ２の物体側の面Ｒ３が、光軸Ｚから離れるに従い、正の屈折力が強まる形状の非球面で構成されている。
　第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、接合面が物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１ｂ１レンズＬ１ｂ１と正の屈折力を有する第１ｂ２レンズＬ１ｂ２との接合レンズから構成されている。
　第１ｃレンズ群Ｇ１ｃは、正の屈折力を有する第１ｃ１レンズＬ１ｃ１および第１ｃ２レンズＬ１ｃ２の２枚のレンズから構成されている。第１ｃ２レンズＬ１ｃ２の物体側の面Ｒ１３は非球面で構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａ、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂから構成されている。第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第２ａ１レンズＬ２ａ１、および両凹形状を有する第２ａ２レンズＬ２ａ２から構成され、第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側から順に両凸形状を有する第２ｂｐレンズＬ２ｂｐと物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた負の屈折力を有する第２ｂｎレンズＬ２ｂｎとの接合レンズにより構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状を有する第３ｎレンズＬ３ｎと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第３ｐレンズＬ３ｐとの接合レンズから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側から順に、正の屈折力を有する第４－１レンズＬ４１、正の屈折力を有する第４－２レンズＬ４２、負の屈折力を有する第４－３レンズＬ４３、正の屈折力を有する第４－４レンズＬ４４、正の屈折力を有する第４－５レンズＬ４５、負の屈折力を有する第４－６レンズＬ４６、正の屈折力を有する第４－７レンズＬ４７、負の屈折力を有する第４－８レンズＬ４８、および正の屈折力を有する第４－９レンズＬ４９から構成されている。
　表１および表２は、図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示したズームレンズの構成に対応する具体的なレンズデータを示している。表１にはその基本的なレンズデータを示し、表２にはその他のデータを示す。表１に示したレンズデータにおける面番号Ｓｉの欄には、実施例１に係るズームレンズについて、最も物体側の構成要素の面を１番目として、像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目（ｉ＝１～４２）の面の番号を示している。曲率半径Ｒｉの欄には、図１（Ｂ）において付した符号Ｒｉに対応させて、物体側からｉ番目の面の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。面間隔Ｄｉの欄についても、同様に物体側からｉ番目の面Ｓｉとｉ＋１番目の面Ｓｉ＋１との光軸上の間隔（ｍｍ）を示す。Ｎｄｊの欄には、最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄には、ｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数を示す。表２には、その他のデータとして、広角端、中間域および望遠端での無限遠合焦状態における全系のズーム倍率、近軸焦点距離ｆ（ｍｍ）、バックフォーカスＢｆ、Ｆ値（ＦＮｏ．）および画角（２ω）の値についても示す。
　実施例１に係るズームレンズは、変倍に伴って第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２ａレンズ群Ｇ２ａと第２ｂレンズ群Ｇ２ｂとの間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、および第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するため、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔Ｄ１４、第２ａレンズ群Ｇ２ａと第２ｂレンズ群Ｇ２ｂとの間隔Ｄ１８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔Ｄ２１、および第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔Ｄ２４の値は可変となっている。表２には、面間隔Ｄ１４，Ｄ１８，Ｄ２１，Ｄ２４の変倍時のデータとして、広角端、中間域および望遠端での無限遠合焦状態におけるズーム間隔（ｍｍ）を示す。
　表１のレンズデータにおいて、面番号の左側に付された記号「＊」は、そのレンズ面が非球面形状であることを示す。表１の基本レンズデータには、これらの非球面の曲率半径として、近軸の曲率半径の数値を示している。
　表３には実施例１に係るズームレンズにおける非球面データを示す。非球面データとして示した数値において、記号“Ｅ”は、その次に続く数値が１０を底とした“べき指数”であることを示し、その１０を底とした指数関数で表される数値が“Ｅ”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「１．０Ｅ－０２」であれば、「１．０×１０-2」であることを示す。
　また表３には、実施例１に係るズームレンズの非球面データを示す。ここでは、非球面の面番号と、その非球面に関する非球面係数を示す。ここで非球面係数の数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は、「×１０-n」を意味する。なお非球面係数は、下記非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍの値である。
　　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＡｍ・ｈm
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
　実施例１に係るズームレンズの非球面は、上記非球面式に基づき、非球面係数ＡｍについてはＡ４～Ａ２０までの偶数の次数を有効に用いて表している。
［実施例２，３］
　図２（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、本発明の実施例２に係るズームレンズの構成を示す図、図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、本発明の実施例３に係るズームレンズの構成を示す図である。実施例２，３に係るズームレンズは、実施例１に係るズームレンズと略同様の構成とされているが、第４レンズ群Ｇ４の最も像面に近いレンズが、正の屈折力を有する第４－９レンズＬ４９に代えて、負の屈折力を有する第４－９レンズＬ４９と正の屈折力を有する第４－１０レンズＬ５０との接合レンズが使用され、これに伴い、第４－８レンズＬ４８より像側にあるレンズの面番号が、実施例１とは１ずれる点において相違している。
　上記の実施例１と同様に、実施例２に係るズームレンズの具体的なレンズデータを表４～６に示す。また、実施例３に係るズームレンズの具体的なレンズデータを表７～９に示す。なお、実施例３に係るズームレンズは、面Ｒ３および面Ｒ１３に加えて、第２ａレンズ群Ｇ２ａ負のメニスカスレンズＬ２ａ１の物体側の面Ｒ１５が非球面で構成されている。

Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
［各実施例のその他の数値データ］
　表１０には、上述の各条件式に関する値を、各実施例についてまとめたものを示す。表１０から分かるように、条件式（１）～（６）については、各実施例の値がその数値範囲内となっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
［収差性能］
　図４（Ａ）～（Ｄ）はそれぞれ、実施例１に係るズームレンズにおける広角端での球面収差、非点収差、歪曲収差および倍率色収差を示している。図５（Ａ）～（Ｄ）は中間域における同様の各収差を示し、図６（Ａ）～（Ｄ）は、望遠端における同様の各収差を示している。各収差図には、ｄ線（５８７．６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図には、波長６５６．３ｎｍ（Ｃ線）および波長４８６．１ｎｍ（Ｆ線）についての収差も示す。非点収差図において、実線はサジタル方向、２点鎖線はタンジェンシャル方向の収差を示す。ＦＮｏ．はＦ値、ωは半画角を示す。倍率色収差図には、Ｃ線、Ｆ線およびｇ線（波長４３５．８ｎｍ）についての収差を示す。
　同様に、実施例２に係るズームレンズについての諸収差を図７（Ａ）～（Ｄ）（広角端）、図８（Ａ）～（Ｄ）（中間域）および図９（Ａ）～（Ｄ）（望遠端）に示す。同様にして、実施例３に係るズームレンズについての諸収差を図１０～１２の（Ａ）～（Ｄ）に示す。
　以上の各数値データおよび各収差図から分かるように、各実施例について、各変倍域でＦ値が一定であり、かつ諸収差が良好に補正され、全体的に小型化の図られたズームレンズが実現できている。
　なお、本発明は、上記実施形態および各実施例に限定されず種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔および屈折率の値等は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。

Claims (18)

  1. 　物体側から順に、変倍時固定で、正の屈折力を有する第１レンズ群、広角端から望遠端に変倍する際に、物体側から像側へ移動する、負の屈折力を有する第２レンズ群、変倍時の像面の移動を補正する、負の屈折力を有する第３レンズ群、および変倍時固定で絞りを有し、正の屈折力を有する第４レンズ群から構成され、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａレンズ群、および正の屈折力を有する第２ｂレンズ群から構成され、変倍時に前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ群との間隔を変化させるものであり、
    　前記第３レンズ群は、前記第４レンズ群との間隔が、望遠端において広角端よりも狭くなるように移動し、
    　下記条件式（１）を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　５．０＜Ｌ／ｆｗ＜１５．０　…　（１）
    ただし、
    Ｌ：前記第１レンズ群の最も物体側の面から絞りまでの距離
    ｆｗ：広角端の焦点距離
  2. 　下記条件式（１－１）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
    　　７．０＜Ｌ／ｆｗ＜１２．０　…　（１－１）
    ただし、
    Ｌ：前記第１レンズ群の最も物体側の面から絞りまでの距離
    ｆｗ：広角端の焦点距離
  3. 　下記条件式（１－２）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
    　　８．０＜Ｌ／ｆｗ＜１０．０　…　（１－２）
    ただし、
    Ｌ：前記第１レンズ群の最も物体側の面から絞りまでの距離
    ｆｗ：広角端の焦点距離
  4. 　前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ群との間隔は、広角端と望遠端との間の焦点距離において、広角端よりも間隔が広がる点を有することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載のズームレンズ。
  5. 　前記第１レンズ群は物体側から順に、フォーカシング時に固定で負の屈折力を有する第１ａレンズ群、フォーカシング時に移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群、およびフォーカシング時に固定で正の屈折力を有する第１ｃレンズ群から構成され、
    　下記条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　０．０５０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．２００　…　（２）
    ただし、
    ｆｗ：広角端の焦点距離
    ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
  6. 　下記条件式（２－１）を満足することを特徴とする請求項５記載のズームレンズ。
    　　０．０６０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１５０　…　（２－１）
    ｆｗ：広角端の焦点距離
    ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
  7. 　下記条件式（２－２）を満足することを特徴とする請求項５記載のズームレンズ。
    　　０．０７０＜ｆｗ／ｆ１ｂ＜０．１００　…　（２－２）
    ｆｗ：広角端の焦点距離
    ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
  8. 　前記第１ａレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第１ａ１レンズ、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向け、光軸から離れるに従い、正の屈折力が強まる形状の非球面を有する第１ａ２レンズ、および物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた、負の屈折力を有する第１ａ３レンズと、像側に曲率半径の絶対値が小さい方の凸面を向けた、正の屈折力を有する第１ａ４レンズとの接合レンズから構成されることを特徴とする請求項５から７のいずれか１項記載のズームレンズ。
  9. 　下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項８記載のズームレンズ。
    　　０．００＜θｇＦ１ａ４－θｇＦ１ａ３　…　（３）
    ただし、
    θｇＦ１ａ４：前記第１ａ４レンズのｇ線とＦ線との部分分散比
    θｇＦ１ａ３：前記第１ａ３レンズのｇ線とＦ線との部分分散比
  10. 　前記第１ｂレンズ群は、接合面が物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１ｂ１レンズと、正の屈折力を有する第１ｂ２レンズとの接合レンズから構成されることを特徴とする請求項５から９のいずれか１項記載のズームレンズ。
  11. 　前記第２ａレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ形状を有する第２ａ１レンズ、および両凹形状を有する第２ａ２レンズから構成され、前記第２ｂレンズ群は、物体側から順に、両凸形状を有する第２ｂｐレンズと、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の凹面を向けた、負の屈折力を有する第２ｂｎレンズとの接合レンズから構成されることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載のズームレンズ。
  12. 　下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１１記載のズームレンズ。
    　　１．７５＜Ｎ２ａ　…　（４）
    ただし、
    Ｎ２ａ：前記第２ａレンズ群の平均屈折率
  13. 　下記条件式（４－１）を満足することを特徴とする請求項１１記載のズームレンズ。
    　　１．８３＜Ｎ２ａ　…　（４－１）
    ただし、
    Ｎ２ａ：前記第２ａレンズ群の平均屈折率
  14. 　下記条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１１から１３のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　２０．０＜ν２ｂｎ－ν２ｂｐ　…　（５）
    ただし、
    ν２ｂｎ：前記第２ｂｎレンズのアッベ数
    ν２ｂｐ：前記第２ｂｐレンズのアッベ数
  15. 　前記第３レンズ群は、物体側から順に、両凹形状を有する第３ｎレンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第３ｐレンズとの接合レンズから構成されることを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項記載のズームレンズ。
  16. 　下記条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１５記載のズームレンズ。
    　　３０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６）
    ただし、
    ν３ｐ：前記第３ｎレンズ３ｐのアッベ数
    ν３ｎ：前記第３ｐレンズ３ｎのアッベ数
  17. 　下記条件式（６－１）を満足することを特徴とする請求項１５記載のズームレンズ。
    　　４０．０＜ν３ｎ－ν３ｐ　…　（６－１）
    ただし、
    ν３ｐ：前記第３ｎレンズ３ｐのアッベ数
    ν３ｎ：前記第３ｐレンズ３ｎのアッベ数
  18. 　請求項１から１７のいずれか１項記載のズームレンズを搭載したことを特徴とする撮像装置。
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