WO2013143713A1 - Maschine für die entwässerung von zellstoff - Google Patents

Maschine für die entwässerung von zellstoff Download PDF

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WO2013143713A1
WO2013143713A1 PCT/EP2013/050646 EP2013050646W WO2013143713A1 WO 2013143713 A1 WO2013143713 A1 WO 2013143713A1 EP 2013050646 W EP2013050646 W EP 2013050646W WO 2013143713 A1 WO2013143713 A1 WO 2013143713A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
machine
wire
roller
zone
pulp
Prior art date
Application number
PCT/EP2013/050646
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Scherb
Guenter Mohrhardt
Original Assignee
Voith Patent Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voith Patent Gmbh filed Critical Voith Patent Gmbh
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Priority to EP13700233.3A priority patent/EP2831340A1/de
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F9/00—Complete machines for making continuous webs of paper
    • D21F9/003—Complete machines for making continuous webs of paper of the twin-wire type
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F1/00—Wet end of machines for making continuous webs of paper
    • D21F1/66—Pulp catching, de-watering, or recovering; Re-use of pulp-water
    • D21F1/80—Pulp catching, de-watering, or recovering; Re-use of pulp-water using endless screening belts
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F3/00—Press section of machines for making continuous webs of paper
    • D21F3/02—Wet presses
    • D21F3/10—Suction rolls, e.g. couch rolls

Definitions

  • the invention relates to a machine for the dewatering of pulp, comprising a former with a lower sieve and an upper sieve, which at least partially form a twin-wire zone and thereby guided with the lying between them, applied by a headbox on the lower wire pulp over a guide roller are, wherein the twin-wire zone in Sieblaufraum of the lower sieve a pre-dewatering zone formed of a portion of the lower screen is spanned, which spans a plane, wherein the guide roller in the wire running direction of the lower screen is another, both wires leading guide roller downstream, and wherein the guide roller as The further deflection roller are arranged spatially above the plane spanned by the pre-dewatering zone.
  • Such a machine is known from a variety of documents, such as for example from the document WO 2008/090052 A1.
  • the pulp is placed after the pre-dewatering zone between two screens, meandering around two rollers and dehydrated.
  • the water is thrown to the outside and collected in collecting and discharged.
  • the invention has for its object to develop a machine of the type mentioned in the sense of a more efficient and energetically favorable drainage of a pulp.
  • the object of the invention is achieved in a machine of the type mentioned in that at least one of the guide rollers, preferably both guide rollers, is designed with an open roll shell and at least one suction or pressure zone.
  • the object of the invention is completely solved in this way.
  • an intensification of the drainage by the simultaneous application of a mechanical dewatering pressure by the strains in the twin-wire zone on the one hand and by, for example, an adjustable negative pressure in the suction zone or an overpressure in the pressure zone of the at least one guide roller with an open roll shell on the other hand.
  • the white water is discharged through the suction zone or through arranged opposite the pressure zone collecting devices.
  • the pre-dewatering zone defines a plane due to its two orientations in both the x and y directions. So it spans a plane.
  • the inventive design of the machine provides the advantage that the two guide rollers can be arranged above the pre-dewatering section. Their dimensions therefore have no significant, preferably no influence on the machine length more.
  • the former of the machine according to the invention is particularly suitable as a retrofit solution for conversions. By designing the twin-wire zone, effective drainage is achieved.
  • the two deflection rollers preferably each have a roll diameter in the range of 800 to 1,750 mm, preferably 900 to 1,600 mm, in particular 950 to 1,500 mm , Furthermore, it is advantageous if the two wires preferably wrap around the first deflection roller with a first wrap angle in a range of 90 to 180 °, preferably 100 to 160 °, in particular 1 to 150 °. This, in turn, increases the drainage length and thus the dry contents of the pulp in the case of extremely gentle dewatering.
  • the two wires run preferably in the upper half of the roll of the first guide roller. They run in a favorable manner - seen in the direction of the lower wire Sieblaufraum - in the first upper quadrant from the first guide roller and in the lower half of the roller on the second guide roller.
  • the second guide roller preferably with a second wrap in a range of 125 to 210 °, preferably from 130 to 200 °, in particular from 135 to 195 ° wrap around.
  • This again increases the drainage length and thus the dry contents of the pulp with an extremely gentle dewatering.
  • the two screens preferably run in the upper half of the roller from the second guide roller. They run in a favorable manner - seen in the direction of the lower wire Sieblaufraum - in the second upper quadrant of the second guide roller preferably together. This again favors the achievement of the shortest possible machine and the avoidance of rewetting of the pulp.
  • the lower wire preferably has a lower wire tension of at least 6 kN / m, preferably of at least 8 kN / m, in particular of at least 10 kN / m.
  • the upper sieve preferably has an upper sieve tension of at least 15 kN / m, preferably of at least 20 kN / m, in particular of at least 25 kN / m.
  • the predewatering zone formed from a section of the lower screen preferably extends horizontally or approximately horizontally and / or preferably has a zone length of at least 5,000 mm, preferably at least 7,500 mm, in particular at least 9,000 mm , on.
  • the dewatering behavior of the pulp can be relatively easily influenced and controlled in such an embodiment.
  • the center lines of the two guide rollers preferably have a horizontal distance in the range of 100 to 600 mm, preferably from 200 to 500 mm, in particular from 250 to 400 mm. The deflecting rollers arranged in this way therefore no longer have any significant, preferably no influence on the machine length.
  • the former of the machine according to the invention is particularly suitable as a retrofit solution for conversions.
  • the first deflection roller seen in the direction of the wire feed has an open roll shell and the second deflection roll has a closed roll shell, wherein the first deflection roll has a suction zone or a pressure zone.
  • a collecting device for collecting the white water is provided in the area of the second deflection roller.
  • seen in the direction of wire winding first deflection roller has a closed roll shell, wherein in the region of the first guide roller
  • Receiving device for collecting the white water and the second deflecting roller has an open roll shell, wherein the second deflecting roller has a suction zone or a pressure zone.
  • both guide rollers have an open roll shell, wherein both guide rollers have a suction zone or a pressure zone or a guide roller a suction zone and the other guide roller a pressure zone.
  • a device for charging the pulp with a hot fluid is arranged in the region of the at least one suction or pressure zone.
  • the device is expediently arranged adjacent to the upper sieve and / or to the lower sieve.
  • the pressure zone advantageously has a pressure that is greater than the ambient pressure.
  • the length of the sieve loop of the upper sieve differs from the length of the sieve loop of the lower sieve.
  • the upper wire and the lower wire preferably have different wire tensions.
  • the sieve with the shorter sieve loop has the higher sieve tension. This will allow a more effective impact on increasing drainage performance.
  • the device is arranged adjacent to the screen with the higher wire tension. This means that the flow direction of the hot fluid is such that first the sieve with the higher sieve tension, then the pulp and then the further sieve is flowed through. This allows an increase in drainage performance.
  • the device is associated with the second guide roller.
  • the pulp can thereby be dewatered despite higher dry content.
  • the device for applying the hot fluid to a sieve comprises at least one device the group of devices hood, impingement device and nozzles.
  • the devices are preferably arranged so that they act over the entire width of the pulp, that is transversely to the direction of sieve. This admission can be made uniformly or sectionally across the width differently.
  • the devices have means for the sectional, targeted adjustment of the volume flow of the hot fluid.
  • the device is designed as a hood, the fluid in the hood is preferably provided under overpressure. The overpressure is chosen so that only small amounts of the fluid escape through the sealing gap, which is set to a minimum, between the hood and the adjacent sieve.
  • the gap width of the sealing gap can be, for example, between 2 mm and 20 mm. This arrangement and operation allow a simple design of the sealing gap without affecting the quality of the pulp by edge effects in the drainage negative.
  • the hot fluid is selected from the group of the following fluids: saturated steam, unsaturated steam, hot and humid air, hot and dry air.
  • the machine for the dewatering of pulp is provided after the former a drying device with hot air and or steam.
  • the device is connected to the exhaust system of this subsequent drying device for supplying the device with hot fluid.
  • the energy of the exhaust air or the exhaust steam of the drying device can be used directly to increase the drainage of the machine. The energy costs can be reduced thereby.
  • a steam blow box for promoting the dewatering performance in the twin-wire zone may be provided in the end region of the pre-dewatering zone. This is preferably arranged opposite an evacuated drainage element.
  • a steam blow box for increasing the dry content of the pulp is provided in the machine direction after the twin-wire zone, preferably after the separation of a wire from the pulp. The steam is applied directly to the pulp.
  • the steam blower box is preferably arranged opposite an evacuated drainage element.
  • the device may also be expedient to arrange the device within a pressure zone and thus to supply the pressure zone of a deflection roller with an open roll shell with a pressurized hot fluid, so that the hot fluid first through the directly in contact with the guide roller screen and then through the Pulp and then flows through the other screen.
  • the water from the pulp, as well as the hot fluid is collected and removed by a catcher.
  • first deflection roller has a closed roll shell and the second guide roller on an open roll shell.
  • Figure 1 is a schematic side view of a preferred embodiment of a machine according to the invention for the dewatering of pulp, comprising a former; and Figure 2 is a detail view of the preferred embodiment of the machine according to the invention for the dewatering of pulp shown in Figure 1, which comprises a former.
  • 1 shows a schematic side view of a machine 100 according to the invention for the dewatering of pulp 1, which comprises a former 2.
  • the former 2 has a lower sieve 3 and an upper sieve 4, which at least partially form a double-wire zone 5.
  • the pulp 1 lying between them which is applied by a merely indicated headbox 6 onto the lower wire 3, is guided over a deflecting roller 7.
  • the twin-wire zone 5 is preceded by a pre-dewatering zone 8 formed from a section of the lower wire 3 in the wire-width direction S (arrow) of the lower wire 3, which spans a plane 8.
  • This horizontal or approximately horizontally extending pre-dewatering zone 8 has a zone length 8.L of at least 5,000 mm, preferably of at least 7,500 mm, in particular of at least 9,000 mm, and is on the underside, ie the lower sieve 3 and the pulp 1 lying thereon leading with several provided known drainage elements.
  • These drainage elements are provided with the reference numeral 9 and each generate a vacuum 9.V less than or equal to 0.1 bar, preferably less than or equal to 0.8 bar.
  • the lower sieve 3 is guided before its entry into the pre-dewatering zone 8 around a breast roll 10, in the area of which the headbox 6 applies the pulp 1 to the same.
  • the deflection roller 7 has a closed, grooved or drilled roll shell 7.M and is provided on the outside with a collecting device 1 1 for thrown off white water (arrows).
  • the collecting device 11 extends to such an extent that all white water (arrows) thrown out due to the action of centrifugal force is completely collected and can be reliably removed from the former 2, for example by means of a white water channel (not shown) known to a person skilled in the art also figure 2).
  • the creasing or the bore of the roller shell 7.M of the guide roller 7 may be performed in a known manner according to the prior art.
  • this guide roller 7 may have an open, for example. Drilled, roll shell 7.M and be provided with a suction or pressure zone.
  • the guide roller 7 has a roller diameter 7.D in the range of 800 to 1 .750 mm, preferably from 900 to 1, 600 mm, in particular from 950 to 1, 500 mm, and is of the two wires 3, 4 with a first wrapping angle 7.W in a range of 90 to 180 °, preferably from 100 to 160 °, in particular from 1 10 to 150 °, looped.
  • the two screens 3, 4 run in the upper half of the roller, preferably in the first upper quadrant 7.Q, from the first guide roller 7 (see also Figure 2).
  • the guide roller 7 is in Sieblaufraum S (arrow) of the lower wire 3 another, both wires 3, 4 leading guide roller 12 having an open, for example, drilled roll shell 12.M and the outside with a hood 13 for acting on the pulp 1 with a hot fluid is provided downstream.
  • the bores of the roller shell 12.M of the guide roller 12 may be performed in a known manner according to the prior art, for example, as externally countersunk through holes.
  • a suction box 16 is arranged, which forms a suction zone 16 for the suction of the pulp 1.
  • the guide roller 12 has a roller diameter 12.D in the range of 800 to 1, 750 mm, preferably from 900 to 1, 600 mm, in particular from 950 to 1, 500 mm on.
  • the two wires 3, 4 run in the lower half of the roller on the second guide roller 12 and wrap around them with a second angle of wrap 12.W in a range of 125 to 210 °, preferably from 130 to 200 °, in particular from 135 to 195 °.
  • the two wires 3, 4 in the upper half of the roller, preferably in the second upper quadrant 12.Q preferably run together from the second guide roller 12.
  • the two wires 3, 4 by means of a known separator, such as a separating sucker 14 or a separation roller separated and the twin-wire zone 5 is thus terminated.
  • the pulp 1 is carried along after the separation of the two wires 3, 4 on the lower wire 3 and transferred at a later time in a known manner in a press section 15, not shown, and in an adjoining drying device of the machine 100 according to the invention (see also FIG 2).
  • the drying device the pulp 1 is dried by exposure to hot air and / or steam.
  • both the deflecting roller 7 and the further guide roller 12 are arranged on the surface lying above the plane spanned by the pre-dewatering zone 8 8.E.
  • the center lines 7.C, 12.C of the two guide rollers 7, 12 have a horizontal spacing A in the range from 100 to 600 mm, preferably from 200 to 500 mm, in particular from 250 to 400 mm (see also FIG ).
  • the lower wire 3 has a lower wire tension 3.T of at least 6 kN / m, preferably of at least 8 kN / m, in particular of at least 10 kN / m, whereas the upper wire 4 has an upper wire tension 4.T of at least 15 kN / m, preferably of at least 20 kN / m, in particular of at least 25 kN / m.
  • the pulp 1, which preferably has a basis weight F of 600 to 1,350 g / m 2 , preferably 950 to 1,200 g / m 2 , and / or an initial consistency K of 1, 0 to 2.5%, preferably 1 , 2 to 2.2%, can thus be dewatered at a wire speed v (arrow) of at least 200 m / min, preferably of at least 250 m / min, in particular of at least 300 m / min.
  • the specific production of such machine 100 for dewatering pulp 1 can be up to 500 t / d per meter of web width.
  • FIG. 2 shows a detailed view of the machine 100 according to the invention for the dewatering of pulp 1 shown in FIG. 1, which comprises a former 2.
  • the deflection roller 7 has, as already stated, a closed, grooved or drilled roll shell 7.M and is provided on the outside with a collecting device 1 1 for thrown off white water (arrows).
  • the collecting device 1 1 extends to the extent that all due to the action of centrifugal centrifugal force thrown white water (arrows) is fully collected and can be reliably removed from the former 2, for example by means not shown, the expert but well known white water channel.
  • the guide roller 7 has a roller diameter 7.D in the range of 800 to 1 .750 mm, preferably from 900 to 1, 600 mm, in particular from 950 to 1, 500 mm, and is of the two wires 3, 4 with a first wrapping angle 7.W in a range of 90 to 180 °, preferably from 100 to 160 °, in particular from 1 10 to 150 °, looped.
  • the two wires 3, 4 in the upper half of the roll, preferably in the first upper quadrant 7.Q, from the first guide roller 7 from.
  • the deflection roller 7 is, as already stated, in Sieblaufraum S (arrow) of the lower wire 3 another, both wires 3, 4 leading guide roller 12 having an open, provided for example with externally countersunk through holes roll shell 12.M and the outside with a Hood 13 for acting on the pulp 1 with a hot fluid, is provided downstream.
  • a suction box 16 is arranged, which forms a suction zone 16 for the suction of the pulp 1.
  • the guide roller 12 has a roller diameter 12.D in the range of 800 to 1, 750 mm, preferably from 900 to 1, 600 mm, in particular from 950 to 1, 500 mm on.
  • the two wires 3, 4 run in the lower half of the roll on the second guide roller 12 and wrap them with a second angle of wrap 12.W in a range of 125 to 210 °, preferably from 130 to 200 °, in particular from 135 to 195 °.
  • the two wires 3, 4 in the upper half of the roller, preferably in the second upper quadrant 12.Q preferably run together from the second guide roller 12.
  • the two screens 3, 4 are separated by means of a known separating device, such as a separating sucker 14 or a separating roller, and the twin-wire zone 5 is thus terminated (see also FIG.
  • both the guide roller 7 and the further guide roller 12 are arranged spatially above the plane spanned by the pre-dewatering zone 8 level 8.E.
  • the center lines 7.C, 12.C of the two guide rollers 7, 12 have a horizontal distance A in the range of 100 to 600 mm, preferably from 200 to 500 mm, in particular from 250 to 400 mm.
  • FIGS. 1 and 2 have the first deflecting roller 7, seen in the direction of the screen 3, a closed roller shell 7.M, wherein in the region of the first deflecting roller 7 a catching device 11 is provided for collecting the white water and the second deflecting roller 12 has an open roll shell 12.M, the second deflection roll 12 having a suction zone or a pressure zone 16.
  • both guide rollers (7, 12) have an open roll shell (7.M, 12.M), wherein both guide rollers (7, 12), a suction zone 16 or a pressure zone 16 or a guide roller, a suction zone and the other deflection roller have a pressure zone.
  • the second guide roller 12 has in the region of the at least one suction or pressure zone 16, a device which is designed as a hood 13, for acting on the pulp with a hot fluid on.
  • the hood 13 is arranged adjacent to the upper sieve 4.
  • the length of the wire loop of the upper wire 4 differs from the length of the wire loop of the lower wire 3.
  • the upper wire 4 and the lower wire 3 have different wire tensions.
  • the upper wire 4 has a shorter wire loop and a higher wire tension S, for example more than 20 kN / m.
  • the flow direction of the hot fluid is thus such that first the sieve 4 is flowed through with the higher sieve tension, then the pulp 1 and then the further sieve 3. This allows an increase in drainage performance.
  • the device for applying the hot fluid to a screen comprises at least one device 13 from the Group of devices hood, impingement device and nozzles.
  • the devices 13 are preferably arranged so that they act over the entire width of the pulp 1, that is transversely to the screen direction S. This admission can be made uniformly or sectionally across the width differently.
  • the devices have means for the sectional, targeted adjustment of the volume flow of the hot fluid.
  • the device 13 is designed as a hood, the fluid in the hood 13 is preferably provided under overpressure. The overpressure is chosen so that only small amounts of the fluid through the sealing gap, which is minimally adjusted, escape between the hood 13 and the adjacent sieve.
  • the gap width of the sealing gap can be, for example, between 2 mm and 20 mm.
  • the hot fluid is selected from the group of the following fluids: saturated steam, unsaturated steam, hot and humid air, hot and dry air.
  • the machine 100 for the dewatering of pulp is provided after the former 2, a drying device with hot air and or steam.
  • the device 13 is connected to the not shown exhaust air system of this subsequent drying device, also not shown, for supplying the device 13 with hot fluid. Thereby, the energy of the exhaust air or the exhaust steam of the drying device can be used directly to increase the drainage in the machine 100. The energy costs can be reduced thereby.
  • a steam blower box 17 for promoting the dewatering performance in the twin-wire zone 5.
  • This is preferably arranged opposite an evacuated drainage element 9.
  • a steam blower box 19 for increasing the dry content of the pulp 1 is provided in the screen direction S after the twin-wire zone 5, preferably after the separation of the upper screen 4 from the pulp 1.
  • the steam is directly on the pulp 1 applied.
  • the steam blower box 19 is preferably arranged opposite an evacuated drainage element 18.
  • the invention improves a machine of the type mentioned at the beginning in such a way that the disadvantages of the prior art are overcome.
  • the machine according to the invention is suitable for conversions with limited, usually predetermined installation space, this causes no significant additional costs (conversion costs, maintenance costs, operating costs) and brings no technological disadvantages.

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Maschine (100) für die Entwässerung von Zellstoff (1), umfassend einen Former (2) mit einem unteren Sieb (3) und einem oberen Sieb (4), die zumindest streckenweise eine Doppelsiebzone (5) bilden und dabei mit dem zwischen ihnen liegenden, von einem Stoffauflauf (5) auf das untere Sieb (3) aufgebrachten Zellstoff (1) über eine Umlenkwalze (7) geführt sind, wobei der Doppelsiebzone (5) in Sieblaufrichtung (S) des unteren Siebs (3) eine aus einem Abschnitt des unteren Siebs (3) gebildete Vorentwässerungszone (8) vorgeordnet ist, die eine Ebene (8.E) aufspannt, wobei der Umlenkwalze (7) in Sieblaufrichtung (S) des unteren Siebs (3) eine weitere, beide Siebe (3, 4) führende Umlenkwalze (12) nachgeordnet ist, wobei sowohl die Umlenkwalze (7) als auch die weitere Umlenkwalze (12) räumlich oberhalb der von der Vorentwässerungszone (8) aufgespannten Ebene (8.E) angeordnet sind. Die erfindungsgemäße Maschine (100) ist dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Umlenkwalzen (7, 12), vorzugsweise beide Umlenkwalzen (7, 12), mit offenem Walzenmantel (7.M, 12. M) mit mindestens einer Saug- oder Druckzone (16) ausgeführt ist.

Description

Maschine für die Entwässerung von Zellstoff
Die Erfindung betrifft eine Maschine für die Entwässerung von Zellstoff, umfassend einen Former mit einem unteren Sieb und einem oberen Sieb, die zumindest streckenweise eine Doppelsiebzone bilden und dabei mit dem zwischen ihnen liegenden, von einem Stoffauflauf auf das untere Sieb aufgebrachten Zellstoff über eine Umlenkwalze geführt sind, wobei der Doppelsiebzone in Sieblaufrichtung des unteren Siebs eine aus einem Abschnitt des unteren Siebs gebildete Vorentwässerungszone vorgeordnet ist, die eine Ebene aufspannt, wobei der Umlenkwalze in Sieblaufrichtung des unteren Siebs eine weitere, beide Siebe führende Umlenkwalze, nachgeordnet ist und wobei die Umlenkwalze als auch die weitere Umlenkwalze räumlich oberhalb der von der Vorentwässerungszone aufgespannten Ebene angeordnet sind.
Eine derartige Maschine ist aus einer Vielzahl von Druckschriften bekannt, so beispielsweise aus der Druckschrift WO 2008/090052 A1 . Der Zellstoff wird nach der Vorentwässerungszone zwischen zwei Sieben liegend, mäanderförmig um zwei Walzen geführt und entwässert. Das Wasser wird nach außen abgeschleudert und in Auffangeinrichtungen aufgefangen und abgeführt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Maschine der eingangs genannten Art, im Sinne einer effizienteren und energetisch günstigeren Entwässerung eines Zellstoffes weiterzubilden.
Die erfindungsgemäße Aufgabe wird bei einer Maschine der eingangs genannten Art dadurch gelöst, dass zumindest eine der Umlenkwalzen, vorzugsweise beide Umlenkwalzen, mit offenem Walzenmantel und mit mindestens einer Saug- oder Druckzone ausgeführt ist. Die erfindungsgemäße Aufgabe wird auf diese Weise vollkommen gelöst.
Durch die erfindungsgemäße Lösung erfolgt eine Intensivierung der Entwässerung durch die gleichzeitige Anwendung eines mechanischen Entwässerungsdruckes durch die Siebspannungen in der Doppelsiebzone einerseits und durch beispielsweise einen einstellbaren Unterdruck in der Saugzone oder einen Überdruck in der Druckzone der mindestens einen Umlenkwalze mit offenem Walzenmantel andererseits. Das Siebwasser wird durch die Saugzone oder durch gegenüber der Druckzone angeordneten Auffangvorrichtungen abgeführt.
Die Vorentwässerungszone definiert hierbei aufgrund ihrer zwei Ausrichtungen, sowohl in x- als auch in y-Richtung, eine Ebene. Sie spannt also eine Ebene auf.
Die erfindungsgemäße Ausgestaltung der Maschine erbringt den Vorteil, dass die beiden Umlenkwalzen oberhalb der Vorentwässerungsstrecke anordenbar sind. Ihre Dimensionen haben also keinen wesentlichen, vorzugsweise gar keinen Einfluss auf die Maschinenlänge mehr. Somit eignet sich der Former der erfindungsgemäßen Maschine insbesondere als Nachrüstlösung bei Umbauten. Durch die Gestaltung der Doppelsiebzone wird eine effektive Entwässerung erreicht.
Zudem kann ohne teure Einbauten und ohne eine räumliche Vergrößerung der erfindungsgemäßen Maschine eine stärkere Entwässerung des Zellstoffs erzielt werden.
Damit eine ausreichende Entwässerungslänge zwecks Erreichung höherer Trockengehalte des Zellstoffs gegeben ist, weisen die beiden Umlenkwalzen bevorzugt jeweils einen Walzendurchmesser im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, auf. Weiterhin ist es von Vorteil, wenn die beiden Siebe die erste Umlenkwalze bevorzugt mit einem ersten Umschlingungswinkel in einem Bereich von 90 bis 180°, vorzugsweise von 100 bis 160°, insbesondere von 1 10 bis 150°, umschlingen. Dies erhöht wiederum bei einer extrem sanften Entwässerung die Entwäs- serungslänge und somit die Trockengehalte des Zellstoffs.
Hinsichtlich der Erreichung einer möglichst kurzen Maschine und der Vermeidung einer Rückbefeuchtung des Zellstoffs ist es vorteilhaft, wenn die beiden Siebe bevorzugt in der oberen Walzenhälfte von der ersten Umlenkwalze ablaufen. Dabei laufen sie in günstiger Weise - in Sieblaufrichtung des unteren Siebs gesehen - in dem ersten oberen Quadranten von der ersten Umlenkwalze ab und in der unteren Walzenhälfte auf die zweite Umlenkwalze auf.
Wiederum ist es von Vorteil, wenn die beiden Siebe die zweite Umlenkwalze bevorzugt mit einem zweiten Umschlingungswinkel in einem Bereich von 125 bis 210°, vorzugsweise von 130 bis 200°, insbesondere von 135 bis 195°, umschlingen. Dies erhöht bei einer extrem sanften Entwässerung erneut die Entwässerungslänge und somit die Trockengehalte des Zellstoffs. Ferner laufen die beiden Siebe bevorzugt in der oberen Walzenhälfte von der zweiten Umlenkwalze ab. Dabei laufen sie in günstiger Weise - in Sieblaufrichtung des unteren Siebs gesehen - in dem zweiten oberen Quadranten von der zweiten Umlenkwalze vorzugsweise gemeinsam ab. Dies begünstigt erneut die Erreichung einer möglichst kurzen Maschine und die Vermeidung einer Rückbefeuchtung des Zellstoffs.
Damit die geforderte Entwässerungsleistung infolge aufgebrachter Siebspannungen erfüllt werden kann, weist das untere Sieb bevorzugt eine untere Siebspannung von mindestens 6 kN/m, vorzugsweise von mindestens 8 kN/m, insbe- sondere von mindestens 10 kN/m, auf. Das obere Sieb weist hierbei bevorzugt eine obere Siebspannung von mindestens 15 kN/m, vorzugsweise von mindestens 20 kN/m, insbesondere von mindestens 25 kN/m, auf. Und damit technologisch günstige Entwässerungsbedingungen bereits von Anfang an gegeben sind, verläuft die aus einem Abschnitt des unteren Siebs gebildete Vorentwässerungszone bevorzugt horizontal oder annähernd horizontal und/oder weist bevorzugt eine Zonenlänge von mindestens 5.000 mm, vorzugsweise von mindestens 7.500 mm, insbesondere von mindestens 9.000 mm, auf. Zudem kann das Entwässerungsverhalten des Zellstoffs bei einer derartigen Ausgestaltung relativ einfach beeinflusst und gesteuert/geregelt werden. Überdies weisen die Mittellinien der beiden Umlenkwalzen bevorzugt einen horizontalen Abstand im Bereich von 100 bis 600 mm, vorzugsweise von 200 bis 500 mm, insbesondere von 250 bis 400 mm, auf. Die so angeordneten Umlenkwalzen haben also keinen wesentlichen, vorzugsweise gar keinen Einfluss auf die Maschinenlänge mehr. Somit eignet sich der Former der erfindungsgemäßen Maschine insbesondere als Nachrüstlösung bei Umbauten.
Es sind folgende weitere Ausgestaltungen möglich:
a) Die in Sieblaufrichtung gesehen erste Umlenkwalze weist einen offenen Walzenmantel auf und die zweite Umlenkwalze einen geschlossenen Walzenmantel, wobei die erste Umlenkwalze eine Saugzone oder eine Druckzone aufweist. Im Bereich der zweiten Umlenkwalze ist eine Auffangeinrichtung zum Auffangen des Siebwassers vorgesehen. b) Die in Sieblaufrichtung gesehen erste Umlenkwalze weist einen geschlossenen Walzenmantel auf, wobei im Bereich der ersten Umlenkwalze eine
Auffangeinrichtung zum Auffangen des Siebwassers vorgesehen ist und die zweite Umlenkwalze weist einen offenen Walzenmantel auf, wobei die zweite Umlenkwalze eine Saugzone oder eine Druckzone aufweist. c) Beide Umlenkwalzen weisen einen offenen Walzenmantel auf, wobei beide Umlenkwalzen eine Saugzone oder eine Druckzone oder eine Umlenkwalze eine Saugzone und die andere Umlenkwalze eine Druckzone aufweisen. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist im Bereich der mindestens einen Saug- oder Druckzone eine Vorrichtung zur Beaufschlagung des Zellstoffs mit einem heißen Fluid, angeordnet.
Die Vorrichtung ist zweckmäßigerweise zum oberen Sieb und/oder zum unteren Sieb benachbart angeordnet.
Es ist auch denkbar, die Vorrichtung zur Aufbringung des heißen Fluids innerhalb der Druckzone anzuordnen.
Die Druckzone weist vorteilhafterweise einen Druck auf, der größer als der Umgebungsdruck ist. Vorzugsweise unterscheidet sich die Länge der Siebschlaufe des oberen Siebes sich von der Länge der Siebschlaufe des unteren Siebes. Das obere Sieb und das untere Sieb weisen bevorzugt unterschiedliche Siebspannungen auf. Vorteilhafterweise besitzt das Sieb mit der kürzeren Siebschlaufe die höhere Siebspannung. Dadurch wird ein wirksamerer Einfluss auf die Steigerung der Entwässerungsleistung ermöglicht.
Vorteilhafterweise ist die Vorrichtung zu dem Sieb mit der höheren Siebspannung benachbart angeordnet. Das bedeutet, dass die Strömungsrichtung des heißen Fluids so ist, dass zuerst das Sieb mit der höheren Siebspannung, danach der Zellstoff und anschließend das weitere Sieb durchströmt wird. Dies ermöglicht eine Steigerung der Entwässerungsleistung.
In einem praktischen Fall ist die Vorrichtung der zweiten Umlenkwalze zugeordnet. Der Zellstoff lässt sich dadurch, trotz höherem Trockengehalt, weiter entwässern.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung umfasst die Vorrichtung zum Beaufschlagen des heißen Fluids auf ein Sieb mindestens eine Vorrichtung aus der Gruppe der Vorrichtungen Haube, Prallströmungsvorrichtung und Düsen. Die Vorrichtungen sind dabei vorzugsweise so angeordnet, dass sie über die gesamte Breite des Zellstoffes, das heißt quer zur Sieblaufrichtung, wirken. Diese Beaufschlagung kann gleichmäßig oder aber sektional über die Breite unterschiedlich erfolgen. Hierzu weisen die Vorrichtungen Mittel zur sektionalen, gezielten Einstellung des Volumenstromes des heißen Fluids auf. Wird die Vorrichtung als Haube ausgeführt, so wird das Fluid in der Haube vorzugsweise unter Überdruck bereitgestellt. Der Überdruck wird dabei so gewählt, dass nur geringe Mengen des Fluids durch den Dichtspalt, der minimal eingestellt wird, zwischen Haube und dem benachbarten Sieb entweichen. Die Spaltweite des Dichtspaltes kann beispielsweise zwischen 2mm und 20 mm betragen. Diese Anordnung und Betriebsweise ermöglichen eine einfache Gestaltung des Dichtspaltes ohne die Qualität des Zellstoffes durch Randeffekte bei der Entwässerung negativ zu beeinflussen.
Vorzugsweise ist das heiße Fluid aus der Gruppe der folgenden Fluide ausgewählt: gesättigter Dampf, ungesättigter Dampf, heiße und feuchte Luft, heiße und trockene Luft. Der Maschine für die Entwässerung von Zellstoff ist nach dem Former eine Trocknungsvorrichtung mit Heißluft und oder Dampf vorgesehen. In einer vorteilhaften Ausführung der Erfindung ist die Vorrichtung mit dem Abluftsystem dieser nachfolgenden Trocknungsvorrichtung zur Versorgung der Vorrichtung mit heißem Fluid verbunden. Dadurch kann die Energie der Abluft oder des Abdampfes der Trocknungsvorrichtung direkt zur Steigerung der Entwässerung der Maschine eingesetzt werden. Die Energiekosten können dadurch gesenkt werden.
In einem praktischen Fall kann im Endbereich der Vorentwässerungszone ein Dampfblaskasten zur Förderung der Entwässerungsleistung in der Doppelsiebzone vorgesehen sein. Dieser ist vorzugsweise gegenüber eines besaugten Entwässerungselementes angeordnet. In einer weiteren Ausgestaltung ist in Sieblaufrichtung nach der Doppelsiebzone, vorzugsweise nach der Trennung eines Siebes vom Zellstoff, ein Dampfblaskasten zur Erhöhung des Trockengehaltes des Zellstoffes vorgesehen. Der Dampf wird dabei direkt auf den Zellstoff aufgebracht. Der Dampfblaskasten ist vorzugsweise gegenüber eines besaugten Entwässerungselementes angeordnet.
Es kann auch zweckmäßig sein, die Vorrichtung innerhalb einer Druckzone anzuordnen und so die Druckzone einer Umlenkwalze mit offenem Walzenmantel mit einem unter Druck stehenden heißen Fluid zu versorgen, sodass das heiße Fluid zuerst durch das direkt mit der Umlenkwalze in Kontakt stehende Sieb und anschließend durch den Zellstoff und danach durch das andere Sieb strömt. Das Wasser aus dem Zellstoff, sowie das heiße Fluid wird durch eine Auffangeinrichtung aufgefangen und abgeführt.
Es ist auch denkbar, eine Umlenkwalze mit geschlossenem Walzenmantel und die zweite Umlenkwalze mit einem offenen Walzenmantel und mit einer Saug- oder Druckzone auszubilden. In diesem Fall weist vorteilhafterweise die in Sieblaufrichtung gesehen erste Umlenkwalze einen geschlossenem Walzenmantel und die zweite Umlenkwalze einen offenen Walzenmantel auf.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die Zeichnung.
Es zeigen
Figur 1 eine schematische Seitenansicht einer bevorzugten Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Maschine für die Entwässerung von Zellstoff, die einen Former umfasst; und Figur 2 eine Detailansicht der in der Figur 1 dargestellten bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Maschine für die Entwässerung von Zellstoff, die einen Former umfasst. Die Figur 1 zeigt eine schematische Seitenansicht einer erfindungsgemäßen Maschine 100 für die Entwässerung von Zellstoff 1 , die einen Former 2 umfasst.
Der Former 2 weist ein unteres Sieb 3 und ein oberes Sieb 4 auf, die zumindest streckenweise eine Doppelsiebzone 5 bilden. Dabei sind die mit dem zwischen ihnen liegenden, von einem lediglich angedeuteten Stoffauflauf 6 auf das untere Sieb 3 aufgebrachten Zellstoff 1 über eine Umlenkwalze 7 geführt.
Der Doppelsiebzone 5 ist in Sieblaufrichtung S (Pfeil) des unteren Siebs 3 eine aus einem Abschnitt des unteren Siebs 3 gebildete Vorentwässerungszone 8 vor- geordnet, die eine Ebene 8.E aufspannt. Diese horizontal oder annähernd horizontal verlaufende Vorentwässerungszone 8 weist eine Zonenlänge 8.L von mindestens 5.000 mm, vorzugsweise von mindestens 7.500 mm, insbesondere von mindestens 9.000 mm, auf und ist unterseitig, also das untere Sieb 3 und den darauf liegenden Zellstoff 1 führend mit mehreren bekannten Entwässerungs- elementen versehen. Diese Entwässerungselemente sind mit dem Bezugszeichen 9 versehen und erzeugen jeweils ein Vakuum 9.V kleiner oder gleich 0,1 bar, vorzugsweise kleiner oder gleich 0,8 bar. Das untere Sieb 3 ist vor seinem Einlauf in die Vorentwässerungszone 8 um eine Brustwalze 10 geführt, in deren Bereich der Stoffauflauf 6 den Zellstoff 1 auf dasselbige aufbringt.
Die Umlenkwalze 7 weist einen geschlossenen, gerillten oder gebohrten Walzenmantel 7.M auf und ist außenseitig mit einer Auffangeinrichtung 1 1 für abgeschleudertes Siebwasser (Pfeile) versehen. Die Auffangeinrichtung 1 1 erstreckt sich in einem Maße, dass alles aufgrund des Wirkens von Fliehkraft abge- schleuderte Siebwasser (Pfeile) vollumfänglich aufgefangen wird und prozesssicher aus dem Former 2 entfernt werden kann, beispielsweise mittels einer nicht dargestellten, dem Fachmann jedoch bekannten Siebwasserrinne (vgl. auch Figur 2). Die Rillung oder die Bohrung des Walzenmantels 7.M der Umlenkwalze 7 kann in bekannter Weise gemäß dem Stand der Technik ausgeführt sein. Optional kann diese Umlenkwalze 7 einen offenen, bspw. gebohrten, Walzenmantel 7.M aufweisen und mit einer Saug- oder Druckzone versehen sein.
Ferner weist die Umlenkwalze 7 einen Walzendurchmesser 7.D im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, auf und ist von den beiden Sieben 3, 4 mit einem ersten Umschlingungswinkel 7.W in einem Bereich von 90 bis 180°, vorzugsweise von 100 bis 160°, insbesondere von 1 10 bis 150°, umschlungen. Somit laufen die beiden Siebe 3, 4 in der oberen Walzenhälfte, vorzugsweise in dem ersten oberen Quadranten 7.Q, von der ersten Umlenkwalze 7 ab (vgl. auch Figur 2).
Der Umlenkwalze 7 ist in Sieblaufrichtung S (Pfeil) des unteren Siebs 3 eine weitere, beide Siebe 3, 4 führende Umlenkwalze 12, die einen offenen, beispielsweise gebohrten Walzenmantel 12.M aufweist und außenseitig mit einer Haube 13 zur Beaufschlagung des Zellstoffes 1 mit einem heißen Fluid versehen ist, nachgeordnet. Die Bohrungen des Walzenmantels 12.M der Umlenkwalze 12 können in bekannter Weise gemäß dem Stand der Technik, beispielsweise als außen angesenkte Durchgangsbohrungen, ausgeführt sein. In der Umlenkwalze 12 ist ein Saugkasten 16 angeordnet, der eine Saugzone 16 zur Besaugung des Zellstoffes 1 ausbildet.
Die Umlenkwalze 12 weist einen Walzendurchmesser 12.D im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, auf. Die beiden Siebe 3, 4 laufen in der unteren Walzenhälfte auf die zweite Umlenkwalze 12 auf und umschlingen sie mit einem zweiten Umschlingungswinkel 12.W in einem Bereich von 125 bis 210°, vorzugsweise von 130 bis 200°, insbesondere von 135 bis 195°. Anschließend laufen die beiden Siebe 3, 4 in der oberen Walzenhälfte, vorzugsweise in dem zweiten oberen Quadranten 12.Q, von der zweiten Umlenkwalze 12 vorzugsweise gemeinsam ab. Anschließend werden die beiden Siebe 3, 4 mittels einer bekannten Trenneinrichtung, wie beispielsweise einem Trennsauger 14 oder einer Trennwalze getrennt und die Doppelsiebzone 5 wird somit beendet. Der Zellstoff 1 wird nach der Trennung der beiden Siebe 3, 4 auf dem unteren Sieb 3 mitgeführt und zu einem späteren Zeitpunkt in bekannter Weise in eine nicht dargestellte Pressenpartie 15 und in eine sich daran anschließende Trocknungsvorrichtung der erfindungsgemäßen Maschine 100 überführt (vgl. auch Figur 2). In der Trocknungsvorrichtung wird der Zellstoff 1 durch Beaufschlagung mit heißer Luft und/oder Dampf getrocknet.
Somit sind sowohl die Umlenkwalze 7 als auch die weitere Umlenkwalze 12 räum- lieh oberhalb der von der Vorentwässerungszone 8 aufgespannten Ebene 8.E angeordnet. Zudem weisen die Mittellinien 7.C, 12.C der beiden Umlenkwalzen 7, 12 einen horizontalen Abstand A im Bereich von 100 bis 600 mm, vorzugsweise von 200 bis 500 mm, insbesondere von 250 bis 400 mm, auf (vgl. auch Figur 2). Das untere Sieb 3 weist eine untere Siebspannung 3.T von mindestens 6 kN/m, vorzugsweise von mindestens 8 kN/m, insbesondere von mindestens 10 kN/m, auf, wohingegen das obere Sieb 4 eine obere Siebspannung 4.T von mindestens 15 kN/m, vorzugsweise von mindestens 20 kN/m, insbesondere von mindestens 25 kN/m, aufweist.
Der Zellstoff 1 , der vorzugsweise ein Flächengewicht F von 600 bis 1 .350 g/m2, vorzugsweise von 950 bis 1 .200 g/m2, und/oder einer Anfangskonsistenz K von 1 ,0 bis 2,5 %, vorzugsweise von 1 ,2 bis 2,2 %, aufweist, lässt sich somit bei einer Siebgeschwindigkeit v (Pfeil) von mindestens 200 m/min, vorzugsweise von mindestens 250 m/min, insbesondere von mindestens 300 m/min, entwässern. Die spezifische Produktion einer derartigen Maschine 100 zur Entwässerung von Zellstoff 1 kann bei bis zu 500 t/d pro Meter an Bahnbreite liegen.
Die Figur 2 zeigt eine Detailansicht der in der Figur 1 dargestellten erfindungs- gemäßen Maschine 100 für die Entwässerung von Zellstoff 1 , die einen Former 2 umfasst. Die Umlenkwalze 7 weist, wie bereits ausgeführt, einen geschlossenen, gerillten oder gebohrten Walzenmantel 7.M auf und ist außenseitig mit einer Auffang- einrichtung 1 1 für abgeschleudertes Siebwasser (Pfeile) versehen. Die Auffang- einrichtung 1 1 erstreckt sich in einem Maße, dass alles aufgrund des Wirkens von Fliehkraft abgeschleuderte Siebwasser (Pfeile) vollumfänglich aufgefangen wird und prozesssicher aus dem Former 2 entfernt werden kann, beispielsweise mittels einer nicht dargestellten, dem Fachmann jedoch bekannten Siebwasserrinne.
Ferner weist die Umlenkwalze 7 einen Walzendurchmesser 7.D im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, auf und ist von den beiden Sieben 3, 4 mit einem ersten Umschlingungswinkel 7.W in einem Bereich von 90 bis 180°, vorzugsweise von 100 bis 160°, insbesondere von 1 10 bis 150°, umschlungen. Somit laufen die beiden Siebe 3, 4 in der oberen Walzenhälfte, vorzugsweise in dem ersten oberen Quadranten 7.Q, von der ersten Umlenkwalze 7 ab.
Der Umlenkwalze 7 ist, wie bereits ausgeführt, in Sieblaufrichtung S (Pfeil) des unteren Siebs 3 eine weitere, beide Siebe 3, 4 führende Umlenkwalze 12, die einen offenen, beispielsweise mit außen angesenkten Durchgangsbohrungen versehenen Walzenmantel 12.M aufweist und außenseitig mit einer Haube 13 zur Beaufschlagung des Zellstoffes 1 mit einem heißen Fluid, versehen ist, nachgeordnet. In der Umlenkwalze 12 ist ein Saugkasten 16 angeordnet, der eine Saugzone 16 zur Besaugung des Zellstoffes 1 ausbildet. Die Umlenkwalze 12 weist einen Walzendurchmesser 12.D im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, auf. Die beiden Siebe 3, 4 laufen in der unteren Walzenhälfte auf die zweite Umlenkwalze 12 auf und umschlingen sie mit einem zweiten Umschlingungswinkel 12.W in einem Bereich von 125 bis 210°, vorzugsweise von 130 bis 200°, insbe- sondere von 135 bis 195°. Anschließend laufen die beiden Siebe 3, 4 in der oberen Walzenhälfte, vorzugsweise in dem zweiten oberen Quadranten 12.Q, von der zweiten Umlenkwalze 12 vorzugsweise gemeinsam ab. Anschließend werden die beiden Siebe 3, 4 mittels einer bekannten Trenneinrichtung, wie beispielsweise einem Trennsauger 14 oder einer Trennwalze getrennt und die Doppelsiebzone 5 wird somit beendet (vgl. auch Figur 1 ). Somit sind sowohl die Umlenkwalze 7 als auch die weitere Umlenkwalze 12 räumlich oberhalb der von der Vorentwässerungszone 8 aufgespannten Ebene 8.E angeordnet. Zudem weisen die Mittellinien 7.C, 12.C der beiden Umlenkwalzen 7, 12 einen horizontalen Abstand A im Bereich von 100 bis 600 mm, vorzugsweise von 200 bis 500 mm, insbesondere von 250 bis 400 mm, auf.
Die in den Figuren 1 und 2 beschriebenen Ausführungen weist die, in Sieblaufrichtung S gesehen, erste Umlenkwalze 7 einen geschlossenen Walzenmantel 7.M auf, wobei im Bereich der ersten Umlenkwalze 7 eine Auffangeinrichtung 1 1 zum Auffangen des Siebwassers vorgesehen ist und die zweite Umlenkwalze 12 weist einen offenen Walzenmantel 12.M auf, wobei die zweite Umlenkwalze 12 eine Saugzone oder eine Druckzone 16 aufweist. Es ist jedoch auch möglich, dass beide Umlenkwalzen (7, 12) einen offenen Walzenmantel (7.M, 12.M) aufweisen, wobei beide Umlenkwalzen (7, 12) eine Saugzone 16 oder eine Druckzone 16 oder eine Umlenkwalze eine Saugzone und die andere Umlenkwalze eine Druckzone aufweisen. Die zweite Umlenkwalze 12 weist im Bereich der mindestens einen Saug- oder Druckzone 16 eine Vorrichtung, welche als Haube 13 ausgeführt ist, zur Beaufschlagung des Zellstoffs mit einem heißen Fluid, auf. Die Haube 13 ist zum oberen Sieb 4 benachbart angeordnet. Die Länge der Siebschlaufe des oberen Siebes 4 unterscheidet sich von der Länge der Siebschlaufe des unteren Siebes 3. Das obere Sieb 4 und das untere Sieb 3 weisen unterschiedliche Siebspannungen auf. Das obere Sieb 4 hat eine kürzere Siebschlaufe und eine höhere Siebspannung S, von beispielsweise mehr als 20 kN/m. Die Strömungsrichtung des heißen Fluids ist also so, dass zuerst das Sieb 4 mit der höheren Siebspannung, danach der Zellstoff 1 und anschließend das weitere Sieb 3 durchströmt wird. Dies ermöglicht eine Steigerung der Entwässerungsleistung. Die Vorrichtung zum Beaufschlagen des heißen Fluids auf ein Sieb umfasst mindestens eine Vorrichtung 13 aus der Gruppe der Vorrichtungen Haube, Prallströmungsvorrichtung und Düsen. Die Vorrichtungen 13 sind dabei vorzugsweise so angeordnet, dass sie über die gesamte Breite des Zellstoffes 1 , das heißt quer zur Sieblaufrichtung S, wirken. Diese Beaufschlagung kann gleichmäßig oder aber sektional über die Breite unterschiedlich erfolgen. Hierzu weisen die Vorrichtungen Mittel zur sektionalen, gezielten Einstellung des Volumenstromes des heißen Fluids auf. Wird die Vorrichtung 13 als Haube ausgeführt, so wird das Fluid in der Haube 13 vorzugsweise unter Überdruck bereitgestellt. Der Überdruck wird dabei so gewählt, dass nur geringe Mengen des Fluids durch den Dichtspalt, der minimal eingestellt wird, zwischen Haube 13 und dem benachbarten Sieb, entweichen. Die Spaltweite des Dichtspaltes kann beispielsweise zwischen 2mm und 20 mm betragen. Diese Anordnung und Betriebsweise ermöglichen eine einfache Gestaltung des Dichtspaltes ohne die Qualität des Zellstoffes 1 durch Randeffekte bei der Entwässerung negativ zu beeinflussen. Das heiße Fluid ist aus der Gruppe der folgenden Fluide ausgewählt: gesättigter Dampf, ungesättigter Dampf, heiße und feuchte Luft, heiße und trockene Luft. Der Maschine 100 für die Entwässerung von Zellstoff ist nach dem Former 2 eine Trocknungsvorrichtung mit Heißluft und oder Dampf vorgesehen. Die Vorrichtung 13 ist mit dem nicht dargestellten Abluftsystem dieser ebenfalls nicht dargestellten nachfolgenden Trocknungsvorrichtung zur Versorgung der Vorrichtung 13 mit heißem Fluid verbunden. Dadurch kann die Energie der Abluft oder des Abdampfes der Trocknungsvorrichtung direkt zur Steigerung der Entwässerung in der Maschine 100 eingesetzt werden. Die Energiekosten können dadurch gesenkt werden. Die Ausführung in Figur 1 ist im Endbereich der Vorentwässerungszone 8 ein Dampfblaskasten 17 zur Förderung der Entwässerungsleistung in der Doppelsiebzone 5 vorgesehen. Dieser ist vorzugsweise gegenüber eines besaugten Entwässerungselementes 9 angeordnet. Zusätzlich ist in Sieblaufrichtung S nach der Doppelsiebzone 5, vorzugsweise nach der Trennung oberen Siebes 4 vom Zellstoff 1 , ein Dampfblaskasten 19 zur Erhöhung des Trockengehaltes des Zellstoffes 1 vorgesehen. Der Dampf wird dabei direkt auf den Zellstoff 1 aufgebracht. Der Dampfblaskasten 19 ist vorzugsweise gegenüber eines besaugten Entwässerungselementes 18 angeordnet.
Zusannnnenfassend ist festzuhalten, dass durch die Erfindung eine Maschine der eingangs genannten Art derart verbessert wird, dass die Nachteile des Stands der Technik überwunden werden. Insbesondere eignet sich die erfindungsgemäße Maschine für Umbauten mit begrenzten, im Regelfall vorgegebenen Bauräumen, verursacht hierbei keine wesentlichen Mehrkosten (Umbaukosten, Instandhaltungskosten, Betriebskosten) und bringt keine technologischen Nachteile mit sich.
Bezugszeichenliste
1 Zellstoff
2 Former
3 Unteres Sieb
3.T Untere Siebspannung
4 Oberes Sieb
4.T Obere Siebspannung
5 Doppelsiebzone
6 Stoffauflauf
7 (Erste) Umlenkwalze
7.W Umschlingungswinkel
7.C Mittellinie
7.D Walzendurchmesser
7.M Walzenmantel
7.Q Erster oberer Quadrant
8 Vorentwässerungszone
8.E Ebene
8.L Zonenlänge
9 Entwässerungselement
9.V Vakuum
10 Brustwalze
1 1 Auffangeinrichtung
12 (Zweite) Umlenkwalze
12.W Umschlingungswinkel
12.C Mittellinie
12. D Walzendurchmesser
12. M Walzenmantel
12.Q Zweiter oberer Quadrant
13 Haube
14 Trennsauger; Trenneinrichtung
15 Pressenpartie Saugkasten, Saug- oder Druckzone
Dampfblaskasten
Saugkasten
Dampfblaskasten
Maschine für die Entwässerung von Zellstoff
Horizontaler Abstand
Flächengewicht
Konsistenz
Sieblaufrichtung (Pfeil)
Siebgeschwindigkeit (Pfeil)

Claims

Maschine für die Entwässerung von Zellstoff Patentansprüche
1 . Maschine (100) für die Entwässerung von Zellstoff (1 ), umfassend einen Former (2) mit einem unteren Sieb (3) und einem oberen Sieb (4), die zumindest streckenweise eine Doppelsiebzone (5) bilden und dabei mit dem zwischen ihnen liegenden, von einem Stoffauflauf (5) auf das untere Sieb (3) aufgebrachten Zellstoff (1 ) über eine Umlenkwalze (7) geführt sind, wobei der Doppelsiebzone (5) in Sieblaufrichtung (S) des unteren Siebs (3) eine aus einem Abschnitt des unteren Siebs (3) gebildete Vorentwässerungszone (8) vorgeordnet ist, die eine Ebene (8.E) aufspannt, wobei der Umlenkwalze (7) in Sieblaufrichtung (S) des unteren Siebs (3) eine weitere, beide Siebe (3, 4) führende Umlenkwalze (12), nachgeordnet ist, wobei die Umlenkwalze (7) als auch die weitere Umlenkwalze (12) räumlich oberhalb der von der Vorentwässerungszone (8) aufgespannten Ebene (8.E) angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet,
dass zumindest eine der Umlenkwalzen (7, 12), vorzugsweise beide Umlenkwalzen (7, 12), mit offenem Walzenmantel (7.M, 12.M) mit mindestens einer Saug- oder Druckzone (16) ausgeführt ist.
2. Maschine (100) nach Anspruch 1 ,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Umlenkwalzen (7, 12) jeweils einen Walzendurchmesser (7.D, 12.D) im Bereich von 800 bis 1 .750 mm, vorzugsweise von 900 bis 1 .600 mm, insbesondere von 950 bis 1 .500 mm, aufweisen.
3. Maschine (100) nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Siebe (3, 4) die erste Umlenkwalze (7) mit einem ersten Umschlingungswinkel (7.W) in einem Bereich von 90 bis 180°, vorzugsweise von 100 bis 160°, insbesondere von 1 10 bis 150°, umschlingen.
4. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) in der oberen Walzenhälfte von der ersten Umlenkwalze (7) ablaufen.
5. Maschine (100) nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) - in Sieblaufrichtung (S) des unteren Siebs (3) gesehen - in dem ersten oberen Quadranten (7.Q) von der ersten Umlenkwalze (7) ablaufen.
6. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) in der unteren Walzenhälfte auf die zweite Umlenkwalze (12) auflaufen.
7. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) die zweite Umlenkwalze (12) mit einem zweiten Umschlingungswinkel (12.W) in einem Bereich von 125 bis 210°, vorzugsweise von 130 bis 200°, insbesondere von 135 bis 195°, umschlingen.
8. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) in der oberen Walzenhälfte von der zweiten Umlenkwalze (12) ablaufen.
9. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die beiden Siebe (3, 4) - in Sieblaufhchtung (S) des unteren Siebs (3) gesehen - in dem zweiten oberen Quadranten (12.Q) von der zweiten Umlenkwalze (12) vorzugsweise gemeinsam ablaufen.
10. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass das untere Sieb (3) eine untere Siebspannung (3.T) von mindestens 8 kN/m, vorzugsweise von mindestens 10 kN/m, insbesondere von mindestens 12 kN/m, aufweist.
1 1 . Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass das obere Sieb (4) eine obere Siebspannung (4.T) von mindestens 15 kN/m, vorzugsweise von mindestens 20 kN/m, insbesondere von mindestens 25 kN/m, aufweist.
12. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass insbesondere im Bereich der mindestens einen Saug- oder Druckzone (16) eine Vorrichtung (13) zur Beaufschlagung des Zellstoffs (1 ) mit einem heißen Fluid, angeordnet ist.
13. Maschine (100) nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Vorrichtung (13) mindestens eine Vorrichtung aus der Gruppe der Vorrichtungen Haube, Prallströmungsvorrichtung und Düsen umfasst.
14. Maschine (100) nach Anspruch 12 bis 13,
dadurch gekennzeichnet, dass das heiße Fluid aus der Gruppe der folgenden Fluide ausgewählt ist: gesättigter Dampf, ungesättigter Dampf, heiße und feuchte Luft, heiße und trockene Luft.
15. Maschine (100) nach Anspruch 12 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Vorrichtung (16) mit dem Abluftsystem einer nachfolgenden Trocknungsvorrichtung zur Versorgung der Vorrichtung (16) mit heißem Fluid verbunden ist.
16. Maschine (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Länge der Siebschlaufe des oberen Siebes (4) sich von der Länge der Siebschlaufe des unteren Siebes (3) unterscheidet und wobei die Siebspannung (3.T, 4.T) der kürzeren Siebschlaufe die höhere
Siebspannung (3.T, 4.T) aufweist.
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