WO2013137041A1

WO2013137041A1 - プラグ接続具

Info

Publication number: WO2013137041A1
Application number: PCT/JP2013/055823
Authority: WO
Inventors: 淳平太田; 智弘夫馬
Original assignee: 日本特殊陶業株式会社
Priority date: 2012-03-12
Filing date: 2013-03-04
Publication date: 2013-09-19
Also published as: CN104205534A; CN104205534B

Abstract

　プラグ接続具は、ターミナルボディ（２）と、凸部（６４１）及び凹部（６４２）を有する端子接続部（６４）とを備え、次の（Ａ）～（Ｃ）のいずれかを満たす。（Ａ）端子接続部（６４）の中心軸（ＣＬ３）に沿った凸部（６４１）の長さをＡ（ｍｍ）とし、中心軸（ＣＬ３）に沿った凹部（６４２）の長さをＢ（ｍｍ）としたとき、Ａ≧１．５、Ｂ≧２．０、及び、Ａ／Ｂ≦７／４を満たす。（Ｂ）凸部（６４１）の外周には複数の溝部（６４３）が形成され、溝部（６４３）の長さが０．３ｍｍ以上とされ、溝部（６４３）の幅Ｗが０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされる。（Ｃ）凸部（６４１）の外径をＥ（ｍｍ）とし、凹部（６４２）の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たす。（Ａ）～（Ｃ）のいずれかを満たすことで、ターミナルボディ（２）からの端子接続部（６４）の抜けがより確実に防止される。

Description

プラグ接続具

　本発明は、点火プラグに対して接続されるプラグキャップやプラグコード等のプラグ接続具に関する。

　プラグキャップやプラグコード等、点火プラグの端子電極に接続されるプラグ接続具は、前記端子電極が自身の内周に挿通される金属製で筒状の端子接続部と、当該端子接続部の外周に設けられる樹脂製のボディ部とを備えている（例えば、特許文献１等参照）。

　また、ボディ部は、自身の内部に、端子接続部が挿入・固定される環状の被取付部を有しており、当該被取付部の内径は、端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位の外径よりも小さくされている。これにより、端子接続部には、前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が加えられることとなり、その結果、端子接続部がボディ部に対して固着されている。

　ところで、ボディ部に対する端子接続部の固着力が弱いと、点火プラグに接続されたプラグ接続具を取外す際などにおいて、端子接続部がボディ部から抜けてしまうおそれがある。そこで、端子接続部の抜けを防止すべく、端子接続部のうち被取付部に挿入される部位の外径に対して、被取付部の内径を一段と小さなものとし、被取付部から端子接続部に対して加えられる圧力を増大させることが考えられる。

特開２００１－１５５８３７号公報

　しかしながら、単に被取付部の内径を小さくしただけでは、ボディ部に対する端子接続部の固着力を十分に増大させることができず、依然として端子接続部の抜けが生じてしまうおそれがある。

　本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであり、その目的は、端子接続部の抜けをより確実に防止することができるプラグ接続具を提供することにある。

　以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。

　構成１．本構成のプラグ接続具は、少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、
　前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部と、
　前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部とが設けられ、
　前記端子接続部の中心軸に沿った前記凸部の長さをＡ（ｍｍ）とし、前記中心軸に沿った前記凹部の長さをＢ（ｍｍ）としたとき、Ａ≧１．５、Ｂ≧２．０、及び、Ａ／Ｂ≦７／４を満たすことを特徴とする。

　上述の通り、単に被取付部の内径を小さくしただけでは、ボディ部に対する端子接続部の固着力を十分に増大させることができない。また、固着力の増大を無理に図るべく、端子接続部のうち被取付部に挿入される部位の外径に対して、被取付部の内径をより小さなものとし、被取付部から端子接続部に対して加えられる圧力を増大させた場合には、端子接続部からボディ部に対して大きな応力が加わることとなってしまい、ボディ部にクラック等の破損が生じてしまうおそれがある。ボディ部の破損を防止するためには、端子接続部の外径と被取付部の内径との径差を小さくすればよいが、この場合には、端子接続部の抜けが発生しやすくなってしまう。すなわち、端子接続部の抜け防止、及び、ボディ部の破損防止は、いわばトレードオフの関係にあり、両者をともに実現することは非常に難しい。

　上記構成１によれば、凸部の長さＡが１．５ｍｍ以上とされているため、被取付部から凸部に対して十分に大きな力が加わることとなる。そのため、被取付部により凸部を強固に保持することができる。

　また、凸部の圧接に伴い被取付部の一部は、凹部側へと押し出されることとなるため、被取付部のうち凹部の形成範囲に対応する部位は、内周側へと張り出す形となる。そのため、凸部は、被取付部のうち内周側へと張り出した部位へと引っ掛かった状態となる。

　そして、上記構成１によれば、凹部の長さＢが２．０ｍｍ以上とされているため、被取付部のうち凸部が引っ掛かる部位の長さを十分に大きなものとすることができる。そのため、前記凸部が引っ掛かる部位の強度を効果的に高めることができ、端子接続部の抜け方向に沿った力に対する前記部位の耐力を向上させることができる。その結果、長さＡを１．５ｍｍ以上とし、被取付部により凸部を強固に保持できることと相俟って、端子接続部の抜けをより確実に防止することができる。

　さらに、上記構成１によれば、Ａ／Ｂ≦７／４とされており、凸部の圧接に伴い凹部側へと押し出される樹脂（被係止部）の量に相当する長さＡに対して、押し出された樹脂の逃げ場となる、凹部及び被取付部間の空間の大きさに相当する長さＢが十分に大きなものとされている。従って、押し出された樹脂に起因する、ボディ部へと加わる応力を低減させることができる。その結果、ボディ部におけるクラック等の破損をより確実に防止することができる。

　以上のように、上記構成１によれば、端子接続部の抜け防止、及び、ボディ部の破損防止の双方を実現することができる。

　構成２．本構成のプラグ接続具は、上記構成１において、Ｂ≧２．５を満たすことを特徴とする。

　上記構成２によれば、凹部の長さＢが２．５ｍｍ以上とされているため、被取付部のうち凸部が引っ掛かる部位の強度を一層大きなものとすることができる。その結果、端子接続部の抜けをより効果的に防止することができる。

　構成３．本構成のプラグ接続具は、上記構成１又は２において、前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記凸部の周方向に沿った、前記溝部の幅が０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされることを特徴とする。

　点火プラグの取付けられた内燃機関等の振動等により、プラグ接続具に対して点火プラグの端子電極の周方向に沿ったトルクが加わることがある。ここで、トルクが加えられたことにより、端子電極に対して端子接続部が回転してしまうことは特段問題とはならないが、ボディ部に対して端子接続部が回転してしまうと、ボディ部に対して端子接続部が緩んでしまうおそれがある。端子接続部の緩みが生じてしまうと、点火プラグに対するプラグ接続具の取付状態が不安定となってしまったり、プラグ接続具を介した点火プラグへの通電に支障が生じてしまったりするおそれがある。また、緩みの発生により、端子接続部がボディ部から抜けやすくなってしまうおそれがある。

　そこで、端子接続部の外周に径方向外側に突出する複数の突起を設け、ボディ部に対して前記突起を食い込ませることで、ボディ部に対する端子接続部の回転を抑制し、端子接続部の緩みを防止する手法が考えられる。しかしながら、当該手法では、ボディ部に対する端子接続部の回転を十分に抑制することができず、依然として端子接続部の緩みが生じてしまうおそれがある。また、上記手法では、ボディ部に対する端子接続部の挿抜方向に沿った固着力が低下してしまい、点火プラグに接続されたプラグ接続具を取外す際などにおいて、端子接続部がボディ部から抜けてしまうおそれがある。

　この点、上記構成３によれば、凸部の外周には、凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成されており、当該溝部の幅が０．２５ｍｍ以下とされている。従って、突起が被取付部に食い込むのではなく、被取付部（樹脂）が溝部を埋めるようにして溝部の奥側へと入り込むこととなり、被取付部及び凸部間の摩擦力を増大させることができる。さらに、溝部の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部（ボディ部）に対する端子接続部の回転を規制することができる。これらの作用効果が相俟って、ボディ部に対して端子接続部が回転してしまうことをより確実に防止でき、ひいては端子接続部の緩みを極めて効果的に抑制することができる。また、端子接続部の緩みに伴う端子接続部の抜けをより確実に防止することができる。

　加えて、被取付部及び凸部間の摩擦力を増大させることができるため、端子接続部の抜け防止効果をより向上させることができる。

　また、上記構成３によれば、溝部の幅が０．０５ｍｍ以上とされているため、溝部に対して樹脂を容易に入り込ませることができる。さらに、溝部に入り込んだ樹脂は、凸部の周方向に沿って比較的大きな厚さを有することとなるため、被取付部に対する端子接続部の回転規制効果をより確実に発揮させることができる。

　構成４．本構成のプラグ接続具は、上記構成１乃至３のいずれかにおいて、前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記中心軸に沿った前記溝部の長さを０．３ｍｍ以上としたことを特徴とする。

　上記構成４によれば、端子接続部の中心軸に沿った広範囲において、被取付部（樹脂）が溝部に対して入り込むこととなるため、溝部に入り込んだ樹脂による、端子接続部の回転規制効果を一層向上させることができる。その結果、端子接続部の緩みをより一層確実に防止することができる。

　構成５．本構成のプラグ接続具は、少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部が設けられ、
　前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記端子接続部の中心軸に沿った前記溝部の長さが０．３ｍｍ以上であって、
　前記凸部の周方向に沿った、前記溝部の幅が０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされることを特徴とする。

　上記構成５によれば、凸部の外周には、凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成されており、当該溝部の幅が０．２５ｍｍ以下とされている。従って、被取付部（樹脂）が溝部を埋めるようにして溝部の奥側へと入り込むこととなり、被取付部及び凸部間の摩擦力を増大させることができる。さらに、溝部の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部（ボディ部）に対する端子接続部の回転を規制することができる。これらの作用効果が相俟って、ボディ部に対して端子接続部が回転してしまうことをより確実に防止でき、ひいてはボディ部に対する端子接続部の緩みを効果的に抑制することができる。また、端子接続部の緩みに伴う端子接続部の抜けをより確実に防止することができる。

　加えて、被取付部及び凸部間の摩擦力を増大させることができるため、ボディ部からの端子接続部の抜けをより一層確実に防止することができる。

　また、上記構成５によれば、溝部の幅が０．０５ｍｍ以上とされているため、溝部に対して樹脂を容易に入り込ませることができる。さらに、溝部に入り込んだ樹脂は、凸部の周方向に沿って比較的大きな厚さを有することとなるため、被取付部に対する端子接続部の回転規制効果をより確実に発揮させることができる。

　さらに、上記構成５によれば、溝部の長さが０．３ｍｍ以上とされているため、端子接続部の中心軸に沿った広範囲において、被取付部（樹脂）を溝部に対して入り込ませることができる。従って、溝部に入り込んだ樹脂による、端子接続部の回転規制効果を一層向上させることができる。その結果、端子接続部の緩みをより一層確実に防止することができる。

　以上のように、上記構成５によれば、ボディ部に対する端子接続部の緩み、及び、ボディ部からの端子接続部の抜けの双方をより確実に防止することができる。

　構成６．本構成のプラグ接続具は、上記構成５において、前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部が設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする。

　上記構成６によれば、凸部の圧接に伴い被取付部の一部が、凹部側へと押し出されることとなり、凹部の形成範囲に対応する被取付部は、内周側（凹部側）に張り出すような状態となる。そのため、凸部は、被取付部のうち内周側に張り出した部位に引っ掛かった状態となる。

　そして、上記構成６によれば、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部のうち内周側に張り出した部位に対する凸部の係り代を十分に確保することができる。その結果、ボディ部からの端子接続部の抜けを一層確実に防止することができる。

　構成７．本構成のプラグ接続具は、上記構成５又は６において、前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部が設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすことを特徴とする。

　上記構成７によれば、０．１５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部に対する凸部の係り代をより大きくすることができる。従って、ボディ部からの端子接続部の抜けをより一層確実に防止することができる。

　さらに、上記構成７によれば、Ｅ－Ｆ≦０．３５とされ、被取付部及び凹部間の距離が比較的小さくなるように構成されている。従って、凸部の圧接に伴い凹部側へと張り出した被係止部を、凹部の外周面に対してより確実に接触させることができ、被取付部及び凹部間で生じる摩擦力を増大させることができる。その結果、端子接続部の抜け防止効果をより高めることができるとともに、被取付部（ボディ部）に対する端子接続部の回転規制効果を一層向上させることができ、端子接続部の緩みをより効果的に防止することができる。

　構成８．本構成のプラグ接続具は、少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、
　前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部と、
　前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部とが設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする。

　上記構成８によれば、凸部の圧接に伴い被取付部の一部は、凹部側へと押し出されることとなり、被取付部のうち凹部の形成範囲に対応する部位は、内周側へと張り出す形となる。そして、凸部は、被取付部のうち内周側へと張り出した部位へと引っ掛かった状態となる。

　この上で、上記構成８によれば、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されている。すなわち、被取付部のうち内周側に張り出した部位に対する凸部の係り代が十分に大きなものとなるように構成されている。これにより、ボディ部からの端子接続部の抜けをより確実に防止することができる。

　構成９．本構成のプラグ接続具は、上記構成８において、０．１０≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする。

　上記構成９によれば、０．１０≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部に対する凸部の係り代を一層大きくすることができる。その結果、端子接続部の抜け防止効果をより高めることができる。

　構成１０．本構成のプラグ接続具は、上記構成８又は９において、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすことを特徴とする。

　上記構成１０によれば、０．１５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部に対する凸部の係り代をより一層大きなものとすることができる。

　さらに、上記構成１０によれば、Ｅ－Ｆ≦０．３５とされ、被取付部及び凹部間の距離が比較的小さくなるように構成されている。従って、凸部の圧接に伴い凹部側へと張り出した被係止部を、凹部の外周面に対してより確実に接触させることができ、被取付部及び凹部間で生じる摩擦力を増大させることができる。その結果、凸部の係止代がより大きくされることと相俟って、端子接続部の抜け防止効果を顕著に高めることができる。

（ａ）は、プラグキャップの断面図であり、（ｂ）は、プラグキャップの正面図である。端子接続部の正面図である。（ａ），（ｂ）は、ターミナルボディに対する端子接続部の取付手法を示す模式図である。端子接続部が挿入された被取付部の構成等を示す部分拡大断面図である。溝部の幅等を示す凸部の部分拡大断面図である。固着力評価試験の試験方法を説明するための断面模式図である。緩みトルク評価試験の試験方法を説明するための断面模式図である。第２実施形態における、端子接続部の正面図である。第３実施形態における、端子接続部の正面図である。（ａ）～（ｃ）は、別の実施形態における溝部の構成を示す端子接続部の正面図である。別の実施形態における凹部等の構成を示す拡大正面図である。

　以下に、実施形態について図面を参照しつつ説明する。
〔第１実施形態〕
　図１（ａ）は、プラグ接続具としてのプラグキャップ１の断面図であり、図１（ｂ）は、プラグキャップ１の正面図である。

　プラグキャップ１は、屈曲形状をなすボディ部としてのターミナルボディ２、ターミナルボディ２の一端側に取付けられたプラグ側ゴム部材３、及び、ターミナルボディ２の他端側に取付けられたコード側ゴム部材４などから構成されるものである。

　前記ターミナルボディ２は、筒状をなし、耐熱性及び耐電圧性に優れる熱硬化性樹脂（例えば、不飽和ポリエステル樹脂）により形成されている。また、ターミナルボディ２は、略中間部分において鋭角状に屈曲されており、第１軸線ＣＬ１に沿って延びる比較的大径の第１ボディ構成部２１と、第１軸線ＣＬ１と交差する第２軸線ＣＬ２に沿って延び、第１ボディ構成部２１よりも小径の第２ボディ構成部２２とから構成されている。

　さらに、ターミナルボディ２の内部には、第１軸線ＣＬ１に沿って延びる第１軸孔５１と、第２軸線ＣＬ２に沿って延びる第２軸孔５２とからなる軸孔５が形成されている。第１軸孔５１には、点火プラグの端子電極や絶縁碍子（ともに図示せず）が挿通される筒状の第１挿通部５３が形成されている。一方で、第２軸孔５２には、図示しない点火コイルやディストリビュータから延びるプラグコード（図示せず）が挿通される筒状の第２挿通部５４が形成されている。

　加えて、ターミナルボディ２の一端側には、外周側に突出し、第１軸線ＣＬ１を中心とする環状をなす係止部２３が形成されている。

　前記プラグ側ゴム部材３は、所定のゴム（例えば、シリコーンゴムやＥＰＤＭゴム等）により筒状に形成されており、比較的小径の小径部３１と、当該小径部３１よりも大径の大径部３２とを備えている。

　前記小径部３１は、その内径が点火プラグの絶縁碍子の後端部の外径よりも若干小さくなるように構成されており、小径部３１の内周面には、径方向内側に向けて突出形成された環状の突条部３１Ｐが設けられている。そして、点火プラグにプラグキャップ１が接続された際には、小径部３１が点火プラグの絶縁碍子により押し広げられるとともに、前記絶縁碍子の外周面に対して前記突条部３１Ｐが密着し、その結果、第１挿通部５３内への水の浸入が防止される。

　また、前記大径部３２は、前記小径部３１の他端側に形成されるとともに、大径部３２の内周面には、凹状をなす環状の被係止部３３が形成されている。プラグ側ゴム部材３は、大径部３２内にターミナルボディ２の一端部が嵌合されるとともに、被係止部３３に対して前記係止部２３が係止されることで、ターミナルボディ２の一端部に取付けられている。

　前記コード側ゴム部材４は、所定のゴム（例えば、シリコーンゴムやＥＰＤＭゴム等）により形成されており、第２軸線ＣＬ２に沿って延びる筒状をなしている。また、コード側ゴム部材４は、比較的小径の小径部４１と、当該小径部４１よりも一端側に形成され、小径部４１よりも大径の大径部４２とを備えている。さらに、小径部４１の内周面には、径方向内側に向けて突出形成された環状の突条部４１Ｐが複数設けられている。そして、プラグコードがプラグキャップ１に接続された際には、小径部４１がプラグコードにより押し広げられるとともに、プラグコードの外周面に対して前記突条部４１Ｐが密着する。その結果、第２挿通部５４内への水の浸入が防止される。

　また、コード側ゴム部材４は、前記大径部４２内にターミナルボディ２の他端部が嵌合されることで、ターミナルボディ２の他端部に取付けられている。尚、大径部４２は、その内周面が凹凸のない平坦状に形成されており、大径部４２の内周面及びターミナルボディ２の他端側外周面とは広範囲に亘って面接触するようになっている。そのため、大径部４２及びターミナルボディ２間において大きな摩擦力を生じさせることができ、ターミナルボディ２からのコード側ゴム部材４の抜けを防止できるようになっている。尚、ターミナルボディ２の他端側に、外周側に突出する係止部を設けるとともに、大径部４２の内周に凹状の被係止部を設け、前記被係止部に前記係止部を係止することで、コード側ゴム部材４の抜け防止を図ることとしてもよい。

　さらに、前記軸孔５内には、前記点火プラグ及びプラグコードを電気的に接続するための電気的接続部６が設けられている。当該電気的接続部６は、コード取付ねじ６１、抵抗体６２、コンタクトスプリング６３、及び、端子接続部６４が直列的に接続されることで構成されている。

　コード取付ねじ６１は、導電性金属（例えば、真鍮）により形成されており、第２軸線ＣＬ２に沿って延びる木ねじ形状とされている。また、コード取付ねじ６１のねじ形状部分は、前記第２挿通部５４に向けて突き出して配置されている。そして、プラグコードを接続する際には、プラグコードの端部を第２挿通部５４に挿通しつつ、プラグコードの端部をコード取付ねじ６１にねじ込むことで、プラグコード内の導線とコード取付ねじ６１とが電気的に接続されるようになっている。尚、コード取付ねじ６１の基端部外周には、円環状をなす２枚のワッシャー６５，６６が嵌め込まれている。当該ワッシャー６５，６６により、コード取付ねじ６１がターミナルボディ２に固定されるとともに、プラグコードを接続する際などにおけるコード取付ねじ６１の倒れが防止されるようになっている。

　前記抵抗体６２は、円柱状をなすとともに、導電性セラミックから形成されており、所定の電気抵抗（例えば、５ｋΩ）を有している。また、抵抗体６２の両端部には、有底筒状をなす金属製のコンタクトキャップ６７，６８が配設されており、コンタクトキャップ６７を介して、抵抗体６２とコード取付ねじ金具６１とが電気的に接続されている。

　前記コンタクトスプリング６３は、導電性金属（例えば、ステンレス）からなる金属線が螺旋状に巻回されてなり、一方の端部が前記コンタクトキャップ６８を介して抵抗体６２に接触しており、他方の端部が端子接続部６４に接触している。コンタクトスプリング６３により耐振動性が高まることとなり、コード取付ねじ６１から端子接続部６４までの間が安定した状態で電気的に接続されるようになっている。

　端子接続部６４は、導電性金属（例えば、真鍮）により有底円筒状に形成されており、ターミナルボディ２の一端側の内周面に囲まれた空間（第１軸孔５１内）に配置されている。また、端子接続部６４は、その一端側に位置する円筒状の筒状部６４Ａと、当該筒状部６４Ａよりも小径であり、内部が中実とされた円柱状の柱状部６４Ｂとを備えている。そして、ターミナルボディ２の一端側内周面により形成され、第１軸線ＣＬ１に沿って一定の内径を有する環状の被取付部２４に対して、筒状部６４Ａが嵌入されることで、端子接続部６４がターミナルボディ２に固着されている。

　また、筒状部６４Ａは、プラグキャップ１を点火プラグに接続した際に、点火プラグの端子電極が挿通されることで、前記端子電極と接続される。加えて、筒状部６４Ａは、その一端部が前記第１挿通部５３内に配置されており、当該一端部の外周には、環状のコネクタスプリング６４Ｃが取付けられている。そして、筒状部６４Ａに前記端子電極を接続したときには、前記コネクタスプリング６４Ｃから前記端子電極に対して径方向内側に向けた締付力が加わることとなり、その結果、端子接続部６４を点火プラグに対して安定した状態で接続できるようになっている。

　さらに、図２に示すように、端子接続部６４のうち前記被取付部２４に挿入される部位には、凸部６４１と凹部６４２とが設けられている。

　凸部６４１は、前記被取付部２４の内径よりも若干大きい外径を有しており（例えば、被取付部２４の内径が５．９ｍｍであるときに、凸部６４１の外径は６．０ｍｍ）、自身の外周面に対して被取付部２４から径方向内側に向けた圧力が加えられている。

　尚、本実施形態では、熱硬化性樹脂を型成形し、ターミナルボディ２を得るとともに、図３（ａ），（ｂ）に示すように、成形直後で比較的高温のターミナルボディ２の被取付部２４に対して端子接続部６４が挿入される。そして、ターミナルボディ２が冷却されることで、ターミナルボディ２が収縮し、その結果、被取付部２４から端子接続部６４に対して比較的大きな圧力が加えられるようになっている。

　図２に戻り、凹部６４２は、凸部６４１よりも一端側において凸部６４１と隣接しており、自身の外径が凸部６４１の外径よりも小さなものとされている。尚、本実施形態において、凸部６４１及び凹部６４２は、端子接続部６４の中心軸ＣＬ３に沿ってそれぞれ一定の外径を有するように構成されている。

　また、凸部６４１の圧接に伴い被取付部２４の一部は、凹部６４２側へと押し出され、図４に示すように、凹部６４２の形成範囲に対応する被取付部２４は、内周側（凹部６４２側）に張り出すような状態となっている。そのため、凸部６４１は、被取付部２４のうち内周側に張り出した部位に引っ掛かった状態となっている。

　図２に戻り、本実施形態では、端子接続部６４の中心軸ＣＬ３に沿った凸部６４１の長さをＡ（ｍｍ）とし、前記中心軸ＣＬ３に沿った凹部６４２の長さをＢ（ｍｍ）としたとき、Ａ≧１．５、Ｂ≧２．０（より好ましくは、Ｂ≧２．５）、及び、Ａ／Ｂ≦７／４を満たすように構成されている。尚、Ａ＋Ｂは、通常３．５ｍｍ以上であり、好ましくは、４．０ｍｍ以上であり、より好ましくは、５．０ｍｍ以上であり、さらに好ましくは、５．５ｍｍ以上である。また、Ａ＋Ｂは、通常２５．５ｍｍ以下であり、好ましくは、２０．５ｍｍ以下であり、より好ましくは、９．０ｍｍ以下である。

　併せて、本実施形態では、凸部６４１の外周に、凸部６４１の周方向と直交する方向に沿って延びる複数の溝部６４３が形成されている。溝部６４３は、凸部６４１の外周面に転造加工を施すことにより形成されており、凸部６４１の周方向に沿って等間隔（例えば、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下ごと）に設けられている。そして、図５に示すように、凸部６４１の周方向に沿った各溝部６４３の幅Ｗが０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされている。尚、本実施形態において、各溝部６４３の深さＤは、所定数値範囲内（例えば、０．０５ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下）とされている。

　また、図２に示すように、前記中心軸ＣＬ３に沿った溝部６４３の長さＬは０．３ｍｍ以上とされている。尚、本実施形態では、前記中心軸ＣＬ３に沿った凸部６４１の形成範囲の全域に亘って溝部６４３が設けられているため、凸部６４１の長さＡと溝部６４３の長さＬとは等しいものとなっている（つまり、長さＬは、その上限である長さＡと等しいものとなっている）。

　以上詳述したように、本実施形態によれば、凸部６４１の長さＡが１．５ｍｍ以上とされているため、被取付部２４から凸部６４１に対して十分に大きな力が加わることとなる。そのため、被取付部２４により凸部６４１を強固に保持することができる。

　また、凹部６４２の長さＢが２．０ｍｍ以上とされているため、被取付部２４のうち凸部６４１が引っ掛かる部位の長さを十分に大きなものとすることができる。そのため、前記凸部６４１が引っ掛かる部位の強度を効果的に高めることができ、端子接続部６４の抜け方向に沿った力への前記部位の耐力を向上させることができる。その結果、長さＡを１．５ｍｍ以上とし、被取付部２４により凸部６４１を強固に保持できることと相俟って、端子接続部６４の抜けをより確実に防止することができる。

　さらに、本実施形態では、Ａ／Ｂ≦７／４とされており、凸部６４１の圧接に伴い凹部６４２側へと押し出される樹脂の量に相当する長さＡに対して、押し出された樹脂の逃げ場となる、凹部６４２及び被取付部２４間の空間の大きさに相当する長さＢが十分に大きなものとされている。従って、押し出された樹脂に起因する、ターミナルボディ２へと加わる応力を低減させることができる。その結果、ターミナルボディ２におけるクラック等の破損をより確実に防止することができる。

　併せて、凸部６４１の外周には複数の溝部６４３が形成されており、当該溝部６４３の幅Ｗが０．２５ｍｍ以下とされている。従って、被取付部２４（樹脂）が溝部６４３を埋めるようにして溝部６４３の奥側へと入り込むこととなり、被取付部２４及び凸部６４１間の摩擦力を増大させることができる。さらに、溝部６４３の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部２４（ターミナルボディ２）に対する端子接続部６４の回転を規制することができる。これらの作用効果が相俟って、ターミナルボディ２に対して端子接続部６４が回転してしまうことをより確実に防止でき、ひいては端子接続部６４の緩みを極めて効果的に抑制することができる。

　また、溝部６４３の幅Ｗが０．０５ｍｍ以上とされているため、溝部６４３に対して樹脂を容易に入り込ませることができる。さらに、溝部６４３に入り込んだ樹脂は、凸部６４１の周方向に沿って比較的大きな厚さを有することとなるため、被取付部２４に対する端子接続部６４の回転規制効果をより確実に発揮させることができる。

　加えて、溝部６４３の長さＬが０．３ｍｍ以上とされているため、中心軸ＣＬ３に沿った広範囲において、樹脂が溝部６４３に対して入り込むこととなる。そのため、溝部６４３に入り込んだ樹脂による、端子接続部６４の回転規制効果を一層向上させることができ、端子接続部６４の緩みをより効果的に抑制することができる。

　次いで、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、凸部の長さＡ、及び、凹部の長さＢを種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて固着力評価試験を行った。

　固着力評価試験の概要は次の通りである。すなわち、図６に示すように、端子接続部の柱状部が外部に露出するように、ターミナルボディから第２ボディ構成部等を取り除いた上で、端子接続部に対して、ターミナルボディに対する端子接続部の挿入方向とは反対方向に向けて荷重を加えた。そして、各サンプルにおいて、ターミナルボディから端子接続部が外れた際の荷重（固着力）を１０回ずつ測定するとともに、前記固着力の平均値（平均固着力）を算出した。

　ここで、前記固着力が、端子接続部から点火プラグの端子電極を引き抜く際に要する力よりも大きなものであれば、端子接続部から端子電極を引き抜く方向にプラグキャップへと力を加えた際に、ターミナルボディから端子接続部が外れることなく、端子接続部から端子電極を引き抜くことができるといえる。そして、端子電極を端子接続部に接続した状態においては、端子接続部から端子電極を引き抜くために、約２００Ｎの力が必要である。

　この点を鑑みて、固着力評価試験においては、平均固着力が２００Ｎ以上２５０Ｎ未満となった場合に、ターミナルボディからの端子接続部の抜けを効果的に防止できるとして「○」の評価を下し、平均固着力が２５０Ｎ以上３００Ｎ未満となった場合に、端子接続部の抜けを一層効果的に防止できるとして「◎」の評価を下し、平均固着力が３００Ｎ以上となった場合に、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できるとして「☆」の評価を下すこととした。一方で、平均固着力が２００Ｎを下回った場合には、端子接続部の抜けが懸念されるとして「×」の評価を下すこととした。

　また、凸部の長さＡ、及び、凹部の長さＢを種々変更した端子接続部を用意し、ターミナルボディの被取付部に対する端子接続部の挿入に伴い、ターミナルボディにクラック等の破損が生じるか否かを確認することを、各端子接続部ごとに複数回ずつ行い、破損の発生率を計測した。

　表１に、固着力評価試験の試験結果を示し、表２に、各端子接続部における破損の発生率を示す。

　尚、各サンプルともに、ターミナルボディの被取付部の内径を５．９ｍｍとし、凸部の外径を６．０ｍｍとし、凹部の外径を５．８ｍｍとした。

　表１に示すように、凸部の長さＡを１．５ｍｍ以上とするとともに、凹部の長さＢを２．０ｍｍ以上としたサンプルは、優れた固着力を有し、端子接続部の抜けを十分に防止できることが分かった。これは、次の（１）及び（２）が相乗的に作用したことによると考えられる。
（１）長さＡを１．５ｍｍ以上としたことで、被取付部から凸部に対して十分に大きな力が加わり、被取付部により凸部が強固に保持されたこと。
（２）長さＢを２．０ｍｍ以上としたことで、被取付部のうち凸部が引っ掛かる部位の強度が高まり、端子接続部の抜け方向に沿った力に対する前記部位の耐力が向上したこと。

　また、長さＢを２．５ｍｍ以上としたサンプルは、さらに優れた固着力を有し、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できることが確認された。これは、被取付部のうち凸部が引っ掛かる部位の強度が飛躍的に高まったためであると考えられる。

　さらに、表２に示すように、Ａ／Ｂ≦７／４を満たすサンプルは、ターミナルボディの破損を極めて効果的に抑制できることが明らかとなった。これは、次の理由によると考えられる。すなわち、被取付部のうち凸部に圧接された部位の一部は凹部側へと押し出され、凹部及び被取付部との間の空間（つまり、樹脂の逃げ場）の大きさが十分でない場合には、押し出された樹脂に起因して、ターミナルボディに対してその内周から外周側に向けた応力が加わってしまい、破損の発生を招いてしまう。これに対して、Ａ／Ｂ≦７／４としたことで、凹部側に押し出される樹脂の量に相当する長さＡに対して、前記空間の大きさに相当する長さＢが十分に大きなものとなり、ひいてはターミナルボディに対して加わる応力がより確実に低減し、その結果、ターミナルボディの破損が抑制されたと考えられる。

　上記試験の結果より、ターミナルボディからの端子接続部の抜けを抑制しつつ、ターミナルボディの破損をより確実に防止するという観点から、Ａ≧１．５、Ｂ≧２．０、及び、Ａ／Ｂ≦７／４を満たすように構成することが好ましいといえる。

　また特に、ターミナルボディに対する端子接続部の固着力をより一層高め、端子接続部の抜けをより確実に防止するという点から、Ｂ≧２．５を満たすことがより好ましいといえる。

　次いで、溝部の幅Ｗを種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて、緩みトルク評価試験と、上述の固着力評価試験とを行った。

　尚、緩みトルク評価試験の概要は次の通りである。すなわち、図７に示すように、端子接続部の柱状部が外部に露出するように、ターミナルボディから第２ボディ構成部等を取り除いた上で、端子接続部の柱状部に対して回転力（トルク）を加えた。そして、各サンプルにおいて、ターミナルボディに対して端子接続部が回転した際の力（緩みトルク）を１０回ずつ測定するとともに、前記緩みトルクの平均値（平均緩みトルク）を算出した。

　ここで、前記緩みトルクが、点火プラグの端子電極に対して端子接続部を回転させるために必要なトルクよりも大きなものであれば、ターミナルボディに対してトルクが加わったときに、端子電極に対する端子接続部の回転は生じるものの、ターミナルボディに対する端子接続部の回転は生じなくなる。そのため、ターミナルボディに対する端子接続部の回転に伴う、端子接続部の緩みは生じにくくなる。そして、一般に端子電極を端子接続部に接続した状態において、端子電極に対して端子接続部を回転させるためには、約０．５Ｎ・ｍのトルクが必要である。

　この点を鑑みて、緩みトルク評価試験においては、平均緩みトルクが０．５Ｎ・ｍ以上１．０Ｎ・ｍ未満となった場合に、ターミナルボディに対する端子接続部の緩みをより確実に防止できるとして「○」の評価を下し、平均緩みトルクが１．０Ｎ・ｍ以上となった場合に、端子接続部の緩みを極めて効果的に防止できるとして「◎」の評価を下すこととした。一方で、平均緩みトルクが０．５Ｎ・ｍを下回った場合には、端子接続部の緩みが懸念されるとして「×」の評価を下すこととした。

　表３に、固着力評価試験の試験結果を示し、表４に、緩みトルク評価試験の試験結果を示す。

　尚、各サンプルともに、ターミナルボディの被取付部の内径を５．９ｍｍとし、凸部の長さＡを２．０ｍｍとし、凹部の長さＢを３．５ｍｍとした。さらに、凸部の外径を６．０ｍｍとし、凹部の外径を５．８ｍｍとし、溝部の長さＬを２．０ｍｍとした。

　表３及び表４に示すように、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍ以下としたサンプルは、端子接続部の抜け及び緩みの双方を極めて効果的に抑制できることが分かった。これは、幅Ｗを２．５ｍｍ以下としたことで、被取付部（樹脂）が溝部を埋めるようにして溝部の奥側へと入り込んだため、被取付部及び凸部間の摩擦力が増大するとともに、前記溝部の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部（ターミナルボディ）に対する端子接続部の回転が抑制されたためであると考えられる。

　上記試験の結果より、端子接続部の抜け防止効果を一層高めるとともに、ターミナルボディに対する端子接続部の緩みをより確実に抑制するためには、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍ以下とすることが好ましいといえる。

　次に、溝部の長さＬを種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて上述の緩みトルク評価試験を行った。表５に、当該試験の試験結果を示す。

　尚、各サンプルともに、ターミナルボディの被取付部の内径を５．９ｍｍとし、凸部の長さＡを２．０ｍｍとし、凹部の長さＢを３．５ｍｍとした。さらに、凸部の外径を６．０ｍｍとし、凹部の外径を５．８ｍｍとし、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍとした。

　表５に示すように、溝部の長さＬを０．３ｍｍ以上としたサンプルは、端子接続部の緩みをより確実に防止できることが分かった。これは、端子接続部の中心軸に沿った広範囲において、被取付部（樹脂）が溝部に対して入り込むこととなり、ターミナルボディに対する端子接続部の回転規制効果が向上したためであると考えられる。

　また特に、溝部の長さＬを１．０ｍｍ以上とすることで、平均緩みトルクが１．５Ｎ・ｍ以上となり、端子接続部の緩みを極めて効果的に防止できることが明らかとなった。

　上記試験の結果より、ターミナルボディに対する端子接続部の緩みをより一層確実に防止すべく、溝部の長さＬを０．３ｍｍ以上とすることが好ましいといえる。

　また、端子接続部の緩み抑制効果をより一層高めるためには、溝部の長さＬを１．０ｍｍ以上とすることがより好ましいといえる。
〔第２実施形態〕
　次いで、第２実施形態について説明する。本第２実施形態では、図８に示すように、凸部６４１の外周には、凸部６４１の周方向と直交する方向に沿って延びる複数の溝部６４３が形成されている。溝部６４３は、凸部６４１の外周面に転造加工を施すことにより形成されており、凸部６４１の周方向に沿って等間隔（例えば、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下ごと）に設けられている。そして、図５に示すように、凸部６４１の周方向に沿った各溝部６４３の幅Ｗが０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされている。尚、各溝部６４３の深さＤは、所定数値範囲内（例えば、０．０５ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下）とされている。

　図８に戻り、本実施形態では、前記中心軸ＣＬ３に沿った溝部６４３の長さＬが０．３ｍｍ以上とされている。尚、本実施形態では、前記中心軸ＣＬ３に沿った凸部６４１の形成範囲の全域に亘って溝部６４３が設けられている。そのため、溝部６４３の長さＬは、前記中心軸ＣＬ３に沿った凸部６４１の長さＡ（本実施形態では、１．５ｍｍ以上）と等しいものとなっている（つまり、長さＬは、その上限である長さＡと等しいものとなっている）。尚、長さＡは、通常１．５ｍｍ以上であり、好ましくは、３．０ｍｍ以上であり、より好ましくは、３．５ｍｍ以上である。また、長さＡは、通常２５．５ｍｍ以下であり、好ましくは、１８．５ｍｍ以下であり、より好ましくは、７．０ｍｍ以下である。

　さらに、本実施形態では、凸部６４１の外径をＥ（ｍｍ）とし、凹部６４２の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆ（本実施形態では、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５）を満たすように構成されている。尚、凸部６４１の外径Ｅとあるのは、より詳しくは、凸部６４１のうち凹部６４２側に位置する端部の外径であり、凹部６４２の外径Ｆとあるのは、より詳しくは、凹部６４２のうち凸部６４１側に位置する端部の外径である。

　以上詳述したように、本実施形態によれば、凸部６４１の外周には複数の溝部６４３が形成されており、当該溝部６４３の幅Ｗが０．２５ｍｍ以下とされている。従って、被取付部２４（樹脂）が溝部６４３を埋めるようにして溝部６４３の奥側へと入り込むこととなり、被取付部２４及び凸部６４１間の摩擦力を増大させることができる。さらに、溝部６４３の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部２４（ターミナルボディ２）に対する端子接続部６４の回転を規制することができる。これらの作用効果が相俟って、ターミナルボディ２に対して端子接続部６４が回転してしまうことをより確実に防止でき、ひいては端子接続部６４の緩みを効果的に抑制することができる。また、端子接続部６４の緩みに伴う端子接続部６４の抜けをより確実に防止できる。

　加えて、被取付部２４及び凸部６４１間の摩擦力を増大させることができるため、ターミナルボディ２からの端子接続部６４の抜けをより一層確実に防止できる。

　さらに、溝部６４３の長さＬが０．３ｍｍ以上とされているため、中心軸ＣＬ３に沿った広範囲において、被取付部２４（樹脂）を溝部６４３に対して入り込ませることができる。従って、溝部６４３に入り込んだ樹脂による、端子接続部６４の回転規制効果を一層向上させることができ、端子接続部６４の緩みをより一層確実に防止することができる。

　加えて、加えて、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部２４に対する凸部６４１の係り代を十分に大きなものとすることができる。従って、端子接続部６４の抜けをより一層確実に防止することができる。

　さらに、Ｅ－Ｆ≦０．３５とされているため、凸部６４１の圧接に伴い凹部６４２側へと張り出した被係止部２４を、凹部６４２の外周面に対してより確実に接触させることができる。従って、被取付部２４及び凹部６４２間で生じる摩擦力を増大させることができる。その結果、端子接続部６４の抜け防止効果をより高めることができるとともに、被取付部２４に対する端子接続部６４の回転規制効果を一層向上させることができ、端子接続部６４の緩みをより効果的に防止することができる。

　次いで、上記第２実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、溝部の幅Ｗを種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて、緩みトルク評価試験、及び、固着力評価試験を行った。

　緩みトルク評価試験の概要は次の通りである。すなわち、図７に示すように、端子接続部の柱状部が外部に露出するように、ターミナルボディから第２ボディ構成部等を取り除いた上で、端子接続部の柱状部に対して回転力（トルク）を加えた。そして、各サンプルにおいて、ターミナルボディに対して端子接続部が回転した際のトルク（緩みトルク）を１０回ずつ測定するとともに、前記緩みトルクの平均値（平均緩みトルク）を算出した。

　また、固着力評価試験の概要は次の通りである。すなわち、図６に示すように、端子接続部の柱状部が外部に露出するように、ターミナルボディから第２ボディ構成部等を取り除いた上で、端子接続部に対して、ターミナルボディに対する端子接続部の挿入方向とは反対方向に向けて荷重を加えた。そして、各サンプルにおいて、ターミナルボディから端子接続部が外れた際の荷重（固着力）を１０回ずつ測定するとともに、前記固着力の平均値（平均固着力）を算出した。

　この点を鑑みて、固着力評価試験においては、平均固着力が２００Ｎ以上３００Ｎ未満となった場合に、ターミナルボディからの端子接続部の抜けをより確実に防止できるとして「○」の評価を下し、平均固着力が３００Ｎ以上となった場合に、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できるとして「◎」の評価を下すこととした。一方で、固着力が２００Ｎを下回った場合には、端子接続部の抜けが懸念されるとして「×」の評価を下すこととした。

　表６に、緩みトルク評価試験の試験結果を示し、表７に、固着力評価試験の試験結果を示す。

　尚、各サンプルともに、ターミナルボディの被取付部の内径を５．９ｍｍとし、凸部の外径Ｅを６．０ｍｍとし、凹部の外径Ｆを５．８ｍｍとした。また、溝部の長さを２．０ｍｍとした。

　表６及び表７に示すように、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍ以下としたサンプルは、緩みトルクが１．０Ｎ・ｍを上回るとともに、平均固着力が３００Ｎ超となり、端子接続部の緩み及び抜けの双方を効果的に抑制できることが分かった。これは、幅Ｗを２．５ｍｍ以下としたことで、被取付部（樹脂）が溝部を埋めるようにして溝部の奥側へと入り込んだため、被取付部及び凸部間の摩擦力が増大するとともに、前記溝部の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部（ターミナルボディ）に対する端子接続部の回転が抑制されたことに起因すると考えられる。

　上記試験の結果より、ターミナルボディに対する端子接続部の緩みをより確実に抑制するとともに、ターミナルボディからの端子接続部の抜け防止を図るためには、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍ以下とすることが好ましいといえる。

　尚、溝部の幅Ｗを０．０５ｍｍ未満とした場合には、溝部に対して樹脂を入り込ませることが難しくなる。また、溝部に樹脂が入り込んだとしても、当該樹脂の凸部の周方向に沿った厚さが比較的小さなものとなるため、被取付部に対する端子接続部の回転規制効果が十分に発揮されないおそれがある。従って、溝部の幅Ｗを０．０５ｍｍ以上とすることが好ましいといえる。

　次に、溝部の長さＬを種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて上述の緩みトルク評価試験を行った。表８に、当該試験の試験結果を示す。

　尚、各サンプルともに、ターミナルボディの被取付部の内径を５．９ｍｍとし、凸部の外径Ｅを６．０ｍｍとし、凹部の外径Ｆを５．８ｍｍとし、溝部の幅Ｗを０．２５ｍｍとした。

　表８に示すように、溝部の長さＬを０．３ｍｍ以上としたサンプルは、端子接続部の緩みをより確実に防止できることが分かった。これは、端子接続部の中心軸に沿った広範囲において、被取付部（樹脂）が溝部に対して入り込むこととなり、ターミナルボディに対する端子接続部の回転規制効果が向上したためであると考えられる。

　また、端子接続部の緩み抑制効果をより一層高めるためには、溝部の長さＬを１．０ｍｍ以上とすることがより好ましいといえる。

　次いで、凸部の外径Ｅを６．０ｍｍとした上で、凹部の外径Ｆ（ｍｍ）を変更することで、径差Ｅ－Ｆ（ｍｍ）を種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて、上述の固着力評価試験を行った。表９に、当該試験の試験結果を示す。

　また、各サンプルともに、被取付部の内径を５．９ｍｍとした。

　表９に示すように、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすサンプルは、固着力が２００Ｎを上回り、端子接続部の抜け防止効果に優れることが明らかとなった。これは、被取付部のうち内周側に張り出した部位に対する凸部の係り代が十分に大きなものとなったためであると考えられる。

　また特に、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすサンプルは、固着力が３００Ｎ以上となり、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できることが確認された。これは、次の（１），（２）によると考えられる。
（１）０．１５≦Ｅ－Ｆとし、被取付部に対する凸部の係り代をより大きくしたことで、端子接続部の抜けに対する耐力がより一層向上したこと。
（２）Ｅ－Ｆ≦０．３５とし、被取付部及び凹部間の距離を小さくしたことで、凸部の圧接に伴い凹部側へと張り出した被取付部が、凹部の外周面に対してより確実に接触することとなり、被取付部及び凹部間において大きな摩擦力が生じるようになったこと。

　上記試験の結果より、端子接続部の抜け防止効果をより高めるべく、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成することが好ましく、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすように構成することが一層好ましいといえる。
〔第３実施形態〕
　次いで、第３実施形態について説明する。本第３実施形態では、図９に示すように、凸部６４１の外径をＥ（ｍｍ）とし、凹部６４２の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆ（本実施形態では、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５）を満たすように構成されている。尚、凸部６４１の外径Ｅとあるのは、より詳しくは、凸部６４１のうち凹部６４２側に位置する端部の外径であり、凹部６４２の外径Ｆとあるのは、より詳しくは、凹部６４２のうち凸部６４１側に位置する端部の外径である。

　また、図９に示すように、前記中心軸ＣＬ３に沿った溝部６４３の長さＬは０．３ｍｍ以上とされている。尚、本実施形態では、前記中心軸ＣＬ３に沿った凸部６４１の形成範囲の全域に亘って溝部６４３が設けられている。

　以上詳述したように、本実施形態によれば、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成されているため、被取付部２４に対する凸部６４１の係り代を十分に大きなものとすることができる。従って、ターミナルボディ２からの端子接続部６４の抜けをより確実に防止することができる。

　さらに、Ｅ－Ｆ≦０．３５とされているため、凸部６４１の圧接に伴い凹部６４２側へと張り出した被係止部２４を、凹部６４２の外周面に対してより確実に接触させることができる。これにより、被取付部２４及び凹部６４２間で生じる摩擦力を増大させることができ、端子接続部６４の抜け防止効果をより高めることができる。

　併せて、凸部６４１の外周には複数の溝部６４３が形成されており、当該溝部６４３の幅Ｗが０．２５ｍｍ以下とされている。従って、被取付部２４（樹脂）が溝部６４３を埋めるようにして溝部６４３の奥側へと入り込むこととなり、被取付部２４及び凸部６４１間の摩擦力を増大させることができる。さらに、溝部６４３の奥側に入り込んだ樹脂の存在により、被取付部２４（ターミナルボディ２）に対する端子接続部６４の回転を規制することができる。これらの作用効果が相俟って、ターミナルボディ２に対して端子接続部６４が回転してしまうことをより確実に防止でき、ひいては端子接続部６４の緩みを極めて効果的に抑制することができる。また、端子接続部６４の緩みに伴う端子接続部６４の抜けを一層確実に防止できる。

　さらに、溝部６４３の幅Ｗが０．０５ｍｍ以上とされているため、溝部６４３に対して樹脂を容易に入り込ませることができる。さらに、溝部６４３に入り込んだ樹脂は、凸部６４１の周方向に沿って比較的大きな厚さを有することとなるため、被取付部２４に対する端子接続部６４の回転規制効果をより確実に発揮させることができる。

　次いで、上記第３実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、凸部の外径Ｅを６．０ｍｍとした上で、凹部の外径Ｆ（ｍｍ）を変更することで、径差Ｅ－Ｆ（ｍｍ）を種々変更した端子接続部を有してなるプラグキャップのサンプルを複数作製し、各サンプルについて固着力評価試験を行った。

　この点を鑑みて、固着力評価試験においては、平均固着力が２００Ｎ以上２５０Ｎ未満となった場合に、ターミナルボディからの端子接続部の抜けを効果的に防止できるとして「○」の評価を下し、平均固着力が２５０Ｎ以上３００Ｎ未満となった場合に、端子接続部の抜けをより効果的に防止できるとして「◎」の評価を下し、平均固着力が３００Ｎ以上となった場合に、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できるとして「☆」の評価を下すこととした。一方で、平均固着力が２００Ｎを下回った場合には、端子接続部の抜けが懸念されるとして「×」の評価を下すこととした。

　表１０に、当該試験の試験結果を示す。尚、各サンプルともに、被取付部の内径を５．９ｍｍとし、端子接続部の中心軸に沿った凸部の長さを２．０ｍｍとし、端子接続部の中心軸に沿った凹部の長さを３．５ｍｍとした。

　表１０に示すように、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすサンプルは、平均固着力が２００Ｎを上回り、端子接続部の抜けをより確実に防止できることが明らかとなった。これは、被取付部のうち内周側に張り出した部位に対する凸部の係り代が十分に大きなものとなったためであると考えられる。

　さらに、０．１０≦Ｅ－Ｆを満たすサンプルは、平均固着力が２５０Ｎを遥かに上回り、端子接続部の抜け防止効果に優れることが分かった。

　また特に、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすサンプルは、平均固着力が３００Ｎ以上となり、端子接続部の抜けを極めて効果的に防止できることが確認された。これは、次の（１），（２）によると考えられる。
（１）０．１５≦Ｅ－Ｆとし、被取付部に対する凸部の係り代をより大きくしたことで、端子接続部の抜けに対する耐力がより一層向上したこと。
（２）Ｅ－Ｆ≦０．３５とし、被取付部及び凹部間の距離を小さくしたことで、凸部の圧接に伴い凹部側へと張り出した被取付部が、凹部の外周面に対してより確実に接触することとなり、被取付部及び凹部間において大きな摩擦力が生じるようになったこと。

　上記試験の結果より、端子接続部の抜けをより確実に防止すべく、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすように構成することが好ましいといえる。

　また、端子接続部の抜け防止効果をさらに向上させるという観点から、０．１０≦Ｅ－Ｆを満たすように構成することがより好ましく、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすように構成することがより一層好ましいといえる。

　尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。

　（ａ）上記実施形態では、本発明の技術思想がプラグキャップ１において具現化されているが、端子接続部と、これを内周にて保持する樹脂製のボディ部とを有し、点火プラグに接続されるプラグ接続具であれば、本発明の技術思想を適用することができる。従って、例えば、端子接続部とボディ部とを自身の端部に有してなるプラグコードに対して、本発明の技術思想を適用することとしてもよい。

　（ｂ）上記実施形態において、溝部６４３は、凸部６４１の周方向と直交する方向に延びる形状とされているが、溝部の形状はこれに限定されるものではない。従って、例えば、図１０（ａ）に示すように、溝部６４４が、凸部６４１の周方向と直交する方向に延びる溝と、凸部６４１の周方向に沿って延びる溝とを有するように構成してもよい。また、例えば、図１０（ｂ）に示すように、溝部６４５が、凸部６４１の周方向に対して斜めに延びるように構成してもよい。また、図１０（ｃ）に示すように、溝部６４６が、凸部６４１の周方向に対して斜めに延びる溝と、当該溝に対して交差する溝とを有するように構成してもよい（すなわち、溝部６４６をダイヤモンドパターン状としてもよい。）尚、凸部６４１の周方向に対して斜めに延びる溝部を設ける場合には、ターミナルボディ２に対する端子接続部６４の緩みをより確実に防止すべく、凸部６４１の周方向に対して溝部が３°以上傾いていることが好ましい。

　（ｃ）上記実施形態において、凸部６４１から凹部６４２にかけての外径や、凹部６４２からその一端側に位置する凹部６４２よりも大径の部位にかけての外径は、急激に変化するように構成されている。これに対して、図１１に示すように、例えば、凹部６４７のうち凸部６４１に隣接する部位の外径が、凸部６４１側に向けて緩やかに変化するように構成してもよい。

　（ｄ）上記実施形態では、凸部６４１の外周に溝部６４３が設けられているが、溝部６４３を設けることなく、凸部６４１の外周を平坦状に形成してもよい。

　（ｅ）上記実施形態において、ターミナルボディ２は鋭角状に屈曲する形状とされているが、ターミナルボディ２の形状はこれに限定されるものではない。従って、例えば、ターミナルボディを屈曲させることなく、ストレート状としてもよい。また、ターミナルボディを直角に屈曲させることとしてもよいし、鈍角状に屈曲させることとしてもよい。

　（ｆ）上記実施形態における電気的接続部６の構成は例示であって、電気的接続部の構成はこれに限定されるものではない。従って、例えば、抵抗体６２を設けることなく、電気的接続部を構成することとしてもよい。

　（ｇ）上記実施形態では、ターミナルボディ２を形成する樹脂として不飽和ポリエステル樹脂が例示されているが、ターミナルボディ２を形成する樹脂はこれに限定されるものではない。従って、例えば、フェノール樹脂等を用いることとしてもよい。また、ターミナルボディ２を形成する樹脂としては、熱硬化性樹脂が好適に用いられるが、耐熱性に優れた樹脂であればよく、所定の耐熱性を有する熱可塑性樹脂（例えば、ＰＰＳ樹脂等）を用いることも可能である。

　尚、ターミナルボディ２を形成する樹脂として不飽和ポリエステル樹脂を用いた場合には、端子接続部６４の圧接に伴うターミナルボディ２におけるクラックの発生がより懸念されるが、上記第１実施形態の構成を採用することで、当該懸念を払拭することができる。換言すれば、上記第１実施形態の構成は、ターミナルボディ２を不飽和ポリエステル樹脂により形成する場合において、特に有効である。

　（ｈ）上記実施形態では、プラグ側ゴム部材３やコード側ゴム部材４を形成するゴムとしてＥＰＤＭゴムやシリコーンゴムが例示されているが、プラグ側ゴム部材３等を形成するゴムはこれに限定されるものではない。従って、例えば、アクリルゴム等、内燃機関の発熱に対して十分な耐熱性を有するゴムを用いて、プラグ側ゴム部材３等を形成することとしてもよい。

　１…プラグキャップ（プラグ接続具）
　２…ターミナルボディ（ボディ部）
　２４…被取付部
　６４…端子接続部
　６４１…凸部
　６４２…凹部
　６４３…溝部
　ＣＬ３…（端子接続部の）中心軸

Claims

　少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、
　前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部と、
　前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部とが設けられ、
　前記端子接続部の中心軸に沿った前記凸部の長さをＡ（ｍｍ）とし、前記中心軸に沿った前記凹部の長さをＢ（ｍｍ）としたとき、Ａ≧１．５、Ｂ≧２．０、及び、Ａ／Ｂ≦７／４を満たすことを特徴とするプラグ接続具。
　Ｂ≧２．５を満たすことを特徴とする請求項１に記載のプラグ接続具。
　前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記凸部の周方向に沿った、前記溝部の幅が０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされることを特徴とする請求項１又は２に記載のプラグ接続具。
　前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記中心軸に沿った前記溝部の長さを０．３ｍｍ以上としたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のプラグ接続具。
　少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部が設けられ、
　前記凸部の外周には、前記凸部の周方向と交差する方向に沿って延びる複数の溝部が形成され、
　前記端子接続部の中心軸に沿った前記溝部の長さが０．３ｍｍ以上であって、
　前記凸部の周方向に沿った、前記溝部の幅が０．０５ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下とされることを特徴とするプラグ接続具。
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部が設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする請求項５に記載のプラグ接続具。
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部が設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすことを特徴とする請求項５又は６に記載のプラグ接続具。
　少なくとも一端側が筒状をなす樹脂製のボディ部と、
　前記ボディ部の一端側の内周面に囲まれた空間に配置され、自身の一端側に点火プラグの端子電極が接続される端子接続部とを備え、
　前記端子接続部のうちの少なくとも一部が、前記ボディ部の一端側の内周面により形成された環状の被取付部に挿入されたプラグ接続具であって、
　前記端子接続部のうち前記被取付部に挿入される部位には、
　前記被取付部から径方向内側に向けた圧力が外周面に加えられる凸部と、
　前記凸部よりも一端側において前記凸部に隣接し、自身の外径が前記凸部の外径よりも小さい凹部とが設けられ、
　前記凸部の外径をＥ（ｍｍ）とし、前記凹部の外径をＦ（ｍｍ）としたとき、０．０５≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする記載のプラグ接続具。
　０．１０≦Ｅ－Ｆを満たすことを特徴とする請求項８に記載のプラグ接続具。
　０．１５≦Ｅ－Ｆ≦０．３５を満たすことを特徴とする請求項８又は９に記載のプラグ接続具。