WO2013114515A1 - ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ - Google Patents

ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ Download PDF

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WO2013114515A1
WO2013114515A1 PCT/JP2012/008416 JP2012008416W WO2013114515A1 WO 2013114515 A1 WO2013114515 A1 WO 2013114515A1 JP 2012008416 W JP2012008416 W JP 2012008416W WO 2013114515 A1 WO2013114515 A1 WO 2013114515A1
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WO
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lens group
lens
image
telephoto end
lens element
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PCT/JP2012/008416
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English (en)
French (fr)
Inventor
祐亮 米谷
善昭 栗岡
Original Assignee
パナソニック株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive

Definitions

  • the present disclosure relates to a zoom lens system, an imaging device, and a camera.
  • Patent Documents 1, 2 and 5 disclose a zoom lens having a five-group configuration of positive, negative, positive and positive and a zoom ratio of 20 to 30 times and a high magnification.
  • Patent Documents 3 and 4 disclose positive and negative 3 A zoom lens having one lens group and a subsequent lens group including one or more lens groups and a zoom ratio of 20 to 30 times and a high magnification is disclosed.
  • JP 2011-123337 A JP2011-075985A JP 2011-033868 A JP 2010-276655 A JP 2009-282398 A
  • the present disclosure can be sufficiently adapted to wide-angle photography with a field angle of 80 ° or more at a wide-angle end while being small, and has a large zoom ratio of 24 times or more.
  • a bright zoom lens system having an F-number of about 2.8 from the wide-angle end to the telephoto end is provided.
  • the present disclosure also provides an imaging apparatus including the zoom lens system and a compact camera including the imaging apparatus.
  • the zoom lens system in the present disclosure is: From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; A fourth lens group having negative power; A fifth lens group having positive power,
  • the first lens group includes three or more lens elements;
  • L G3 thickness of the third lens group on the optical axis
  • f T focal length of the entire system at the telephoto end
  • ⁇ T half angle of view at the telephoto end
  • M G1 is the amount of movement of the first lens unit in the optical axis direction during zooming from the wide
  • An imaging apparatus capable of outputting an optical image of an object as an electrical image signal, A zoom lens system that forms an optical image of the object; An image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
  • the zoom lens system is From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; A fourth lens group having negative power; A fifth lens group having positive power,
  • the first lens group includes three or more lens elements;
  • at least the first lens group, the second lens group, and the third lens group move relative to the image plane,
  • the camera in the present disclosure is A camera that converts an optical image of an object into an electrical image signal, and displays and stores the converted image signal;
  • An image pickup apparatus including a zoom lens system that forms an optical image of an object, and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
  • the zoom lens system is From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; A fourth lens group having negative power; A fifth lens group having positive power,
  • the first lens group includes three or more lens elements;
  • at least the first lens group, the second lens group, and the third lens group move relative to the image plane,
  • the zoom lens system according to the present disclosure is not only high in resolution, but also has a large zoom ratio of 24 times or more with a small angle of view and an angle of view of 80 ° or more at the wide-angle end and sufficient for wide-angle shooting. It has a bright F number of about 2.8 from the wide-angle end to the telephoto end.
  • FIG. 1 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 1 (Numerical Example 1).
  • FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 1 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 3 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Numerical Example 1.
  • FIG. 4 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 2 (Numerical Example 2).
  • FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 2 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Numerical Example 2.
  • FIG. FIG. 7 is a lens layout diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 3 (Numerical Example 3).
  • FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 3 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 9 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Numerical Example 3.
  • FIG. 10 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 4 (Numerical Example 4).
  • FIG. 11 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 4 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • 12 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Numerical Example 4.
  • FIG. FIG. 13 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 5 (Numerical Example 5).
  • FIG. 14 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 5 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 11 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 4 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • 12 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed
  • FIG. 15 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Numerical Example 5.
  • FIG. 16 is a lens layout diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 6 (Numerical Example 6).
  • FIG. 17 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Numerical Example 6 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 18 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Numerical Example 6.
  • FIG. 19 is a schematic configuration diagram of a digital still camera according to the seventh embodiment.
  • 1, 4, 7, 10, 13, and 16 each represent a zoom lens system in an infinitely focused state.
  • the lens configuration of T )) and (c) show the lens configuration at the telephoto end (longest focal length state: focal length f T ).
  • straight or curved arrows provided between FIGS. (A) and (b) indicate the movement of each lens group from the wide-angle end to the telephoto end via the intermediate position.
  • the arrow attached to the lens group represents the focusing from the infinite focus state to the close object focus state. That is, the moving direction during focusing from the infinitely focused state to the close object focused state is shown.
  • an asterisk * attached to a specific surface indicates that the surface is aspherical.
  • a symbol (+) and a symbol ( ⁇ ) attached to a symbol of each lens group correspond to a power symbol of each lens group.
  • the straight line described on the rightmost side represents the position of the image plane S.
  • an aperture stop A is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It comprises a second lens element L2 having a shape and a third lens element L3 having a positive meniscus shape with a convex surface facing the object side. Among these, the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, a biconvex sixth lens element L6, Consists of a concave seventh lens element L7.
  • the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus eighth lens element L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex ninth lens element L9, and a biconcave first lens element L9. It consists of a ten lens element L10 and a biconvex eleventh lens element L11. Among these, the ninth lens element L9 and the tenth lens element L10 are cemented. The eighth lens element L8 and the eleventh lens element L11 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 comprises solely a bi-convex thirteenth lens element L13.
  • the thirteenth lens element L13 has two aspheric surfaces.
  • the sixth lens group G6 comprises solely a negative meniscus fourteenth lens element L14 with the convex surface facing the object side.
  • the fourteenth lens element L14 has two aspheric surfaces.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side
  • the sixth lens group G6 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens so that the distance between the group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
  • the group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • image point movement due to vibration of the entire system is corrected, that is, image blur due to camera shake, vibration, etc. is optically corrected. Can be corrected automatically.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 with a convex surface facing the object side, and a biconvex second lens element L2. And a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, a biconvex sixth lens element L6, and an image. And a negative meniscus seventh lens element L7 with a convex surface facing the side.
  • the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus eighth lens element L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex ninth lens element L9, and a biconcave first lens element L9. It consists of a ten lens element L10 and a biconvex eleventh lens element L11. Among these, the ninth lens element L9 and the tenth lens element L10 are cemented. The eighth lens element L8 and the eleventh lens element L11 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 comprises solely a bi-convex thirteenth lens element L13.
  • the thirteenth lens element L13 has two aspheric surfaces.
  • the sixth lens group G6 comprises solely a negative meniscus fourteenth lens element L14 with the convex surface facing the object side.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side
  • the sixth lens group G6 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens so that the distance between the group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
  • the group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • the eleventh lens element L11 which is a part of the third lens group G3, as an image blur correction lens group in a direction perpendicular to the optical axis, the image point movement due to vibration of the entire system is corrected, that is, Image blur due to camera shake, vibration, or the like can be optically corrected.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the second lens element L2 having a shape
  • the third lens element L3 having a positive meniscus shape having a convex surface facing the object side
  • the fourth lens element L4 having a positive meniscus shape having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fifth lens element L5 having a convex surface facing the object side, a biconcave sixth lens element L6, and a biconvex first lens element L6. 7 lens element L7 and negative meniscus eighth lens element L8 having a convex surface facing the image side. Among these, the sixth lens element L6 and the seventh lens element L7 are cemented.
  • the fifth lens element L5 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus ninth lens element L9 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex tenth lens element L10, and a biconcave first lens element L10. 11 lens element L11 and biconvex twelfth lens element L12. Among these, the tenth lens element L10 and the eleventh lens element L11 are cemented. The ninth lens element L9 and the twelfth lens element L12 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus thirteenth lens element L13 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex fourteenth lens element L14 and a negative meniscus fifteenth lens element L15 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourteenth lens element L14 has two aspheric surfaces.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side
  • the fifth lens group G5 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens so that the distance between the group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the group G4 moves along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • image point movement due to vibration of the entire system is corrected, that is, image blur due to camera shake, vibration, etc. is optically corrected. Can be corrected automatically.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface facing the object side, and a biconvex second lens element L2. And a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, a biconvex sixth lens element L6, Consists of a concave seventh lens element L7.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex eighth lens element L8, a biconvex ninth lens element L9, and a negative meniscus second lens with a convex surface facing the image side. It consists of a ten-lens element L10, a biconcave eleventh lens element L11, and a biconvex twelfth lens element L12. Among these, the ninth lens element L9 and the tenth lens element L10 are cemented. The eighth lens element L8 and the twelfth lens element L12 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus thirteenth lens element L13 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 comprises solely a bi-convex fourteenth lens element L14.
  • the fourteenth lens element L14 has two aspheric surfaces.
  • the sixth lens group G6 comprises solely a negative meniscus fifteenth lens element L15 with the convex surface facing the object side.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side
  • the sixth lens group G6 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens so that the distance between the group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
  • the group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • the three lens elements that is, the eighth lens element L8, the ninth lens element L9, and the tenth lens element L10, which are a part of the third lens group G3, are integrally orthogonal to the optical axis as an image blur correction lens group.
  • image point movement due to vibration of the entire system can be corrected, that is, image blur due to camera shake, vibration, etc. can be optically corrected.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 with a convex surface facing the object side, and a biconvex second lens element L2. And a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, a biconvex sixth lens element L6, Consists of a concave seventh lens element L7.
  • the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus eighth lens element L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex ninth lens element L9, and a biconcave first lens element L9. It consists of a ten lens element L10 and a biconvex eleventh lens element L11. Among these, the ninth lens element L9 and the tenth lens element L10 are cemented. The eighth lens element L8 and the eleventh lens element L11 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 comprises solely a bi-convex thirteenth lens element L13.
  • the thirteenth lens element L13 has two aspheric surfaces.
  • the sixth lens group G6 comprises solely a negative meniscus fourteenth lens element L14 with the convex surface facing the object side.
  • the fourteenth lens element L14 has two aspheric surfaces.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side
  • the sixth lens group G6 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens so that the distance between the group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
  • the group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • image point movement due to vibration of the entire system is corrected, that is, image blur due to camera shake, vibration, etc. is optically corrected. Can be corrected automatically.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 with a convex surface facing the object side, and a biconvex second lens element L2. And a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, a biconvex sixth lens element L6, and an image. And a negative meniscus seventh lens element L7 with a convex surface facing the side.
  • the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus eighth lens element L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex ninth lens element L9, and a biconcave first lens element L9. It consists of a ten lens element L10 and a biconvex eleventh lens element L11. Among these, the ninth lens element L9 and the tenth lens element L10 are cemented. The eighth lens element L8 and the eleventh lens element L11 are both aspheric on both surfaces.
  • the fourth lens group G4 comprises solely a negative meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 comprises solely a bi-convex thirteenth lens element L13.
  • the thirteenth lens element L13 has two aspheric surfaces.
  • the sixth lens group G6 comprises solely a negative meniscus fourteenth lens element L14 with the convex surface facing the object side.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 is integrated with the aperture stop A.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side
  • the sixth lens group G6 does not move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • the first lens so that the distance between the group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
  • the group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side along the optical axis.
  • the eleventh lens element L11 which is a part of the third lens group G3, as an image blur correction lens group in a direction perpendicular to the optical axis, the image point movement due to vibration of the entire system is corrected, that is, Image blur due to camera shake, vibration, or the like can be optically corrected.
  • the second lens group G2 includes at least one pair of cemented lens elements. If the second lens group G2 does not include a cemented lens element and a plurality of lens elements are arranged at narrow intervals, the degree of performance deterioration with respect to an error in the air interval increases, and it may be difficult to assemble the optical system. .
  • the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 6 include a focusing lens group (fourth lens group G4) that moves with respect to the image plane during focusing from an infinitely focused state to a close object focused state.
  • the focusing lens group is composed of a single lens element. If the focusing lens group is composed of a plurality of lens elements, the actuator for moving the focusing lens group in the optical axis direction becomes large, and it is difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. Become.
  • At least one lens unit is fixed with respect to the image plane during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging.
  • the structure of their drive mechanisms becomes enlarged, making it difficult to provide a compact lens barrel, interchangeable lens device, and camera system.
  • Embodiments 1 to 6 have been described as examples of the technology disclosed in the present application. However, the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
  • a plurality of useful conditions are defined for the zoom lens system according to each embodiment, but the configuration of the zoom lens system that satisfies all of the plurality of conditions is most useful. However, by satisfying individual conditions, it is possible to obtain a zoom lens system that exhibits the corresponding effects.
  • a first lens group having a positive power, a second lens group having a negative power, and a positive power A third lens group having a negative power, a fourth lens group having a negative power, and a fifth lens group having a positive power, and the first lens group includes three or more lens elements, and imaging
  • the zoom lens system (referred to as a basic configuration of the following form) satisfies the following conditions (1) and (2).
  • L G3 thickness of the third lens group on the optical axis
  • f T focal length of the entire system at the telephoto end
  • ⁇ T half angle of view at the telephoto end
  • M G1 is the amount of movement of the first lens unit in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging.
  • M G1 is the distance on the optical axis from the image plane at the telephoto end to the outermost object side surface of the first lens group, and from the image plane at the wide angle end to the outermost object side surface of the first lens group It is the value which subtracted.
  • the condition (1) is a condition for defining the relationship between the thickness of the third lens unit on the optical axis and the focal length and half angle of view of the entire system at the telephoto end. If the lower limit of condition (1) is not reached, the distance between the lens elements in the third lens group becomes narrow, and correction of curvature of field at the telephoto end becomes difficult. In addition, the degree of performance deterioration with respect to an error in the distance between lens elements increases, making it difficult to assemble the optical system.
  • the condition (2) is the relationship between the amount of movement of the first lens unit in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, and the focal length and half angle of view of the entire system at the telephoto end. It is a condition for prescribing. If the lower limit of condition (2) is not reached, the focal length of the first lens group will be shortened, and aberration fluctuations during zooming will increase, making it difficult to correct various aberrations, making it difficult to achieve a high zoom ratio. It becomes. On the other hand, if the upper limit of condition (2) is exceeded, the amount of movement of the first lens group at the time of zooming increases, making it difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera.
  • the second lens unit includes a first lens element having a negative power and a negative power in order from the object side to the image side.
  • the first lens element and the second lens element satisfy the following conditions (3) and (4).
  • R 2a radius of curvature of the object side surface of the first lens element
  • R 2b radius of curvature of the image side surface of the first lens element
  • R 2c is the radius of curvature of the image side surface of the second lens element.
  • the condition (3) is a condition for defining the relationship between the radius of curvature of the object side surface of the first negative lens element in the second lens group and the radius of curvature of the image side surface of the first negative lens element. Below the lower limit of the condition (3), the radius of curvature of the image side surface of the first negative lens element is large, the curvature of the image side surface of the first negative lens element is weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration particularly at the telephoto end. .
  • the condition (4) defines the relationship between the radius of curvature of the image side surface of the first negative lens element in the second lens group and the radius of curvature of the image side surface of the second negative lens element in the second lens group. Is the condition. Below the lower limit of condition (4), the radius of curvature of the image side surface of the first negative lens element is smaller than the radius of curvature of the image side surface of the second negative lens element, and the curvature of the image side surface of the first negative lens element is smaller. This is stronger than the curvature of the image side surface of the second negative lens element, and it becomes difficult to correct coma particularly at the telephoto end.
  • the third lens group includes at least one lens element having positive power, and the following condition (5 ) Is beneficial.
  • the condition (5) is a condition for defining the average value of the refractive index with respect to the d-line of the lens elements having the positive power constituting the third lens group. If the upper limit of condition (5) is exceeded, the power of the third lens group becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, particularly at the telephoto end. Further, since the glass material having a high refractive index tends to have a high specific gravity, the weight of the lens elements constituting the third lens group is increased. As a result, when the third lens group is selected as a lens group for optically correcting image blurring, the structure of the driving mechanism of this lens group is enlarged, and a compact lens barrel, imaging device, and camera are installed. It becomes difficult to provide.
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (6).
  • M G2 the amount of movement of the second lens group in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging
  • M G4 is the amount of movement of the fourth lens group in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging.
  • MG2 is the distance on the optical axis from the image plane at the telephoto end to the outermost object side surface of the second lens group, and from the image plane at the wide-angle end to the outermost object side surface of the second lens group. It is the value which subtracted.
  • MG4 is the distance on the optical axis from the image surface at the telephoto end to the outermost object side surface of the fourth lens group, and from the image surface at the wide-angle end to the outermost object side surface of the fourth lens group. It is the value which subtracted.
  • the condition (6) is a ratio of the amount of movement of the second lens group in the optical axis direction and the amount of movement of the fourth lens group in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging. It is a condition for prescribing. If the lower limit of condition (6) is not reached, the amount of movement of the second lens group will be larger than the amount of movement of the fourth lens group during zooming, and it will be difficult to correct astigmatism, especially at the telephoto end. On the contrary, if the upper limit of condition (6) is exceeded, the amount of movement of the fourth lens unit becomes larger than the amount of movement of the second lens unit during zooming, and it is difficult to correct curvature of field particularly at the telephoto end. Become.
  • the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (6) ′-2 and (6) ′′. 1.4 ⁇
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (7).
  • the condition (7) is a condition for defining the relationship between the focal length of the first lens group and the focal length of the entire system at the telephoto end. If the lower limit of condition (7) is not reached, the focal length of the first lens group will be shortened, aberration fluctuations at the time of zooming will increase, and it will be difficult to correct various aberrations, making it difficult to achieve a high zoom ratio. Become. On the other hand, if the upper limit of condition (7) is exceeded, the focal length of the first lens group becomes longer, and the amount of movement of the first lens group at the time of zooming increases, so a compact lens barrel, imaging device, or camera is required. It becomes difficult to provide.
  • the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (7) ′-2 and (7) ′′. 0.5 ⁇ f G1 / f T (7) '-2 f G1 / f T ⁇ 0.8 (7) ''
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (8). 10 ⁇
  • (8) here, G 4W : distance from the object side surface top of the fourth lens group to the image plane at the wide angle end, G 4T : distance from the object side surface top of the fourth lens group to the image plane at the telephoto end G 4M : distance from the object side surface top to the image plane of the fourth lens group at the intermediate position, Intermediate position: a position where the focal length f M of the entire system is expressed by the following formula: f M ⁇ (f W * f T ), f W : focal length of the entire system at the wide-angle end, f T : the focal length of the entire system at the telephoto end.
  • the condition (8) is a condition for defining the distance from the object side surface top of the fourth lens group to the image plane at each of the wide-angle end, the telephoto end, and the intermediate position. If the lower limit of condition (8) is not reached, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group becomes narrow at the telephoto end, and, for example, when the fourth lens group is moved during focusing, a space for focusing is ensured. It becomes difficult.
  • a zoom lens system having a basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 6 is beneficial to satisfy the following condition (9).
  • MG5 is the distance on the optical axis from the image plane at the telephoto end to the outermost object side surface of the fifth lens group, and from the image plane at the wide-angle end to the outermost object side surface of the fifth lens group. It is the value which subtracted.
  • the condition (9) is the relationship between the amount of movement of the fifth lens unit in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, and the focal length and half angle of view of the entire system at the telephoto end. It is a condition for prescribing. If the upper limit of condition (9) is exceeded, the amount of movement of the fifth lens group that plays the role of correcting the image plane increases, and it becomes difficult to uniformly correct the image plane from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the above-described effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (9) ′-2 and (9) ′′-2. 0.4 ⁇
  • Each lens group constituting the zoom lens system according to Embodiments 1 to 6 includes a refractive lens element that deflects incident light by refraction (that is, a type in which deflection is performed at an interface between media having different refractive indexes)
  • a diffractive lens element that deflects incident light by diffraction a refractive / diffractive hybrid lens element that deflects incident light by a combination of diffraction and refraction, and a refractive index that deflects incident light by the refractive index distribution in the medium
  • Each lens group may be composed of a distributed lens element or the like.
  • a diffractive / diffractive hybrid lens element forming a diffractive structure at the interface of media having different refractive indexes is advantageous because the wavelength dependency of diffraction efficiency is improved.
  • FIG. 19 is a schematic configuration diagram of a digital still camera according to the seventh embodiment.
  • the digital still camera includes an image pickup apparatus including a zoom lens system 1 and an image pickup device 2 that is a CCD, a liquid crystal monitor 3, and a housing 4.
  • the zoom lens system 1 includes a first lens group G1, a second lens group G2, an aperture stop A, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, A sixth lens group G6 is included.
  • the zoom lens system 1 is disposed on the front side, and the imaging element 2 is disposed on the rear side of the zoom lens system 1.
  • a liquid crystal monitor 3 is disposed on the rear side of the housing 4, and an optical image of the subject by the zoom lens system 1 is formed on the image plane S.
  • the lens barrel is composed of a main lens barrel 5, a movable lens barrel 6, and a cylindrical cam 7.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop A and the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 are image sensors. 2 can be moved to a predetermined position with reference to 2 to perform zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the fourth lens group G4 is movable in the optical axis direction by a focus adjustment motor.
  • the zoom lens system according to Embodiment 1 for a digital still camera, it is possible to provide a small digital still camera that has a high ability to correct resolution and curvature of field and has a short overall lens length when not in use. it can.
  • any of the zoom lens systems according to the second to sixth embodiments may be used instead of the zoom lens system according to the first embodiment.
  • the optical system of the digital still camera shown in FIG. 19 can also be used for a digital video camera for moving images. In this case, not only a still image but also a moving image with high resolution can be taken.
  • the zoom lens system according to the first to sixth embodiments is shown as the zoom lens system 1, but these zoom lens systems do not use the entire zooming area. May be. That is, a range in which the optical performance is ensured according to a desired zooming area may be cut out and used as a zoom lens system having a lower magnification than the zoom lens system described in the first to sixth embodiments.
  • a prism having an internal reflection surface or a surface reflection mirror may be disposed at an arbitrary position such as in the first lens group G1, and the zoom lens system may be applied to a so-called bent lens barrel.
  • an image pickup apparatus including the zoom lens system according to Embodiments 1 to 6 described above and an image pickup element such as a CCD or a CMOS is used as a camera of a portable information terminal such as a smartphone, a monitoring camera in a monitoring system, a Web
  • a portable information terminal such as a smartphone
  • a monitoring camera in a monitoring system a monitoring system
  • a Web a Web
  • the present invention can also be applied to cameras, in-vehicle cameras, and the like.
  • the seventh embodiment has been described as an example of the technique disclosed in the present application.
  • the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
  • the unit of length in the table is “mm”, and the unit of angle of view is “°”.
  • r is a radius of curvature
  • d is a surface interval
  • nd is a refractive index with respect to the d line
  • vd is an Abbe number with respect to the d line.
  • the surface marked with * is an aspherical surface
  • the aspherical shape is defined by the following equation.
  • Z distance from a point on the aspheric surface having a height h from the optical axis to the tangent plane of the aspheric vertex
  • h height from the optical axis
  • r vertex radius of curvature
  • ⁇ conic constant
  • An n-order aspherical coefficient.
  • each longitudinal aberration diagram shows the aberration at the wide angle end, (b) shows the intermediate position, and (c) shows the aberration at the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AST mm
  • DIS distortion
  • the vertical axis represents the F number (indicated by F in the figure)
  • the solid line is the d line (d-line)
  • the short broken line is the F line (F-line)
  • the long broken line is the C line (C- line).
  • the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by s), and the broken line represents the meridional plane (indicated by m in the figure). is there.
  • the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure).
  • 6, 9, 12, 15, and 18 are lateral aberration diagrams at the telephoto end of the zoom lens systems according to Numerical Examples 1 to 6, respectively.
  • the upper three aberration diagrams show the basic state where image blur correction at the telephoto end is not performed, and the lower three aberration diagrams show that the image blur correction lens group is moved by a predetermined amount in the direction perpendicular to the optical axis. This corresponds to the image blur correction state at the telephoto end.
  • the upper row shows the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height
  • the middle row shows the lateral aberration at the axial image point
  • the lower row shows the lateral aberration at the image point of -70% of the maximum image height.
  • the upper stage is the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height
  • the middle stage is the lateral aberration at the axial image point
  • the lower stage is at the image point of -70% of the maximum image height.
  • the horizontal axis represents the distance from the principal ray on the pupil plane
  • the solid line is the d line (d-line)
  • the short broken line is the F line (F-line)
  • the long broken line is the C line ( C-line) characteristics.
  • the meridional plane is a plane including the optical axis of the first lens group G1 and the optical axis of the third lens group G3.
  • the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis of the image blur correction lens group in the image blur correction state at the telephoto end is as follows.
  • Numerical example 1 0.431 mm
  • Numerical example 2 0.517 mm
  • Numerical example 3 0.223 mm
  • Numerical example 4 0.287 mm
  • Numerical example 5 0.228 mm
  • Numerical example 6 0.511 mm
  • the image decentering amount when the shooting distance is ⁇ and the zoom lens system is tilted by 0.6 ° at the telephoto end is in the direction perpendicular to the optical axis of the image blur correction lens group. It is equal to the amount of image decentering when moving in parallel by the above values.
  • the amount of image decentering when the shooting distance is ⁇ and the zoom lens system is tilted by 0.3 ° at the telephoto end is the above-described amount in the direction in which the image blur correction lens unit is perpendicular to the optical axis. It is equal to the amount of image eccentricity when moving in parallel by each value.
  • Table 13 (surface data) Surface number r d nd vd Object ⁇ 1 79.99790 1.25000 1.90366 31.3 2 44.45100 5.00000 1.49700 81.6 3 -2961.73330 0.15000 4 48.37520 4.38830 1.59282 68.6 5 977.07150 Variable 6 * -142.90770 0.50000 1.88202 37.2 7 * 21.72240 4.03380 8 -31.34780 0.55000 1.80420 46.5 9 12.65040 5.00000 1.92286 20.9 10 -88.87860 0.96330 11 -21.85110 0.55000 1.80420 46.5 12 164.29950 Variable 13 (Aperture) ⁇ 1.00000 14 * 13.05890 2.81550 1.51760 63.5 15 * 165.96890 4.10030 16 20.46970 3.10000 1.43700 95.1 17 -19.38200 0.50000 1.69895 30.0 18 21.16650 3.54760 19 * 13.11100 3.93670 1.52996 55.
  • Table 19 shows corresponding values for each condition in the zoom lens system of each numerical example.
  • the present disclosure can be applied to digital input devices such as a digital camera, a camera of a portable information terminal such as a smartphone, a monitoring camera in a monitoring system, a Web camera, and an in-vehicle camera.
  • digital input devices such as a digital camera, a camera of a portable information terminal such as a smartphone, a monitoring camera in a monitoring system, a Web camera, and an in-vehicle camera.
  • the present disclosure is suitable for a photographing optical system that requires high image quality, such as a digital camera.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

　３枚以上のレンズ素子で構成される正パワーの第１レンズ群、負パワーの第２レンズ群、正パワーの第３レンズ群、負パワーの第４レンズ群、正パワーの第５レンズ群を備え、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群が像面に対して移動し、条件：３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））及び２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０（ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、ωＴ：望遠端における半画角、ＭＧ１：ズーミング時の第１レンズ群の光軸方向の移動量）を満足するズームレンズ系。

Description

ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
　本開示は、ズームレンズ系、撮像装置及びカメラに関する。
　近年、高画素のＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ－Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の固体撮像素子の開発が進み、これら高画素の固体撮像素子に対応した、高い光学性能を有する撮像光学系を含む撮像装置を備えたデジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ（以下、単に「デジタルカメラ」という）が急速に普及してきている。このような高い光学性能を有するデジタルカメラの中でも、特に、１台のデジタルカメラで広角域から高望遠域までの広い焦点距離範囲をカバーすることができる、ズーム比が高いズームレンズ系を搭載したコンパクトタイプのデジタルカメラが、その利便性から強く要望されている。またさらに、撮影範囲が広い広角域を持つズームレンズ系も求められている。
　前記コンパクトタイプのデジタルカメラに対しては、例えば次のような種々のズームレンズ系が提案されている。
　特許文献１、２及び５には、正負正負正の５群構成を有し、ズーム比が２０～３０倍と高倍率のズームレンズが開示され、特許文献３及び４には、正負正の３つのレンズ群と１つ以上のレンズ群を含む後続レンズ群とを有し、ズーム比が２０～３０倍と高倍率のズームレンズが開示されている。
特開２０１１－１２３３３７号公報 特開２０１１－０７５９８５号公報 特開２０１１－０３３８６８号公報 特開２０１０－２７６６５５号公報 特開２００９－２８２３９８号公報
　本開示は、高解像度を有するのは勿論のこと、小型でありながら広角端での画角が８０°以上で広角撮影に充分に適応でき、しかも２４倍以上の大きなズーム比を有しながら、広角端から望遠端までＦナンバーが２．８程度と明るいズームレンズ系を提供する。また本開示は、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えたコンパクトなカメラを提供する。
　本開示におけるズームレンズ系は、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
負のパワーを有する第４レンズ群と、
正のパワーを有する第５レンズ群とを備え、
前記第１レンズ群が、３枚以上のレンズ素子で構成され、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが像面に対して移動し、
以下の条件（１）及び（２）：
　　３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）
　　２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０　・・・（２）
（ここで、
　ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端における半画角、
　ＭＧ１：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量
である）
を満足することを特徴とする。
　本開示における撮像装置は、
物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子と
を備え、
前記ズームレンズ系が、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
負のパワーを有する第４レンズ群と、
正のパワーを有する第５レンズ群とを備え、
前記第１レンズ群が、３枚以上のレンズ素子で構成され、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが像面に対して移動し、
以下の条件（１）及び（２）：
　　３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）
　　２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０　・・・（２）
（ここで、
　ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端における半画角、
　ＭＧ１：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量
である）
を満足することを特徴とするズームレンズ系である。
　本開示におけるカメラは、
物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
前記ズームレンズ系が、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
負のパワーを有する第４レンズ群と、
正のパワーを有する第５レンズ群とを備え、
前記第１レンズ群が、３枚以上のレンズ素子で構成され、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが像面に対して移動し、
以下の条件（１）及び（２）：
　　３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）
　　２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０　・・・（２）
（ここで、
　ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端における半画角、
　ＭＧ１：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量
である）
を満足することを特徴とするズームレンズ系である。
　本開示におけるズームレンズ系は、高解像度を有するのは勿論のこと、小型でありながら広角端での画角が８０°以上で広角撮影に充分に適応でき、しかも２４倍以上の大きなズーム比を有しながら、広角端から望遠端までＦナンバーが２．８程度と明るい。
図１は、実施の形態１（数値実施例１）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図２は、数値実施例１に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図３は、数値実施例１に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図４は、実施の形態２（数値実施例２）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図５は、数値実施例２に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図６は、数値実施例２に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図７は、実施の形態３（数値実施例３）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図８は、数値実施例３に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図９は、数値実施例３に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１０は、実施の形態４（数値実施例４）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１１は、数値実施例４に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１２は、数値実施例４に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１３は、実施の形態５（数値実施例５）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１４は、数値実施例５に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１５は、数値実施例５に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１６は、実施の形態６（数値実施例６）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１７は、数値実施例６に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１８は、数値実施例６に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１９は、実施の形態７に係るデジタルスチルカメラの概略構成図である。
　以下、適宜図面を参照しながら、実施の形態を詳細に説明する。ただし、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明や実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。これは、以下の説明が不必要に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするためである。
　なお、発明者らは、当業者が本開示を充分に理解するために添付図面および以下の説明を提供するのであって、これらによって請求の範囲に記載の主題を限定することを意図するものではない。
（実施の形態１～６）
　図１、４、７、１０、１３及び１６は、各々実施の形態１～６に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。
　図１、４、７、１０、１３及び１６は、いずれも無限遠合焦状態にあるズームレンズ系を表している。各図において、（ａ）図は広角端（最短焦点距離状態：焦点距離ｆＷ）のレンズ構成、（ｂ）図は中間位置（中間焦点距離状態：焦点距離ｆＭ＝√（ｆＷ＊ｆＴ））のレンズ構成、（ｃ）図は望遠端（最長焦点距離状態：焦点距離ｆＴ）のレンズ構成をそれぞれ表している。また各図において、（ａ）図と（ｂ）図との間に設けられた直線乃至曲線の矢印は、広角端から中間位置を経由して望遠端への、各レンズ群の動きを示す。さらに各図において、レンズ群に付された矢印は、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングを表す。すなわち、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際の移動方向を示している。
　図１、４、７、１０、１３及び１６において、特定の面に付されたアスタリスク＊は、該面が非球面であることを示している。また各図において、各レンズ群の符号に付された記号（＋）及び記号（－）は、各レンズ群のパワーの符号に対応する。また各図において、最も右側に記載された直線は、像面Ｓの位置を表す。
　図１、４、７、１０、１３及び１６において、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＡが設けられている。
（実施の形態１）
　図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、両凹形状の第７レンズ素子Ｌ７とからなる。これらのうち、第５レンズ素子Ｌ５と第６レンズ素子Ｌ６とが接合されている。また、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凹形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１とからなる。これらのうち、第９レンズ素子Ｌ９と第１０レンズ素子Ｌ１０とが接合されている。また、第８レンズ素子Ｌ８及び第１１レンズ素子Ｌ１１は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。また、第１３レンズ素子Ｌ１３は、その両面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１４レンズ素子Ｌ１４のみからなる。また、第１４レンズ素子Ｌ１４は、その両面が非球面である。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３を像ぶれ補正レンズ群として光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
（実施の形態２）
　図４に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、両凸形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第７レンズ素子Ｌ７とからなる。これらのうち、第５レンズ素子Ｌ５と第６レンズ素子Ｌ６とが接合されている。また、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凹形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１とからなる。これらのうち、第９レンズ素子Ｌ９と第１０レンズ素子Ｌ１０とが接合されている。また、第８レンズ素子Ｌ８及び第１１レンズ素子Ｌ１１は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。また、第１３レンズ素子Ｌ１３は、その両面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１４レンズ素子Ｌ１４のみからなる。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３の一部である第１１レンズ素子Ｌ１１を像ぶれ補正レンズ群として光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
（実施の形態３）
　図７に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凹形状の第６レンズ素子Ｌ６と、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第８レンズ素子Ｌ８とからなる。これらのうち、第６レンズ素子Ｌ６と第７レンズ素子Ｌ７とが接合されている。また、第５レンズ素子Ｌ５は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凸形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凹形状の第１１レンズ素子Ｌ１１と、両凸形状の第１２レンズ素子Ｌ１２とからなる。これらのうち、第１０レンズ素子Ｌ１０と第１１レンズ素子Ｌ１１とが接合されている。また、第９レンズ素子Ｌ９及び第１２レンズ素子Ｌ１２は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第１４レンズ素子Ｌ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１５レンズ素子Ｌ１５とからなる。また、第１４レンズ素子Ｌ１４は、その両面が非球面である。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３を像ぶれ補正レンズ群として光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
（実施の形態４）
　図１０に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、両凸形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、両凹形状の第７レンズ素子Ｌ７とからなる。また、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凹形状の第１１レンズ素子Ｌ１１と、両凸形状の第１２レンズ素子Ｌ１２とからなる。これらのうち、第９レンズ素子Ｌ９と第１０レンズ素子Ｌ１０とが接合されている。また、第８レンズ素子Ｌ８及び第１２レンズ素子Ｌ１２は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１４レンズ素子Ｌ１４のみからなる。また、第１４レンズ素子Ｌ１４は、その両面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１５レンズ素子Ｌ１５のみからなる。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３の一部である第８レンズ素子Ｌ８、第９レンズ素子Ｌ９及び第１０レンズ素子Ｌ１０の３枚のレンズ素子を像ぶれ補正レンズ群として一体的に光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
（実施の形態５）
　図１３に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、両凸形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、両凹形状の第７レンズ素子Ｌ７とからなる。これらのうち、第５レンズ素子Ｌ５と第６レンズ素子Ｌ６とが接合されている。また、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凹形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１とからなる。これらのうち、第９レンズ素子Ｌ９と第１０レンズ素子Ｌ１０とが接合されている。また、第８レンズ素子Ｌ８及び第１１レンズ素子Ｌ１１は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。また、第１３レンズ素子Ｌ１３は、その両面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１４レンズ素子Ｌ１４のみからなる。また、第１４レンズ素子Ｌ１４は、その両面が非球面である。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３を像ぶれ補正レンズ群として光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
（実施の形態６）
　図１６に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、両凸形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とが接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第７レンズ素子Ｌ７とからなる。これらのうち、第５レンズ素子Ｌ５と第６レンズ素子Ｌ６とが接合されている。また、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凹形状の第１０レンズ素子Ｌ１０と、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１とからなる。これらのうち、第９レンズ素子Ｌ９と第１０レンズ素子Ｌ１０とが接合されている。また、第８レンズ素子Ｌ８及び第１１レンズ素子Ｌ１１は、各々その両面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１３レンズ素子Ｌ１３のみからなる。また、第１３レンズ素子Ｌ１３は、その両面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１４レンズ素子Ｌ１４のみからなる。
　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＡと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は移動しない。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が、光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　また、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へと移動する。
　さらに、第３レンズ群Ｇ３の一部である第１１レンズ素子Ｌ１１を像ぶれ補正レンズ群として光軸に直行する方向に移動させることによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
　実施の形態１～３及び５～６に係るズームレンズ系では、第２レンズ群Ｇ２が少なくとも１組の接合レンズ素子を含む。第２レンズ群Ｇ２に接合レンズ素子が含まれず、狭い間隔で複数のレンズ素子が配置されていると、空気間隔の誤差に対する性能劣化度合が高くなり、光学系の組み立てが困難となる場合がある。
　実施の形態１～６に係るズームレンズ系は、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に像面に対して移動するフォーカシングレンズ群（第４レンズ群Ｇ４）を備えており、該フォーカシングレンズ群は、１枚のレンズ素子で構成される。フォーカシングレンズ群が複数のレンズ素子で構成されていると、該フォーカシングレンズ群を光軸方向に移動するためのアクチュエータが大きくなり、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。
　実施の形態１～６に係るズームレンズ系では、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも１つのレンズ群が像面に対して固定されている。ズーミングの際に像面に対して全てのレンズ群が移動すると、それらの駆動機構の構成が肥大化し、コンパクトなレンズ鏡筒や交換レンズ装置及びカメラシステムを提供することが困難となる。
　以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態１～６を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
　以下、例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のごときズームレンズ系が満足することが有益な条件を説明する。なお、各実施の形態に係るズームレンズ系に対して、複数の有益な条件が規定されるが、これら複数の条件すべてを満足するズームレンズ系の構成が最も有益である。しかしながら、個別の条件を満足することにより、それぞれ対応する効果を奏するズームレンズ系を得ることも可能である。
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、物体側から像側へと順に、正のパワーを有する第１レンズ群と、負のパワーを有する第２レンズ群と、正のパワーを有する第３レンズ群と、負のパワーを有する第４レンズ群と、正のパワーを有する第５レンズ群とを備え、前記第１レンズ群が、３枚以上のレンズ素子で構成され、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが像面に対して移動する（以下、このレンズ構成を、実施の形態の基本構成という）ズームレンズ系は、以下の条件（１）及び（２）を満足する。
　　３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）
　　２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０　・・・（２）
ここで、
　ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端における半画角、
　ＭＧ１：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量
である。
　なお、ＭＧ１は、望遠端における像面から第１レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離から、広角端における像面から第１レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離を引いた値である。
　前記条件（１）は、第３レンズ群の光軸上での厚みと、望遠端における全系の焦点距離及び半画角との関係を規定するための条件である。条件（１）の下限を下回ると、第３レンズ群内におけるレンズ素子同士の間隔が狭くなり、特に望遠端における像面湾曲の補正が困難となる。また、レンズ素子同士の間隔の誤差に対する性能劣化度合が高くなり、光学系の組み立てが困難となる。
　前記条件（２）は、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量と、望遠端における全系の焦点距離及び半画角との関係を規定するための条件である。条件（２）の下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなり、変倍時の収差変動が大きくなって、諸収差の補正が困難となるため、高い変倍比の実現が困難となる。逆に条件（２）の上限を上回ると、変倍時における第１レンズ群の移動量が大きくなり、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。
　以下の条件（１）’と、（２）’－１及び（２）’’の少なくとも１つと、を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　３．６＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）’
　　４．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜　・・・（２）’－１
　　｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１２．０　・・・（２）’’
　また、以下の条件（１）’’と、（２）’－２及び（２）’’の少なくとも１つと、を満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　４．０＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）’’
　　６．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜　・・・（２）’－２
　　｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１２．０　・・・（２）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有し、第２レンズ群が、物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第１レンズ素子と負のパワーを有する第２レンズ素子とを有するズームレンズ系では、これら第１レンズ素子及び第２レンズ素子が、以下の条件（３）及び（４）を満足することが有益である。
　　４．１＜｜Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ｜　・・・（３）
　　－０．１＜（Ｒ２ｂ－Ｒ２ｃ）／（Ｒ２ｂ＋Ｒ２ｃ）　・・・（４）
ここで、
　Ｒ２ａ：第１レンズ素子の物体側面の曲率半径、
　Ｒ２ｂ：第１レンズ素子の像側面の曲率半径、
　Ｒ２ｃ：第２レンズ素子の像側面の曲率半径
である。
　前記条件（３）は、第２レンズ群内の第１負レンズ素子の物体側面の曲率半径と、該第１負レンズ素子の像側面の曲率半径との関係を規定するための条件である。条件（３）の下限を下回ると、第１負レンズ素子の像側面の曲率半径が大きく、第１負レンズ素子の像側面の曲率が弱くなり、特に望遠端における球面収差の補正が困難となる。
　前記条件（４）は、第２レンズ群内の第１負レンズ素子の像側面の曲率半径と、第２レンズ群内の第２負レンズ素子の像側面の曲率半径との関係を規定するための条件である。条件（４）の下限を下回ると、第１負レンズ素子の像側面の曲率半径が、第２負レンズ素子の像側面の曲率半径に比べて小さく、第１負レンズ素子の像側面の曲率が、第２負レンズ素子の像側面の曲率に比べて強くなり、特に望遠端におけるコマ収差の補正が困難となる。
　以下の条件（３）’及び（４）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　５．０＜｜Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ｜　・・・（３）’
　　０＜（Ｒ２ｂ－Ｒ２ｃ）／（Ｒ２ｂ＋Ｒ２ｃ）　・・・（４）’
　また、以下の条件（３）’’及び（４）’’を満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　６．０＜｜Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ｜　・・・（３）’’
　　０．１＜（Ｒ２ｂ－Ｒ２ｃ）／（Ｒ２ｂ＋Ｒ２ｃ）　・・・（４）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系では、第３レンズ群が少なくとも１枚の正のパワーを有するレンズ素子を有し、以下の条件（５）を満足することが有益である。
　　Ｎ３ｐ＜１．６４　・・・（５）
ここで、
　Ｎ３ｐ：第３レンズ群を構成する正のパワーを有するレンズ素子の、ｄ線に対する屈折率の平均値
である。
　前記条件（５）は、第３レンズ群を構成する正のパワーを有するレンズ素子の、ｄ線に対する屈折率の平均値を規定するための条件である。条件（５）の上限を上回ると、第３レンズ群のパワーが強くなり、特に望遠端における球面収差の補正が困難となる。また、屈折率の高い硝材は比重が高い傾向にあるため、第３レンズ群を構成するレンズ素子の重量が大きくなる。その結果、像のぶれを光学的に補正するためのレンズ群として第３レンズ群を選んだ際に、このレンズ群の駆動機構の構成が肥大化し、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。
　以下の条件（５）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　Ｎ３ｐ＜１．５９　・・・（５）’
　また、以下の条件（５）’’を満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　Ｎ３ｐ＜１．５４　・・・（５）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（６）を満足することが有益である。
　　０．６＜｜ＭＧ４／ＭＧ２｜＜８．０　・・・（６）
ここで、
　ＭＧ２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第２レンズ群の光軸方向の移動量、
　ＭＧ４：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第４レンズ群の光軸方向の移動量
である。
　なお、ＭＧ２は、望遠端における像面から第２レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離から、広角端における像面から第２レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離を引いた値である。また、ＭＧ４は、望遠端における像面から第４レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離から、広角端における像面から第４レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離を引いた値である。
　前記条件（６）は、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第２レンズ群の光軸方向の移動量と、第４レンズ群の光軸方向の移動量との比を規定するための条件である。条件（６）の下限を下回ると、ズーミングの際の第４レンズ群の移動量に比べて、第２レンズ群の移動量が大きくなり、特に望遠端における非点収差の補正が困難となる。逆に条件（６）の上限を上回ると、ズーミングの際の第２レンズ群の移動量に比べて、第４レンズ群の移動量が大きくなり、特に望遠端における像面湾曲の補正が困難となる。
　以下の条件（６）’－１及び（６）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　１．０＜｜ＭＧ４／ＭＧ２｜　・・・（６）’－１
　　｜ＭＧ４／ＭＧ２｜＜６．０　・・・（６）’’
　また、以下の条件（６）’－２及び（６）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　１．４＜｜ＭＧ４／ＭＧ２｜　・・・（６）’－２
　　｜ＭＧ４／ＭＧ２｜＜６．０　・・・（６）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（７）を満足することが有益である。
　　０．３＜ｆＧ１／ｆＴ＜０．９　・・・（７）
ここで、
　ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離
である。
　前記条件（７）は、第１レンズ群の焦点距離と、望遠端における全系の焦点距離との関係を規定するための条件である。条件（７）の下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなり、変倍時の収差変動が大きくなって、諸収差の補正が困難となるため、高いズーム比の実現が困難となる。逆に条件（７）の上限を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が長くなり、変倍時における第１レンズ群の移動量が大きくなるため、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。
　以下の条件（７）’－１及び（７）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　０．４＜ｆＧ１／ｆＴ　・・・（７）’－１
　　ｆＧ１／ｆＴ＜０．８　・・・（７）’’
　また、以下の条件（７）’－２及び（７）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　０．５＜ｆＧ１／ｆＴ　・・・（７）’－２
　　ｆＧ１／ｆＴ＜０．８　・・・（７）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（８）を満足することが有益である。
　　１０＜｜（Ｇ４Ｔ－Ｇ４Ｍ）／（Ｇ４Ｍ－Ｇ４Ｗ）｜　・・・（８）
ここで、
　Ｇ４Ｗ：広角端における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
　Ｇ４Ｔ：望遠端における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
　Ｇ４Ｍ：中間位置における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
　中間位置：全系の焦点距離ｆＭが次式で表される位置
　　　　　　ｆＭ＝√（ｆＷ＊ｆＴ）、
　ｆＷ：広角端における全系の焦点距離、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離
である。
　前記条件（８）は、広角端、望遠端及び中間位置各々における、第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離を規定するための条件である。条件（８）の下限を下回ると、望遠端において第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が狭くなり、フォーカシングの際に例えば第４レンズ群を移動させる場合、フォーカシングのための空間の確保が困難となる。
　以下の条件（８）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　１５＜｜（Ｇ４Ｔ－Ｇ４Ｍ）／（Ｇ４Ｍ－Ｇ４Ｗ）｜　・・・（８）’
　また、以下の条件（８）’’を満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　２０＜｜（Ｇ４Ｔ－Ｇ４Ｍ）／（Ｇ４Ｍ－Ｇ４Ｗ）｜　・・・（８）’’
　例えば実施の形態１～６に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（９）を満足することが有益である。
　　｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１．５　・・・（９）
ここで、
　ＭＧ５：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第５レンズ群の光軸方向の移動量、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端における半画角
である。
　なお、ＭＧ５は、望遠端における像面から第５レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離から、広角端における像面から第５レンズ群の最物体側面までの光軸上の距離を引いた値である。
　前記条件（９）は、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第５レンズ群の光軸方向の移動量と、望遠端における全系の焦点距離及び半画角との関係を規定するための条件である。条件（９）の上限を上回ると、像面を補正する役割を担う第５レンズ群の移動量が大きくなり、広角端から望遠端まで一様に像面を補正することが困難となる。
　以下の条件（９）’－１及び（９）’’－１の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　０．２＜｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜　・・・（９）’－１
　　｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１．４　・・・（９）’’－１
　また、以下の条件（９）’－２及び（９）’’－２の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
　　０．４＜｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜　・・・（９）’－２
　　｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１．３　・・・（９）’’－２
　実施の形態１～６に係るズームレンズ系を構成している各レンズ群は、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レンズ素子（すなわち、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ素子）のみで構成されているが、これに限定されるものではない。例えば、回折により入射光線を偏向させる回折型レンズ素子、回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ素子、入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ素子等で、各レンズ群を構成してもよい。特に、屈折・回折ハイブリッド型レンズ素子において、屈折率の異なる媒質の界面に回折構造を形成すると、回折効率の波長依存性が改善されるので、有益である。
（実施の形態７）
　図１９は、実施の形態７に係るデジタルスチルカメラの概略構成図である。図１９において、デジタルスチルカメラは、ズームレンズ系１とＣＣＤである撮像素子２とを含む撮像装置と、液晶モニタ３と、筐体４とから構成される。ズームレンズ系１として、実施の形態１に係るズームレンズ系が用いられている。図１９において、ズームレンズ系１は、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＡと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。筐体４は、前側にズームレンズ系１が配置され、ズームレンズ系１の後側には、撮像素子２が配置されている。筐体４の後側に液晶モニタ３が配置され、ズームレンズ系１による被写体の光学的な像が像面Ｓに形成される。
　鏡筒は、主鏡筒５と、移動鏡筒６と、円筒カム７とで構成されている。円筒カム７を回転させると、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＡ及び第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６が撮像素子２を基準にした所定の位置に移動し、広角端から望遠端までのズーミングを行うことができる。第４レンズ群Ｇ４はフォーカス調整用モータにより光軸方向に移動可能である。
　こうして、デジタルスチルカメラに実施の形態１に係るズームレンズ系を用いることにより、解像度及び像面湾曲を補正する能力が高く、非使用時のレンズ全長が短い小型のデジタルスチルカメラを提供することができる。なお、図１９に示したデジタルスチルカメラには、実施の形態１に係るズームレンズ系の替わりに実施の形態２～６に係るズームレンズ系のいずれかを用いてもよい。また、図１９に示したデジタルスチルカメラの光学系は、動画像を対象とするデジタルビデオカメラに用いることもできる。この場合、静止画像だけでなく、解像度の高い動画像を撮影することができる。
　なお、本実施の形態７に係るデジタルスチルカメラでは、ズームレンズ系１として実施の形態１～６に係るズームレンズ系を示したが、これらのズームレンズ系は、全てのズーミング域を使用しなくてもよい。すなわち、所望のズーミング域に応じて、光学性能が確保されている範囲を切り出し、実施の形態１～６で説明したズームレンズ系よりも低倍率のズームレンズ系として使用してもよい。
　さらに、実施の形態７では、いわゆる沈胴構成の鏡筒にズームレンズ系を適用した例を示したが、これに限られない。例えば、第１レンズ群Ｇ１内等の任意の位置に、内部反射面を持つプリズムや、表面反射ミラーを配置し、いわゆる屈曲構成の鏡筒にズームレンズ系を適用してもよい。
　また、以上説明した実施の形態１～６に係るズームレンズ系と、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子とから構成される撮像装置を、スマートフォン等の携帯情報端末のカメラ、監視システムにおける監視カメラ、Ｗｅｂカメラ、車載カメラ等に適用することもできる。
　以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態７を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
　以下、実施の形態１～６に係るズームレンズ系を具体的に実施した数値実施例を説明する。なお、各数値実施例において、表中の長さの単位はすべて「ｍｍ」であり、画角の単位はすべて「°」である。また、各数値実施例において、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数である。また、各数値実施例において、＊印を付した面は非球面であり、非球面形状は次式で定義している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ここで、
Ｚ：光軸からの高さがｈの非球面上の点から、非球面頂点の接平面までの距離、
ｈ：光軸からの高さ、
ｒ：頂点曲率半径、
κ：円錐定数、
Ａｎ：ｎ次の非球面係数
である。
　図２、５、８、１１、１４及び１７は、各々数値実施例１～６に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。
　各縦収差図において、（ａ）図は広角端、（ｂ）図は中間位置、（ｃ）図は望遠端における各収差を表す。各縦収差図は、左側から順に、球面収差（ＳＡ（ｍｍ））、非点収差（ＡＳＴ（ｍｍ））、歪曲収差（ＤＩＳ（％））を示す。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆで示す）を表し、実線はｄ線（ｄ－ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ－ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ－ｌｉｎｅ）の特性である。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｈで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、ｍで示す）の特性である。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｈで示す）を表す。
　図３、６、９、１２、１５及び１８は、各々数値実施例１～６に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。
　各横収差図において、上段３つの収差図は、望遠端における像ぶれ補正を行っていない基本状態、下段３つの収差図は、像ぶれ補正レンズ群を光軸と垂直な方向に所定量移動させた望遠端における像ぶれ補正状態に、それぞれ対応する。基本状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の－７０％の像点における横収差に、それぞれ対応する。像ぶれ補正状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の－７０％の像点における横収差に、それぞれ対応する。また各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（ｄ－ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ－ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ－ｌｉｎｅ）の特性である。なお各横収差図において、メリディオナル平面を、第１レンズ群Ｇ１の光軸と第３レンズ群Ｇ３の光軸とを含む平面としている。
　なお、各数値実施例のズームレンズ系について、望遠端における、像ぶれ補正状態での像ぶれ補正レンズ群の光軸と垂直な方向への移動量は、以下に示すとおりである。
数値実施例１　０．４３１ｍｍ
数値実施例２　０．５１７ｍｍ
数値実施例３　０．２２３ｍｍ
数値実施例４　０．２８７ｍｍ
数値実施例５　０．２２８ｍｍ
数値実施例６　０．５１１ｍｍ
　数値実施例１、２及び６について、撮影距離が∞で望遠端において、ズームレンズ系が０．６°だけ傾いた場合の像偏心量は、像ぶれ補正レンズ群が光軸と垂直な方向に上記の各値だけ平行移動するときの像偏心量に等しい。
　数値実施例３～５について、撮影距離が∞で望遠端において、ズームレンズ系が０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、像ぶれ補正レンズ群が光軸と垂直な方向に上記の各値だけ平行移動するときの像偏心量に等しい。
　各横収差図から明らかなように、軸上像点における横収差の対称性は良好であることがわかる。また、＋７０％像点における横収差と－７０％像点における横収差とを基本状態で比較すると、いずれも湾曲度が小さく、収差曲線の傾斜がほぼ等しいことから、偏心コマ収差、偏心非点収差が小さいことがわかる。このことは、像ぶれ補正状態であっても充分な結像性能が得られていることを意味している。また、ズームレンズ系の像ぶれ補正角が同じ場合には、ズームレンズ系全体の焦点距離が短くなるにつれて、像ぶれ補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°乃至０．６°までの像ぶれ補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な像ぶれ補正を行うことが可能である。
（数値実施例１）
　数値実施例１のズームレンズ系は、図１に示した実施の形態１に対応する。数値実施例１のズームレンズ系の面データを表１に、非球面データを表２に、各種データを表３に示す。
表　１（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1         77.26180     1.25000     1.90366    31.3    
     2         43.58840     4.99930     1.49700    81.6    
     3       3475.28240     0.15000                        
     4         48.53490     4.40900     1.59282    68.6    
     5       1255.14270        可変                        
     6*      -173.72890     0.50000     1.88202    37.2    
     7*        20.55860     3.88600                        
     8        -30.69750     0.55000     1.80420    46.5    
     9         12.74650     4.92640     1.92286    20.9    
    10        -85.79200     0.95080                        
    11        -22.33630     0.55000     1.80420    46.5    
    12        221.20270        可変                        
  13(絞り)           ∞     1.00000                        
    14*        12.71340     2.88440     1.51760    63.5    
    15*       176.37160     5.77000                        
    16         16.59210     3.09530     1.43700    95.1    
    17        -22.69720     0.50000     1.69895    30.0    
    18         16.81620     4.28870                        
    19*        12.47270     4.11140     1.52996    55.8    
    20*       -27.25680        可変                        
    21         76.43180     1.29130     1.43700    95.1    
    22         19.70840        可変                        
    23*        18.51920     2.00000     1.52996    55.8    
    24*       -27.35030        可変                        
    25*        93.41950     1.63940     1.88202    37.2    
    26*        14.45290        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　２（非球面データ）
 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4= 7.03907E-06, A6= 1.73538E-06, A8=-1.58316E-08 
   A10= 6.92314E-11, A12=-1.41360E-13, A14= 0.00000E+00 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4= 9.20742E-06, A6= 1.99757E-06, A8=-9.25527E-09 
   A10= 1.55543E-10, A12=-2.76001E-13, A14= 0.00000E+00 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.21991E-05, A6=-1.60020E-06, A8= 1.24976E-07 
   A10=-3.39866E-09, A12= 4.20857E-11, A14=-1.53813E-16 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.22722E-05, A6=-2.82561E-06, A8= 2.20595E-07 
   A10=-6.12270E-09, A12= 7.24126E-11, A14=-5.87135E-16 
  第19面
   K= 0.00000E+00, A4=-8.89475E-05, A6=-7.28424E-07, A8= 2.18418E-08 
   A10=-2.17787E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第20面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.08125E-05, A6=-6.28035E-07, A8= 2.23874E-08 
   A10=-2.14290E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.52665E-04, A6= 1.92989E-07, A8= 1.49693E-07 
   A10=-4.63114E-11, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.64660E-04, A6= 2.05481E-06, A8= 2.33718E-07 
   A10=-2.08344E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第25面
   K= 0.00000E+00, A4=-8.10377E-05, A6=-8.05120E-06, A8=-1.79624E-07 
   A10= 9.89689E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第26面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.47993E-04, A6=-2.02818E-05, A8=-3.76149E-07 
   A10= 2.19605E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　３（各種データ）
 
  ズーム比    23.27974
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6411   22.3922  108.0443
 Ｆナンバー     2.85063   2.85099   2.85105
    画角        41.2210   10.3348    2.0558
    像高         3.3930    3.8920    3.8920
 レンズ全長     91.8431  105.7605  128.8431
    ＢＦ         2.7714    2.7941    2.8211
    d5           0.6000   25.4000   48.1056 
    d12         34.7765    9.7102    1.7014 
    d20          2.2814    8.0955    1.2501 
    d22          2.1794   12.3619   28.2340 
    d24          3.2538    1.4409    0.8000 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      72.10667
   2       6      -9.08906
   3      13      19.22679
   4      21     -61.19245
   5      23      21.15566
   6      25     -19.57561
（数値実施例２）
　数値実施例２のズームレンズ系は、図４に示した実施の形態２に対応する。数値実施例２のズームレンズ系の面データを表４に、非球面データを表５に、各種データを表６に示す。
表　４（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1         83.96140     1.25000     1.90366    31.3    
     2         46.47590     4.99690     1.49700    81.6    
     3       -709.80670     0.15000                        
     4         46.04520     4.17910     1.59282    68.6    
     5        306.35190        可変                        
     6*      -263.78830     0.50000     1.88202    37.2    
     7*        15.39430     3.66430                        
     8        -89.30300     0.55000     1.80420    46.5    
     9         11.00000     5.00000     1.92286    20.9    
    10        -61.97480     2.38630                        
    11        -12.97010     0.55000     1.80420    46.5    
    12        -84.04030        可変                        
  13(絞り)           ∞     1.00000                        
    14*        13.16370     2.83280     1.61035    57.9    
    15*       203.78650     3.48480                        
    16         21.92920     2.08820     1.43700    95.1    
    17        -40.98430     0.50000     1.75520    27.5    
    18         15.05090     2.80730                        
    19*        14.63730     4.28680     1.52500    70.3    
    20*       -18.33730        可変                        
    21         53.49830     0.70000     1.80000    29.8    
    22         20.74610        可変                        
    23*        20.59310     2.00000     1.63550    23.9    
    24*       -48.84340        可変                        
    25         11.71490     0.60000     1.70154    41.1    
    26          8.39090        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　５（非球面データ）
 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4= 7.63579E-05, A6=-8.20832E-07, A8= 7.29428E-09 
   A10=-3.63091E-11, A12= 7.05692E-14, A14= 0.00000E+00 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4= 5.04440E-05, A6=-6.29251E-07, A8= 1.69006E-09 
   A10= 7.65749E-11, A12=-1.04523E-12, A14= 0.00000E+00 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.46776E-05, A6=-1.58781E-06, A8= 1.32090E-07 
   A10=-3.40616E-09, A12= 4.17207E-11, A14= 4.05294E-17 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 8.53831E-05, A6=-2.49793E-06, A8= 2.08242E-07 
   A10=-5.68134E-09, A12= 7.03937E-11, A14=-5.87133E-16 
  第19面
   K= 0.00000E+00, A4=-8.45850E-05, A6= 7.53780E-08, A8=-4.09606E-09 
   A10= 3.61828E-11, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第20面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.89614E-05, A6= 1.38892E-07, A8=-4.90556E-09 
   A10= 4.79332E-11, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.07337E-05, A6=-3.04031E-06, A8= 1.30493E-07 
   A10=-1.18745E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4= 9.23579E-05, A6=-4.21265E-06, A8= 1.85834E-07 
   A10=-1.99753E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　６（各種データ）
 
  ズーム比    23.27799
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6406   22.3890  108.0242
 Ｆナンバー     2.85062   2.85017   2.85035
    画角        41.7241   10.8092    2.0067
    像高         3.3930    3.8917    3.8920
 レンズ全長     85.5628  101.0141  127.5627
    ＢＦ         4.0041    3.9749    4.0043
    d5           0.6000   25.4000   49.5829 
    d12         31.5541    7.3942    1.6034 
    d20          1.2500   15.4447    9.0177 
    d22          2.6655    3.9412   19.8358 
    d24          5.9667    5.3075    3.9964 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      73.39099
   2       6      -8.69400
   3      13      17.82752
   4      21     -42.76525
   5      23      23.05219
   6      25     -45.54273
（数値実施例３）
　数値実施例３のズームレンズ系は、図７に示した実施の形態３に対応する。数値実施例３のズームレンズ系の面データを表７に、非球面データを表８に、各種データを表９に示す。
表　７（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1        124.45980     1.25000     1.90366    31.3    
     2         57.01060     4.98570     1.49700    81.6    
     3       2762.40130     0.15000                        
     4         59.57740     4.17970     1.59282    68.6    
     5       1143.79190     0.15000                        
     6         56.24580     2.32830     1.49700    81.6    
     7        120.74790        可変                        
     8*        51.26110     0.50000     1.88202    37.2    
     9*        12.21230     4.92590                        
    10        -22.32630     0.55000     1.80420    46.5    
    11         14.25070     3.24550     1.92286    20.9    
    12        -47.60180     1.61580                        
    13        -14.49640     0.55000     1.80420    46.5    
    14        -40.59450        可変                        
  15(絞り)           ∞     1.07740                        
    16*        12.85200     2.85900     1.51760    63.5    
    17*       227.47230     6.73230                        
    18         14.04740     3.00910     1.49700    81.6    
    19        -40.95780     0.50000     1.69895    30.0    
    20         13.24750     3.59360                        
    21*        11.17310     3.86220     1.52996    55.8    
    22*       -44.69580        可変                        
    23         80.51560     2.13330     1.69384    53.1    
    24         22.35780        可変                        
    25*        30.56000     1.66000     1.61035    57.9    
    26*       -60.47800     0.50100                        
    27         15.90920     2.76060     1.80518    25.5    
    28         12.45570        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　８（非球面データ）
 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.15652E-05, A6= 1.69349E-06, A8=-1.94115E-08 
   A10= 8.49738E-11, A12=-9.61072E-14, A14= 0.00000E+00 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.49121E-05, A6= 1.27123E-06, A8= 1.41551E-08 
   A10=-2.61562E-10, A12= 4.49913E-13, A14= 0.00000E+00 
  第16面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.04137E-05, A6=-1.68911E-06, A8= 1.20172E-07 
   A10=-3.34117E-09, A12= 4.21124E-11, A14= 7.45635E-16 
  第17面
   K= 0.00000E+00, A4= 2.14583E-05, A6=-3.08631E-06, A8= 2.21305E-07 
   A10=-6.10459E-09, A12= 7.23383E-11, A14=-7.26924E-15 
  第21面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.02865E-04, A6=-1.00237E-06, A8= 1.89860E-08 
   A10=-2.96477E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.32235E-05, A6=-6.67878E-07, A8= 1.56517E-08 
   A10=-2.38086E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第25面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.30369E-04, A6= 1.28246E-06, A8=-1.65118E-08 
   A10= 1.25837E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第26面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.81172E-04, A6= 3.79435E-06, A8= 1.50369E-08 
   A10= 3.61571E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　９（各種データ）
 
  ズーム比    23.30577
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.5799   22.1224  106.7388
 Ｆナンバー     2.85077   2.85037   2.85014
    画角        40.6642    9.9776    1.9641
    像高         3.3930    3.8920    3.8920
 レンズ全長     92.8788  107.9142  129.8019
    ＢＦ         3.6236    3.6332    3.5781
    d7           0.6000   25.3493   48.0279 
    d14         34.0543    9.4275    1.5344 
    d22          1.9978    5.3632    1.2632 
    d24          3.1073   14.6548   25.8570 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      71.12830
   2       8      -8.64638
   3      15      18.40932
   4      23     -45.29138
   5      25      41.49418
（数値実施例４）
　数値実施例４のズームレンズ系は、図１０に示した実施の形態４に対応する。数値実施例４のズームレンズ系の面データを表１０に、非球面データを表１１に、各種データを表１２に示す。
表　１０（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1         92.75920     1.25000     1.90366    31.3    
     2         49.80050     5.00000     1.49700    81.6    
     3       -562.50160     0.15000                        
     4         45.96440     4.16140     1.59282    68.6    
     5        244.72290        可変                        
     6*      -200.89350     0.50000     1.84973    40.6    
     7*        29.28690     3.44440                        
     8        -30.43030     0.55000     1.80420    46.5    
     9         14.83270     1.02260                        
    10         17.72110     3.06220     2.00171    20.7    
    11        -68.91810     0.56950                        
    12        -32.12080     0.55000     1.80420    46.5    
    13         39.88410        可変                        
  14(絞り)           ∞     1.00000                        
    15*        19.84410     2.42830     1.52500    70.4    
    16*       -37.86360     5.09380                        
    17        201.22880     2.95500     1.43700    95.1    
    18        -11.24150     0.50000     1.80518    25.5    
    19        -15.90840     0.30000                        
    20        -82.66520     0.50000     1.69320    33.7    
    21         23.32440     0.60000                        
    22*        17.37980     4.96580     1.52500    70.4    
    23*       -20.09370        可変                        
    24       1000.55010     0.40000     1.49700    81.6    
    25         14.57800        可変                        
    26*        41.35120     1.65160     1.84973    40.6    
    27*       -28.97700        可変                        
    28         19.93230     2.29380     1.85135    40.1    
    29         12.19080        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　１１（非球面データ）
 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.62599E-05, A6= 2.13649E-06, A8=-2.07363E-08 
   A10= 1.26497E-10, A12=-2.93497E-13, A14= 0.00000E+00 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.97899E-05, A6= 1.45668E-06, A8= 1.33947E-08 
   A10=-3.72182E-10, A12= 3.08502E-12, A14= 0.00000E+00 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.92258E-06, A6=-3.69585E-06, A8= 1.97004E-07 
   A10=-5.72682E-09, A12= 6.87423E-11, A14=-3.22728E-16 
  第16面
   K= 0.00000E+00, A4= 5.40466E-05, A6=-3.54952E-06, A8= 1.84169E-07 
   A10=-5.46057E-09, A12= 6.63289E-11, A14=-3.59594E-16 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.56769E-05, A6=-8.10168E-07, A8= 4.88590E-09 
   A10=-2.94581E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.39708E-05, A6=-5.53748E-07, A8=-1.59134E-10 
   A10=-2.03175E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第26面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.38132E-05, A6=-9.97756E-06, A8= 3.83966E-07 
   A10=-3.38587E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第27面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.50576E-04, A6=-1.14359E-05, A8= 4.37691E-07 
   A10=-4.02267E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　１２（各種データ）
 
  ズーム比    23.21500
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6406   22.3285  107.7322
 Ｆナンバー     2.85011   2.85047   2.85021
    画角        41.3503   11.6157    1.9900
    像高         3.3930    3.8920    3.8920
 レンズ全長     89.4884   92.6047  122.3765
    ＢＦ         3.3502    3.3171    3.3154
    d5           0.6000   22.5341   52.6386 
    d13         37.4487    6.1094    2.2640 
    d23          1.2651   13.4940    4.8143 
    d25          2.9183    4.1526   18.9112 
    d27          4.3079    3.3662    0.8000 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      77.24939
   2       6     -10.48009
   3      14      16.79812
   4      24     -29.76985
   5      26      20.26944
   6      28     -42.68462
（数値実施例５）
　数値実施例５のズームレンズ系は、図１３に示した実施の形態５に対応する。数値実施例５のズームレンズ系の面データを表１３に、非球面データを表１４に、各種データを表１５に示す。
表　１３（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1         79.99790     1.25000     1.90366    31.3    
     2         44.45100     5.00000     1.49700    81.6    
     3      -2961.73330     0.15000                        
     4         48.37520     4.38830     1.59282    68.6    
     5        977.07150        可変                        
     6*      -142.90770     0.50000     1.88202    37.2    
     7*        21.72240     4.03380                        
     8        -31.34780     0.55000     1.80420    46.5    
     9         12.65040     5.00000     1.92286    20.9    
    10        -88.87860     0.96330                        
    11        -21.85110     0.55000     1.80420    46.5    
    12        164.29950        可変                        
  13(絞り)           ∞     1.00000                        
    14*        13.05890     2.81550     1.51760    63.5    
    15*       165.96890     4.10030                        
    16         20.46970     3.10000     1.43700    95.1    
    17        -19.38200     0.50000     1.69895    30.0    
    18         21.16650     3.54760                        
    19*        13.11100     3.93670     1.52996    55.8    
    20*       -24.15390        可変                        
    21         56.36440     0.44540     1.43700    95.1    
    22         19.05840        可変                        
    23*        25.15790     2.00000     1.69384    53.1    
    24*       -29.61790        可変                        
    25*        25.86320     0.60000     1.63550    23.9    
    26*         9.34160        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　１４（非球面データ）
 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4= 2.91294E-05, A6= 1.35644E-06, A8=-1.27422E-08 
   A10= 5.43760E-11, A12=-1.09375E-13, A14= 0.00000E+00 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.07597E-05, A6= 1.54032E-06, A8=-3.12503E-09 
   A10= 8.97954E-11, A12=-2.50830E-13, A14= 0.00000E+00 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.60684E-06, A6=-1.69684E-06, A8= 1.21445E-07 
   A10=-3.33576E-09, A12= 4.20857E-11, A14=-1.53813E-16 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 4.81157E-05, A6=-3.00612E-06, A8= 2.16050E-07 
   A10=-6.05916E-09, A12= 7.24126E-11, A14=-5.87135E-16 
  第19面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.95455E-05, A6=-6.59699E-07, A8= 2.32215E-08 
   A10=-2.28186E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第20面
   K= 0.00000E+00, A4= 7.96778E-05, A6=-6.42253E-07, A8= 2.50708E-08 
   A10=-2.38401E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.17605E-04, A6= 1.25084E-06, A8=-7.26996E-08 
   A10= 4.65159E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.05015E-04, A6= 2.38725E-06, A8=-2.02005E-08 
   A10= 4.17779E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第25面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.57596E-04, A6=-3.16768E-05, A8= 1.32944E-06 
   A10=-2.13742E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第26面
   K= 0.00000E+00, A4=-4.79859E-04, A6=-1.55977E-05, A8=-1.80516E-07 
   A10= 1.97355E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　１５（各種データ）
 
  ズーム比    23.27906
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6407   22.3901  108.0301
 Ｆナンバー     2.85066   2.85030   2.89876
    画角        41.1157   10.1627    2.0238
    像高         3.3931    3.8920    3.8920
 レンズ全長     90.4992  103.5042  127.4992
    ＢＦ         2.7903    2.7693    2.7693
    d5           0.6000   25.4000   48.0961 
    d12         34.0590    9.1603    1.7400 
    d20          2.0773    9.1744    1.2545 
    d22          6.3461   13.6567   31.1541 
    d24          2.9859    1.6819    0.8236 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      72.06655
   2       6      -8.95876
   3      13      17.95109
   4      21     -66.13173
   5      23      19.90325
   6      25     -23.34038
（数値実施例６）
　数値実施例６のズームレンズ系は、図１６に示した実施の形態６に対応する。数値実施例６のズームレンズ系の面データを表１６に、非球面データを表１７に、各種データを表１８に示す。
表　１６（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd     
    物面             ∞                                    
     1         92.29080     1.25000     1.90366    31.3    
     2         48.22440     5.45730     1.49700    81.6    
     3       -287.11830     0.15000                        
     4         43.18150     4.33750     1.59282    68.6    
     5        219.91930        可変                        
     6*      -125.38600     0.50000     1.88202    37.2    
     7*        17.01030     3.69790                        
     8        -50.22220     0.55000     1.80420    46.5    
     9         11.00000     6.54870     1.92286    20.9    
    10        -39.00980     1.65180                        
    11        -13.34240     0.55000     1.80610    40.7    
    12       -276.37120        可変                        
  13(絞り)           ∞     1.09990                        
    14*        13.49020     2.74890     1.61035    57.9    
    15*       492.32460     3.06590                        
    16         21.73680     2.58890     1.43700    95.1    
    17        -39.63730     0.50000     1.75520    27.5    
    18         14.43810     3.22430                        
    19*        14.26550     4.84180     1.52500    70.3    
    20*       -18.52090        可変                        
    21         75.64570     0.70000     1.80610    33.3    
    22         23.87520        可変                        
    23*        20.44610     1.99990     1.63550    23.9    
    24*       -44.12100        可変                        
    25         10.93080     0.59990     1.92286    20.9    
    26          8.35650        (BF)                        
    像面             ∞                                    
表　１７（非球面データ）
 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4= 8.46888E-05, A6=-7.28555E-07, A8= 6.80042E-09 
   A10=-4.10607E-11, A12= 1.00053E-13, A14= 0.00000E+00 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.03673E-05, A6=-6.98515E-07, A8= 9.80781E-09 
   A10=-2.21444E-11, A12=-7.65499E-13, A14= 0.00000E+00 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.05752E-06, A6=-1.74126E-06, A8= 1.29713E-07 
   A10=-3.63149E-09, A12= 4.28365E-11, A14=-4.48940E-15 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.23523E-05, A6=-2.67648E-06, A8= 1.98861E-07 
   A10=-5.61538E-09, A12= 6.50709E-11, A14=-6.66716E-16 
  第19面
   K= 0.00000E+00, A4=-8.76283E-05, A6= 6.46989E-08, A8=-4.02665E-09 
   A10= 3.16161E-11, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第20面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.79040E-05, A6= 1.41149E-07, A8=-4.39865E-09 
   A10= 3.81191E-11, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.52237E-06, A6=-4.03440E-06, A8= 1.30838E-07 
   A10=-7.09177E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4= 6.77811E-05, A6=-5.11314E-06, A8= 1.83867E-07 
   A10=-1.38931E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
表　１８（各種データ）
 
  ズーム比    23.27909
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6404   22.3921  108.0241
 Ｆナンバー     2.85014   2.85022   2.84965
    画角        41.5379   10.5396    1.9768
    像高         3.3930    3.8920    3.8920
 レンズ全長     88.0377  103.5976  129.3882
    ＢＦ         4.0425    4.0289    4.0363
    d5           0.6000   25.4000   47.2715 
    d12         31.1428    7.4736    1.5000 
    d20          1.2500   15.0424    8.7388 
    d22          3.4037    4.7316   22.2940 
    d24          5.5785    4.8873    3.5212 
 
ズームレンズ群データ
  群    始面      焦点距離
   1       1      70.68901
   2       6      -8.51184
   3      13      18.15092
   4      21     -43.54006
   5      23      22.25295
   6      25     -43.29039
　以下の表１９に、各数値実施例のズームレンズ系における各条件の対応値を示す。
表　１９（条件の対応値）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以上のように、本開示における技術の例示として、実施の形態を説明した。そのために、添付図面および詳細な説明を提供した。
　したがって、添付図面および詳細な説明に記載された構成要素の中には、課題解決のために必須な構成要素だけでなく、上記技術を例示するために、課題解決のためには必須でない構成要素も含まれ得る。そのため、それらの必須ではない構成要素が添付図面や詳細な説明に記載されていることをもって、直ちに、それらの必須ではない構成要素が必須であるとの認定をするべきではない。
　また、上述の実施の形態は、本開示における技術を例示するためのものであるから、特許請求の範囲またはその均等の範囲において種々の変更、置き換え、付加、省略などを行うことができる。
　本開示は、例えばデジタルカメラ、スマートフォン等の携帯情報端末のカメラ、監視システムにおける監視カメラ、Ｗｅｂカメラ、車載カメラ等のデジタル入力装置に適用可能である。特に本開示は、デジタルカメラ等の高画質が要求される撮影光学系に好適である。
Ｇ１　　第１レンズ群
Ｇ２　　第２レンズ群
Ｇ３　　第３レンズ群
Ｇ４　　第４レンズ群
Ｇ５　　第５レンズ群
Ｇ６　　第６レンズ群
Ｌ１　　第１レンズ素子
Ｌ２　　第２レンズ素子
Ｌ３　　第３レンズ素子
Ｌ４　　第４レンズ素子
Ｌ５　　第５レンズ素子
Ｌ６　　第６レンズ素子
Ｌ７　　第７レンズ素子
Ｌ８　　第８レンズ素子
Ｌ９　　第９レンズ素子
Ｌ１０　第１０レンズ素子
Ｌ１１　第１１レンズ素子
Ｌ１２　第１２レンズ素子
Ｌ１３　第１３レンズ素子
Ｌ１４　第１４レンズ素子
Ｌ１５　第１５レンズ素子
Ａ　　　開口絞り
Ｓ　　　像面
１　　　ズームレンズ系
２　　　撮像素子
３　　　液晶モニタ
４　　　筐体
５　　　主鏡筒
６　　　移動鏡筒
７　　　円筒カム

Claims (12)

  1. 　物体側から像側へと順に、
    正のパワーを有する第１レンズ群と、
    負のパワーを有する第２レンズ群と、
    正のパワーを有する第３レンズ群と、
    負のパワーを有する第４レンズ群と、
    正のパワーを有する第５レンズ群とを備え、
    前記第１レンズ群が、３枚以上のレンズ素子で構成され、
    撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが像面に対して移動し、
    以下の条件（１）及び（２）を満足する、ズームレンズ系：
    　　３．２＜ＬＧ３／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））　・・・（１）
    　　２．０＜｜ＭＧ１／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１５．０　・・・（２）
    ここで、
    　ＬＧ３：第３レンズ群の光軸上での厚み、
    　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端における半画角、
    　ＭＧ１：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群の光軸方向の移動量
    である。
  2. 　前記第２レンズ群が、物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第１レンズ素子と負のパワーを有する第２レンズ素子とを有し、
    前記第１レンズ素子及び前記第２レンズ素子が、以下の条件（３）及び（４）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　４．１＜｜Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ｜　・・・（３）
    　　－０．１＜（Ｒ２ｂ－Ｒ２ｃ）／（Ｒ２ｂ＋Ｒ２ｃ）　・・・（４）
    ここで、
    　Ｒ２ａ：第１レンズ素子の物体側面の曲率半径、
    　Ｒ２ｂ：第１レンズ素子の像側面の曲率半径、
    　Ｒ２ｃ：第２レンズ素子の像側面の曲率半径
    である。
  3. 　前記第３レンズ群が、少なくとも１枚の正のパワーを有するレンズ素子を有し、以下の条件（５）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　Ｎ３ｐ＜１．６４　・・・（５）
    ここで、
    　Ｎ３ｐ：第３レンズ群を構成する正のパワーを有するレンズ素子の、ｄ線に対する屈折率の平均値
    である。
  4. 　以下の条件（６）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　０．６＜｜ＭＧ４／ＭＧ２｜＜８．０　・・・（６）
    ここで、
    　ＭＧ２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第２レンズ群の光軸方向の移動量、
    　ＭＧ４：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第４レンズ群の光軸方向の移動量
    である。
  5. 　以下の条件（７）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　０．３＜ｆＧ１／ｆＴ＜０．９　・・・（７）
    ここで、
    　ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離
    である。
  6. 　以下の条件（８）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　１０＜｜（Ｇ４Ｔ－Ｇ４Ｍ）／（Ｇ４Ｍ－Ｇ４Ｗ）｜　・・・（８）
    ここで、
    　Ｇ４Ｗ：広角端における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
    　Ｇ４Ｔ：望遠端における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
    　Ｇ４Ｍ：中間位置における第４レンズ群の物体側面頂から像面までの距離、
    　中間位置：全系の焦点距離ｆＭが次式で表される位置
    　　　　　　ｆＭ＝√（ｆＷ＊ｆＴ）、
    　ｆＷ：広角端における全系の焦点距離、
    　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離
    である。
  7. 　以下の条件（９）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　｜ＭＧ５／（ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ））｜＜１．５　・・・（９）
    ここで、
    　ＭＧ５：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第５レンズ群の光軸方向の移動量、
    　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端における半画角
    である。
  8. 　前記第２レンズ群が、少なくとも１組の接合レンズ素子を含む、請求項１に記載のズームレンズ系。
  9. 　無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、像面に対して移動するフォーカシングレンズ群を備え、
    前記フォーカシングレンズ群が、１枚のレンズ素子で構成される、請求項１に記載のズームレンズ系。
  10. 　撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、少なくとも１つのレンズ群が、像面に対して固定されている、請求項１に記載のズームレンズ系。
  11. 　物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
    該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子と
    を備え、
    前記ズームレンズ系が、請求項１に記載のズームレンズ系である、撮像装置。
  12. 　物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
    前記ズームレンズ系が、請求項１に記載のズームレンズ系である、カメラ。
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