WO2013084830A1 - 熱音響機関 - Google Patents

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WO2013084830A1
WO2013084830A1 PCT/JP2012/081193 JP2012081193W WO2013084830A1 WO 2013084830 A1 WO2013084830 A1 WO 2013084830A1 JP 2012081193 W JP2012081193 W JP 2012081193W WO 2013084830 A1 WO2013084830 A1 WO 2013084830A1
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regenerator
resonance
pipe
heat
thermoacoustic engine
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PCT/JP2012/081193
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French (fr)
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長谷川　真也
康雄 押野谷
山口　剛史
知弘 金子
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Tokai University Educational System
Original Assignee
Tokai University Educational System
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/14—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the cycle used, e.g. Stirling cycle
    • F25B9/145—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the cycle used, e.g. Stirling cycle pulse-tube cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
    • F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
    • F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03G—SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS; MECHANICAL-POWER PRODUCING DEVICES OR MECHANISMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR OR USING ENERGY SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03G7/00—Mechanical-power-producing mechanisms, not otherwise provided for or using energy sources not otherwise provided for
    • F03G7/002—Mechanical-power-producing mechanisms, not otherwise provided for or using energy sources not otherwise provided for using the energy of vibration of fluid columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
    • F25B2309/14—Compression machines, plants or systems characterised by the cycle used 
    • F25B2309/1403—Pulse-tube cycles with heat input into acoustic driver

Definitions

  • the present invention relates to a thermoacoustic engine that generates self-excited vibration of a working gas.
  • thermoacoustic engines have been actively conducted in order to recover these energies and drive them.
  • thermoacoustic engine uses self-excited vibration generated in the pipe. That is, when a bundle of narrow flow paths (hereinafter referred to as a heat accumulator) is installed in the pipe and the temperature ratio at both ends of the heat accumulator is set to a certain critical value or more, the fluid in the pipe causes self-excited vibration.
  • This action can be regarded thermodynamically as a prime mover having no moving parts, and a thermoacoustic engine using this action is disclosed in, for example, Patent Documents 1 and 2. Since the thermoacoustic engine is an external combustion engine driven by a Stirling cycle, there is a possibility that work can be extracted with high efficiency from any heat source such as sunlight and industrial waste heat.
  • it since it has a simple configuration in which heat is exchanged using sound waves, unlike a normal Stirling engine, it does not require any moving parts such as a piston and a turbine, and has the advantages of low cost, long life, and maintenance-free.
  • FIG. 10 shows a configuration of a typical thermoacoustic engine (for example, see Non-Patent Document 1) that has been studied for practical use in recent years.
  • a thermoacoustic generator 500 shown in FIG. 10A includes a loop tube 100 and a resonance tube 111.
  • the loop tube 100 includes a heat accumulator 210, a heater 220, and a cooler 230 that constitute the prime mover 200, and a generator (linear generator) 300 is provided at the tip of the resonance tube 111.
  • thermoacoustic generator 500 when a temperature gradient is given to the regenerator 210, self-excited vibration that is a sound wave (that is, thermoacoustic self-excited vibration) is excited, and vibration energy (that is, acoustic energy) E of this sound wave is linearly generated.
  • Machine 300 converts it into electric power.
  • the thermoacoustic generator 500 is assumed to be used as a high-efficiency solar power generator that exceeds waste heat generators and solar panels.
  • thermoacoustic refrigerator 600 includes two loop tubes 100 and 120 and a resonance tube 111.
  • the loop pipe 100 includes a heat accumulator 210, a heater 220, and a cooler 230 that constitute the prime mover 200.
  • the loop pipe 120 includes a refrigerating heat accumulator 410 that constitutes the refrigerator 400, and cool air discharge. 420 and a refrigeration cooler 430 are provided.
  • a temperature gradient is applied to the regenerator 210 installed in one loop tube 100, self-excited vibration is excited.
  • thermoacoustic refrigerator 600 that performs low-temperature generation using self-excited vibration that is such an in-tube acoustic wave has a potential that exceeds that of a pulse tube refrigerator.
  • thermoacoustic engines represented above are currently being studied by many companies from the viewpoint of heat recovery and next-generation energy utilization. However, since this is a new field where full-fledged research has begun in the 21st century, there is a situation where basic technology has not yet been established.
  • the operating temperature of a thermoacoustic engine that is generally attempted is about 500 ° C. (see Non-Patent Document 3), and compared with the waste heat temperature from an actual automobile or factory (about 100 ° C. to 300 ° C.). It is extremely hot.
  • thermoacoustic engine realizes power amplification of the work flow W in each heat accumulator by arranging the heat accumulators in multiple stages in series.
  • thermoacoustic engine the thermal efficiency is low at 10% or less because the heat accumulators are distributed with respect to the acoustic impedance distribution due to the property of “using a plurality of heat accumulators”. Moreover, although it has been confirmed that high efficiency can be realized at an operating temperature in a high temperature region of about 700 ° C., waste heat discharged from industrial facilities is generally a low temperature of 300 ° C. or less. Therefore, at present, there is no thermoacoustic engine having a thermal efficiency exceeding 10% by using a heat source temperature that is about the industrial waste heat.
  • thermoacoustic engine that can realize high thermal efficiency in a low temperature region. If the structure of a thermoacoustic engine having a thermal efficiency exceeding 30% at an industrial waste heat temperature of about 300 ° C. is clarified, a high-efficiency thermal energy recovery system that is inexpensive, maintenance-free, and easy to mass-produce will be realized. become. The realization of such a thermoacoustic engine has a tremendous effect on the environment and economic energy savings, and it is possible to rapidly spread the thermoacoustic engine to the general public as a powerful next-generation device. it is conceivable that.
  • the present invention has been made based on such a background, and an object of the present invention is to provide a thermoacoustic engine that can be driven at a low temperature and has high thermal efficiency.
  • thermoacoustic engine performs energy conversion by isothermal and reversible heat exchange, so that ideally Carnot efficiency can be expected.
  • external input or sound wave feedback is essential.
  • Yazaki et al. Provided acoustic heat feedback by installing a regenerator in a torus-type loop, and demonstrated the first practical traveling-wave engine (T. Yazaki et.al., Phys. Rev. Lett 81, pp.3128-3131, 1988.).
  • the dream pipe effect means the following items.
  • the fluid in the container having a temperature gradient is forcibly vibrated by an external piston or the like, a very large heat flow is generated from the high temperature portion to the low temperature portion.
  • the effective heat transport amount reaches 1000 times or more when there is no vibration.
  • heat transport exceeding the thermal conductivity of the metal can be achieved only by vibrating the fluid.
  • a thermoacoustic engine is used as the engine, heat transport to the low temperature side leads to a decrease in efficiency, so the dream pipe effect is a major factor that decreases the efficiency of the thermoacoustic engine.
  • thermoacoustic engine with a branch resonance tube in the loop (S. Backhaus and G. W. Swift, J. Acoust. Soc. Am. 107, 6, .pp. 3148-3166, 2000.).
  • the thermoacoustic engine proposed by Backhaus et al. Enables energy conversion using traveling waves due to the loop structure, and at the same time realizes resonance by a quarter wavelength and high acoustic impedance at the heat accumulator position by the branch pipe resonance tube. . Therefore, there is little viscous dissipation and dream pipe effect in the heat accumulator, and a high efficiency equivalent to a gasoline engine with a thermal efficiency of 30% is realized.
  • this efficiency is the ratio of the input heat quantity and the work flow W output to the branch pipe resonance tube. Since the standing wave is dominant in the branch pipe resonance tube, the viscous dissipation is large, and the efficiency may be reduced in terms of energy transport.
  • the operating temperature is as high as about 1000K. Therefore, in order to realize a practical thermoacoustic engine, it is necessary to achieve both low temperature operation and high efficiency.
  • thermoacoustic engine in which heat accumulators are arranged in series has been proposed as an attempt to lower the operating temperature.
  • Gardner et al. Succeeded in obtaining approximately 1 kW of output by amplifying the work flow W generated from a standing wave engine with a traveling wave engine installed at a high acoustic impedance position (DLGardner and GWSwift, J. Acoust. Soc. Am. 114, pp. 1905-1919, 2003.).
  • We have achieved a critical oscillation temperature ratio of 1.19 by installing five regenerators in a loop thermoacoustic engine T.Biwa et al., Appl. Phys. Lett. 97, 034102, 2010). .).
  • the multi-stage type has a characteristic that “a plurality of heat accumulators are used”, and thus the heat accumulators are distributed in a distributed manner with respect to the sound field. Therefore, in many cases, it is necessary to install a heat accumulator in addition to the high acoustic impedance portion, and generally the efficiency is often low.
  • the present inventors have found a configuration that realizes energy conversion using traveling waves with high acoustic impedance at all the heat accumulator positions of the loop type multistage thermoacoustic engine.
  • the present inventors have found a configuration that realizes a traveling wave having an acoustic impedance value of about ⁇ c ( ⁇ : gas density, c: speed of sound) at a position other than the heat accumulator, thereby reducing viscous dissipation in the resonance tube.
  • thermoacoustic engine includes a plurality of resonance tubes in which a working gas is enclosed and formed in a ring shape as a whole, and a plurality of resonance tubes that connect the plurality of resonance tubes.
  • a prime mover and a branch pipe having one end connected to the resonance pipe from an intersection of a start point and an end point of a loop forming an annular shape among the plurality of resonance pipes.
  • the cross-sectional area of the resonance tube to be connected is determined by the prime mover provided with the heater. It is the same as the amplification factor of the work flow due to the self-excited vibration or the amplification factor within ⁇ 30% of the cross-sectional area of the resonance tube connected to the cooler.
  • the flow passage cross-sectional area of the vessel is 4 to 36 times the flow passage cross-sectional area of the resonance tube connected to the cooler of the prime mover including the heat accumulator.
  • one end of the regenerator is heated by the heater, and the other end of the regenerator is cooled by the cooler, so that a temperature difference, that is, a temperature gradient is generated between both ends of the regenerator. Arise. Due to this temperature difference, a work flow W is generated mainly due to self-excited vibration (pressure vibration) of the working gas. Then, the channel cross-sectional area of the resonance tube connected to the heater is the same as the amplification factor of the work flow W due to self-excited vibration or ⁇ 30% of the channel cross-sectional area of the resonance tube connected to the cooler.
  • a traveling wave having an acoustic impedance value of about ⁇ c can be obtained at a position other than the heat accumulator. Further, by making the flow passage cross-sectional area of the heat accumulator 4 to 36 times the flow passage cross-sectional area of the resonance tube connected to the cooler, a traveling wave with high acoustic impedance can be obtained at all the heat accumulator positions.
  • thermoacoustic engine further includes a generator that is connected to the other end of the branch pipe, communicates with the branch pipe, and generates power in response to self-excited vibration generated in the working gas.
  • the thermoacoustic generator can be used. According to such a configuration, acoustic energy generated by the self-excited vibration generated in the working gas is converted into electric energy by the generator. And as a thermoacoustic generator, it can drive with low temperature and high efficiency.
  • thermoacoustic engine further includes an annular refrigeration loop pipe connected in communication with the other end of the branch pipe, and is provided in a pipe line of the refrigeration loop pipe.
  • one end of the refrigerating regenerator is cooled by the refrigerating cooler, and acoustic energy generated by the self-excited vibration generated in the working gas is transmitted to the refrigerating regenerator.
  • the transmitted acoustic energy is converted into a temperature difference between one end of the refrigerating regenerator and the other end of the refrigerating regenerator.
  • the cold air generated at the other end of the refrigerating regenerator due to the temperature difference between both ends of the refrigerating regenerator is taken out by the cold air discharger. And as a thermoacoustic refrigerator, it can drive with low temperature and high efficiency.
  • thermoacoustic engine according to the present invention enables highly efficient energy conversion as compared with a conventional thermoacoustic engine. In addition, it can be driven at a lower temperature than a conventional thermoacoustic engine. Furthermore, a plurality of heat accumulators can be installed at the traveling wave phase position. And energy recovery using a plurality of waste heat sources becomes possible by installing a plurality of heat accumulators.
  • the entire apparatus can be reduced in size, and the volume of the entire apparatus can be reduced.
  • the amount of power generation can be improved compared to a conventional thermoacoustic engine, and when used as a thermoacoustic refrigerator, it can be heated at a lower temperature than a conventional thermoacoustic engine. It is possible to realize efficient driving.
  • thermoacoustic engine It is a mimetic diagram showing typically the composition of the thermoacoustic engine concerning the present invention. It is a schematic diagram at the time of using the thermoacoustic engine which concerns on this invention as a thermoacoustic generator. It is a schematic diagram at the time of using the thermoacoustic engine which concerns on this invention as a thermoacoustic refrigerator. It is the schematic of the numerical calculation model about the thermoacoustic engine of this invention in an Example. It is a graph which shows acoustic impedance distribution in the numerical calculation model about the thermoacoustic engine used in the Example, (a) shows the real part of impedance, (b) shows the imaginary part of impedance.
  • thermoacoustic engine 20b It is a graph which shows the phase difference between the pressure and the flow velocity in the numerical calculation model about the thermoacoustic engine used in the Example. It is a graph which shows the spatial distribution of the normalized work flow W in the numerical calculation model about the thermoacoustic engine used in the Example. It is a graph which shows the heat flow component of the regenerator in the numerical calculation model about the thermoacoustic engine used in the Example, (a) is the heat flow component of the regenerator of the motor 20a, (b) is the heat flow of the regenerator of the motor 20b. It is an ingredient.
  • thermoacoustic engine it is a graph which shows the heat flow component of the regenerator in the numerical calculation model about the thermoacoustic engine used in the Example
  • (c) is the heat flow component of the regenerator of the motor 20c
  • (d) is the heat flow of the regenerator of the motor 20d. It is an ingredient.
  • (a) is a schematic diagram at the time of using a thermoacoustic engine as a thermoacoustic generator
  • thermoacoustic refrigeration It is a schematic diagram at the time of using as a machine.
  • thermoacoustic engine 1 includes a plurality of resonance tubes 10a to 10f that are filled with a working gas and formed in an annular shape as a whole, and a plurality of prime movers 20 that connect the plurality of resonance tubes 10a to 10f. (20a to 20d) and a branch pipe (branch pipe resonance) having one end connected to the resonance pipe 10 from the intersection of the start point and the end point of the loop forming the ring among the plurality of resonance pipes 10a to 10f. Tube) 11.
  • branch pipe branch pipe resonance
  • the resonance tubes 10a to 10f are tubes filled with a working gas, and are formed in an annular shape as a whole. Here, it is composed of six resonance tubes 10a to 10f, and is connected via a prime mover 20 to form a ring, thereby forming an annular resonance tube 10. That is, the resonance tube 10b is arranged on the right side of the paper surface in FIG. 1 and its upper and lower sides are curved, and the resonance tube 10d is arranged on the left side of the paper surface in FIG. 1 and its upper and lower sides are curved.
  • the resonance tubes 10a, 10c, 10e, and 10f are straight tubes.
  • the right tube portion is the resonance tube 10a and the left tube portion is the resonance tube 10f.
  • the boundary between the resonance tube 10a and the resonance tube 10f is not strictly defined.
  • the broken line denoted by reference numeral A1 may be located on the right side or the left side of the paper.
  • the plurality of resonance tubes 10 formed in an annular shape have the same pressure amplitude as that of the resonance tube 10a having the smallest channel cross-sectional area among the resonance tubes 10 connected to the cooler 23 (here, And a ring (loop) starting point and ending point (a broken line part (point position of 0 in FIG. 4)). That is, here, the connection portion between the resonance tube 10a and the resonance tube 10f is the start point and the end point.
  • the starting point and the ending point are the same part (that is, the intersection point), and are the starting point and the ending point when the acoustic impedance value is set to ⁇ c in the numerical simulation of the embodiment described later.
  • the “pipe of the resonance tube 10a” means that the resonance tube 10a itself includes a resonance tube (here, the resonance tube 10f) communicating with the resonance tube 10a.
  • the resonance tube 10f a resonance tube communicating with the resonance tube 10a.
  • the branch pipe 11 is connected in a branched manner so as to communicate with the positions of the start point and the end point (that is, the intersection) in the resonance pipe 10.
  • the branch pipe 11 is a straight pipe into which the working gas is sealed, and one end 11a thereof communicates with a part of the resonance pipe 10, in this case, the connecting portion between the resonance pipe 10a and the resonance pipe 10f, that is, the working gas.
  • the branch pipe 11 is branched to communicate with the resonance pipe 10 from the position (intersection) between the start point and the end point of the loop forming the ring among the plurality of resonance pipes 10a to 10f.
  • “branching from the position of the start point and the end point” means that the extension line of the branch pipe 11 in the connecting portion of the branch pipe 11 and the resonance pipe 10 includes the start point and the end point.
  • the upper tube portion is the branch tube 11, and the lower tube portion is the resonance tube 10 (10f, 10a).
  • the boundary between the branch pipe 11 and the resonance pipe 10 is not strictly defined.
  • the broken line with the symbol A2 may be located slightly above the paper surface.
  • nitrogen, helium, argon, a mixture of helium and argon, air, or the like is often used.
  • the prime mover 20 connects a plurality of resonance tubes 10a to 10f.
  • the prime mover connects the resonance tubes means a state where the resonance tubes are connected via the prime mover so that the enclosed working gas can flow.
  • the four prime movers 20a to 20d are connected to the resonance tubes 10a to 10e, and the resonance tube 10f is connected to the resonance tubes 10e and 10a, so that the resonance tubes 10a to 10f are integrated into the annular resonance tube 10 and the prime mover 20a. Are connected by 20d.
  • the prime mover 20 (20 a to 20 d) functions as a self-excited vibration generating unit of the thermoacoustic engine 1 and is provided in a pipe line of the resonance tube 10.
  • the prime mover 20 includes a heat accumulator 21 provided in a pipe line of the resonance tube 10, and a heater 22 and a cooler 23 provided so as to sandwich both ends of the heat accumulator 21.
  • the heater 22 is disposed on one end side of the regenerator 21, and the cooler 23 is disposed on the opposite side, that is, the other end side of the regenerator 21.
  • the position of the prime mover 20 is not particularly limited as long as the work flow W due to self-excited vibration is transmitted to the other end 11b of the branch pipe 11 as acoustic energy E.
  • the configuration of the prime mover 20 will be described with reference to the prime mover 20a, but the principle is the same for the prime movers 20b to 20d.
  • the heat accumulator (primary motor heat accumulator) 21 is provided in a pipe line of the resonance tube 10 and heats and cools the working gas.
  • the heat accumulator 21 forms a temperature gradient between both ends of the heat accumulator 21 by the heater 22 and the cooler 23 to generate self-excited vibration of the working gas. That is, the regenerator 21 has a temperature difference generated between one end thereof (hereinafter, appropriately referred to as a high temperature portion 21b) and the other end portion (hereinafter, appropriately referred to as a normal temperature portion (primary motor side normal temperature portion) 21a).
  • a high temperature portion 21b the regenerator 21a
  • a normal temperature portion primary motor side normal temperature portion
  • the heat accumulator 21 is, for example, a ceramic honeycomb structure having a large number of parallel passages in the extending direction (pipeline direction) of the resonance tube 10 or a structure in which a large number of stainless steel mesh thin plates are laminated at a minute pitch. be able to.
  • a non-woven fabric made of metal fibers can be used.
  • the heater 22 is provided in a pipe line of the resonance tube 10 adjacent to one end side of the heat accumulator 21, and heats one end portion (high temperature portion 21b) of the heat accumulator 21. That is, the heater 22 functions as a heat input unit that is connected to an external heat source and heats one end of the heat accumulator 21.
  • the heater 22 is composed of, for example, a heat exchanger for heating. Specifically, for example, a large number of metal plates such as mesh plates are stacked at a fine pitch.
  • a heating device (not shown) is connected to the heater 22 and is configured to be subjected to heat treatment via an annular member 22a provided on the outer periphery thereof. In the drawing, for convenience, the left wall of the annular member 22a is shown between the regenerator 21 and the heater 22, but the heater 22 is adjacent to, in close contact with, one end side of the regenerator 21 through the left wall. ing.
  • the cooler 23 is provided in a pipe line of the resonance tube 10 adjacent to the other end side of the heat accumulator 21, and discharges heat from the other end (normal temperature portion 21a) of the heat accumulator 21 to the outside. That is, the cooler 23 has a function of cooling by discharging the heat at the other end of the heat accumulator 21 to the outside using cooling water, air, or the like.
  • the cooler 23 is composed of, for example, a heat exchanger for cooling.
  • the cooler 23 basically has the same configuration as that of the heater 22, for example, a configuration in which a large number of metal plates such as mesh plates are stacked at a minute pitch.
  • the cooler 23 is provided with a cooling bracket 23a around it.
  • a cooling water passage (not shown) is connected to the cooling bracket 23a, and the cooler 23 is configured to maintain a constant cooling temperature via the cooling bracket 23a by the cooling water flowing through the cooling water passage.
  • the right wall of the cooling bracket 23a is shown between the regenerator 21 and the cooler 23, but the cooler 23 is adjacent to the other end side of the regenerator 21 through this right wall, that is, in close contact. is doing.
  • this invention prescribes
  • ⁇ is the working gas density
  • c is the speed of sound
  • ⁇ c is constant as a physical value.
  • ⁇ c is about 403.3 Ns / m 3
  • ⁇ c is about 1,2098.1 Ns / m 3
  • 0.1 MPa helium 300 K
  • the case ⁇ c is about 163.6 Ns / m 3
  • the case of 0.1 MPa argon (300 K) ⁇ c is about 517.0 Ns / m 3 .
  • “About ⁇ c” means that, in addition to the case where the value of acoustic impedance is the same as ⁇ c, for example, it may be within a range of about ⁇ 30%. That is, it is within a range of ⁇ 30% with respect to the value of ⁇ c, and more preferably ⁇ 15%.
  • the flow velocity amplitude is larger than the pressure amplitude in the traveling wave of about ⁇ c in the heat accumulator, it is difficult to produce high viscosity dissipation and dream pipe effect and realize high energy conversion efficiency.
  • traveling waves with high acoustic impedance are required.
  • the flow velocity amplitude can be reduced without greatly changing the pressure amplitude, and high acoustic impedance can be realized.
  • a traveling wave of about ⁇ c is also realized in the resonance tube 10b.
  • the same configuration is applied to the subsequent resonance tubes 10b to 10e and the heat accumulators 21 of the prime movers 20b to 20d.
  • the acoustic impedance is obtained from the following equation by measuring the angular frequency ⁇ (2 ⁇ f: f is a frequency), time t, and phase difference ⁇ using a semiconductor pressure sensor (see Japanese Patent Application Laid-Open No. 2011-99606).
  • the acoustic impedance is represented by the ratio of the pressure amplitude (P) of the gas to the flow velocity amplitude (U) of the sound wave, and is composed of a real part and an imaginary part.
  • the channel cross-sectional area of the resonance tube 10 is set so that the acoustic impedance value is about ⁇ c, where ⁇ is the working gas density and c is the sound velocity.
  • the sound field is adjusted to a traveling wave.
  • thermoacoustic engine of the present invention defines the cross-sectional area of the resonance tube and the regenerator, the cross-sectional area of the resonance tube and the cross-sectional area of the regenerator as follows.
  • the flow passage cross-sectional area of the resonance tube 10 connected to the heater 22 is amplified by the self-excited vibration with respect to the flow passage cross-sectional area of the resonance tube 10 connected to the cooler 23 of the prime mover 20 including the heater 22. It is assumed that the magnification is enlarged at an amplification factor equal to or within ⁇ 30% of the rate.
  • the cross-sectional area of the resonance tube 10b connected to the heater 22 of the prime mover 20a is equal to the cross-sectional area of the resonance tube 10a connected to the cooler 23 of the prime mover 20a including the heat accumulator 21.
  • the gain is increased at the same gain as that of the work flow W due to self-excited vibration, or within a range of ⁇ 30% of that.
  • the channel cross-sectional area of each of the plurality of resonance tubes 10 is the same as the amplification factor of the work flow W for each resonance tube 10 or ⁇ 30 as it goes in the traveling direction of the work flow W due to self-excited vibration. % With a gain in the range of%.
  • the “traveling direction of the work flow W” is a direction from the resonance tube 10a toward 10b, 10c, 10d, 10e, and 10f.
  • the “flow channel cross-sectional area of the resonance tube” is a cross-sectional area of the flow channel when cut perpendicular to the longitudinal direction (flow channel direction), and is the area of the inner diameter of the tube, that is, the work flow W. It is the area of the part which circulates.
  • the “work flow W” means the movement of work and energy based on the vibration of the working gas, is the mechanical energy carried by the sound wave, and is defined by the equation (6) in the embodiment described later. Specifically, the value of the work flow W is obtained by multiplying the pressure amplitude by the cross-sectional average volume flow velocity amplitude and dividing by 2.
  • the “amplification factor of the work flow W” here means “TH / TC” which is a temperature ratio of each regenerator when the heater temperature is TH and the cooler temperature is TC.
  • TH / TC a temperature ratio of each regenerator when the heater temperature is TH and the cooler temperature is TC.
  • the amplification factor of the work flow W is twice.
  • the flow path cross-sectional area of the resonance tube 10b is set to double the flow path cross-sectional area of the resonance tube 10a.
  • the channel cross-sectional area of the resonance tube 10b is preferably the same as the amplification factor of the work flow W, but high thermal efficiency is exhibited if it is within ⁇ 30% of the amplification factor of the work flow W. In the range of ⁇ 30%, it is preferably ⁇ 20%, more preferably about ⁇ 10%.
  • the “amplification factor of work flow W” is expected. However, since actual irreversible energy conversion is included, the actual “amplification factor of the work flow W” is smaller than “TH / TC”. Since irreversible energy conversion is also taken into account in the simulations in the examples described later, the “amplification factor of the work flow W” is a value smaller than “TH / TC”.
  • the “amplification factor of the work flow W” is an accurate amplification factor in the order of the measurement value, the simulation value, and the temperature ratio “TH / TC”, the resonance tube 10b has the actual measurement value and the simulation value.
  • the amplification factor may be the same as the value. In this case, these values are included in the range of “ ⁇ 30%” described above.
  • the temperature ratio “TH / TC” is set to “amplification factor of work flow W”.
  • the sign of the work flow W given by the above equation represents the direction of the flow of acoustic power. If it is positive, it flows in the direction of the coordinate axis, and if it is negative, it indicates a flow in the opposite direction.
  • the flow path cross-sectional area of the heat accumulator 21 is 4 to 36 times the flow path cross-sectional area of the resonance tube 10 connected to the cooler 23 of the prime mover 20 including the heat accumulator 21. Preferably it is 6.5 to 15 times, more preferably 7 to 11 times. Within these ranges, practical high thermal efficiency is exhibited.
  • the flow path cross-sectional area of the heat accumulator 21 of the prime mover 20a is 4 to 36 times the flow path cross-sectional area of the resonance tube 10a connected to the prime mover 20a. The same applies to the prime movers 20b to 20d.
  • the “flow passage cross-sectional area of the heat accumulator” is a cross-sectional area of a surface facing the flow passage cross-sectional area of the resonance tube, and is an area of a portion through which the work flow W flows.
  • the thermal efficiency is lowered, and it is not practical.
  • the size of the thermoacoustic engine increases, resulting in inferior productivity and inconvenience in handling. Therefore, in the present invention, the heat efficiency is relatively high, and considering the productivity, handling, etc., the range is set to 4 to 36 times.
  • the spatial change of the real part and the imaginary part of the pressure amplitude is adjusted by changing the cross-sectional area and the length of the resonance tube 10f.
  • the boundary condition of “equivalent” can be satisfied.
  • thermoacoustic engine of the present invention is mainly used as a thermoacoustic generator or a thermoacoustic refrigerator.
  • a thermoacoustic generator and a thermoacoustic refrigerator when the thermoacoustic engine 1 is used will be described as an example of a thermoacoustic engine using a thermoacoustic engine with reference to the drawings.
  • thermoacoustic generator 50 is connected to the other end 11 b of the branch pipe 11 in addition to the thermoacoustic engine 1 described above, and communicates with the branch pipe 11 to generate the working gas.
  • a generator (linear generator) 30 that generates power in response to excitation vibration is provided. Since it is as having demonstrated the said thermoacoustic engine 1 except providing the generator 30, the generator 30 is demonstrated here.
  • the generator 30 is connected to the other end 11b of the branch pipe 11, communicates with the branch pipe 11, and further communicates with a part of the resonance pipe 10 (resonance pipes 10f, 10a). It functions as a linear generator that generates power in response to the self-excited vibration generated in the. That is, the inner yoke 33 is reciprocated based on the self-excited vibration that is the acoustic energy E, and the acoustic energy E is converted into electric energy. Thereby, the so-called thermoacoustic generator 50 that converts the acoustic energy E transmitted through the branch pipe 11 into electric energy through the reciprocating motion of the inner yoke 33 can be formed.
  • the upper side is the generator 30 on the paper surface in FIG. 2
  • the lower pipe part is the branch pipe 11.
  • the boundary between the branch pipe 11 and the generator 30 is not strictly defined, and the broken line indicated by the symbol A3 may be located slightly on the lower side of the paper.
  • the generator 30 includes a pressure vessel 39 that is connected to the other end 11 b of the branch pipe 11 and receives an internal pressure fluctuation corresponding to the pressure fluctuation generated inside the resonance pipe 10 and the branch pipe 11.
  • a pressure vessel 39 Inside the pressure vessel 39, outer yokes (cylinders) 31, 31, coils 32 and 32 accommodated in the outer yokes 31 and 31, and an inner yoke (cylinder) 33 positioned between the outer yokes 31 and 31, respectively.
  • Permanent magnets 34, 34 provided between the outer yokes 31, 31 and the inner yoke 33, respectively.
  • the permanent magnets 34 and 34 are composed of S-pole and N-pole magnets, respectively.
  • Such a structure in the generator 30 employs a power generation method based on the principle that current is generated by a change in magnetic flux density that circulates around the coils 32 and 32 with time. That is, when the inner yoke 33 strokes based on the self-excited vibration that is the acoustic energy E, the density of the magnetic flux that circulates around the coils 32 and 32 greatly changes, and power generation is performed. Further, by attaching the projection 33a to the inner yoke 33, it is possible to suppress a decrease in magnetic flux density due to the magnetic flux passing through the air gap.
  • the linear power generation system that converts such linear motion directly into electric power has the advantage that there is no fundamental conversion loss or friction loss due to the conversion mechanism, and the entire generator is expected to be smaller and more efficient. can do. Also, if you use a free piston type Stirling engine that generates reciprocating stroke fluctuations, or if you use tidal energy, vibration energy, etc. for power generation, it is difficult to convert vibration to rotation. There is a growing need for efficient linear generators.
  • thermoacoustic refrigerator 60 includes an annular refrigeration loop pipe 12 connected to the other end 11 b of the branch pipe 11 in addition to the thermoacoustic engine 1 described above.
  • the refrigerating loop pipe 12 includes a refrigerating regenerator 41, a refrigerating cooler 43, and a cold air discharger 42 as the refrigerating machine 40. Since it is as having demonstrated the said thermoacoustic engine 1 except providing the refrigerator 40 and the freezing loop pipe
  • the refrigeration loop pipe 12 is an annular pipe filled with a working gas, and the pipe path is formed in a rounded quadrangular shape and includes straight pipe portions 12a to 12d that form straight portions corresponding to the four sides. That is, it has two straight pipe parts 12a, 12b arranged substantially in parallel in the vertical direction forming a straight part corresponding to the four sides, and two straight pipe parts 12c, 12d arranged substantially in parallel in the horizontal direction. ing. Then, one end of the straight pipe part 12a and one end of the straight pipe part 12c, one end of the straight pipe part 12b and the other end of the straight pipe part 12c, the other end of the straight pipe part 12b and one end of the straight pipe part 12d are connected and curved. is doing.
  • the other end of the straight pipe portion 12a and the other end of the straight pipe portion 12d are connected, and the other end 11b of the branch pipe 11 is connected to the freezing loop pipe 12 at this portion.
  • the upper tube portion is the refrigeration loop tube 12
  • the lower tube portion is the branch tube 11.
  • the connecting portion of the branch pipe 11 to the refrigeration loop pipe 12 is curved on the right side, but may be formed at a right angle.
  • the boundary between the branch pipe 11 and the freezing loop pipe 12 is not strictly defined, and the broken line A4 is located slightly on the lower side of the paper (for example, the uncurved portion). There may be.
  • the refrigerator 40 functions as a heat pump means for converting the work flow W generated by the self-excited vibration of the working gas generated by the prime mover 20 into cold air (cold heat).
  • the refrigerator 40 includes a refrigerating regenerator 41 provided in the refrigerating loop tube 12, and a refrigerating cooler 43 and a cold air discharger 42 provided so as to sandwich both ends of the refrigerating regenerator 41.
  • the refrigerator 40 is provided on the side of the refrigeration loop pipe 12 to which the branch pipe 11 is connected, that is, on the pipe line of the straight pipe portion 12a of the refrigeration loop pipe 12. Yes.
  • the refrigeration cooler 43 is arranged on the straight pipe portion 12 c side of the refrigeration regenerator 41, and the cold air discharger 42 is arranged on the opposite side, that is, on the straight pipe portion 12 d side of the refrigeration regenerator 41.
  • the refrigerating regenerator 41 is provided in the pipe line of the refrigerating loop pipe 12 and cools the working gas.
  • the refrigerating regenerator 41 is connected to one end of the refrigerating regenerator 41 (hereinafter referred to as “appropriately”) through these pipes in this order from the prime mover 20 to the branch pipe 11 and the straight pipe parts 12d, 12b, 12c, 12a of the freezing loop pipe 12.
  • the self-excited vibration transmitted to the normal temperature part (referred to as the refrigerator normal temperature part) 41a) is converted into one end part of the refrigerating regenerator 41 (normal temperature part 41a) and the other end part of the refrigerating regenerator 41 (hereinafter referred to as appropriate) It has a function of converting to a temperature difference between the low-temperature portion 41b and the low-temperature portion 41b. Since the normal temperature part 41a of the refrigerating regenerator 41 is cooled by the refrigerating cooler 43, the low temperature part 41b of the refrigerating regenerator 41 is cooled to a temperature lower than the normal temperature part 41a by the transmitted self-excited vibration. Cold air is generated. This cold air is taken out by the cold air discharger 42.
  • the refrigerating regenerator 41 is made of a cold storage material having a large heat capacity. As the regenerator material, for example, stainless steel, copper, lead or the like can be used, and various shapes can be applied.
  • the refrigeration cooler 43 is provided in a pipe line of the refrigeration loop pipe 12 adjacent to one end side where the self-excited vibration of the refrigeration regenerator 41 is transmitted. It releases heat to the outside.
  • the refrigeration cooler 43 has a function of cooling by releasing heat from one end of the refrigeration regenerator 41 using cooling water, air, or the like.
  • the refrigeration cooler 43 is composed of, for example, a cooling heat exchanger. Specifically, for example, a large number of metal plates such as mesh plates are laminated at a fine pitch.
  • the refrigeration cooler 43 is provided with a cooling bracket 43a around it.
  • a cooling water channel (not shown) is connected to the cooling bracket 43a, and the refrigeration cooler 43 can maintain a constant cooling temperature via the cooling bracket 43a by the cooling water flowing through the cooling water channel.
  • the left wall of the cooling bracket 43a is shown between the refrigerating regenerator 41 and the refrigerating cooler 43.
  • the refrigerating cooler 43 is connected to the refrigerating regenerator 41 through the left wall. Adjacent to one end side, that is, in close contact.
  • the cold air discharger 42 is provided adjacent to the other end of the refrigerating regenerator 41 in the pipe line of the refrigerating loop tube 12, and generates cold air generated at the other end (low temperature part 41 b) of the refrigerating regenerator 41. It will be released to the outside. That is, the cold air discharger 42 functions as a cold air output unit that extracts the cold air generated at the other end of the refrigerating regenerator 41 to the outside.
  • the cool air discharger 42 is composed of, for example, a refrigeration heat exchanger.
  • the cool air discharger 42 basically has the same configuration as the refrigeration cooler 43. For example, a large number of metal plates such as mesh plates are stacked at a fine pitch.
  • An annular member 42a made of a high thermal conductivity material (for example, copper) for extracting cold air (cold heat) is disposed at the outer peripheral position of the cold air discharger 42.
  • a high thermal conductivity material for example, copper
  • the cold air discharger 42 is connected to the other end of the freezing regenerator 41 through the right wall. Adjacent to, ie in close contact with, the side.
  • thermoacoustic engine ⁇ Operation of thermoacoustic engine> Next, the operation of the thermoacoustic engine will be described with reference to FIGS. 2 and 3 by taking the thermoacoustic generator and thermoacoustic refrigerator described above as examples.
  • thermoacoustic generator As shown in FIG. 2, first, in the prime mover 20, when the high temperature portion 21 b of the heat storage device 21 is heated by the heater 22 and the normal temperature portion 21 a of the heat storage device 21 is cooled by the cooler 23, both ends of the heat storage device 21. That is, a temperature difference is generated between the high temperature part 21b and the normal temperature part 21a. Due to this temperature difference, a work flow W is generated in the prime mover 20 (specifically, the heat accumulator 21) mainly due to self-excited vibration of the working gas.
  • the work flow W caused by the self-excited vibration generated in the prime mover 20 is generated as acoustic energy E, for example, in the prime mover 20a, the resonance pipes 10b, 10c, 10d, 10e, 10f, and the branch pipe 11 in this order through the generator 30 through the tubes. Is transmitted to.
  • the work flow W generated by the self-excited vibration is transmitted as acoustic energy E to the generator 30 through the resonance tube 10 and the branch tube 11.
  • the acoustic energy E is converted into electric energy to generate electric power.
  • thermoacoustic refrigerator As shown in FIG. 3, in the same manner as the operation of the thermoacoustic generator described above, a work flow W is generated in the prime mover 20 (specifically, the heat accumulator 21) mainly due to self-excited vibration of the working gas.
  • the work flow W generated by the self-excited vibration generated in the prime mover 20 is transmitted as acoustic energy E to the refrigerator 40 through the branch pipe 11.
  • the resonance pipes 10b, 10c, 10d, 10e, and 10f, the branch pipe 11, and the straight pipe part 12d of the refrigeration loop pipe 12 are transmitted as acoustic energy E from the high temperature part 21b of the regenerator 21.
  • the self-excited vibration transmitted to the refrigerating regenerator 41 is cooled by releasing the heat to the outside by the refrigerating cooler 43 and the normal temperature portion 41a of the refrigerating regenerator 41 and the refrigerating regenerator 41. Is converted into a temperature difference with the low temperature portion 41b. Then, the cold air (cold heat) generated in the low temperature portion 41b of the refrigerating regenerator 41 due to the temperature difference between both ends of the refrigerating regenerator 41 is taken out by the cold air discharger 42, whereby the refrigerating capacity is obtained.
  • FIG. 4 shows a numerical calculation model (that is, a configuration of a thermoacoustic engine) used in the present embodiment.
  • the shape of the thermoacoustic engine is schematically illustrated for easy understanding.
  • a prime mover (a prime mover 20a, 20b, 20c, 20d clockwise from the zero point (zero point)) composed of a cooler, a heater, and a regenerator is composed of resonance tubes 10a to 10f and branch pipes 11.
  • a multistage amplification type thermoacoustic engine installed in four locations in the branched loop pipe was used as an example of a calculation model.
  • L1 to L6 are the lengths of the resonance tubes 10a to 10f, respectively.
  • each heater temperature was 600 K
  • each cooler temperature was 300 K
  • the working gas was 300 K helium gas (3 MPa).
  • the acoustic impedance is spatially uniform and is given by a pure real number ⁇ c. Since the working gas used as an example in the present embodiment is a 300 K helium gas (3 MPa), ⁇ c is approximately 4973.4 Ns / m 3 .
  • thermoacoustic engine only needs to satisfy the conditions of the present invention, and the detailed conditions are not limited to the following calculation method, and may be determined using another method.
  • the following equation N. Rott, Z. Angew. Math. Phys. 20, pp.230-243 derived by Rott by approximating the equation of momentum and the equation of continuity with linear long wavelength approximation. , 1969.).
  • the temperature gradient of each regenerator is obtained using the condition that “the enthalpy flow H is constant in the regenerator”. From the equation (3), the starting impedance can be expressed by the following equation.
  • the impedance distribution in the loop is obtained by using the value of equation (4) as the initial value.
  • the amount of heat Q input to the engine and the work flow W were obtained by the following equations.
  • C p is the isobaric specific heat
  • ⁇ is the complex conjugate
  • thermoacoustic engine Since the thermoacoustic engine has a loop shape, the start point and the end point are the same. Naturally, when the thermoacoustic engine is driven by an actual machine, the pressure amplitudes at the start point and the end point are the same. For example, if the acoustic impedance value at the start point is set to ⁇ c in the numerical simulation, and the pressure amplitude value at the end point becomes equal to the pressure amplitude value at the start point, the thermoacoustic engine is actually driven in the actual machine. It will be.
  • the diameter and length of the resonance tubes 10e and 10f By changing the diameter and length of the resonance tubes 10e and 10f so that the pressure amplitude value at the end point becomes the pressure amplitude value at the start point, the spatial change of the real part and the imaginary part of the pressure amplitude is adjusted, and numerical simulation is performed. Above, the boundary condition that “the pressure amplitude of the start point and the end point is the same” is satisfied. If the above-described boundary conditions are satisfied in the numerical simulation, the actual machine is similarly driven with the acoustic impedance value at the starting point at ⁇ c.
  • the diameter is changed from the resonance tube 10e to 10f by one step to be the same as 10a. However, for example, it may be tapered to have the same diameter as the resonance tube 10a.
  • FIGS. 5A and 5B The acoustic impedance distribution in the numerical calculation model of this embodiment is shown in FIGS. 5A and 5B, the phase difference between the pressure and the flow velocity is shown in FIG. 6, and the work flow W distribution is shown in FIG.
  • the hatching in the figure is the position of each prime mover (denoted as Unit in the figure).
  • 5A shows a real part
  • FIG. 5B shows an imaginary part.
  • FIG. 7 is normalized to a value based on the starting point by dividing the value W of the work flow W at an arbitrary point by the value W 0 of the work flow W at the starting point.
  • the acoustic impedance is approximately 4973.4 Ns / m 3 in each of the resonance tubes 10a to 10e, and at the same time, in FIG. 5 (b), the imaginary part of the acoustic impedance of each resonance tube. Is almost zero. Further, the phase difference between the pressure and the flow velocity in FIG. 6 is within ⁇ 19 ° over the entire region of the resonance tubes 10a to 10e, and it can be confirmed that the traveling wave sound field is substantially realized in the proposed configuration.
  • the work flow W amplification factor of each regenerator in this example is 1.91, 1.90, 1.91, 1.91 times, and it has succeeded in obtaining an amplification factor relatively close to the temperature ratio. is doing.
  • the amplification factor of the final work flow W reached 12.4 times. In the resonance tube, since a traveling wave of about ⁇ c is realized, the attenuation of the work flow W due to viscous dissipation is very small.
  • FIGS. 8 The heat flow components of the regenerator in each prime mover are shown in FIGS. 8, (a) is a heat accumulator (heat accumulator 1) in the motor 20a, (b) is a heat accumulator (heat accumulator 2) in the motor 20b, and (a) is a heat accumulator (heat accumulator) in the motor 20c. 3) and (b) are heat flow components of the heat accumulator (heat accumulator 4) in the prime mover 20d.
  • W is the work flow
  • Q prog is the heat flow due to the traveling wave
  • Q stand is the heat flow due to the standing wave
  • Q D is the heat flow due to the dream pipe effect
  • the horizontal axis indicates the position inside each regenerator. ing.
  • a traveling wave with high acoustic impedance is realized at each heat accumulator position, so that the heat flow due to the dream pipe effect and the heat flow due to the standing wave are extremely small.
  • the thermal efficiency of each regenerator is 34.1% for regenerator 1, 33.6% for regenerator 2, 34.5% for regenerator 3, and 33.5% for regenerator 4. It was. Moreover, the thermal efficiency of the whole apparatus calculated
  • the thermal efficiency is obtained by dividing the amplification amount ( ⁇ W) of the work flow W in the thermoacoustic engine by the sum of input heat amounts (Q D + Q prog + Q stand ).
  • Q D and Q prog and Q stand is the value of the end portion of the heater side of the regenerator and the right end of the value in the graph.
  • thermoacoustic engine for a multistage thermoacoustic engine, “a traveling wave with high acoustic impedance is realized at all the regenerator positions”, and at the same time, “a traveling wave having an acoustic impedance value of about ⁇ c at positions other than the regenerators”
  • thermoacoustic generator and the thermoacoustic refrigerator are not limited to those described above, but in other commonly used thermoacoustic generators and thermoacoustic refrigerators
  • the configuration of the present invention can also be applied.
  • the configuration of the generator linear generator
  • any configuration can be used as long as the generator is used as a thermoacoustic generator. May be.
  • the shape of the resonance tube or the refrigeration loop tube as a whole in plan view is a rounded square in the above-described embodiment, but these shapes are not limited to this, for example, a square or a circle Alternatively, it may be oval.
  • the number of prime movers has been described as four, the number is arbitrary, and up to about 2 to 20 can be installed in the path of the resonance tube.
  • the resonance tube connected to the branch tube is composed of the resonance tube 10f and the resonance tube 10a. However, these may be a single resonance tube having the same diameter (inner diameter).
  • the resonance tube 10e and the resonance tube 10f are separate resonance tubes here, they may be integrated into one resonance tube.

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Abstract

　全体として環状に形成された複数の共鳴管（１０）と、複数の共鳴管（１０）を連結する複数の原動機（２０）と、共鳴管（１０）に連通して一端が接続された枝管（１１）とを有し、原動機（２０）は、蓄熱器（２１）と、蓄熱器（２１）の一端部（高温部２１ｂ）を加熱する加熱器（２２）と、蓄熱器（２１）の他端部（常温部２１ａ）の熱を外部に放出する冷却器（２３）とを備え、蓄熱器（２１）の両端部間に温度勾配を形成させて作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関（１）であって、加熱器（２２）に連結する共鳴管（１０）の流路断面積は、冷却器（２３）に連結する共鳴管（１０）の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じか、それの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものであり、蓄熱器（２１）の流路断面積は、冷却器（２３）に連結する共鳴管（１０）の流路断面積の４～３６倍であることを特徴とする。

Description

熱音響機関
　本発明は、作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関に関する。
　近年、地球温暖化やエネルギ問題が深刻化してきている。工場や車両において発生する膨大な廃熱や、太陽光エネルギを高効率で回収することが可能であれば、地球温暖化やエネルギ問題を解決するための切り札となる。そこで、これらのエネルギを回収し、動力化するために、熱音響機関に関する研究が活発に行われている。
　熱音響機関は、管内に生じる自励振動を利用したものである。すなわち、管内に狭い流路の束（以下、蓄熱器と称する）を設置し、蓄熱器両端の温度比をある臨界値以上にすると、管内の流体が自励振動を起こす。この作用は熱力学的には可動部品の無い原動機とみなすことができ、この作用を用いたものが熱音響機関である（例えば、特許文献１、２参照）。熱音響機関はスターリングサイクルで駆動する外燃機関であるために、太陽光や工業廃熱等、あらゆる熱源から高効率で仕事を取り出せる可能性がある。また音波を利用して熱交換するシンプルな構成である為に、通常のスターリングエンジンと違い、ピストン、タービン等の可動部品を全く必要とせず、安価、長寿命、メンテナンスフリーという利点を有する。
　ここで、近年において実用化を目指して研究が行われている代表的な熱音響機関（例えば、非特許文献１参照）の構成を図１０に示す。図１０（ａ）に示す熱音響発電機５００は、ループ管１００と共鳴管１１１とを備える。そして、ループ管１００内には、原動機２００を構成する、蓄熱器２１０、加熱器２２０および冷却器２３０を備え、共鳴管１１１の先端には発電機（リニア発電機）３００を備える。熱音響発電機５００においては、蓄熱器２１０に温度勾配を与えると、音波である自励振動（すなわち熱音響自励振動）が励起され、この音波の振動エネルギ（すなわち音響エネルギ）Ｅをリニア発電機３００で電力に変換する。熱音響発電機５００は廃熱利用発電機やソーラーパネルを超える高効率太陽光発電機としての利用が想定されている。
　一方、冷房や保冷庫、極低温を生成する装置として図１０（ｂ）に示す熱音響冷凍機６００（例えば、非特許文献２参照）の研究も活発に行われている。熱音響冷凍機６００は、２つのループ管１００，１２０と共鳴管１１１とを備える。そしてループ管１００内には、原動機２００を構成する、蓄熱器２１０、加熱器２２０および冷却器２３０を備え、ループ管１２０内には、冷凍機４００を構成する、冷凍用蓄熱器４１０、冷気放出器４２０および冷凍用冷却器４３０を備える。熱音響冷凍機６００では、一方のループ管１００内に設置した蓄熱器２１０に温度勾配を与えると自励振動が励起される。この自励振動による音響エネルギＥは、共鳴管１１１を通じてもう一方のループ管１２０に流れ込み、逆スターリングサイクルを実行することで冷凍用蓄熱器４１０を冷凍作動させる。このような管内音波である自励振動を使って低温生成を行う熱音響冷凍機６００には、パルス管冷凍機を超えるポテンシャルがある。
　以上に代表される熱音響機関は、現在、熱回収や次世代エネルギ利用の観点から多くの企業で研究が行われている。しかしながら、２１世紀に入り本格的な研究が始められた新しい分野であるために、未だ基盤技術が確立されていない現状がある。
　ここで、一般的に試みられている熱音響機関の動作温度は５００℃程度であり（非特許文献３参照）、現実の自動車や工場からの廃熱温度（１００℃～３００℃程度）と比較して格段に高温である。そこで、熱音響機関の動作温度を低下させる試みとしては、近年、蓄熱器を多段直列配置することで、各蓄熱器で仕事流Ｗの累乗増幅を実現する「多段熱音響機関」が提案されている（非特許文献４参照）。
特開２００６－１１８７２８号公報 特開２００９－７４７３４号公報
S.Backhaus, E.Tward and M.Petach, Appl.Phys.Lett., Vol.85, No.6, pp.1085-1087(2004)、図４ M. Miwa, T. Sumi, T. Biwa, Y. Ueda and T. Yazaki, Ultrasonics, 44, e1527-e1529(2006)、図５ D.L.Gardner, G.W.Swift, J.Acoust. Soc. Am.，114, pp. 1905-1919 (2003) T. Biwa, Appl.Phys.Lett., Vol.97, 034102 (2010)
　しかし、多段熱音響機関では、「複数の蓄熱器を用いる」という性質上、蓄熱器が音響インピーダンス分布に対して分布的に配置されるため、熱効率は1０％以下と低い。また、７００℃程度の高温領域の動作温度において高い効率が実現できることは確認されているが、工業設備から排出される廃熱は一般的に３００℃以下の低温である。よって、現段階において工業廃熱程度の熱源温度を利用して熱効率１０％を超える熱音響機関は存在しない。
　そのため、低温領域で高い熱効率を実現できる熱音響機関の開発が切望されている。仮に３００℃程度の工業廃熱温度で、３０％を超える熱効率を有する熱音響機関の構成が明らかになれば、安価、メンテナンスフリーであり、量産が容易な高効率熱エネルギ回収システムが実現することになる。このような熱音響機関の実現による、環境面や経済的な省エネルギ面への波及効果は極めて大きく、有力な次世代のデバイスとして熱音響機関を急速に一般社会に普及させることが可能であると考えられる。
　本発明はこのような背景のもとになされたものであり、低温駆動を可能とし、かつ高い熱効率を有する熱音響機関を提供することを課題とする。
　本発明者らは、熱音響機関に関して、以下の事項について検討した。
　進行波型の熱音響エンジンは、等温可逆的な熱交換によってエネルギ変換を行うために、理想的にはカルノー効率が期待できる。しかしながら、これを実現するためには外部入力、又は音波のフィードバックが必須である。１９９８年に矢崎らはトーラス型のループ内に蓄熱器を設置することで音波のフィードバックを行い、初めて実用的な進行波型エンジンを実証した（T.Yazaki et.al., Phys. Rev. Lett. 81, pp.3128-3131, 1988.）。しかし、スタック位置が低音響インピーダンス（圧力と流速の比）であるために、粘性散逸とドリームパイプ効果が大きいという面が存在した。ドリームパイプ効果とは以下の事項をいう。温度勾配のある容器内の流体を外部ピストン等で強制振動させると、高温部から低温部へと非常に大きな熱流が発生する。その有効的熱輸送量は振動がない場合の１０００倍以上に達する。結果的に流体を振動させただけで金属の熱伝導度を上回る熱輸送が可能となる。しかしながら、エンジンとして熱音響機関を用いる場合には、低温側への熱輸送は効率の低下につながるため、ドリームパイプ効果は熱音響エンジンの効率を低下させる大きな要因となる。
　一方、２０００年にBackhausとSwiftは、ループに枝管共鳴管を備えた熱音響エンジンを提案した（S. Backhaus and G. W. Swift, J. Acoust. Soc. Am. 107, 6, pp.3148-3166, 2000.）。Backhausらの提案した熱音響エンジンは、ループ構造によって進行波を用いたエネルギ変換を可能にすると同時に、枝管共鳴管によって１／４波長による共振と蓄熱器位置における高音響インピーダンスを実現している。よって、蓄熱器における粘性散逸並びにドリームパイプ効果は少なく、熱効率３０％というガソリンエンジン並みの高効率を実現している。ただし、この効率は入力熱量と枝管共鳴管に出力される仕事流Ｗの比である。枝管共鳴管では定在波が支配的であるために、粘性散逸が大きく、エネルギ輸送の面では効率の低下を招く可能性がある。また、動作温度は１０００Ｋ程度と高温である。そのため、実用的な熱音響エンジンを実現するためには、低温動作と高効率を両立させる必要がある。
　動作温度を低下させる試みとしては、近年蓄熱器を多段直列に配置した多段熱音響エンジンが提案されている。Gardnerらは定在波型エンジンから生じる仕事流Ｗを高音響インピーダンス位置に設置した進行波型エンジンで増幅することで、約１ｋＷの出力を得ることに成功している（D.L.Gardner and G.W.Swift, J.Acoust.Soc.Am.114, pp.1905-1919, 2003.）。琵琶らは、ループ熱音響エンジンに５個の蓄熱器を設置することで臨界発振温度比１．１９を実現している（T.Biwa et al., Appl. Phys. Lett. 97, 034102, 2010.）。しかしながら、低温発振を実現する多段型にも問題点は存在する。すなわち、前述のとおり、多段型は「複数の蓄熱器を用いる」という性質上、蓄熱器が音場に対して分布的に配置される。よって多くの場合，高音響インピーダンス部分以外にも蓄熱器を設置する必要があり、一般的に効率が低い場合が多い。この問題を解決し、低温駆動と高効率を両立する熱音響エンジンを実現するためには、多段型でありながら全ての蓄熱器が高音響インピーダンスを示す進行波位置に設置される構成を実現する必要がある。
　そこで、本発明者らは鋭意検討した結果、ループ型多段熱音響エンジンの蓄熱器位置全てで、高音響インピーダンスの進行波を用いたエネルギ変換を実現する構成を見出した。また同時に、蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度（ρ：気体の密度，c：音速）の進行波を実現し、共鳴管における粘性散逸を低減する構成を見出した。
　すなわち、前記課題を解決するための手段として、本発明に係る熱音響機関は、作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管と、前記複数の共鳴管を連結する複数の原動機と、前記複数の共鳴管のうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、前記共鳴管に連通して一端が接続された枝管とを有し、前記原動機は、前記作動気体を加熱および冷却する蓄熱器と、前記蓄熱器の一端側に隣接して前記蓄熱器の一端部を加熱する加熱器と、前記蓄熱器の他端側に隣接して前記蓄熱器の他端部の熱を外部に放出する冷却器とを備え、前記蓄熱器の両端部間に温度勾配を形成させて前記作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関であって、前記各加熱器に連結する共鳴管の流路断面積は、当該加熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、前記自励振動による仕事流の増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものであり、前記蓄熱器の流路断面積は、当該蓄熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４～３６倍であることを特徴とする。
　このような構成によれば、蓄熱器の一端部が加熱器により加熱され、蓄熱器の他端部が冷却器により冷却されることで、蓄熱器の両端部間に温度差、すなわち温度勾配が生じる。そしてこの温度差により、主として作動気体の自励振動（圧力振動）による仕事流Ｗが生じる。
　そして、加熱器に連結する共鳴管の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大することで、蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波とすることができる。また、蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４～３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。
　本発明に係る熱音響機関は、さらに、前記枝管の他端に接続され、前記枝管に連通して、前記作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機を備えることで熱音響発電機とすることができる。
　このような構成によれば、作動気体に発生した自励振動による音響エネルギが、発電機によって電気エネルギに変換される。そして、熱音響発電機として、低温かつ高効率で駆動することができる。
　本発明に係る熱音響機関は、さらに、前記枝管の他端に連通して接続された環状の冷凍用ループ管を有し、前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記作動気体を冷却する冷凍用蓄熱器と、前記冷凍用蓄熱器の前記自励振動が伝わる一端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の一端部の熱を外部に放出する冷凍用冷却器と、前記冷凍用蓄熱器の他端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の他端部に発生する冷気を外部に放出する冷気放出器と、備えることで熱音響冷凍機とすることができる。
　このような構成によれば、冷凍用蓄熱器の一端部が冷凍用冷却器により冷却されるとともに、作動気体に発生した自励振動による音響エネルギが、冷凍用蓄熱器に伝達される。これにより、伝達された音響エネルギが冷凍用蓄熱器一端部と冷凍用蓄熱器の他端部との間における温度差に変換される。そして、この冷凍用蓄熱器の両端の温度差によって冷凍用蓄熱器の他端部に発生した冷気が、冷気放出器によって外部に取り出される。そして、熱音響冷凍機として、低温かつ高効率で駆動することができる。
　本発明に係る熱音響機関によれば、従来の熱音響機関と比較して、高効率のエネルギ変換が可能となる。また、従来の熱音響機関と比較して、低温の駆動が可能となる。さらに、進行波位相位置に複数の蓄熱器を設置することが出来る。そして、複数の蓄熱器を設置することで、複数の廃熱源を用いたエネルギ回収が可能になる。
　さらに、高効率のエネルギ変換が可能なため、装置全体の小型化が可能であり、また装置全体の体積を減少させることが可能である。
　また、熱音響発電機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して発電量の向上が可能であり、熱音響冷凍機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して低温で高熱効率の駆動を実現することが可能である。
本発明に係る熱音響機関の構成を模式的に示す模式図である。 本発明に係る熱音響機関を熱音響発電機として用いた場合の模式図である。 本発明に係る熱音響機関を熱音響冷凍機として用いた場合の模式図である。 実施例における、本発明の熱音響機関についての数値計算モデルの概略図である。 実施例で用いた熱音響機関についての数値計算モデルにおける、音響インピーダンス分布を示すグラフであり、（ａ）はインピーダンスの実数部、（ｂ）はインピーダンスの虚数部を示す。 実施例で用いた熱音響機関についての数値計算モデルにおける、圧力と流速との間の位相差を示すグラフである。 実施例で用いた熱音響機関についての数値計算モデルにおける、正規化した仕事流Ｗの空間分布を示すグラフである。 実施例で用いた熱音響機関についての数値計算モデルにおける、蓄熱器の熱流成分を示すグラフであり、（ａ）は原動機２０ａの蓄熱器の熱流成分、（ｂ）は原動機２０ｂの蓄熱器の熱流成分である。 実施例で用いた熱音響機関についての数値計算モデルにおける、蓄熱器の熱流成分を示すグラフであり、（ｃ）は原動機２０ｃの蓄熱器の熱流成分、（ｄ）は原動機２０ｄの蓄熱器の熱流成分である。 従来の熱音響機関の構成を模式的に示す模式図であり、（ａ）は、熱音響機関を熱音響発電機として用いた場合の模式図、（ｂ）は、熱音響機関を熱音響冷凍機として用いた場合の模式図である。
　次に、本発明について、図面を参照して詳細に説明する。なお、各図面が示す部材の大きさや位置関係等は、説明を明確にするため誇張していることがある。さらに以下の説明において、同一の名称、符号については、原則として同一もしくは同質の部材を示しており、詳細説明を適宜省略する。
＜熱音響機関＞
　図１に示すように、熱音響機関１は、作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管１０ａ～１０ｆと、前記複数の共鳴管１０ａ～１０ｆを連結する複数の原動機２０（２０ａ～２０ｄ）と、前記複数の共鳴管１０ａ～１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、共鳴管１０に連通して一端が接続された枝管（枝管共鳴管）１１とを有する。
　以下、各構成について説明する。
［共鳴管］
　共鳴管１０ａ～１０ｆは、作動気体が満たされる管であり、全体として環状に形成されている。ここでは、６本の共鳴管１０ａ～１０ｆからなり、原動機２０を介して接続されて環を構成し、環状の共鳴管１０を構成している。すなわち、共鳴管１０ｂは、図１における紙面上、右側に配置されてその上下が湾曲し、共鳴管１０ｄは、図１における紙面上、左側に配置されてその上下が湾曲している。また、共鳴管１０ａ、１０ｃ、１０ｅ、１０ｆは、直線状の管である。ここで、図１の破線（符号Ａ１）を基準として図１における紙面上、右側の管部が共鳴管１０ａであり、左側の管部が共鳴管１０ｆである。共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ１の破線が、紙面上、やや右側、あるいは左側に位置するものであってもよい。そして、これら共鳴管１０ａ～１０ｆにより、全体としての共鳴管１０ａ～１０ｆからなる管路は角丸の四角形に形成され、環状を構成している。
　ここで、環状に形成された複数の共鳴管１０は、冷却器２３に連結された共鳴管１０のうち流路断面積が最小となる共鳴管１０ａの管路に、圧力振幅が同等（ここでは同一）となる環（ループ）の始点と終点（符号Ａ１の破線の部位（図４の０の点位置））とを有する。すなわち、ここでは、共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆとの接続部位が始点と終点である。始点および終点は同一の箇所であり（すなわち交点となる）、後記する実施例の数値シミュレーション上で、音響インピーダンスの値をρcと設定した場合の始点および終点である。なお、「共鳴管１０ａの管路」とは、共鳴管１０ａ自体の他、この共鳴管１０ａに連通した共鳴管（ここでは共鳴管１０ｆ）も含むという意味である。
　この始点および終点では、共鳴管１０ｅおよび１０ｆの流路断面積並びに長さを変更し、調整することで、共鳴管１０ａと圧力振幅を同等とする。
　そして、この共鳴管１０における始点および終点の位置（すなわち交点）に連通して枝管１１が分岐状に接続されている。
［枝管］
　枝管１１は、作動気体が封入される直線状の管であり、その一端１１ａが共鳴管１０の一部、ここでは、共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの連結部に連通して、すなわち作動気体が共鳴管１０と枝管１１とを流通可能な状態で接続されている。つまり枝管１１は、前記複数の共鳴管１０ａ～１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との位置（交点）から、共鳴管１０に連通して分岐している。なお、「始点および終点の位置から分岐している」とは、枝管１１と共鳴管１０の連結部分における、枝管１１の延長線上がこの始点および終点を含むことを意味する。ここで、図１の破線（符号Ａ２）を基準として図１における紙面上、上側の管部が枝管１１であり、下側の管部が共鳴管１０（１０ｆ，１０ａ）である。枝管１１と共鳴管１０の境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ２の破線が、紙面上、やや上側に位置するものであってもよい。
　なお、作動気体としては、窒素、ヘリウム、アルゴン、ヘリウムとアルゴンとの混合物や空気等がよく用いられる。
［原動機］
　原動機２０は、複数の共鳴管１０ａ～１０ｆを連結している。「原動機が共鳴管を連結している」とは、封入した作動気体が流通可能なように、原動機を介して共鳴管が接続されている状態をいう。ここでは、４つの原動機２０ａ～２０ｄが共鳴管１０ａ～１０ｅに連結され、共鳴管１０ｆが共鳴管１０ｅおよび１０ａに連結することで、共鳴管１０ａ～１０ｆが一体の環状の共鳴管１０として原動機２０ａ～２０ｄにより連結されている。
　原動機２０（２０ａ～２０ｄ）は、熱音響機関１の自励振動発生手段として機能するものであり、共鳴管１０の管路に設けられている。原動機２０は、共鳴管１０の管路に設けられた蓄熱器２１と、蓄熱器２１の両端を挟むように設けられた加熱器２２および冷却器２３とを有している。そして、加熱器２２は蓄熱器２１の一端側に配置され、冷却器２３はその反対側、すなわち蓄熱器２１の他端側に配置されている。なお、原動機２０の位置は、自励振動による仕事流Ｗが、音響エネルギＥとして枝管１１の他端１１ｂに伝達される位置であれば、特に限定されるものではない。
　原動機２０の構成について、ここでは、原動機２０ａを取り上げて説明するが、原動機２０ｂ～２０ｄについても原理は同様である。
（蓄熱器）
　蓄熱器（原動機用蓄熱器）２１は、共鳴管１０の管路に設けられ、作動気体を加熱および冷却するものである。
　蓄熱器２１は、加熱器２２および冷却器２３によって蓄熱器２１の両端部間に温度勾配を形成して作動気体の自励振動を発生させる。すなわち蓄熱器２１は、その一端部（以下、適宜、高温部２１ｂと称する）と、その他端部（以下、適宜、常温部（原動機側常温部）２１ａと称する）との間に生じる温度差を保つことによって、主として作動気体の自励振動（圧力振動）による仕事流Ｗを発生する機能を有している。蓄熱器２１は、例えば共鳴管１０の延在方向（管路方向）に多数の平行通路を有するセラミックス製のハニカム構造体や、多数枚のステンレス鋼メッシュ薄板を微小ピッチで積層した構造体とすることができる。あるいは金属繊維よりなる不織布状物等を用いることも可能である。
（加熱器）
　加熱器２２は、蓄熱器２１の一端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の一端部（高温部２１ｂ）を加熱するものである。すなわち加熱器２２は、外部熱源に接続して蓄熱器２１の一端を加熱する熱入力部として機能する。加熱器２２は、例えば、加熱用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされる。この加熱器２２には図示しない加熱装置が接続されており、その外周に設けられた環状部材２２ａを介して加熱処理される構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と加熱器２２の間に環状部材２２ａの左壁が示されているが、加熱器２２は、この左壁を通して蓄熱器２１の一端側と隣接、すなわち密着している。
（冷却器）
　冷却器２３は、蓄熱器２１の他端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の他端部（常温部２１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷却器２３は、冷却水や空気等を用いて蓄熱器２１の他端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷却器２３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。冷却器２３としては、基本的には加熱器２２と同一構成で、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷却器２３は、その周囲に冷却ブラケット２３ａが配設されている。この冷却ブラケット２３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷却器２３は冷却ブラケット２３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と冷却器２３の間に冷却ブラケット２３ａの右壁が示されているが、冷却器２３は、この右壁を通して蓄熱器２１の他端側と隣接、すなわち密着している。
　そして本発明は、共鳴管および蓄熱器の流路断面積、共鳴管の流路断面積と蓄熱器の流路断面積との関係を規定したものである。以下、これらを規定した理由について説明する。
　共鳴管における空間的な粘性散逸は定在波的音場の場合に大きく、進行波的音場の場合に少ない。よって、共鳴管を進行波音場とすることはエネルギ輸送の面で優位性を有する。本発明においては、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」するため、まず始点（図４の０の点位置）の音響インピーダンスの値をρc程度とし、共鳴管１０ａの区間を進行波音場とする。
　ここで、ρは作動気体の密度，cは音速であり、ρcは物理値として一定になる。例えば０．１ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約４０３．３Ｎｓ／ｍ３，３．０ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約１２０９８．１Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのヘリウム（３００Ｋ）の場合ρcは約１６３．６Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのアルゴン（３００Ｋ）の場合ρcは約５１７．０Ｎｓ／ｍ３である。「ρc程度」とは、音響インピーダンスの値がρcと同一の場合の他、例えば、±３０％程度の範囲内であってもよいことを意味する。すなわち、前記のρcの値に対する±３０％の範囲内であり、±１５％であることがより好ましい。
　一方、蓄熱器においてρc程度の進行波では圧力振幅に対して流速振幅が大きいために、大きな粘性散逸とドリームパイプ効果を生み出し、高いエネルギ変換効率を実現することは難しい。高いエネルギ変換効率を実現するためには、高音響インピーダンスの進行波が必要となる。ここで、局所的に蓄熱器の流路断面積を拡大することによって、圧力振幅を大きく変化させずに、流速振幅を小さくすることが可能であり、高音響インピーダンスを実現することができる。
　そこで本発明では、局所的に蓄熱器の流路断面積を共鳴管の流路断面積に対して４～３６倍に拡大することで高音響インピーダンスの進行波を用いたエネルギ変換を実現した。ただし、高音響インピーダンスの進行波を空間的に維持することは困難である。よって、蓄熱器直後の共鳴管の流路断面積を、蓄熱器の流路断面積よりも縮小することで、ρc程度の進行波を再び実現する。また、仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で共鳴管１０ｂの流路断面積を共鳴管１０ａの流路断面積に対して拡大することで、共鳴管１０ｂにおいてもρc程度の進行波を実現する。そして、以降の共鳴管１０ｂ～１０ｅと原動機２０ｂ～２０ｄの蓄熱器２１に関しても同様の構成とする。
　なお、音響インピーダンスは、半導体圧力センサーを用いて、角周波数ω（２πｆ：ｆは周波数）、時間ｔ、位相差φを測定し、下記式から求められる（特開２０１１－９９６０６号公報参照）。
　音響インピーダンスを、Ζ
　気体の圧力振幅を、Ｐ＝|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）
　音波の流速振幅を、Ｕ＝|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}
　とするとき、
　Ζ＝Ｐ／Ｕ＝{|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）}／{|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}}
　すなわち、音響インピーダンスは、気体の圧力振幅（Ｐ）の音波の流速振幅（Ｕ）に対する比で表され、そして、実数部と虚数部とで構成される。
　そして、共鳴管１０の流路断面積は、作動気体の密度をρ、音速をｃとしたときに、音響インピーダンスの値がρc程度となるように設定されている。そして、共鳴管１０では、音場が進行波へと調整される。
　上記事項に基づき、本発明の熱音響機関は、共鳴管および蓄熱器の流路断面積、共鳴管の流路断面積と蓄熱器の流路断面積を以下のように規定したものである。
　加熱器２２に連結する共鳴管１０の流路断面積は、加熱器２２を備える原動機２０の冷却器２３に連結する共鳴管１０の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものとする。
　例えば、原動機２０ａでは、この原動機２０ａの加熱器２２に連結する共鳴管１０ｂの流路断面積は、この蓄熱器２１を備える原動機２０ａの冷却器２３に連結する共鳴管１０ａの流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大している。原動機２０ｂ～２０ｄに連結する共鳴管１０ｂ～１０ｅについても同様である。
　言い換えれば、複数の共鳴管１０のそれぞれの流路断面積は、自励振動による仕事流Ｗの進行方向に向かうにつれて、共鳴管１０毎に仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大している。なお、「仕事流Ｗの進行方向」は、共鳴管１０ａから順に、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ、１０ｅ、１０ｆに向かう方向である。
　ここで、「共鳴管の流路断面積」とは、長手方向（流路方向）に対して垂直に切断した場合の流路の断面積であり、管の内径の面積、すなわち、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。「仕事流Ｗ」とは、作動気体の振動に基づく仕事、エネルギの移動を意味し、音波によって運ばれる力学的エネルギであり、後記する実施例での式（６）で定義される。具体的には、圧力振幅と断面平均体積流速振幅を乗じ、２で除したものが仕事流Ｗの値になる。
　また、「仕事流Ｗの増幅率」とは、ここでは、加熱器温度をＴＨ、冷却器温度をＴＣとしたときの各蓄熱器の温度比である「ＴＨ／ＴＣ」をいうものとする。例えば、原動機２０ａにおいて、加熱器温度が６００Ｋ、冷却器温度が３００Ｋであれば、仕事流Ｗの増幅率は２倍である。この場合、共鳴管１０ｂの流路断面積を共鳴管１０ａの流路断面積に対して２倍とする。
　共鳴管１０ｂの流路断面積を、仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で共鳴管１０ａの流路断面積に対して拡大することで、共鳴管１０ｂにおいても、音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現することができる。共鳴管１０ｃ～１０ｅについても同様である。
　ここで、共鳴管１０ｂの流路断面積は、仕事流Ｗの増幅率と同じであることが好ましいが、仕事流Ｗの増幅率と±３０％の範囲内であれば高い熱効率を示す。なお、±３０％の範囲のうちでも、好ましくは±２０％、より好ましくは±１０％程度である。
　なお、各蓄熱器においては、温度比「ＴＨ／ＴＣ」の「仕事流Ｗの増幅率」が見込まれる。ただし、実際は不可逆的なエネルギ変換が含まれるため、実際の「仕事流Ｗの増幅率」は「ＴＨ／ＴＣ」より小さい値となる。後記する実施例でのシミュレーションにおいても不可逆的なエネルギ変換を考慮しているため、「仕事流Ｗの増幅率」は「ＴＨ／ＴＣ」より小さい値となっている。ここで、「仕事流Ｗの増幅率」は、測定値、シミュレーションの値、温度比「ＴＨ／ＴＣ」の順に正確な増幅率であるため、共鳴管１０ｂは、実際の測定値や、シミュレーションの値と同一の増幅率としてもよい。この場合、これらの値は、前記した「±３０％」の範囲に含まれる。なお、本発明においては、利便性の観点から、温度比「ＴＨ／ＴＣ」を「仕事流Ｗの増幅率」とすることとしている。
　ここで、仕事流Ｗの測定方法について以下に示す（琵琶 哲志: “熱音響工学初学者のための計測入門”. 低温工学, Vol. 43, pp.517-526 (2008)参照）。
　すなわち仕事流Ｗは、ＺＲ（音響インピーダンス実数部）と次式で関係づけられる。
　Ｗ＝（Ａ／２）（ＺＲ）|Ｕ|２
　このときＺＲ：音響インピーダンス実数部，Ａ：管内流路断面積，Ｕ：流速振幅である。
　上式で与えられる仕事流Ｗの符号は音響パワーの流れの向きを表す。正ならば座標軸の向きに流れ、負ならば逆方向への流れを表す。
　さらに、蓄熱器２１の流路断面積は、蓄熱器２１を備える原動機２０の冷却器２３に連結する共鳴管１０の流路断面積の４～３６倍とする。好ましくは６．５～１５倍、より好ましくは７～１１倍である。これらの範囲内にあると、実用的な高い熱効率を示す。
　例えば、原動機２０ａの蓄熱器２１の流路断面積は、原動機２０ａに連結する共鳴管１０ａの流路断面積の４～３６倍とする。原動機２０ｂ～２０ｄについても同様である。
　ここで、「蓄熱器の流路断面積」とは、共鳴管の流路断面積に対向する面の断面積であり、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。
　蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４～３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。なお、４倍未満、あるいは３６倍を超えても、蓄熱器の流路断面積が、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積よりも大きければ、音響インピーダンスはある程度高くはなるが、４～３６倍の範囲内に比べると高くはなく、熱効率が低下し、実用的ではない。また、３６倍を超えると、熱音響機関のサイズが大きくなり、生産性に劣るという問題や、取り扱いが不便になるという問題が生じる。よって、本発明においては、熱効率が比較的高く、かつ生産性や取り扱い等を考慮して、４～３６倍の範囲に規定することとした。
　また、最終的に共鳴管１０ｆの流路断面積並びに長さを変更することで圧力振幅の実数部と虚数部の空間的変化を調整し、共鳴管１０における「ループ始点と終点における圧力振幅は同等である」という境界条件を満たすことができる。
　本発明の熱音響機関は、主に、熱音響発電機や、熱音響冷凍機として用いられる。
　次に、図面を参照して、熱音響機関を用いた熱音響機関の一例として、前記の熱音響機関１を用いた場合の熱音響発電機および熱音響冷凍機について説明する。
＜熱音響発電機＞
　図２に示すように、熱音響発電機５０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機（リニア発電機）３０を備えるものである。発電機３０を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは発電機３０について説明する。
［発電機］
　発電機３０は、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、さらに共鳴管１０の一部（共鳴管１０ｆ，１０ａ）に連通するかたちで設けられており、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なうリニア発電機として機能する。すなわち、音響エネルギＥである自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させて、音響エネルギＥを電気エネルギに変換するものである。これにより、枝管１１を通って伝達した音響エネルギＥを、内側ヨーク３３の往復運動を介して電気エネルギに変換する、いわゆる熱音響発電機５０を形成することができる。ここで、図２の破線（符号Ａ３）を基準として図２における紙面上、上側が発電機３０であり、下側の管部が枝管１１である。枝管１１と発電機３０の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ３の破線が、紙面上、やや下側に位置するものであってもよい。
　発電機３０は、枝管１１の他端１１ｂに接続され、共鳴管１０および枝管１１の内部で生じる圧力変動に対応した内部圧力変動を受ける圧力容器３９を備えている。圧力容器３９内には、外側ヨーク（円筒）３１，３１と、外側ヨーク３１，３１にそれぞれ収容されるコイル３２，３２と、外側ヨーク３１，３１の間に位置する内側ヨーク（円筒）３３と、外側ヨーク３１，３１のそれぞれと内側ヨーク３３との間に設けられた永久磁石３４，３４と、が備えられている。なお、永久磁石３４，３４は、それぞれＳ極とＮ極の磁石から構成されている。
　発電機３０におけるこのような構造は、コイル３２，３２を周回する磁束密度の時間変化により電流が発生するという原理に基づいた発電方式を採用している。すなわち、音響エネルギＥである自励振動に基づき内側ヨーク３３がストロークすることにより、コイル３２，３２を周回する磁束密度が大きく変化し、発電が行われる。また、内側ヨーク３３に突起３３ａを取り付けることによって、エアギャップを磁束が通過することによる磁束密度の低下を抑止することができる。
　このような直線運動を直接電力に変換するリニア発電システムは、変換機構による変換ロスや摩擦損失が根本的に存在しないというメリットがあり、発電機全体を小型化することや、高効率化を期待することができる。また、往復運動のストローク変動が発生するフリーピストン型スターリングエンジンを用いたり、潮力エネルギ、振動エネルギ等を発電に利用したりした場合、振動を回転に変換することが困難であることから、高効率リニア発電機へのニーズは高まっている。
＜熱音響冷凍機＞
　図３に示すように、熱音響冷凍機６０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに連通して接続された環状の冷凍用ループ管１２を有する。そして、冷凍用ループ管１２の管路に、冷凍機４０として、冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用冷却器４３と、冷気放出器４２と、を備える。冷凍機４０および冷凍用ループ管１２を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは冷凍機４０およびこれを管路に備える冷凍用ループ管１２について説明する。
［冷凍用ループ管］
　冷凍用ループ管１２は、作動気体が封入される環状の管であり、その管路は角丸の四角形に形成され、四辺に該当する直線部を形成する直管部１２ａ～１２ｄからなる。すなわち、四辺に該当する直線部を形成する縦方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ａ、１２ｂと、横方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ｃ、１２ｄと、を有している。そして、直管部１２ａの一端と直管部１２ｃの一端、直管部１２ｂの一端と直管部１２ｃの他端、直管部１２ｂの他端と直管部１２ｄの一端が接続されて湾曲している。また、直管部１２ａの他端と直管部１２ｄの他端が接続されるとともに、この部位において、冷凍用ループ管１２に連通して枝管１１の他端１１ｂが接続されている。ここで、図３の破線（符号Ａ４）を基準として図３における紙面上、上側の管部が冷凍用ループ管１２であり、下側の管部が枝管１１である。ここでは、枝管１１における冷凍用ループ管１２との接続部は、右側が湾曲しているが、直角に形成しているものであってもよい。また、枝管１１と冷凍用ループ管１２の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ４の破線が、紙面上、やや下側（例えば、前記湾曲していない部分）に位置するものであってもよい。
［冷凍機］
　冷凍機４０は、原動機２０によって発生する作動気体の自励振動による仕事流Ｗを冷気（冷熱）に変換するヒートポンプ手段として機能するものである。冷凍機４０は、冷凍用ループ管１２内に設けられた冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用蓄熱器４１の両端を挟むように設けられた冷凍用冷却器４３および冷気放出器４２とを有している。より具体的には、冷凍機４０は、本実施形態において、冷凍用ループ管１２における枝管１１が接続されている側、すなわち冷凍用ループ管１２の直管部１２ａの管路に設けられている。そして、冷凍用冷却器４３は冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｃ側に配置され、冷気放出器４２はその反対側、すなわち冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｄ側に配置されている。
（冷凍用蓄熱器）
　冷凍用蓄熱器４１は、冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、作動気体を冷却するものである。
　冷凍用蓄熱器４１は、原動機２０から、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａの順にこれらの管を通じて冷凍用蓄熱器４１の一端部（以下、適宜、常温部（冷凍機側常温部）４１ａと称する）に伝達された自励振動を、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）と冷凍用蓄熱器４１の他端部（以下、適宜、低温部４１ｂと称する）との間における温度差に変換する機能を有している。冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａは冷凍用冷却器４３によって冷却されているため、伝達された自励振動によって、冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂは、常温部４１ａよりも低い温度まで冷却されて冷気が発生する。この冷気は、冷気放出器４２によって外部に取り出される。冷凍用蓄熱器４１は、熱容量の大きい蓄冷材からなる。蓄冷材としては、例えば、ステンレス鋼、銅、鉛等を用いることができ、またその形状は多様な形状を適用することが可能である。
（冷凍用冷却器）
　冷凍用冷却器４３は、冷凍用蓄熱器４１の自励振動が伝わる一端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷凍用冷却器４３は、冷却水や空気等を用いて冷凍用蓄熱器４１の一端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷凍用冷却器４３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷凍用冷却器４３は、その周囲に冷却ブラケット４３ａが配設されている。この冷却ブラケット４３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷凍用冷却器４３は冷却ブラケット４３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷凍用冷却器４３の間に冷却ブラケット４３ａの左壁が示されているが、冷凍用冷却器４３は、この左壁を通して冷凍用蓄熱器４１の一端側と隣接、すなわち密着している。
（冷気放出器）
　冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の他端部（低温部４１ｂ）に発生する冷気を外部に放出するものである。すなわち冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端において発生する冷気を外部に取り出す冷気出力部として機能する。冷気放出器４２は、例えば、冷凍用の熱交換器から構成される。冷気放出器４２としては、基本的には冷凍用冷却器４３と同一構成とされており、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされている。この冷気放出器４２の外周位置には、冷気（冷熱）を取り出す高熱伝導率材料（例えば、銅）よりなる環状部材４２ａが配設されている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷気放出器４２の間に環状部材４２ａの右壁が示されているが、冷気放出器４２は、この右壁を通して冷凍用蓄熱器４１の他端側と隣接、すなわち密着している。
＜熱音響機関の動作＞
　次に熱音響機関の動作について、前記説明した熱音響発電機および熱音響冷凍機を例にして図２および図３を参照して説明する。
［熱音響発電機の動作］
　図２に示すように、まず、原動機２０において、加熱器２２によって蓄熱器２１の高温部２１ｂを加熱し、かつ、冷却器２３によって蓄熱器２１の常温部２１ａを冷却すると、蓄熱器２１の両端に、すなわち、高温部２１ｂと常温部２１ａとの間に温度差が生じる。この温度差により、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）には、主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、例えば原動機２０ａでは、共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１の順にこれらの管を通じて発電機３０へと伝達される。原動機２０ｂ～２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１を通じて発電機３０へと伝達される。そして発電機３０に伝達された自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させることで、音響エネルギＥが電気エネルギに変換されて発電が行なわれる。
［熱音響冷凍機の動作］
　図３に示すように、前記した熱音響発電機の動作と同様にして、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）に主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして枝管１１を通じて冷凍機４０へと伝達される。より具体的には、例えば原動機２０ａでは、蓄熱器２１の高温部２１ｂから、音響エネルギＥとして共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａを通じて冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａへと伝達される。原動機２０ｂ～２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１、冷凍用ループ管１２を通じて冷凍機４０へと伝達される。
　次に、冷凍用蓄熱器４１へと伝達された自励振動は、冷凍用冷却器４３によって外部に熱を放出して冷却されている冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａと冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂとの間における温度差に変換される。そして、この冷凍用蓄熱器４１の両端の温度差によって冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂに発生した冷気（冷熱）が、冷気放出器４２によって外部に取り出されることにより、冷凍能力が得られる。
　次に、本発明に係る実施例について説明する。本実施例では、数値計算によって、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」する装置構成を提案し、実際の性能を検証した。すなわち、後記する所定の計算式を用いて装置構成を提案し、さらにこの計算式を用いたシミュレーションにより、図５～９に示すデータを算出し、性能を検証した。
　本実施例で用いる数値計算モデル（すなわち、熱音響機関の構成）を図４に示す。なお、図４においては、熱音響機関の形状をわかりやすくするため、模式的に図示している。
　ここでは、冷却器、加熱器および蓄熱器からなる原動機（ゼロ点（０の点）から時計回りに原動機２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄとする）を、共鳴管１０ａ～１０ｆ、枝管１１で構成した枝付きループ管内に四ヶ所設置する多段増幅型熱音響エンジンを計算モデルの一例として用いた。なお、図中、Ｌ１～Ｌ６は、それぞれ共鳴管１０ａ～１０ｆの長さである。
　ここでは、後記する計算手法を用いて「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」するように、蓄熱器の設置位置、断面積、流路径、並びに共鳴管流路径等を最適化した。各部詳細諸元を表１に示す。なお、表１中、Unit１～４は、それぞれ原動機２０ａ～２０ｄを意味する。また、Unitにおける流路径は、例えばメッシュの直径を想定している。さらに、共鳴管の直径は内径を意味し、Unitの直径は内径、すなわち仕事流Ｗが流通する部位を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　なお各加熱器温度は６００Ｋ、各冷却器温度は３００Ｋ、作動気体は３００Ｋのヘリウムガス（３ＭＰａ）とした。純粋な進行波音場では音響インピーダンスは空間的に一様であり、純実数ρcで与えられる。本実施例で一例として用いる作動気体は３００Ｋのヘリウムガス（３ＭＰａ）であるため、ρcは約４９７３．４Ｎｓ／ｍ３となる。
　次に、本実施例で用いた計算手法を以下に記す。ただし、熱音響機関は本発明の構成を満たす条件であればよく、その詳細な条件は、以下の計算手法に限らず、他の手法を用いて決定してもよい。本実施例の数値計算では、運動量の式、連続の式を線形長波長近似することによってRottが導いた以下の式（N. Rott, Z. Angew. Math. Phys. 20,pp.230-243, 1969.）を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　ここでｐ：圧力振幅，Ｕ：断面平均体積流速振幅，ｊ：虚数，ω：角周波数，ρｍ：平均密度，ＡＣ：断面積，ｐｍ：平均圧力，γ：比熱比，σ：プラントル数，Ｔｍ：平均温度，χα，χν：温度拡散係数，動粘性係数に依存する複素関数である。式（１）の行列Ａの固有値と固有ベクトルを求め対角化を行うと，ｘ＝０におけるｐ（０）とＵ（０）を使って連続なｘ点の情報を得ることが可能な以下の式を得る。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　式（２）を図４におけるゼロ点から時計回りに連続空間毎に連結し「ループ始点と終点における圧力振幅は同等」であるという境界条件を用いると伝達マトリクスは以下となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
　ここで、各蓄熱器の温度勾配は「蓄熱器においてエンタルピー流Ｈは一定」であるという条件を用いて求めている。式（３）より始点のインピーダンスは次式で表すことができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　式（４）の値を初期値として用いることでループ内のインピーダンス分布を求める。なお、エンジンに入力される熱量Ｑ並びに仕事流Ｗは以下の式で求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　ここでＣｐは等圧比熱、「～」は複素共役である。本実施例では基礎的な検討を目的としているために、式（５）において単純熱伝導による熱流は無視している。
　なお、熱音響機関はループ形状なので、始点と終点は同一箇所となる。当然、熱音響機関が実機で駆動している際は始点と終点の圧力振幅は同等となる。例えば、数値シミュレーション上で始点の音響インピーダンスの値をρcと設定した場合、終点の圧力振幅の値が始点の圧力振幅の値と同等になれば、その熱音響機関は実際に実機においても駆動することになる。終点の圧力振幅の値が始点の圧力振幅の値となるように共鳴管１０ｅおよび１０ｆの直径並びに長さを変更することで圧力振幅の実数部と虚数部の空間的変化を調整し、数値シミュレーション上で、「始点と終点の圧力振幅は同等である」という境界条件を満たしている。数値シミュレーションで上述の境界条件が満たされていれば、実機も同様に始点の音響インピーダンスの値がρcで駆動する。なお、図４では、共鳴管１０ｅから１０ｆへと直径を一段で小さく変更して１０ａと同じにしているが、例えば、テーパ状に収縮して共鳴管１０ａと同じ直径にしてもよい。
　本実施例の数値計算モデルにおける、音響インピーダンス分布を図５（ａ）、（ｂ）に、圧力と流速との間の位相差を図６に、仕事流Ｗ分布を図７に示す。図中のハッチングは各原動機（図中、Unitと記す）の位置である。なお、図５（ａ）は実数部、図５（ｂ）は虚数部を示している。さらに図７は、始点の仕事流Ｗの値Ｗ０で任意点の仕事流Ｗの値Ｗを除すことで始点を基準とした値に正規化した。
　結果を確認すると、図５（ａ）では共鳴管１０ａ～１０ｅそれぞれにおいて音響インピーダンスは概ね４９７３．４Ｎｓ／ｍ３前後であると同時に，図５（ｂ）においても、各共鳴管の音響インピーダンス虚数部は、ほぼゼロである。さらに図６における圧力と流速との間の位相差は、共鳴管１０ａ～１０ｅの全領域に渡り±１９°以内であり、提案した構成では概ね進行波音場が実現されていることが確認できる。
　次に、図７の仕事流Ｗを確認する。本実施例では各加熱器温度ＴＨを６００Ｋ、冷却器温度ＴＣを３００Ｋとしているために、理想的には各蓄熱器で「温度比：ＴＨ／ＴＣ＝２」となり、２倍の仕事流Ｗ増幅が見込まれる。図７より、本実施例における各蓄熱器の仕事流Ｗ増幅率は１．９１，１．９０，１．９１，１．９１倍であり、温度比に比較的近い増幅率を得ることに成功している。最終的な仕事流Ｗの増幅率は１２．４倍に達した。また、共鳴管においては、ρc程度の進行波が実現されているために、粘性散逸に伴う仕事流Ｗの減衰は非常に少ない。以上の検証により、提案した構成を用いることで、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」することが可能であることが示せた。
　次に、同条件における提案構成の熱効率について検証する。各原動機における蓄熱器の熱流成分を図８、９に示す。図８において、（ａ）は原動機２０ａにおける蓄熱器（蓄熱器１）、（ｂ）は原動機２０ｂにおける蓄熱器（蓄熱器２）、図９において、（ａ）は原動機２０ｃにおける蓄熱器（蓄熱器３）、（ｂ）は原動機２０ｄにおける蓄熱器（蓄熱器４）の熱流成分である。なお、同図において、Ｗは仕事流、Ｑｐｒｏｇは進行波による熱流、Ｑｓｔａｎｄは定在波による熱流、ＱＤはドリームパイプ効果による熱流であり、横軸は各蓄熱器内部の位置を示している。本実施例では各蓄熱器位置において、高音響インピーダンスの進行波が実現されているため、ドリームパイプ効果による熱流と定在波による熱流は極めて少ない。
　図８、９より、各蓄熱器における熱効率は、蓄熱器１で３４．１％、蓄熱器２で３３．６％、蓄熱器３で３４．５％，蓄熱器４で３３．５％であった。また、全ての加熱器に投入した熱量を負荷に流れ出す仕事流Ｗで除すことで求めた装置全体の熱効率は３３．８％であった。これは、カルノー効率の６７．７％に達する高効率であり、加熱器温度６００Ｋ程度の低温熱源でガソリンエンジン並みの効率を実現している。
　なお、熱効率は熱音響エンジンにおける仕事流Ｗの増幅量（△Ｗ）を、入力熱量の総和（ＱＤ＋Ｑｐｒｏｇ＋Ｑｓｔａｎｄ）により除すことで求めている。ＱＤとＱｐｒｏｇとＱｓｔａｎｄは蓄熱器の加熱器側の端部の値であり、グラフの右端の値である。また、△Ｗは蓄熱器両端の値の差である。これらの値から、以下の式により熱効率ηを求めることができる。
　「熱効率η＝△Ｗ／（ＱＤ＋Ｑｐｒｏｇ＋Ｑｓｔａｎｄ）」
　以上のとおり、本実施例では多段熱音響エンジンを対象に「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」する構成を数値計算により提案した。そして、提案した構成における粘性散逸並びに不可逆的なエネルギ変換は極めて少なく、熱効率は加熱器温度６００Ｋの際、３３．８％を実現した。すなわち、カルノー効率の６７．７％に達する高効率であった。
　以上、本発明について実施の形態および実施例を示して詳細に説明したが、本発明の趣旨は前記した内容に限定されることなく、その権利範囲は請求の範囲の記載に基づいて広く解釈しなければならない。なお、本発明の内容は、前記した記載に基づいて広く改変・変更等が可能であることはいうまでもない。
　例えば、熱音響発電機や熱音響冷凍機の構成は、前記説明した形態のものに限定されるものではなく、その他の一般的に用いられている構成の熱音響発電機や熱音響冷凍機においても、本発明の構成を適用することができる。例えば、熱音響発電機においては、発電機（リニア発電機）の構成は、前記説明したものに限定されるものではなく、熱音響発電機として用いられる発電機であればどのような構成であってもよい。
　また、全体としての共鳴管や冷凍用ループ管の平面視の形状は、前記した実施形態では角丸の四角形としたが、これらの形状はこれに限定されるものではなく、例えば、正方形や円、あるいは楕円の形状であってもよい。さらに、原動機の数は４つとして説明したが、その数は任意であり、２～２０個程度まで共鳴管の経路内に設置可能である。
　また、ここでは、枝管に接続される共鳴管は、共鳴管１０ｆと共鳴管１０ａとからなるが、これらは直径（内径）が同一の一体とした１つの共鳴管としてもよい。同様に、共鳴管１０ｅと共鳴管１０ｆは、ここでは別の共鳴管としたが、これらを一体とした１つの共鳴管としてもよい。
　１　熱音響機関
　１０，１０ａ～１０ｆ　共鳴管
　１１　枝管
　１２　冷凍用ループ管
　２０，２０ａ～２０ｄ　原動機
　２１　蓄熱器
　２２　加熱器
　２３　冷却器
　３０　発電機（リニア発電機）
　４０　冷凍機
　４１　冷凍用蓄熱器
　４２　冷気放出器
　４３　冷凍用冷却器
　５０　熱音響発電機
　６０　熱音響冷凍機

Claims (3)

  1. 　作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管と、前記複数の共鳴管を連結する複数の原動機と、前記複数の共鳴管のうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、前記共鳴管に連通して一端が接続された枝管とを有し、
    　前記原動機は、前記作動気体を加熱および冷却する蓄熱器と、前記蓄熱器の一端側に隣接して前記蓄熱器の一端部を加熱する加熱器と、前記蓄熱器の他端側に隣接して前記蓄熱器の他端部の熱を外部に放出する冷却器とを備え、前記蓄熱器の両端部間に温度勾配を形成させて前記作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関であって、
    　前記各加熱器に連結する共鳴管の流路断面積は、当該加熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、前記自励振動による仕事流の増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものであり、
    　前記蓄熱器の流路断面積は、当該蓄熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４～３６倍であることを特徴とする熱音響機関。
  2. 　さらに、前記枝管の他端に接続され、前記枝管に連通して、前記作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機を備えることを特徴とする請求項１に記載の熱音響機関。
  3. 　さらに、前記枝管の他端に連通して接続された環状の冷凍用ループ管を有し、前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記作動気体を冷却する冷凍用蓄熱器と、前記冷凍用蓄熱器の前記自励振動が伝わる一端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の一端部の熱を外部に放出する冷凍用冷却器と、前記冷凍用蓄熱器の他端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の他端部に発生する冷気を外部に放出する冷気放出器と、備えることを特徴とする請求項１に記載の熱音響機関。
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