JP5970737B2 - 熱音響機関 - Google Patents
熱音響機関 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5970737B2 JP5970737B2 JP2013548217A JP2013548217A JP5970737B2 JP 5970737 B2 JP5970737 B2 JP 5970737B2 JP 2013548217 A JP2013548217 A JP 2013548217A JP 2013548217 A JP2013548217 A JP 2013548217A JP 5970737 B2 JP5970737 B2 JP 5970737B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- regenerator
- resonance
- pipe
- heat
- refrigerating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/14—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the cycle used, e.g. Stirling cycle
- F25B9/145—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the cycle used, e.g. Stirling cycle pulse-tube cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/14—Compression machines, plants or systems characterised by the cycle used
- F25B2309/1403—Pulse-tube cycles with heat input into acoustic driver
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
本発明は、作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関に関する。
近年、地球温暖化やエネルギ問題が深刻化してきている。工場や車両において発生する膨大な廃熱や、太陽光エネルギを高効率で回収することが可能であれば、地球温暖化やエネルギ問題を解決するための切り札となる。そこで、これらのエネルギを回収し、動力化するために、熱音響機関に関する研究が活発に行われている。
熱音響機関は、管内に生じる自励振動を利用したものである。すなわち、管内に狭い流路の束（以下、蓄熱器と称する）を設置し、蓄熱器両端の温度比をある臨界値以上にすると、管内の流体が自励振動を起こす。この作用は熱力学的には可動部品の無い原動機とみなすことができ、この作用を用いたものが熱音響機関である（例えば、特許文献１、２参照）。熱音響機関はスターリングサイクルで駆動する外燃機関であるために、太陽光や工業廃熱等、あらゆる熱源から高効率で仕事を取り出せる可能性がある。また音波を利用して熱交換するシンプルな構成である為に、通常のスターリングエンジンと違い、ピストン、タービン等の可動部品を全く必要とせず、安価、長寿命、メンテナンスフリーという利点を有する。
ここで、近年において実用化を目指して研究が行われている代表的な熱音響機関（例えば、非特許文献１参照）の構成を図１０に示す。図１０（ａ）に示す熱音響発電機５００は、ループ管１００と共鳴管１１１とを備える。そして、ループ管１００内には、原動機２００を構成する、蓄熱器２１０、加熱器２２０および冷却器２３０を備え、共鳴管１１１の先端には発電機（リニア発電機）３００を備える。熱音響発電機５００においては、蓄熱器２１０に温度勾配を与えると、音波である自励振動（すなわち熱音響自励振動）が励起され、この音波の振動エネルギ（すなわち音響エネルギ）Ｅをリニア発電機３００で電力に変換する。熱音響発電機５００は廃熱利用発電機やソーラーパネルを超える高効率太陽光発電機としての利用が想定されている。
一方、冷房や保冷庫、極低温を生成する装置として図１０（ｂ）に示す熱音響冷凍機６００（例えば、非特許文献２参照）の研究も活発に行われている。熱音響冷凍機６００は、２つのループ管１００，１２０と共鳴管１１１とを備える。そしてループ管１００内には、原動機２００を構成する、蓄熱器２１０、加熱器２２０および冷却器２３０を備え、ループ管１２０内には、冷凍機４００を構成する、冷凍用蓄熱器４１０、冷気放出器４２０および冷凍用冷却器４３０を備える。熱音響冷凍機６００では、一方のループ管１００内に設置した蓄熱器２１０に温度勾配を与えると自励振動が励起される。この自励振動による音響エネルギＥは、共鳴管１１１を通じてもう一方のループ管１２０に流れ込み、逆スターリングサイクルを実行することで冷凍用蓄熱器４１０を冷凍作動させる。このような管内音波である自励振動を使って低温生成を行う熱音響冷凍機６００には、パルス管冷凍機を超えるポテンシャルがある。
以上に代表される熱音響機関は、現在、熱回収や次世代エネルギ利用の観点から多くの企業で研究が行われている。しかしながら、２１世紀に入り本格的な研究が始められた新しい分野であるために、未だ基盤技術が確立されていない現状がある。
ここで、一般的に試みられている熱音響機関の動作温度は５００℃程度であり（非特許文献３参照）、現実の自動車や工場からの廃熱温度（１００℃〜３００℃程度）と比較して格段に高温である。そこで、熱音響機関の動作温度を低下させる試みとしては、近年、蓄熱器を多段直列配置することで、各蓄熱器で仕事流Ｗの累乗増幅を実現する「多段熱音響機関」が提案されている（非特許文献４参照）。
ここで、一般的に試みられている熱音響機関の動作温度は５００℃程度であり（非特許文献３参照）、現実の自動車や工場からの廃熱温度（１００℃〜３００℃程度）と比較して格段に高温である。そこで、熱音響機関の動作温度を低下させる試みとしては、近年、蓄熱器を多段直列配置することで、各蓄熱器で仕事流Ｗの累乗増幅を実現する「多段熱音響機関」が提案されている（非特許文献４参照）。
S.Backhaus, E.Tward and M.Petach, Appl.Phys.Lett., Vol.85, No.6, pp.1085-1087(2004)、図４
M. Miwa, T. Sumi, T. Biwa, Y. Ueda and T. Yazaki, Ultrasonics, 44, e1527-e1529(2006)、図５
D.L.Gardner, G.W.Swift, J.Acoust. Soc. Am.，114, pp. 1905-1919 (2003)
T. Biwa, Appl.Phys.Lett., Vol.97, 034102 (2010)
しかし、多段熱音響機関では、「複数の蓄熱器を用いる」という性質上、蓄熱器が音響インピーダンス分布に対して分布的に配置されるため、熱効率は1０％以下と低い。また、７００℃程度の高温領域の動作温度において高い効率が実現できることは確認されているが、工業設備から排出される廃熱は一般的に３００℃以下の低温である。よって、現段階において工業廃熱程度の熱源温度を利用して熱効率１０％を超える熱音響機関は存在しない。
そのため、低温領域で高い熱効率を実現できる熱音響機関の開発が切望されている。仮に３００℃程度の工業廃熱温度で、３０％を超える熱効率を有する熱音響機関の構成が明らかになれば、安価、メンテナンスフリーであり、量産が容易な高効率熱エネルギ回収システムが実現することになる。このような熱音響機関の実現による、環境面や経済的な省エネルギ面への波及効果は極めて大きく、有力な次世代のデバイスとして熱音響機関を急速に一般社会に普及させることが可能であると考えられる。
本発明はこのような背景のもとになされたものであり、低温駆動を可能とし、かつ高い熱効率を有する熱音響機関を提供することを課題とする。
本発明者らは、熱音響機関に関して、以下の事項について検討した。
進行波型の熱音響エンジンは、等温可逆的な熱交換によってエネルギ変換を行うために、理想的にはカルノー効率が期待できる。しかしながら、これを実現するためには外部入力、又は音波のフィードバックが必須である。１９９８年に矢崎らはトーラス型のループ内に蓄熱器を設置することで音波のフィードバックを行い、初めて実用的な進行波型エンジンを実証した（T.Yazaki et.al., Phys. Rev. Lett. 81, pp.3128-3131, 1988.）。しかし、スタック位置が低音響インピーダンス（圧力と流速の比）であるために、粘性散逸とドリームパイプ効果が大きいという面が存在した。ドリームパイプ効果とは以下の事項をいう。温度勾配のある容器内の流体を外部ピストン等で強制振動させると、高温部から低温部へと非常に大きな熱流が発生する。その有効的熱輸送量は振動がない場合の１０００倍以上に達する。結果的に流体を振動させただけで金属の熱伝導度を上回る熱輸送が可能となる。しかしながら、エンジンとして熱音響機関を用いる場合には、低温側への熱輸送は効率の低下につながるため、ドリームパイプ効果は熱音響エンジンの効率を低下させる大きな要因となる。
進行波型の熱音響エンジンは、等温可逆的な熱交換によってエネルギ変換を行うために、理想的にはカルノー効率が期待できる。しかしながら、これを実現するためには外部入力、又は音波のフィードバックが必須である。１９９８年に矢崎らはトーラス型のループ内に蓄熱器を設置することで音波のフィードバックを行い、初めて実用的な進行波型エンジンを実証した（T.Yazaki et.al., Phys. Rev. Lett. 81, pp.3128-3131, 1988.）。しかし、スタック位置が低音響インピーダンス（圧力と流速の比）であるために、粘性散逸とドリームパイプ効果が大きいという面が存在した。ドリームパイプ効果とは以下の事項をいう。温度勾配のある容器内の流体を外部ピストン等で強制振動させると、高温部から低温部へと非常に大きな熱流が発生する。その有効的熱輸送量は振動がない場合の１０００倍以上に達する。結果的に流体を振動させただけで金属の熱伝導度を上回る熱輸送が可能となる。しかしながら、エンジンとして熱音響機関を用いる場合には、低温側への熱輸送は効率の低下につながるため、ドリームパイプ効果は熱音響エンジンの効率を低下させる大きな要因となる。
一方、２０００年にBackhausとSwiftは、ループに枝管共鳴管を備えた熱音響エンジンを提案した（S. Backhaus and G. W. Swift, J. Acoust. Soc. Am. 107, 6, pp.3148-3166, 2000.）。Backhausらの提案した熱音響エンジンは、ループ構造によって進行波を用いたエネルギ変換を可能にすると同時に、枝管共鳴管によって１／４波長による共振と蓄熱器位置における高音響インピーダンスを実現している。よって、蓄熱器における粘性散逸並びにドリームパイプ効果は少なく、熱効率３０％というガソリンエンジン並みの高効率を実現している。ただし、この効率は入力熱量と枝管共鳴管に出力される仕事流Ｗの比である。枝管共鳴管では定在波が支配的であるために、粘性散逸が大きく、エネルギ輸送の面では効率の低下を招く可能性がある。また、動作温度は１０００Ｋ程度と高温である。そのため、実用的な熱音響エンジンを実現するためには、低温動作と高効率を両立させる必要がある。
動作温度を低下させる試みとしては、近年蓄熱器を多段直列に配置した多段熱音響エンジンが提案されている。Gardnerらは定在波型エンジンから生じる仕事流Ｗを高音響インピーダンス位置に設置した進行波型エンジンで増幅することで、約１ｋＷの出力を得ることに成功している（D.L.Gardner and G.W.Swift, J.Acoust.Soc.Am.114, pp.1905-1919, 2003.）。琵琶らは、ループ熱音響エンジンに５個の蓄熱器を設置することで臨界発振温度比１．１９を実現している（T.Biwa et al., Appl. Phys. Lett. 97, 034102, 2010.）。しかしながら、低温発振を実現する多段型にも問題点は存在する。すなわち、前述のとおり、多段型は「複数の蓄熱器を用いる」という性質上、蓄熱器が音場に対して分布的に配置される。よって多くの場合，高音響インピーダンス部分以外にも蓄熱器を設置する必要があり、一般的に効率が低い場合が多い。この問題を解決し、低温駆動と高効率を両立する熱音響エンジンを実現するためには、多段型でありながら全ての蓄熱器が高音響インピーダンスを示す進行波位置に設置される構成を実現する必要がある。
そこで、本発明者らは鋭意検討した結果、ループ型多段熱音響エンジンの蓄熱器位置全てで、高音響インピーダンスの進行波を用いたエネルギ変換を実現する構成を見出した。また同時に、蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度（ρ：気体の密度，c：音速）の進行波を実現し、共鳴管における粘性散逸を低減する構成を見出した。
すなわち、前記課題を解決するための手段として、本発明に係る熱音響機関は、作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管と、前記複数の共鳴管を連結する複数の原動機と、前記複数の共鳴管のうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、前記共鳴管に連通して一端が接続された枝管とを有し、前記原動機は、前記作動気体を加熱および冷却する蓄熱器と、前記蓄熱器の一端側に隣接して前記蓄熱器の一端部を加熱する加熱器と、前記蓄熱器の他端側に隣接して前記蓄熱器の他端部の熱を外部に放出する冷却器とを備え、前記蓄熱器の両端部間に温度勾配を形成させて前記作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関であって、前記各加熱器に連結する共鳴管の流路断面積は、当該加熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、前記自励振動による仕事流の増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものであり、前記蓄熱器の流路断面積は、当該蓄熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍であることを特徴とする。
このような構成によれば、蓄熱器の一端部が加熱器により加熱され、蓄熱器の他端部が冷却器により冷却されることで、蓄熱器の両端部間に温度差、すなわち温度勾配が生じる。そしてこの温度差により、主として作動気体の自励振動（圧力振動）による仕事流Ｗが生じる。
そして、加熱器に連結する共鳴管の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大することで、蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波とすることができる。また、蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。
そして、加熱器に連結する共鳴管の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大することで、蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波とすることができる。また、蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。
本発明に係る熱音響機関は、さらに、前記枝管の他端に接続され、前記枝管に連通して、前記作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機を備えることで熱音響発電機とすることができる。
このような構成によれば、作動気体に発生した自励振動による音響エネルギが、発電機によって電気エネルギに変換される。そして、熱音響発電機として、低温かつ高効率で駆動することができる。
このような構成によれば、作動気体に発生した自励振動による音響エネルギが、発電機によって電気エネルギに変換される。そして、熱音響発電機として、低温かつ高効率で駆動することができる。
本発明に係る熱音響機関は、さらに、前記枝管の他端に連通して接続された環状の冷凍用ループ管を有し、前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記作動気体を冷却する冷凍用蓄熱器と、前記冷凍用蓄熱器の前記自励振動が伝わる一端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の一端部の熱を外部に放出する冷凍用冷却器と、前記冷凍用蓄熱器の他端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の他端部に発生する冷気を外部に放出する冷気放出器と、備えることで熱音響冷凍機とすることができる。
このような構成によれば、冷凍用蓄熱器の一端部が冷凍用冷却器により冷却されるとともに、作動気体に発生した自励振動による音響エネルギが、冷凍用蓄熱器に伝達される。これにより、伝達された音響エネルギが冷凍用蓄熱器一端部と冷凍用蓄熱器の他端部との間における温度差に変換される。そして、この冷凍用蓄熱器の両端の温度差によって冷凍用蓄熱器の他端部に発生した冷気が、冷気放出器によって外部に取り出される。そして、熱音響冷凍機として、低温かつ高効率で駆動することができる。
本発明に係る熱音響機関によれば、従来の熱音響機関と比較して、高効率のエネルギ変換が可能となる。また、従来の熱音響機関と比較して、低温の駆動が可能となる。さらに、進行波位相位置に複数の蓄熱器を設置することが出来る。そして、複数の蓄熱器を設置することで、複数の廃熱源を用いたエネルギ回収が可能になる。
さらに、高効率のエネルギ変換が可能なため、装置全体の小型化が可能であり、また装置全体の体積を減少させることが可能である。
また、熱音響発電機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して発電量の向上が可能であり、熱音響冷凍機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して低温で高熱効率の駆動を実現することが可能である。
また、熱音響発電機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して発電量の向上が可能であり、熱音響冷凍機として用いた場合、従来の熱音響機関と比較して低温で高熱効率の駆動を実現することが可能である。
次に、本発明について、図面を参照して詳細に説明する。なお、各図面が示す部材の大きさや位置関係等は、説明を明確にするため誇張していることがある。さらに以下の説明において、同一の名称、符号については、原則として同一もしくは同質の部材を示しており、詳細説明を適宜省略する。
＜熱音響機関＞
図１に示すように、熱音響機関１は、作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆと、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆを連結する複数の原動機２０（２０ａ〜２０ｄ）と、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、共鳴管１０に連通して一端が接続された枝管（枝管共鳴管）１１とを有する。
以下、各構成について説明する。
図１に示すように、熱音響機関１は、作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆと、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆを連結する複数の原動機２０（２０ａ〜２０ｄ）と、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、共鳴管１０に連通して一端が接続された枝管（枝管共鳴管）１１とを有する。
以下、各構成について説明する。
［共鳴管］
共鳴管１０ａ〜１０ｆは、作動気体が満たされる管であり、全体として環状に形成されている。ここでは、６本の共鳴管１０ａ〜１０ｆからなり、原動機２０を介して接続されて環を構成し、環状の共鳴管１０を構成している。すなわち、共鳴管１０ｂは、図１における紙面上、右側に配置されてその上下が湾曲し、共鳴管１０ｄは、図１における紙面上、左側に配置されてその上下が湾曲している。また、共鳴管１０ａ、１０ｃ、１０ｅ、１０ｆは、直線状の管である。ここで、図１の破線（符号Ａ１）を基準として図１における紙面上、右側の管部が共鳴管１０ａであり、左側の管部が共鳴管１０ｆである。共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ１の破線が、紙面上、やや右側、あるいは左側に位置するものであってもよい。そして、これら共鳴管１０ａ〜１０ｆにより、全体としての共鳴管１０ａ〜１０ｆからなる管路は角丸の四角形に形成され、環状を構成している。
共鳴管１０ａ〜１０ｆは、作動気体が満たされる管であり、全体として環状に形成されている。ここでは、６本の共鳴管１０ａ〜１０ｆからなり、原動機２０を介して接続されて環を構成し、環状の共鳴管１０を構成している。すなわち、共鳴管１０ｂは、図１における紙面上、右側に配置されてその上下が湾曲し、共鳴管１０ｄは、図１における紙面上、左側に配置されてその上下が湾曲している。また、共鳴管１０ａ、１０ｃ、１０ｅ、１０ｆは、直線状の管である。ここで、図１の破線（符号Ａ１）を基準として図１における紙面上、右側の管部が共鳴管１０ａであり、左側の管部が共鳴管１０ｆである。共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ１の破線が、紙面上、やや右側、あるいは左側に位置するものであってもよい。そして、これら共鳴管１０ａ〜１０ｆにより、全体としての共鳴管１０ａ〜１０ｆからなる管路は角丸の四角形に形成され、環状を構成している。
ここで、環状に形成された複数の共鳴管１０は、冷却器２３に連結された共鳴管１０のうち流路断面積が最小となる共鳴管１０ａの管路に、圧力振幅が同等（ここでは同一）となる環（ループ）の始点と終点（符号Ａ１の破線の部位（図４の０の点位置））とを有する。すなわち、ここでは、共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆとの接続部位が始点と終点である。始点および終点は同一の箇所であり（すなわち交点となる）、後記する実施例の数値シミュレーション上で、音響インピーダンスの値をρcと設定した場合の始点および終点である。なお、「共鳴管１０ａの管路」とは、共鳴管１０ａ自体の他、この共鳴管１０ａに連通した共鳴管（ここでは共鳴管１０ｆ）も含むという意味である。
この始点および終点では、共鳴管１０ｅおよび１０ｆの流路断面積並びに長さを変更し、調整することで、共鳴管１０ａと圧力振幅を同等とする。
そして、この共鳴管１０における始点および終点の位置（すなわち交点）に連通して枝管１１が分岐状に接続されている。
この始点および終点では、共鳴管１０ｅおよび１０ｆの流路断面積並びに長さを変更し、調整することで、共鳴管１０ａと圧力振幅を同等とする。
そして、この共鳴管１０における始点および終点の位置（すなわち交点）に連通して枝管１１が分岐状に接続されている。
［枝管］
枝管１１は、作動気体が封入される直線状の管であり、その一端１１ａが共鳴管１０の一部、ここでは、共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの連結部に連通して、すなわち作動気体が共鳴管１０と枝管１１とを流通可能な状態で接続されている。つまり枝管１１は、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との位置（交点）から、共鳴管１０に連通して分岐している。なお、「始点および終点の位置から分岐している」とは、枝管１１と共鳴管１０の連結部分における、枝管１１の延長線上がこの始点および終点を含むことを意味する。ここで、図１の破線（符号Ａ２）を基準として図１における紙面上、上側の管部が枝管１１であり、下側の管部が共鳴管１０（１０ｆ，１０ａ）である。枝管１１と共鳴管１０の境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ２の破線が、紙面上、やや上側に位置するものであってもよい。
なお、作動気体としては、窒素、ヘリウム、アルゴン、ヘリウムとアルゴンとの混合物や空気等がよく用いられる。
枝管１１は、作動気体が封入される直線状の管であり、その一端１１ａが共鳴管１０の一部、ここでは、共鳴管１０ａと共鳴管１０ｆの連結部に連通して、すなわち作動気体が共鳴管１０と枝管１１とを流通可能な状態で接続されている。つまり枝管１１は、前記複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆのうち、環状を形成するループの始点と終点との位置（交点）から、共鳴管１０に連通して分岐している。なお、「始点および終点の位置から分岐している」とは、枝管１１と共鳴管１０の連結部分における、枝管１１の延長線上がこの始点および終点を含むことを意味する。ここで、図１の破線（符号Ａ２）を基準として図１における紙面上、上側の管部が枝管１１であり、下側の管部が共鳴管１０（１０ｆ，１０ａ）である。枝管１１と共鳴管１０の境界は厳密に規定されるものではなく、例えば、符号Ａ２の破線が、紙面上、やや上側に位置するものであってもよい。
なお、作動気体としては、窒素、ヘリウム、アルゴン、ヘリウムとアルゴンとの混合物や空気等がよく用いられる。
［原動機］
原動機２０は、複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆを連結している。「原動機が共鳴管を連結している」とは、封入した作動気体が流通可能なように、原動機を介して共鳴管が接続されている状態をいう。ここでは、４つの原動機２０ａ〜２０ｄが共鳴管１０ａ〜１０ｅに連結され、共鳴管１０ｆが共鳴管１０ｅおよび１０ａに連結することで、共鳴管１０ａ〜１０ｆが一体の環状の共鳴管１０として原動機２０ａ〜２０ｄにより連結されている。
原動機２０は、複数の共鳴管１０ａ〜１０ｆを連結している。「原動機が共鳴管を連結している」とは、封入した作動気体が流通可能なように、原動機を介して共鳴管が接続されている状態をいう。ここでは、４つの原動機２０ａ〜２０ｄが共鳴管１０ａ〜１０ｅに連結され、共鳴管１０ｆが共鳴管１０ｅおよび１０ａに連結することで、共鳴管１０ａ〜１０ｆが一体の環状の共鳴管１０として原動機２０ａ〜２０ｄにより連結されている。
原動機２０（２０ａ〜２０ｄ）は、熱音響機関１の自励振動発生手段として機能するものであり、共鳴管１０の管路に設けられている。原動機２０は、共鳴管１０の管路に設けられた蓄熱器２１と、蓄熱器２１の両端を挟むように設けられた加熱器２２および冷却器２３とを有している。そして、加熱器２２は蓄熱器２１の一端側に配置され、冷却器２３はその反対側、すなわち蓄熱器２１の他端側に配置されている。なお、原動機２０の位置は、自励振動による仕事流Ｗが、音響エネルギＥとして枝管１１の他端１１ｂに伝達される位置であれば、特に限定されるものではない。
原動機２０の構成について、ここでは、原動機２０ａを取り上げて説明するが、原動機２０ｂ〜２０ｄについても原理は同様である。
原動機２０の構成について、ここでは、原動機２０ａを取り上げて説明するが、原動機２０ｂ〜２０ｄについても原理は同様である。
（蓄熱器）
蓄熱器（原動機用蓄熱器）２１は、共鳴管１０の管路に設けられ、作動気体を加熱および冷却するものである。
蓄熱器２１は、加熱器２２および冷却器２３によって蓄熱器２１の両端部間に温度勾配を形成して作動気体の自励振動を発生させる。すなわち蓄熱器２１は、その一端部（以下、適宜、高温部２１ｂと称する）と、その他端部（以下、適宜、常温部（原動機側常温部）２１ａと称する）との間に生じる温度差を保つことによって、主として作動気体の自励振動（圧力振動）による仕事流Ｗを発生する機能を有している。蓄熱器２１は、例えば共鳴管１０の延在方向（管路方向）に多数の平行通路を有するセラミックス製のハニカム構造体や、多数枚のステンレス鋼メッシュ薄板を微小ピッチで積層した構造体とすることができる。あるいは金属繊維よりなる不織布状物等を用いることも可能である。
蓄熱器（原動機用蓄熱器）２１は、共鳴管１０の管路に設けられ、作動気体を加熱および冷却するものである。
蓄熱器２１は、加熱器２２および冷却器２３によって蓄熱器２１の両端部間に温度勾配を形成して作動気体の自励振動を発生させる。すなわち蓄熱器２１は、その一端部（以下、適宜、高温部２１ｂと称する）と、その他端部（以下、適宜、常温部（原動機側常温部）２１ａと称する）との間に生じる温度差を保つことによって、主として作動気体の自励振動（圧力振動）による仕事流Ｗを発生する機能を有している。蓄熱器２１は、例えば共鳴管１０の延在方向（管路方向）に多数の平行通路を有するセラミックス製のハニカム構造体や、多数枚のステンレス鋼メッシュ薄板を微小ピッチで積層した構造体とすることができる。あるいは金属繊維よりなる不織布状物等を用いることも可能である。
（加熱器）
加熱器２２は、蓄熱器２１の一端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の一端部（高温部２１ｂ）を加熱するものである。すなわち加熱器２２は、外部熱源に接続して蓄熱器２１の一端を加熱する熱入力部として機能する。加熱器２２は、例えば、加熱用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされる。この加熱器２２には図示しない加熱装置が接続されており、その外周に設けられた環状部材２２ａを介して加熱処理される構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と加熱器２２の間に環状部材２２ａの左壁が示されているが、加熱器２２は、この左壁を通して蓄熱器２１の一端側と隣接、すなわち密着している。
加熱器２２は、蓄熱器２１の一端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の一端部（高温部２１ｂ）を加熱するものである。すなわち加熱器２２は、外部熱源に接続して蓄熱器２１の一端を加熱する熱入力部として機能する。加熱器２２は、例えば、加熱用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされる。この加熱器２２には図示しない加熱装置が接続されており、その外周に設けられた環状部材２２ａを介して加熱処理される構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と加熱器２２の間に環状部材２２ａの左壁が示されているが、加熱器２２は、この左壁を通して蓄熱器２１の一端側と隣接、すなわち密着している。
（冷却器）
冷却器２３は、蓄熱器２１の他端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の他端部（常温部２１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷却器２３は、冷却水や空気等を用いて蓄熱器２１の他端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷却器２３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。冷却器２３としては、基本的には加熱器２２と同一構成で、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷却器２３は、その周囲に冷却ブラケット２３ａが配設されている。この冷却ブラケット２３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷却器２３は冷却ブラケット２３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と冷却器２３の間に冷却ブラケット２３ａの右壁が示されているが、冷却器２３は、この右壁を通して蓄熱器２１の他端側と隣接、すなわち密着している。
冷却器２３は、蓄熱器２１の他端側に隣接して共鳴管１０の管路に設けられ、蓄熱器２１の他端部（常温部２１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷却器２３は、冷却水や空気等を用いて蓄熱器２１の他端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷却器２３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。冷却器２３としては、基本的には加熱器２２と同一構成で、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷却器２３は、その周囲に冷却ブラケット２３ａが配設されている。この冷却ブラケット２３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷却器２３は冷却ブラケット２３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、蓄熱器２１と冷却器２３の間に冷却ブラケット２３ａの右壁が示されているが、冷却器２３は、この右壁を通して蓄熱器２１の他端側と隣接、すなわち密着している。
そして本発明は、共鳴管および蓄熱器の流路断面積、共鳴管の流路断面積と蓄熱器の流路断面積との関係を規定したものである。以下、これらを規定した理由について説明する。
共鳴管における空間的な粘性散逸は定在波的音場の場合に大きく、進行波的音場の場合に少ない。よって、共鳴管を進行波音場とすることはエネルギ輸送の面で優位性を有する。本発明においては、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」するため、まず始点（図４の０の点位置）の音響インピーダンスの値をρc程度とし、共鳴管１０ａの区間を進行波音場とする。
ここで、ρは作動気体の密度，cは音速であり、ρcは物理値として一定になる。例えば０．１ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約４０３．３Ｎｓ／ｍ３，３．０ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約１２０９８．１Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのヘリウム（３００Ｋ）の場合ρcは約１６３．６Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのアルゴン（３００Ｋ）の場合ρcは約５１７．０Ｎｓ／ｍ３である。「ρc程度」とは、音響インピーダンスの値がρcと同一の場合の他、例えば、±３０％程度の範囲内であってもよいことを意味する。すなわち、前記のρcの値に対する±３０％の範囲内であり、±１５％であることがより好ましい。
ここで、ρは作動気体の密度，cは音速であり、ρcは物理値として一定になる。例えば０．１ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約４０３．３Ｎｓ／ｍ３，３．０ＭＰａの空気（３００Ｋ）の場合ρcは約１２０９８．１Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのヘリウム（３００Ｋ）の場合ρcは約１６３．６Ｎｓ／ｍ３，０．１ＭＰａのアルゴン（３００Ｋ）の場合ρcは約５１７．０Ｎｓ／ｍ３である。「ρc程度」とは、音響インピーダンスの値がρcと同一の場合の他、例えば、±３０％程度の範囲内であってもよいことを意味する。すなわち、前記のρcの値に対する±３０％の範囲内であり、±１５％であることがより好ましい。
一方、蓄熱器においてρc程度の進行波では圧力振幅に対して流速振幅が大きいために、大きな粘性散逸とドリームパイプ効果を生み出し、高いエネルギ変換効率を実現することは難しい。高いエネルギ変換効率を実現するためには、高音響インピーダンスの進行波が必要となる。ここで、局所的に蓄熱器の流路断面積を拡大することによって、圧力振幅を大きく変化させずに、流速振幅を小さくすることが可能であり、高音響インピーダンスを実現することができる。
そこで本発明では、局所的に蓄熱器の流路断面積を共鳴管の流路断面積に対して４〜３６倍に拡大することで高音響インピーダンスの進行波を用いたエネルギ変換を実現した。ただし、高音響インピーダンスの進行波を空間的に維持することは困難である。よって、蓄熱器直後の共鳴管の流路断面積を、蓄熱器の流路断面積よりも縮小することで、ρc程度の進行波を再び実現する。また、仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で共鳴管１０ｂの流路断面積を共鳴管１０ａの流路断面積に対して拡大することで、共鳴管１０ｂにおいてもρc程度の進行波を実現する。そして、以降の共鳴管１０ｂ〜１０ｅと原動機２０ｂ〜２０ｄの蓄熱器２１に関しても同様の構成とする。
なお、音響インピーダンスは、半導体圧力センサーを用いて、角周波数ω（２πｆ：ｆは周波数）、時間ｔ、位相差φを測定し、下記式から求められる（特開２０１１−９９６０６号公報参照）。
音響インピーダンスを、Ζ
気体の圧力振幅を、Ｐ＝|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）
音波の流速振幅を、Ｕ＝|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}
とするとき、
Ζ＝Ｐ／Ｕ＝{|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）}／{|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}}
気体の圧力振幅を、Ｐ＝|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）
音波の流速振幅を、Ｕ＝|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}
とするとき、
Ζ＝Ｐ／Ｕ＝{|Ｐ|ｅｘｐ（ｉωｔ）}／{|Ｕ|ｅｘｐ{ｉ（ωｔ＋φ）}}
すなわち、音響インピーダンスは、気体の圧力振幅（Ｐ）の音波の流速振幅（Ｕ）に対する比で表され、そして、実数部と虚数部とで構成される。
そして、共鳴管１０の流路断面積は、作動気体の密度をρ、音速をｃとしたときに、音響インピーダンスの値がρc程度となるように設定されている。そして、共鳴管１０では、音場が進行波へと調整される。
上記事項に基づき、本発明の熱音響機関は、共鳴管および蓄熱器の流路断面積、共鳴管の流路断面積と蓄熱器の流路断面積を以下のように規定したものである。
加熱器２２に連結する共鳴管１０の流路断面積は、加熱器２２を備える原動機２０の冷却器２３に連結する共鳴管１０の流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものとする。
例えば、原動機２０ａでは、この原動機２０ａの加熱器２２に連結する共鳴管１０ｂの流路断面積は、この蓄熱器２１を備える原動機２０ａの冷却器２３に連結する共鳴管１０ａの流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大している。原動機２０ｂ〜２０ｄに連結する共鳴管１０ｂ〜１０ｅについても同様である。
例えば、原動機２０ａでは、この原動機２０ａの加熱器２２に連結する共鳴管１０ｂの流路断面積は、この蓄熱器２１を備える原動機２０ａの冷却器２３に連結する共鳴管１０ａの流路断面積に対し、自励振動による仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大している。原動機２０ｂ〜２０ｄに連結する共鳴管１０ｂ〜１０ｅについても同様である。
言い換えれば、複数の共鳴管１０のそれぞれの流路断面積は、自励振動による仕事流Ｗの進行方向に向かうにつれて、共鳴管１０毎に仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大している。なお、「仕事流Ｗの進行方向」は、共鳴管１０ａから順に、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ、１０ｅ、１０ｆに向かう方向である。
ここで、「共鳴管の流路断面積」とは、長手方向（流路方向）に対して垂直に切断した場合の流路の断面積であり、管の内径の面積、すなわち、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。「仕事流Ｗ」とは、作動気体の振動に基づく仕事、エネルギの移動を意味し、音波によって運ばれる力学的エネルギであり、後記する実施例での式（６）で定義される。具体的には、圧力振幅と断面平均体積流速振幅を乗じ、２で除したものが仕事流Ｗの値になる。
ここで、「共鳴管の流路断面積」とは、長手方向（流路方向）に対して垂直に切断した場合の流路の断面積であり、管の内径の面積、すなわち、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。「仕事流Ｗ」とは、作動気体の振動に基づく仕事、エネルギの移動を意味し、音波によって運ばれる力学的エネルギであり、後記する実施例での式（６）で定義される。具体的には、圧力振幅と断面平均体積流速振幅を乗じ、２で除したものが仕事流Ｗの値になる。
また、「仕事流Ｗの増幅率」とは、ここでは、加熱器温度をＴＨ、冷却器温度をＴＣとしたときの各蓄熱器の温度比である「ＴＨ／ＴＣ」をいうものとする。例えば、原動機２０ａにおいて、加熱器温度が６００Ｋ、冷却器温度が３００Ｋであれば、仕事流Ｗの増幅率は２倍である。この場合、共鳴管１０ｂの流路断面積を共鳴管１０ａの流路断面積に対して２倍とする。
共鳴管１０ｂの流路断面積を、仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で共鳴管１０ａの流路断面積に対して拡大することで、共鳴管１０ｂにおいても、音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現することができる。共鳴管１０ｃ〜１０ｅについても同様である。
共鳴管１０ｂの流路断面積を、仕事流Ｗの増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で共鳴管１０ａの流路断面積に対して拡大することで、共鳴管１０ｂにおいても、音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現することができる。共鳴管１０ｃ〜１０ｅについても同様である。
ここで、共鳴管１０ｂの流路断面積は、仕事流Ｗの増幅率と同じであることが好ましいが、仕事流Ｗの増幅率と±３０％の範囲内であれば高い熱効率を示す。なお、±３０％の範囲のうちでも、好ましくは±２０％、より好ましくは±１０％程度である。
なお、各蓄熱器においては、温度比「ＴＨ／ＴＣ」の「仕事流Ｗの増幅率」が見込まれる。ただし、実際は不可逆的なエネルギ変換が含まれるため、実際の「仕事流Ｗの増幅率」は「ＴＨ／ＴＣ」より小さい値となる。後記する実施例でのシミュレーションにおいても不可逆的なエネルギ変換を考慮しているため、「仕事流Ｗの増幅率」は「ＴＨ／ＴＣ」より小さい値となっている。ここで、「仕事流Ｗの増幅率」は、測定値、シミュレーションの値、温度比「ＴＨ／ＴＣ」の順に正確な増幅率であるため、共鳴管１０ｂは、実際の測定値や、シミュレーションの値と同一の増幅率としてもよい。この場合、これらの値は、前記した「±３０％」の範囲に含まれる。なお、本発明においては、利便性の観点から、温度比「ＴＨ／ＴＣ」を「仕事流Ｗの増幅率」とすることとしている。
ここで、仕事流Ｗの測定方法について以下に示す（琵琶 哲志: “熱音響工学初学者のための計測入門”. 低温工学, Vol. 43, pp.517-526 (2008)参照）。
すなわち仕事流Ｗは、ＺＲ（音響インピーダンス実数部）と次式で関係づけられる。
Ｗ＝（Ａ／２）（ＺＲ）|Ｕ|２
このときＺＲ：音響インピーダンス実数部，Ａ：管内流路断面積，Ｕ：流速振幅である。
上式で与えられる仕事流Ｗの符号は音響パワーの流れの向きを表す。正ならば座標軸の向きに流れ、負ならば逆方向への流れを表す。
すなわち仕事流Ｗは、ＺＲ（音響インピーダンス実数部）と次式で関係づけられる。
Ｗ＝（Ａ／２）（ＺＲ）|Ｕ|２
このときＺＲ：音響インピーダンス実数部，Ａ：管内流路断面積，Ｕ：流速振幅である。
上式で与えられる仕事流Ｗの符号は音響パワーの流れの向きを表す。正ならば座標軸の向きに流れ、負ならば逆方向への流れを表す。
さらに、蓄熱器２１の流路断面積は、蓄熱器２１を備える原動機２０の冷却器２３に連結する共鳴管１０の流路断面積の４〜３６倍とする。好ましくは６．５〜１５倍、より好ましくは７〜１１倍である。これらの範囲内にあると、実用的な高い熱効率を示す。
例えば、原動機２０ａの蓄熱器２１の流路断面積は、原動機２０ａに連結する共鳴管１０ａの流路断面積の４〜３６倍とする。原動機２０ｂ〜２０ｄについても同様である。
ここで、「蓄熱器の流路断面積」とは、共鳴管の流路断面積に対向する面の断面積であり、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。
蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。なお、４倍未満、あるいは３６倍を超えても、蓄熱器の流路断面積が、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積よりも大きければ、音響インピーダンスはある程度高くはなるが、４〜３６倍の範囲内に比べると高くはなく、熱効率が低下し、実用的ではない。また、３６倍を超えると、熱音響機関のサイズが大きくなり、生産性に劣るという問題や、取り扱いが不便になるという問題が生じる。よって、本発明においては、熱効率が比較的高く、かつ生産性や取り扱い等を考慮して、４〜３６倍の範囲に規定することとした。
例えば、原動機２０ａの蓄熱器２１の流路断面積は、原動機２０ａに連結する共鳴管１０ａの流路断面積の４〜３６倍とする。原動機２０ｂ〜２０ｄについても同様である。
ここで、「蓄熱器の流路断面積」とは、共鳴管の流路断面積に対向する面の断面積であり、仕事流Ｗが流通する部位の面積である。
蓄熱器の流路断面積を、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍とすることで、蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波とすることができる。なお、４倍未満、あるいは３６倍を超えても、蓄熱器の流路断面積が、冷却器に連結する共鳴管の流路断面積よりも大きければ、音響インピーダンスはある程度高くはなるが、４〜３６倍の範囲内に比べると高くはなく、熱効率が低下し、実用的ではない。また、３６倍を超えると、熱音響機関のサイズが大きくなり、生産性に劣るという問題や、取り扱いが不便になるという問題が生じる。よって、本発明においては、熱効率が比較的高く、かつ生産性や取り扱い等を考慮して、４〜３６倍の範囲に規定することとした。
また、最終的に共鳴管１０ｆの流路断面積並びに長さを変更することで圧力振幅の実数部と虚数部の空間的変化を調整し、共鳴管１０における「ループ始点と終点における圧力振幅は同等である」という境界条件を満たすことができる。
本発明の熱音響機関は、主に、熱音響発電機や、熱音響冷凍機として用いられる。
次に、図面を参照して、熱音響機関を用いた熱音響機関の一例として、前記の熱音響機関１を用いた場合の熱音響発電機および熱音響冷凍機について説明する。
次に、図面を参照して、熱音響機関を用いた熱音響機関の一例として、前記の熱音響機関１を用いた場合の熱音響発電機および熱音響冷凍機について説明する。
＜熱音響発電機＞
図２に示すように、熱音響発電機５０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機（リニア発電機）３０を備えるものである。発電機３０を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは発電機３０について説明する。
図２に示すように、熱音響発電機５０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機（リニア発電機）３０を備えるものである。発電機３０を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは発電機３０について説明する。
［発電機］
発電機３０は、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、さらに共鳴管１０の一部（共鳴管１０ｆ，１０ａ）に連通するかたちで設けられており、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なうリニア発電機として機能する。すなわち、音響エネルギＥである自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させて、音響エネルギＥを電気エネルギに変換するものである。これにより、枝管１１を通って伝達した音響エネルギＥを、内側ヨーク３３の往復運動を介して電気エネルギに変換する、いわゆる熱音響発電機５０を形成することができる。ここで、図２の破線（符号Ａ３）を基準として図２における紙面上、上側が発電機３０であり、下側の管部が枝管１１である。枝管１１と発電機３０の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ３の破線が、紙面上、やや下側に位置するものであってもよい。
発電機３０は、枝管１１の他端１１ｂに接続され、枝管１１に連通して、さらに共鳴管１０の一部（共鳴管１０ｆ，１０ａ）に連通するかたちで設けられており、作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なうリニア発電機として機能する。すなわち、音響エネルギＥである自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させて、音響エネルギＥを電気エネルギに変換するものである。これにより、枝管１１を通って伝達した音響エネルギＥを、内側ヨーク３３の往復運動を介して電気エネルギに変換する、いわゆる熱音響発電機５０を形成することができる。ここで、図２の破線（符号Ａ３）を基準として図２における紙面上、上側が発電機３０であり、下側の管部が枝管１１である。枝管１１と発電機３０の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ３の破線が、紙面上、やや下側に位置するものであってもよい。
発電機３０は、枝管１１の他端１１ｂに接続され、共鳴管１０および枝管１１の内部で生じる圧力変動に対応した内部圧力変動を受ける圧力容器３９を備えている。圧力容器３９内には、外側ヨーク（円筒）３１，３１と、外側ヨーク３１，３１にそれぞれ収容されるコイル３２，３２と、外側ヨーク３１，３１の間に位置する内側ヨーク（円筒）３３と、外側ヨーク３１，３１のそれぞれと内側ヨーク３３との間に設けられた永久磁石３４，３４と、が備えられている。なお、永久磁石３４，３４は、それぞれＳ極とＮ極の磁石から構成されている。
発電機３０におけるこのような構造は、コイル３２，３２を周回する磁束密度の時間変化により電流が発生するという原理に基づいた発電方式を採用している。すなわち、音響エネルギＥである自励振動に基づき内側ヨーク３３がストロークすることにより、コイル３２，３２を周回する磁束密度が大きく変化し、発電が行われる。また、内側ヨーク３３に突起３３ａを取り付けることによって、エアギャップを磁束が通過することによる磁束密度の低下を抑止することができる。
このような直線運動を直接電力に変換するリニア発電システムは、変換機構による変換ロスや摩擦損失が根本的に存在しないというメリットがあり、発電機全体を小型化することや、高効率化を期待することができる。また、往復運動のストローク変動が発生するフリーピストン型スターリングエンジンを用いたり、潮力エネルギ、振動エネルギ等を発電に利用したりした場合、振動を回転に変換することが困難であることから、高効率リニア発電機へのニーズは高まっている。
＜熱音響冷凍機＞
図３に示すように、熱音響冷凍機６０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに連通して接続された環状の冷凍用ループ管１２を有する。そして、冷凍用ループ管１２の管路に、冷凍機４０として、冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用冷却器４３と、冷気放出器４２と、を備える。冷凍機４０および冷凍用ループ管１２を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは冷凍機４０およびこれを管路に備える冷凍用ループ管１２について説明する。
図３に示すように、熱音響冷凍機６０は、前記した熱音響機関１に加え、さらに、枝管１１の他端１１ｂに連通して接続された環状の冷凍用ループ管１２を有する。そして、冷凍用ループ管１２の管路に、冷凍機４０として、冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用冷却器４３と、冷気放出器４２と、を備える。冷凍機４０および冷凍用ループ管１２を備える以外については、前記の熱音響機関１で説明したとおりであるので、ここでは冷凍機４０およびこれを管路に備える冷凍用ループ管１２について説明する。
［冷凍用ループ管］
冷凍用ループ管１２は、作動気体が封入される環状の管であり、その管路は角丸の四角形に形成され、四辺に該当する直線部を形成する直管部１２ａ〜１２ｄからなる。すなわち、四辺に該当する直線部を形成する縦方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ａ、１２ｂと、横方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ｃ、１２ｄと、を有している。そして、直管部１２ａの一端と直管部１２ｃの一端、直管部１２ｂの一端と直管部１２ｃの他端、直管部１２ｂの他端と直管部１２ｄの一端が接続されて湾曲している。また、直管部１２ａの他端と直管部１２ｄの他端が接続されるとともに、この部位において、冷凍用ループ管１２に連通して枝管１１の他端１１ｂが接続されている。ここで、図３の破線（符号Ａ４）を基準として図３における紙面上、上側の管部が冷凍用ループ管１２であり、下側の管部が枝管１１である。ここでは、枝管１１における冷凍用ループ管１２との接続部は、右側が湾曲しているが、直角に形成しているものであってもよい。また、枝管１１と冷凍用ループ管１２の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ４の破線が、紙面上、やや下側（例えば、前記湾曲していない部分）に位置するものであってもよい。
冷凍用ループ管１２は、作動気体が封入される環状の管であり、その管路は角丸の四角形に形成され、四辺に該当する直線部を形成する直管部１２ａ〜１２ｄからなる。すなわち、四辺に該当する直線部を形成する縦方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ａ、１２ｂと、横方向に略平行に並んだ２つの直管部１２ｃ、１２ｄと、を有している。そして、直管部１２ａの一端と直管部１２ｃの一端、直管部１２ｂの一端と直管部１２ｃの他端、直管部１２ｂの他端と直管部１２ｄの一端が接続されて湾曲している。また、直管部１２ａの他端と直管部１２ｄの他端が接続されるとともに、この部位において、冷凍用ループ管１２に連通して枝管１１の他端１１ｂが接続されている。ここで、図３の破線（符号Ａ４）を基準として図３における紙面上、上側の管部が冷凍用ループ管１２であり、下側の管部が枝管１１である。ここでは、枝管１１における冷凍用ループ管１２との接続部は、右側が湾曲しているが、直角に形成しているものであってもよい。また、枝管１１と冷凍用ループ管１２の境界は厳密に規定されるものではなく、符号Ａ４の破線が、紙面上、やや下側（例えば、前記湾曲していない部分）に位置するものであってもよい。
［冷凍機］
冷凍機４０は、原動機２０によって発生する作動気体の自励振動による仕事流Ｗを冷気（冷熱）に変換するヒートポンプ手段として機能するものである。冷凍機４０は、冷凍用ループ管１２内に設けられた冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用蓄熱器４１の両端を挟むように設けられた冷凍用冷却器４３および冷気放出器４２とを有している。より具体的には、冷凍機４０は、本実施形態において、冷凍用ループ管１２における枝管１１が接続されている側、すなわち冷凍用ループ管１２の直管部１２ａの管路に設けられている。そして、冷凍用冷却器４３は冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｃ側に配置され、冷気放出器４２はその反対側、すなわち冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｄ側に配置されている。
冷凍機４０は、原動機２０によって発生する作動気体の自励振動による仕事流Ｗを冷気（冷熱）に変換するヒートポンプ手段として機能するものである。冷凍機４０は、冷凍用ループ管１２内に設けられた冷凍用蓄熱器４１と、冷凍用蓄熱器４１の両端を挟むように設けられた冷凍用冷却器４３および冷気放出器４２とを有している。より具体的には、冷凍機４０は、本実施形態において、冷凍用ループ管１２における枝管１１が接続されている側、すなわち冷凍用ループ管１２の直管部１２ａの管路に設けられている。そして、冷凍用冷却器４３は冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｃ側に配置され、冷気放出器４２はその反対側、すなわち冷凍用蓄熱器４１の直管部１２ｄ側に配置されている。
（冷凍用蓄熱器）
冷凍用蓄熱器４１は、冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、作動気体を冷却するものである。
冷凍用蓄熱器４１は、原動機２０から、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａの順にこれらの管を通じて冷凍用蓄熱器４１の一端部（以下、適宜、常温部（冷凍機側常温部）４１ａと称する）に伝達された自励振動を、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）と冷凍用蓄熱器４１の他端部（以下、適宜、低温部４１ｂと称する）との間における温度差に変換する機能を有している。冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａは冷凍用冷却器４３によって冷却されているため、伝達された自励振動によって、冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂは、常温部４１ａよりも低い温度まで冷却されて冷気が発生する。この冷気は、冷気放出器４２によって外部に取り出される。冷凍用蓄熱器４１は、熱容量の大きい蓄冷材からなる。蓄冷材としては、例えば、ステンレス鋼、銅、鉛等を用いることができ、またその形状は多様な形状を適用することが可能である。
冷凍用蓄熱器４１は、冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、作動気体を冷却するものである。
冷凍用蓄熱器４１は、原動機２０から、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａの順にこれらの管を通じて冷凍用蓄熱器４１の一端部（以下、適宜、常温部（冷凍機側常温部）４１ａと称する）に伝達された自励振動を、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）と冷凍用蓄熱器４１の他端部（以下、適宜、低温部４１ｂと称する）との間における温度差に変換する機能を有している。冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａは冷凍用冷却器４３によって冷却されているため、伝達された自励振動によって、冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂは、常温部４１ａよりも低い温度まで冷却されて冷気が発生する。この冷気は、冷気放出器４２によって外部に取り出される。冷凍用蓄熱器４１は、熱容量の大きい蓄冷材からなる。蓄冷材としては、例えば、ステンレス鋼、銅、鉛等を用いることができ、またその形状は多様な形状を適用することが可能である。
（冷凍用冷却器）
冷凍用冷却器４３は、冷凍用蓄熱器４１の自励振動が伝わる一端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷凍用冷却器４３は、冷却水や空気等を用いて冷凍用蓄熱器４１の一端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷凍用冷却器４３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷凍用冷却器４３は、その周囲に冷却ブラケット４３ａが配設されている。この冷却ブラケット４３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷凍用冷却器４３は冷却ブラケット４３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷凍用冷却器４３の間に冷却ブラケット４３ａの左壁が示されているが、冷凍用冷却器４３は、この左壁を通して冷凍用蓄熱器４１の一端側と隣接、すなわち密着している。
冷凍用冷却器４３は、冷凍用蓄熱器４１の自励振動が伝わる一端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の一端部（常温部４１ａ）の熱を外部に放出するものである。すなわち冷凍用冷却器４３は、冷却水や空気等を用いて冷凍用蓄熱器４１の一端の熱を外部に放出して冷却する機能を有している。冷凍用冷却器４３は、例えば、冷却用の熱交換器から構成される。具体的には、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成になっている。この冷凍用冷却器４３は、その周囲に冷却ブラケット４３ａが配設されている。この冷却ブラケット４３ａには図示しない冷却水路が接続されており、冷却水路を流れる冷却水により、冷凍用冷却器４３は冷却ブラケット４３ａを介して一定の冷却温度を維持しうる構成になっている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷凍用冷却器４３の間に冷却ブラケット４３ａの左壁が示されているが、冷凍用冷却器４３は、この左壁を通して冷凍用蓄熱器４１の一端側と隣接、すなわち密着している。
（冷気放出器）
冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の他端部（低温部４１ｂ）に発生する冷気を外部に放出するものである。すなわち冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端において発生する冷気を外部に取り出す冷気出力部として機能する。冷気放出器４２は、例えば、冷凍用の熱交換器から構成される。冷気放出器４２としては、基本的には冷凍用冷却器４３と同一構成とされており、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされている。この冷気放出器４２の外周位置には、冷気（冷熱）を取り出す高熱伝導率材料（例えば、銅）よりなる環状部材４２ａが配設されている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷気放出器４２の間に環状部材４２ａの右壁が示されているが、冷気放出器４２は、この右壁を通して冷凍用蓄熱器４１の他端側と隣接、すなわち密着している。
冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端側に隣接して冷凍用ループ管１２の管路に設けられ、冷凍用蓄熱器４１の他端部（低温部４１ｂ）に発生する冷気を外部に放出するものである。すなわち冷気放出器４２は、冷凍用蓄熱器４１の他端において発生する冷気を外部に取り出す冷気出力部として機能する。冷気放出器４２は、例えば、冷凍用の熱交換器から構成される。冷気放出器４２としては、基本的には冷凍用冷却器４３と同一構成とされており、例えば、メッシュ板等の多数枚の金属板が微小ピッチで積層された構成とされている。この冷気放出器４２の外周位置には、冷気（冷熱）を取り出す高熱伝導率材料（例えば、銅）よりなる環状部材４２ａが配設されている。なお、図面では便宜上、冷凍用蓄熱器４１と冷気放出器４２の間に環状部材４２ａの右壁が示されているが、冷気放出器４２は、この右壁を通して冷凍用蓄熱器４１の他端側と隣接、すなわち密着している。
＜熱音響機関の動作＞
次に熱音響機関の動作について、前記説明した熱音響発電機および熱音響冷凍機を例にして図２および図３を参照して説明する。
次に熱音響機関の動作について、前記説明した熱音響発電機および熱音響冷凍機を例にして図２および図３を参照して説明する。
［熱音響発電機の動作］
図２に示すように、まず、原動機２０において、加熱器２２によって蓄熱器２１の高温部２１ｂを加熱し、かつ、冷却器２３によって蓄熱器２１の常温部２１ａを冷却すると、蓄熱器２１の両端に、すなわち、高温部２１ｂと常温部２１ａとの間に温度差が生じる。この温度差により、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）には、主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、例えば原動機２０ａでは、共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１の順にこれらの管を通じて発電機３０へと伝達される。原動機２０ｂ〜２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１を通じて発電機３０へと伝達される。そして発電機３０に伝達された自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させることで、音響エネルギＥが電気エネルギに変換されて発電が行なわれる。
図２に示すように、まず、原動機２０において、加熱器２２によって蓄熱器２１の高温部２１ｂを加熱し、かつ、冷却器２３によって蓄熱器２１の常温部２１ａを冷却すると、蓄熱器２１の両端に、すなわち、高温部２１ｂと常温部２１ａとの間に温度差が生じる。この温度差により、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）には、主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、例えば原動機２０ａでは、共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１の順にこれらの管を通じて発電機３０へと伝達される。原動機２０ｂ〜２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１を通じて発電機３０へと伝達される。そして発電機３０に伝達された自励振動に基づき内側ヨーク３３を往復振動させることで、音響エネルギＥが電気エネルギに変換されて発電が行なわれる。
［熱音響冷凍機の動作］
図３に示すように、前記した熱音響発電機の動作と同様にして、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）に主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして枝管１１を通じて冷凍機４０へと伝達される。より具体的には、例えば原動機２０ａでは、蓄熱器２１の高温部２１ｂから、音響エネルギＥとして共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａを通じて冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａへと伝達される。原動機２０ｂ〜２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１、冷凍用ループ管１２を通じて冷凍機４０へと伝達される。
図３に示すように、前記した熱音響発電機の動作と同様にして、原動機２０（具体的には、蓄熱器２１）に主として作動気体の自励振動による仕事流Ｗが生じる。そして、原動機２０において発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして枝管１１を通じて冷凍機４０へと伝達される。より具体的には、例えば原動機２０ａでは、蓄熱器２１の高温部２１ｂから、音響エネルギＥとして共鳴管１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、枝管１１、冷凍用ループ管１２の直管部１２ｄ，１２ｂ，１２ｃ，１２ａを通じて冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａへと伝達される。原動機２０ｂ〜２０ｄおいても同様に、発生した自励振動による仕事流Ｗは、音響エネルギＥとして、共鳴管１０、枝管１１、冷凍用ループ管１２を通じて冷凍機４０へと伝達される。
次に、冷凍用蓄熱器４１へと伝達された自励振動は、冷凍用冷却器４３によって外部に熱を放出して冷却されている冷凍用蓄熱器４１の常温部４１ａと冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂとの間における温度差に変換される。そして、この冷凍用蓄熱器４１の両端の温度差によって冷凍用蓄熱器４１の低温部４１ｂに発生した冷気（冷熱）が、冷気放出器４２によって外部に取り出されることにより、冷凍能力が得られる。
次に、本発明に係る実施例について説明する。本実施例では、数値計算によって、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」する装置構成を提案し、実際の性能を検証した。すなわち、後記する所定の計算式を用いて装置構成を提案し、さらにこの計算式を用いたシミュレーションにより、図５〜９に示すデータを算出し、性能を検証した。
本実施例で用いる数値計算モデル（すなわち、熱音響機関の構成）を図４に示す。なお、図４においては、熱音響機関の形状をわかりやすくするため、模式的に図示している。
ここでは、冷却器、加熱器および蓄熱器からなる原動機（ゼロ点（０の点）から時計回りに原動機２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄとする）を、共鳴管１０ａ〜１０ｆ、枝管１１で構成した枝付きループ管内に四ヶ所設置する多段増幅型熱音響エンジンを計算モデルの一例として用いた。なお、図中、Ｌ１〜Ｌ６は、それぞれ共鳴管１０ａ〜１０ｆの長さである。
ここでは、冷却器、加熱器および蓄熱器からなる原動機（ゼロ点（０の点）から時計回りに原動機２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄとする）を、共鳴管１０ａ〜１０ｆ、枝管１１で構成した枝付きループ管内に四ヶ所設置する多段増幅型熱音響エンジンを計算モデルの一例として用いた。なお、図中、Ｌ１〜Ｌ６は、それぞれ共鳴管１０ａ〜１０ｆの長さである。
ここでは、後記する計算手法を用いて「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」するように、蓄熱器の設置位置、断面積、流路径、並びに共鳴管流路径等を最適化した。各部詳細諸元を表１に示す。なお、表１中、Unit１〜４は、それぞれ原動機２０ａ〜２０ｄを意味する。また、Unitにおける流路径は、例えばメッシュの直径を想定している。さらに、共鳴管の直径は内径を意味し、Unitの直径は内径、すなわち仕事流Ｗが流通する部位を意味する。
なお各加熱器温度は６００Ｋ、各冷却器温度は３００Ｋ、作動気体は３００Ｋのヘリウムガス（３ＭＰａ）とした。純粋な進行波音場では音響インピーダンスは空間的に一様であり、純実数ρcで与えられる。本実施例で一例として用いる作動気体は３００Ｋのヘリウムガス（３ＭＰａ）であるため、ρcは約４９７３．４Ｎｓ／ｍ３となる。
次に、本実施例で用いた計算手法を以下に記す。ただし、熱音響機関は本発明の構成を満たす条件であればよく、その詳細な条件は、以下の計算手法に限らず、他の手法を用いて決定してもよい。本実施例の数値計算では、運動量の式、連続の式を線形長波長近似することによってRottが導いた以下の式（N. Rott, Z. Angew. Math. Phys. 20,pp.230-243, 1969.）を用いた。
ここでｐ：圧力振幅，Ｕ：断面平均体積流速振幅，ｊ：虚数，ω：角周波数，ρｍ：平均密度，ＡＣ：断面積，ｐｍ：平均圧力，γ：比熱比，σ：プラントル数，Ｔｍ：平均温度，χα，χν：温度拡散係数，動粘性係数に依存する複素関数である。式（１）の行列Ａの固有値と固有ベクトルを求め対角化を行うと，ｘ＝０におけるｐ（０）とＵ（０）を使って連続なｘ点の情報を得ることが可能な以下の式を得る。
式（２）を図４におけるゼロ点から時計回りに連続空間毎に連結し「ループ始点と終点における圧力振幅は同等」であるという境界条件を用いると伝達マトリクスは以下となる。
ここで、各蓄熱器の温度勾配は「蓄熱器においてエンタルピー流Ｈは一定」であるという条件を用いて求めている。式（３）より始点のインピーダンスは次式で表すことができる。
式（４）の値を初期値として用いることでループ内のインピーダンス分布を求める。なお、エンジンに入力される熱量Ｑ並びに仕事流Ｗは以下の式で求めた。
ここでＣｐは等圧比熱、「〜」は複素共役である。本実施例では基礎的な検討を目的としているために、式（５）において単純熱伝導による熱流は無視している。
なお、熱音響機関はループ形状なので、始点と終点は同一箇所となる。当然、熱音響機関が実機で駆動している際は始点と終点の圧力振幅は同等となる。例えば、数値シミュレーション上で始点の音響インピーダンスの値をρcと設定した場合、終点の圧力振幅の値が始点の圧力振幅の値と同等になれば、その熱音響機関は実際に実機においても駆動することになる。終点の圧力振幅の値が始点の圧力振幅の値となるように共鳴管１０ｅおよび１０ｆの直径並びに長さを変更することで圧力振幅の実数部と虚数部の空間的変化を調整し、数値シミュレーション上で、「始点と終点の圧力振幅は同等である」という境界条件を満たしている。数値シミュレーションで上述の境界条件が満たされていれば、実機も同様に始点の音響インピーダンスの値がρcで駆動する。なお、図４では、共鳴管１０ｅから１０ｆへと直径を一段で小さく変更して１０ａと同じにしているが、例えば、テーパ状に収縮して共鳴管１０ａと同じ直径にしてもよい。
本実施例の数値計算モデルにおける、音響インピーダンス分布を図５（ａ）、（ｂ）に、圧力と流速との間の位相差を図６に、仕事流Ｗ分布を図７に示す。図中のハッチングは各原動機（図中、Unitと記す）の位置である。なお、図５（ａ）は実数部、図５（ｂ）は虚数部を示している。さらに図７は、始点の仕事流Ｗの値Ｗ０で任意点の仕事流Ｗの値Ｗを除すことで始点を基準とした値に正規化した。
結果を確認すると、図５（ａ）では共鳴管１０ａ〜１０ｅそれぞれにおいて音響インピーダンスは概ね４９７３．４Ｎｓ／ｍ３前後であると同時に，図５（ｂ）においても、各共鳴管の音響インピーダンス虚数部は、ほぼゼロである。さらに図６における圧力と流速との間の位相差は、共鳴管１０ａ〜１０ｅの全領域に渡り±１９°以内であり、提案した構成では概ね進行波音場が実現されていることが確認できる。
次に、図７の仕事流Ｗを確認する。本実施例では各加熱器温度ＴＨを６００Ｋ、冷却器温度ＴＣを３００Ｋとしているために、理想的には各蓄熱器で「温度比：ＴＨ／ＴＣ＝２」となり、２倍の仕事流Ｗ増幅が見込まれる。図７より、本実施例における各蓄熱器の仕事流Ｗ増幅率は１．９１，１．９０，１．９１，１．９１倍であり、温度比に比較的近い増幅率を得ることに成功している。最終的な仕事流Ｗの増幅率は１２．４倍に達した。また、共鳴管においては、ρc程度の進行波が実現されているために、粘性散逸に伴う仕事流Ｗの減衰は非常に少ない。以上の検証により、提案した構成を用いることで、「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」することが可能であることが示せた。
次に、同条件における提案構成の熱効率について検証する。各原動機における蓄熱器の熱流成分を図８、９に示す。図８において、（ａ）は原動機２０ａにおける蓄熱器（蓄熱器１）、（ｂ）は原動機２０ｂにおける蓄熱器（蓄熱器２）、図９において、（ａ）は原動機２０ｃにおける蓄熱器（蓄熱器３）、（ｂ）は原動機２０ｄにおける蓄熱器（蓄熱器４）の熱流成分である。なお、同図において、Ｗは仕事流、Ｑｐｒｏｇは進行波による熱流、Ｑｓｔａｎｄは定在波による熱流、ＱＤはドリームパイプ効果による熱流であり、横軸は各蓄熱器内部の位置を示している。本実施例では各蓄熱器位置において、高音響インピーダンスの進行波が実現されているため、ドリームパイプ効果による熱流と定在波による熱流は極めて少ない。
図８、９より、各蓄熱器における熱効率は、蓄熱器１で３４．１％、蓄熱器２で３３．６％、蓄熱器３で３４．５％，蓄熱器４で３３．５％であった。また、全ての加熱器に投入した熱量を負荷に流れ出す仕事流Ｗで除すことで求めた装置全体の熱効率は３３．８％であった。これは、カルノー効率の６７．７％に達する高効率であり、加熱器温度６００Ｋ程度の低温熱源でガソリンエンジン並みの効率を実現している。
なお、熱効率は熱音響エンジンにおける仕事流Ｗの増幅量（△Ｗ）を、入力熱量の総和（ＱＤ＋Ｑｐｒｏｇ＋Ｑｓｔａｎｄ）により除すことで求めている。ＱＤとＱｐｒｏｇとＱｓｔａｎｄは蓄熱器の加熱器側の端部の値であり、グラフの右端の値である。また、△Ｗは蓄熱器両端の値の差である。これらの値から、以下の式により熱効率ηを求めることができる。
「熱効率η＝△Ｗ／（ＱＤ＋Ｑｐｒｏｇ＋Ｑｓｔａｎｄ）」
「熱効率η＝△Ｗ／（ＱＤ＋Ｑｐｒｏｇ＋Ｑｓｔａｎｄ）」
以上のとおり、本実施例では多段熱音響エンジンを対象に「蓄熱器位置全てで高音響インピーダンスの進行波を実現」すると同時に、「蓄熱器以外の位置では音響インピーダンスの値がρc程度の進行波を実現」する構成を数値計算により提案した。そして、提案した構成における粘性散逸並びに不可逆的なエネルギ変換は極めて少なく、熱効率は加熱器温度６００Ｋの際、３３．８％を実現した。すなわち、カルノー効率の６７．７％に達する高効率であった。
以上、本発明について実施の形態および実施例を示して詳細に説明したが、本発明の趣旨は前記した内容に限定されることなく、その権利範囲は請求の範囲の記載に基づいて広く解釈しなければならない。なお、本発明の内容は、前記した記載に基づいて広く改変・変更等が可能であることはいうまでもない。
例えば、熱音響発電機や熱音響冷凍機の構成は、前記説明した形態のものに限定されるものではなく、その他の一般的に用いられている構成の熱音響発電機や熱音響冷凍機においても、本発明の構成を適用することができる。例えば、熱音響発電機においては、発電機（リニア発電機）の構成は、前記説明したものに限定されるものではなく、熱音響発電機として用いられる発電機であればどのような構成であってもよい。
また、全体としての共鳴管や冷凍用ループ管の平面視の形状は、前記した実施形態では角丸の四角形としたが、これらの形状はこれに限定されるものではなく、例えば、正方形や円、あるいは楕円の形状であってもよい。さらに、原動機の数は４つとして説明したが、その数は任意であり、２〜２０個程度まで共鳴管の経路内に設置可能である。
また、ここでは、枝管に接続される共鳴管は、共鳴管１０ｆと共鳴管１０ａとからなるが、これらは直径（内径）が同一の一体とした１つの共鳴管としてもよい。同様に、共鳴管１０ｅと共鳴管１０ｆは、ここでは別の共鳴管としたが、これらを一体とした１つの共鳴管としてもよい。
また、ここでは、枝管に接続される共鳴管は、共鳴管１０ｆと共鳴管１０ａとからなるが、これらは直径（内径）が同一の一体とした１つの共鳴管としてもよい。同様に、共鳴管１０ｅと共鳴管１０ｆは、ここでは別の共鳴管としたが、これらを一体とした１つの共鳴管としてもよい。
１ 熱音響機関
１０，１０ａ〜１０ｆ 共鳴管
１１ 枝管
１２ 冷凍用ループ管
２０，２０ａ〜２０ｄ 原動機
２１ 蓄熱器
２２ 加熱器
２３ 冷却器
３０ 発電機（リニア発電機）
４０ 冷凍機
４１ 冷凍用蓄熱器
４２ 冷気放出器
４３ 冷凍用冷却器
５０ 熱音響発電機
６０ 熱音響冷凍機
１０，１０ａ〜１０ｆ 共鳴管
１１ 枝管
１２ 冷凍用ループ管
２０，２０ａ〜２０ｄ 原動機
２１ 蓄熱器
２２ 加熱器
２３ 冷却器
３０ 発電機（リニア発電機）
４０ 冷凍機
４１ 冷凍用蓄熱器
４２ 冷気放出器
４３ 冷凍用冷却器
５０ 熱音響発電機
６０ 熱音響冷凍機
Claims (3)
- 作動気体が封入され、全体として環状に形成された複数の共鳴管と、前記複数の共鳴管を連結する複数の原動機と、前記複数の共鳴管のうち、環状を形成するループの始点と終点との交点から、前記共鳴管に連通して一端が接続された枝管とを有し、
前記原動機は、前記作動気体を加熱および冷却する蓄熱器と、前記蓄熱器の一端側に隣接して前記蓄熱器の一端部を加熱する加熱器と、前記蓄熱器の他端側に隣接して前記蓄熱器の他端部の熱を外部に放出する冷却器とを備え、前記蓄熱器の両端部間に温度勾配を形成させて前記作動気体の自励振動を発生させる熱音響機関であって、
前記各加熱器に連結する共鳴管の流路断面積は、当該加熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積に対し、前記自励振動による仕事流の増幅率と同じ、あるいはそれの±３０％の範囲内にある増幅率で拡大したものであり、
前記蓄熱器の流路断面積は、当該蓄熱器を備える原動機の冷却器に連結する共鳴管の流路断面積の４〜３６倍であることを特徴とする熱音響機関。 - さらに、前記枝管の他端に接続され、前記枝管に連通して、前記作動気体に発生する自励振動に応動して発電を行なう発電機を備えることを特徴とする請求項１に記載の熱音響機関。
- さらに、前記枝管の他端に連通して接続された環状の冷凍用ループ管を有し、前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記作動気体を冷却する冷凍用蓄熱器と、前記冷凍用蓄熱器の前記自励振動が伝わる一端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の一端部の熱を外部に放出する冷凍用冷却器と、前記冷凍用蓄熱器の他端側に隣接して前記冷凍用ループ管の管路に設けられ、前記冷凍用蓄熱器の他端部に発生する冷気を外部に放出する冷気放出器と、備えることを特徴とする請求項１に記載の熱音響機関。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011266181 | 2011-12-05 | ||
| JP2011266181 | 2011-12-05 | ||
| PCT/JP2012/081193 WO2013084830A1 (ja) | 2011-12-05 | 2012-11-30 | 熱音響機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2013084830A1 JPWO2013084830A1 (ja) | 2015-04-27 |
| JP5970737B2 true JP5970737B2 (ja) | 2016-08-17 |
Family
ID=48574197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013548217A Active JP5970737B2 (ja) | 2011-12-05 | 2012-11-30 | 熱音響機関 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9777951B2 (ja) |
| JP (1) | JP5970737B2 (ja) |
| WO (1) | WO2013084830A1 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9163581B2 (en) * | 2012-02-23 | 2015-10-20 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of National Aeronautics And Space Administration | Alpha-stream convertor |
| JP6233835B2 (ja) * | 2013-09-13 | 2017-11-22 | 学校法人東海大学 | 熱音響機関及びその製造方法 |
| CN103670788B (zh) * | 2013-12-11 | 2015-07-08 | 中国科学院理化技术研究所 | 同时利用冷热源的声学共振型多级行波热声发动机系统 |
| JP6386230B2 (ja) * | 2014-02-03 | 2018-09-05 | 東邦瓦斯株式会社 | 熱音響装置用の蓄熱器 |
| US10591187B2 (en) * | 2014-10-02 | 2020-03-17 | Siddons Enertec Pty Ltd | Thermoacoustic refrigerator |
| JP6482350B2 (ja) * | 2015-03-26 | 2019-03-13 | 大阪瓦斯株式会社 | 気化設備 |
| JP6495098B2 (ja) | 2015-05-21 | 2019-04-03 | 中央精機株式会社 | 熱音響発電システム |
| JP6495097B2 (ja) | 2015-05-21 | 2019-04-03 | 中央精機株式会社 | 熱音響発電システム |
| JP6632029B2 (ja) * | 2016-06-09 | 2020-01-15 | 中央精機株式会社 | 熱音響エンジン、及び、熱音響エンジンの設計方法 |
| CN106194358B (zh) * | 2016-08-10 | 2019-06-28 | 中国科学院理化技术研究所 | 多级热声发电机组及具有该机组的多级回热式制冷系统 |
| JP6810563B2 (ja) * | 2016-09-15 | 2021-01-06 | 株式会社ジェイテクト | 搬送装置 |
| JP6830650B2 (ja) * | 2016-12-01 | 2021-02-17 | 学校法人東海大学 | 熱音響機関 |
| CN108933979B (zh) * | 2017-05-25 | 2020-10-30 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种多级声功放大的开口式热声发生器 |
| JP6453393B2 (ja) * | 2017-08-04 | 2019-01-16 | 学校法人東海大学 | 熱音響機関の製造方法 |
| WO2019049221A1 (ja) * | 2017-09-06 | 2019-03-14 | 中央精機株式会社 | 熱音響温調システム |
| CN108180673B (zh) * | 2017-12-21 | 2020-11-06 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种环路热驱动热声制冷系统 |
| CN113137778B (zh) * | 2020-01-18 | 2023-02-10 | 中国科学院理化技术研究所 | 无运动部件的冷热电联供系统 |
| CN113310247A (zh) * | 2020-06-02 | 2021-08-27 | 中国科学院理化技术研究所 | 室温温区多级热声制冷机 |
| CN114687882B (zh) * | 2020-12-29 | 2024-06-18 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种环路型气液耦合热声系统 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5901556A (en) * | 1997-11-26 | 1999-05-11 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | High-efficiency heat-driven acoustic cooling engine with no moving parts |
| US6032464A (en) * | 1999-01-20 | 2000-03-07 | Regents Of The University Of California | Traveling-wave device with mass flux suppression |
| JP4364032B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2009-11-11 | 学校法人同志社 | 熱音響装置 |
| JP2006118728A (ja) | 2004-10-19 | 2006-05-11 | Daikin Ind Ltd | 熱音響冷凍機 |
| JP2006214406A (ja) | 2005-02-07 | 2006-08-17 | Denso Corp | 熱音響装置 |
| JP5098534B2 (ja) | 2007-09-20 | 2012-12-12 | アイシン精機株式会社 | 熱音響機関 |
| JP2010261687A (ja) * | 2009-05-11 | 2010-11-18 | Isuzu Motors Ltd | 熱音響機関 |
-
2012
- 2012-11-30 US US14/362,973 patent/US9777951B2/en active Active
- 2012-11-30 WO PCT/JP2012/081193 patent/WO2013084830A1/ja active Application Filing
- 2012-11-30 JP JP2013548217A patent/JP5970737B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPWO2013084830A1 (ja) | 2015-04-27 |
| US20140338369A1 (en) | 2014-11-20 |
| WO2013084830A1 (ja) | 2013-06-13 |
| US9777951B2 (en) | 2017-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5970737B2 (ja) | 熱音響機関 | |
| Bi et al. | Development of a 5 kW traveling-wave thermoacoustic electric generator | |
| Xu et al. | Study on a heat-driven thermoacoustic refrigerator for low-grade heat recovery | |
| JP5892582B2 (ja) | 熱音響機関 | |
| Wang et al. | Thermoacoustic Stirling power generation from LNG cold energy and low-temperature waste heat | |
| Xu et al. | A thermoacoustic combined cooling, heating, and power (CCHP) system for waste heat and LNG cold energy recovery | |
| Luo et al. | Thermoacoustically driven refrigerator with double thermoacoustic-Stirling cycles | |
| JP2012112621A (ja) | 熱音響機関 | |
| JP6233835B2 (ja) | 熱音響機関及びその製造方法 | |
| Patil et al. | Modeling of liquid-piston based design for isothermal ocean compressed air energy storage system | |
| Wang et al. | Numerical analysis on a four-stage looped thermoacoustic Stirling power generator for low temperature waste heat | |
| Tijani et al. | Study of a coaxial thermoacoustic-Stirling cooler | |
| US6560970B1 (en) | Oscillating side-branch enhancements of thermoacoustic heat exchangers | |
| JP2007530911A (ja) | 周波数変換の機械的共振器を備えた低温冷却器システム | |
| Xiao et al. | Time-domain acoustic-electrical analogy investigation on a high-power traveling-wave thermoacoustic electric generator | |
| Xiao et al. | Study on a direct-coupling thermoacoustic refrigerator using time-domain acoustic-electrical analogy method | |
| JP2024109675A (ja) | 熱音響システム及び熱音響システムの制御方法 | |
| Murti et al. | Design guideline for multi-cylinder-type liquid-piston Stirling engine | |
| CN101566405B (zh) | 一种行驻波型声场的热驱动热声制冷机装置 | |
| Wang et al. | Theoretical analysis of a direct-coupled Stirling combined cooling and power system for heat recovery | |
| Murti et al. | Analysis of multi-cylinder type liquid piston Stirling cooler | |
| Sun et al. | Numerical study on a three-stage traveling-wave thermoacoustic generator with a simplified structure simultaneously utilizing cold and low-grade thermal energy | |
| Xiao et al. | A highly efficient eco-friendly heat-driven thermoacoustic refrigerator using nitrogen and water | |
| JP5453950B2 (ja) | 熱音響機関 | |
| CN109974324B (zh) | 一种可用作发电、制冷或热泵的热声环路系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151120 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160607 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160624 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5970737 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |