WO2013084611A1 - 天然ガス改質器用触媒管の評価方法 - Google Patents

天然ガス改質器用触媒管の評価方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2013084611A1
WO2013084611A1 PCT/JP2012/077447 JP2012077447W WO2013084611A1 WO 2013084611 A1 WO2013084611 A1 WO 2013084611A1 JP 2012077447 W JP2012077447 W JP 2012077447W WO 2013084611 A1 WO2013084611 A1 WO 2013084611A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
catalyst
catalyst tube
evaluation
reference value
natural gas
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/077447
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真也 森岡
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Priority to RU2014122978/28A priority Critical patent/RU2572638C2/ru
Priority to MYPI2014701437A priority patent/MY188249A/en
Publication of WO2013084611A1 publication Critical patent/WO2013084611A1/ja

Links

Images

Classifications

    • GPHYSICS
    • G01MEASURING; TESTING
    • G01NINVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N27/00Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
    • G01N27/72Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
    • G01N27/82Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
    • G01N27/90Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws using eddy currents

Definitions

  • the present invention relates to a method for evaluating a catalyst tube for a natural gas reformer.
  • the natural gas reformer for reforming the natural gas includes a plurality of catalyst tubes 14 including a catalyst tube main body 11, a short piece 12, and a pigtail 13, as shown in FIG.
  • the catalyst tube main body 11 is arranged upright so that the axis extends in the vertical direction.
  • the short piece 12 is connected to the lower end portion of the catalyst tube main body 11, and is arranged upright so that the axis extends in the vertical direction.
  • the pigtail 13 is connected to the lower end of the short piece 12, has a smaller diameter than the catalyst tube main body 11, and is bent.
  • the other end of the pigtail 13 is connected to the hot collector 15.
  • the hot collector 15 is arranged such that the axis extends in the horizontal direction (in the illustrated example, the front and back direction on the paper surface).
  • the other end of the pigtail of the catalyst tube (not shown) is connected to the hot collector 15 at a position symmetrical to the catalyst tube 14. Further, a pair of left and right catalyst tubes connected to the hot collector 15 at a predetermined interval in the axial direction of the hot collector 15 are arranged.
  • the natural gas reformer is provided with a plurality of hot collectors 15 to which a plurality of catalyst tubes 14 are connected.
  • the catalyst tube main body 11, the short piece 12, and the pigtail 13 are made of, for example, HP-Nb-Ti (25Cr-35Ni-Nb, Ti) and Alloy 800H (Fe-32Ni-20Cr).
  • the introduced mixed gas (methane gas, water vapor) 21 reacts to generate a product gas (hydrogen, water vapor, carbon monoxide, carbon dioxide) 22.
  • This generated gas 22 is circulated to the hot collector 15 via the short piece 12 and the pigtail 13.
  • the catalyst tube main body 11 is disposed in a furnace at about 900 ° C. or higher.
  • the short piece 12 and the pigtail 13 are arranged outside the furnace, a gas of about 900 ° C. is circulated therein.
  • the catalyst tube 11, the short piece 12, and the pigtail 13 are all devices used in a high-temperature environment, and there is a concern that creep deformation due to the above-described thermal deterioration occurs.
  • the change in the shape of the catalyst tube body is a phenomenon that occurs from the late stage to the end stage of the life when the thermal deterioration has progressed relatively, and the remaining life is evaluated from the early stage to the late stage of the life where the thermal deterioration has progressed. I could't.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and it is relatively simple for all the catalyst tubes including the catalyst tube main body, the short piece, and the pigtail. It aims at providing the evaluation method of the catalyst pipe
  • a method for evaluating a catalyst pipe for a natural gas reformer according to the present invention that solves the above-described problems includes a catalyst pipe main body, a short piece connected to the catalyst pipe main body, and a pigtail connected to the short piece.
  • a method for evaluating a catalyst pipe for a natural gas reformer according to the present invention that solves the above-described problems includes a catalyst pipe main body, a short piece connected to the catalyst pipe main body, and a pigtail connected to the short piece.
  • the bulging rate of the short piece and the pigtail constituting the catalyst pipe selected as the evaluation target is calculated, the bulging rate of the short piece and the pigtail is equal to or higher than a reference value, and the short piece and the pigtail are When the penetration type flaw detection test is performed and it is determined that there is no crack, the remaining life of the catalyst tube is evaluated by a replica method.
  • a method for evaluating a catalyst pipe for a natural gas reformer according to the present invention that solves the above-described problems is a method for evaluating a catalyst pipe for a natural gas reformer according to the above-described invention, and the evaluation of the catalyst pipe by the replica method.
  • the life evaluation based on the void density, the void density of the catalyst tube is smaller than the reference value, and the oxide layer thickness of the catalyst tube is a reference value.
  • an evaluation object is selected based on the measured temperature, and the bulging rate of the short piece and the pigtail constituting the catalyst pipe selected as the evaluation object is a reference value.
  • the remaining life of the catalyst tube is evaluated by the replica method when the bulge rate of the catalyst tube and the measured value by the eddy current flaw test are both smaller than the reference value or there is no crack in the penetration flaw test. By doing so, the entire catalyst tube can be evaluated relatively easily.
  • FIG. 4 is a view for explaining an evaluation method of an oxide layer thickness used in an evaluation method for a catalyst tube for a natural gas reformer according to a main embodiment of the present invention, and shows a IV-IV cross section of FIG. 4A. It is a figure for demonstrating the relationship between the primary and secondary carbide used by the evaluation method of the catalyst pipe
  • the natural gas reformer catalyst tube evaluation method according to this embodiment is applied to a plurality of, for example, about 500 to 600 catalyst tubes connected to each of a plurality of hot collectors provided in the natural gas reformer. Is done.
  • the catalyst tube includes a catalyst tube body, a short piece, and a pigtail.
  • the temperature is measured, and the evaluation target is selected based on the measured temperature.
  • the temperature of the entire natural gas reformer is measured (first step S1).
  • the temperature of each location is measured with a thermometer provided at a predetermined interval in the axial direction of the hot collector. Thereby, it is possible to specify which part of the plurality of hot collectors is hot.
  • the surface temperature of the catalyst tube is measured from a window through which the inside of the furnace can be observed using infrared thermography.
  • step S2 an area having a relatively high temperature, for example, about 10% of the entire area is selected. That is, the catalyst pipe to be evaluated is selected based on the measurement result obtained in step S1.
  • step S3 the outer diameter of the short piece and the pigtail constituting the catalyst pipe selected in the second step S2 is measured with calipers, for example.
  • the bulging rate is calculated based on the outer diameter (design value) of the short piece and pigtail when installed in the plant.
  • the process proceeds to the fourth step S4, and in this step S4, it is determined whether or not the bulging rate obtained in the third step S3 is a reference value, for example, 3% or more. If the bulge rate is less than 3%, it is determined that the short piece and the pigtail that have been evaluated based on the bulge rate, and the catalyst pipe body to which the short piece is connected, hardly consumes the life. The process proceeds to step S15. On the other hand, when the bulging rate is 3% or more, the process proceeds to the fifth step S5, and the short piece and the pigtail are subsequently tested for cracks, and the process proceeds to the sixth step S6. Evaluation is carried out on the catalyst pipe body connected to the short piece and the pigtail whose bulge rate has been calculated in S3.
  • a reference value for example, 3% or more.
  • the penetration type flaw detection test is performed on the short piece and the pigtail whose bulge rate is determined to be equal to or higher than the reference value in the fourth step S4, and the presence or absence of cracks is determined. If it is determined that there is no crack, the process proceeds to the ninth step S9. If it is determined that there is a crack, the process proceeds to the twentieth step S20, and the short piece and the pigtail to be evaluated are replaced.
  • the outer diameter of the catalyst pipe body connected to the short piece and the pigtail calculated in the third step S3 is measured with calipers, for example, and this measured value and installation in the plant are measured.
  • the bulging rate is calculated based on the outer diameter (design value) of the catalyst tube main body at the time.
  • the seventh step S7 it is determined whether or not the bulging rate obtained in the sixth step S6 is a reference value, for example, 2% or more. If the bulge rate is less than 2%, the process proceeds to an eighth step S8. When the bulging rate is 2% or more, the process proceeds to the twentieth step S20, and the evaluation target catalyst tube body is replaced.
  • an eddy current flaw detection test is performed on the catalyst tube main body that has been evaluated based on the swelling rate in the seventh step S7, and the measured value (number of voids / volume) is obtained. It is determined whether it is smaller than the reference value. If the measured value is greater than or equal to the reference value, the process proceeds to the twentieth step S20, and the evaluation target catalyst tube body is replaced. On the other hand, if the measured value is smaller than the reference value, the process proceeds to a ninth step S9.
  • the replica method is performed on the evaluation target catalyst tube (catalyst tube body, short piece, pigtail). That is, a metal structure is made to appear by polishing / etching on the catalyst tube to be evaluated, and the metal structure is transferred to a film or the like.
  • the process proceeds to the tenth step S10, and in this step S10, it is determined whether or not the void density (number of voids / volume) is smaller than the reference value. If the void density is smaller than the reference value, the life cannot be evaluated based on the void density, and the process proceeds to a twelfth step S12. On the other hand, if the void density is greater than or equal to the reference value, the process proceeds to an eleventh step S11.
  • the lifetime consumption rate is evaluated based on the void density with respect to the evaluation target. For example, as shown in FIG. 2, since the curve indicating the relationship between the life consumption rate and the void density has a slope at a life consumption rate of about 70% to 100%, it is determined that the evaluation target is in the end of life state. The process proceeds to the fifteenth step S15.
  • the twelfth step S12 it is determined whether or not the oxide layer thickness is larger than the reference value.
  • the catalyst tube main body, the short piece, and the pigtail are tube main bodies 30 each having a hole 31a in the shaft center.
  • An oxide layer 32 having a substantially uniform thickness t is generated. If the oxide layer thickness is larger than the reference value, the process proceeds to a fourteenth step S14. If the oxide layer thickness is less than or equal to the reference value, the process proceeds to a thirteenth step S13.
  • the lifetime consumption rate is evaluated based on the oxide layer thickness with respect to the evaluation target. For example, as shown in FIG. 3, since the curve indicating the relationship between the life consumption rate and the oxide layer thickness has an inclination from the life consumption rate of 0% to about 30%, the evaluation object is in the state from the initial stage to the middle stage of the lifetime. It is determined that there is, and the process proceeds to fifteenth step S15.
  • a lifetime is evaluated by primary and secondary carbide.
  • the relationship between the primary and secondary carbides and the lifetime consumption rate will be described with reference to FIGS. 5A and 5B.
  • T1 indicates the state of the evaluation target at a specific time
  • T2 indicates the state of the evaluation target at a specific time after a certain period of time has elapsed from T1.
  • FIG. 5A and FIG. 5B it is specified whether the primary carbide is cast, continuous (decomposition), fragmentation tendency, or fragmentation, and the secondary carbide is cast, precipitation, agglomeration, coarsening tendency is small. Then, it is specified which state is in a large tendency of aggregation and coarsening. As a result, it is possible to determine in which stage of the life the evaluation target is in a state. Then, it progresses to 15th step S15.
  • step S15 it is determined whether all selected evaluation targets have been evaluated. If all the selected evaluation objects have not been evaluated, the process returns to the third step S3 to evaluate another selected evaluation object. When all the selected evaluation targets are evaluated, the evaluation flow ends.
  • the evaluation object is selected based on the measured temperature, and the short piece and the pigtail constituting the catalyst pipe selected as the evaluation object
  • the catalyst is By evaluating the remaining life of the tube, the entire catalyst tube can be evaluated relatively easily.
  • the life evaluation based on the void density, the void density of the catalyst tube is smaller than the reference value, and the catalyst tube
  • the oxide layer thickness is equal to or less than the reference value
  • the lifetime is evaluated based on the oxide layer thickness, the void density of the catalyst tube is smaller than the reference value, and the oxide layer thickness of the catalyst tube is less than the reference value. If it is large, the life of the catalyst tube can be easily evaluated by either the life evaluation based on the primary or secondary carbide of the catalyst tube.
  • the replica was collected, and the evaluation method for the natural gas reformer in which the evaluation based on the void density, the evaluation based on the oxide layer thickness, the evaluation based on the primary and secondary carbides was described in the order described, but the replica was collected. Later, the roughness is measured, and when the roughness is larger than the reference value, the catalyst tube from which the replica is collected is excluded from the evaluation target. When the roughness is equal to or less than the reference value, the evaluation based on the void density, the oxide layer thickness It is also possible to use a natural gas reformer evaluation method in which evaluation by the above, evaluation by primary and secondary carbides is performed in the order of description. According to such a method for evaluating a natural gas reformer, the evaluation object can be more accurately selected as compared with the above-described evaluation of the natural gas reformer.
  • the present invention is a method for evaluating a catalyst tube for a natural gas reformer, and can appropriately determine non-destructively whether or not the catalyst tube should be replaced. Therefore, a plant in which a natural gas reformer catalyst is installed Can be used beneficially.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Non-Biological Materials By The Use Of Chemical Means (AREA)
  • Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

 触媒管本体とショートピースとピグテールとで構成される触媒管の全てに対して比較的簡易に、余寿命を評価することができる天然ガス改質器用触媒管の評価方法を提供することにある。複数の触媒管の温度を測定し(S1)、温度測定結果に基づき評価対象を選定し(S2)、評価対象に選定された触媒管を構成する前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率を算出し(S3)、前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率が基準値以上であるとき、前記評価対象の触媒管を構成する前記触媒管本体の膨出率を算出し(S6)、前記触媒管本体の膨出率が基準値より小さく(S7)、渦流探傷試験を行って得られた計測値が基準値より小さい場合に(S8)、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにした(S9~S14)。

Description

天然ガス改質器用触媒管の評価方法
 本発明は、天然ガス改質器用触媒管の評価方法に関する。
 従来、高温および高圧の環境下で使用される各種プラントにおいては、機器を構成する材料が熱劣化によるクリープ変形が余寿命に大きな影響を与えることが知られている。そのため、機器の寿命を評価する手法が種々開発されている(例えば、特許文献1,2など参照)。
 天然ガスを改質する天然ガス改質器は、図6に示すように、触媒管本体11、ショートピース12、ピグテール13で構成される触媒管14を複数備える。触媒管本体11は、軸心が上下方向に延在するように立設配置されている。ショートピース12は、触媒管本体11の下端部に連結され、軸心が上下方向に延在するように立設配置されている。ピグテール13は、ショートピース12の下端部に連結され、触媒管本体11よりも小径をなし、屈曲配置されている。ピグテール13の他端部がホットコレクタ15に連結されている。ホットコレクタ15は、軸心が水平方向(図示例では紙面表裏方向)に延在するように配置されている。ホットコレクタ15には、触媒管14と左右対称の位置に図示しない触媒管のピグテールの他端部が連結されている。さらに、ホットコレクタ15の軸心方向にて所定の間隔で当該ホットコレクタ15に連結される左右一対の触媒管が配置されている。天然ガス改質器には、複数の触媒管14が連結されたホットコレクタ15が複数配置されている。
 触媒管本体11、ショートピース12、ピグテール13は、例えば、HP-Nb-Ti(25Cr-35Ni-Nb、Ti)およびアロイ800H(Fe-32Ni-20Cr)で構成されている。触媒管本体11は、導入された混合ガス(メタンガス、水蒸気)21が反応して生成ガス(水素、水蒸気、一酸化炭素、二酸化炭素)22を生成している。この生成ガス22は、ショートピース12、ピグテール13を介してホットコレクタ15に流通している。
 ところで、触媒管本体11は、約900℃以上の炉内に配置されている。ショートピース12およびピグテール13は、炉外に配置されるものの、内部を約900℃のガスが流通している。このように触媒管11、ショートピース12、ピグテール13は何れも高温環境下で使用される機器であり、上述の熱劣化によるクリープ変形が生じることが懸念されている。
 上述の天然ガス改質器を備えたプラントにおいては、定期点検時に稼働プラントから触媒管を抜き取り、当該触媒管に対しクリープ試験(破壊試験)を行って評価する手法が採られていた。また、触媒管に対しては、スキャニング(非破壊試験)により形状変化や欠陥有無などを評価する手法などが開発されていた。
特開2003-315251号公報 特開平8-29400号公報
 ところが、上述のクリープ試験のみによる評価手法では、試験結果から上述の触媒管における寿命初期から末期の段階にて余寿命を定量的に評価することができるものの、破壊試験であり、稼働プラントから触媒管を抜き取ることから評価できる管数が限られていた。上述のスキャニングのみによる評価手法では、比較的直径の大きい触媒管本体の形状変化や欠陥の有無を検査することができるものの、直径が比較的小さいショートピースやピグテールには計測機器を取付けることができず形状変化や欠陥の有無を検査することができなかった。さらに、触媒管本体の形状変化は、熱劣化が比較的進行した寿命後期から末期の段階に生じる現象であって、熱劣化が進行している寿命初期から後期の段階においては余寿命を評価することができなかった。
 以上のことから、本発明は前述した課題を解決するために為されたものであって、触媒管本体とショートピースとピグテールとで構成される触媒管の全てに対して比較的簡易に、余寿命を評価することができる天然ガス改質器用触媒管の評価方法を提供することを目的としている。
 上述した課題を解決する本発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法は、触媒管本体と、前記触媒管本体に連結されるショートピースと、前記ショートピースに連結されるピグテールとで構成される触媒管を複数備える天然ガス改質器を評価する天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、前記複数の触媒管の温度を測定し、温度測定結果に基づき評価対象を選定し、評価対象に選定された触媒管を構成する前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率を算出し、前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率が基準値以上であるとき、前記評価対象の触媒管を構成する前記触媒管本体の膨出率を算出し、前記触媒管本体の膨出率が基準値より小さく、渦流探傷試験を行って得られた計測値が基準値より小さい場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにしたことを特徴とする。
 上述した課題を解決する本発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法は、触媒管本体と、前記触媒管本体に連結されるショートピースと、前記ショートピースに連結されるピグテールとで構成される触媒管を複数備える天然ガス改質器を評価する天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、前記複数の触媒管の温度を測定し、温度測定結果に基づき評価対象を選定し、評価対象に選定された触媒管を構成する前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率を算出し、前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率が基準値以上であり、当該ショートピースおよび当該ピグテールに対し浸透式探傷試験を行って割れが無いと判定された場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにしたことを特徴とする。
 上述した課題を解決する本発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法は、前述した発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、前記レプリカ法による前記触媒管の評価が、前記触媒管のボイド密度が基準値以上である場合に当該ボイド密度に基づく寿命の評価、前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが基準値以下である場合に当該酸化層厚さに基づく寿命の評価、前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが前記基準値より大きい場合に、前記触媒管の一次、二次炭化物に基づく寿命の評価の何れかであることを特徴とする。
 本発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法によれば、測定温度に基づき評価対象を選定し、評価対象に選定された触媒管を構成するショートピースおよびピグテールの膨出率が基準値以上であり、触媒管の膨出率および渦電流探傷試験による計測値がともに基準値より小さいか、または浸透式探傷試験で割れが無い場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにしたことで、比較的簡易に触媒管全体を評価することができる。
本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法による評価フローを示す図である。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられるボイド密度と寿命消費率との関係を示すグラフである。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられる酸化層厚さと寿命消費率との関係を示すグラフである。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられる酸化層厚さの評価方法を説明するための図であって、管本体の断面を示す。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられる酸化層厚さの評価方法を説明するための図であって、図4AのIV-IV断面を示す。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられる一次、二次炭化物と寿命消費率との関係を説明するための図であって、評価値と寿命消費率との関係のグラフを示す。 本発明の主な実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法で用いられる一次、二次炭化物と寿命消費率との関係を説明するための図であって、一次、二次炭化物の評価区分を示す。 天然ガス改質器用触媒管の評価方法の評価対象である触媒管の概略図である。
 本発明に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法の実施形態を図面に基づいて説明する。
[主な実施形態]
 本発明に係る天然ガス改質器触媒管の評価方法の主な実施形態を図1~図6に基づいて説明する。
 本実施形態に係る天然ガス改質器触媒管の評価方法は、天然ガス改質器に設けられる複数のホットコレクタのそれぞれに連結される、複数、例えば500本から600本程度の触媒管に適用される。触媒管は、上述した通り、触媒管本体、ショートピース、ピグテールで構成される。
 本実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法では、まず、温度を測定し、測定温度に基づき評価対象を選定する。図1に示すように、天然ガス改質器全体の温度を計測する(第1のステップS1)。このステップS1においては、ホットコレクタの軸方向にて所定の間隔で設けられている温度計で各箇所の温度を計測する。これにより、複数のホットコレクタのどの箇所が高温であるのかを特定することができる。続いて、赤外線サーモグラフィを用いて炉内を観察可能な窓から触媒管の表面温度を計測する。
 続いて、第2のステップS2へ進み、このステップS2にて、相対的に高温となっているエリア、例えば全体に対し約10%程度のエリアを選定する。つまり、ステップS1にて得られた測定結果に基づき、評価対象となる触媒管を選定する。
 続いて、第3のステップS3へ進み、このステップS3にて、第2のステップS2により選定された触媒管を構成するショートピースおよびピグテールに対し外径を例えばノギスにより計測し、この計測値とプラントへの設置時のショートピースおよびピグテールの外径の大きさ(設計値)に基づき膨出率を算出する。
 続いて、第4のステップS4へ進み、このステップS4にて、第3のステップS3で得られた膨出率が基準値、例えば3%以上であるかどうかを判定する。前記膨出率が3%より小さい場合には、膨出率に基づく評価を実施したショートピースおよびピグテール、前記ショートピースが連結される触媒管本体は寿命をほとんど消費していないと判定し第15のステップS15へ進む。他方、膨出率が3%以上である場合には、第5のステップS5へ進み、引き続きショートピースおよびピグテールに対し割れの有無を試験すると共に、第6のステップS6へ進み、第3のステップS3において膨出率を算出したショートピースおよびピグテールに連結される触媒管本体に対し評価を実施する。
 第5のステップS5において、第4のステップS4にて膨出率が基準値以上と判定されたショートピースおよびピグテールに対し、浸透式探傷試験を実施し、割れの有無を判定する。割れが無いと判定されると、第9のステップS9へ進む。割れがあると判定されると、第20のステップS20へ進み、評価対象のショートピースおよびピグテールを交換する。
 第6のステップS6において、第3のステップS3において膨出率を算出したショートピースおよびピグテールに連結される触媒管本体に対し、外径を例えばノギスにより計測し、この計測値とプラントへの設置時の触媒管本体の外径の大きさ(設計値)に基づき膨出率を算出する。
 続いて、第7のステップS7にて、第6のステップS6で得られた膨出率が基準値、例えば2%以上であるかどうかを判定する。前記膨出率が2%より小さい場合には、第8のステップS8へ進む。前記膨出率が2%以上である場合には、第20のステップS20へ進み、評価対象の触媒管本体を交換する。
 続いて、第8のステップS8にて、第7のステップS7にて膨出率に基づく評価を行った触媒管本体に対し、渦流探傷試験を実施し、計測値(ボイドの個数/体積)が基準値より小さいかどうかを判定する。前記計測値が前記基準値以上である場合には、第20のステップS20へ進み、評価対象の触媒管本体を交換する。他方、前記計測値が前記基準値より小さい場合には、第9のステップS9へ進む。
 続いて、第9のステップS9にて、評価対象の触媒管(触媒管本体、ショートピース、ピグテール)に対し、レプリカ法を実施する。つまり、評価対象の触媒管に対し、研磨・エッチングにより金属組織を現出させ、当該金属組織をフィルムなどに転写する。
 続いて、第10のステップS10に進み、このステップS10にて、ボイド密度(ボイドの個数/体積)が基準値よりも小さいかどうかを判定する。前記ボイド密度が前記基準値よりも小さい場合には、当該ボイド密度に基づいては寿命を評価できず、第12のステップS12へ進む。他方、前記ボイド密度が前記基準値以上である場合には、第11のステップS11へ進む。
 第11のステップS11にて、評価対象に対しボイド密度に基づき寿命消費率を評価する。例えば、図2に示すように、寿命消費率とボイド密度の関係を示す曲線が寿命消費率約70%から100%にて傾きを有することから、評価対象が寿命末期の状態であると判定し、第15のステップS15へ進む。
 第12のステップS12にて、酸化層厚さが基準値よりも大きいかどうかを判定する。触媒管本体、ショートピース、ピグテールは、図4Aおよび図4Bに示すように、軸心に穴31aを有す管本体30であって、その外周面全体には、母材31に対し熱劣化によりほぼ均一の厚さtの酸化層32が生成する。この酸化層厚さが前記基準値より大きい場合には、第14のステップS14へ進む。前記酸化層厚さが前記基準値以下の場合には、第13のステップS13へ進む。
 第13のステップS13にて、評価対象に対し酸化層厚さに基づき寿命消費率を評価する。例えば、図3に示すように、寿命消費率と酸化層厚さとの関係を示す曲線が寿命消費率0%から約30%にて傾きを有することから、評価対象が寿命初期から中期の状態であると判定し、第15のステップS15へ進む。
 第14のステップS14にて、評価対象に対し、一次、二次炭化物により寿命を評価する。一次、二次炭化物と寿命消費率との関係について、図5Aおよび図5Bを用いて説明する。図5Aにおいて、T1はある特定の時期の評価対象の状態を示し、T2はT1からさらにある期間が経過したある特定の時期の評価対象の状態を示す。図5Aおよび図5Bに示すように、一次炭化物が鋳込み、連続(分解)、分断傾向、分断の何れの状態であるのかを特定すると共に、二次炭化物が鋳込み、析出、凝集・粗大化傾向小、凝集・粗大化傾向大の何れの状態であるのかを特定する。これにより、評価対象が寿命のどの段階の状態にあるのかを判定することができる。続いて、第15のステップS15へ進む。
 第15のステップS15にて、選定した評価対象全てを評価したかを判定する。選定した評価対象全てを評価していない場合には、第3のステップS3へ戻り、別の選定した評価対象を評価する。選定した評価対象全てを評価した場合には、当該評価フローが終了となる。
 以上説明したように、本実施形態に係る天然ガス改質器用触媒管の評価方法によれば、測定温度に基づき評価対象を選定し、評価対象に選定された触媒管を構成するショートピースおよびピグテールの膨出率が基準値以上であり、触媒管の膨出率および渦電流探傷試験による計測値がともに基準値より小さいか、または浸透式探傷試験で割れが無い場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにしたことで、比較的簡易に触媒管全体を評価することができる。
 レプリカ法による触媒管の評価が、前記触媒管のボイド密度が基準値以上である場合に当該ボイド密度に基づく寿命の評価、前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが基準値以下である場合に当該酸化層厚さに基づく寿命の評価、前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが前記基準値より大きい場合に、前記触媒管の一次、二次炭化物に基づく寿命の評価の何れかであることにより、触媒管の寿命を簡易に評価することができる。
 なお、上記では、レプリカを採取し、ボイド密度による評価、酸化層厚さによる評価、一次、二次炭化物による評価を記載順に行う天然ガス改質器の評価方法について説明したが、レプリカを採取した後に、粗さを計測し、粗さが基準値よりも大きい場合にはレプリカを採取した触媒管を評価対象から外し、粗さが前記基準値以下の場合にはボイド密度による評価、酸化層厚さによる評価、一次、二次炭化物による評価を記載順に行う天然ガス改質器の評価方法とすることも可能である。このような天然ガス改質器の評価方法によれば、上述した天然ガス改質器の評価と比べて評価対象をより正確に選別することができる。
 本発明は天然ガス改質器用触媒管の評価方法であり、触媒管に対し交換すべきか否かを非破壊にて適切に判定することができるため、天然ガス改質器触媒が設置されるプラントで有益に利用することができる。
11    触媒管本体
12    ショートピース
13    ピグテール
14    触媒管
15    ホットコレクタ
21    混合ガス(H2O,CH4
22    生成ガス(H2,H2O,CO,CO2
30    管本体
31    母材
32    酸化層

Claims (3)

  1.  触媒管本体と、前記触媒管本体に連結されるショートピースと、前記ショートピースに連結されるピグテールとで構成される触媒管を複数備える天然ガス改質器を評価する天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、
     前記複数の触媒管の温度を測定し、温度測定結果に基づき評価対象を選定し、
     評価対象に選定された触媒管を構成する前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率を算出し、
     前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率が基準値以上であるとき、前記評価対象の触媒管を構成する前記触媒管本体の膨出率を算出し、前記触媒管本体の膨出率が基準値より小さく、渦流探傷試験を行って得られた計測値が基準値より小さい場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにした
    ことを特徴とする天然ガス改質器用触媒管の評価方法。
  2.  触媒管本体と、前記触媒管本体に連結されるショートピースと、前記ショートピースに連結されるピグテールとで構成される触媒管を複数備える天然ガス改質器を評価する天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、
     前記複数の触媒管の温度を測定し、温度測定結果に基づき評価対象を選定し、
     評価対象に選定された触媒管を構成する前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率を算出し、
     前記ショートピースおよび前記ピグテールの膨出率が基準値以上であり、当該ショートピースおよび当該ピグテールに対し浸透式探傷試験を行って割れが無いと判定された場合に、レプリカ法により前記触媒管の余寿命を評価するようにした
    ことを特徴とする天然ガス改質器用触媒管の評価方法。
  3.  請求項1または請求項2に記載された天然ガス改質器用触媒管の評価方法であって、
     前記レプリカ法による前記触媒管の評価は、
     前記触媒管のボイド密度が基準値以上である場合に当該ボイド密度に基づく寿命の評価、
     前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが基準値以下である場合に当該酸化層厚さに基づく寿命の評価、
     前記触媒管のボイド密度が前記基準値より小さく、且つ前記触媒管の酸化層厚さが前記基準値より大きい場合に、前記触媒管の一次、二次炭化物に基づく寿命の評価の何れかである
    ことを特徴とする天然ガス改質器用触媒管の評価方法。
PCT/JP2012/077447 2011-12-09 2012-10-24 天然ガス改質器用触媒管の評価方法 WO2013084611A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014122978/28A RU2572638C2 (ru) 2011-12-09 2012-10-24 Способ оценки каталитической трубки установки риформинга природного газа
MYPI2014701437A MY188249A (en) 2011-12-09 2012-10-24 Natural gas reformer catalytic tube assessment method

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011269774A JP5591217B2 (ja) 2011-12-09 2011-12-09 天然ガス改質器用触媒管の評価方法
JP2011-269774 2011-12-09

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013084611A1 true WO2013084611A1 (ja) 2013-06-13

Family

ID=48573994

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2012/077447 WO2013084611A1 (ja) 2011-12-09 2012-10-24 天然ガス改質器用触媒管の評価方法

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP5591217B2 (ja)
MY (1) MY188249A (ja)
RU (1) RU2572638C2 (ja)
SA (1) SA112340056B1 (ja)
WO (1) WO2013084611A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2652534C1 (ru) * 2014-11-20 2018-04-26 Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд. Средство контроля высокотемпературного устройства высокого давления
US10767980B2 (en) 2019-02-13 2020-09-08 Praxair Technology, Inc. Method of determining diametrical growth of reformer tubes
US11079283B2 (en) 2016-04-01 2021-08-03 Praxair Technology, Inc. Temperature measurement system for furnaces

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6220257B2 (ja) * 2013-12-17 2017-10-25 三菱重工業株式会社 配管の寿命評価方法
JP2016183899A (ja) * 2015-03-26 2016-10-20 三菱重工業株式会社 耐熱部材の使用温度推定方法
JP6516325B2 (ja) * 2015-03-26 2019-05-22 三菱重工業株式会社 管の余寿命評価方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0296631A (ja) * 1988-10-04 1990-04-09 Babcock Hitachi Kk 不均一変形管のクリープ損傷評価法
JPH0829400A (ja) * 1994-07-20 1996-02-02 Jgc Corp オーステナイト系ステンレス鋼の余寿命予測方法
JP2003315251A (ja) * 2002-04-25 2003-11-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 耐熱鋼の高温損傷評価方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2291344C1 (ru) * 2005-09-05 2007-01-10 Сергей Сэмович Машуров Способ прогнозирования дефектов подземных трубопроводов
FR2910623B1 (fr) * 2006-12-21 2009-03-20 Air Liquide Procede de remplacement des tubes d'une unite de reformage

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0296631A (ja) * 1988-10-04 1990-04-09 Babcock Hitachi Kk 不均一変形管のクリープ損傷評価法
JPH0829400A (ja) * 1994-07-20 1996-02-02 Jgc Corp オーステナイト系ステンレス鋼の余寿命予測方法
JP2003315251A (ja) * 2002-04-25 2003-11-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 耐熱鋼の高温損傷評価方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2652534C1 (ru) * 2014-11-20 2018-04-26 Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд. Средство контроля высокотемпературного устройства высокого давления
US11079283B2 (en) 2016-04-01 2021-08-03 Praxair Technology, Inc. Temperature measurement system for furnaces
US10767980B2 (en) 2019-02-13 2020-09-08 Praxair Technology, Inc. Method of determining diametrical growth of reformer tubes

Also Published As

Publication number Publication date
JP5591217B2 (ja) 2014-09-17
RU2572638C2 (ru) 2016-01-20
SA112340056B1 (ar) 2015-07-07
RU2014122978A (ru) 2015-12-10
MY188249A (en) 2021-11-24
JP2013120183A (ja) 2013-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013084611A1 (ja) 天然ガス改質器用触媒管の評価方法
JP3652943B2 (ja) 金属材料の損傷評価方法及び装置
JP5050873B2 (ja) 機械部品の余寿命評価方法
JP5276497B2 (ja) 配管溶接部の寿命評価方法
CN104407044A (zh) 基于低频电磁技术检测炉管缺陷的方法
JP2012173217A (ja) 配管検査方法及び配管寿命決定方法
Guglielmino et al. Damage investigation on welded tubes of a reforming furnace
US20060050092A1 (en) 2D and 3D display system and method for reformer tube inspection
Agyenim-Boateng et al. Determination of corrosion rate and remaining life of pressure vessel using ultrasonic thickness testing technique
JP5492057B2 (ja) 耐熱鋼溶接部の損傷予測方法
CN109187731B (zh) 一种制氢转化炉管加强接头的渗碳检测方法
JP5794927B2 (ja) 浸炭深さ評価方法及び配管の寿命評価方法
JP3825378B2 (ja) 耐熱鋼の寿命評価方法
JP2008051513A (ja) 応力腐食割れ亀裂進展速度の評価方法
JP2013228119A (ja) ボイラ伝熱管の亀裂損傷の診断方法および診断装置
Pagan et al. Characterization and structural integrity tests of ex-service steam generator tubes at Ontario Power Generation
Masuyama Advanced technology in creep life prediction and damage evaluation for creep strength enhanced ferritic steels
Asayama et al. Probabilistic prediction of crack depth distributions observed in structures subjected to thermal fatigue
JP2002168853A (ja) 金属材料の寿命評価方法
Acosta et al. Microstructure-based Lifetime Assessment of Austenitic Steel AISI 347 Exposed to Corrosion and Fatigue
JP4865741B2 (ja) 鋼管の曲げ部の損傷評価方法
Pellegrino et al. Nondestructive testing technologies and applications for detecting, sizing and monitoring corrosion/erosion damage in oil & gas assets
Findikoglu et al. Noninvasive, In Situ Acoustic Diagnosis and Monitoring of Corrosion in Molten-Salt Systems
Roberts Managing Creep Strain in Steam Reformer Tubes Using Laser Based NDT
RU2690047C2 (ru) Прибор неразрушающего контроля пароперегревательных труб из аустенитной стали с определением их полного и остаточного ресурса

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12854878

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014122978

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 12854878

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1