WO2013004369A2 - Strömungskraftwerk und verfahren für dessen betrieb - Google Patents

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    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/30—Energy from the sea, e.g. using wave energy or salinity gradient

Definitions

  • the invention relates to a flow power plant according to the preamble features of the independent claims, which is used in particular as a tidal power plant, and a method for its operation.
  • Rotary axis preferred.
  • the use of such flow power plants for energy from a running water or a sea current in places where no extensive barrages can be built offers.
  • a water turbine with a bidirectionally inflowable profile can be used, or the flow power plant can be tracked as a whole in the event of a flow direction change.
  • CONFIRMATION COPY Storage components and actuators and the associated control is an increased risk of failure. Since generic systems typically completely immerse, a plant maintenance can be carried out only with difficulty, so that a simplified system concept with rotating rigidly hinged rotor blades leads to a system with a longer life.
  • High-speed operation Reference is made to DE 10 2008 053 732 B3.
  • the high-speed number represents the ratio between the
  • the overspeed range used for the downshift ranges from the
  • the invention has for its object a flow power plant and a
  • the invention is based on a generic flow power plant, in particular a tidal power plant from.
  • This concerns a flow power plant, which comprises a water turbine with several rotor blades, which as
  • Lifting runners are executed. Particularly preferred is a
  • the water turbine at least indirectly drives an electric generator, wherein a direct drive, that is a torsionally rigid coupling of the electric generator with the water turbine via a
  • an embodiment is preferred for which the generator torque generated by the electric generator acts brakingly on the water turbine, wherein the load current for adjusting the stator voltage components (d, q) of the electric generator and thus for specifying a particular generator torque can be adjusted by a control or regulation ,
  • This control device for the electric generator is realized for example by means of a frequency converter, which has a DC voltage intermediate circuit, a generator-side rectifier and a network-side inverter for
  • the water turbine is reduced by the guide to the overspeed range.
  • the high speed number ⁇ is the
  • the passage speed depends on the average flow velocity, wherein one of the passage speed associated high-speed number d remains substantially constant.
  • the characteristic of the water turbine for operation in cavitation is adapted according to the invention, since at the onset of cavitation, the power coefficient and the thrust coefficient curves fall steeply with increasing speed number ⁇ .
  • the water turbine is so on the depth of the flow power plant
  • a cavitation speed limit threshold ⁇ * is set, which is sufficiently well below the throughput speed associated cutting number ⁇ .
  • load limiting means are provided in a control device which set the high-speed number ⁇ for the water turbine in such a way that, in the case of a strong flow, a value for ⁇ above the Kavitatiors high-speed threshold ⁇ ⁇ follows. This causes the following: Due to the abrupt drop in the power coefficient of the water turbine at the onset of cavitation is a reduction already at relatively small
  • High-speed numbers ⁇ so that lower centrifugal forces are to be intercepted at the rotating unit of the flow power plant.
  • relatively high speed numbers ⁇ can be used, resulting in simplified storage. It can be used in particular plain bearings.
  • sufficiently high speeds in a power-optimized mode make it possible to produce a small-scale electrical generator.
  • Cavitation area revolves, resulting in high blade tip speeds. This creates sound when the cavitation bubbles burst, keeping the sea dwellers away from the rotor blades, which in this case rapidly revolve around them. Furthermore, the cavitation cleanses maritime growth on the rotor blades.
  • Limiting the power absorbed by the water turbine preferred to limit the thrust of the water turbine in the direction of rotation.
  • the thrust on the rotor can be reduced above a predetermined load threshold by shifting to higher speed numbers ⁇ .
  • the sharp drop in the thrust coefficient CF resulting from the rotor characteristic according to the invention is used when cavitation occurs. Otherwise, significantly higher speeds are necessary for the reduction, so that the risk exists that the passage speed is reached, in which case a further increasing average
  • the parts of the rotor blades affected by the cavitation are preferably provided with a protective coating.
  • an elastomer can be applied.
  • cavitation resistant covers for example at the locations of the rotor blade surface on which cavitation is to be expected
  • the rotor characteristic is tuned to the depth, that the cavitation is limited locally on the blade tips area.
  • the area of the rotor blade on which cavitation can occur at a position at the vertex of the rotor circle is preferably restricted to the radially outer third of the longitudinal extension of the blade.
  • FIG. 1 shows an exemplary profile of the power coefficient for the
  • FIG. 2 shows a flow power plant according to the invention.
  • Figure 3 shows the power and load-controlled operation for a
  • FIG. 2 shows, in a schematically simplified representation, an inventive device
  • the circulating unit 2 of the flow power plant 1 comprises a propeller-shaped water turbine 3 with three rotor blades 4.1, 4.2, 4.3. Each rotor blade 4.1, 4.2, 4.3 has on the radially outer half a
  • an electric generator 11 is preferably rotationally rigidly connected to the water turbine 3.
  • the control device 12 comprises
  • Load limiting means 13 for setting high speed numbers ⁇ to above a cavitation speed limit threshold ⁇ ⁇ .
  • Figure 2 shows the flow power plant according to the invention when operating in the overspeed range, that is, for a high-speed number ⁇ above the
  • Vertex S is most pronounced and has the maximum spatial extent on the respective rotor blade 4.1, 4.2, 4.3.
  • the rotor characteristic is formed as a function of the immersion depth T of the flow power plant 1 so that the cavitation is limited to the region of the cavitation resistant coating 6.1, 6.2, 6.3.
  • FIG 1 shows the effect of designed for cavitation
  • the power coefficient c P has a maximum for a performance-optimal
  • the thrust coefficient CF is determined from the thrust force F in the direction of the rotation axis of the water turbine 3, the density p of the flow medium, the average flow velocity v and the rotor radius r as follows:
  • the solid curves in FIG. 1 represent the characteristic of the water turbine 3 according to an embodiment of the invention. In this case, there is a cavitation fast-speed threshold above which cavitation occurs. It can be seen that there is a sharp drop in the power coefficient cp and the thrust coefficient CF for
  • a water turbine whose rotor design, in particular the selected rotor profile, in relation to the depth is designed so that for the cavitation Schnelllaufteilschwelle ⁇ * the following applies: ⁇ ⁇ 0.9 ⁇ 0 and more preferably ⁇ * ⁇ 0.8
  • a reduction is already effected at relatively low fast speeds ⁇ , so that it is possible to work with a sufficiently high performance-optimized fast-speed number X Pt .
  • This allows a plant normal operation with a high-speed water turbine 3, so simplifies the bearing design and a smaller size is sufficient for the electric generator.
  • FIG. 3 shows the load curve on the basis of the axial thrust load F against an average flow velocity v for a flow power plant 1 according to the invention.
  • the water turbine 3 operates with a high-performance speed coefficient ⁇ #.
  • An average flow velocity v above v 2 represents a range for which the passage speed n d is reached. Accordingly, the remains

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb eines Strömungskraftwerks, umfassend eine Wasserturbine mit mehreren als Auftriebsläufer ausgebildeten Rotorblättern, einen elektrischen Generator, der von der Wasserturbine wenigstens mittelbar angetrieben wird, wobei die Wasserturbine zur Leistungsbegrenzung in einen Überdrehzahlbereich oberhalb einer leistungsoptimalen Schnelllaufzahl geführt wird. Die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass die Wasserturbine so auf die Tauchtiefe des Strömungskraftwerks abgestimmt wird, dass im Überdrehzahlbereich ab einer Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle, die unterhalb einer der Durchgangsdrehzahl zugeordneten Schnelllaufzahl liegt, wenigstens an einem Rotorblattteilbereich Kavitation auftritt und die Wasserturbine zur Lastbegrenzung mit Schnelllaufzahlen bis oberhalb der Kavitations- Schnelllaufzahlschwelle betrieben wird.

Description

Strömungskraftwerk und Verfahren für dessen Betrieb
Die Erfindung betrifft ein Strömungskraftwerk gemäß den oberbegrifflichen Merkmalen der unabhängigen Ansprüche, das insbesondere als Gezeitenkraftwerk eingesetzt wird, sowie ein Verfahren für dessen Betrieb.
Strömungskraftwerke mit propellerförmigen, als Auftriebsläufer ausgebildeten Wasserturbinen in Verbindung mit einem elektrischen Generator, die als freistehende Einheiten von einer Gewässerströmung angetrieben werden, sind bekannt. Vorliegend wird ein Axialturbinen-Design mit einer horizontalen
Drehachse bevorzugt. Dabei bietet sich der Einsatz solcher Strömungskraftwerke zur Energiegewinnung aus einem Fließgewässer oder einer Meeresströmung an Orten an, an denen keine umfangreichen Sperrwerke errichtet werden können. Zur Energiegewinnung aus Gezeiten kann eine Wasserturbine mit einem bidirektional anströmbaren Profil verwendet werden oder das Strömungskraftwerk lässt sich als Ganzes bei einem Strömungsrichtungswechsel nachführen.
Ohne die typischerweise in Dammstrukturen vorgesehenen
Verschlussmechanismen in den zur Wasserturbine führenden Strömungskanälen, besteht bei Überlast für gattungsgemäße Strömungskraftwerke keine Möglichkeit zur Abkopplung von der Umgebungsströmung. Entsprechend müssen Maßnahmen ergriffen werden, um die Anlagen im Fall einer Starkanströmung zu schützen.
Eine Möglichkeit zur Leistungs- und Lastabregelung besteht darin, die
Wasserturbine mit drehbar an einem Nabenteil befestigten Rotorblättern auszustatten. Zur Abregelung werden bei dieser Bauform die Rotorblätter in die Fahnenstellung geführt. Die hierfür notwendige, drehbare Rotorblatthalterung ist jedoch insbesondere für die zur effizienten Energiegewinnung aus langsam fließenden Strömungen notwendigen, großbauenden Anlagen konstruktiv aufwendig. Des Weiteren stellen die für die Blattwinkeleinstellung verwendeten
BESTÄTIGUNGSKOPIE Lagerungskomponenten und Aktoren sowie die zugehörige Steuerung ein erhöhtes Ausfallrisiko dar. Da gattungsgemäße Anlagen typischerweise vollständig tauchen, kann eine Anlagenwartung nur erschwert ausgeführt werden, sodass ein vereinfachtes Anlagenkonzept mit drehstarr angelenkten Rotorblättern zu einer Anlage mit einer höheren Lebensdauer führt.
Eine alternative Maßnahme zur Abregelung, die insbesondere für Wasserturbinen mit drehstarr befestigten Rotorblättern verwendet wird, besteht darin, das
Strömungskraftwerk beim Erreichen einer vorgegebenen Leistungs- oder
Lastschwelle mit einer Schnelllaufzahl oberhalb der leistungsoptimalen
Schnelllaufzahl zu betreiben/ Exemplarisch wird auf die DE 10 2008 053 732 B3 verwiesen. Dabei stellt die Schnelllaufzahl das Verhältnis zwischen der
Blattspitzengeschwindigkeit und der über den Rotorkreis gemittelten
AnStrömungsgeschwindigkeit dar.
Der für die Abregelung verwendete Überdrehzahlbereich reicht von der
leistungsoptimalen Schnelllaufzahl bis zu einer der Durchgangsdrehzahl
zugeordneten Schnelllaufzahl, für die das bremsende Generatormoment wegfällt. Dabei können die zur Abregelung bei einer Starkanströmung verwendeten
Schnelllaufzahlen zu Fliehkräften führen, die die Anlage stark belasten. Für hohe Schnelllaufzahlen wird die von der Wasserturbine aufgenommene Leistung effektiv reduziert, allerdings nehmen die von der Wasserturbine aufgenommenen
Schubkräfte nicht in gleichem Maße ab. So liegt bei der Durchgangsdrehzahl ein . Schubbeiwert vor, für den bei einer weiter zunehmenden mittleren
AnStrömungsgeschwindigkeit kritische Schublasten auf die Anlage einwirken können.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde ein Strömungskraftwerk und ein
Verfahren für den Betrieb einer Wasserturbine im Überdrehzahlbereich anzugeben, das eine effektive Abregelung bezüglich der Leistung und der Lasten, insbesondere der axialen Schublast, bereits bei kleinen Schnelllaufzahlen bewirkt. Insbesondere soll eine Abregelung für eine Schnelllaufzahl erfolgen, die
hinreichend unterhalb der der Durchgangsdrehzahl zugeordneten Schnelllaufzahl liegt.
Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird durch die Merkmale der unabhängigen Ansprüche gelöst. Vorteilhafte Ausführungen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Dabei geht die Erfindung von einem gattungsgemäßen Strömungskraftwerk, insbesondere einem Gezeitenkraftwerk, aus. Dies betrifft ein Strömungskraftwerk, das eine Wasserturbine mit mehreren Rotorblättern umfasst, die als
Auftriebsläufer ausgeführt sind. Besonders bevorzugt wird eine
Horizontalläuferturbine. Die Wasserturbine treibt wenigstens mittelbar einen elektrischen Generator an, wobei ein Direktantrieb, das heißt eine drehstarre Kopplung des elektrischen Generators mit der Wasserturbine über eine
Antriebswelle, bevorzugt wird. Alternativ kann die Kopplung zwischen dem elektrischen Generator und der Wasserturbine mittelbar, beispielsweise über eine zwischengeschaltete hydrodynamische Kupplung, erfolgen.
Demgemäß wird eine Ausgestaltung bevorzugt, für die das vom elektrischen Generator erzeugte Generatormoment bremsend auf die Wasserturbine wirkt, wobei durch eine Steuerung oder Regelung der Laststrom zur Anpassung der Statorspannungskomponenten (d, q) des elektrischen Generators und damit zur Vorgabe eines bestimmten Generatormoments eingestellt werden kann. Diese Steuervorrichtung für den elektrischen Generator wird beispielsweise mittels eines Frequenzumrichters realisiert, der einen Gleichspannungszwischenkreis, einen generatorseitigen Gleichrichter und einen netzseitigen Wechselrichter zur
Netzaufschaltung des elektrischen Generators aufweist. Dabei gibt der
generatorseitige Gleichrichter den Laststrom am Generatorstator vor. Zur Begrenzung der aus der Strömung aufgenommenen Leistung wird die
Wasserturbine ab einer vorgegebenen Nominalleistung durch die Führung in den Überdrehzahlbereich abgeregelt. Hierzu wird die Schnelllaufzahl λ der
Wasserturbine gegenüber der leistungsoptimalen Schnelllaufzahl XoPt zu größeren Werten verschoben. Dabei kann der Schnelllauf der Wasserturbine bis zur
Durchgangsdrehzahl ausgeführt werden, für die lediglich die Reibungsverluste als Bremsmomente auf die Wasserturbine wirken, das heißt das Generatormoment fällt vollständig weg. Dabei hängt die Durchgangsdrehzahl von der mittleren Anströmungsgeschwindigkeit ab, wobei eine der Durchgangsdrehzahl zugeordnete Schnelllaufzahl d im Wesentlichen konstant bleibt.
Erfindungsgemäß wird die Abregelung eines gattungsgemäßen
Strömungskraftwerks in einem Bereich ausgeführt, der von der der
Durchgangsdrehzahl zugeordneten Schnelllaufzahl λα hinreichend in Richtung zu niedrigeren Schnelllaufzahlen λ beabstandet ist. Dabei resultiert eine
Sicherheitsreserve bis die Wasserturbine durch eine vollständige Wegnahme des Generatormoments freigegeben wird. Zu diesem Zweck wird erfindungsgemäß die Charakteristik der Wasserturbine für den Betrieb bei Kavitation angepasst, da beim Eintritt der Kavitation die Leistungsbeiwert- und des Schubbeiwertkurven mit zunehmender Schnelllaufzahl λ steil abfallen.
Die Wasserturbine wird so auf die Tauchtiefe des Strömungskraftwerks
abgestimmt, dass im Überdrehzahlbereich, das heißt oberhalb einer
leistungsoptimalen Schnelllaufzahl λοΡι, eine Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle λ* festgelegt wird, die hinreichend deutlich unterhalb der der Durchgangsdrehzahl zugeordneten Schneillaufzahl λα liegt. Dabei sind in einer Steuervorrichtung Lastbegrenzungsmittel vorgesehen, die die Schnelllaufzahl λ für die Wasserturbine derart einstellen, dass bei einer starken Anströmung ein Wert für λ oberhalb der Kavitatiöns-Schnelllaufzahlschwelle λι< folgt. Dabei wird Folgendes bewirkt: Durch den abrupten Abfall des Leistungsbeiwerts der Wasserturbine beim Eintritt der Kavitation erfolgt eine Abregelung bereits bei verhältnismäßig kleinen
Schnelllaufzahlen λ, sodass an der umlaufenden Einheit des Strömungskraftwerks geringere Fliehkräfte abzufangen sind. Damit können für den Normalbetrieb, das heißt im leistungsoptimalen Betrieb mit der leistungsoptimalen Schnelllaufzahl A pt/ relativ hohe Schnelllaufzahlen λ verwendet werden, sodass eine vereinfachte Lagerung resultiert. Es können insbesondere Gleitlager eingesetzt werden. Des Weiteren ermöglichen hinreichend hohe Drehzahlen im leistungsoptimalen Betrieb einen kleinbauenden elektrischen Generator.
Unter Starkanströmungsbedingungen, für die die Wasserturbine im
Kavitationsbereich umläuft, resultieren hohe Blattspitzengeschwindigkeiten. Dabei entsteht beim Platzen der Kavitationsblasen Schall, der Meeresbewohner von den in diesem Fall schnell umlaufenden Rotorblättern fernhält. Des Weiteren reinigt die Kavitation maritimen Bewuchs auf den Rotorblättern.
Dabei bezieht sich eine Abregelung des Strömungskraftwerks neben der
Begrenzung der von der Wasserturbine aufgenommenen Leistung bevorzugt auf eine Limitierung der Schubkraft der Wasserturbine in Rotationsrichtung. Die Schubkraft am Rotor kann oberhalb einer vorgegebenen Lastschwelle durch eine Verlagerung zu höheren Schnelllaufzahlen λ reduziert werden. Dabei wird erfindungsgemäß der sich aus der erfindungsgemäßen Rotorcharakteristik ergebende scharfe Abfall des Schubbeiwerts CF beim Eintritt der Kavitation genutzt. Andernfalls sind für die Abregelung wesentlich höhere Drehzahlen notwendig, sodass die Gefahr besteht, dass die Durchgangsdrehzahl erreicht wird, wobei in diesem Fall eine weiter zunehmende mittlere
AnStrömungsgeschwindigkeit die von der Wasserturbine eingetragene Schublast sukzessiv erhöht. Zur kavitationsbeständigen Auslegung des Rotors werden bevorzugt die von der Kavitation betroffenen Teile der Rotorblätter mit einer Schutzbeschichtung versehen. Zu diesem Zweck kann ein Elastomer aufgetragen werden. Als
Alternative werden an den Stellen der Rotorblattoberfläche, an denen Kavitation zu erwarten ist, kavitationsbeständige Abdeckungen, zum Beispiel
Kunststoffelemente, auf den lasttragenden Strukturen verankert. Dabei ist die Rotorcharakteristik so auf die Tauchtiefe abgestimmt, dass die Kavitation lokal auf den Blattspitzen bereich beschränkt ist. Bevorzugt ist der Bereich des Rotorblatts, auf dem bei einer Stellung am Scheitelpunkt des Rotorkreises Kavitation auftreten kann, auf das radial äußere Drittel der Längserstreckung des Blatts beschränkt.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels und im
Zusammenhang mit Figurendarstellungen detaillierter erläutert, in denen im Einzelnen Folgendes dargestellt ist:
Figur 1 zeigt einen exemplarischen Verlauf des Leistungsbeiwerts für die
Wasserturbine eines erfindungsgemäßen Strömungskraftwerks im Vergleich zu einer Ausführung gemäß dem Stand der Technik. Figur 2 zeigt ein erfindungsgemäßes Strömungskraftwerk.
Figur 3 zeigt den leistungs- und lastabgeregelten Betrieb für ein
erfindungsgemäßes Strömungskraftwerk. Figur 2 zeigt in schematisch vereinfachter Darstellung ein erfindungsgemäßes
Strömungskraftwerk 1, das sich über einen Turm 5 und ein Schwerkraftfundament 8 gegen einen Gewässergrund 9 abstützt. Dabei liegt das Strömungskraftwerk 1 vollständig unter der Wasseroberfläche 10. Die umlaufende Einheit 2 des Strömungskraftwerks 1 umfasst eine propellerförmige Wasserturbine 3 mit drei Rotorblättern 4.1, 4.2, 4.3. Jedes Rotorblatt 4.1, 4.2, 4.3 weist auf der radial äußeren Hälfte eine
kavitationsbeständige Beschichtung 6.1, 6.2, 6.3 auf, die als
Elastomerbeschichtung ausgebildet ist. Des Weiteren ist ein elektrischer Generator 11 bevorzugt drehstarr mit der Wasserturbine 3 verbunden. Diesem ist eine Steuereinrichtung 12 zugeordnet, die zur Einstellung des Generatormoments dient, wobei die Drehzahlführung der Wasserturbine 3 anhand einer vorgegebenen Schnelllaufzahl λ erfolgt. Dabei umfasst die Steuervorrichtung 12
Lastbegrenzungsmittel 13 zur Einstellung von Schnelllaufzahlen λ bis oberhalb einer Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle λι<.
Ferner zeigt Figur 2 das erfindungsgemäße Strömungskraftwerk beim Betrieb im Überdrehzahlbereich, das heißt für eine Schnelllaufzahl λ oberhalb der
leistungsoptimalen Schnelllaufzahl A<jPt im Fall einer Starkanströmung. An den Spitzen der Rotorblätter 4.1, 4.2, 4.3 bilden sich an den Rotorblattteilbereichen 7.1, 7.2, 7.3 Kavitationsblasen, wobei die Kavitation beim Durchlaufen des
Scheitelpunkts S am deutlichsten ausgeprägt ist und die maximale räumliche Ausdehnung auf dem jeweiligen Rotorblatt 4.1, 4.2, 4.3 aufweist. Dabei ist die Rotorcharakteristik in Abhängigkeit der Tauchtiefe T des Strömungskraftwerks 1 so ausgebildet, dass die Kavitation auf den Bereich der kavitationsbeständigen Beschichtung 6.1, 6.2, 6.3 beschränkt ist.
Figur 1 zeigt die Wirkung der für den Kavitationsbetrieb ausgelegten
Wasserturbine 3. Dargestellt ist der Verlauf des Leistungsbeiwerts Cp sowie des Schubbeiwerts CF gegen die Schnell laufzahl λ. Dabei berechnet sich der
Leistungsbeiwert cp aus der von der Wasserturbine 3 aufgenommenen Leistung P, der Dichte p des Strömungsmediums, der gemittelten
AnStrömungsgeschwindigkeit v sowie dem Rotorradius r wie folgt:
Figure imgf000009_0001
Der Leistungsbeiwert cP weist ein Maximum für eine leistungsoptimale
Schnelllaufzahl oPt auf.
Ferner bestimmt sich der Schubbeiwert CF aus der Schubkraft F in Richtung der Rotationsachse der Wasserturbine 3, der Dichte p des Strömungsmediums, der gemittelten AnStrömungsgeschwindigkeit v sowie dem Rotorradius r wie folgt:
F
CF = i 2 2
--p-v^ -n-r4
2
Die durchgezogenen Kurven in Figur 1 stellen die Charakteristik der Wasserturbine 3 gemäß einer erfindungsgemäßen Ausführung dar. Dabei liegt eine Kavitations- Schnelllaufzahlschwelle vor, oberhalb der Kavitation auftritt. Ersichtlich ist ein starker Abfall des Leistungsbeiwerts cp und des Schubbeiwerts CF für
Schnelllaufzahlen λ oberhalb der Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle λ*. Ein entsprechender Abfall liegt nicht für eine Wasserturbine 3 ohne den Eintritt der Kavitation vor. Dies ist anhand strichpunktiert dargestellten Kurven I und II für eine nicht für den Kavitationsbetrieb ausgelegte Wasserturbine dargestellt. Diese zeigen deutlich höhere Leistungsbeiwerte cp und Schubbeiwerte CF, sodass die Abregelung eines nicht kavitierenden Gezeitenkraftwerks gegenüber der erfindungsgemäßen Ausführung zu deutlich höheren Schnelllaufzahlen λ im Bereich der der Durchgangsdrehzahl n<i zugeordneten Schnelllaufzahl A<j führt. Besonders bevorzugt wird eine Wasserturbine deren Rotordesign, insbesondere das gewählte Rotorprofil, im Verhältnis zur Tauchtiefe so angelegt ist, dass für die Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle λ* Folgendes gilt: λκ < 0,9 λ0 und besonderes bevorzugt λ* < 0,8 Durch die erfindungsgemäß genutzten Kavitationseffekte erfolgt eine Abregelung bereits bei relativ niedrigen Schnellläufzahlen λ, sodass mit einer hinreichend hohen leistungsoptimalen Schnelllaufzahl X Pt gearbeitet werden kann. Dies ermöglicht einen Anlagennormal betrieb mit einer schnell laufenden Wasserturbine 3, sodass sich die Lagerauslegung vereinfacht und eine kleinere Baugröße für den elektrischen Generator ausreicht.
Figur 3 zeigt den Lastverlauf anhand der axialen Schublast F gegen eine gemittelte Anströmungsgeschwindigkeit v für ein erfindungsgemäßes Strömungskraftwerk 1. In einem ersten leistungsoptimalen Betriebsbereich Bi arbeitet die Wasserturbine 3 mit einer leistungsoptimalen Schnelllaufzahl λο#. Beim Erreichen der
Nennleistung bei der gemittelten Anströmungsgeschwindigkeit vo erfolgt ein Übergang zu einem leistungsbeschränkten Betriebsbereich B2, wobei eine leistungsbegrenzte Schnelllaufzahl λΓ verwendet wird. Ein weiterer Wechsel des Betriebszustands wird bei einer vorgegebenen Schublastschwelle FL ausgeführt, wobei die Wasserturbine anhand eines vorgegeben Verlaufs für eine
lastbeschränkte Schnelllaufzahl λ und damit in einem schublastbegrenzten
Betriebsbereich B3 geführt wird. Hierdurch erfolgt bezüglich der Schublast F eine Abregelung der Anlage für eine Starkanströmung mit einer gemittelten
Anströmungsgeschwindigkeit v oberhalb vi.
Eine gemittelte Anströmungsgeschwindigkeit v oberhalb v2 stellt einen Bereich dar, für den die Durchgangsdrehzahl nd erreicht ist. Entsprechend bleibt die
Schnelllaufzahl λ auf einer gleichbleibenden, der Durchgangsdrehzahl nd
zugeordneten Schnelllaufzahl Xd. Demnach führt eine Erhöhung der gemittelten Anströmungsgeschwindigkeit v im Überlastbereich B4 zu einer erneuten Zunahme der Schublast F, die über die Anlagenauslegung hinausgehen kann. Daher sollte im vorausgehenden lastbegrenzten Betriebsbereich B3 bereits für hinreichend kleine Schnelllaufzahlen λ eine effektive Abregelung erreicht werden. Eine solche folgt aus dem erfindungsgemäßen Kavitationsbetrieb entlang der durchgezogenen Kurve im lastbegrenzten Betriebsbereich B3 für die eingestellte lastbegrenzte Schnelllaufzahl F. Im Vergleich hierzu verdeutlicht die strichpunktierte Kurve III den Verlauf ohne den Eintritt der Kavitation.
Weitere Ausgestaltungen der Erfindung sind im Rahmen der nachfolgenden Schutzansprüche denkbar, wobei die Erfindung neben den voranstehend dargestellten als Horizontalläufer ausgebildeten Anlagen auch auf
Vertikalachsrotoren übertragen werden kann. Ferner sind Ausführungen mit einer Mantelturbine denkbar.
Bezugszeichenliste
1 Strömungskraftwerk
2 umlaufende Einheit
3 Wasserturbine
4.1, 4.2, 4.3 Rotorblatt
5 Turm
6.1, 6.2, 6.3 kavitationsbeständige Beschichtung
7.1, 7.2, 7.3 Rotorblatt
8 Schwerkraftfundament
9 Gewässergrund
10 Wasseroberfläche
11 elektrischen Generator
12 Steuervorrichtung
13 Lastbegrenzungsmittel cP Leistungsbeiwert
cF Schubbeiwert
nk Durchgangsdrehzahl
λ Schnelllaufzahl
Xopt leistungsoptimale Schnelllaufzahl
λ|ς Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle
<j der Durchgangsdrehzahl zugeordnete Schnelllaufzahl λΡ lastbegrenzte Schnelllaufzahl
λΓ leistungsbegrenzte Schnelllaufzahl
Bi leistungsoptimalen Betriebsbereich
B2 leistungsbeschränkten Betriebsbereich
B3 lastbegrenzten Betriebsbereich
B-j Überlastbereich

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Betrieb eines Strömungskraftwerks (1), umfassend
1.1 eine Wasserturbine (3) mit mehreren als Auftriebsläufer ausgebildeten
Rotorblättern (4.1, 4.2, 4.3);
1.2 einen elektrischen Generator (11), der von der Wasserturbine (3)
wenigstens mittelbar angetrieben wird;
1.3 wobei die Wasserturbine (3) zur Leistungsbegrenzung in einen
Überdrehzahlbereich oberhalb einer leistungsoptimalen Schnelllaufzahl (Aopt) geführt wird;
dadurch gekennzeichnet, dass
1.4 die Wasserturbine (3) so auf die Tauchtiefe (T) des Strömungskraftwerks (1) abgestimmt wird, dass im Überdrehzahlbereich ab einer Kavitations- Schnelllaufzahlschwelle (λι<), die unterhalb einer der Durchgangsdrehzahl (n zugeordneten Schnelllaufzahl (λά) liegt, wenigstens an einem
Rotorblattteilbereich (7.1, 7.2, 7.3) Kavitation auftritt und die Wasserturbine (3) zur Lastbegrenzung mit Schnelllaufzahlen (λ) betrieben wird, die oberhalb der Kavitations-Schnelllaufzahlschwelle (λ^) liegen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei zur Lastbegrenzung die Schnelllaufzahl (λ) durch eine Steuerung oder Regelung eines die Wasserturbine (3) bremsenden Generatormoments eingestellt wird.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei für die zur
Lastbegrenzung einstellbaren Schnelllaufzahlen ( λ) der
Rotorblattteilbereich (7.1, 7.2, 7.3) an dem Kavitation auftritt räumlich begrenzt ist.
4. Verfahren nach Anspruch 3, wobei der Rotorblattteilbereich (7.1, 7.2, 7.3) an dem Kavitation auftritt auf das radial äußere Drittel der
Längserstreckung der Rotorblätter (4.1, 4.2, 4.3) begrenzt ist.
5. Verfahren nach einem der vorausgehenden Ansprüche, wobei die der
Durchgangsdrehzahl zugeordnete Schnelllaufzahl Mfür eine Anströmung erreicht wird, die eine der Anlagenauslegung zugrundeliegende
Maximalanströmung übersteigt.
6. Strömungskraftwerk, umfassend
6.1 eine Wasserturbine (3) mit mehreren als Auftriebsläufer ausgebildeten
Rotorblättern (4.1, 4.2, 4.3);
6.2 einen elektrischen Generator (11), der von der Wasserturbine (3)
wenigstens mittelbar angetrieben wird;
6.3 eine Steuervorrichtung (12) für den elektrischen Generator (11), zur
Führung der Wasserturbine (3) in einen Überdrehzahlbereich oberhalb einer leistungsoptimalen Schnelllaufzahl (λοΡ ;
dadurch gekennzeichnet, dass
6.4 die Wasserturbine (3) so auf die Tauchtiefe (T) des Strömungskraftwerks (1) abgestimmt ist, dass im Überdrehzahlbereich ab einer Kavitations- Schnelllaufzahlschwelle ( k), die unterhalb einer der Durchgangsdrehzahl (n< ) zugeordneten Schnelllaufzahl (Xd) liegt, wenigstens an einem
Rotorblattteilbereich (7.1, 7.2, 7.3) Kavitation auftritt und die
Steuervorrichtung (12) Lastbegrenzungsmittel (13) zur Einstellung von Schnelllaufzahlen (λ) für die Wasserturbine, die oberhalb der Kavitations- Schnelllaufzahlschwelle (λι<) liegen, umfasst.
7. Strömungskraftwerk nach Anspruch 6, wobei die Rotorblätter (4.1, 4.2, 4.3) eine kavitationsbeständige Beschichtung (6.1, 6.2, 6.3) und/oder
kavitationsbeständige Bauteile umfassen. Strömungskraftwerk nach Anspruch 7, wobei die kavitationsbeständige Beschickung (6.1, 6.2, 6.3) eine Elastomerschicht umfasst.
Strömungskraftwerk nach einem der Ansprüche 7 oder 8, wobei die kavitationsbeständige Beschichtung (6.1, 6.2, 6.3) und/oder die kavitationsbeständigen Bauteile auf dem radial äußeren Drittel der Längserstreckung der Rotorblätter (4.1, 4.2, 4.3) vorliegen.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012224188A1 (de) * 2012-12-21 2014-06-26 Wobben Properties Gmbh Verfahren zur Steuerung eines Wasserschütz-Antriebs für ein Wasserschütz mit einer elektrischen Maschine, Betriebsschaltung, Wasserschütz-Antrieb und Wasserkraftanlage
WO2014155727A1 (ja) * 2013-03-29 2014-10-02 株式会社牧野フライス製作所 ワークの加工面評価方法、制御装置および工作機械
DE102013217426B3 (de) * 2013-09-02 2014-09-04 Voith Patent Gmbh Horizontalläuferturbine mit verringerter normierter Durchgangsschnelllaufzahl
ES2563092B1 (es) * 2014-09-10 2016-12-19 Acciona Windpower, S.A. Método de control de un aerogenerador
CN106704084A (zh) * 2015-07-17 2017-05-24 上海电气风电设备有限公司 一种洋流式发电机组整机分布设计方案
JP6756533B2 (ja) 2015-11-02 2020-09-16 Ntn株式会社 水力発電装置および発電システム
CN109209751B (zh) * 2018-10-10 2020-06-09 贵州电网有限责任公司 一种实时动态修正的水轮机组效率曲面拟合方法
CN117236228B (zh) * 2023-11-13 2024-02-02 山东省科学院海洋仪器仪表研究所 一种潮流能水轮机叶片优化方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008053732B3 (de) 2008-10-29 2010-01-21 Voith Patent Gmbh Verfahren und Vorrichtung für die Leistungsregelung eines Unterwasserkraftwerks

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2616511A (en) * 1948-06-03 1952-11-04 Trochoidal Propellers Inc Turbo-propeller
US3981454A (en) * 1975-07-07 1976-09-21 Williams Patent Crusher And Pulverizer Company Waste material processing apparatus
DE2717840A1 (de) * 1977-04-22 1978-10-26 Concordia Fluidtechnik Gmbh Durchflussventil
US4345538A (en) * 1980-07-31 1982-08-24 The Boeing Company Flap flexure retainer/seal for hydrofoil vessels and the like
US4551070A (en) * 1983-12-23 1985-11-05 The Nash Engineering Company Noise control for conically ported liquid ring pumps
US4869715A (en) * 1988-04-21 1989-09-26 Sherburne Fred S Ultrasonic cone and method of construction
US5332355A (en) * 1992-12-07 1994-07-26 Pamela Kittles Impelling apparatus
US5496159A (en) * 1994-03-22 1996-03-05 Xerox Corporation Rotary displacement pump having a separable member that controls the fluid flowpath
US5605444A (en) * 1995-12-26 1997-02-25 Ingersoll-Dresser Pump Company Pump impeller having separate offset inlet vanes
DE19719406C1 (de) * 1997-05-12 1998-11-19 Voith Hydro Gmbh & Co Kg Verfahren zum Betreiben einer hydraulischen Maschine
PT102088B (pt) * 1997-12-11 2004-06-30 Dos Santos Costa Antonio Jose Hidroreactor destinado ao aproveitamento da energia cinetica da agua em locais s onde as correntes sejam significativas para producao de energia electrica
JP2001289144A (ja) * 2000-04-11 2001-10-19 Hitachi Ltd 水車羽根車
JP4065939B2 (ja) * 2002-03-06 2008-03-26 東京電力株式会社 水車発電機の過速度防止装置
GB0222466D0 (en) * 2002-09-27 2002-11-06 Marine Current Turbines Ltd Improvements in rotor blades and/or hydrofoils
DE102008007043A1 (de) * 2008-01-31 2009-08-06 Voith Patent Gmbh Freistehende, tauchende Energieerzeugungsanlage mit einer Axialturbine
DE102011101365B3 (de) * 2011-05-12 2012-08-02 Voith Patent Gmbh Strömungskraftwerkspark und Verfahren für dessen Erstellung

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008053732B3 (de) 2008-10-29 2010-01-21 Voith Patent Gmbh Verfahren und Vorrichtung für die Leistungsregelung eines Unterwasserkraftwerks

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