WO2012153010A2 - Procédé de production de coupes kérosène ou gazole a partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement de 4 a 6 atomes de carbone faisant appel a deux unités d'oligomérisation - Google Patents

Procédé de production de coupes kérosène ou gazole a partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement de 4 a 6 atomes de carbone faisant appel a deux unités d'oligomérisation Download PDF

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Definitions

  • the present invention is in the field of refining processes for converting an olefinic fraction having predominantly 4 to 6 carbon atoms in a so-called middle distillate cut having predominantly 10 to 20 carbon atoms.
  • This middle distillate cut may be a kerosene cut or a diesel cut.
  • the present invention uses a first purification step to remove the nitrogen compounds contained in the feed followed by two different oligomerization,
  • a first oligomerization making it possible to essentially react the isoolefins and leading to a gasoline cut composed of isoolefins having predominantly from 8 to 10 carbon atoms, an excellent octane number which can be separated and recovered as such, and
  • hydrocarbon cut (02) comprising at least partly hydrocarbons having a number of carbon atoms of between 6 and 10, of which at least 2% by weight of olefins, in the presence of at least one catalyst promoting the dimerization and alkylation reactions of the species present in the mixture resulting from said contacting,
  • step b) a separation of the effluents from step b) into at least two slices of which:
  • This patent does not describe any pretreatment step, in particular purification of the feedstock (01).
  • Patent FR 2,887,555 describes a process for preparing a diesel cut from an olefinic C2 Cl 2 cut comprising the following steps:
  • step 2) a separation of the product mixture obtained in step 1), in three sections, including an intermediate section with a final boiling point of between 200 and 220 ° C.
  • This process therefore uses a very broad olefinic fraction as filler and uses two distinct oligomerizations. It does not mention the possibility of a pretreatment of said charge, including purification against any nitrogen compounds contained in said charge.
  • the patents FR 2 871 167 and FR 2 871 168 describe processes for producing diesel fuel cut from gasoline cuts comprising a first step of separation of the normal and isoolef, the oligomerization step relating only to the normal olefins.
  • the process according to the present invention does not require any prior separation of the normal and iso olefins.
  • the process according to the present invention does not use any alkylation step and therefore does not require any BTX-type cutting.
  • FIG. 1 represents a diagram of the process according to the invention using two distinct oligomerization units preceded by a step of purification of the charge on a capture mass.
  • the process according to the present invention uses two distinct oligomerization units working on different catalysts and under different operating conditions.
  • the process according to the invention can be defined as a process for producing an average distillate cut having predominantly from 12 to 25 carbon atoms from an olefinic feed having predominantly between 4 and 6 carbon atoms, comprising the following process: 'following steps:
  • a second oligomerization step of the remaining effluents (that is to say effluents reduced by the gasoline cut extracted in the previous step) from the first oligomerization step carried out at a temperature greater than 120 ° C on an amorphous silico aluminate catalyst, or on a zeolite catalyst,
  • the starting olefins cut must comprise a minimum of branched olefins, called isoolefins, minimum which can be set at 10% by weight and preferably at 20% by weight, relative to all olefms of the charge.
  • the feed consists of a section of olefinic hydrocarbons containing from 3 to 8 carbon atoms, preferably from 4 to 6 carbon atoms. It contains from 20% to 100% of olefins, preferably from 20% to 80% of olefins, and more preferably from 40% to 60% of olefins.
  • It can come from a fluidized catalytic cracking unit or a naphtha steam cracking unit, or an alcohol dehydration unit or a Fischer-Tropsch synthesis unit or other available sources. from refining or petrochemical units.
  • the charge to be treated (1) is sent to a purification unit (PUR) using an adsorbent such as a molecular sieve (for example of the Na X or NaY type) working under the following operating conditions:
  • PUR purification unit
  • an adsorbent such as a molecular sieve (for example of the Na X or NaY type) working under the following operating conditions:
  • adsorbents used in the purification unit include metal oxides such as aluminas, crystallized silico-aluminates such as zeolites (often called molecular sieves), or mixtures of these compounds.
  • zeolite-based molecular sieves of the faujasite type are preferred.
  • An example is the NaX zeolite, for example that marketed by Axens under the name SBE 13X.
  • This purifying unit is mainly intended to eliminate the nitrogenous compounds contained in the feed and which constitute poisons with respect to the catalysts used in downstream oligomerization units.
  • the effluent (2) of the purification unit (PUR) is sent in a first oligomerization step (OLG1) working at a temperature below 120 ° C on a silica-alumina catalyst.
  • the oligomerization catalyst for the first oligomerization step (OLG1) is an amorphous catalyst based on silico-aluminate, preferably chosen from silica-aluminas and silica aluminas, and preferably silicified alumina.
  • the mass ratio SiO 2 / Al 2 O 3 is between 0.05 and 10, and preferably between 0.2 and 1.
  • a preferred catalyst is for example that marketed by AXENS under the name IP 811.
  • zeolitic type catalyst such as, for example, a catalyst containing a zeolite ZSM-5.
  • Said zeolite is even more preferably selected from the group consisting of zeolites: ferrierite, chabazite, zeolites Y and US-Y, ZSM-5, ZSM-12, NU-86, mordenite, ZSM-22, NU-10, ZBM-30, ZSM-11, ZSM-57, ZSM-35, ⁇ -2, ITQ-6 and IM-5, SAPO, taken alone or in admixture.
  • the zeolite used is ZSM-5.
  • Example 1 Charge C5-C6 (LCN)
  • the various beds are arranged in series.
  • the pressure is maintained at 50 bars effective at room temperature.
  • the effluent from the first bed is sent integrally into the second bed carrying out the first oligomerization step (OLG1), in which the temperature gradually increases between 50 ° C and 110 ° C, in order to keep the conversion of the iso-olefins constant.
  • OLG1 first oligomerization step
  • C5 between 80% and 85%.
  • the conversion of olefins to C4 is greater than 80%.

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Abstract

La présente invention décrit un procédé de production d'une coupe distillât moyen et gazole à partir d'une charge oléfïnique ayant de 4 à 6 atomes de carbone, ledit procédé présentant une première étape de purification sur une masse de captation composée d'un tamis moléculaire et deux étapes d'oligomérisation, l'une à une température inférieure à 120°C, l'autre à une température supérieure à 120°C.

Description

PROCEDE DE PRODUCTION DE COUPES KEROSENE OU GAZOLE A PARTIR D'UNE CHARGE OLEFINIQUE AYANT MAJORITAIREMENT DE 4 A 6 ATOMES DE CARBONE
FAISANT APPEL A DEUX UNITES D ' OLIGOMERIS ATION
DOMAINE DE L'INVENTION
La présente invention se situe dans le domaine des procédés de raffinage permettant de transformer une coupe oléfinique ayant majoritairement de 4 à 6 atomes de carbone en une coupe dite distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 20 atomes de carbone.
Cette coupe distillât moyen peut être une coupe kérosène ou une coupe diesel.
La présente invention fait appel à une première étape de purification permettant d'éliminer les composés azotés contenus dans la charge suivie de deux oligomérisation distinctes,
une première oligomérisation permettant de faire essentiellement réagir les isooléfines et conduisant à une coupe essence composée d'isooléfines ayant majoritairement de 8 à 10 atomes de carbone, d'excellent indice d'octane qui peut être séparée et valorisée en tant que telle, et
- une seconde oligomérisation qui permet de faire réagir les normales oléfines avec les isooléfines restantes (de la charge) et les isooléfines formées (non séparées) qui seront majoritairement situées dans la gamme des oléfines à plus de 8 atomes de carbone.
EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR
L'art antérieur dans le domaine de la production de coupé kérosène est assez vaste, mais on peut retenir le brevet EP 1 396 532 qui décrit un procédé de valorisation d'une charge d'hydrocarbures liquide comprenant les étapes suivantes :
a) la séparation à partir de ladite charge d'hydrocarbures d'une fraction (01) comprenant essentiellement des composés contenant 5 atomes de carbone dont au moins 2% poids de pentènes,
b) une mise en contact de ladite fraction (01) avec une coupe d'hydrocarbures (02) comprenant au moins en partie des hydrocarbures présentant un nombre d'atomes de carbone compris entre 6 et 10, dont au moins 2 % poids d'oléfmes, en présence d'au moins un catalyseur favorisant les réactions de dimérisation et d'alkylation des espèces présentes dans le mélange issu de ladite mise en contact,
c) une séparation des effluents issus de l'étape b) en au moins deux coupes dont :
- une coupe essence (a) dont le point supérieur de distillation est inférieur à 100°C et comprenant la majorité des réactifs n'ayant pas réagi et,
- une coupe kérosène (β) d'intervalle de distillation compris entre 100°C et 300°C comprenant la majorité des produits issus des réactions d'alkylation et de dimérisation. Ce brevet ne décrit aucune étape de prétraitement, en particulier de purification de la charge de départ (01).
Le brevet FR 2 887 555 décrit un procédé de préparation d'une coupe diesel à partir d'une coupe oléfinique en C2 Cl 2 comprenant les étapes suivantes:
1) une oligomérisation d'une coupe d'hydrocarbures oléfiniques en C2-C12, de préférence en C3-C7, et plus préférentiellement encore en C3-C5,
2) une séparation du mélange de produits obtenu lors de l'étape 1), en trois coupes dont une coupe intermédiaire de point d'ébullition final compris entre 200 et 220°C
3) une oligomérisation de la coupe intermédiaire réalisée en présence d'une coupe d'hydrocarbures oléfiniques en C4 et/ou en C5.
Ce procédé utilise donc comme charge une coupe oléfinique très large et fait appel à deux oligomérisations distinctes. Il n'évoque pas la possibilité d'un prétraitement de la dite charge, notamment d'une purification vis à vis d'éventuels composés azotés contenus dans la dite charge.
Les brevets FR 2 871 167 et FR 2 871 168 décrivent des procédés de production de coupe gazole à partir de coupes essences comportant une première étape de séparation des normales et isooléfmes, l'étape d'oligomérisation portant uniquement sur les normales oléfines.
Le procédé selon la présente invention ne nécessite aucune séparation préalable des normales et iso oléfines.
Enfin, la demande de brevet déposé sous le N° 10/03.559 décrit un procédé complexe faisant appel à une coupe oléfinique en C4 CIO à laquelle s'ajoute une coupe LPG et une coupe BTX (abréviation de benzène, toluène et xylènes) permettant d'effectuer une réaction d'alkylation des oléfines sur la coupe BTX.
Le procédé selon la présente invention ne fait appel à aucune étape d'alkylation et ne requiert donc aucune coupe de type BTX.
DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES
La figure 1 représente un schéma du procédé selon l'invention faisant appel à deux unités d'oligomérisation distinctes précédées d'une étape de purification de la charge sur une masse de captation. DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION
Le procédé selon la présente invention fait appel à deux unités d'oligomérisation distinctes travaillant sur des catalyseurs différents et à des conditions opératoires différentes.
Le procédé selon l'invention peut se définir comme un procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 12 à 25 atomes de carbone à partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone, comprenant la suite d'étapes suivantes:
1) une étape de purification (PUR) de la charge sur une masse de captation contenant au moins un composé de type tamis moléculaire ou alumine, et travaillant à une température inférieure à 60°C, destinée à éliminer les composés azotés,
2) une étape de première oligomérisation (OLG1) des effluents issus de l'étape de purification effectuée à une température inférieure à 120°C sur un catalyseur amorphe de type silico aluminate, de laquelle on peut extraire en partie une coupe essence majoritairement constituée de molécules en C8 - C12 à nombre d'octane recherche supérieur à 98,
3) une étape de seconde oligomérisation (OLG2) des effluents restants, (c'est à dire des effluents diminués de la coupe essence extraite à l'étape précédente) issus de l'étape de première oligomérisation effectuée à une température supérieure à 120°C sur un catalyseur amorphe de type silico aluminate, ou sur un catalyseur zéolithique,
4) une étape de séparation des effluents de l'étape de seconde oligomérisation en au moins deux coupes, une coupe essence ayant jusqu'à 12 atomes de carbone, une coupe distillât moyen (dite coupe kérosène ou gazole) ayant de 12 à 25 atomes de carbone,
5) une étape d'hydrogénation totale de la coupe distillât moyen conduisant à une coupe kérosène ou une coupe gazole aux spécifications du marché.
Dans le procédé selon l'invention, la coupe oléfmes de départ doit comporter un minimum d'oléfines ramifiées, dites iso oléfmes, minimum que l'on peut fixer à 10% poids et préférentiellement à 20% poids, rapporté à l'ensemble des oléfmes de la charge.
Lorsqu'on extrait une coupe essence à l'issue de l'étape de première oligomérisation (OLG1), il convient de maintenir néanmoins une certaine proportion de la dite coupe essence dans les effluents de l'étape de première oligomérisation alimentant l'étape de seconder oligomérisation (OLG2). Cette proportion minimum peut être fixée à 10%, et préférentiellement à 20% de ladite coupe essence.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
La charge est constituée d'une coupe d'hydrocarbures oléfiniques contenant de 3 à 8 atomes de carbone, de préférence de 4 à 6 atomes de carbone. Elle contient de 20% à 100% d'oléfines, préférentiellement de 20% à 80% d'oléfines, et de manière encore préférée de 40% à 60% d'oléfines.
Elle peut provenir d'une unité de craquage catalytique en lit fluidisé ou d'une unité de vapocraquage de naphta, ou d'une unité de déshydratation d'alcools ou d'une unité de synthèse Fischer-Tropsch ou encore d'autres sources disponibles à partir des unités de raffinage ou de pétrochimie.
La description du procédé est faite en s'appuyant sur la figure 1.
La charge à traiter (1) est envoyée dans une unité de purification (PUR) faisant appel à un adsorbant comme un tamis moléculaire (par exemple de type Na X ou NaY) travaillant aux conditions opératoires suivantes:
- température comprise entre 20°C et 50°C
- pression de 5 à 30 bars
- VVH entre 0,5 et 1 h-1
Parmi les adsorbants utilisables dans l'unité de purification (PUR) on peut citer les oxydes métalliques comme les alumines, les silico-aluminates cristallisés comme les zéolithes (souvent dénommés tamis moléculaires), ou des mélanges de ces composés.
Parmi ces composés, les tamis moléculaires à bases de zéolithe de type faujasite sont préférés. Un exemple est la zéolithe NaX, par exemple celle commercialisée par la société Axens sous le nom SBE 13X.
Cette unité de purification (PUR) est principalement destinée à éliminer les composés azotés contenus dans la charge et qui constituent des poisons vis à vis des catalyseurs utilisés dans les unités d'oligomérisation situées en aval.
L'effluent (2) de l'unité de purification (PUR) est envoyé dans une étape de première oligomérisation (OLG1) travaillant à une température inférieure à 120°C sur un catalyseur de type silice-alumine. Le catalyseur d'oligomérisation pour l'étape de première oligomérisation (OLG1) est un catalyseur amorphe à base de silico-aluminate, de préférence choisi parmi les silice-alumines et alumines silicées, et de manière préférée les alumines silicées.
Le rapport massique SÏ02/A1203 est comprise entre 0,05 et 10, et de préférence compris entre 0,2 et 1.
Un catalyseur préféré est par exemple celui commercialisé par la société AXENS sous l'appellation IP 811.
L'effluent (3) sortant de l'étape de première oligomérisation (OLG1) est éventuellement envoyé dans une unité de séparation (DISTl) permettant d'extraire une coupe essence (3') à bon indice d'octane et qui peut donc rejoindre le pool essence (POOL). Une partie de cette essence (3') peut également être dirigée vers l'unité d'oligomérisation (OLG2).
L'effluent (3) de l'étape de première oligomérisation (OLG1), ou l'effluent (4) de l'étape facultative de séparation (DISTl) lorsqu'elle existe, est envoyé sur une étape de seconde oligomérisation (OLG2) travaillant à une température supérieure à 120°C,
- soit sur un catalyseur de type silico-aluminate analogue ou identique à celui utilisé dans la première étape d'oligomérisation (OLG1),
- soit sur une catalyseur de type zéolithique, tel que par exemple un catalyseur contenant une zéolithe ZSM-5.
Le catalyseur à base de zéolithe utilisé dans l'étape de seconde oligomérisation (OLG2) comprend de préférence au moins une zéolithe sélectionnée dans le groupe constitué par les zéolithes de type aluminosilicate ayant un rapport atomique global Si/ Al supérieur à 10 et une structure de pores 8, 10 ou 12MR.
Ladite zéolithe est de manière encore plus préférée sélectionnée dans le groupe constitué par les zéolithes : ferrierite, chabazite, zéolithes Y et US- Y, ZSM-5, ZSM-12, NU-86, mordénite, ZSM-22, NU-10, ZBM-30, ZSM-11, ZSM-57, ZSM-35, ΓΖΜ-2, ITQ-6 et IM-5, SAPO, prises seules ou en mélange.
De manière très préférée, ladite zéolithe est sélectionnée dans le groupe constitué par les zéolithes ferrierite, ZSM-5, Mordénite et ZSM-22, prises seules ou en mélange.
De manière encore plus préférée, la zéolithe utilisée est la ZSM-5.
Les effluents (5) de l'étape de seconde oligomérisation (OLG2) sont ensuite séparés dans une unité de séparation (DIST2) de laquelle on extrait au moins 4 coupes:
- une coupe de tête (6) dite raffinât, correspondant à une coupe LPG, - une coupe intermédiaire (7) qui correspond à une essence de nombre d'atomes de carbone compris entre 5 et 10,
- une coupe de fond (8) appelé distillât moyen de nombre d'atomes de carbone compris entre 10 et 22 qui est envoyé à l'unité d'hydrogénation totale (HT) pour constituer le kérosène ou le gazole aux spécifications commerciales,
- une coupe dite résidu (9) de point d'ébullition initial supérieur à 280°C si la coupe finale recherchée est le kérosène, ou supérieur à 360°C si la coupe finale recherchée est le gazole, qui rejoint le pool fuel de la raffinerie. EXEMPLES SELON L'INVENTION
Les exemples 1 et 2 qui suivent illustrent l'invention sans en limiter la portée.
Ces deux exemples sont obtenus à partir d'expérimentation de laboratoire. Exemple 1 : Charge C5-C6 (LCN)
200 grammes de tamis moléculaire NaX, activé par chauffage sous un flux d'air sec à 350°C pendant 16h, sont disposés dans un premier lit fixe réalisant l'étape de purification.
125 grammes de catalyseur IP 811 sont disposés dans un second lit fixe réalisant l'étape de première oligomérisation (OLG1).
75 grammes de catalyseur IP 811 sont disposés dans un troisième lit fixe, réalisant l'étape de seconde oligomérisation (OLG2).
Les divers lits sont disposés en série.
La charge utilisée est une coupe C5-C6 dite essence légère qui provient d'une unité de FCC, sous la dénomination LCN (Light Cut Naphta).
Elle est composée en pourcentages massiques de :
1,9 % de butanes et butènes (0,4 et 1,5% respectivement); 25 % d'iso-pentènes;
24% de n-pentènes; 28% de pentanes ; 11% d'hexènes et 7,0% d'hexanes.
La charge a une densité de 0,6548.
Elle contient en outre des composés azotés organiques totalisant une teneur de 11 ,6 ppm poids exprimée en azote élémentaire et 15 ppm poids en soufre élémentaire.
Elle est injectée dans le premier lit (réalisant la première étape de purification), de bas en haut, à raison de 36 g/h, la pression est maintenue à 50 bars effectifs à la température ambiante. L'analyse de l'azote élémentaire en sortie de cette étape de purification, montre une valeur inférieure à 0,5 ppm poids.
L'effluent du premier lit est envoyé intégralement dans le second lit réalisant l'étape de première oligomérisation (OLGl) dans lequel la température est montée graduellement entre 60°C et 120 °C, afin de maintenir constante la conversion des iso-oléfmes en C5, entre 80% et 85%
Un accroissement moyen de 3°C toutes les 100 h est nécessaire pour atteindre cet objectif. Dans ces conditions, la conversion des n-oléfines en C5 se situe entre 10% et 20%.
L'effluent du second lit est envoyé intégralement dans le troisième lit réalisant l'étape de seconde oligomérisation (OLG2), dans lequel la température est montée graduellement entre 150°C et 230°C, afin de maintenir constante la conversion des oléfines en C5, entre 75% et 80%.
Un accroissement moyen de 1°C/100 h est nécessaire pour atteindre cet objectif.
L'effluent de la troisième étape est séparé par distillation en quatre coupes:
- une coupe C4-(4% poids)
- une coupe 15°C-140°C, (44% poids) constituant la coupe essence légère, dont l'indice d'octane recherche est de 95,5
- une coupe 140-280°C, (42% poids) qui est ensuite hydrogénée pour fournir une coupe kérosène, dont les caractéristiques sont:
Point de fumée : 38 mm; Point d'éclair : 45°C; Point de cristallisation : < -65°C ; densité : 0,770. L'hydrogénation est réalisée avec un catalyseur au nickel à 180°C sous 50 bar d'hydrogène avec une VVH de 0,5 et un débit d'hydrogène de 50 NL/h et un débit de charge de 48 g/h.
- un résidu 280+ (10% poids)
Exemple 2: Charge C4 ex FCC + C5-C6 (LCN)
La disposition des divers lits, correspondants aux trois étapes de purification, première oligomérisation et seconde oligomérisation, est la même que dans l'exemple 1.
Les catalyseurs utilisés dans les étapes OLGl et OLG2 et la masse de captation utilisée dans l'étape PUR sont les mêmes que dans l'exemple 1 . La charge utilisée est une charge C4 ex unité de craquage catalytique (FCC) à laquelle on a ajouté une coupe C5-C6 dite essence légère qui provient d'une unité de FCC, sous la dénomination LCN (Light Cut Naphta).
Elle est injectée dans le premier lit réalisant l'étape de purification (PUR), de bas en haut, à raison de 36 grammes/heure.
La pression est maintenue à 50 bars effectifs à la température ambiante. '
L'analyse de l'azote élémentaire en sortie de cette section, montre une valeur inférieure à 0,5 ppm poids.
L'effluent du premier lit est envoyé intégralement dans le second lit réalisant l'étape de première oligomérisation (OLGl), dans lequel la température montée graduellement entre 50°C et 110 °C, afin de maintenir constante la conversion des iso-oléfines en C5, entre 80% et 85%.
Dans ces conditions, la conversion de l'isobutène est supérieure à 95%.
Un accroissement moyen de 2°C toutes les 100 h est nécessaire pour atteindre cet objectif. Dans ces conditions, la conversion des normales-oléfines en C4 et C5 se situe entre 10 et 20%.
L'effluent du second lit est envoyé intégralement dans le troisième lit réalisant l'étape de seconde oligomérisation (OLG2), dans lequel la température est montée graduellement entre 150°C et 230°C, afin de maintenir constante la conversion des oléfines en C5, entre 75% et 80%.
La conversion des oléfines en C4 est supérieure à 80%.
Un accroissement moyen de 1°C/100 h est nécessaire pour atteindre cet objectif.
L'effluent de la troisième étape est séparé par distillation en quatre coupes:
- une coupe C4-( 16% poids)
- une coupe 15°C-140°C, (42% poids) constituant la coupe essence légère, dont l'indice d'octane recherche (IOR) est de 95,5.
- une coupe 140°C- 280°C, (32% poids) qui 'est ensuite hydrogénée (conditions identiques à celles décrites dans l'exemple 1) pour fournir une coupe kérosène, dont les caractéristiques sont les suivantes:
Point fumée : 38°C; Point d'éclair : 48°C; Point de cristallisation : < -65°C ; densité : 0,778
- un résidu 280+ (10% poids).

Claims

REVENDICATIONS
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 â 22 atomes de carbone, à partir d'une charge oléfmique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone, comportant au moins 10% poids d'oléfînes ramifiées, ledit procédé comprenant la suite d'étapes suivantes:
1) une étape de purification (PUR) de la charge sur une masse de captation contenant au moins un composé de type tamis moléculaire ou alumine, destinée à éliminer les composés azotés de la charge, et travaillant à une température inférieure à 60°C,
2) une étape de première oligomérisation (OLG1) des effluents issus de l'étape de purification effectuée à une température inférieure à 120°C, sur un catalyseur de type silico aluminate,
3) une étape de seconde oligomérisation (OLG2) des effluents issus de l'étape de première oligomérisation effectuée à une température supérieure à 120°C sur un catalyseur de type silico -aluminate ou sur un catalyseur zéolithique,
4) une étape de séparation des effluents de l'étape de seconde oligomérisation en au moins deux coupes, une coupe essence ayant jusqu'à 12 atomes de carbone, et une coupe distillât moyen (dite coupe kérosène ou gazole) ayant de 12 à 25 atomes de carbone,
5) une étape d'hydrogénation totale de la coupe distillât moyen permettant d'obtenir un kérosène ou un gazole aux spécifications du marché.
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 22 atomes de carbone à partir d'une charge oléfmique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone selon la revendication 1, dans lequel on extrait de l'étape 2 de première oligomérisation (OLG1) une coupe essence ayant de 8 à 12 atomes de carbone, en maintenant un minimum de 10% de la dite coupe essence dans les effluents de ladite étape de première oligomérisation en vue d'alimenter l'étape de seconde oligomérisation (OLG2).
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 22 atomes de carbone à partir d'une charge oléfmique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone selon la revendication 1, dans lequel l'étape de purification (PUR) est réalisée sur un tamis moléculaire à base de zéolithe de type faujasite.
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 22 atomes de carbone à partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone selon la revendication 1, dans lequel l'étape de première oligomérisation (OLG1) est réalisée sur un catalyseur à base de silico aluminate dans lequel le rapport massique SÏ02/A1203 est compris entre 0,05 et 10 et préférentiellement compris entre 0,2 et 1.
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 22 atomes de carbone à partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone selon la revendication 1, dans lequel l'étape de seconde oligomérisation (OLG2) est réalisée sur un catalyseur à base de zéolithe, la zéolithe utilisée étant sélectionnée dans le groupe constitué par: la ferrierite, ZSM-5, ZSM-12, NU-86, mordénite, ZSM-22, NU-10, ZBM-30, ZSM-11, ZSM-57, ZSM-35, IZM-2, ITQ-6 et IM-5.
Procédé de production d'une coupe distillât moyen ayant majoritairement de 10 à 22 atomes de carbone à partir d'une charge oléfinique ayant majoritairement entre 4 et 6 atomes de carbone selon la revendication 1, dans lequel l'étape de 'seconde oligomérisation (OLG2) est réalisée sur un catalyseur à base de zéolithe, la zéolithe utilisée étant la ZSM- 5.
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