WO2012089823A1 - Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation - Google Patents

Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation Download PDF

Info

Publication number
WO2012089823A1
WO2012089823A1 PCT/EP2011/074257 EP2011074257W WO2012089823A1 WO 2012089823 A1 WO2012089823 A1 WO 2012089823A1 EP 2011074257 W EP2011074257 W EP 2011074257W WO 2012089823 A1 WO2012089823 A1 WO 2012089823A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
reactor
reactor housing
scraper
housing
wiper
Prior art date
Application number
PCT/EP2011/074257
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Jörg KIRCHHOFF
Joachim Ritter
Ricarda Leiberich
John Lovegrove
Hanns-Ingolf Paul
Rolf Feller
Udo Wiesner
Paul Wagner
Original Assignee
LANXESS International S.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by LANXESS International S.A. filed Critical LANXESS International S.A.
Priority to JP2013546713A priority Critical patent/JP5875600B2/ja
Priority to CA2823101A priority patent/CA2823101C/en
Priority to CN201180063317.4A priority patent/CN103282114B/zh
Priority to US13/995,246 priority patent/US9068031B2/en
Priority to RU2013135136A priority patent/RU2619273C2/ru
Priority to SG2013047030A priority patent/SG191739A1/en
Priority to EP11810854.7A priority patent/EP2658644B1/de
Priority to KR1020137019924A priority patent/KR101548440B1/ko
Publication of WO2012089823A1 publication Critical patent/WO2012089823A1/de

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1812—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1887—Stationary reactors having moving elements inside forming a thin film
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/20—Stationary reactors having moving elements inside in the form of helices, e.g. screw reactors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F136/00—Homopolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds
    • C08F136/02—Homopolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds
    • C08F136/04—Homopolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds conjugated
    • C08F136/08—Isoprene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F210/00—Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F210/04—Monomers containing three or four carbon atoms
    • C08F210/08—Butenes
    • C08F210/10—Isobutene
    • C08F210/12—Isobutene with conjugated diolefins, e.g. butyl rubber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00094—Jackets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00159—Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
    • B01J2219/00166—Controlling or regulating processes controlling the flow controlling the residence time inside the reactor vessel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00189—Controlling or regulating processes controlling the stirring velocity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00254—Formation of unwanted polymer, such as "pop-corn"
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal

Definitions

  • the present invention relates to a reactor, in particular a tubular reactor, its use in a process for the continuous production of polymers, in particular synthetic rubbers, as well as the aforementioned process itself.
  • US Pat. No. 4,282,925 discloses a heat exchanger which has a substantially tubular housing with a vertically extending housing Medium wave has. The heat exchanger has a scraper, which runs with the aid of scraper blades on an inner side of the housing.
  • a disadvantage of such a heat exchanger is that it can be used only poorly as a tubular reactor for a continuous polymerization, since the reaction conditions are very difficult to control and influence. In particular, it is hardly possible to be able to set a desired molecular weight distribution.
  • US Pat. No. 3,820,960 discloses a polymerization reactor which has a substantially tubular housing with a stirring drum rotating inside the reactor housing, the surface of which is equipped with paddles to promote mixing of reactants and which is equipped internally with a gamma radiation source.
  • a disadvantage of the aforementioned reactor is the fact that the removal of product takes place incompletely or unevenly, especially in the case of viscoelastic materials, in particular synthetic rubbers
  • a reactor for the continuous production of polymers, in particular synthetic rubbers comprising at least one substantially tubular reactor housing, wherein the reactor housing at least ⁇ has a drive which is connected to at least one rotatably arranged within the reactor housing scraper or wiper and the scraper or wiper has at least one scraper or wiper blade for running along on an inner side of the reactor housing
  • Another object of the invention is a process for the preparation of polymers, in particular synthetic rubbers using the aforementioned reactor and described in the following embodiments.
  • the continuous polymerization reactor according to the invention which can be used in particular for the production of synthetic rubbers by polymerization, comprises at least one substantially tubular reactor housing, wherein the reactor housing has a drive which is connected to at least one scraper or wiper rotatably arranged within the reactor housing and wherein the scraper or wiper has at least one scraper or wiper blade for running along an inside of the reactor housing.
  • scraper or wiper such elements of the term scraper or wiper are included, which occupy an angle to the inside of the reactor housing of exactly 90 ° in operation so both formally scraping and wiping.
  • the distance of the scraper or wiper blade to the inside of the reactor housing is, for example, 0 or more than 0 to 5%, preferably 0 or more than 0 to 2%, more preferably 0 or more than 0 to 1% and most preferably 0.01 to 1% based on the radial diameter of the reactor housing.
  • the distance of the scraper or wiper blade to the inside of the reactor housing is 0%, ie in the contact between scraper or wiper blade and the inside of the reactor housing, the inside of the reactor housing is completely scraped and thus a good heat transfer from Reaction medium ensured over the reactor housing to the cooling medium, since the formation of polymer coatings, also called gels, can be effectively avoided.
  • the drive can be designed, for example, as a shaft, wherein the shaft can be designed, for example, as a central shaft extending essentially along the geometric center axis or as a decentralized shaft.
  • a decentralized shaft means, for example, a shaft having a cage rotatably mounted about the geometric center axis of the reactor or a corresponding linkage, wherein the cage or the linkage has at least one scraper rotatably disposed within the reactor housing and wherein at least partially, preferably at least predominantly one along the geometric central axis extending central shaft is not present.
  • the waves themselves may be coolable or have means with which educts can be conducted via the shaft into the interior of the reactor housing.
  • the inside of the reactor housing can have at least one, preferably 2 to 16, and particularly preferably 2 to 8 stators, which act as baffles and reduce the rotation of the reactor contents.
  • the reactor has at least one outlet.
  • the outlet is designed such that the outlet opening is arranged substantially tangentially to the circulation direction of the drive, in particular a central shaft.
  • the direction of rotation is then to be selected such that the outlet opening is directed counter to the direction of rotation, so that the circulating movement of the shaft or the scraper and wiper reaction medium containing the product, in particular synthetic rubbers, is required in the outlet opening.
  • substantially tangentially means that the cross-sectional plane of the outlet opening within the reactor housing with the geometric center axis of the reactor housing an angle ⁇ of at most 45 °, preferably at most 30 °, more preferably between 0 and 20 ° and with the radius, ie the shortest connecting line between the geometric center axis and the substantially tubular reactor housing an angle ⁇ of at most 45 °, preferably at most 30 °, more preferably between 0 and 20 °.
  • the outlet is then more likely to be in the radial direction Near the geometric center axis or near the inside of the reactor housing attached.
  • the optimal radial attachment is easily determined or calculated by a few experiments.
  • the at least one outlet is preferably mounted near the upstream end plate of the reactor, preferably in the flow direction in the last 5% relative to the distance between the two end plates of the reactor.
  • the reactor may also have a plurality of outlets, for example 2 or 3, in which case the Ausgestalk forms described above are preferably applied analogously for a plurality of outlets.
  • the reactor comprises: a central shaft which extends at least predominantly along the geometric center axis and which is preferably coolable or, preferably, and
  • Stators designed to have a distance from the center wave of, for example, 0 or more than 0 to 5%, preferably 0 or more than 0 to 2%, more preferably 0 or more than 0 to 1%, and most preferably 0.01 to 1% based on the radial diameter of the reactor housing.
  • stators are stationary, immovable internals connected to the inside of the reactor housing, such as sheets or plates, for example an angle to the geometric center axis of 0 to 90 °, preferably 0 to 60 °, particularly preferably 0 to 50 °. If angles with a specific value are mentioned in the context of the invention, this always includes the angle in both directions without specifying a different definition, the aforementioned angle to the geometric center axis of 90 ° thus comprises an angular range of 180 ° (-90 ° to + 90 °). Similar to the scrapers and wipers or scraper or wiper blades, the stators may be designed to scrape or wipe the center shaft. The distance of the stator to the shaft is then for example 0 or more than 0 to 2%, preferably 0 or more than 0 to 1% based on the radial diameter of the reactor housing.
  • the reactor in particular a tubular reactor is not standing, but lying, that is arranged with a substantially horizontal geometric central axis of the reactor housing.
  • substantially horizontal geometric central axis is meant an axis which deviates a maximum of 10 °, preferably less than 5 ° from the horizontal orientation. The same applies analogously to the term substantially vertical.
  • loop flow may be avoided in some embodiments.
  • This makes it possible to predict the local reaction conditions in the flow direction along the reactor housing, taking into account the residence time of the flow within the reactor housing and the reaction kinetics. It is thus possible, for example, to calculate local educt concentrations, product concentrations and resulting heat of reaction along the reactor housing in advance. Due to the more detailed knowledge of the different reaction situations along the flow path, it is possible to initiate locally different measures to influence the polymerization reaction.
  • reaction conditions of the polymerization can be better controlled and influenced and the adjustment of a desired molecular weight distribution in terms of position, width and shape is facilitated.
  • targeted axial velocities are generated on the inside of the reactor and / or the shaft surface by inclination or configuration of the scrapers or wipers and / or stators.
  • the scrapers or wipers and / or stators are shaped or aligned in a manner suitable for the person skilled in the art in a manner known per se.
  • the angle of employment of the stators or the scraper or wiper to the geometric center axis is in this embodiment, for example, 5 to 60 °, preferably 10 to 50 °.
  • the reactor has both scrapers or wipers and stators
  • the scrapers or wipers to the stators with respect to their respective alignment to the geometric center axis to each other an angle of 0 to 180 °, preferably from 30 to 150 ° or 70 to 1 10 ° up.
  • the reactor is designed with an external pumping circulation for increasing the axial velocity, wherein the pumping circulation is connected via a Kreislaufauslas s and a circulation inlet to the reactor housing and having a conveying member.
  • the conveying member used to convey the reaction medium is, for example, a pump.
  • the pumping circulation is preferably cool.
  • the conveying member simultaneously has dispersing elements in order to be able to comminute gel particles present in the circulated reaction medium.
  • the conveying member for example, a centrifugal pump, at least one, preferably at least two rotor rows of teeth and at least one, preferably at least two stator rows of teeth with different, preferably decreasing gap dimensions.
  • the conveying member for example, an axial intake directly to the circulation outlet.
  • resulting solids or gels can be comminuted to particle sizes of less than 1 mm, more preferably less than 0, 1 mm.
  • the at least one outlet is likewise configured with dispersing elements, with the abovementioned embodiments for the dispersing elements likewise applying in the same way.
  • deposits such as encrustations, caking, polymer gels or the like
  • the rotational movement of the scraper and the movement of the scraper blade in the circumferential direction leads to an additional mixing in the radial direction.
  • the optionally fixed on the inside of the reactor housing stators support the prevention of deposits by their redispersing effect in interaction with the scrapers or wipers.
  • the reactor housing is connected to a conveyor for conveying educts into the reactor housing and / or for conveying products from the reactor housing, wherein the delivery rate of the conveyor is set such that substantially forms a piston flow within the reactor housing.
  • the piston flow can be formed by the conveyor sucking and / or pushing the flow along the geometric center axis of the reactor housing through the reactor housing.
  • Educts are understood to mean the substances entering the tubular reactor, while products are understood to be the substances leaving the tubular reactor.
  • starting materials are the monomers or monomer mixtures used for the preparation of synthetic rubbers, the catalysts which may be required for the polymerization and also solvents and, if appropriate, additives.
  • the reactor has at least one inlet.
  • the educts can be introduced into the reactor housing of the tubular reactor via a common inlet or via a plurality of different inlets, in particular at different axial or tangential positions.
  • the reactor according to the invention has at least two inlets, wherein the first inlet from a further inlet in the axial direction at least 5%, preferably 10 to 45% and particularly preferably 10 to 40% based on the axial path length of the first inlet in the flow direction is disposed away to the first outlet in the flow direction within the reactor housing.
  • the first inlet and the further inlet are additionally offset in the circumferential direction by at least 60 °, preferably at least 90 ° and very particularly preferably 180 °. This also applies if the first inlet is arranged in a non-central position in the face plate.
  • the invention also includes embodiments in which the reactor has more than two inlets.
  • the above-mentioned requirements with regard to the axial orientation of the first and at least one further inlet also apply completely analogously for this case.
  • inlets are preferably additionally offset as far as possible from one another in the circumferential direction, and then preferably at least 100 °, preferably 120 °, for three inlets.
  • the rotational speed and shape of the scraper or wiper is set so that optionally in an axial portion of the reactor housing by the doctor blade only a speed component in the radial direction and / or inmonsrichtimg to a flow in the reactor housing can be impressed.
  • a speed component in the radial direction and / or in the circumferential direction can be imparted to a flow in the reactor housing in the entire area of the reactor housing swept by the scraper or wiper blade through the scraper blade or wiper blade.
  • the scraper or wiper blade is aligned substantially perpendicular to its movement in the circumferential direction in order to impart no additional velocity component in or against the flow direction of the tubular reactor via the power input of the scraper or wiper.
  • the scraper or wiper blade may be aligned substantially parallel to the geometric center axis of the reactor housing.
  • the Rotational speed of the scraper or wiper are set so that excessive turbulence that can cause significant speed components along the flow direction can be avoided. This results in the flow direction a calculable course of the reaction conditions, which remains constant with a continuous flow through the reactor relative to the reactor housing.
  • the stators are also aligned substantially parallel to the geometric center axis of the reactor housing in order to avoid axial velocity components.
  • a velocity component can be imparted to a flow in the reactor housing in the entire area of the reactor housing swept by the doctor or wiper blade through the doctor blade or wiper blade both in the radial direction and / or in the circumferential direction and in the axial direction.
  • the scraper or wiper blade can then be inclined to the geometric center axis of the reactor housing, wherein, for example, an angle to the geometric center axis of more than 0 to 60 °, preferably from 5 to 60 °, particularly preferably 10 to 50 ° is included.
  • the stators are either substantially parallel to the geometric center axis of the reactor housing or also have a slope, whereby axial velocity components can be amplified.
  • at least two, preferably at least three or at least four, heat exchangers for adjusting a temperature of a provided within the reactor housing flow are arranged in the axial direction of the reactor housing, wherein the heat exchangers are separated from each other so that a different temperature is adjustable for each heat exchanger ,
  • the temperature of the flow within the reactor housing can be influenced and adjusted from outside the reactor housing via the respective heat exchangers.
  • a suitable temperature can be selected individually for each heat exchanger in order, for example, to provide a constant temperature within the reactor housing taking into account the expected reaction heat.
  • scrapers or wipers can preferably be used, which mainly impart radial or tangential velocity components, so that the different tempered Reaction zones are additionally mixed.
  • Heat exchangers can also be connected in series in order to supply the entire mass flow or part of the mass flow of one heat exchanger to the other heat exchanger.
  • the other heat exchanger can in particular have a further inlet for supplying a heat exchanger medium with a different temperature from the supplied mass flow of the first heat exchanger.
  • any desired temperature can be adjusted within the aforementioned range with the aid of evaporating ethylene or other liquids vaporizable at the aforementioned temperatures, depending on the pressure selected.
  • different tempered liquid coolant can be used.
  • the coolant is single-phase, i. operated without evaporation. This results in a temperature increase between coolant inlet and outlet.
  • the advantage of this variant is the more constant and definable heat exchange on the coolant side by providing appropriate flow rates of non-boiling fluid using commercially available pumps.
  • the coolants used here are also ethylene, ethane, propylene, propane, butane, isobutane, mixtures of the abovementioned coolants and other heat transfer fluids known to the person skilled in the art.
  • the tubular reactor may have two or more reaction spaces which are each separated via an intermediate plate but communicate via passage openings, in which case, per reaction space in the axial direction of the reaction chamber
  • the reactor in particular the tubular reactor, is oriented horizontally, a comparatively narrow bubbling layer additionally results for the evaporating liquid, such as ethylene, for example, due to the occurring hydrostatic pressure, so that an even higher heat transfer coefficient can be achieved for the heat exchanger.
  • the evaporating liquid such as ethylene
  • the reactor housing may be made of all materials known in the art, which under the reaction conditions sufficient strength and corrosion resistance own and keep such as commercial steel. In the case of low-temperature applications, for example at -100 ° to -30 ° C austenitic steel is suitable, for example.
  • the reactor housing is made of stainless steel 1.4571 or similar and common in the chemical industry and resistant steels.
  • the inside of the reactor housing which contacts the reaction medium is made of 1.4144 reduced Ti stainless steel for improved polishing properties of the inner surface.
  • the heat exchanger has a part of the reactor housing enclosing the outer jacket, preferably between the outer shell and the reactor housing, a spiral-shaped partition wall for forming a spiral heat exchanger channel is arranged.
  • a heat exchange medium flows spirally along the reactor housing and, as a result, can exchange correspondingly long heat with the flow within the reactor housing. This allows a particularly large heat flow, which can be exchanged between the flow within the reactor housing and the heat exchange medium.
  • Such a configuration of the heat exchanger with a spiral-shaped heat exchanger channel is particularly suitable for single-phase heat exchanger media which do not carry out a phase change, for example evaporation and / or condensation, during the absorption and / or release of heat.
  • a phase change for example evaporation and / or condensation
  • the partition wall is omitted so that the highest possible turbulence can be formed within the heat exchanger by the phase change.
  • the inner boundary of the heat exchanger is formed by the reactor housing itself. An additional thermal resistance between the flow within the reactor housing and the heat exchanger is thereby avoided.
  • the heat exchange medium may be passed countercurrent to the flow within the reactor housing through the spiral heat exchanger passage, or in the flow direction, e.g. if a high cooling capacity at the beginning of the polymerization, i. upstream, is required.
  • a ratio of an inner surface A of the tubular reactor housing to a volume V of the tubular reactor housing 0.1 m 2 / m 3 ⁇ AV ⁇ 100 m 2 / m 3, preferably 1 m 2 / m 3 ⁇ A / V ⁇ 50 m 2 / m 3 , particularly preferably 5 m 2 / m 3 ⁇ A / V ⁇ 30 m 2 / m 3 , most preferably 10 m 2 / m 3 ⁇ A / V ⁇ 30 m 2 / m 3 .
  • the scraper or wiper has at least two, preferably 2 to 8 partial scrapers or wipers, wherein the partial scrapers or wipers in the axial direction articulated, for example over the skilled worker sufficiently well-known storage devices, such as on a on Reactor housing supporting multi-leg, such as a tripod, are connected together.
  • the scraper or wiper can be divided into several smaller parts, which can follow each other due to the articulated connection with each other more easily the shape of the tubular reactor housing. In particular, it is possible to be able to follow deformations of the reactor housing, in particular bends due to thermal expansion effects, even without the doctor blade getting into an inclined position to the inside of the reactor housing.
  • the respective partial scraper is arranged centrally between two tripods.
  • the tripod can be immovable or at least partially co-rotating with the scraper or wiper. If the reactor housing should bend as a result of thermal expansion effects, the respective partial scraper or wiper is automatically adjusted to the new shape curve. Even with a slightly curved by thermal expansion effects course of the reactor housing, a piston-shaped plug flow is not significantly disturbed by the scraper.
  • the scraper or wiper are drivable via the drive, wherein the power transmission can be accomplished by mechanical or magnetic coupling.
  • the mechanical seal When using shafts for mechanical transmission, these are preferably sealed by a arranged between the shaft and the reactor housing double-acting mechanical seal, the mechanical seal in particular contains an inert under the polymerization conditions barrier medium.
  • the mechanical seal may include between its two sliding surfaces an annular chamber space which may be filled with the Sperrfiüsstechnik.
  • the particular pressurized barrier liquid can lubricate both pairs of sliding rings. This avoids that educts and / or products attach to the sliding surfaces and can cause leaks.
  • the penetration of water such as atmospheric moisture from the ambient air, into the interior of the reactor housing can be avoided. A slowing of the polymer reaction within the reactor housing by water ingress and optionally associated catalyst deactivation is thereby avoided.
  • a barrier medium for example, a solvent can be used, which is also used in the polymerization reaction.
  • the scraper or wiper blade has a surface with a lower coefficient of friction compared to steel, wherein the scraper or
  • Wiper blade for example, from fluorine-containing polymers and / or similar materials such as polyetheretherketone (PEEK) consists of, contains or is coated therewith, preferably consists of fluorine-containing polymers or is coated therewith.
  • PEEK polyetheretherketone
  • Preferred fluorine-containing polymers are polytetrafluoroethylene (PTFE), polyvinylidene fluoride (PVDF) and ethylene-tetrafluoroethylene copolymer (ETFE).
  • the further surfaces lying in the reactor space a further embodiment at least the non-scraped or wiped surfaces, are manufactured or treated so that the adhesion of solids, in particular synthetic rubbers in comparison to steel, in particular to stainless steel 1.4571 is reduced.
  • the surfaces are provided with anti-adhesive coatings, for example of polymeric, optionally fluorine-containing organosilanes. The same applies in the case that the stators are designed for scraping or wiping the medium wave.
  • the surface of the scraper blade or wiper blade for example, by mechanical or chemical modification may be such that scraped gel is not preferably applied to the scraper blade, but quickly detaches from the scraper blade.
  • the design of the scraper / wiper is preferably designed so that as few corners, columns or dead spaces arise in which it can lead to caking. The scraped off or wiped gel can thus easily be returned to the flow and suspended in the flow.
  • the scraper or wiper blade is inclined and / or bent to a radially oriented line extending through the geometric center axis, wherein the scraper or wiper blade has a radially inwardly directed attachment head and the scraper or wiper blade, in particular on the Fastening head, a radially outward force can be impressed.
  • the inclination of the scraper or wiper blades to the radial may be, for example, in the range of more than 0 to 90 ö , preferably 20 to 60 ° and particularly preferably 30 to 50 ° in each direction.
  • the imprint can be done for example by spring force, hydraulic forces, elastic forces or by centrifugal forces or more of the aforementioned forces.
  • the inclined or curved orientation of the scraper or wiper blade in the region of the contact to the inside of the reactor housing prevents the polymerized product from clogging or sticking a gap between the scraper blade and the reactor housing. Unnecessarily high torques for the scraper or wiper are thereby avoided.
  • a sufficiently high contact pressure of the scraper or wiper blade can be impressed on the reactor housing to scrape or wipe deposits, in particular gel, from the inside of the reactor housing.
  • the scraper blade or wiper blade can deflect radially inwards so as not to block the rotation of the scraper or wiper in the event of unevenness of the reactor housing and / or solid deposits. Due to the curved or inclined orientation of the Schabertial.
  • Wiper blades in particular, an evasive movement of the scraper or wiper blade can be provided, which takes place only partially in the radial direction and a Movement component has laterally to the radial direction. Additionally or alternatively, the scraper or wiper blade can be chamfered. This avoids striking the scraper or wiper blade against a solid encrustation that may result in blockage of the scraper or wiper because the scraper blade is counteracting the radially outwardly applied force due to the skew formed over the encrustation can be lifted.
  • the staggered arrangement of the scraper or wiper blades results in the scraper or wiper several support points on the inside of the reactor housing, which avoid sagging a drive shaft of the scraper or wiper and / or swinging the drive shaft of the scraper or wiper.
  • At least two, preferably at least three or at least four, scraper blades or wiper blades are arranged one behind the other in the circumferential direction at a uniform spacing from one another.
  • an angle ⁇ 180 ° ⁇ 5 ° results in the circumferential direction
  • an angle ⁇ 120 ° ⁇ 5 ° for three scraper blades or wiper blades
  • an angle ⁇ 90 for four scraper blades or wiper blades ° + 5 ° and so on. This leads to an additional centering of the drive shaft of the scraper or wiper.
  • the scrapers or wipers are distributed in the axial and tangential directions in such a way that the shaft is also axially centered. The succeeds even if only 1 scraper or wiper is arranged in the circumferential direction.
  • the next scraper in the axial direction can be arranged in the tangential direction at an angle ⁇ of preferably more than 90 °, then in the axial direction then following to the two previous ones and so on.
  • the tube reactor is connected upstream with at least one mixing chamber, which has a housing enclosing the mixing chamber and at least one mixing element arranged within the mixing chamber.
  • Suitable mixing elements are well known to those skilled in the art and include static or mobile, preferably movable mixing elements.
  • the mixing chamber has an impeller.
  • the dimensioning of the mixing chamber and the mixing elements is preferably coordinated such that an average residence time in the mixing chamber between 1 and 120 s, preferably between 2 and 60 s, more preferably between 2 and 20 s and a very high degree of homogenization under the reaction conditions can be achieved.
  • Typical mixing powers required for this purpose can be, for example, in the range from 0.001 to 100 kW / 1 or 0.001 to 1 kW / 1, the mixing power being based on the power consumption of the mixing element per liter of volume of the mixing chamber.
  • At least one further heat exchanger for adjusting a temperature of a flow provided within the mixing chamber are arranged in the axial direction of the housing enclosing the mixing chamber, wherein the aforementioned particular embodiments apply equally to heat exchangers.
  • the housing enclosing the mixing chamber is connected to the reactor housing through an intermediate plate with passage openings for the reaction mixture.
  • the invention further relates to the use of the tubular reactor described above, which may be formed and refined as described above, for the production of synthetic rubbers by polymerization of polymerizable monomers within the reactor housing.
  • synthetic rubbers are understood to mean non-naturally occurring elastomers.
  • Preferred synthetic rubbers are butyl rubber, polybutadiene (BR) and poly-styrene-butadiene (SBR), ethylene-propylene-diene rubber (EPDM), poly-acrylonitrile-butadiene rubber (NBR), hydrogenated poly-acrylonitrile-butadiene Rubber (H-NBR), fluororubbers (FKM), polychloroprene (CR) and polyethylene-vinyl acetate (EVA or EVM) to understand, the above synthetic rubbers, for example, may have a molecular weight of 5.000 to 5,000,000 g / mol.
  • Particularly preferred synthetic rubbers are butyl rubber and polybutadiene (BR), most preferably butyl rubber having a molecular weight of 300,000 to 1,000,000 g / mol and polybutadiene (BR) having a molecular weight of 5,000 to 1,000,000 g mol, wherein butyl rubber with a molecular weight of 300,000 to 1, 000,000 g / mol is even more preferred.
  • BR polybutadiene
  • Butyl rubber is a copolymer of isobutene (2-methylpropene) and at least one conjugated multiolefin, in particular isoprene (2-methylbutal-l 5 3-diene).
  • the proportion of repeat units in the butyl rubber derived from the conjugated multiolefin, in particular isoprene, is for example more than 0 to 10 mol%, preferably from 1, 5 to 5 mol%.
  • a particularly preferred butyl rubber is a copolymer of isobutene and isoprene having the aforementioned ratios of the monomer units.
  • the polymerization is typically carried out as a copolymerization of isobutene and at least one conjugated multiolefin such as in particular isoprene at temperatures of -100 ° C to - 30 ° C, preferably -100 ° C and -40 ° C and more preferably -100 ° C to -60 ° C in the presence of a catalyst.
  • slurry process chloromethane
  • solution process hydrocarbons such as in particular open-chain or cyclic, branched or unbranched pentanes, hexanes or heptanes or mixtures thereof
  • pentanes and hexanes or mixtures thereof are preferred.
  • aluminum chloride or aluminum alkyl halides such as, for example, diethylaluminum chloride, ethylaluminum dichloride, dimethylaluminum chloride, methylaluminum dichloride or mixtures thereof can be used as catalysts.
  • the catalyst or catalysts are activated, for example, with small amounts of protic solvents such as, for example, water, hydrochloric acid, hydrogen chloride or aliphatic alcohols such as methanol and suspended or dissolved in the solvent to be polymerized in the solvent, wherein the solvent is preferably used as the solvent in which the polymerization takes place ,
  • protic solvents such as, for example, water, hydrochloric acid, hydrogen chloride or aliphatic alcohols such as methanol and suspended or dissolved in the solvent to be polymerized in the solvent
  • the solvent is preferably used as the solvent in which the polymerization takes place
  • Viscosities are determined or referenced by capillary viscometry at a temperature of 23 ° C to ISO 1628. At the same time, due to the high number of reactants, a great deal of heat of reaction is generated, which can be dissipated via the reactor housing. Since a backflow of polymerized product can be avoided, it is possible to keep the viscosity particularly low in a range in which a particularly high heat dissipation is required. Due to the low viscosity in this range, a heat transfer in the radial direction can be particularly easily realized, in cooperation with the scraper, a heat transfer coefficient k of a few hundred W / m 2 K can be achieved.
  • the higher viscosity of the poorer heat transfer coefficient does not significantly adversely affect the cooling of the flow.
  • the average viscosity of the reactor contents is in the range of tens to hundreds of mPas.
  • the invention further relates to a process for the continuous production of polymers, preferably synthetic rubbers, using a reactor, such as can be trained and educated above described.
  • the invention further relates to the use of the reactor for the production of polymers, preferably synthetic rubbers.
  • a substantially along the geometric center axis of the reactor housing optionally in the vertical or horizontal direction extending piston flow of the reactants and the products impressed.
  • a solid or gel which optionally deposits on the inside of a reactor housing of the tubular reactor during the polymerization is scraped off by the rotational movement of the scraper and the doctor blades.
  • the stators used for scraping off or wiping off the coolable shaft can act as a stirrer and thus increase the redispersing effect of the rotating scrapers or wipers.
  • a good heat transfer between the flow and the reactor housing is ensured by scraping or wiping.
  • the weight average molecular weight M w is used for the molecular weight.
  • M w as determined by gel permeation chromatography (GPC)
  • the molecular weight distribution with regard to its position, width and shape can be adjusted and modified by means of an area-related, individually set cooling of the tube reactor.
  • the gel is scraped off at a speed v on the inside of a reactor housing of 0.05 m / s ⁇ v ⁇ 10 m / s, preferably 0.5 m / s ⁇ v ⁇ 6 m / s, particularly preferably 1 ms ⁇ v ⁇ 4 m / s and most preferably 2 m / s ⁇ v ⁇ 3 m / s.
  • speeds v with which a scraper or wiper blade can run along the inside of the reactor housing, it is avoided that a significantly thick coating results by solid or gel formation on the inside of the reactor housing.
  • Schaber pointed. Wiper blade circumferentially a sufficiently large mass transport in the radial direction are impressed, which leads to a good homogeneous mixing of the flow in the radial direction and improves the heat transfer between the flow and the reactor housing.
  • the average residence time in the mixing chamber is, for example, between 1 and 120 s, preferably between 2 and 60 s, particularly preferably between 2 and 20 s.
  • the average recorded mixing energy is between 0.001 and 120 J / l.
  • the mixing power typically introduced can, for example, be between 0.001 and 100 kW / 1, based on the energy consumption of the mixer.
  • FIG. 3 is a schematic sectional view of the tubular reactor of Fig. 1,
  • FIG. 4 shows a schematic detail view of the tubular reactor from FIG. 2, FIG.
  • Fig. 5 a scraper for the tubular reactor shown in Fig. 2 and
  • FIG. 6 shows a schematic sectional view of a scraper blade for the scraper
  • Fig. 7 a schematic detail view of another tubular reactor with
  • Fig. 8 a schematic side view of another tubular reactor with upstream mixing chamber
  • FIG. 9 shows a schematic side view of a further tubular reactor with an upstream mixing chamber and second reactor space
  • 1 1 a schematic cross-sectional view of a tubular reactor (as a wiper)
  • FIG. 12 is a schematic side and cross-sectional view of a reactor space with FIG. 3.
  • FIG. 12 is a schematic side and cross-sectional view of a reactor space with FIG. 3.
  • FIG. 13 is a schematic side and cross-sectional view of a reactor space with 2
  • the reactor 10 shown in Fig. 1 has a geometric center axis 12 which is perpendicular to a direction of gravity 14, that is horizontal, aligned.
  • the reactor 10 has a tubular reactor housing 16 which is closed at the end via flanged end plates 18. Educts can be introduced into the tubular reactor housing 16 via at least one inlet 20, wherein the polymerization reaction takes place along a flow direction 22. Via an outlet 24, the resulting product can leave the reactor 10.
  • Within the reactor housing 16 forms for the flow of a piston flow, which in the radial direction is substantially equal has large velocity vector in the flow direction 22. The reactor 10 is thus operated continuously to carry out a continuous polymerization.
  • the heat of reaction formed during the polymerization can be removed via a first heat exchanger 26 and a second heat exchanger 28 arranged in the axial direction next to the first heat exchanger 26. Since at the beginning of the reactor housing 16, that is, upstream, a more intense reaction takes place as the end of the reactor housing 16, that is downstream, takes place at the beginning of the reactor housing 16 per unit length in the flow direction 22, a higher heat flow upstream than downstream.
  • the first heat exchanger 26 is therefore designed for a correspondingly high heat exchanger capacity. Additionally or alternatively, the first heat exchanger 26 can cool a shorter distance in the axial direction than the second heat exchanger 28.
  • the heat exchanger performance, the axial Managerreckimg, the heat exchange medium used and pressure and temperature of the heat exchanger medium individually be adapted to the changing reaction conditions in the flow direction 22, so that for each section in the flow direction 22, a suitable cooling capacity can be adjusted.
  • the heat exchangers 26, 28 each have an outer jacket 30 which, together with the reactor housing 16, limits the volume of the heat exchanger 26, 28. Between the outer shell 30 and the reactor housing 16, a spiral-shaped partition wall 32 in the form of a coiled tube is provided, which delimits a spiral-shaped heat exchanger duct 34. When using a heat exchange medium, which performs a phase change during operation, for example, evaporating ethylene, the partition 32 can be omitted.
  • the reactor 10 further comprises a scraper or wiper 36 having a drive 38 which is driven by a motor 40.
  • a plurality of scraper or wiper blades 42 are connected, of which in the illustrated embodiment, two pairs are arranged opposite each other.
  • a plurality of doctor blades or wiper blades 42 in particular three doctor blades or wiper blades 42 to be arranged regularly one behind the other in the circumferential direction.
  • adjacent pairs of scraper blades or wiper blades 42 are in the axial direction by 90 ° in memorisrichtimg arranged offset.
  • the scraper or wiper blades 42 contact an inner side 44 of the reactor housing 16, in order in particular to be able to scrape encrustations or gel formations from the inner side 44.
  • the reactor 10 further includes a total of three inlets 20 and an outlet 24 which is designed so that the outlet opening 25 is aligned substantially tangentially to the direction of rotation 78 of the drive 38.
  • the first two inlets 20 are mounted in front end plate 18 in the flow direction 22, and a third inlet 20 is located in the axial direction about 35% of the axial path length from the first inlet to the first outlet 24 within the tube reactor thereof.
  • the scraper blades or wiper blades 42 have a fastening head 46, which is supported by the drive 38 via a spring 48.
  • an axial spring force can be applied to the inner side 44 of the reactor housing 16 by the scraper or wiper blades 42.
  • the mounting head 46 is in this case inserted in a bore 50 and the front side held captive over a screwed lid 52.
  • a preferred embodiment includes an outlet 24 configured such that the outlet port 25 is oriented substantially tangential to the direction of rotation 78 of the drive 38.
  • the outlet 24 is mounted near the downstream end plate 18 of the reactor in the flow direction 22 and the geometric center of gravity of the Auslassöffnimg 25 in the radial direction closer to the outer boundary 39 of the drive 38 than on the inside of the reactor housing 44th
  • the scraper or wiper 36 can have a plurality of partial scrapers or partial wipers 54, which can be connected to one another in particular via a partially illustrated tripod 56, in particular in an articulated manner.
  • the scraper or wiper 36 can compensate, for example, for bends of the reactor housing 16 caused by thermal expansion and ensure a substantially parallel contact of the scraper or wiper blade 42 with the inner side 44 of the reactor housing 16.
  • the scraper or wiper blade 42 may be inclined and / or bent at its radially outward end. This results in a linear scraper or wiper edge 58, which run along the inside 44 of the reactor housing 16, that can slide along.
  • the scraper or wiper blade 42 has a PTFE coated curved scraper or wiper element 60, which is clamped in a holding element 62 made of stainless steel and is connected via a secured Haltestäft 64 with the mounting head 46.
  • the reactor 10 shown in FIG. 7 has a geometric central axis 12 and a pumping circulation 23, by means of which the axial velocity in the flow direction 22 can be increased.
  • the communication of the pumped circulation with the reactor 10 takes place via the circulation inlet 21 and the circulation outlet 27, wherein the pumping circulation further comprises a conveying member 29 which is provided here with dispersing elements 33.
  • the circulation outlet 27 is designed in a preferred embodiment such that the circulation outlet opening 31 is arranged substantially tangentially to the re-circulation 78 of the drive, in particular a central shaft.
  • the same ranges and preferential ranges apply with respect to the embodiments already described for the outlets (24) above.
  • the circulation outlet 27 is located in the flow direction 22 behind the circulation inlet 21, preferably the circulation inlet 21 is viewed in the flow direction 22 in the vicinity or in the first end plate 18, the circulation outlet in the vicinity or in the second end plate 18, where proximity here in each case it is to be understood that the circulation outlet or inlet in the axial direction (flow direction 22) is a maximum of 10%, preferably 5% or less, based on the total axial distance between the end plates of the respective end plates.
  • the outlet 24 can also be arranged in the pumped circulation 23 and the reactor contents can thus be removed as a partial flow in the pumped circulation.
  • the outlet 24 is arranged in the flow direction 22b of the pumped circulation behind the conveying member 29, in particular when it is equipped with dispersing elements.
  • An example of a potential outlet position 35 of the outlet 24 is shown in FIG.
  • a mixing chamber 72 which has a housing enclosing the mixing chamber and a mixing element 70 arranged inside the mixing chamber, which here is designed as an impeller which is driven by a motor 41.
  • the mixing chamber also has an outer shell which limits the volume of a heat exchanger, wherein heat exchanger medium can be introduced into the heat exchanger via the inlet 66, which can be removed again via the outlet 68 of the heat exchanger medium, so that the mixing chamber can be cooled or heated separately , In the production of Synthetic rubbers are typically cooled to a temperature in the range of -100 ° to -30 ° C.
  • the mixing chamber is delimited in the direction of flow by the intermediate plate 19 of the tube reactor, wherein the mass transport from the mixing chamber 72 into the interior of the tubular reactor, however, can take place through one or more, here represented two passage openings 74.
  • the tubular reactor 10 may be divided into two or more, here shown two separate reaction chambers which are each separated by an intermediate plate 19, but the mass transport in the flow direction through openings 74 is made possible.
  • Both in the end plate 18, which is arranged between the mixing chamber and the first reactor space, as well as in the intermediate plate 19 are inlets 20A for other starting materials such as solvents, catalysts or monomers.
  • Further inlets 20 are located in the flow direction at the beginning of the respective reactor space.
  • Inlets 20A and 20 have the advantage that the reaction parameters can be influenced in the desired manner. For example, the addition of solvent may reduce the viscosity of the reaction medium, the addition of further amounts or other monomers, or the addition of catalyst may alter the chain length and / or structure of the polymer.
  • the scraper edges 58 of the scraper elements 60 which are connected via the mounting heads 46 to the drive 38, scrape in the flow direction 78, the inner side 44 of the reactor housing.
  • the feed of educts takes place via an inlet 20.
  • the outer jacket 30 and the reactor housing 16 limit the volume of the heat exchanger 26.
  • the spiral partition wall 32 here provided in the form of a coiled tube, limits a spiral heat exchanger channel 34 into the heat exchanger medium via the inlet 66 can be.
  • FIG. 1 1 The cross-sectional view in FIG. 1 1 is largely identical to FIG. 9, but with the device having wipers 36 configured.
  • the wiper edges 58 of the wiper elements 60 which are connected via the attachment heads 46 with the drive 38, wipe in the circumferential direction of the inner side 44 of the reactor housing.
  • the tubular reactor housing 16 is connected on the inside of the reactor housing 44 with three stators 75, which in turn depending on the direction of rotation 78 with Schabertial. Wiping elements 76 are equipped which scrape or wipe the drive 38, which is designed here as a medium shaft in operation.
  • the drive 38 each after the direction of rotation, three scrapers or wipers 36, which are arranged offset in the illustrated embodiment each by 120 °.
  • the reactor space is equipped only with two stators 75 and two scrapers or wipers 36, which are each arranged offset by 180 °.
  • a mixture of 98% by weight of isobutene and 2% by weight of isoprene was used in an alkane mixture as solvent, which consisted of 98% by weight of alkanes with a boiling point range of 35 ° C. to 78 ° C. under normal conditions and with a 1 1 mixture (mol) of ethylaluminum chloride and diethylaluminum chloride, which had been activated with water in a conventional manner, as an initiator in a reactor according to FIG. 7 at -80 ° C continuously polymerized.
  • the conveying member (29) was equipped with two rotor-stator tooth rows with decreasing gap masses as dispersing elements (33) in comparison not.
  • a downstream bag filter has made the effectiveness of gel comminution detectable. Without Dispersierenlettiletti (in comparison) were after 48 h several 100 g of gel as a filtrate in the bag filter, with dispersing the Filtratmasse reduced to a few grams at a polymerization time of 120

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
  • Other Resins Obtained By Reactions Not Involving Carbon-To-Carbon Unsaturated Bonds (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Reaktor (10) und ein Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation, wobei der Reaktor ( 10) ein im Wesentlichen rohrförmiges Reaktorgehäuse (16) aufweist. Das Reaktorgehäuse (16) weist einen in Strömungsrichtung (22) entlang der geometrischen Mittelachse (12) verlaufenden Antrieb (38) auf, der als Mittelwelle ausgestaltet ist. Innerhalb des Reaktorgehäuses (16) ist ein drehbar angeordneter Schaber oder Wischer (36) vorgesehen, wobei der Schaber oder Wischer (36) mindestens ein Schaber- bzw. Wischerblatt (42) zum Entlanglaufen an einer Innenseite (44) des Reaktorgehäuses (16) aufweist. Durch die Drehbewegung des Schabers oder Wischers (36) wird eine radiale Vermischung einer Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses (16) erreicht, die Schwerkrafteffekte dominiert und durch Formgebung der Schaber oder Wischer wahlweise eine Kolben- oder eine Schlaufen- bzw. Rückströmung innerhalb des Reaktors (10) oder auch über einen zusätzlichen externen Umpumpkreisiauf (23) ermöglicht. Dies erlaubt es die Reaktionsbedingungen in axialer Richtung des Reaktorgehäuses (16) vorherzusagen und individuell geeignete Reaktionsbedingungen entlang des Reaktorgehäuses einzustellen und zu kontrollieren, so dass sich insbesondere eine gewünschte Molekulargewichtsverteilung einstellen lässt.

Description

Reaktor und Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Reaktor, insbesondere einen Rohrreaktor, dessen Einsatz in einem Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren wie insbesondere synthetischen Kautschuken, sowie das vorgenannte Verfahren selbst. Aus US 4,282,925 ist ein Wärmetauscher bekannt, der ein im Wesentlichen rohrfbrmiges Gehäuse mit einer vertikal verlaufenden Mittelwelle aufweist. Der Wärmetauscher weist einen Schaber auf, der mit Hilfe von Schaberblättern an einer Innenseite des Gehäuses entlangläuft.
Nachteilig bei einem derartigen Wärmetauscher ist, dass er nur schlecht als Rohrreaktor für eine kontinuierliche Polymerisation verwendet werden kann, da sich die Reaktionsbedingungen nur sehr schlecht kontrollieren und beeinflussen lassen. Insbesondere ist es kaum möglich, eine gewünschte Molekulargewichtsverteilung einstellen zu können.
Aus US 3,820,960 ist ein Polymerisationsreaktor bekannt, der ein im Wesentlichen rohrförmiges Gehäuse mit einer im inneren des Reaktorgehäuses rotierenden Rührtrommel aufweist, deren Oberfläche mit Schaufelblättern ausgestattet ist, um eine Vermischung von Reaktanden zu fördern und die im Inneren mit einer Gamma-Strahlungsquelle ausgestattet ist.
Nachteilig an vorgenanntem Reaktor ist die Tatsache dass die Entnahme von Produkt insbesondere bei viskoelastischen Materialien wie insbesondere synthetischen Kautschuken nur unvollständig oder ungleichmäßig erfolgt
Es ist die Aufgabe der Erfindung, einen Reaktor sowie ein Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation zu schaffen, mit deren Hilfe die Reaktionsbedingungen der Polymerisation besser beeinflusst werden können und insbesondere die Einstellung einer gewünschten Molekulargewichtsverteilung insbesondere durch Kontrolle der Verweilzeit erleichtert werden kann.
Die Lösung der Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß durch einen Reaktor zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren, insbesondere synthetischen Kautschuken, umfassend zumindest ein im Wesentlichen rohrförmiges Reaktorgehäuse, wobei das Reaktorgehäuse zumindest β einen Antrieb aufweist, der mit zumindest einem innerhalb des Reaktorgehäuses drehbar angeordneten Schaber oder Wischer verbunden ist und wobei der Schaber oder Wischer mindestens ein Schaber- bzw. Wischerblatt zum Entlanglaufen an einer Innenseite des Reaktorgehäuses aufweist
• zumindest einen Einlas s
• zumindest einen Auslass. Ein weiterer Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Polymeren, insbesondere synthetischen Kautschuken unter Verwendung des vorgenannten und in nachstehenden Ausgestaltungsformen beschriebenen Reaktors.
Der erfindungsgemäße Reaktor zur kontinuierlichen Polymerisation, der insbesondere zur Herstellung von synthetischen Kautschuken durch Polymerisation verwendet werden kann, umfasst zumindest ein im Wesentlichen rohrförmiges Reaktorgehäuse, wobei das Reaktorgehäuse einen Antrieb aufweist, der mit zumindest einem innerhalb des Reaktorgehäuses drehbar angeordneten Schaber oder Wischer verbunden ist und wobei der Schaber oder Wischer mindestens ein Schaber- bzw. Wischerblatt zum Entlanglaufen an einer Innenseite des Reaktorgehäuses aufweist. Ergänzend sei angemerkt, dass im Rahmen der Erfindung auch solche Elemente vom Begriff Schaber oder Wischer eingeschlossen sind, die im Betrieb einen Winkel zur Innenseite des Reaktorgehäuses von genau 90° einnehmen also formal sowohl schaben als auch wischen.
Der Abstand des Schaber- oder Wischerblattes zur Innenseite des Reaktorgehäuses beträgt beispielsweise 0 oder mehr als 0 bis 5 %, vorzugsweise 0 oder mehr als 0 bis 2 %, besonders bevorzugt 0 oder mehr als 0 bis 1 % und ganz besonders bevorzugt 0,01 bis 1 % bezogen auf den radialen Durchmesser des Reaktorgehäuses. In einer Ausfuhrungsform, in der der Abstand des Schaber- oder Wischerblattes zur Innenseite des Reaktorgehäuses 0 % beträgt, d.h. in der Kontakt zwischen Schaber- oder Wischerblatt und der Innenseite des Reaktorgehäuses besteht, wird die Innenseite des Reaktorgehäuses vollständig geschabt und damit ein guter Wärmeübergang vom Reaktionsmedium über das Reaktorgehäuse zum Kühlmedium sichergestellt, da die Ausbildung von Polymerbelägen, auch Gele, genannt, effektiv vermieden werden kann. Auch bei den oben genannten Abständen des Schaberoder Wischerblattes zur Innenseite des Reaktorgehäuses in einer alternativen Ausfuhrungsform bleibt der gute Wärmeübergang bestehen. Vorteilhaft an dieser Ausftmrungsform ist der Umstand, dass geringere mechanische Kräfte auf Schaber bzw. Wischer durch die Umlaufbewegung wirken, was deren Lebenszeit verlängert. Der Antrieb kann dabei beispielsweise als Welle ausgestaltet sein, wobei die Welle beispielsweise als im Wesentlichen entlang der geometrischen Mittelachse verlaufende Mittelwelle oder als dezentrale Welle ausgestaltet sein kann. Im Sinne der Erfindung bedeutet eine dezentrale Welle beispielsweise eine Welle, die einen um die geometrische Mittelachse des Reaktors drehbar gelagerten Käfig oder ein entsprechendes Gestänge aufweist, wobei der Käfig oder das Gestänge zumindest einen innerhalb des Reaktorgehäuses drehbar angeordneten Schaber aufweist und wobei zumindest teilweise, vorzugsweise zumindest überwiegend eine entlang der geometrischen Mittelachse verlaufende Mittelwelle nicht vorhanden ist. Die Wellen können gegebenenfalls selbst kühlbar sein oder Mittel aufweisen, mit denen Edukte über die Welle in den Innenraum des Reaktorgehäuses geleitet werden können.
Zur Unterstützung des Wärmetransportes und der radialen sowie axialen Vermischung kann die Innenseite des Reaktorgehäuses zumindest einen, bevorzugt 2 bis 16, und besonders bevorzugt 2 bis 8 Statoren aufweisen, die als Stromstörer wirken und die Rotation des Reaktorinhalts vermindern.
Der Reaktor weist zumindest einen Auslass auf.
In einer bevorzugten Ausführungsform ist der Auslass derart gestaltet, dass die Auslassöffnung im Wesentlichen tangential zur Umlaufrichtung des Antriebs insbesondere einer Mittelwelle angeordnet ist. Im Betrieb ist die Umlaufrichtung dann so zu wählen dass die Auslassöffnung der Umlaufrichtung entgegengerichtet ist, damit durch die Umlaufbewegung der Welle bzw. der Schaber und Wischer Reaktionsmedium enthaltend das Produkt, insbesondere synthetische Kautschuke, in die Auslassöffnung gefordert wird.
Vorzugsweise bedeutet im Wesentlichen tangential, dass die Querschnittsebene der Auslassöffnung innerhalb des Reaktorgehäuses mit der geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses einen Winkel γ von maximal 45°, vorzugsweise maximal 30°, besonders bevorzugt zwischen 0 und 20° und mit dem Radius, d.h. der kürzesten Verbindungslinie zwischen der geometrischen Mittelachse und dem im Wesentlichen rohrförmigen Reaktorgehäuse einen Winkel δ von maximal 45°, vorzugsweise maximal 30°, besonders bevorzugt zwischen 0 und 20° einschließt. Je nach den eingesetzten Edukten, den Viskositäten und der Morphologie des bei der Polymerisation des gebildeten Gels ist der Auslass dann in radialer Richtung eher in der Nähe der geometrischen Mittelachse oder in der Nähe der Innenseite des Reaktorgehäuses angebracht. Die optimale radiale Anbringung ist durch wenige Versuche leicht zu bestimmen oder zu berechnen. Insbesondere bei Einsatz einer Mittelwelle und bei Herstellung von synthetischen Kautschuken ist es bevorzugt, den Auslass so anzubringen dass der geometrische Schwerpunkt der Auslassöffnung in radialer Richtung näher an der äusseren Begrenzung der Mittelwelle als an der Innenseite des Reaktorgehäuses liegt.
Der besondere Vorzug eines wie vorstehend geschildert gestalteten Auslasses ist der Umstand, dass auch hochviskose Medien mit Tendenz zur Gelbildung verlässlich aus dem Reaktorinnenraum gefördert werden ohne dass es zu einer Akkumulation oder aufgrund von Trägheitseffekten zur Größenklassierung von Gelpartikeln kommt, die im schlimmsten Tall im Laufe der Zeit den kontinuierlichen Polymerisationsprozess zum Erliegen bringen können.
Der zumindest eine Auslass ist vorzugsweise nahe der in Strömungsrichtung hinteren Stirnplatte des Reaktors angebracht vorzugsweise in Strömungsrichtung in den letzten 5 % bezogen auf die Distanz zwischen den beiden Stirnplatten des Reaktors.
Der Reaktor kann auch mehrere Auslässe, zum Beispiel 2 oder 3 aufweisen, wobei in diesem Fall vorzugsweise für mehrere Auslässe die oben beschriebenen Ausgestaliungsformen völlig analog gelten.
In einer weiteren Ausführungsform weist der Reaktor auf: ® eine zumindest überwiegend entlang der geometrischen Mittelachse verlaufende Mittelwelle, die vorzugsweise kühlbar ist oder, bevorzugt jedoch und
« Statoren, die so gestaltet sind, dass sie einen Abstand von der Mittelwelle von beispielsweise 0 oder mehr als 0 bis 5 %, vorzugsweise 0 oder mehr als 0 bis 2 %, besonders bevorzugt 0 oder mehr als 0 bis 1 % und ganz besonders bevorzugt 0,01 bis 1 % bezogen auf den radialen Durchmesser des Reaktorgehäuses besitzen.
Unter Statoren sind im Rahmen der Erfindung feststehende, unbewegliche, mit der Innenseite des Reaktorgehäuse verbundene Einbauten, wie beispielsweise Bleche oder Platten zu verstehen, die beispielsweise einen Winkel zur geometrischen Mittelachse von 0 bis 90°, vorzugsweise von 0 bis 60°, besonders bevorzugt 0 bis 50° aufweisen. Sofern im Rahmen der Erfindung Winkel mit einem bestimmten Wert genannt werden, so schließt dies ohne Angabe einer abweichenden Definition immer den Winkel in beiden Richtungen ein, der vorgenannte Winkel zur geometrischen Mittelachse von 90° umfasst folglich einen Winkelbereich von 180° (-90° bis + 90°). Analog zu den Schabern und Wischern bzw. den Schaber- oder Wischerblättern können die Statoren so ausgeführt sein, dass sie die Mittelwelle schaben oder wischen. Der Abstand des Stators zur Welle beträgt dann beispielsweise 0 oder mehr als 0 bis 2 %, vorzugsweise 0 oder mehr als 0 bis 1 % bezogen auf den radialen Durchmesser des Reaktorgehäuses.
In einer weiteren Ausführungsform ist der Reaktor, insbesondere ein Rohrreaktor nicht stehend, sondern liegend, das heißt mit im Wesentlichen horizontaler geometrischer Mittelachse des Reaktorgehäuses angeordnet. Dadurch können schwerkraftbedingte Strömungen in und entgegen der Strömungsrichtung vermieden werden. Grundsätzlich ist aber jede Neigung und Ausrichtung denkbar. Unter im wesentlichen horizontaler geometrischer Mittelachse ist eine Achse zu verstehen, die maximal 10°, vorzugsweise weniger als 5° von der horizontalen Ausrichtung abweicht. Gleiches gilt bezüglich analog für den Begriff im Wesentlichen vertikal.
Erfindungsgemäß ist es möglich, unterschiedliche Strömungsgeschwindigkeiten in Strömungsrichtung zu vermeiden oder zumindest deutlich zu reduzieren. Insbesondere kann in einigen Ausführungsformen eine Schlaufenströmung vermieden werden. Dies ermöglicht es, in Strömungsrichtung entlang des Reaktorgehäuses unter Berücksichtigung der Verweilzeit der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses und der Reaktionskinetik die lokalen Reaktionsverhältnisse vorherzusagen. So ist es beispielsweise möglich lokale Edukt- Konzentrationen, Produkt-Konzentrationen sowie entstehender Reaktionswärmen entlang des Reaktorgehäuses bereits im Vorfeld zu berechnen. Aufgrund der genaueren Kenntnisse der unterschiedlichen Reaktionssituationen entlang des Strömungsweges ist es möglich, lokal unterschiedliche Maßnahmen einzuleiten, um die Polymerisationsreaktion zu beeinflussen. Beispielsweise ist es möglich, einen Teilbereich des Reaktorgehäuses zu identifizieren, wo mit einer besonders hohen Reaktionstätigkeit zu rechnen ist, die zu einer entsprechend hohen Wärmeentwicklung (exotherme Reaktion) oder einem entsprechend hohen Wärmebedarf (endotherme Reaktion) zu rechnen ist. Speziell in diesem Bereich kann mit Hälfe eines Wärmetauschers ein entsprechend großer Wärmetransport zwischen der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses und einem Wärmetauschermedium eingestellt werden, um eine optimale Reaktionstemperatur beibehalten zu können. Gleichzeitig kann vennieden werden, dass in Bereichen, in denen, sofern überhaupt, nur geringe Temperaturänderungen der Strömung zu erwarten sind, ein zu großer Wärmeaustausch vorgehalten wird. Dadurch kann in einer energieeffizienten Weise gezielt an entsprechend relevanten Stellen Einftuss auf die Reaktionsbedingungen genommen werden, um insbesondere einen gewünschten Temperaturverlauf und dadurch eine geeignete Molekulargewichtsverteilung des Polymerisationsproduktes zu erreichen. Die Reaktionsbedingungen der Polymerisation können besser kontrolliert und beeinflusst werden und die Einstellung einer gewünschten Molekulargewichtsverteilung hinsichtlich Lage, Breite und Form ist erleichtert. Alternativ dazu ist es weiterhin auch möglich, eine sogenannte Schlaufenströmung oder Umlaufströmung mit Rückvermischung durch axial wirkende Schaber bzw. Wischer und/oder Statoren zu erzeugen. Hierbei werden durch Neigung oder Ausgestaltung der Schaber bzw. Wischer und/oder Statoren gezielte Axialgeschwindigkeiten an der Innenseite des Reaktors und/oder der Wellenoberfläche erzeugt. Die Schaber bzw. Wischer und/oder Statoren werden hierzu in geeigneter, dem Fachmann in an sich bekannter Weise Art geformt oder ausgerichtet. Beispielsweise führt eine leichte Anstellung von Statoren, Schabern oder Wischern gegen die geometrische Mittelachse des Reaktorgehäuses zur Aufprägung von Axialgeschwindigkeiten. Der Winkel der Anstellung der Statoren oder der Schaber oder Wischer zur geometrischen Mittelachse beträgt in dieser Ausführungsform beispielsweise 5 bis 60°, vorzugsweise 10 bis 50°.
In einer Ausführungsform, in der der Reaktor sowohl Schaber oder Wischer als auch Statoren aufweist, weisen die Schaber oder Wischer zu den Statoren bezüglich ihrer jeweiligen Ausrichtung zur geometrischen Mittelachse zueinander einen Winkel von 0 bis 180°, vorzugsweise von 30 bis 150° oder 70 bis 1 10° auf. In einer wahlweise alternativen oder weiteren Ausführungsform ist der Reaktor mit einem externen Umpumpkreislauf zur Erhöhung der Axialgeschwindigkeit ausgeführt, wobei der Umpumpkreislauf über einen Kreislaufauslas s und einen Kreislaufeinlass mit dem Reaktorgehäuse verbunden ist und ein Förderorgan aufweist.
Das zur Förderung des Reaktionsmediums verwendete Förderorgan ist beispielsweise eine Pumpe, Der spezifische Leistungseintrag liegt beispielsweise bei P/V = 1 bis 1000 W/L. Der Umpumpkreislauf ist vorzugsweise kühibar. In einer weiteren Ausführungsform weist das Förderorgan gleichzeitig Dispergierelemente auf, um im umgepumpten Reaktionsmedium vorhandene Gelpartikel zerkleinern zu können. In einer solchen Ausführungsform weist das Förderorgan, beispielsweise eine Kreiselpumpe, mindestens eine, vorzugsweise mindestens zwei Rotor-Zahnreihen und mindestens eine, vorzugsweise mindestens zwei Stator-Zahnreihen mit unterschiedlichen, vorzugsweise kleiner werdenden Spaltmaßen auf. Weiterhin weist das Förderorgan z.B. einen axialen Ansaugstutzen direkt am Kreislaufauslass auf.
Auf diese Weise können bei der erfindungsgemäßen Herstellung von Polymeren durch Polymerisation von polymerisierbaren Monomeren anfallende Feststoffe oder Gele auf Partikelgrößen von weniger als 1 mm, besonders bevorzugt von weniger als 0, 1 mm zerkleinert werden.
In einer weiteren Ausführungsform ist der zumindest eine Auslass ebenfalls mit Dispergierelementen ausgestaltet, wobei die oben genannten Ausführungsformen für die Dispergierelemente in gleicher Weise auch hierfür gelten. Erfindungsgemäß wird durch den Schaber bzw. den Wischer weiterhin vermieden, dass sich Ablagerungen, wie Verkrustungen, Anbackungen, Polymergele oder ähnliches an der Innenseite des Reaktorgehäuses bilden, die in einer unkontrollierbaren Art und Weise den Wärmeübergang über das Reaktorgehäuse beeinflussen. Zusätzlich führt die rotatorische Bewegung des Schabers und der Bewegung des Schaberblatts in Umfangsrichtung zu einer zusätzlichen Vermischung in radialer Richtung. Die gegebenenfalls an der Innenseite des Reaktorgehäuses fixierten Statoren unterstützen die Vermeidung von Ablagerungen durch ihre redispergierende Wirkung im Zusammenspiel mit den Schabern bzw. Wischern. Entlang der Mittelachse des Reaktorgehäuses können sich somit für jeden einzelnen Abschnitt im Wesentlichen homogene Reaktionsbedingungen ergeben. Gleichzeitig wird die Ausbildung von Strömungsgrenzschichten an der Innenseite des Reaktorgehäuses verhindert und der Wärmeübergang aufgrund der Strömungen in radialer Richtung deutlich verbessert. Durch die Drehbewegung des Schabers wird eine radiale Vermischung einer Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses erreicht, die Schwerkrafteffekte dominiert, und wahlweise eine Kolben- oder Schlaufenströmung bis hin zur vollständig rückvermischten Strömung innerhalb des Rohrreaktors ermöglicht. Dies erlaubt es, die Reaktionsbedingungen in axialer Richtung des Reaktorgehäuses vorherzusagen und individuell geeignete Reaktionsbedingungen entlang des Reaktorgehäuses einzustellen und zu kontrollieren, so dass sich insbesondere eine gewünschte Molekulargewichtsverteilung einstellen lässt. Bei Einstellung einer Schlaufenströmung ergibt sich weiterhin der Vorteil, dass an den Eintrittsstellen der Edukte, wie insbesondere des Katalysators, durch die infolge der Schlaufenströmung eintretende Verdünnung, Hotspots bei der Polymerisation vermieden werden können. Besonders bevorzugt ist das Reaktorgehäuse mit einer Fördereinrichtung zum Fördern von Edukten in das Reaktorgehäuse und/oder zum Fördern von Produkten aus dem Reaktorgehäuse verbunden, wobei die Förderleistung der Fördereinrichtung derart eingestellt ist, dass sich innerhalb des Reaktorgehäuses im Wesentlichen eine Kolbenströmung ausbildet. Durch die Kolbenströmung werden Rückvermischungen entgegen der Strömungsrichtung vermieden. Die Kolbenströmung kann dadurch ausgebildet werden, dass die Fördereinrichtung die Strömung entlang der geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses durch das Reaktorgehäuse saugt und/oder drückt. Aufgrund des Schabers, der die Ausbildung von Grenzschichten an der Innenseite des Reaktorgehäuses verhindert, ist für die Kolbenströmung eine vergleichsweise geringe Strömungsgeschwindigkeit ausreichend. Dadurch lassen sich vergleichsweise hohe Verweilzeiten der Strömung im Rohrreaktor erreichen, ohne das kolbenförmige Profil der Strömung zu beeinträchtigen.
Unter Edukten werden die in den Rohrreaktor eintretenden Stoffe verstanden, während unter Produkten die aus den Rohrreaktor austretenden Stoffe verstanden werden. Beispiele für Edukte sind die zur Herstellung von synthetischen Kautschuken eingesetzte Monomere oder Monomergemi sehe, die gegebenenfalls zur Polymerisation erforderlichen Katalysatoren sowie Lösungsmittel und gegebenenfalls Zuschlagsstoffe.
Der Reaktor weist zumindest einen Einlass auf.
Die Edukte können hierbei über einen gemeinsamen Einlass oder über mehrere unterschiedliche Einlasse insbesondere an verschiedenen axialen oder tangentialen Positionen in das Reaktorgehäuse des Rohrreaktors eingeleitet werden.
In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Reaktor zumindest zwei Einlässe auf, wobei der erste Einlass von einem weiteren Einlass in axialer Richtung mindestens 5 %, vorzugsweise 10 bis 45 % und besonders bevorzugt 10 bis 40 % bezogen auf die axiale Weglänge vom in Strömungsrichtung ersten Einlass bis zum in Strömungsrichtung ersten Auslass innerhalb des Reaktorgehäuses entfernt angeordnet ist. In einer weiteren Ausführungsform sind der erste Einlass und der weitere Einlass zusätzlich in Umfangsrichtung um mindestens 60°, vorzugsweise mindestens 90° und ganz besonders bevorzugt 180° versetzt. Das gilt auch dann wenn der erste Einlass in nicht zentraler Position in der Stirnplatte angeordnet äst. Bei der Verfahrensführung ist es dann bevorzugt über den ersten Einlass beispielsweise den Katalysator oder eine Mischung aus Katalysator und Lösungsmittel dem Reaktor zuzuführen und über den zweiten Einlass das oder die Monomere oder eine Mischung aus dem oder den Monomeren und Lösungsmittel. Auch die umgekehrte Reihenfolge ist möglich aber nicht bevorzugt. Die Zugabe über die in axialer und gegebenenfalls zusätzlich radialer Richtung voneinander getrennten Einlasse bewirkt, dass durch die in Strömungsrichtung vorgeschaltete Vermischung des Katalysators im Reaktionsmedium hohe lokale Konzentratton von Katalysator bei Monomerzuführung und damit eine extensive Gelbildung vermieden wird.
Die Erfindung umfasst auch Ausführungsformen in denen der Reaktor mehr als zwei Einlasse aufweist. Vorzugsweise gelten auch für diesen Fall die oben genannten Anfordemngen in Bezug auf die axiale Ausrichtung des ersten und zumindest eines weiteren Einlasses völlig analog.
Sofern mehr als zwei Einlasse existieren sind sie vorzugsweise zusätzlich in Umfangsrichtung möglichst weit gegeneinander versetzt, bei drei Einlassen dann vorzugsweise mindestens 100°, vorzugsweise 120°.
Vorzugsweise ist die Drehgeschwindigkeit und Form des Schabers bzw. Wischers derart eingestellt, dass wahlweise in einem axialen Teilbereich des Reaktorgehäuses durch das Schaberblatt nur eine Geschwindigkeitskomponente in radialer Richtung und/oder in Umfangsrichtimg auf eine Strömung im Reaktorgehäuse aufprägbar ist. Beispielsweise ist im gesamten vom Schaber- oder Wischerblatt überstrichenen Bereich des Reaktorgehäuses durch das Schaber- oder Wischerblatt nur eine Geschwindigkeitskomponente in radialer Richtung und/oder in Umfangsrichtung auf eine Strömung im Reaktorgehäuse aufprägbar. Hierzu ist das Schaber- oder Wischerblatt im Wesentlichen senkrecht zu seiner Bewegung in Umfangsrichtung ausgerichtet, um über den Leistungseintrag des Schabers oder Wischers keine zusätzliche Geschwindigkeitskomponente in oder entgegen der Strömungsrichtung des Rohrreaktors aufzuprägen. Das Schaber- oder Wischerblatt kann im Wesentlichen parallel zur geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses ausgerichtet sein. Gleichzeitig ist die Drehgeschwindigkeit des Schabers oder Wischers derart eingestellt, dass zu starke Turbulenzen, die signifikante Geschwindigkeitskomponenten entlang der Strömungsrichtung verursachen können, vermieden werden. Dadurch ergibt sich in Strömungsrichtung ein kalkulierbarer Verlauf der Reaktionsbedingungen, der bei einer kontinuierlichen Durchströmung des Reaktors relativ zum Reaktorgehäuse konstant bleibt. Sofern der Reaktor Statoren aufweist, sind in dieser Ausfühmngsform die Statoren ebenfalls im Wesentlichen parallel zur geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses ausgerichtet, um axiale Geschwindigkeitskomponenten zu vermeiden.
In einer weiteren Ausführungsform ist im gesamten vom Schaber- oder Wischerblatt überstrichenen Bereich des Reaktorgehäuses durch das Schaber- oder Wischerblatt eine Geschwindigkeitskomponente sowohl in radialer Richtung und/oder in Umfangsrichtung als auch in axialer Richtung auf eine Strömung im Reaktorgehäuse aufprägbar. Das Schaberoder Wischerblatt kann dann zur geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses geneigt sein, wobei beispielsweise ein Winkel zur geometrischen Mittelachse von mehr als 0 bis 60°, vorzugsweise von 5 bis 60°, besonders bevorzugt 10 bis 50° eingeschlossen wird.
Sofern der Reaktor Statoren aufweist, sind in dieser Ausführungsform die Statoren entweder im Wesentlichen parallel zur geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses ausgerichtet oder weisen ebenfalls eine Neigung auf, wodurch axiale Geschwindigkeitskomponenten verstärkt werden können. In einer bevorzugten Ausführungsfonn sind in axialer Richtung des Reaktorgehäuses mindestens zwei, vorzugsweise mindestens drei oder mindestens vier, Wärmetauscher zur Einstellung einer Temperatur einer innerhalb des Reaktorgehäuses vorgesehenen Strömung angeordnet, wobei die Wärmetauscher derart voneinander getrennt sind, dass für jeden Wärmetauscher eine unterschiedliche Temperatur einstellbar ist. Die Temperatur der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses kann von außerhalb des Reaktorgehäuses über die jeweiligen Wärmetauscher beeänflusst und eingestellt werden. In Abhängigkeit von dem zu erwartenden Verlauf der Reaktionsbedingungen innerhalb des Reaktorgehäuses kann für jeden Wärmetauscher individuell eine geeignete Temperatur gewählt werden, um beispielsweise unter Berücksichtigung der zu erwartenden Reaktionswärme eine konstante Temperatur innerhalb des Reaktorgehäuses vorzusehen.
An den Rändern von Zonen mit unterschiedlichen Wandtemperaturen können vorzugsweise Schaber oder Wischer eingesetzt werden, die vor allem radiale bzw. tangentiale Geschwindigkeitskomponenten aufprägen, so dass die unterschiedlich temperierten Reaktionszonen zusätzlich vermischt werden. Es können auch Wärmetauscher in Reihe geschaltet werden, um den gesamten Massenstrom oder einen Teil des Massenstroms des einen Wärmetauschers dem anderen Wärmetauscher zuzuführen. Der andere Wärmetauscher kann insbesondere einen weiteren Zulauf zur Zufuhr eines Wärmetauschermedium mit einer von dem zugeführten Massenstrom des ersten Wärmetauschers verschiedenen Temperatur aufweisen. Trotz sich dynamisch ändernder Reaktionsbedingungen entlang des Strömungsweges innerhalb des Reaktorgehäuses kann somit die Temperatur innerhalb des Reaktorgehäuses im Wesentlichen konstant gehalten werden. Dies ermöglicht die Erreichung einer beabsichtigten Molekulargewichtsverteilung, die eine vergleichsweise geringe Streuung aufweist. Beispielsweise kann bei der Herstellung von synthetischen Kautschuken, die typischerweise bei -100 bis -30°C erfolgt, mit Hilfe von verdampfendem Ethylen oder anderen bei vorgenannten Temperaturen verdampfbaren Flüssigkeiten in Abhängigkeit vom gewählten Druck jede gewünschte Temperatur innerhalb des vorgenannten Bereichs eingestellt werden. Alternativ können unterschiedlich temperierte flüssige Kühlmittel eingesetzt werden.
In einer weiteren Ausfuhrungsform wird das Kühlmittel einphasig, d.h. ohne Verdampfung betrieben. Daraus resultiert eine Temperaturerhöhung zwischen Kühlmittelein- und austritt. Der Vorteil dieser Variante ist der konstantere und definierbarere Wärmeaustausch auf der Kühlmittelseite durch Bereitstellen entsprechender Fördermengen nicht siedenden Fluides mithilfe handelsüblicher Pumpen. Die eingesetzten Kühlmittel sind auch hier Ethylen, Ethan, Propylen, Propan, Butan, Isobutan, Mischungen aus den vorgenannten Kühlmittel sowie weitere dem Fachmann bekannte Wärmeträgerfluide. in einer weiteren Ausführungsform kann der Rohrreaktor zwei oder mehr jeweils über eine Zwischenplatte getrennte, aber über Durchtritts Öffnungen kommunizierende Reaktionsräume aufweisen, wobei in diesem Fall pro Reaktionsraum in axialer Richtung des
Reaktorgehäuses mindestens ein, vorzugsweise mindestens zwei Wärmetauscher zur Einstellung einer Temperatur innerhalb jedes Reaktionsraumes angeordnet sind.
Ist der Reaktor, insbesondere der Rohrreaktor horizontal ausgerichtet ergibt sich zusätzlich für die verdampfende Flüssigkeit, wie beispielsweise Ethylen auch aufgrund des auftretenden hydrostatischen Drucks eine vergleichsweise schmale Sprudelschicht, so dass sich für den Wärmetauscher ein noch höherer Wärmeübergangseffizient erreichen lässt.
Das Reaktor gehäuse kann aus allen dem Fachmann bekannten Materialen gefertigt sein, die unter den Reaktionsbedingungen eine ausreichende Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit besitzen und behalten wie zum Beispiel handelsüblicher Stahl. Im Fall von Tieftemperaturanwendungen z.B. bei -100° bis - 30°C sind ist beispielsweise austenitischer Stahl geeignet.
Bevorzugt ist das Reaktorgehäuse aus Edelstahl 1.4571 oder ähnlichen in der chemischen Industrie gebräuchlichen und beständigen Stählen gefertigt.
Vorzugsweise besteht die Innenseite des Reaktorgehäuses, die mit dem Reaktionsmedium in Kontakt kommt, aus Edelstahl 1.4404 mit reduziertem Ti-Anteil für bessere Poliereigenschaften der Innenfläche.
Vorzugsweise weist der Wärmetauscher einen ein Teil des Reaktorgehäuses umschließenden Außenmantel auf, wobei vorzugsweise zwischen dem Außenmantel und dem Reaktorgehäuse eine spiralförmige Trennwand zur Ausbildung eines spiralförmigen Wärmetauscherkanals angeordnet ist. Durch eine konstruktiv einfache umzusetzende Maßnahme, lässt sich erreichen, dass ein Wärmetauschermedium spiralförmig an dem Reaktorgehäuse entlang fließt und dadurch entsprechend lange Wärme mit der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses austauschen kann. Dies ermöglicht einen besonders großen Wärmestrom, der zwischen der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses und dem Wärmetauschermedium ausgetauscht werden kann. Eine derartige Ausgestaltung des Wärmetauschers mit einem spiralförmigen Wärmetauscherkanal bietet sich insbesondere für einphasige Wärmetauschermedien an, die bei der Aufnahme und/oder Abgabe von Wärme einen Phasenwechsel, beispielsweise Verdampfung und/oder Kondensation nicht durchführen. Bei Wärmetauschermedien, die bei der Aufnahme und/oder Abgabe von Wärme einen Phasenwechsel, beispielsweise Verdampfung und/oder Kondensation durchfuhren, wird insbesondere die Trennwand weggelassen, so dass sich innerhalb des Wärmetauschers durch den Phasenwechsel eine möglichst hohe Turbulenz ausbilden kann. Gleichzeitig wird die innere Begrenzung des Wärmetauschers durch das Reaktorgehäuse selbst ausgebildet. Ein zusätzlicher Wärmewiderstand zwischen der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses und dem Wärmetauscher wird dadurch vermieden. Das Wärmetauschermedium kann beispielsweise im Gegenstrom zur Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses durch den spiralförmigen Wärmetauscherkanal geleitet werden oder aber in Strömungsrichtung, z.B. wenn eine hohe Kühlleistung zu Beginn der Polymerisation, d.h. stromaufwärts, erforderlich ist.
Besonders bevorzugt beträgt ein Verhältnis einer Innenfläche A des rohrförmigen Reaktorgehäuses zu einem Volumen V des rohrförmigen Reaktorgehäuses 0,1 m2/m3 < A V < 100 m2/m3 bevorzugt 1 m2/m3 < A/V < 50 m2/m3, besonders bevorzugt 5 m2/m3 < A/V < 30 m2/m3, ganz besonders bevorzugt 10 m2/m3 < A/V < 30 m2/m3. Aufgrund des Schabers, der die Ausbildung von Grenzschichten an der Innenseite des Reaktorgehäuses verhindert, ist es möglich, einen vergleichsweise schlanken Rohrreaktor vorzusehen, dessen Reaktorgehäuse bezogen auf das umschlossene Volumen eine vergleichsweise große Innenfläche aufweist, insbesondere, wenn die Welle ebenfalls kühlbar ausgeführt ist und von Statoren ihrerseits geschabt oder gewischt wird. Aufgrund der vergleichsweise großen Innenfläche A des rohrförmigen Reaktorgehäuses kann eine entsprechend hohe Wärmetauscherleistung über die Außenseite des Reaktorgehäuses installiert werden. Gleichzeitig lässt sich eine im Wesentlichen homogene Temperaturverteilung in radialer Richtung leichter erreichen. Gleichzeitig kann der Rohrreaktor größeren Innendrücken standhalten, ohne dass die Wandstärke zu groß gewählt werden muss. Dies ermöglicht es, die Reaktionsparameter auch über einen größeren Druckbereich einzustellen und zu kontrollieren. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der Schaber bzw. Wischer mindestens zwei, bevorzugt 2 bis 8 Teilschaber bzw. -wischer auf, wobei die Teilschaber bzw. -Wischer in axialer Richtung gelenkig, beispielsweise über dem Fachmann hinreichend bekannte Lagervorrichtungen, wie beispielsweise über ein sich am Reaktorgehäuse abstützendes Mehrbein wie zum Beispiel ein Dreibein, miteinander verbunden sind. Der Schaber bzw. Wischer kann dadurch in mehrere kleinere Teile unterteilt werden, die aufgrund der gelenkigen Verbindung miteinander dem Formverlauf des rohrförmigen Reaktorgehäuses leichter folgen können. Insbesondere ist es möglich, Verformungen des Reaktorgehäuses, insbesondere Biegungen aufgrund von Wärmedehnungseffekten folgen zu können, auch ohne dass das Schaberblatt in eine Schrägstellung zur Innenseite des Reaktorgehäuses gelangt. Beispielsweise kann mit Hilfe von drei Beinen des Dreibeins, die sich an drei Stellen an der Innenseite des Reaktorgehäuses abstützen können, sichergestellt werden, dass der jeweilige Teilschaber zwischen zwei Dreibeinen mittig angeordnet ist. Das Dreibein kann unbeweglich oder mit dem Schaber bzw. Wischer zumindest teilweise mitdrehend ausgestaltet sein. Wenn sich das Reaktorgehäuse aufgrund von Wärmedehnungseffekten verbiegen sollte, wird automatisch der jeweilige Teilschaber bzw. - wischer an den neuen Formverlauf angepasst. Selbst bei einem durch Wärmedehnungseffekte leicht gekrümmten Verlauf des Reaktorgehäuses wird durch den Schaber eine kolbenförmige Pfropfenströmung nicht signifikant gestört. Der oder die Schaber bzw. Wischer sind über den Antrieb antreibbar, wobei die Kraftübertragung durch mechanische oder magnetische Kupplung bewerkstelligt werden kann.
Bei der Verwendung von Wellen zur mechanischen Kraftübertragung sind diese vorzugsweise über eine zwischen der Welle und dem Reaktorgehäuse angeordnete doppelt wirkende Gleitringdichtung abgedichtet, wobei die Gleitringdichtung insbesondere ein für unter den Polymerisationsbedingungen inertes Sperrmedium enthält. Die Gleitringdichtung kann zwischen ihren beiden Gleitflächen einen Ringkammerraum einschließen, der mit der Sperrfiüssigkeit gefüllt sein kann. Die insbesondere unter Druck stehende Sperrflüssigkeit kann dabei beide Gleitringpaarungen schmieren. Dadurch wird vermieden, dass sich Edukte und/oder Produkte an den Gleitflächen anlagern und Undichtigkeiten verursachen können. Bei der Herstellung von synthetischen Kautschuken kann das Eindringen von Wasser, wie beispielsweise von Luftfeuchtigkeit aus der Umgebungsluft, in das Innere des Reaktorgehäuses vermieden werden. Eine Verlangsamung der Polymerreaktion innerhalb des Reaktorgehäuses durch Wassereintritt und gegebenenfalls damit verbundener Katalysatordeaktivierung wird dadurch vermieden. Als Sperrmedium kann beispielsweise ein Lösungsmittel verwendet werden, das auch bei der Polymerisationsreaktion eingesetzt wird.
Vorzugsweise weist das Schaber- bzw. Wischerblatt eine Oberfläche mit einem im Vergleich zu Stahl geringeren Reibungskoeffizienten auf, wobei das Schaber- bzw.
Wischerblatt beispielsweise aus fluorhaltigen Polymeren und/oder ähnlichen Materialen wie zum Beispiel Polyetheretherketon (PEEK) besteht, sie enthält oder damit beschichtet ist, vorzugsweise aus fluorhaltigen Polymeren besteht oder damit beschichtet ist. Bevorzugte fluorhaltige Polymere sind Polytetrafiuorethylen (PTFE), Polyvinylidenfluorid (PVDF) und Ethylen-Tetrafluorethylen-Copolymer (ETFE).
In einer weiteren Ausführungsform sind die weiteren im Reaktorraum liegenden Oberflächen, einer weiteren Ausführungsform zumindest die nicht geschabten oder gewischten Oberflächen, so gefertigt oder behandelt, dass die Anhaftung von Feststoffen, wie insbesondere synthetischen Kautschuken im Vergleich zu Stahl, insbesondere zu Edelstahl 1.4571 vermindert ist. In einer Ausführungsform sind die Oberflächen mit antiadhäsiven Beschichtungen z.B. aus polymeren, gegebenenfalls fluorhaltigen Organosilanen versehen. Gleiches gilt für den Fall, dass die Statoren für das Schaben oder Wischen der Mittelwelle ausgelegt sind.
Durch die geringere Reibung zwischen dem Schaber- bzw. Wischerblatt und der Innenseite des Reaktorgehäuses können Reibungsverluste beim Betrieb des Schabers bzw. Wischers reduziert werden. Gleichzeitig kann insbesondere bei höheren Drehzahlen des Schabers oder Wischers das Ausmaß von Reibungswärme an der Innenseite des Reaktorgehäuses reduziert werden. Insbesondere kann die Oberfläche des Schaber- bzw. Wischerblatts beispielsweise durch mechanische oder chemische Modifikation derart beschaffen sein, dass abgeschabtes Gel nicht bevorzugt an dem Schaberblatt anliegt, sondern sich schnell von dem Schaberblatt ablöst. Auch das Design der Schaber/Wischer ist bevorzugt so ausgeführt, dass möglichst wenig Ecken, Spalten oder Toträume entstehen, in denen es zu Anbackungen kommen kann. Das abgeschabte oder abgewischte Gel kann dadurch leicht wieder der Strömung zugeführt und in der Strömung suspendiert werden.
Vorzugsweise ist das Schaber- bzw. Wischerblatt zu einer durch die geometrische Mittelachse verlaufende radial ausgerichtete Linie geneigt und/oder gebogen, wobei das Schaber- bzw. Wischerblatt einen radial nach innen ausgerichteten Befestigungskopf aufweist und auf das Schaber- bzw. Wischerblatt, insbesondere auf den Befestigungskopf, eine nach radial außen gerichtete Kraft aufprägbar ist. Die Neigung der Schaber- bzw. Wischerblätter zur Radialen kann beispielsweise im Bereich von mehr als 0 bis 90ö, vorzugsweise 20 bis 60° und besonders bevorzugt 30 bis 50° in jede Richtung betragen. Die Aufprägung kann beispielsweise durch Federkraft, hydraulische Kräfte, elastische Kräfte oder durch Fliehkräfte oder mehrere der vorgenannten Kräfte erfolgen. Durch die geneigte bzw. gebogene Ausrichtung des Schaber- bzw. Wischerblatts im Bereich des Kontakts zur Innenseite des Reaktorgehäuses wird vermieden, dass das polymerisierte Produkt einen Spalt zwischen dem Schaberblatt und dem Reaktorgehäuse verstopft oder verklebt. Unnötig hohe Drehmomente für den Schaber oder Wischer werden dadurch vermieden. Durch die radial nach außen weisende Kraft kann eine genügend hohe Anpresskraft des Schaber- bzw. Wischerblatts an das Reaktorgehäuse aufgeprägt werden, um Ablagerungen, insbesondere Gel, von der Innenseite des Reaktorgehäuses abzuschaben oder abzuwischen. Gleichzeitig kann das Schaber- bzw. Wischerblatt nach radial innen ausweichen, um bei Unebenheiten des Reaktorgehäuses und/oder zu festen Ablagerungen die Drehung des Schabers oder Wischers nicht zu blockieren. Durch die gebogene bzw. geneigte Ausrichtung des Schaberbzw. Wischerblatts, kann insbesondere eine Ausweichbewegung des Schaber- bzw. Wischerblatts vorgesehen sein, die nur teilweise in radialer Richtung erfolgt und einen Bewegungsanteil seitlich zur radialen Richtung aufweist. Zusätzlich oder alternativ kann das Schaber- bzw. Wischerblatt angefast sein. Dadurch wird ein Anschlagen des Schaber- bzw. Wischerblatts an einer festen Verkrustung, die zu einem Blockieren des Schabers oder Wischers führen kann, vermieden, da das Schaber- bzw. Wischerblatt aufgrund der ausgebildeten Schräge über die Verkrustung entgegen der nach radial nach außen aufgebrachten Kraft gehoben werden kann.
Insbesondere sind in axialer Richtung mindestens zwei Schaber- bzw. Wischerblätter angeordnet, wobei dann die Schaber- bzw. Wischerblätter um einen Winkel α in Umfangsrichtung versetzt sind und der Winkel α insbesondere 30° < α < 150°, vorzugsweise 45° < et < 135°, weiter bevorzugt 60° < a < 120° und besonders bevorzugt = 90°±2° beträgt. Durch die versetzte Anordnung der Schaber- bzw. Wischerblätter ergeben sich für den Schaber bzw. Wischer mehrere Abstützpunkte an der Innenseite des Reaktorgehäuses, die ein Durchhängen einer Antriebswelle des Schabers oder Wischers und/oder ein Schwingen der Antriebswelle des Schabers oder Wischers vermeiden. Vorzugsweise sind in Umfangsrichtung mindestens zwei, vorzugsweise mindestens drei oder mindestens vier, Schaber- bzw. Wischerblätter in gleichmäßigem Abstand zueinander hintereinander angeordnet. Bei zwei Schaber- bzw. Wischerblättern ergibt sich in Umfangsrichtung ein Winkel ß = 180° ± 5°, bei drei Schaber- bzw. Wischerblättern ein Winkel ß = 120° ± 5°, bei vier Schaber- bzw. Wischerblättern ein Winkel ß = 90° + 5° und so weiter. Dies führt zu einer zusätzlichen Zentrierung der Antriebswelle des Schabers oder Wischers.
In einer weiteren Ausführungsform sind die Schaber oder Wischer in axialer und tangentialer Richtung derart verteilt, dass die Welle ebenso axial zentriert wird. Die gelingt auch, wenn in Umfangsrichtung nur 1 Schaber oder Wischer angeordnet ist. Der in axialer Richtung nächste Schaber kann in tangentialer Richtung mit einem Winkel ß von vorzugsweise mehr als 90° angeordnet sein, der in axialer Richtung dann folgende ebenso zu den beiden vorherigen und so weiter. So lässt sich erreichen, dass ein Wellenabschnitt zwischen zwei Kupplungen zentriert werden kann.
In einer weiteren Ausführungsform ist der Rohrreaktor stromaufwärts mit zumindest einer Mischkammer verbunden, die ein die Mischkammer umschließendes Gehäuse und zumindest ein innerhalb der Mischkammer angeordnetes Mischelement aufweist. Geeignete Mischelemente sind dem Fachmann hinlänglich bekannt und umfassen statische oder bewegliche, vorzugsweise bewegliche Mischelemente. Besonders bevorzugt weist die Mischkammer einen Impeller auf. Der besondere Vorteil einer vorgeschalteten Mischkammer liegt darin, dass die Edukte vor dem Eintritt in den erfindungsgemäßen Rohrreaktor mit einer hohen Mischungsenergie durchmischt werden können womit die bei typischerweise tiefen Temperaturen vorliegenden, viskosen Reaktionsmischlingen beobachtete Schlierenbildung weitestgehend vermieden werden kann. Schlierenbildung führt häufig in unerwünschter Weise zu lokalen Hotspots, inhomogenem Reaktionsverlauf oder vermehrten Nebenreaktionen. Die Dimensionierung der Mischkammer und der Mischelemente ist vorzugsweise derart aufeinander abgestimmt, dass eine durchschnittliche Verweilzeit in der Mischkammer zwischen 1 und 120 s, vorzugsweise zwischen 2 und 60 s, besonders bevorzugt zwischen 2 und 20 s und ein möglichst hoher Grad an Homogenisierung unter den Reaktionsbedingungen erreicht werden kann. Typische Mischleistungen, die dafür erforderlich sind können beispielsweise im Bereich von 0,001 bis 100 kW/1 oder 0,001 bis 1 kW/1 liegen, wobei die Mischleistung auf die Leistungsaufnahme des Mischelements pro Liter Volumen der Mischkammer bezogen ist.
In einer bevorzugten Ausführungsform sind in axialer Richtung des die Mischkammer umschließenden Gehäuses mindestens ein weiterer Wärmetauscher zur Einstellung einer Temperatur einer innerhalb der Mischkammer vorgesehenen Strömung angeordnet, wobei die vorgenannten besonderen Ausführungsformen für Wärmetauscher gleichermaßen gelten.
Vorzugsweise ist das die Mischkammer umschließende Gehäuse mit dem Reaktorgehäuse durch eine Zwischenplatte mit Durchtrittsöffnungen für das Reaktionsgemisch verbunden.
Die Erfindung betrifft ferner die Verwendung des vorstehend beschriebenen Rohrreaktors, der wie vorstehend beschrieben aus- und weitergebildet sein kann, zur Herstellung von synthetischen Kautschuken durch Polymerisation von polymerisierbaren Monomeren innerhalb des Reaktorgehäuses.
Unter synthetischen Kautschuken sind im Rahmen der Erfindung nicht natürlich vorkommende Elastomere zu verstehen. Bevorzugte synthetische Kautschuke sind Butyl- Kautschuk, Polybutadien (BR) und Poly-Styrol-Butadien (SBR), Ethylen-Propylen-Dien- Kautschuk (EPDM), Poly-Acrylnitril-Butadien-Kautschuk (NBR), hydrierter Poly- Acrylnitril-Butadien-Kautschuk (H-NBR), Fluorkautschuke (FKM), Polychloropren (CR) und Polyethylen-Vinyl-Acetat (EVA bzw. EVM) zu verstehen, wobei vorgenannte synthetischen Kautschuke beispielsweise eine Molmasse von 5,000 bis 5,000,000 g/mol aufweisen können.
Besonders bevorzugte synthetische Kautschuke sind Butyl-Kautschuk und Polybutadien (BR), ganz besonders bevorzugt Butyl-Kautschuk mit einer Molmasse von 300,000 bis 1,000,000 g/mol und Polybutadien (BR) mit einer Molmasse von 5,000 bis 1,000,000 g mol, wobei Butyl-Kautschuk mit einer Molmasse von 300,000 bis 1 ,000,000 g/mol noch weiter bevorzugt ist.
Butyl-Kautschuk ist ein Copolymer von Isobuten (2-Methylpropen) und zumindest einem konjugierten Multiolefin wie insbesondere Isopren (2-Methylbuta-l53-dien). Der Anteil von Wiederholungseinheiten im Butylkautschuk, die sich vom konjugierten Multiolefin wie insbesondere Isopren ableiten, beträgt beispielsweise mehr als 0 bis 10 mol-%, vorzugsweise von 1 ,5 bis 5 mol %. Ein besonders bevorzugter Butyl-Kautschuk ist ein Copolymer von Isobuten und Isopren mit den vorgenannten Verhältnissen der Monomereinheiten. Die Polymerisation erfolgt typischerweise als Copolymerisation von Isobuten und zumindest einem konjugierten Multiolefin wie insbesondere Isopren bei Temperaturen von -100°C bis - 30°C, vorzugsweise -100°C und -40°C und besonders bevorzugt -100°C bis -60°C in Gegenwart eines Katalysators. Als Lösungsmittel können beispielsweise für den sogenannten „Slurry-Prozess" Chlormethan für den sogenannten „Solution-Prozess" Kohlenwasserstoffe wie insbesondere offenkettige oder cyclische, verzweigte oder unverzweigte Pentane, Hexane oder Heptane oder Mischungen davon eingesetzt werden, wobei vorgenannte Pentane und Hexane oder Mischungen davon bevorzugt sind.
Als Katalysatoren können je nach Prozessführung in an sich bekannter Weise Aluminiumchlorid oder Aluminiumalkylhalogenide wie beispielsweise Diethylaluminiumchlorid, Ethylaluminiumdichlorid, Dimethylaluminiumchlorid Methylalummiumdichlorid oder Mischungen davon eingesetzt werden. Der Katalysator oder die Katalysatoren werden beispielsweise mit geringen Mengen protischer Lösungsmittel wie beispielsweise Wasser, Salzsäure, Chlorwasserstoff oder aliphatischen Alkoholen wie Methanol aktiviert und den zu polymerisierenden Monomeren im Lösungsmittel suspendiert oder gelöst zugegeben, wobei als Lösungsmittel vorzugsweise das Lösungsmittel verwendet wird in dem die Polymerisation stattfindet. Aufgrund der konstruktiven Ausgestaltung der Rohrreaktors lassen sich die Reaktionsbedingungen innerhalb des Rohrreaktors entlang der Länge des Rohrreaktors gut vorhersehen und entsprechend leicht beeinflussen und kontrollieren, insbesondere zu Beginn der Polymerisationsreaktion, wenn vergleichsweise viel Edukt und nur wenig Produkt vorliegt, ist die Viskosität der Strömung mit typischerweise < ImPas besonders gering. Viskositäten werden, wenn nicht anderweitig angegeben, mittels Kapülarviskosimetrie bei einer Temperatur von 23°C nach ISO 1628 bestimmt oder darauf bezogen. Gleichzeitig entsteht aufgrund der hohen Anzahl an Reaktionspartner besonders viel Reaktionswärme, die über das Reaktorgehäuse abgeführt werden kann. Da eine Rückströmung von polymerisiertem Produkt vermieden werden kann, ist es möglich, die Viskosität in einem Bereich besonders niedrig zu halten, in dem eine besonders hohe Wärmeabfuhr erforderlich ist. Aufgrund der niedrigen Viskosität in diesem Bereich lässt sich ein Wärmetransport in radialer Richtung besonders einfach realisieren, wobei in Zusammenwirkung mit dem Schaber ein Wärmeübergangskoeffizienten k von einigen Hundert W/m2K erreicht werden kann. Dadurch ist es insbesondere möglich, im Bereich des Reaktorgehäuses, in dem die größte Wärmeentwicklung stattfindet, bei der Kühlung der Strömung mit einem treibendem Temperaturgefälle von bis zu 30 K oder, in einer anderen Ausführungsform, bis zu 20 K auszukommen. Zum Auslass des Rohrreaktors hin nimmt die Viskosität der Strömung deutlich zu und kann einige Hundert mPas erreichen, so dass sich ein schlechter Wärmeübergangskoeffizient ergibt als im Bereich des Einlasses des Rohrreaktors. Der schlechtere Wärmeübergangskoeffizient entsteht allerdings in einem Bereich, in dem sofern überhaupt nur noch in einem geringeren Ausmaß eine Polymerreaktion stattfindet, so dass eine deutlich geringere Wärmemenge bei der Polymerisation entsteht, die abgeführt werden müsste. Aufgrund der geringeren abzuführenden Wärmemengen wirkt sich die höhere Viskosität der schlechteren Wärmeübergangskoeffizient nicht signifikant nachteilig auf die Kühlung der Strömung aus. in der Ausführungsvariante mit Schlaufenströmung ist die mittlere Viskosität des Reaktorinhalts im Bereich von einigen Zehn bis einigen Hundert mPas. Die Entfernung von Belägen bzw. die Erneuerung der Grenzschicht an den Wärmeübertragungsflächen an der Reaktorinnenwand bzw. am Rotor über Schaber, Wischer und/oder Statoren erhöht den Wärmeübergangskoeffizient, trotz höherer Viskosität, auf der Produktseite signifikant, so dass auch in dieser Variante höhere Wärmemengen abgeführt werden können.
Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren, bevorzugt synthetischen Kautschuken unter Verwendung, eines Reaktors, der wie vorstehend beschrieben aus- und weitergebildet sein kann. Die Erfindung betrifft ferner die Verwendung des Reaktors zur Herstellung von Polymeren, bevorzugt synthetischen Kautschuken.
In einer Ausführungsform des Verfahrens wird zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren, bevorzugt synthetischen Kautschuken im Reaktor, insbesondere einem Rohrreaktor, eine im Wesentlichen eine entlang der geometrischen Mittelachse des Reaktorgehäuses, wahlweise in vertikaler oder horizontaler Richtung verlaufende Kolbenströmung der Edukte und der Produkte aufgeprägt. Ein bei der Polymerisation sich an einer Innenseite eines Reaktorgehäuses des Rohrreaktors gegebenenfalls ablagernde Feststoffe oder Gele werden durch die Rotationsbewegung des Schabers und der Schaberblätter abgeschabt. Durch das Abschaben des Gels von der Innenseite des Reaktorgehäuses und der Welle wird eine Verschlechterung des Wärmeübergangskoeffizienten der Strömung innerhalb des Reaktorgehäuses und dem Reaktorgehäuse über der Zeit vermieden. Gleichzeitig können die zum Abschaben oder Abwischen der kühlbaren Welle gegebenenfalls eingesetzten Statoren als Strömst örer wirken und erhöhen damit die redispergierende Wirkung der rotierenden Schaber oder Wischer. Dies führt zu konstanten Randbedingungen, die für einen kontinuierlichen Betrieb des Rohrreaktors vorteilhaft sind. Gleichzeitig wird durch das Schaben oder Wischen ein guter Wärmeübergang zwischen der Strömung und dem Reaktorgehäuse gewährleistet. Durch die Kolbenströmung und gegebenenfalls die Wirkung der Statoren ist es möglich, Schwerkrafteffekte in der Strömung, wie beispielsweise bei einer Schlaufenströmung, weitestgehend zu eliminieren, da der durch den Schaber aufgeprägte Strömungsanteil in radialer Richtung Schwerkrafteffekte deutlich überwiegt. Dies ermöglicht über die Länge des Rohrreaktors in Strömungsrichtung einen vorherseh- und einstellbaren Reaktionsverlauf, der an vorher zu bestimmenden Stellen gezielt kontrolliert und beeinflusst werden kann.
Dies ermöglicht es insbesondere, ein gewünschtes Molekulargewicht mit einer vergleichsweise schmalen Streuung zu erreichen. Für das Molekulargewicht wird, sofern nicht anderweitig angegeben, die gewichtsmittlere Molmasse Mw, bestimmt durch Gelpermeationschromatographie (GPC), verwendet. Insbesondere lässt sich über eine bereichsbezogene individuell eingestellte Kühlung des Rohrreaktors die Molekulargewichtsverteilung bezüglich ihrer Lage, Breite und Form einstellen und modifizieren.
Besonders bevorzugt werden in Strömungsrichtung unterschiedliche Wärmetauschertemperaturen zur Einstellung eines vordefinierten Molekulargewichts unter Berücksichtigung der bei der Polymerisation auftretenden Wärmebilanzen, Verweilzeiten und Konzentrationen aufgeprägt. Insbesondere ist es möglich, unter Berücksichtigung der Kinetik der Polymerisationsreaktion die entlang des Rohrreaktors auftretenden Wärmemengen zu berechnen, um insbesondere eine konstante Temperatur der Strömung einzustellen. Durch die in Strömungsrichtimg unterschiedlichen Wärmetauschertemperaturen kann für jeden Bereich in axialer Richtung des Rohrreaktors die auftretende Reaktionswärme bei einer exothermen Reaktion abgeführt bzw. bei einer endothermen Reaktion zugeführt werden. Bei einer endothermen Reaktion ergibt sich bei der Wärmebilanz eine negative Reaktionswärme, während sich bei einer exothermen Reaktion bei der Wärmebilanz eine positive Reaktionswärme ergibt.
Besonders bevorzugt erfolgt das Abschaben des Gels mit einer Geschwindigkeit v an der Innenseite eines Reaktorgehäuses von 0,05 m/s < v < 10m/s, vorzugsweise 0,5 m/s < v < 6 m/s, besonders bevorzugt 1 m s < v < 4 m/s und ganz besonders bevorzugt 2 m/s < v < 3 m/s . Bei derartigen Geschwindigkeiten v, mit denen ein Schaber- bzw. Wischerblatt an der Innenseite des Reaktorgehäuses entlanglaufen kann, wird vermieden, dass sich ein signifikant dicker Belag durch Feststoff- oder Gelbildung an der Innenseite des Reaktorgehäuses ergibt. Gleichzeitig kann bei derartigen Geschwindigkeiten des Schaberbzw. Wischerblatts in Umfangsrichtung ein hinreichend großer Massentransport in radialer Richtung aufgeprägt werden, der zu einer guten homogenen Mischung der Strömung in radialer Richtung führt und den Wärmeübergang zwischen der Strömung und dem Reaktorgehäuse verbessert.
Bei Verwendung einer vorgeschalteten Mischkammer beträgt die durchschnittliche Verweilzeit in der Mischkammer beispielsweise zwischen 1 und 120 s, vorzugsweise zwischen 2 und 60 s, besonders bevorzugt zwischen 2 und 20 s. Bei Verwendung einer vorgeschalteten Mischkammer beträgt die durchschnittlich aufgenommene Mischenergie beispielsweise zwischen 0,001 und 120 J/l.
Die typischerweise eingebrachte Mischleistung kann bezogen auf die Energieaufnahme des Mischers beispielsweise zwischen 0,001 und 100 kW/1 liegen.
Nachfolgend wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die anliegenden Zeichnungen anhand bevorzugter Ausführungsbeispiele näher erläutert.
Es zeigen: Fig. 1 : eine schematische Seitenansicht eines Rohrreaktors,
Fig. 2: eine schematische Detailansicht eines weiteren Rohrreaktors,
Fig. 3: eine schematische Schnittansicht des Rohrreaktors aus Fig. 1 ,
Fig. 4: eine schematische Detailansicht des Rohrreaktors aus Fig. 2,
Fig. 5: eines Schabers für den in Fig. 2 dargestellten Rohrreaktor und
Fig. 6: eine schematische Schnittansicht eines Schaberblatts für den Schaber aus
Fig. 5.
Fig. 7: eine schematische Detailansicht eines weiteren Rohrreaktors mit
Umpumpkreislauf
Fig. 8: eine schematische Seitenansicht eines weiteren Rohrreaktors mit vorgeschalteter Mischkammer
Fig. 9: eine schematische Seitenansicht eines weiteren Rohrreaktors mit vorgeschalteter Mischkammer und zweitem Reaktorraum
Fig. 10: eine schematische Querschnittsansicht eines Rohrreaktors (als Schaber)
Fig. 1 1 : eine schematische Querschnittsansicht eines Rohrreaktors (als Wischer)
Fig. 12: eine schematische Seiten- und Querschnittsansicht eines Reaktorraums mit 3
Statoren und 3 Schabern oder Wischern
Fig. 13: eine schematische Seiten- und Querschnittsansicht eines Reaktorraums mit 2
Statoren und 2 Schabern oder Wischern
Der in Fig. 1 dargestellte Reaktor 10 weist eine geometrische Mittelachse 12 auf, die senkrecht zu einer Schwerkraftrichtung 14, das heißt horizontal, ausgerichtet ist. Der Reaktor 10 weist ein rohrförmiges Reaktorgehäuse 16 auf, das stirnseitig über angeflanschte Stirnplatten 18 geschlossen ist. Über mindestens einen Einlass 20 können Edukte in das rohrförmige Reaktorgehäuse 16 eingeleitet werden, wobei die Polymerisationsreaktion entlang einer Strömungsrichtung 22 erfolgt. Über einen Auslass 24 kann das entstandene Produkt den Reaktor 10 verlassen. Innerhalb des Reaktorgehäuses 16 bildet sich für die Strömung eine Kolbenströmung aus, die in radialer Richtung im Wesentlichen einen gleich großen Geschwindigkeitsvektor in Strömungsrichtung 22 aufweist. Der Reaktor 10 wird somit kontinuierlich zur Durchführung einer kontinuierlichen Polymerisation betrieben.
Die bei der Polymerisation entstehende Reaktionswärme kann über einen ersten Wärmetauscher 26 und ein in axialer Richtung neben dem ersten Wärmetauscher 26 angeordneten zweiten Wärmetauscher 28 abgeführt werden. Da zu Beginn des Reaktorgehäuses 16, das heißt stromaufwärts, eine intensivere Reaktion stattfindet als zum Ende des Reaktorgehäuses 16, das heißt stromabwärts, stattfindet, entsteht zu Beginn des Reaktorgehäuses 16 pro Längeneinheit in Strömungsrichtung 22 ein höherer Wärmestrom stromauf- als stromabwärts. Der erste Wärmetauscher 26 ist daher für eine entsprechend hohe Wärmeübertragerleistung ausgestaltet. Zusätzlich oder alternativ kann der erste Wärmetauscher 26 eine kürzere Strecke in axialer Richtung kühlen als der zweite Wärmetauscher 28. Aufgrund der innerhalb des Reaktorgehäuses 16 in Strömungsrichtung 22 einstellbare Kolbenströmung kann die Wärmetauscherleistung, die axiale Erstreckimg, das verwendete Wärmetauschermedium sowie Druck und Temperatur des Wärmetauschermediums individuell auf die innerhalb der sich in Strömungsrichtung 22 verändernden Reaktionsbedingungen angepasst werden, so dass für jeden Abschnitt in Strömungsrichtung 22 eine geeignete Kühlleistung eingestellt werden kann. Dies ermöglicht es insbesondere, innerhalb des Rohrreaktors 10 eine im Wesentlichen konstante Temperatur einzustellen, die zu einem Polymerisationsprodukt führt, das eine gewünschte Molekulargewichtsverteilung aufweist.
Wie in Fig. 2 dargestellt, weisen die Wärmetauscher 26, 28 jeweils einen Außenmantel 30 auf, der zusammen mit dem Reaktorgehäuse 16 das Volumen des Wärmetauschers 26, 28 begrenzt. Zwischen dem Außenmantel 30 und dem Reaktorgehäuse 16 ist eine spiralförmige Trennwand 32 in Form eines gewundenen Rohres vorgesehen, die einen spiralförmigen Wärmetauscherkanal 34 begrenzt. Bei der Verwendung eines Wärmetauschermediums, des im Betrieb einen Phasenwechsel durchführt, beispielsweise verdampfendes Ethylen, kann die Trennwand 32 entfallen. Der Reaktor 10 weist ferner einen Schaber bzw. Wischer 36 auf, der einen Antrieb 38 aufweist, die von einem Motor 40 angetrieben wird. Mit dem Antrieb 38, hier als Mittelwelle ausgestaltet, sind mehrere Schaber- bzw. Wischerblätter 42 verbunden, von denen im dargestellten Ausführungsbeispiel jeweils zwei paarweise gegenüberliegend angeordnet sind. Es können aber auch mehrere Schaber- bzw. Wischerblätter 42, insbesondere drei Schaber- bzw. Wischerblätter 42 regelmäßig in Umfangsrichtung hintereinander angeordnet sein. Im dargestellten Ausführungsbeispiel sind in axialer Richtung benachbarte Paare von Schaber- bzw, Wischerblättern 42 um 90° in Umfangsrichtimg versetzt angeordnet. Die Schaber- bzw. Wischerblätter 42 kontaktieren im dargestellten Fall eine Innenseite 44 des Reaktorgehäuses 16, um insbesondere Verkrustungen oder Gelbildungen von der Innenseite 44 abschaben zu können. Der Reaktor 10 enthält weiterhin insgesmt drei Einlasse 20 sowie einen Auslass 24, der so gestaltet ist, dass die Auslassöffnung 25 im Wesentlichen tangential zur Umlaufrichtung 78 des Antriebs 38 ausgerichtet ist. Die beiden ersten Einlasse 20 sind in der in Strömungsrichtung 22 vorderen Stirnplatte 18 angebracht, ein dritter Einlass 20 befindet sich in axialer Richtung etwa 35 % bezogen auf die axiale Weglänge vom ersten Einlass bis zum ersten Auslass 24 innerhalb des Rohrreaktors davon entfernt. Wie in Fig. 3 dargestellt, weisen die Schaber- bzw. Wischerblätter 42 einen Befestigungskopf 46 auf, der sich über eine Feder 48 vom Antrieb 38 abstützt. Dadurch kann von den Schaber- bzw. Wischerblättern 42 eine axiale Federkraft auf die Innenseite 44 des Reaktorgehäuses 16 aufgebracht werden. Der Befestigungskopf 46 ist hierbei in einer Bohrung 50 eingesteckt und stirnseitig über einen verschraubten Deckel 52 verliersicher gehalten.
Wie in Fig. 4 dargestellt, weist eine bevorzugte Ausführungsform einen Auslass 24 auf, der so gestaltet ist, dass die Auslassöffnung 25 im Wesentlichen tangential zur Umlaufrichtung 78 des Antriebs 38 ausgerichtet ist. Der Auslass 24 ist nahe der in Strömungsrichtung 22 hinteren Stirnplatte 18 des Reaktors angebracht und der geometrische Schwerpunkt der Auslassöffnimg 25 in radialer Richtung näher an der äußeren Begrenzung 39 des Antriebs 38 als an der Innenseite des Reaktorgehäuses 44.
Wie in Fig. 5 dargestellt, kann der Schaber bzw. Wischer 36 mehrere Teilschaber bzw. Teilwischer 54 aufweisen, die insbesondere über ein teilweise dargestelltes Dreibein 56, insbesondere gelenkig miteinander verbunden sein können. Durch die gelenkige Verbindung kann der Schaber bzw. Wischer 36 beispielsweise durch Wärmedehnung verursachte Biegungen des Reaktorgehäuses 16 ausgleichen und einen im Wesentlichen parallelen Kontakt des Schaber- bzw. Wischerblatts 42 mit der Innenseite 44 des Reaktorgehäuse 16 gewährleisten.
Wie in Fig. 6 dargestellt, kann das Schaber- bzw. Wischerblatt 42 an seinem radial nach außen gerichteten Ende geneigt und/oder gebogen sein. Dadurch ergibt sich eine linienförmige Schaber- bzw. Wischerkante 58, die an der Innenseite 44 des Reaktorgehäuses 16 entlanglaufen, d. h. entlang gleiten kann. Das Schaber- bzw. Wischerblatt 42 weist insbesondere ein mit PTFE beschichtetes gebogenes Schaber- bzw. Wischerelement 60 auf, das in einem Halteelement 62 aus Edelstahl eingespannt ist und über einen gesicherten Haltestäft 64 mit dem Befestigungskopf 46 verbunden ist.
Der in Fig. 7 dargestellte Reaktor 10 weist eine geometrische Mittelachse 12 und einen Umpumpkreislauf 23 auf, mit Hilfe dessen die Axialgeschwindigkeit in Strömungsrichtung 22 erhöht werden kann. Die Kommunikation des Umpumpkreislaufs mit dem Reaktor 10 findet über den Kreislaufeinlass 21 und den Kreislaufauslass 27, wobei der Umpumpkreislauf weiterhin ein Förderorgan 29 aufweist, das hier mit Dispergierelementen 33 versehen ist. Der Kreislaufauslass 27 ist in einer bevorzugten Ausführung derart gestaltet, dass die Kreislaufauslassöffnung 31 im Wesentlichen tangential zur Umiaufrichtung 78 des Antriebs insbesondere einer Mittelwelle angeordnet ist. Im Übrigen gelten die gleichen Bereiche und Vorzugsbereiche hinsichtlich der Ausführungsformen, wie sie für die Auslässe (24) oben bereits beschrieben worden sind. Der Kreislaufauslass 27 befindet sich in Strömungsrichtung 22 hinter dem Kreislaufeinlass 21, vorzugsweise ist der Kreislaufeinlass 21 jeweils betrachtet in Strömungsrichtung 22 in der Nähe oder in der ersten Stirnplatte 18, der Kreislaufauslass in der Nähe oder in der zweiten Stirnplatte 18, wobei Nähe hier jeweils so zu verstehen ist, dass der Kreislaufauslass bzw. -einlass in axialer Richtung (Strömlingsrichtung 22) maximal 10 %, vorzugsweise 5 % oder weniger bezogen auf die gesamte axiale Entfernung zwischen den Stirnplatten von den jeweiligen Stirnplatten entfernt sind. In einer nicht explizit abgebildeten Ausführungsform kann der Auslass 24 auch im Umpumpkreislauf 23 angeordnet sein und der Reaktorinhalt so als Teilstrom im Umpumpkreislauf entnommen werden. Vorzugsweise ist in diesem Fall der Auslass 24 in Strömungsrichtung 22b des Umpumpkreislaufs hinter dem Förderorgan 29 angeordnet, insbesondere dann, wenn es mit Dispergierorganen ausgestattet ist. Ein Beispiel für eine potentielle Auslassposition 35 des Auslasses 24 ist in der Fig. 7 wiedergegeben.
Wie in Fig. 8 dargestellt, weist der Reaktor 10 stromaufwärts d.h. vorgeschaltet eine Mischkammer 72 auf, die ein die Mischkammer umschließendes Gehäuse und ein innerhalb der Mischkammer angeordnetes Mischelement 70 aufweist, der hier als Impeller ausgestaltet ist, der über einen Motor 41 angetrieben wird. Die Mischkammer weist ebenfalls einen Aussenmantel auf, der das Volumen eines Wärmetauschers begrenzt, wobei über den Einlass 66 Wärmetauschermedium in den Wärmetauscher eingeführt werden kann, dass über den Auslass 68 des Wärmetauschermediums wieder entnommen werden kann, so dass die Mischkammer separat gekühlt oder geheizt werden kann. Bei der Herstellung von synthetischen Kautschuken findet typischerweise eine Kühlung auf eine Temperatur im Bereich von -100° bis -30°C statt. Die Mischkammer ist in Strömungsrichtung von der Zwischenplatte 19 des Rohrreaktors begrenzt, wobei der Stofftransport von der Mischkammer 72 in den Innenraum des Rohrreaktors jedoch durch eine oder mehrere, hier dargestellt zwei Durchtrittsöffnungen 74 erfolgen kann.
Wie in Fig. 9 dargestellt, kann der Rohrreaktor 10 in zwei oder mehrere, hier dargestellt sind zwei separate Reaktionskammern aufgeteilt sein die jeweils durch eine Zwischenplatte 19 voneinander getrennt sind, wobei jedoch der Stofftransport in Strömungsrichtung durch Durchtrittsöffnungen 74 ermöglicht wird. Sowohl in der Stirnplatte 18, die zwischen der Mischkammer und dem ersten Reaktorraum angeordnet ist, als auch in der Zwischenplatte 19 befinden sich Einlässe 20A für weitere Edukte wie zum Beispiel Lösungsmittel, Katalysatoren oder Monomere. Weitere Einlässe 20 befinden sich in Strömungsrichtung gesehen am Anfang des jeweiligen Reaktorraums, Die Einlasse 20A und 20 haben den Vorteil dass hier über die Reaktionsparameter in gewünschter Weise beeinflusst werden können. So kann der Zusatz von Lösungsmittel zum Beispiel die Viskosität des Reaktionsmediums verringern, der Zusatz von weiteren Mengen oder anderen Monomeren oder der Zusatz von Katalysator die Kettenlänge und/oder Struktur des Polymers verändern.
Wie in der Querschnittsansicht in Fig. 10 dargestellt, schaben die Schaberkanten 58 der Schaberelemente 60, die über die Befestigungsköpfe 46 mit dem Antrieb 38 verbunden sind, in Urnlaufrichtung 78 die Innenseite 44 des Reaktorgehäuses ab. Die Zuführung von Edukten erfolgt über einen Einlass 20. Der Außenmantel 30 und das Reaktorgehäuse 16 begrenzen das Volumen des Wärmetauschers 26, Die spiralförmige Trennwand 32, hier in Form eines gewundenen Rohres vorgesehen, begrenzt einen spiralförmigen Wärmetauscherkanal 34 in den über den Einlass 66 Wärmetauschermedium zugeführt werden kann.
Die Querschnittsansicht in Fig. 1 1 ist weitgehend identisch zu Fig. 9. wobei jedoch die Vorrichtung mit Wischern 36 ausgestaltet ist. Die Wischerkanten 58 der Wischerelemente 60, die über die Befestigungsköpfe 46 mit dem Antrieb 38 verbunden sind, wischen in Umlaufrichtung die Innenseite 44 des Reaktorgehäuses ab. In Fig. 12 ist das rohrförmiges Reaktorgehäuse 16 auf der Innenseite des Reaktorgehäuses 44 mit drei Statoren 75 verbunden, die ihrerseits je nach Umlaufrichtung 78 mit Schaberbzw. Wischelementen 76 ausgerüstet sind, die den Antrieb 38, der hier als Mittelwelle ausgeführt ist, im Betrieb abschaben oder abwischen. Weiterhin weist der Antrieb 38 je nach Umlaufrichtung drei Schaber bzw. Wischer 36 auf, die im dargestellten Ausfuhrungsbeispiel jeweils um 120° versetzt angeordnet sind.
In Fig. 13 ist analog zu Fig. 12 der Reaktorraum jedoch nur mit zwei Statoren 75 und zwei Schabern bzw. Wischern 36 ausgestattet, die jeweils um 180° versetzt angeordnet sind.
Eine Bezugszeichenliste ist nachstehend angegeben:
10 Reaktor
12 geometrische Mittelachse
14 Schwerkraftrichtung
16, 44 rohrförmiges Reaktorgehäuse (16), Innenseite des Reaktorgehäuses (44)
18 Stiraplatten
19 Zwischenplatte
20 Einlasse
21 reislaufeinlass
22, 22b Strömvtngsrichtung (22), Strömungsrichtung im Umpumpkreislauf 23 (22b)
23 Umpumpkreislauf
24 Auslässe
25 Auslassöff ung
26 Erster Wärmetauscher
27 Kreislaufauslass
28 Zweiter Wärmetauscher
29 Förderorgan
30 Außenmantel
31 Kreislaufauslassöffnung
32 spiralförmige Trennwand
33 Dispergi erelemente
34 spiralförmiger Wärmetauscherkanal
35 Potentielle Auslassposition für Auslass 24
36 Schaber bzw. Wischer
37 Verb indungselement
38 Antrieb
39 Äußere Begrenzung des Antriebs 38
40, 41 Motor 42 Schaber- bzw. Wischerblätter
46 Befestigungskopf
48 Feder
50 Bohrung
52 Deckel
54 Teilschaber bzw. Teilwischer
56 Dreibein
58 Schaber- bzw. Wischerkante
60 Schaber- bzw. Wischerelement
62 Halteelement
64 Haltestift
66 Einlass Wärmetauschermedium
68 Auslass Wärmetauschermedium
70 Mischelement (hier: Impeller)
72 Mischkammer
74 Durchtrittsöffnungen
75 Stator
76 Schaber- bzw. Wischelement eines Stators 78 Umlaufrichtung
Ausführungsbeispiel:
Polymerisation mit Gel-Dispergienmg in nachgeschaltetem Dispergator
Eine Mischung von 98 Gew.-% Isobuten und 2 Gew.-% Isopren wurde in einem Alkangemisch als Lösungsmittel, das zu 98 Gew.-% aus Alkanen mit einem Siedepunktbereich von 35°C bis 78°C bei Normalbedingungen bestand und mit einer 1 : 1 Mischung (mol) aus Ethylaluminiumchlorid und Diethylaluminiumchlorid, die mit Wasser in an sich bekannter Weise aktiviert worden war, als Initiator in einem Reaktor gemäß Fig. 7 bei -80°C kontinuierlich polymerisiert. Das Förderorgan (29) war mit jeweils zwei Rotor- Stator-Zahnreihen mit sich verringernden Spaltmassen als Dispergierelemente (33) bestückt im Vergleich nicht. Ein nachgeschalteter Beutelfilter hat die Wirksamkeit der Gelzerkleinerung detektierbar gemacht. Ohne Dispergierlelemente (im Vergleich) waren nach 48 h mehrere 100 g Gel als Filtrat im Beutelfilter, mit Dispergierlelementen verringerte sich die Filtratmasse auf wenige Gramm bei einer Polymerisationszeit von 120 h.

Claims

Ansprüche
1. Reaktor zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren, insbesondere synthetischen Kautschuken, umfassend zumindest ein im Wesentlichen rohrförmiges Reaktorgehäuse (16) , wobei das Reaktorgehäuse ( 16) zumindest
• einen Antrieb (38) aufweist, der mit zumindest einem innerhalb des Reaktorgehäuses (16) drehbar angeordneten Schaber oder Wischer (36) verbunden ist und wobei der Schaber oder Wischer (36) mindestens ein Schaber- bzw. Wischerblatt (42) zum Entlanglaufen an einer Innenseite des Reaktorgehäuses (44) aufweist
• zumindest einen Einlass (20) β zumindest einen Auslass (24)
2. Reaktor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass er eine Mittelwelle aufweist, die im Wesentlichen entlang der geometrischen Mittelachse (12) angeordnet ist.
3. Reaktor nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Auslass (24) derart gestaltet ist, dass die Auslassöffnung (25) im Wesentlichen tangential zur Umlaufrichmng des Antriebs (38) ausgerichtet ist.
4. Reaktor nach Anspruch 3, wobei der Auslass (24) derart gestaltet ist, dass die Querschnittsfläche der Auslassöffnung (25) innerhalb des Reaktorgehäuses (16) mit der geometrischen Mittelachse (12) des Reaktorgehäuses (16) einen Winkel γ von maximal 45°, vorzugsweise maximal 30°, besonders bevorzugt zwischen 0 und 20° und mit dem Radius (1 1), d.h. der kürzesten Verbindungslinie zwischen der geometrischen Mittelachse und dem im Wesentlichen rohrförmigen Reaktorgehäuse einen Winkel δ von maximal 45°, vorzugsweise maximal 30°, besonders bevorzugt zwischen 0 und 20° einschließt.
5. Reaktor nach Anspruch 3 oder 4, wobei der Auslass (24) so angeordnet ist, dass der geometrische Schwerpunkt der Auslassöffnung (25) in radialer Richtung näher an der äußeren Begrenzung des Antriebs (39) als an der Innenseite des Reaktorgehäuses (44) liegt.
6. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktor (10) mit einem externen Umpumpkreislauf (23) ausgeführt ist, wobei der Umpumpkreislauf über einen Kreislaufauslass (27) und einen Kreislaufeinlass (21) mit dem Reaktorgehäuse (16) verbunden ist und wobei der Umpumpkreislauf (23) ein Förderorgan (29) aufweist.
7. Reaktor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Umpumpkreislauf kühlbar ist.
8. Reaktor nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Förderorgan Dispergierelemente (33), vorzugsweise mindestens eine, vorzugsweise mindestens zwei Rotor-Zahnreihen und mindestens eine, vorzugsweise mindestens zwei Stator- Zahnreihen mit unterschiedlichen, vorzugsweise kleiner werdenden Spaltmaßen aufweist.
9. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktor (10) zumindest zwei Einlasse (20) aufweist, wobei der in Strömungsrichtung (22) erste Einlass von einem weiteren Einlass in axialer Richtung mindestens 5 %, vorzugsweise 10 bis 45 % und besonders bevorzugt 10 bis 40 % bezogen auf die axiale Weglänge vom in Strömungsrichtung (22) ersten Einlass bis zum ersten Auslass innerhalb des Reaktorgehäuses ( 16) entfernt angeordnet ist.
10. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktor weiterhin zumindest einen Stator (75) aufweist.
1 1. Reaktor nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Statoren so gestaltet sind, dass sie einen Abstand von der Mittelwelle von 0 oder mehr als 0 bis 5 %, bezogen auf den radialen Durchmesser des Reaktorgehäuses aufweisen.
12. Reaktor nach einem der Ansprüche 2 bis 1 1, dadurch gekennzeichnet, dass er zumindest eine entlang der geometrischen Mittelachse verlaufende Mittelwelle aufweist, die von einem Temperiermedium durchströmt werden kann.
13. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaber bzw. Wischer so ausgeführt sind, dass der Abstand der Schaber bzw, Wischer zum Reaktorgehäuse 0 oder mehr als 0 bis 5 % bezogen auf den radialen Durchmesser des Reaktorgehäuses beträgt.
Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Reaktorgehäuse (16) mit einer Fördereinrichtung zum Fördern von Edukten in das Reaktorgehäuse (16) und/oder zum Fördern von Produkten aus dem Reaktorgehäuse ( 16) verbunden ist.
Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass in axialer Richtung des Reaktorgehäuses (16) mindestens zwei Wärmetauscher (26, 28) zur Einstellung der Temperatur einer innerhalb des Reaktorgehäuses (16) vorgesehenen Strömung angeordnet sind, wobei die Wärmetauscher (26, 28) derart voneinander getrennt sind, dass für jeden Wärmetauscher (26, 28) eine unterschiedliche Temperatur einstellbar ist.
Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (26, 28) einen Teil des Reaktorgehäuses (16) umschließenden Außenmantel (30) aufweist und insbesondere zwischen dem Außenmantel (30) und dem Reaktorgehäuse ( 16) eine spiralförmige Trennwand (32) zur Ausbildung eines spiralförmigen Wärmetauscherkanals (34) angeordnet ist.
Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass ein Verhältnis einer Innenfläche A des rohrförmigen Reaktorgehäuses (16) zu einem Volumen V des rohrförmigen Reaktorgehäuses (16) 0,1 m2/m3 < A V < 100 m2/m3 beträgt.
Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Schaber oder Wischer (36) mindestens zwei Teilschaber oder Teilwischer (54) aufweist, wobei die Teilschaber oder Teilwischer (54) in axialer Richtung gelenkig miteinander verbunden sind.
19. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass der Schaber oder Wischer (36) über einen Antrieb (38) antreibbar ist und der Antrieb (38) über eine zwischen dem Antrieb (38) und dem Reaktorgehäuse (16) angeordnete doppeltwirkende Gleitringdichtung abgedichtet ist, wobei die Gleitringdichtung insbesondere ein unter den Polymerisationsbedingungen inertes Sperrmedium enthält.
20. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass das Schaber- bzw. Wischerblatt (42) eine Oberfläche mit einem im Vergleich zu Edelstahl 1.4571 geringeren Reibungskoeffizienten aufweist.
21. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächen im inneren des Reaktorgehäuses ( 16) so gefertigt oder behandelt sind, dass die Anhaftung von Feststoffen, wie insbesondere synthetischen Kautschuken im Vergleich zu Edelstahl 1.4571 vermindert ist.
22. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass das Schaber- bzw. Wischerblatt (42) zu einer durch die geometrische Mittelachse (12) verlaufenden radial ausgerichteten Linie geneigt und/oder gebogen ist, wobei das Schaber- bzw. Wischerblatt (42) einen nach radial innen ausgerichteten Befestigungskopf (46) aufweist und auf das Schaber- bzw. Wischerblatt (42), insbesondere auf den Befestigungskopf (46), eine nach radial außen gerichtete Kraft, insbesondere Federkraft, aufprägbar ist.
23. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass in axialer Richtung mindestens zwei Schaber- bzw. Wischerblätter (42) angeordnet sind, wobei die Schaber- bzw. Wischerblätter (42) um einen Winkel α in Umfangsrichtung versetzt sind und der Winkel insbesondere 30° < a < 150°, vorzugsweise 45° < oc < 135°, weiter bevorzugt 60° < < 120° und besonders bevorzugt α = 90°±2° beträgt.
24. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 23, dadurch gekennzeichnet, dass der Rohrreaktor stromaufwärts mit zumindest einer Mischkammer (72) verbunden ist, die ein die Mischkammer umschließendes Gehäuse und zumindest ein innerhalb der Mischkammer angeordnetes Mischelement (70) aufweist.
25. Reaktor nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass das Mischelement (70) ein Impeller ist.
26. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 25, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaber bzw. Wischer (36) und gegebenenfalls vorhandenen Statoren (75) so ausgeführt sind, dass eine Redispergierung des abgeschabten oder abgewischten Materials begünstigt wird.
27. Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass der zumindest eine Auslass (24) mit Dispergierelementen (33) ausgestaltet ist.
28. Verwendung eines Reaktors nach einem der Ansprüche 1 bis 27 zur Polymerisation von polymerisierbaren Monomeren.
29. Verwendung nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, dass die Polymere synthetische Kautschuke sind.
30. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren durch Polymerisation von polymerisierbaren Monomeren, dadurch gekennzeichnet, dass die Polymerisation in einem Reaktor nach einem der Ansprüche 1 bis 27 durchgeführt wird.
31. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Reaktor (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 27
® im Wesentlichen eine in axialer Richtung verlaufende Kolbenströmung der Edukte und der Produkte aufgeprägt wird oder
• im Wesentlichen eine Umlaufströmung oder Schlaufenströmung der Edukte und der Produkte aufgeprägt wird und bei der Polymerisation sich an einer Innenseite (44) eines Reaktorgehäuses ( 16) des Rohrreaktors (10) gegebenenfalls ablagernde Feststoffe oder Gele mechanisch entfernt werden.
32. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 oder 31, bei dem in Strömlingsrichtung unterschiedliche Wärmetauschertemperaturen zur Einstellung eines vordefinierten Molekulargewichts unter Berücksichtigung der bei der Polymerisation auftretenden Wärmebilanzen, Verweilzeiten und Konzentrationen aufgeprägt werden.
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 32, bei dem das mechanische Entfernen von gegebenenfalls abgelagerten Feststoffen oder Gelen mit einer Geschwindigkeit v an der Innenseite (44) des Reaktorgehäuses (16) von 0,05 m/s < v < 10 m/s erfolgt.
34. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 33, dadurch gekennzeichnet, dass die Edukte vor dem Eintritt in den Reaktor (10) in einer Mischkammer (72) durch ein Mischelement (70) mit einer Mischenergie von 0,001 bis 120 J/l durchmischt werden.
35, Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 34, dadurch gekennzeichnet dass in einem Reaktor (10) nach einem der Ansprüche 8 bis 27 bei der Herstellung von Polymeren durch Polymerisation von polymerisierbaren Monomeren anfallende
Feststoffe oder Gele auf Partikelgrößen von weniger als 1 mm, besonders bevorzugt von weniger als 0,1 mm zerkleinert werden.
36. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 35, dadurch gekennzeichnet, dass synthetische Kautschuke hergestellt werden.
PCT/EP2011/074257 2010-12-29 2011-12-29 Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation WO2012089823A1 (de)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013546713A JP5875600B2 (ja) 2010-12-29 2011-12-29 連続重合のための反応器および方法
CA2823101A CA2823101C (en) 2010-12-29 2011-12-29 Reactor and process for continuous polymerization
CN201180063317.4A CN103282114B (zh) 2010-12-29 2011-12-29 用于连续聚合反应的反应器和方法
US13/995,246 US9068031B2 (en) 2010-12-29 2011-12-29 Reactor and method for continuous polymerization
RU2013135136A RU2619273C2 (ru) 2010-12-29 2011-12-29 Реактор и способ для непрерывной полимеризации
SG2013047030A SG191739A1 (en) 2010-12-29 2011-12-29 Reactor and method for continuous polymerization
EP11810854.7A EP2658644B1 (de) 2010-12-29 2011-12-29 Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation
KR1020137019924A KR101548440B1 (ko) 2010-12-29 2011-12-29 연속 중합을 위한 반응기 및 방법

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10197281A EP2471594A1 (de) 2010-12-29 2010-12-29 Reaktor und Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation
EP10197281.8 2010-12-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012089823A1 true WO2012089823A1 (de) 2012-07-05

Family

ID=43989821

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2011/074257 WO2012089823A1 (de) 2010-12-29 2011-12-29 Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation

Country Status (13)

Country Link
US (1) US9068031B2 (de)
EP (2) EP2471594A1 (de)
JP (1) JP5875600B2 (de)
KR (1) KR101548440B1 (de)
CN (1) CN103282114B (de)
CA (1) CA2823101C (de)
MY (1) MY170504A (de)
PL (1) PL2658644T3 (de)
RU (1) RU2619273C2 (de)
SA (1) SA111330124B1 (de)
SG (1) SG191739A1 (de)
TW (1) TWI552798B (de)
WO (1) WO2012089823A1 (de)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015095957A1 (en) 2013-12-23 2015-07-02 Lanxess Inc. Ultra pure rubber
WO2015095958A1 (en) 2013-12-23 2015-07-02 Lanxess Inc. Rubbers with tunable levels of metal containing anti-agglomerants
EP2930192A1 (de) 2014-04-11 2015-10-14 LANXESS Deutschland GmbH Initiator-System zur Herstellung von synthetischen Kautschuken
JP2016521794A (ja) * 2013-06-12 2016-07-25 ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアＢａｓｆ Ｓｅ ガス状物質を分離しながらポリマーを合成するための、少なくとも１つの円柱形の区分を有する反応室を含む装置
US10106656B2 (en) 2014-06-30 2018-10-23 ARLANXEO Canada Inc. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
WO2019011813A1 (en) 2017-07-12 2019-01-17 Arlanxeo Deutschland Gmbh PROCESS FOR THE PRODUCTION OF ISOOLEFIN POLYMERS WITH ENHANCED STARTER SYSTEM PREPARATION
WO2019011814A1 (en) 2017-07-13 2019-01-17 Arlanxeo Deutschland Gmbh PROCESS FOR THE PRODUCTION OF ISOBUTENE POLYMERS WITH ENHANCED TEMPERATURE CONTROL
RU2698782C2 (ru) * 2014-09-09 2019-08-29 Сосьете Де Продюи Нестле С.А. Скребковый теплообменник и способ приготовления пищевого продукта в таком теплообменнике
EP3572442A1 (de) 2013-12-23 2019-11-27 BASF South East Asia Pte. Ltd. Neuartige anti-agglomerante zur polyisobutylenherstellung

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITCZ20080010A1 (it) * 2008-10-30 2010-04-30 Cit Di Tassone Giuseppe Dispositivo per la miscelazione ed il confezionamento di materiali in polvere di qualsiasi granulometria
EP3007816B1 (de) * 2013-06-12 2017-08-09 Basf Se Polymerisationsverfahren mit verringerter bildung von ablagerungen im reaktionsraum
ES2646537T3 (es) * 2013-06-12 2017-12-14 Basf Se Método de polimerización mediante la separación de una sustancia gaseosa
CA2934812C (en) 2013-12-23 2023-07-25 Arlanxeo Singapore Pte. Ltd. Anti-agglomerants for the rubber industry
EP3087136B1 (de) 2013-12-23 2019-08-14 Arlanxeo Singapore Pte. Ltd. Neuartige anti-agglomerants für elastomere ethylen/-olefincopolymere
WO2015095961A1 (en) 2013-12-23 2015-07-02 Lanxess Inc Highly pure halogenated rubbers
RU2695670C2 (ru) 2014-04-30 2019-07-25 Арланксео Сингапур Пте. Лтд. Бутиловый каучук с новым распределением последовательностей мономерных звеньев
WO2015164971A1 (en) 2014-04-30 2015-11-05 Lanxess Inc. 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene as diluent for the preparation of novel butyl rubbers
KR20170003946A (ko) 2014-04-30 2017-01-10 아란세오 싱가포르 프라이빗 리미티드 뷰틸 고무의 제조를 위한 희석제
CN106536619B (zh) 2014-06-30 2021-02-12 阿朗新科新加坡私人有限公司 用于橡胶工业的新型防聚剂
JP6218085B2 (ja) * 2015-05-18 2017-10-25 国立大学法人信州大学 修飾キシロポリサッカライドの製造方法
WO2018001474A1 (de) 2016-06-29 2018-01-04 Wacker Chemie Ag Verfahren zur herstellung von vinylacetat-ethylen-copolymerisaten mittels emulsionspolymerisation
RU171499U1 (ru) * 2016-10-05 2017-06-02 Федеральное государственное унитарное предприятие "Ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт синтетического каучука имени академика С.В. Лебедева" Устройство для полимеризации изопрена в массе
CN109331746B (zh) * 2018-09-28 2021-11-19 大连理工大学 一种新型固体颗粒热化学反应装置及方法
WO2020178745A1 (en) * 2019-03-05 2020-09-10 Christopher Francis Bathurst Heat transfer system
CN112352001B (zh) 2019-05-10 2023-02-28 瓦克化学股份公司 清洁聚合反应器的方法
CN115551626A (zh) * 2020-04-07 2022-12-30 V·E·麦克卢尔 用于聚合物的液相催化热解的反应容器
WO2022006617A1 (en) * 2020-07-08 2022-01-13 Mudex Pty Ltd Method and apparatus for dosing dry polymers using water soluble wax polymer blocks
EP4247869B1 (de) 2020-11-23 2024-06-12 Wacker Chemie AG Verfahren zur herstellung von wässrigen polymerdispersionen in einem rohrreaktor
CN114276479A (zh) * 2021-12-22 2022-04-05 天元(杭州)新材料科技有限公司 一种端羧基液体橡胶的制备方法
CN114682203A (zh) * 2022-04-29 2022-07-01 浙江工程设计有限公司 一种连续化生产聚合物微球的装置及方法
FR3137382A1 (fr) * 2022-07-04 2024-01-05 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Séparateur de sels de type à surface raclée par une plaque de raclage coulissante jusqu’à une zone de resolubilisation des sels précipités, Installation de gazéification de biomasse associée.
FR3137381A1 (fr) * 2022-07-04 2024-01-05 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Dispositif d’injection pour un séparateur de sels, de type à surface raclée par au moins un rotor en rotation dans une enveloppe chauffante, Séparateur de sels et installation de gazéification de biomasse associés.

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3354136A (en) * 1960-05-10 1967-11-21 Crawford & Russell Inc Material treatment methods
US3820960A (en) 1970-02-13 1974-06-28 Nat Distillers Chem Corp Stirrer for polymerization reactor
US4282925A (en) 1980-03-26 1981-08-11 Franrica Mfg. Inc. Scraped surface heat exchanger
US4324868A (en) * 1979-06-19 1982-04-13 Mitsubishi Rayon Co., Ltd. Process and apparatus for preparation of vinyl polymers
US4382139A (en) * 1980-12-17 1983-05-03 Didier Engineering Gmbh Process and apparatus for continuous production of polyesters
US4383093A (en) * 1980-06-04 1983-05-10 Mitsui Petrochemical Industries Ltd. Tubular polymerization reactor, and process for polymerization
WO1997011973A1 (de) * 1995-09-27 1997-04-03 Lenzing Aktiengesellschaft Dünnschichtbehandlungsapparat
EP2269727A1 (de) * 2009-07-01 2011-01-05 LANXESS International SA Rohrreaktor und Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1089397A (en) * 1964-08-06 1967-11-01 Ici Ltd Apparatus comprising a stirred vessel for conducting processes
FR96401E (fr) * 1966-08-27 1972-06-30 Shionogi & Co Réacteur a circulation de fluide pour traitement chimique.
US3708410A (en) * 1970-02-13 1973-01-02 Nat Distillers Chem Corp Stirrer and radioactive source for polymerization reactor
JPS63117038A (ja) * 1986-11-04 1988-05-21 Hitachi Ltd 横型反応装置
JP2695469B2 (ja) * 1988-09-12 1997-12-24 出光石油化学株式会社 スチレン系重合体の製造装置及び製造方法
JP2701959B2 (ja) * 1990-03-14 1998-01-21 オルガノ株式会社 掻面式熱交換器
TW541321B (en) * 1996-09-04 2003-07-11 Hitachi Ltd Process and apparatus for continuous polycondensation
US6350054B1 (en) * 1997-12-08 2002-02-26 Bp Corporation North America Inc. Agitator for a horizontal polymerization reactor having contiguous paddle stations with paddles and sub-stations with sub-station paddles
JP3946891B2 (ja) * 1998-12-11 2007-07-18 三井化学株式会社 ビニル化合物変性オレフィン重合体
RU2174128C1 (ru) * 2000-03-27 2001-09-27 Открытое акционерное общество "Нижнекамскнефтехим" Способ непрерывной растворной сополимеризации и полимеризатор для его осуществления
EP2311791B1 (de) * 2001-12-04 2019-01-23 Mitsubishi Chemical Corporation Verfahren zur Herstellung einer (Meth-)Acrylsäureverbindung
JP5249579B2 (ja) * 2004-03-01 2013-07-31 株式会社ブリヂストン 連続重合反応器
DE102007061688A1 (de) * 2007-12-19 2009-06-25 Bayer Materialscience Ag Verfahren und Mischaggregat zur Herstellung von Isocyanaten durch Phosgenierung primärer Amine

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3354136A (en) * 1960-05-10 1967-11-21 Crawford & Russell Inc Material treatment methods
US3820960A (en) 1970-02-13 1974-06-28 Nat Distillers Chem Corp Stirrer for polymerization reactor
US4324868A (en) * 1979-06-19 1982-04-13 Mitsubishi Rayon Co., Ltd. Process and apparatus for preparation of vinyl polymers
US4282925A (en) 1980-03-26 1981-08-11 Franrica Mfg. Inc. Scraped surface heat exchanger
US4383093A (en) * 1980-06-04 1983-05-10 Mitsui Petrochemical Industries Ltd. Tubular polymerization reactor, and process for polymerization
US4382139A (en) * 1980-12-17 1983-05-03 Didier Engineering Gmbh Process and apparatus for continuous production of polyesters
WO1997011973A1 (de) * 1995-09-27 1997-04-03 Lenzing Aktiengesellschaft Dünnschichtbehandlungsapparat
EP2269727A1 (de) * 2009-07-01 2011-01-05 LANXESS International SA Rohrreaktor und Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation
WO2011000922A1 (de) * 2009-07-01 2011-01-06 Lanxess International Sa Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016521794A (ja) * 2013-06-12 2016-07-25 ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアＢａｓｆ Ｓｅ ガス状物質を分離しながらポリマーを合成するための、少なくとも１つの円柱形の区分を有する反応室を含む装置
US10844208B2 (en) 2013-12-23 2020-11-24 Basf South East Asia Pte. Ltd. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
US10508198B2 (en) 2013-12-23 2019-12-17 Basf South East Asia Pte. Ltd. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
WO2015095958A1 (en) 2013-12-23 2015-07-02 Lanxess Inc. Rubbers with tunable levels of metal containing anti-agglomerants
US11059963B2 (en) 2013-12-23 2021-07-13 Basf South East Asia Pte. Ltd. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
WO2015095957A1 (en) 2013-12-23 2015-07-02 Lanxess Inc. Ultra pure rubber
EP3572442A1 (de) 2013-12-23 2019-11-27 BASF South East Asia Pte. Ltd. Neuartige anti-agglomerante zur polyisobutylenherstellung
US10494518B2 (en) 2013-12-23 2019-12-03 Basf South East Asia Pte. Ltd. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
EP2930192A1 (de) 2014-04-11 2015-10-14 LANXESS Deutschland GmbH Initiator-System zur Herstellung von synthetischen Kautschuken
US10519282B2 (en) 2014-06-30 2019-12-31 Basf South East Asia Pte. Ltd. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
EP3822294A1 (de) 2014-06-30 2021-05-19 BASF South East Asia Pte. Ltd. Neuartige anti-agglomerantien zur polyisobutylenherstellung
US10106656B2 (en) 2014-06-30 2018-10-23 ARLANXEO Canada Inc. Anti-agglomerants for polyisobutylene production
RU2698782C2 (ru) * 2014-09-09 2019-08-29 Сосьете Де Продюи Нестле С.А. Скребковый теплообменник и способ приготовления пищевого продукта в таком теплообменнике
WO2019011813A1 (en) 2017-07-12 2019-01-17 Arlanxeo Deutschland Gmbh PROCESS FOR THE PRODUCTION OF ISOOLEFIN POLYMERS WITH ENHANCED STARTER SYSTEM PREPARATION
US11578157B2 (en) 2017-07-12 2023-02-14 Arlanxeo Deutschland Gmbh Process for the production of isoolefin polymers with improved initiator system preparation
WO2019011814A1 (en) 2017-07-13 2019-01-17 Arlanxeo Deutschland Gmbh PROCESS FOR THE PRODUCTION OF ISOBUTENE POLYMERS WITH ENHANCED TEMPERATURE CONTROL

Also Published As

Publication number Publication date
CN103282114B (zh) 2016-06-29
EP2658644A1 (de) 2013-11-06
KR20130099222A (ko) 2013-09-05
TW201240724A (en) 2012-10-16
SA111330124B1 (ar) 2015-03-31
RU2619273C2 (ru) 2017-05-15
KR101548440B1 (ko) 2015-08-28
CN103282114A (zh) 2013-09-04
TWI552798B (zh) 2016-10-11
CA2823101C (en) 2019-05-14
US20140148561A1 (en) 2014-05-29
SG191739A1 (en) 2013-08-30
US9068031B2 (en) 2015-06-30
PL2658644T3 (pl) 2017-07-31
EP2471594A1 (de) 2012-07-04
RU2013135136A (ru) 2015-02-10
CA2823101A1 (en) 2012-07-05
MY170504A (en) 2019-08-08
JP2014501310A (ja) 2014-01-20
EP2658644B1 (de) 2017-02-22
JP5875600B2 (ja) 2016-03-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2658644B1 (de) Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation
EP2448665B1 (de) Verfahren zur kontinuierlichen copolymerisation von isobuten und isopren.
WO2019011811A1 (de) Reaktor und verfahren zur kontinuierlichen polymerisation
DE69219340T2 (de) Polymerisationsreaktor
EP1841524B1 (de) Reaktor zur kontinuierlichen und gleichzeitigen herstellung verschiedener und variabel viskos einstellbarer polyesterprodukte mit regelung des prozessfortschrittes über das / die hydraulische (n) antriebs system (e)
DE1767216A1 (de) Vorrichtung zur kontinuierlichen Behandlung von Fluessigkeiten und Verfahren dazu
DE2240227A1 (de) Kontinuierlich arbeitende polymerisieranlage

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11810854

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2011810854

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011810854

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2823101

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013546713

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20137019924

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013135136

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13995246

Country of ref document: US