WO2012064223A1 - Способ и устройство термической обработки рельсов - Google Patents

Способ и устройство термической обработки рельсов Download PDF

Info

Publication number
WO2012064223A1
WO2012064223A1 PCT/RU2011/000819 RU2011000819W WO2012064223A1 WO 2012064223 A1 WO2012064223 A1 WO 2012064223A1 RU 2011000819 W RU2011000819 W RU 2011000819W WO 2012064223 A1 WO2012064223 A1 WO 2012064223A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
rail
water
cooling
temperature
medium
Prior art date
Application number
PCT/RU2011/000819
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Сергей Васильевич ХЛЫСТ
Владимир Михайлович КУЗЬМИЧЕНКО
Сергей Михайлович СЕРГЕЕВ
Андрей Николаевич ШЕСТАКОВ
Михаил Николаевич КИРИЧЕНКО
Павел Александрович ПШЕНИЧНИКОВ
Алексей Геннадьевич ИВАНОВ
Константин Геннадьевич КОЖЕВНИКОВ
Алексей Владимирович ГОНТАРЬ
Илья Сергеевич ХЛЫСТ
Анатолий Александрович КИРИЧКОВ
Алексей Владиславович КУШНАРЕВ
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Производственное Предприятие "Томская Электронная Компания"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Производственное Предприятие "Томская Электронная Компания" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Производственное Предприятие "Томская Электронная Компания"
Priority to EA201300204A priority Critical patent/EA022297B1/ru
Priority to UAA201306997A priority patent/UA104835C2/ru
Priority to PL11839429T priority patent/PL2573194T3/pl
Priority to ES11839429.5T priority patent/ES2627814T3/es
Priority to EP11839429.5A priority patent/EP2573194B1/de
Publication of WO2012064223A1 publication Critical patent/WO2012064223A1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/613—Gases; Liquefied or solidified normally gaseous material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D10/00—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation
    • C21D10/005—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation by laser shock processing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Definitions

  • the invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to methods for heat treatment of rails, including railway rails.
  • a known method of cooling a rail comprising passing a heated rail through a cooling section with inlet and outlet regions and cooling to convert the rail microstructure into a pearlite or ferrite-pearlite microstructure, characterized in that the rail is passed through a cooling section, consisting of separate, independent, sequentially located along the length of the cooling section cooling modules with independently adjustable cooling parameters and with intermediate regions, between cooling modules to relieve structural stresses, with means for determining the actual temperature of the rail head.
  • the cooling intensity parameters of at least the next cooling module are adjusted to provide a predetermined temperature of the rail head during the entire passage of the cooling section, exceeding the critical temperature of formation of the bainitic structure.
  • the disadvantage of this method can be attributed to the limited range of adjustment of cooling rates during the cooling mode.
  • the temperature drop during the first 4-5s of the cooling mode reaches 350 ° C - 450 ° C, which can lead to the formation of bainitic structures in the microstructure of the surface layers of the rail.
  • the main disadvantage of this method is the high temperature fluctuations on the surface of the rail head (from 350 ° C to 100 ° C), which can lead to heterogeneity of the macrostructure.
  • Another disadvantage is the heterogeneity of the heat treatment along the length of the rail, since in the continuous heat treatment mode with regulation of the cooling intensity in separate independent modules, different sections of the rail go through different cooling modes.
  • the device consists of: mechanisms for loading, unloading, positioning and fixing the rail in the head up (on the sole) position, a turbocharger, a duct system and manifolds with openings (nozzles) for supplying a cooling medium to the rail, positioning mechanisms of the upper, lower and side collectors with a part supply ducts, air supply control system and temperature control system.
  • This method and device allows the heat treatment of rails only from alloyed and high-carbon (hypereutectoid with a carbon content of 0.9-I, 2% wt.) Steels.
  • the main disadvantage of the method and device is the narrow range of regulation of cooling rates, providing heat treatment of rails with speeds up to 4.5 "C / s, since the cooling medium is air, which does not allow heat treatment of rails from carbon unalloyed steel, since this requires speed cooling is significantly higher (10 ° C / s or more).
  • Another disadvantage of the device is the use of powerful drives and complex metal structures, since each heat treatment of the rail, it is necessary to raise and lower the design of the upper and side rail cooling collectors with part of the supply ducts.
  • This method is applicable for heat treatment of rails from unalloyed carbon (hypereutectoid) steels, but is limited for heat treatment of hypereutectoid and alloy steels, which is its significant drawback.
  • the objectives of the proposed method and device are: regulation of the cooling ability of the gas cooling medium, both impulse quasi-continuously and continuously, expanding the range and smoothness of regulation of cooling rates, reducing the time of heat treatment of rails, the possibility of heat treatment of rails from unalloyed and alloyed steels, obtaining high hardness on the surface rolling, increasing the plastic and strength properties of heat-treated steel, simplifying the device and reducing energy costs.
  • the technical result is the creation of a method and device that allows: - to regulate the cooling ability of the gas cooling medium as a pulse quasicontinuously, or continuously according to a programmed mode. carry out heat treatment of rails from carbon unalloyed (hypereutectoid and hypereutectoid) and alloy steels.
  • the technical result is achieved by a method of heat treatment of rails, including continuous cooling of the head, followed by controlled cooling of the rail profile elements, where the rail from the rolling heat is cooled with initially compressed air, then it is cooled with a water-air mixture, while the rail head is cooled, the sole is cooled, according to the invention, the rail is cooled from carbon unalloyed (hypereutectoid, hypereutectoid) or alloy steel, from rolled and / or repeated to heating, start from a temperature not lower than the austenization temperature, with a gaseous medium, which is an air medium with a controlled change in the degree of humidity of the air, as well as a controlled pressure during heat treatment, while the cooling ability of the medium is regulated by pulsed quasi-continuous injection of water into the air stream according to the programmed mode.
  • the regulation of the cooling ability of the medium is carried out continuously according to the programmed mode.
  • the flow of the gas medium is regulated, depending on the chemical composition of the rail steel, with a flow rate of 10-60 m / min per meter of running rail, while the flow of injected water is changed to 12 l / min per one running meter of rail.
  • the flow of the gas medium is regulated depending on the initial rail temperature, the values of humidity and the temperature of the source air and the temperature of the water.
  • the water content in the gas medium is up to 0.2 liters of water per cubic meter of air.
  • the pressure of the gas medium is regulated within the range of 0.005 + 0.1 MPa.
  • the cooling rate is regulated in the range of 2 + 20 ° C / s.
  • the technical result of the method of heat treatment of the rails is carried out on a device that includes mechanisms for loading, unloading, positioning and fixing the rail, a turbocharger, a system of ducts and manifolds with nozzle openings for supplying a cooling medium to the rail profile elements, positioning mechanisms of ducts and collectors with nozzle openings, cooling medium supply control system, temperature control system, characterized in that the mechanisms of loading, unloading, positioning and fi rail sections, place it in a head down position and additionally introduced a system of pulsed quasi-continuous injection of water into a gas stream containing a water tank, a system of water pipelines, water flow and pressure regulators, controlled valves, controlled control valves, pulse injectors, as well as a system control, which allows for the injection of water in a pulsed quasi-continuous mode according to the programmed mode.
  • the flow rate and pressure of the gaseous medium and the injected water are controlled in accordance with a programmed mode.
  • control system determines the temperature of the rail, the temperature and humidity of the source gas medium, the temperature of the water and adjusts the cooling mode based on the data obtained.
  • the device is equipped with mechanisms for moving rails and / or collectors relative to the vertical and / or horizontal axis.
  • the cooling of rails of various profiles is carried out by changing the distance from the surface of the rail profile elements to the nozzle openings.
  • the control system controls the pressure and flow rate of the gas medium and sets the operation mode of the turbocharger.
  • FIG. 1 is an example of an injector control diagram.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of a heat treatment device
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a heat treatment device indicating controlled process parameters.
  • FIG. 4 is an example of a rail heat treatment device. General form.
  • the surface temperature of the rail head is gradually reduced to the temperature of minimum austenite stability during pearlitic transformation during 1-NSc, not exceeding the incubation period. Then, at the second stage, the cooling rate necessary for the formation of a finely dispersed pearlite structure in the surface layer is set, then such a rate is set
  • Cooling is carried out with a gaseous medium with adjustable cooling ability in the heat treatment process.
  • a gaseous medium with adjustable cooling ability in the heat treatment process.
  • Water injection is carried out in a pulsed, quasi-continuous mode with a change in pulse duration from 20 to 10,000 ms or more, as well as a duty cycle of pulses from 1 to 10,000.
  • Reliability is the ratio of the sum of the duration of the pause between pulses and the duration of the pulse to the pulse duration.
  • Timp is the pulse duration.
  • FIG. 1 An example of an injector control diagram is shown in FIG.
  • the pulsed water supply and the rapid outflow of air in the device create a homogeneous cooling gas medium with adjustable cooling ability, allowing you to change the cooling rate of the rail within 2 20 ° C / s.
  • the temperature of the injected water can vary between 10 45 ° C.
  • the temperature of the source air can vary from minus 30 ° C to plus 50 ° C, and humidity within 40 + 100%.
  • a minimum moisture content of 10 g / m 3 0.008 g / m 3 of water will be added per 1 pulse of 50 ms, i.e. less than 0.1%.
  • a maximum moisture content of 200 g / m 3 for 1 pulse of 1000 ms 3.33 g of water will be added, i.e. less than 1.7%.
  • 0.008 + 3.33 g / m 3 is supplied to the air stream, which leads to smooth, quasi-continuous change in the moisture content in the air (less than 1.7%), i.e. achieve a smooth change in cooling rate.
  • Table 1 presents the experimentally obtained data on the dependence of the cooling rate of the rail head on the pressure of the gas medium.
  • the pressure of the gas cooling medium is determined in accordance with the chemical composition of the rail steel in the range of 0.005 - ⁇ - 0.1 MPa.
  • the lower cooling rate range of 2 ° C / s is achieved by supplying a gaseous medium at a pressure of 0.005 MPa without water injection.
  • Table 2 presents the experimentally obtained data on the dependence of the cooling speed of the rail head on air flow and the amount of injected water.
  • SUBSTITUTE SHEET (RULE 26) Rails from rolling and / or reheating to austenitization temperature are cooled by differentially supplying a gaseous medium to various elements of the rail profile: to the head rolling surface, side surfaces of the head and the bottom of the rail.
  • Heat treatment modes are set programmatically, based on experimental data, in accordance with the chemical composition of rail steel, the required physicomechanical properties, the initial temperature of the rail before cooling, and the temperature and humidity of the initial gas medium and the temperature of the water.
  • the necessary cooling mode of the sole is selected, depending on the mode of cooling of the head.
  • Cooling is carried out to a temperature of 150- ⁇ 500 ° C depending on the chemical composition of rail steel.
  • FIG. 2 This method of heat treatment of rails is carried out on a device, a schematic diagram of which is shown in FIG. 2, where are shown:
  • the lower collector which is a container with nozzle holes for cooling the surface of the head.
  • the upper collector which is a container with nozzle holes for cooling the bottom of the rail.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a heat treatment device indicating controlled process parameters, where:
  • FIG. 4 shows an example of a device for heat treatment of rails - a General view, where:
  • tilter 1 Received in a position on the side of the rolling or reheating of the rail, tilter 1 (Fig. 4) turns over onto the receiving roller 7 (Fig. 4).
  • the loading mechanism 2 transfers the rail to the positioning and fixing mechanism 4, while the positioning mechanism of the upper collector 5 raises the upper collector. After fixing the rail head down, the upper collector is lowered and the rail is cooled.
  • the positioning mechanism of the lower and side collectors 6 controls the distance from the surface of the rail head to the collectors.
  • the air entering the injection system of the gas medium passes through a filter system 15 (Fig.2), an air preparation system 14 to prevent the influence of seasonal fluctuations in the temperature of the source air. Further, the air from the turbocharger 5 (Fig.2) through the pressure reducing valve 6 and control valves 8 is supplied to the manifolds 2, 3, 4. Moreover, the control system 12 by means of valves 6 and 8 controls the pressure and flow rate of the gas medium.
  • the control system 12 automatically sets the operating mode of the valves 8 so that the injectors 9 operate in a quasi-continuous and / or continuous pulse mode, due to which, the cooling ability of the gaseous medium changes smoothly.
  • the control system 12 (FIG. 2), according to the programmed mode, controls the heat treatment of the rail with the correction of the mode according to the controlled parameters 1–8 (FIG. 3).
  • each hardened sample was subjected to laboratory tests.
  • the hardness, microstructure, and physicomechanical properties of the rail were investigated.
  • Table 1 shows the experimental data of the dependence of the rail cooling rate on the pressure of the gas medium.
  • Table 2 shows the experimental data of the dependence of the rail cooling rate on the pressure of the gas medium and the amount of injected water.
  • the method and device for heat treatment of rails allows to obtain a structure of fine-grained hardening sorbitol at a great depth, to increase the physicomechanical properties of steel, and thereby increase the operational stability of rails.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам и устройствам термической обработки железнодорожных рельсов. Техническим результатом является универсальность способа и устройства, которые позволяют осуществлять термическую обработку рельсов, как из углеродистых нелегированных сталей, так и из легированных сталей. Способ позволяет производить охлаждение рельсов со скоростями охлаждения в пределах 2÷20°С/с, плавно изменять скорости охлаждения в процессе термообработки, получать однородную мелкодисперсную перлитную структуру (сорбит закалки) на глубину более 22 мм от поверхности и получать твердость по поверхности катания до НВ401. Регулирование охлаждающей способности газовой среды производят по программно заданному режиму путем импульсной квазинепрерывной и/или непрерывной инжекции воды в поток воздуха. В зависимости от химического состава рельсовой стали и начальной температуры рельса не ниже температуры аустенизации регулируют расход газовой среды от 20 до 60 м3/мин на 1 метр погонный рельса, при этом расход инжектируемой воды составляет до 12 л/мин на 1 метр погонный рельса. Кроме того, содержание воды в газовой среде составляет до 0,2 литра воды на 1 метр кубический воздуха. Давление газовой среды регулируют в пределах от 0,005 до 0,1 МПа.

Description

СПОСОБ И УСТРОЙСТВО ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЛЬСОВ
Описание изобретения
Область техники
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам термической обработки рельсов, в т.ч. железнодорожных рельсов.
Предшествующий уровень техники
Известен способ охлаждения рельса (патент RU 2266966 C21D9/04, C21D11/00, C21D1/02), включающий пропускание нагретого рельса через участок охлаждения с входной и выходной областями и охлаждение до преобразования микроструктуры рельса в перлитную или ферритно-перлитную микроструктуру, отличающийся тем, что рельс пропускают через участок охлаждения, состоящий из отдельных, независимых, последовательно расположенных вдоль длины участка охлаждения охлаждающих модулей с независимо регулируемыми параметрами охлаждения и с промежуточными областями, расположенными между охлаждающими модулями для снятия структурных напряжений, со средствами для определения действительной температуры головки рельса. В зависимости от соответствующего значения действительной температуры детали в промежуточной области регулируют параметры интенсивности охлаждения, по меньшей мере, соответственно следующего охлаждающего модуля для обеспечения заданной температуры головки рельса во время всего прохождения участка охлаждения, превышающей критическую температуру образования бейнитной структуры.
К недостатку данного способа можно отнести ограниченный диапазон регулировки скоростей охлаждения в процессе режима охлаждения. Кроме того, на поверхности головки падение температуры в течение первых 4-5с режима охлаждения достигает 350°С - 450°С, что может приводить к образованию бейнитных структур в микроструктуре поверхностных слоев рельса. Таким образом, основным недостатком этого способа являются высокие колебания температуры на поверхности головки рельса (от 350°С до 100°С), что может приводить к неоднородности макроструктуры. Другим недостатком является неоднородность термообработки по длине рельса, так как при проходном режиме термообработки с регулированием интенсивности охлаждения в отдельных независимых модулях различные участки рельса проходят различные режимы охлаждения. Известен способ и устройство дифференцированной закалки с охлаждением головки и подошвы рельса сжатым воздухом через систему коллекторов с отверстиями (соплами) (Патент US4913747, МПК C21D 9/04). Данный патент выбран как прототип устройства термической обработки рельса.
Устройство состоит из: механизмов загрузки, выгрузки, позиционирования и фиксации рельса в положении головкой вверх (на подошве), турбокомпрессора, системы воздуховодов и коллекторов с отверстиями (соплами) для подачи охлаждающей среды на рельс, механизмов позиционирования верхних, нижних и боковых коллекторов с частью подводящих воздуховодов, систему регулирования подачи воздуха и систему контроля температуры.
Данный способ и устройство позволяют производить термическую обработку рельсов только из легированных и высокоуглеродистых (заэвтектоидных с содержанием углерода 0,9-И ,2% вес.) сталей.
Основным недостатком способа и устройства является узкий интервал регулирования скоростей охлаждения, обеспечивающий термообработку рельсов со скоростями до 4,5 "С/с, поскольку охлаждающей средой является воздух, что не позволяет производить термическую обработку рельсов из углеродистой нелегированной стали, так как для этого необходимы скорости охлаждения существенно более высокие (10°С/с и более). Другой недостаток устройства состоит в использовании мощных приводов и сложных металлоконструкций, так как для термической обработки каждого рельса необходимо поднимать и опускать конструкцию верхних и боковых коллекторов охлаждения рельса с частью подводящих воздуховодов.
Известен другой способ термической обработки рельсов (патент RU 2280700 С21В9/04), включающий непрерывное охлаждение головки с последующим регулируемым охлаждением элементов профиля рельса, отличающийся тем, что рельс с прокатного нагрева подстуживают до температуры 820-870°С и охлаждают в двух средах: первоначально сжатым воздухом с поверхности головки в течение 20-30 с при расходе воздуха 3000-4000 м3/ч, при температуре воздуха 10-25°С и давлении 0,55 МПа, затем производят охлаждение головки водовоздушной смесью при расходе воды 25-30 л/мин, температуре воды 10-30°С и давлении 0,3-0,4 МПа, одновременно с охлаждением головки рельса производится охлаждение подошвы водовоздушной смесью при температуре воды 10-30°С, расходе 6-7 л/мин и давлении 0,08-0,09 МПа.
Данный способ применим для термической обработки рельсов из нелегированных углеродистых (доэвтектоидных) сталей, но ограничен для темообработки заэвтектоидных и легированных сталей, что является его существенным недостатком.
К другим недостаткам данного способа относится: резкое изменение скорости охлаждения рельса после подачи водовоздушной смеси с расходом воды 25-30 л/мин на профиль рельса, что нарушает принцип однородного охлаждения, и может привести к образованию неоднородности макро- и микроструктуры. А также, использование воздуха с высоким давлением 0,55 МПа, при указанных его расходах, влечет необходимость применения высокомощных компрессоров и высокообъемных ресиверов, что приведет к усложнению устройства и высоким энергозатратам. Задачами заявляемых способа и устройства являются: регулирование охлаждающей способности газовой охлаждающей среды, как импульсно квазинепрерывно, так и непрерывно, расширение диапазона и плавности регулирования скоростей охлаждения, сокращение времени термической обработки рельсов, возможность термообработки рельсов из нелегированных и легированных сталей, получение высокой твердости по поверхности катания, повышение пластических и прочностных свойств термообработанной стали, упрощение устройства и снижение энергозатрат.
Техническим результатом является создание способа и устройства, позволяющих: - регулировать охлаждающую способность газовой охлаждающей среды как импульсно квазинепрерывно, так и непрерывно по программно заданному режиму. осуществлять термическую обработку рельсов из углеродистых нелегированных (доэвтектоидных и заэвтектоидных) и легированных сталей.
- производить охлаждение рельсов со скоростями охлаждения в пределах 2-20°С/с. - квазинепрерывно плавно или резко изменять скорости охлаждения в процессе термообработки на различных стадиях охлаждения.
- снизить давление в системе подачи газовой охлаждающей среды.
- получить однородную мелкодисперсную перлитную структуру (сорбит закалки) на глубину более 22 мм от поверхности, за счет интенсификации охлаждающей способности газовой среды в процессе охлаждения.
- получить твердость по поверхности катания до НВ401, повысить пластические и прочностные свойства термообработанной стали, за счет уменьшения дисперсности перлита.
- сократить общее время термообработки рельса, упростить устройство и снизить энергозатраты.
Технический результат достигают способом термической обработки рельсов, включающем непрерывное охлаждение головки с последующим регулируемым охлаждением элементов профиля рельса, где рельс с прокатного нагрева охлаждают первоначально сжатым воздухом, затем производят охлаждение водовоздушной смесью, одновременно с охлаждением головки рельса производят охлаждение подошвы, согласно изобретению охлаждение рельса из углеродистой нелегированной (доэвтектоидной, заэвтектоидной) или легированной стали, с прокатного и/или повторного нагрева, начинают с температуры не ниже температуры аустенизации, газовой средой, представляющей собой воздушную среду с регулируемым изменением степени влажности воздуха, а также регулируемым давлением в процессе термообработки, при этом регулирование охлаждающей способности среды производят путем импульсной квазинепрерывной инжекции воды в поток воздуха по программно заданному режиму. Кроме того, регулирование охлаждающей способности среды производят непрерывно по программно заданному режиму.
Кроме того, регулируют подачу газовой среды, в зависимости от химического состава рельсовой стали, с расходом 10 60 м /мин на метр погонный рельса, при этом расход инжектируемой воды изменяют до 12 л/мин на один метр погонный рельса.
Кроме того, регулируют подачу газовой среды в зависимости от начальной температуры рельса, величин влажности и температуры исходного воздуха и температуры воды. Кроме того, содержание воды в газовой среде составляет до 0,2 литра воды на кубический метр воздуха.
Кроме того, давление газовой среды регулируют в пределах 0,005+0,1 МПа.
Кроме того, скорость охлаждения регулируют в диапазоне 2+20°С/с.
Технический результат способа термической обработки рельсов осуществляют на устройстве, включающем в себя механизмы загрузки, выгрузки, позиционирования и фиксации рельса, турбокомпрессор, систему воздуховодов и коллекторов с сопловыми отверстиями для подачи охлаждающей среды на элементы профиля рельса, механизмы позиционирования воздуховодов и коллекторов с сопловыми отверстиями, систему регулирования подачи охлаждающей среды, систему контроля температуры, отличающимся тем, что механизмы загрузки, выгрузки, позиционирования и фиксации рельса, располагают его в положении головкой вниз и дополнительно введена система импульсной квазинепрерывной инжекции воды в газовый поток, содержащая емкость для воды, систему водных трубопроводов, регуляторы расхода и давления воды, управляемые клапаны, управляемые регулирующие клапаны, импульсные инжекторы, а так же систему управления, позволяющую производить инжектирование воды в импульсном квазинепрерывном режиме по программно заданному режиму.
Кроме того, инжекцию воды осуществляют непрерывно по программно заданному режиму. б
Кроме того, расход и давление газовой среды и инжектируемой воды регулируют в соответствии с программно заданным режимом.
Кроме того, система управления определяет температуру рельса, температуру и влажность исходной газовой среды, температуру воды и на основе полученных данных корректирует режим охлаждения.
Кроме того, устройство снабжено механизмами перемещения рельсов и/или коллекторов относительно вертикальной и/или горизонтальной оси.
Кроме того, проводят охлаждение рельсов различных профилей, изменяя расстояние от поверхности элементов профиля рельса до сопловых отверстий. Кроме того, система управления контролирует давление и расход газовой среды и задает режим работы турбокомпрессора.
Краткое описание чертежей
Осуществление заявляемого изобретения поясняют приведенные ниже фигуры.
Фиг. 1 - пример диаграммы управления инжектором.
Фиг. 2 - принципиальная схема устройства термообработки
Фиг. 3 - принципиальная схема устройства термообработки с указанием контролируемых технологических параметров Фиг. 4 - пример устройства термообработки рельсов. Общий вид.
Осуществление изобретения
В процессе термической обработки рельса, в начальный период охлаждения, плавно понижают температуру поверхности головки рельса до температуры минимальной устойчивости аустенита при перлитном превращении за время 1-НЮс., не превосходящее длительность инкубационного периода. Затем на второй стадии задают скорость охлаждения, необходимую для формирования мелкодисперсной перлитной структуры в поверхностном слое, далее задают такую скорость
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) охлаждения, чтобы обеспечить формирование мелкодисперсной перлитной структуры по мере продвижения перлитного превращения вглубь головки.
Охлаждение производят газовой средой с регулируемой охлаждающей способностью в процессе термообработки. Инжектируя воду в поток воздуха и изменяя давление газовой среды, управляют охлаждающей способностью газовой среды, тем самым получают заданную скорость охлаждения рельса. Инжекцию воды осуществляют в импульсном, квазинепрерывном режиме с изменением длительности импульсов от 20 до 10000 мс и более, а так же скважностью импульсов от 1 до 10000.
Скважностью является отношение суммы длительности паузы между импульсами и длительности импульса к длительности импульса.
Q = (Тпауз + Тимп) / Тимп, где
Тпауз - пауза между импульсами;
Тимп - длительность импульса.
Пример диаграммы управления инжектором, представлен на фиг.1. Импульсная подача воды и быстрое истечение воздуха в устройстве создают однородную охлаждающую газовую среду с регулируемой охлаждающей способностью, позволяющей изменять скорость охлаждения рельса в пределах 2 20°С/с. Температура инжектируемой воды может изменяться в пределах 10 45°С.
Температура исходного воздуха может изменяться в пределах от минус 30°С до плюс 50°С, и влажность в пределах 40+100%. При минимальном содержании влаги 10 г/м3, за 1 импульс 50 мс добавится 0,008 г/м3 воды, т. е. менее 0,1%. При максимальном содержании влаги 200 г/м3 за 1 импульс 1000 мс добавится 3,33 г. воды, т. е менее 1.7% За один импульс инжекции воды в поток воздуха подают 0,008+3,33 г/м3, что приводит к плавному, квазинепрерывному изменению содержания влаги в воздухе (менее 1,7%), т.о. достигают плавность изменения скорости охлаждения.
В таблице 1 представлены экспериментально полученные данные о зависимости скорости охлаждения головки рельсов от давления газовой среды.
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) Таблица 1.
Данные зависимости скорости охлаждения головки рельсов от давления газовой среды
Охлаждающая Газовая среда
среда/
давление в Давление Давление Давление Давление Давление Давление коллекторах 0,005 МПа 0,015 МПа 0,025 МПа 0,04 МПа 0,05 МПа 0,1 МПа
Начальная
скорость
2,0 4,34 4,55 4,82 4,91 4,99 охлаждения,
°С/с
Давление газовой охлаждающей среды определяют в соответствии с химическим составом рельсовой стали в пределах 0,005-^-0,1 МПа.
При повышении давления воздуха свыше 0,1 МПа скорость охлаждения увеличивается не значительно, дальнейшее повышение экономически нецелесообразно.
Нижний диапазон скорости охлаждения 2°С/с достигают подачей газовой среды при давлении 0,005 МПа без инжекции воды.
В таблице 2 представлены экспериментально полученные данные зависимости скорости охлаждения головки рельсов от расхода воздуха и количества инжектируемой воды.
Figure imgf000010_0001
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) Рельсы с прокатного и/или повторного нагрева до температуры аустенизации охлаждают путем дифференцированной подачи газовой среды на различные элементы профиля рельса: на поверхность катания головки, боковые поверхности головки и подошву рельса.
Режимы термообработки задают программно, на основе экспериментальных данных, в соответствии с химическим составом рельсовой стали, требуемых физико- механических свойств, начальной температуры рельса перед охлаждением и температурой и влажностью исходной газовой среды и температурой воды.
Для обеспечения минимального искривления рельса подбирают необходимый режим охлаждения подошвы, в зависимости от режима охлаждения головки.
Охлаждение ведется до температуры 150-^500° С в зависимости от химического состава рельсовой стали.
Данный способ термической обработки рельсов осуществлен на устройстве, принципиальная схема которого приведена на фиг. 2, где изображены:
1. Рельс
2. Нижний коллектор, представляющий собой емкость с сопловыми отверстиями для охлаждения поверхности катания головки.
3. Боковые коллекторы, представляющие собой емкость с сопловыми отверстиями для охлаждения боковых поверхностей головки рельса.
4. Верхний коллектор, представляющий собой емкость с сопловыми отверстиями для охлаждения подошвы рельса.
5. Турбокомпрессор.
6. Редукционный клапан поддержания заданного давления газовой среды или воды.
7. Датчики давления.
8. Регулирующие клапаны, для регулирования расхода воды или газовой среды.
9. Инжектор.
10. Устройство подачи воды.
11. Емкость с водой.
12. Система управления.
13. Механизм позиционирования и фиксации.
14. Система подготовки воздуха.
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) 15. Система фильтров.
16. Трубопровод воды.
17. Трубопровод газовой среды.
I - Зона охлаждения поверхности катания головки рельса (ПКГ). II - Зоны охлаждения боковых поверхностей головки рельса. III - Зона охлаждения поверхности подошвы рельса.
На Фиг. 3 представлена принципиальная схема устройства термообработки с указанием контролируемых технологических параметров, где:
1 - Давление газовой среды. 2 - Давление воды.
3 - Расход газовой среды.
4 - Расход воды.
5 - Температура газовой среды.
6 - Температура воды. 7 - Температурна рельса.
8 - Влажность газовой среды.
На Фиг. 4 приведен пример устройства термообработки рельсов - общий вид, где:
1 - Кантователь
2 - Механизм загрузки. 3 - Механизм выгрузки.
4 - Механизм позиционирования и фиксации рельса.
5 - Механизм позиционирования верхнего коллектора.
6 - Механизм позиционирования нижнего и боковых коллекторов.
7 - Рольганг приемный рельса.
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) 8 - Рольганг вьщающий рельса.
Данный способ осуществляют в описанном устройстве следующим образом:
Поступивший в положении на боку с прокатки или повторного нагрева рельс, кантователь 1 (фиг. 4) кантует на приемный рольганг 7 (фиг 4.). Механизм загрузки 2 перекладывает рельс в механизм позиционирования и фиксации 4, при этом механизм позиционирования верхнего коллектора 5 поднимает верхний коллектор. После фиксации рельса головкой вниз, верхний коллектор опускается и производится охлаждение рельса.
При переналадке на разные типы рельсов механизм позиционирования нижнего и боковых коллекторов 6 регулирует расстояние от поверхности головки рельса до коллекторов.
Воздух, поступающий в систему нагнетания газовой среды, проходит систему фильтров 15 (фиг.2), систему подготовки воздуха 14 для предотвращения влияния сезонных колебаний температуры исходного воздуха. Далее воздух от турбокомпрессора 5 (фиг.2) через редукционный клапан 6 и регулирующие клапаны 8 подают в коллекторы 2, 3, 4. При этом система управления 12 с помощью клапанов 6 и 8 регулирует давление и расход газовой среды.
Воду из емкости 11 или любого другого источника устройством подачи воды 10, через регулирующие клапаны 8, подают к инжекторам 9. За счет инжекции воды инжекторами 9 в поток газовой среды изменяют охлаждающую способность газовой среды.
Затем газовую среду подают в коллекторы 2, 3, 4 и направляют в зоны охлаждения поверхности рельса I, И, III. При этом система управления 12 автоматически задает режим работы клапанов 8 таким образом, чтобы инжекторы 9 работали в импульсном квазинепрерывном и/или непрерывном режиме, благодаря чему, изменение охлаждающей способности газовой среды происходит плавно.
Система управления 12 (фиг.2) по программно заданному режиму управляет термической обработкой рельса с коррекцией режима по контролируемым параметрам 1 - 8 (фиг.З).
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) По окончании режима охлаждения, механизм позиционирования верхних коллекторов 5 (фиг. 4) поднимает в верхнее положение, механизм выгрузки 3 перемещает рельс на рольганг выдающий 8.
Опыты проведены на охлаждающем устройстве, приведенном на фиг. 2, фиг. 3 и фиг. 4 на полнопрофильных пробах рельса Р65 длиной 1200 мм. Пробы взяты из сталей с химическими составами, приведенными в таблице 3.
Figure imgf000014_0001
По результатам проведенных экспериментов каждый закаленный образец подвергался лабораторным испытаниям. Исследовались твердость, микроструктура и физико-механические свойства рельса.
В таблице 1 приведены экспериментальные данные зависимости скорости охлаждения рельса от давления газовой среды. В таблице 2 приведены экспериментальные данные зависимости скорости охлаждения рельса от давления газовой среды и количества инжектируемой воды.
Из таблицы 1 и таблицы 2 выбраны технологические параметры и интервалы скоростей охлаждения для образцов рельсов из стали легированной хромом химического состава Гз1 и углеродистой стали 2 из таблицы 3.
Данные о технологических параметрах термообработки проб рельсов Р65 из стали химического состава Nsl и £ из таблицы 3 и результаты физико- механических испытаний и исследований микроструктуры приведены в таблице 4 и таблице 5.
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) Таблица 4.
Технологические ι .араметры термообработки проб рельсов Р65 из стали химического состава j4sl из Ta6j 1ицы 3 и результаты физико-механических испытаний и
исследований мик] роструктуры
Ко Давление Расход Расход Скоро Вре Микростр Твердость по σ„, п.п газовой газовой воды, сть мя уктура сечению Н/мм среды, среды, л/мин охлажд охла закаленно рельса, НВ 2 МПа м3/мин на 1 ения, жден й головки ПК 10 22
на 1 м.п. °С/с ия, с рельса Г мм мм
Μ.Π. рельса
рельса
1 0,025 30 0,35 4,7 150 Сорбит 363 351 331 1210 закалки
2 0,025 30 0,45 4,8 140 Сорбит 375 363 341 1280 закалки
3 0,025 30 0,55 5,0 120 Сорбит 388 375 363 1320 закалки
4 0,025 35 0,65 5,1 ПО Сорбит 401 388 378 1350 закалки
прототип Не позволяет проводить термообработку рельсов данного химического способа состава
Figure imgf000015_0001
о
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) Таким образом, предлагаемый способ позволяет производить термическую обработку рельсов, как из легированных, так и нелегированных (углеродистых доэвтектоидных и заэвтектоидных) сталей с различными задаваемыми режимами охлаждения.
Способ и устройство термической обработки рельсов позволяют получать структуру мелкозернистого сорбита закалки на большую глубину, повысить физико- механические свойства стали, и тем самым увеличить эксплуатационную стойкость рельсов.
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26)

Claims

СПОСОБ И УСТРОЙСТВО ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЛЬСОВ Формула изобретения
1. Способ термической обработки рельсов, включающий непрерывное охлаждение головки с последующим регулируемым охлаждением элементов профиля рельса, где рельс с прокатного нагрева охлаждают первоначально сжатым воздухом, затем производят охлаждение водовоздушной смесью, одновременно с охлаждением головки рельса производят охлаждение подошвы, отличающийся тем, что охлаждение рельса из углеродистой нелегированной (доэвтектоидной, заэвтектоидной) или легированной стали, с прокатного и/или повторного нагрева, начинают с температуры не ниже температуры аустенизации, газовой средой, представляющей собой воздушную среду с регулируемым изменением степени влажности воздуха, а также регулируемым давлением в процессе термообработки, при этом регулирование охлаждающей способности среды производят путем импульсной квазинепрерывной инжекции воды в поток воздуха по программно заданному режиму.
2. Способ по п.1 отличающийся тем, что регулирование охлаждающей способности среды производят непрерывно по программно заданному режиму.
3. Способ по п.п.1 или 2 отличающийся тем, что регулируют подачу газовой среды, в зависимости от химического состава рельсовой стали, с расходом 10 60 м /мин на метр погонный рельса, при этом расход инжектируемой воды изменяют до 12 л/мин на один метр погонный рельса.
4. Способ по п.п.1 или 2 отличающийся тем, что регулируют подачу газовой среды в зависимости от начальной температуры рельса, величин влажности и температуры исходного воздуха и температуры воды.
5. Способ по п.п.1 или 2 отличающийся тем, что содержание воды в газовой среде составляет до 0,2 литра воды на один кубический метр воздуха.
6. Способ по п.п.1 или 2 отличающийся тем, что давление газовой среды регулируют в пределах 0,005+0,1 МПа.
7. Способ по п.п.1 или 2 отличающийся тем, что скорость охлаждения регулируют в диапазоне температур 2+20°С/с.
8. Устройство для осуществления способа по п.п.1-7 включающее в себя механизмы загрузки, выгрузки, позиционирования и фиксации рельса, турбокомпрессор, систему воздуховодов и коллекторов с сопловыми отверстиями для подачи охлаждающей среды на элементы профиля рельса, механизмы позиционирования воздуховодов и коллекторов с сопловыми отверстиями, систему регулирования подачи охлаждающей среды, систему контроля температуры, отличающееся тем, что механизмы загрузки, выгрузки, позиционирования и фиксации рельса, располагают его в положении головкой вниз и дополнительно введена система импульсной квазинепрерывной инжекции воды в газовый поток, содержащая емкость для воды, систему водных трубопроводов, регуляторы расхода и давления воды, управляемые клапаны, управляемые регулирующие клапаны, импульсные инжекторы, а так же систему управления, позволяющую производить инжектирование воды в импульсном квазинепрерывном режиме по программно заданному режиму.
9. Устройство по п.8 отличающееся тем что, инжекцию воды осуществляют непрерывно по программно заданному режиму.
10. Устройство по п.п.8 или 9 отличающееся тем, что расход и давление газовой среды и инжектируемой воды регулируют в соответствии с программно заданным режимом.
11. Устройство по п.п.8 или 9 отличающееся тем, что система управления определяет температуру рельса, температуру и влажность исходной газовой среды, температуру воды и на основе полученных данных корректирует режим охлаждения.
12. Устройство по п.п.8 или 9 отличающееся тем что, устройство снабжено механизмами перемещения рельсов и/или коллекторов относительно вертикальной и/или горизонтальной оси.
13. Устройство по п.п.8 или 9 отличающееся тем, что проводят охлаждение рельсов различных профилей, изменяя расстояние от поверхности элементов профиля рельса до сопловых отверстий.
14. Устройство по п.п.8 или 9 отличающееся тем, что система управления, контролирует давление и расход газовой среды и задает режим работы турбокомпрессора.
PCT/RU2011/000819 2010-11-11 2011-10-21 Способ и устройство термической обработки рельсов WO2012064223A1 (ru)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EA201300204A EA022297B1 (ru) 2010-11-11 2011-10-21 Способ и устройство термической обработки рельсов
UAA201306997A UA104835C2 (ru) 2010-11-11 2011-10-21 Способ и устройство для термической обработки рельсы
PL11839429T PL2573194T3 (pl) 2010-11-11 2011-10-21 Sposób i urządzenie do obróbki cieplnej szyn
ES11839429.5T ES2627814T3 (es) 2010-11-11 2011-10-21 Procedimiento y dispositivo para el tratamiento térmico de carriles
EP11839429.5A EP2573194B1 (de) 2010-11-11 2011-10-21 Verfahren und vorrichtung zur wärmebehandlung von schienen

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010145748/02A RU2456352C1 (ru) 2010-11-11 2010-11-11 Способ и устройство термической обработки рельсов
RU2010145748 2010-11-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012064223A1 true WO2012064223A1 (ru) 2012-05-18

Family

ID=46051176

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2011/000819 WO2012064223A1 (ru) 2010-11-11 2011-10-21 Способ и устройство термической обработки рельсов

Country Status (7)

Country Link
EP (1) EP2573194B1 (ru)
EA (1) EA022297B1 (ru)
ES (1) ES2627814T3 (ru)
PL (1) PL2573194T3 (ru)
RU (1) RU2456352C1 (ru)
UA (1) UA104835C2 (ru)
WO (1) WO2012064223A1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104561496A (zh) * 2014-12-25 2015-04-29 内蒙古科技大学 一种钢轨热处理用汽雾冷却实验装置
CN108559825A (zh) * 2018-02-02 2018-09-21 考迈托（佛山）挤压科技股份有限公司 一种卧式铝型材固溶淬火炉
CN112375877A (zh) * 2020-11-26 2021-02-19 辽宁科技大学 一种新型百米钢轨循环连续整体喷风淬火实验装置
CN113355499A (zh) * 2021-06-10 2021-09-07 久安特材科技(南通)有限公司 一种用于特种钢材的风冷快速淬火回火装置

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2518207C1 (ru) * 2012-11-23 2014-06-10 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Способ термической обработки рельсов
RU2607882C1 (ru) 2013-04-17 2017-01-20 Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Производственное Предприятие "Томская Электронная Компания" Устройство для термической обработки рельсов
ES2886898T3 (es) * 2014-01-13 2021-12-21 Scient And Manufacturing Enterprise Tomsk Electronic Company Ltd Método y dispositivo para el procesamiento térmico de un producto de acero
DE102016214147A1 (de) * 2016-08-01 2018-02-01 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Wärmebehandlung
EP3597780A1 (en) * 2017-03-15 2020-01-22 JFE Steel Corporation Cooling device and production method for rail
RU2702524C1 (ru) * 2018-12-05 2019-10-08 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Удмуртский федеральный исследовательский центр Уральского отделения Российской академии наук Способ закалки металлических изделий при термомеханической обработке
CN112877531B (zh) * 2021-01-12 2023-01-24 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种提高在线热处理钢轨淬火后平直度的生产控制方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4913747A (en) 1984-12-24 1990-04-03 Nippon Steel Corporation Method of and apparatus for heat-treating rails
UA41983C2 (ru) * 1995-09-20 2001-10-15
RU2266966C2 (ru) 2001-08-01 2005-12-27 Смс Меер Гмбх Способ охлаждения рельса
EA006413B1 (ru) * 2004-04-26 2005-12-29 Мечеслав Станиславович Желудкевич Способ управляемого охлаждения при термообработке изделий из различных материалов, металлов и их сплавов водовоздушной смесью и устройство для его осуществления
RU2280700C1 (ru) 2005-01-11 2006-07-27 Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" Способ термической обработки рельсов
RU2369646C1 (ru) * 2008-07-21 2009-10-10 ООО Научно-производственное предприятие "Томская электронная компания" Способ дифференцированной термообработки профилированного проката, в частности рельса, и устройство для его осуществления
EP1900830B1 (en) * 2006-09-12 2010-11-10 Panzhihua Iron and Steel (Group) Corporation Method and apparatus for heat treatment of steel rail

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6289818A (ja) * 1985-10-14 1987-04-24 Nippon Kokan Kk <Nkk> レ−ルの熱処理方法
AT384624B (de) * 1986-05-22 1987-12-10 Voest Alpine Ag Einrichtung zur gesteuerten waermebehandlung von weichenteilen
US4953832A (en) * 1988-03-24 1990-09-04 Bethlehem Steel Corporation Apparatus for the controlled cooling of hot rolled steel samples
US5004510A (en) * 1989-01-30 1991-04-02 Panzhihua Iron & Steel Co. Process for manufacturing high strength railroad rails
DE19503747A1 (de) * 1995-02-04 1996-08-08 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen von warmgewalzten Profilen
AT504706B1 (de) * 2006-12-22 2012-01-15 Knorr Technik Gmbh Verfahren und vorrichtung zur wärmebehandlung von metallischen langprodukten

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4913747A (en) 1984-12-24 1990-04-03 Nippon Steel Corporation Method of and apparatus for heat-treating rails
UA41983C2 (ru) * 1995-09-20 2001-10-15
RU2266966C2 (ru) 2001-08-01 2005-12-27 Смс Меер Гмбх Способ охлаждения рельса
EA006413B1 (ru) * 2004-04-26 2005-12-29 Мечеслав Станиславович Желудкевич Способ управляемого охлаждения при термообработке изделий из различных материалов, металлов и их сплавов водовоздушной смесью и устройство для его осуществления
RU2280700C1 (ru) 2005-01-11 2006-07-27 Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" Способ термической обработки рельсов
EP1900830B1 (en) * 2006-09-12 2010-11-10 Panzhihua Iron and Steel (Group) Corporation Method and apparatus for heat treatment of steel rail
RU2369646C1 (ru) * 2008-07-21 2009-10-10 ООО Научно-производственное предприятие "Томская электронная компания" Способ дифференцированной термообработки профилированного проката, в частности рельса, и устройство для его осуществления

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2573194A4 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104561496A (zh) * 2014-12-25 2015-04-29 内蒙古科技大学 一种钢轨热处理用汽雾冷却实验装置
CN108559825A (zh) * 2018-02-02 2018-09-21 考迈托（佛山）挤压科技股份有限公司 一种卧式铝型材固溶淬火炉
CN112375877A (zh) * 2020-11-26 2021-02-19 辽宁科技大学 一种新型百米钢轨循环连续整体喷风淬火实验装置
CN113355499A (zh) * 2021-06-10 2021-09-07 久安特材科技(南通)有限公司 一种用于特种钢材的风冷快速淬火回火装置
CN113355499B (zh) * 2021-06-10 2021-12-17 久安特材科技(南通)有限公司 一种用于特种钢材的风冷快速回火装置

Also Published As

Publication number Publication date
PL2573194T3 (pl) 2017-10-31
RU2010145748A (ru) 2012-05-20
EA201300204A1 (ru) 2013-06-28
RU2456352C1 (ru) 2012-07-20
EP2573194B1 (de) 2017-04-26
UA104835C2 (ru) 2014-03-11
EP2573194A1 (de) 2013-03-27
EP2573194A4 (de) 2014-12-03
ES2627814T3 (es) 2017-07-31
EA022297B1 (ru) 2015-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012064223A1 (ru) Способ и устройство термической обработки рельсов
CN1083013C (zh) 利用轧制余热生产高强度钢轨的热处理方法及其装置
US10125405B2 (en) Method and system for thermal treatments of rails
RU2484148C1 (ru) Способ и установка термической обработки рельсов
CZ149186A3 (en) Process of steel wires heat treatment and apparatus for making the same
US4767472A (en) Method for the treatment of steel wires
CN100370038C (zh) 钢丝韧化处理方法和设备
JP2017514996A (ja) 鋼ストリップを作成する方法及び装置
RU2369646C1 (ru) Способ дифференцированной термообработки профилированного проката, в частности рельса, и устройство для его осуществления
RU2487177C2 (ru) Способ и установка термической обработки рельсов
EP2951327B1 (en) Forced water cooling of thick steel wires
CN102643971A (zh) 一种重轨在线热处理装置
EP3568500B1 (en) Lead-free patenting process
JPS6328824A (ja) 高低抗性レールの製造方法
CN114855108A (zh) 一种高铝硅锰镀锌双相钢表面漏镀及锌灰缺陷的控制方法
JPH0366371B2 (ru)
JPS6160827A (ja) 高温レ−ルの形状矯正冷却法
CN104263899B (zh) 一种细钢丝正火工艺及装置
CN110438439B (zh) 气氛区域可调式的渗氮装置及其连续气体渗氮工艺
CN116606988A (zh) 一种q245r钢保低温冲击的热处理方法
RU2614861C2 (ru) Способ и устройство для термической обработки стального изделия
JPH08176681A (ja) 圧延線材の直接焼入れ方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11839429

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2011839429

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011839429

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201300204

Country of ref document: EA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201306997

Country of ref document: UA