WO2011155176A1

WO2011155176A1 - 圧縮機

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Publication number: WO2011155176A1
Application number: PCT/JP2011/003184
Authority: WO
Inventors: 裕文吉田; 飯田　登; 信吾大八木; 啓晶中井; 健苅野; 竜一大野
Original assignee: パナソニック株式会社
Priority date: 2010-06-07
Filing date: 2011-06-06
Publication date: 2011-12-15
Also published as: JPWO2011155176A1; EP2578887A1; CN102933851B; CN102933851A; EP2578887A4

Abstract

　炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはこの冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用し、吐出ポート１４の軸方向長さＬを、吐出ポート１４が設けられた部材の厚みＨよりも小さくすることにより、吐出ポート１４の流路方向長さが短くなって圧力損失が低減され、圧縮機構部４での不要な圧力上昇を抑えることで冷媒の温度上昇を抑制することが可能であると同時に、高圧冷媒ガスで満たされた吐出ポート１４の容積をより小さくできるため、圧縮機構部４で吐出終了後に残った吐出ポート１４内の高圧冷媒ガスの低圧側圧縮室９への逆流量を抑えることで再膨張、再圧縮による冷媒の温度上昇も抑制することが可能である。

Description

圧縮機

　本発明は、塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒を作動冷媒としたルームエアコン、冷蔵庫、その他の空気調和装置、ヒートポンプ給湯機等の冷凍サイクルに組み込まれることが可能な圧縮機に関するものである。

　従来の冷凍装置では作動冷媒としてオゾン層破壊係数ゼロのＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）系に移行してきているが、このＨＦＣ系冷媒は一方では地球温暖化係数が非常に高いため近年問題になってきている。そこで、特許文献１では、塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒が開示されている。

　しかしながら、上記冷媒は高温で分解しやすいという性質があり、温度上昇を抑える必要がある。

　圧縮機構部内での冷媒の温度上昇の要因としては主に以下の３つが挙げられる。一つ目は断熱圧縮による温度上昇であり、理論上避けられない温度上昇である。二つ目は冷媒ガスの圧縮過程で生じる圧力損失や漏れ、受熱等、一般的に圧縮損失と言われる動力損失による温度上昇である。三つ目は各摺動部で生じる摩擦熱等、一般的に機械損失と言われる動力損失による温度上昇である。

　高温で分解しやすいという課題を解決するため、図９に示す特許文献２のロータリ圧縮機では、圧縮機構部の各摺動部の少なくとも一方の表面を非金属で構成することで、金属同士の直接接触による温度上昇を抑制している。例えば、ピストン１０１の外周とベーン１０２の先端１０２ａにおいては、ベーン１０２の表面にＤＬＣ－Ｓｉコーティングを施している。これは上記温度上昇要因のうちの三つ目の機械損失を低減することによる解決策である。

特開平４－１１０３８８号公報特開２００９－２９９６４９号公報

　しかしながら、前記特許文献２の従来の構成は、上述した冷媒温度上昇要因の三つ目である機械損失に着目したものであり、冷媒温度上昇要因の二つ目の圧縮損失を低減することによる温度上昇抑制については何ら開示されていない。

　本発明は、前記従来の課題を解決するもので、圧縮損失を低減することで圧縮機構部から吐出された冷媒ガスの温度上昇を抑制して高温による冷媒分解を防止した、高信頼性を実現できる圧縮機を提供することを目的とする。

　前記従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはこの冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用し、密閉容器内に圧縮機構部を配し、圧縮機構部で圧縮されて高圧となった作動冷媒を圧縮機構部の外部へ排出する吐出ポートが圧縮機構部に設けられた圧縮機であって、吐出ポートの軸方向長さＬは、前記吐出ポートが設けられた部材の厚みＨよりも小さいことを特徴とするものである。

　この構成により、吐出ポートの流路方向長さが短くなって圧力損失が低減され、圧縮機構部での不要な圧力上昇を抑えることで冷媒の温度上昇を抑制することが可能であると同時に、高圧冷媒ガスで満たされた吐出ポートの容積をより小さくできるため、圧縮機構部で吐出終了後に残った吐出ポート内の高圧冷媒ガスの低圧側圧縮室への逆流量を抑えることで再膨張、再圧縮による冷媒の温度上昇も抑制することが可能である。

　本発明の圧縮機は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒を用いることでオゾン層破壊防止と地球温暖化防止に寄与しながら、この冷媒が高温で分解しないように吐出ポートの流路方向長さを短縮することで吐出損失を低減して吐出冷媒ガスの温度上昇を抑制することができる。

図１は本発明の実施の形態１における圧縮機の縦断面図図２は本発明の実施の形態１における上軸受の正面図図３は本発明の実施の形態１における上軸受の断面図図４は本発明の実施の形態１における吐出ポート損失内訳グラフ図５は本発明の実施の形態１における限定範囲での吐出ポート総損失グラフ図６は本発明の実施の形態１における広範囲での吐出ポート総損失グラフ図７は本発明の実施の形態２における下軸受の正面図図８は本発明の実施の形態２における下軸受の断面図図９は従来の圧縮機における圧縮機構部正面図

　第１の発明は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはその冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用し、密閉容器内に圧縮機構部を配し、圧縮機構部で圧縮されて高圧となった作動冷媒を圧縮機構部の外部へ排出する吐出ポートが圧縮機構部に設けられた圧縮機であって、吐出ポートの軸方向長さＬを、吐出ポートが設けられた部材の厚みＨよりも小さく設定することにより、吐出ポートの流路方向長さが短くなって圧力損失が低減され、圧縮機構部での不要な圧力上昇を抑えることで冷媒の温度上昇を抑制することが可能であると同時に、高圧冷媒ガスで満たされた吐出ポートの容積をより小さくできるため、圧縮機構部で吐出終了後に残った吐出ポート内の高圧冷媒ガスの低圧側圧縮室への逆流量を抑えることで再膨張、再圧縮による冷媒の温度上昇も抑制することが可能である。

　第２の発明は、特に、第１の発明の圧縮機において、圧縮機構部が、シリンダとローリングピストン、ベーンを上軸受と下軸受で挟み込むことで圧縮室を形成し、駆動軸の回転に伴ってローリングピストンが回転することで圧縮動作を行うロータリ方式であることにより、従来使用されてきた冷媒用圧縮機として長年の実績があり、構造はシンプルで低コストであるとともに、実使用時の冷媒密度がＨＦＣ４１０ＡやＨＦＣ２２よりも小さく行程容積を比較的大きくする必要があるという課題への対応が容易であるという利点もあり、高信頼性で低コストな圧縮機を提供することができる。

　第３の発明は、特に、第１または第２の発明の圧縮機において、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とし、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒を作動冷媒とすることにより、ハイドロフルオロカーボン冷媒よりも冷媒密度が小さく圧力損失が生じやすいハイドロフルオロオレフィン冷媒を単一で使用する場合よりも圧力損失が小さくなり、吐出ポートでの温度上昇を抑制して冷媒の分解を抑えるとともに、管路系での圧力降下が縮小されてサイクル効率が向上する。

　第４の発明は、特に、第３の発明の圧縮機において、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、混合冷媒を作動冷媒とすることにより、非常に低い地球温暖化係数ＧＷＰを持つＨＦＯ１２３４ｙｆをベース成分として地球温暖化防止に貢献するとともに、非常に高いサイクル効率を持つＨＦＣ３２を混合することでＨＦＯ１２３４ｙｆを単一で使用する場合よりも高いサイクル効率を実現することが可能である。

　第５の発明は、特に、第３の発明の圧縮機において、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）とした、混合冷媒を作動冷媒とすることにより、非常に低い地球温暖化係数ＧＷＰを持つＨＦＯ１２３４ｙｆをベース成分として地球温暖化防止に貢献するとともに、不燃性のＨＦＣ１２５との混合によってＨＦＯ１２３４ｙｆが持つ微燃性というリスクを低減することが可能である。

　第６の発明は、特に、第１～５のいずれかの発明の圧縮機において、吐出ポートの直径をＤとすると、Ｄ／Ｌを３から８の範囲とすることにより、Ｒ４１０Ａ冷媒用に設計された圧縮機の吐出ポート周りの圧力差による変形歪みと同等レベルを維持して、吐出ポートが設けられた部材の損傷を防止しながら、吐出ポートの流路方向長さが短くなって圧力損失が低減され、圧縮機構部での不要な圧力上昇を抑えることで冷媒の温度上昇を抑制することが可能であると同時に、高圧冷媒ガスで満たされた吐出ポートの容積をより小さくできるため、圧縮機構部で吐出終了後に残った吐出ポート内の高圧冷媒ガスの低圧側圧縮室への逆流量を抑えることで再膨張、再圧縮による冷媒の温度上昇も抑制することが可能である。

　第７の発明は、特に、第６の発明の圧縮機において、圧縮機構部の行程容積をＶｓ、吐出ポートの容積をＶｄｐとすると、Ｖｄｐ／Ｖｓを０．０００９から０．０１５の範囲とすることにより、吐出ポートで生じる損失を最小化して冷媒温度上昇による分解リスクも最小化し、圧縮機効率を最大化することが可能である。

　以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

　（実施の形態１）
　図１は、本発明の実施の形態１における過給式圧縮機の縦断面図である。
　図１において、密閉容器１内に電動要素２が収納されている。電動要素２の鉛直方向の駆動軸３で圧縮機構部４が駆動されるようになっている。この圧縮機構部４はシリンダ５とローリングピストン６、ベーンを上軸受７と下軸受８で挟み込むことで圧縮室９を形成して圧縮動作を行うように構成されている。シリンダ５内には、駆動軸３と一体的に構成されたクランク軸偏芯部１０が収納されており、このクランク軸偏芯部１０にローリングピストン６が回転自在に装着されている。シリンダ５には、図示されていないベーンがローリングピストン６に当接して設けられ、圧縮室９と吸入室１１とを仕切っている。シリンダ５には、吸入室１１と連通する吸入口１２が設けられている。

　また、圧縮機の液圧縮を防止するため、吸入口１２にはアキュームレータ１３が接続されており、圧縮機に冷媒ガスを直接吸入する前に冷媒を気液分離している。

　電動要素２が付勢され、その駆動軸３が回転すると、クランク軸偏芯部１０がシリンダ５内において偏芯回転し、ローリングピストン６が図示しないベーンに当接しながら回転運動し、冷媒ガスの吸入、圧縮が繰り返される。シリンダ５にはアキュームレータ１３の上端の冷媒ガス導入管から吸入された低圧冷媒が、アキュームレータ１３により気液分離され、完全な低圧冷媒ガスとなり、吸入口１２を通って吸入室１１へと吸入される。

　吸入された低圧冷媒ガスは圧縮室９の容積が徐々に縮小されることによって圧縮され、上軸受７に設けられた吐出ポート（図３参照）１４を通って密閉容器１の内部空間に吐出される。

　図２は上軸受７の正面図であり、吐出ポート１４には圧縮された高圧冷媒ガスが逆流しないように吐出逆止弁１５が設けられている。

　図３は上軸受７を吐出逆止弁１５の長手方向に切断した断面図である。吐出逆止弁１５は吐出ポート１４を開閉させるフラッパーバルブ１５ａと、フラッパーバルブ１５ａが開いているときのリフトを拘束するバルブストップ１５ｂとから構成され、ボルト１６で上軸受７に固定されている。

　吐出ポート１４の軸方向長さＬ、すなわち吐出逆止弁１５が取り付けられている場所での上軸受７の厚みは、圧縮室９に接するそれ以外の部分の厚みＨよりも小さく設定されている。

　以上のように構成された圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。
　フラッパーバルブ１５ａの吐出ポート１４側は圧縮室９の圧力の冷媒ガスで満たされ、吐出ポート１４の反対側は冷凍サイクルで決定される吐出圧力Ｐｄの冷媒ガス雰囲気にある。駆動軸３が回転して圧縮動作が進むと、圧縮室９および吐出ポート１４内部の圧力が吐出圧力Ｐｄに到達し、それよりも若干高めの圧力になることでフラッパーバルブ１５ａ表裏の圧力差でフラッパーバルブ１５ａが開いて冷媒ガスが圧縮機構部４の外部へ吐出される。

　圧縮済みの冷媒ガスが吐出されている間は圧力損失によって圧縮室９の圧力よりも吐出ポート１４出口付近の圧力は低くなるため、吐出ポート１４の出口圧力を吐出圧力Ｐｄとするためには圧縮室９の圧力が吐出圧力９よりも高めにならざるを得ない。

　フラッパーバルブ１５ａを開くためのプラスアルファの圧力上昇と、圧力損失による圧縮室９の圧力上昇を加えた、吐出ポート１４および吐出逆止弁１５での全体の圧力上昇には不要な動力が用いられるため損失となっており、ここでは吐出損失と呼ぶ。

　吐出行程終了後、フラッパーバルブ１５ａは閉じるが、吐出ポート１４内には圧縮済みの高圧冷媒ガスが残留している。駆動軸３がさらに回転して吐出ポート１４が吸入圧力Ｐｓの冷媒ガスで満たされた次の圧縮室９に開口すると、吐出ポート１４内の冷媒ガスは再び膨張して概ね吸入圧力Ｐｓとなる。その後圧縮動作によって再度圧縮されることになり、再膨張と再圧縮による不要な動力も損失であり、ここでは再圧縮損失と呼ぶ。

　上述の吐出損失と再圧縮損失はそのほとんどが冷媒ガスに熱として移動するため、圧縮機構部４から吐出後の高圧冷媒ガスの温度はその分高くなる。

　一方、ＨＦＯ１２３４ｙｆに代表される、塩素を含まず炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンはオゾン層破壊係数ＯＤＰがゼロでかつ、地球温暖化係数ＧＷＰが非常に低く、オゾン層破壊防止と地球温暖化防止に大きく貢献できるという利点があるため、様々な冷凍サイクルで用いられようとしている。しかし、その分子結合は不安定で、高温で分解しやすいという欠点も併せ持っている。

　すなわち、吐出損失や再圧縮損失が大きくなればなるほど冷媒ガスの温度は上昇し、高温となって分解してしまうというリスクが存在する。

　吐出ポート１４での圧力損失を抑えて吐出損失を低減するには吐出ポート１４の流路方向の長さを短くすればよいし、吐出ポート１４の残留高圧冷媒ガスの量を抑えて再圧縮損失を低減するにも同様に吐出ポート１４の流路方向長さを短くすればよい。

　しかし、そのために上軸受７の厚みＨを縮小すれば、上軸受７の表裏圧力差によって変形し、上軸受７とローリングピストン６とが接触摺動して性能と信頼性を損なうことになる。

　そこで、本実施の形態１のように吐出ポート１４と吐出逆止弁１５の周りの厚みＬだけを縮小し、上軸受７全体の剛性を損なわないように構成すれば、吐出損失と再圧縮損失を低減して冷媒の分解というリスクを回避することが可能である。

　また、吐出ポート１４周囲の厚みがＬの部位は、厚みがＨの他の部位よりも薄いため、特に表裏圧力差による歪みが大きくなる。その最大歪みσｍａｘは圧力差に比例するとともに、吐出ポート１４の直径Ｄと軸方向長さＬとの縦横比Ｄ／Ｌの二乗にも比例する。

　Ｒ４１０Ａ冷媒と本願の冷媒とを比較すると、本願の冷媒は圧力が概ね０．４倍に低下することから、Ｒ４１０Ａ冷媒用に設計された従来の圧縮機の吐出ポート周りの最大歪みσｍａｘまで許容できる吐出ポート１４の縦横比Ｄ／Ｌは約１．６倍となる。

　Ｒ４１０Ａ冷媒用に設計された従来の圧縮機の吐出ポートの縦横比Ｄ／Ｌは概ね２～５であり、この範囲内で圧縮機の効率と信頼性の両立が図られているのに対し、本願の冷媒を用いた場合、吐出ポート１４の縦横比Ｄ／Ｌをその約１．６倍の３～８に設定することで、吐出ポート１４での圧力損失と再圧縮損失の最小化による効率向上と圧力差による上軸受７の吐出ポート１４周りの損傷防止を実現でき、圧縮機の効率と信頼性の両立を図ることが可能である。

　吐出ポート１４での損失、すなわち圧縮に必要な動力に加えて余分に与えられた動力はそのほとんどが冷媒の温度上昇や騒音として消費されるため、冷媒の温度上昇による分解を抑制することと吐出ポート１４での損失を低減することとはほぼ同義である。

　図４は行程容積Ｖｓを３０ｃｃ、吐出ポート１４の軸方向長さＬを１．８ｍｍとして吐出ポート１４の直径Ｄを変化させたときの吐出ポート１４の各損失の圧縮機総入力に占める割合のグラフである。圧縮機の運転条件はエアーコンディショナーで最も頻度の高い冷房中間条件である。横軸には吐出ポート１４の内部容積Ｖｄｐと行程容積Ｖｓとの比をとり、その内部容積Ｖｄｐ内の高圧冷媒が低圧側の圧縮室に再膨張し、再圧縮されたときの再圧縮損失と、吐出ポート１４を冷媒ガスが通過する際の圧力損失による圧縮室内圧力上昇に伴う動力損失（ここでは吐出損失という）、およびそれら再圧縮損失と吐出損失の合計である総損失をプロットしている。

　なお、エアーコンディショナー以外のヒートポンプ式給湯機や冷凍冷蔵庫、除湿機等でも概ねの傾向は同一であり、圧縮機の応用範囲や運転条件によって限定されるものではない。

　図４からも分かるとおり、Ｖｄｐ／Ｖｓが小さく（直径Ｄが小さく）なるに従い、圧力損失による吐出損失が増大する一方、再圧縮損失は減少していき、総損失は極小点を持つ。この極小点で吐出ポート１４での損失は最小、すなわち冷媒の温度上昇が最小となる。

　前述のとおり、吐出ポート１４の縦横比Ｄ／Ｌは３～８が適正であり、図４の総損失からその範囲を抽出したものを図５に示す。図５は吐出ポート１４の軸方向長さＬが１．８ｍｍの場合の総損失であるが、縦横比Ｄ／Ｌを３～８に保ったまま軸方向長さＬを変化させたときのグラフを図６に示す。図６はすなわち、吐出ポート１４の適正な縦横比Ｄ／Ｌのなかで、吐出ポート１４の直径Ｄと軸方向長さＬを様々に変化させたときの吐出ポート１４での総損失であり、その総損失は極小点を持つことが分かる。

　図６において、Ｖｄｐ／Ｖｓが概ね０．００２５に極小点があり、それ以下の範囲において、吐出損失の増大による急激な総損失の増加が見られる。この総損失の急変がなく、同時に総損失を最小限にできる範囲として、縦軸に定義された圧縮機総入力に対する吐出ポート１４での総損失の割合を２％以下とすることが望ましい。そのとき、Ｖｄｐ／Ｖｓの範囲は概ね０．０００９から０．０１５である。

　なお、本実施の形態１ではローリングピストン式ロータリ圧縮機を一例として説明したが、スウィングベーン式やロータリーベーン式等のロータリ圧縮機や、レシプロ圧縮機やスクロール圧縮機等の他の圧縮方式の圧縮機でも同様の効果が得られることは当然である。

　作動冷媒としては、ＨＦＯ１２３４ｙｆに代表される炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした単一冷媒、あるいは、この冷媒に、それ以外の冷媒、例えばハイドロフルオロカーボンや自然冷媒を混合した混合冷媒を用いても冷媒の分解というリスクは残るため、同様の効果が得られる。

　あるいは、ハイドロフルオロオレフィンをベース成分とし、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒を作動冷媒として使用することもできる。さらに、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）あるいはペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）とした混合冷媒を作動冷媒として使用することもできる。

　しかしながら、吐出ポート１４の縦横比Ｄ／ＬとＶｄｐ／Ｖｓの最適範囲は使用する冷媒の圧力と密度によって変わり、上記混合冷媒の場合、ハイドロフルオロオレフィンの割合が小さくなるにしたがってＲ４１０Ａ冷媒の圧力に近付くため、吐出ポート１４の縦横比Ｄ／ＬとＶｄｐ／Ｖｓの最適範囲もＲ４１０Ａ冷媒のものに近付く。すなわち、本願の発明はハイドロフルオロオレフィンの割合が大きければ大きいほど、オゾン層破壊防止と地球温暖化防止により貢献できると同時に、吐出ポート１４の縦横比Ｄ／ＬとＶｄｐ／Ｖｓを最適範囲とすることで温度上昇による冷媒分解を抑制する効果がより大きくなる。

　（実施の形態２）
　図７は吐出逆止弁１５が設けられた下軸受８の正面図、図８は下軸受８を吐出逆止弁１５の長手方向に切断した断面図である。吐出逆止弁１５は吐出ポート１４を開閉させるフラッパーバルブ１５ａと、フラッパーバルブ１５ａが開いているときのリフトを拘束するバルブストップ１５ｂとから構成され、ボルト１６で上軸受７に固定されている。

　本実施の形態２は、実施の形態１に対して吐出逆止弁１５が下軸受８に移動した構成となっており、実施の形態１と同様の効果が得られる。

　さらに、下軸受８は密閉容器１の下部に貯留されたオイルに浸漬しているため、吐出逆止弁１５で発生する騒音がオイルによって減衰し、圧縮機外部へ出にくいことから、低騒音の圧縮機を提供することが可能である。

　以上のように、本発明にかかる圧縮機は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒を用いることでオゾン層破壊防止と地球温暖化防止に寄与しながら、この冷媒が高温で分解しないように吐出ポートの流路方向長さを短縮することで吐出損失を低減して吐出冷媒ガスの温度上昇を抑制することができ、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィン系冷媒を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機、冷凍冷蔵庫、除湿機などの用途にも適用できる。

　１　密閉容器
　２　電動要素
　３　駆動軸
　４　圧縮機構部
　５　シリンダ
　６　ローリングピストン
　７　上軸受
　８　下軸受
　９　圧縮室
　１０　クランク軸偏芯部
　１１　吸入室
　１２　吸入口
　１３　アキュームレータ
　１４　吐出ポート
　１５　吐出逆止弁
　１５ａ　フラッパーバルブ
　１５ｂ　バルブストップ
　１６　ボルト

Claims

　炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用し、密閉容器内に圧縮機構部を配し、前記圧縮機構部で圧縮されて高圧となった前記作動冷媒を前記圧縮機構部の外部へ排出する吐出ポートが前記圧縮機構部に設けられた圧縮機であって、
　前記吐出ポートの軸方向長さＬは、前記吐出ポートが設けられた部材の厚みＨよりも小さいことを特徴とする圧縮機。
　前記圧縮機構部が、シリンダとローリングピストン、ベーンを上軸受と下軸受で挟み込むことで圧縮室を形成し、駆動軸の回転に伴って前記ローリングピストンが回転することで圧縮動作を行うロータリ方式である請求項１記載の圧縮機。
　炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とし、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒を作動冷媒としたことを特徴とする請求項１または２に記載の圧縮機。
　ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、混合冷媒を作動冷媒としたことを特徴とする請求項３記載の圧縮機。
　ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）とした、混合冷媒を作動冷媒としたことを特徴とする請求項３記載の圧縮機。
　前記吐出ポートの直径をＤとすると、Ｄ／Ｌは３から８の範囲である請求項１～５のいずれかに記載の圧縮機。
　前記圧縮機構部の行程容積をＶｓ、前記吐出ポートの容積をＶｄｐとすると、Ｖｄｐ／Ｖｓは０．０００９から０．０１５の範囲である請求項６記載の圧縮機。