WO2011100775A1 - Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag - Google Patents

Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag Download PDF

Info

Publication number
WO2011100775A1
WO2011100775A1 PCT/AT2011/000082 AT2011000082W WO2011100775A1 WO 2011100775 A1 WO2011100775 A1 WO 2011100775A1 AT 2011000082 W AT2011000082 W AT 2011000082W WO 2011100775 A1 WO2011100775 A1 WO 2011100775A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bus
winding
transformer
signal
capacitor
Prior art date
Application number
PCT/AT2011/000082
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Dieter Selos
Wolfgang Dittrich
Original Assignee
Fts Computertechnik Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fts Computertechnik Gmbh filed Critical Fts Computertechnik Gmbh
Priority to EP11709311A priority Critical patent/EP2537258A1/de
Priority to JP2012553144A priority patent/JP2013520111A/ja
Priority to US13/579,503 priority patent/US20130049853A1/en
Priority to CN2011800101774A priority patent/CN102934367A/zh
Publication of WO2011100775A1 publication Critical patent/WO2011100775A1/de

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B3/00—Line transmission systems
    • H04B3/02—Details
    • H04B3/28—Reducing interference caused by currents induced in cable sheathing or armouring
    • H04B5/266—
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
    • H04L25/00—Baseband systems
    • H04L25/02—Details ; arrangements for supplying electrical power along data transmission lines
    • H04L25/0264—Arrangements for coupling to transmission lines
    • H04L25/0266—Arrangements for providing Galvanic isolation, e.g. by means of magnetic or capacitive coupling
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
    • H04L25/00—Baseband systems
    • H04L25/02—Details ; arrangements for supplying electrical power along data transmission lines
    • H04L25/0264—Arrangements for coupling to transmission lines
    • H04L25/0272—Arrangements for coupling to multiple lines, e.g. for differential transmission
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/51—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used
    • H03K17/56—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices
    • H03K17/60—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being bipolar transistors
    • H03K17/605—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being bipolar transistors with galvanic isolation between the control circuit and the output circuit
    • H03K17/61—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being bipolar transistors with galvanic isolation between the control circuit and the output circuit using transformer coupling
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/51—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used
    • H03K17/56—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices
    • H03K17/687—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being field-effect transistors
    • H03K17/689—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being field-effect transistors with galvanic isolation between the control circuit and the output circuit
    • H03K17/691—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being field-effect transistors with galvanic isolation between the control circuit and the output circuit using transformer coupling
    • H04B5/22—

Definitions

  • the invention relates to a coupling circuit for a bus subscriber to a bus line of a field bus with DC-free and differential, EIA-485 / EIA-422 compliant signal transmission according to a TTP protocol, in which the two inputs / outputs a send / receive component of the bus station with a first winding of a signal transformer and the two poles of the bus line are connected to a second winding of the signal transformer.
  • Inductive bus couplers use a signal transformer for galvanic isolation, which acts as a galvanic isolation between the data bus and the bus participant.
  • a signal transformer for galvanic isolation acts as a galvanic isolation between the data bus and the bus participant.
  • potential differences between the bus participants and the bus participants and the bus line are allowed.
  • Taking into account the properties of real signal transformers in contrast to theoretically ideal transformers occurs due to the capacitive coupling between the transformer windings for coupling at least a portion of occurring dynamic disturbances.
  • Such over-coupling interference can lead to transmission errors or cause permanent damage to the connected components. Therefore, if necessary, a corresponding protective circuit must adequately suppress these disturbances.
  • Common-mode interference caused by indirect lightning strike can occur between reference potentials of the bus users and are often referred to as "ground offset" or they can occur through coupling into the differential bus line.
  • An object of the invention is to suppress such interference on the part of the bus subscribers to a safe level, without affecting the signal quality.
  • the first winding has a center tap, which is connected to the local reference potential of the bus subscriber via a capacitor whose capacity is at least 100 times the parasitic capacitance of the transformer.
  • crosstalk disturbances on the part of the bus subscriber are suppressed.
  • the suppression is carried out in a manner that, although common-mode interference can be suppressed, the push-pull useful signal, however, no attenuation dampened.
  • the capacitive connection of the center tap to a local reference potential is expedient if connected components superimpose a dc voltage on the useful load signal.
  • the parasitic coupling capacitance of the transformer Since the capacitor is located on the isolated side for interference suppression, in addition to the low internal resistance of the interference source, the parasitic coupling capacitance of the transformer also acts. Only then is it possible on the one hand to substantially reduce the interference voltage, and on the other hand there is only a small current flow, since the parasitic coupling capacitance in the pF range Hegt and thus limits current to values that no longer lead to the destruction of components.
  • the capacitance of the capacitor is 5 to 500 nF.
  • the signal transmitter is arranged near the transmitting / receiving component of the bus subscriber.
  • the local reference potential corresponds to the common ground, but it can also be provided that the local reference potential corresponds to one pole of a supply voltage, since the poles of the supply voltage also have a fixed capacitive coupling to ground.
  • a bus subscriber 101 is coupled by means of a signal transmitter 103 to a bus line 102.
  • the bus subscriber 101 has a transmitting / receiving component 104, of which for simplicity only the receiving component is shown, and a local reference potential 106, in this example ground.
  • the terminals 108, 109 namely the input terminals of the transmitting / receiving component 104 of the bus subscriber 101 are connected to a first winding of a signal transformer 103 and the two poles of a bus line 102 are connected to a second winding of this signal transformer.
  • the first winding of the transformer 103 has a center tap 107, which is connected via a capacitor 105 to the reference potential 106.
  • a direct coupling of the center tap 107 to the local reference potential 106 is for typical ElA-485 or EIA-422 compliant transmit / receive components 104 is not possible because the terminals 108 and 109 a DC voltage is superimposed.
  • the signal transformer 103 is constructed with the bus driver 101 in a common housing or on a common printed circuit board, since it is advisable to arrange the transformer as close as possible to the transmitting / receiving component 104 in order to achieve as low a connection to the reference potential 106 as possible.
  • the coupling circuit counteracts dynamic common-mode interference in the form of a potential difference between the bus subscriber 101 and the bus line 102 and the transmit / receive component 104 is protected against over-voltage at the terminals 108 and 109 against the local reference potential 106.
  • the interference currents through the signal transformer winding run in opposite directions, whereby no magnetic field builds up.
  • the transformer winding mainly the ohmic conductor resistances and only a small inductive resistance component by stray inductances or asymmetries in winding or current flow act.
  • the measure of the achievable interference suppression is approximately calculated by the dividing ratio of the parasitic capacitance 110 of the transformer 103 and that of the capacitor 105 as follows: u Stör c
  • Ustör interference voltage between bus subscriber 101 and bus line 102.
  • C K parasitic capacitance 110.
  • the parasitic capacitance of signal transducers is typically in the range of 10 pF to 50 pF. With a capacitance of the capacitor of e.g. 47nF calculated according to the above formula, a noise suppression of about 1000 to 5000. Practice has shown that the capacity should usefully at least 100 times the parasitic capacitance 110 of the transformer 103 should be. Conventional values of the capacitance of the capacitor 105 are between 5 to 500 nF.
  • the DC-free, differentially transmitted useful signal is not subject to any additional Dämpf ung by the bypass capacitor 105, since no current flows through the capacitor 105 for differential signals.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
  • Logic Circuits (AREA)
  • Dc Digital Transmission (AREA)

Abstract

Eine Ankoppelschaltung für einen Busteilnehmer (101) an eine Busleitung (102) eines Feldbusses mit gleichspannungsfreier und differentieller, EIA-485/EIA-422 konformer Signalübertragung nach einem TTP-Protokoll, bei welcher die beiden Eingänge/ Ausgänge (108, 109) einer Sende/ Empfangskomponente (104) des Busteilnehmers (101) mit einer ersten Wicklung eines Signalübertragers (103) und die beiden Pole der Busleitung (102) mit einer zweiten Wicklung des Signalübertragers verbunden sind und die erste Wicklung eine Mittenanzapfung (107) aufweist wobei die Mittenanzapfung (107) mit dem lokalen Bezugspotential des Busteilnehmers (101) über einen Kondensator (105) verbunden ist, dessen Kapazität mindestens das 100-fache der parasitären Kapazität (110) des Übertragers (103) beträgt.

Description

UNTERDRÜCKUNG VON ÜBERSPANNUNG VERURSACHT DURCH INDIREKTEN BLITZSCHLAG
Die Erfindung bezieht sich auf eine Ankoppelschaltung für einen Busteilnehmer an eine Busleitung eines Feldbusses mit gleichspannungsfreier und differentieller, EIA-485/EIA-422 konformer Signalübertragung nach einem TTP-Protokoll, bei welcher die beiden Eingänge/Ausgänge einer Sende/ Empfangskomponente des Busteilnehmers mit einer ersten Wicklung eines Signalübertragers und die beiden Pole der Busleitung mit einer zweiten Wicklung des Signalübertragers verbunden sind.
Induktive Busankoppler verwenden zur galvanischen Isolierung einen Signalübertrager, der als galvanische Trennung zwischen Datenbus und Busteilnehmer wirkt. Dadurch sind Potentialunterschiede zwischen den Busteilnehmern sowie den Busteilnehmern und der Busleitung zulässig. Unter Berücksichtigung der Eigenschaften realer Signalübertragers im Gegensatz zu theoretisch idealen Übertragern kommt es auf Grund der kapazitiven Kopplung zwischen den Übertragerwicklungen zur Einkopplung zumindest eines Teils auftretender dynamischer Störungen. Solche überkoppelnden Störungen können zu Übertragungsfehlern führen, oder den angeschlossenen Komponenten dauerhaften Schaden zufügen. Deshalb muss gegebenenfalls eine entsprechende Schutzbeschaltung diese Störungen hinreichend unterdrücken. Insbesondere in sicherheitskritischen Anwendungen, wie bei der Signalübertragung auf Feldbussen im Luftfahrtsbereich, können vor allem auf indirekten Blitzschlag zurückgehende, transiente Gleichtaktstörungen zu Übertragungsfehlern führen bzw. eine Zerstörung der Komponenten verursachen und der Ausgangspunkt oft katastrophaler Fehlleistungen des Gesamtsystems sein. Gleichtakt Störungen, verursacht durch indirekten Blitzschlag, können zwischen Bezugspotentialen der Busteilnehmer auftreten und werden oft als„Masse Versatz" bezeichnet oder sie können durch Einkopplung in die diffe- rentielle Busleirung auftreten.
Bei Störungen durch indirekten Blitzschlag muss man erfahrungsgemäß von einem niedrigen Innenwiderstand der Störquelle ausgehen. Befindet sich der Kondensator zur Störunterdrückung auf der eingehenden Seite des Transformators, wie beispielsweise bei der sogenannten ,>Bob Smith Termination'' angewendet, wird die Störspannung, die Werte im kV- Bereich aufweisen kann, durch Ableitung über den Kondensator nur unwesentlich verringert. Ein wesentlicher Nachteil ist auch, dass zusätzlich ein sehr hoher Störstrom auftritt, welcher permanenten Schaden an den Bauteilen verursachen bzw. die Bauteile völlig zerstören kann. Eine Aufgabe der Erfindung liegt darin, derartige Störungen auf Seite der Busteilnehmer auf ein ungefährliches Maß zu unterdrücken, ohne dabei die Signalqualität zu beeinträchtigen.
Diese Aufgabe wird mit einer Ankoppelschaltung der eingangs genannten Art gelöst, bei welcher erfindungsgemäß die erste Wicklung eine Mittenanzapfung aufweist, welche mit dem lokalen Bezugspotential des Busteilnehmers über einen Kondensator verbunden ist, dessen Kapazität mindestens das 100-fache der parasitären Kapazität des Übertragers beträgt.
Dank der Erfindung werden übersprechende Störungen auf Seite des Busteilnehmers unterdrückt. Die Unterdrückung erfolgt in einer Art und Weise, dass zwar Gleichtakt-Störungen unterdrückt werden, das Gegentakt-Nutzsignal jedoch keiner Dämpfung unterhegt. Die kapazitive Anbindung der Mittenanzapfung an ein lokales Bezugspotential ist zweckmäßig, wenn angeschlossene Komponenten dem drfferentiellen Nutzsignal eine Gleichspannung überlagern.
Da sich der Kondensator zur Störunterdrückung auf der isolierten Seite befindet, wirkt zusätzlich zum niedrigen Innenwiderstand der Störquelle auch noch die parasitäre Koppelkapazität des Transformators. Erst dadurch wird es einerseits möglich, die Störspannung wesentlich zu reduzieren, und andererseits kommt es zu einem nur geringen Stromfluss, da die parasitäre Koppelkapazität im pF-Bereich Hegt und somit Strom auf Werte begrenzt, die nicht mehr zu einer Zerstörung von Bauelementen führen.
In der Praxis hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn die Kapazität des Kondensators 5 bis 500 nF beträgt.
Um eine möglichst niederohmige Anbindung an das Bezugspotential zu erreichen, ist es zweckmäßig, wenn der Signalübertrager nahe der Sende/ Empfangskomponente des Busteilnehmers angeordnet ist.
Vorteilhaft ist es weiters, wenn das lokale Bezugspotential der gemeinsamen Masse entspricht, doch kann auch vorgesehen sein, dass das lokale Bezugspotential einem Pol einer Versorgungsspannung entspricht, da auch die Pole der Versorgungsspannung eine feste kapazitive Ankopplung an Masse aufweisen.
Die Erfindung samt weiteren Vorteilen ist im Folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert, in welcher die einzige Figur eine Ankoppelschaltung für einen Busteilnehmer an eine Busleitung zeigt. Nun wird an Hand der Fig. eine Realisierung der Ankoppelschaltung auf Basis eines Datenbusses mit EIA-485 oder EIA-422 konformer Signalübertragung beschrieben.
Ein Busteilnehmer 101 wird mittels eines Signalübertragers 103 and eine Busleitung 102 angekoppelt. Der Busteilnehmer 101 weist eine Sende/ Empfangskomponente 104 auf, von welcher zur Vereinfachung lediglich die Empfangskomponente dargestellt ist, und ein lokales Bezugspotential 106, in diesem Beispiel Masse.
Die Anschlüsse 108, 109, nämlich die Eingangsanschlüsse der Sende/ Empfangskomponente 104 des Busteilnehmers 101 sind mit einer ersten Wicklung eines Signalübertragers 103 und die beiden Pole einer Busleitung 102 sind mit einer zweiten Wicklung dieses Signalübertragers verbunden. Die erste Wicklung des Übertragers 103 weist eine Mittenanzapfung 107 auf, die über einen Kondensator 105 mit dem Bezugspotential 106 verbunden ist.
Eine direkte Ankopplung der Mittenanzapfung 107 an das lokale Bezugspotential 106 ist für typische ElA-485 oder EIA-422 konforme Sende/ Empfangskomponenten 104 nicht möglich, da den Anschlüssen 108 und 109 eine Gleichspannung überlagert ist.
Praktisch ausgeführt ist der Signalübertrager 103 mit dem Busteimehmer 101 in einem gemeinsamen Gehäuse oder auch auf einer gemeinsamen Leiterplatte aufgebaut, da es empfehlenswert ist, den Übertrager möglichst nahe der Sende/ Empfangskomponente 104 anzuordnen, um eine möglichst niederohmige Anbindung an das Bezugspotential 106 zü erreichen.
Durch den Ableitkondensator 105 wirkt die erfindungsgemäße Ankoppelschaltung gegen dynamische Gleichtaktstörungen in Form eines Potentialunterschieds zwischen dem Busteilnehmer 101 und der Busleitung 102 und die Sende/ Empfangskomponente 104 wird gegen Überspannung an den Anschlüssen 108 und 109 gegen das lokale Bezugspotential 106 geschützt.
Nachstehend wird die genauere Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Schaltung erläutert. Insbesondere durch indirekten Blitzschlag bedingte Störungen in Form dynamische Potentialunterschiede zwischen dem Busteilnehmer 101 und der Busleitung 102 bewirken einen Stromfluss über die parasitäre Koppelkapazität 110 des Signalübertragers 103. Ohne Kondensator 105 würde dieser Stromfluss an den hochohmigen Anschlüssen 108 und 109 der Sende/ Empfangskomponente 104 eine hohe Störspannung gegen das lokale Bezugspotential 106 bewirken. Durch Verwendung eines Kondensators 105 fließt der überkoppelnde Störstrom nicht in die, oder aus den Anschlüssen 108 und 109 der Sende/ Empfangskomponente 104 sondern fast ausschließlich durch die busteilnehmerseitige Wicklung des Signalübertragers 103 und in weiterer Folge über den Kondensator 105 gegen das lokale Bezugspotential 106. Die Störströme durch die Signalübertragerwicklung verlaufen entgegengesetzt, wodurch sich kein Magnetfeld aufbaut. Somit wirken in der Übertragerwicklung hauptsächlich die ohmschen Leiterwiderstände und nur ein geringer induktiver Widerstandsanteil durch Streuinduktivitäten oder Asymmetrien in Wicklung oder Stromfluss. Das Maß der erzielbaren Störunterdrückung errechnet sich näherungsweise durch das Teilerverhältnis der parasitären Kapazität 110 des Übertragers 103 und jener des Kondensators 105 wie folgt: u Stör c
= 1 + A
UR CK
Mit:
Ustör = Störspannung zwischen Busteilnehmer 101 und Busleitung 102.
UR = Restspannung an den Eingängen 108 und 109 gegen das Bezugspotential 106.
CA = Kapazität des Kondensators 105
CK = parasitäre Kapazität 110.
Die parasitäre Kapazität von Signalübertragern liegt typisch im Bereich von lOpF bis 50pF. Bei einer Kapazität des Kondensators von z.B. 47nF errechnet sich laut obiger Formel eine Störunterdrückung von ca. 1000 bis 5000. Die Praxis hat gezeigt, dass die Kapazität sinnvollerweise mindestens das 100-fache der parasitären Kapazität 110 des Übertragers 103 betragen sollte. Übliche Werte der Kapazität des Kondensators 105 liegen zwischen 5 bis 500 nF.
Das gleichspannungsfreie, differentiell übertragene Nutzsignal unterliegt keiner zusätzlichen Dämpf ung durch den Ableitkondensator 105, da für differentielle Signale kein Strom über den Kondensator 105 fließt.

Claims

ANSPRÜCHE
1. Ankoppelschaltung für einen Busteilnehmer (101) an eine Busleitüng (102) eines Feld- büsses mit gleichspannungsfreier und differentieller, EIA-485/EIA-422 konformer Signalübertragung nach einem TTP-Protokoll, bei welcher die beiden Eingänge/ Ausgänge (108, 109) einer Sende/ Empfahgskomponente (104) des Busteilnehmers (101) mit einer ersten Wicklung eines Signalübertragers (103) und die beiden Pole der Busleitung (102) mit einer zweiten Wicklung des Signalübertragers verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wicklung eine Mittenanzapfung (107) aufweist, welche mit dem lokalen Bezugspotential des Busteilnehmers (101) über einen Kondensator (105) verbunden ist, dessen Kapazität mindestens das 100-fache der parasitären Kapazität (110) des Übertragers (103) beträgt.
2. Ankoppelschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kapazität des Kondensators (105) 5 bis 500 hF beträgt.
3. Ankoppelschaltung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das lokale Bezugspotential der gemeinsamen Masse entspricht.
4. Ankoppelschaltung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das lokale Bezugspotehtial einem Pol einer Versorgungsspannung entspricht.
5. Ankoppelschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Signalübertrager (103) nahe der Sende/ Empfangskomponente (104) des Busteilnehmers (101) angeordnet ist.
PCT/AT2011/000082 2010-02-17 2011-02-17 Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag WO2011100775A1 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11709311A EP2537258A1 (de) 2010-02-17 2011-02-17 Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag
JP2012553144A JP2013520111A (ja) 2010-02-17 2011-02-17 誘導雷が原因の過電圧の抑制
US13/579,503 US20130049853A1 (en) 2010-02-17 2011-02-17 Suppression of overvoltage caused by an indirect lightning strike
CN2011800101774A CN102934367A (zh) 2010-02-17 2011-02-17 抑制间接雷击所致的过电压

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA239/2010A AT509840B1 (de) 2010-02-17 2010-02-17 Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag
ATA239/2010 2010-02-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011100775A1 true WO2011100775A1 (de) 2011-08-25

Family

ID=44065549

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/AT2011/000082 WO2011100775A1 (de) 2010-02-17 2011-02-17 Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20130049853A1 (de)
EP (1) EP2537258A1 (de)
JP (1) JP2013520111A (de)
CN (1) CN102934367A (de)
AT (1) AT509840B1 (de)
WO (1) WO2011100775A1 (de)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011114527B4 (de) * 2011-09-29 2014-05-15 Eads Deutschland Gmbh Bussystem

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5223806A (en) * 1991-08-23 1993-06-29 Digital Equipment Corporation Method and apparatus for reducing electromagnetic interference and emission associated with computer network interfaces
US20030154316A1 (en) * 2002-02-14 2003-08-14 The Boeing Company System and associated suppression assembly for limiting electromagnetic emissions in network devices communicating via a network bus

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6400772B1 (en) * 1998-06-16 2002-06-04 Rc Networks Line interface and method for detecting and eliminating an impedance mismatch between a transceiver and a transmission line
US6870928B1 (en) * 2001-05-25 2005-03-22 Lsi Logic Corporation Line interface, apparatus and method for coupling transceiver and transmission line
GB0321658D0 (en) * 2003-09-16 2003-10-15 South Bank Univ Entpr Ltd Bifilar transformer

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5223806A (en) * 1991-08-23 1993-06-29 Digital Equipment Corporation Method and apparatus for reducing electromagnetic interference and emission associated with computer network interfaces
US20030154316A1 (en) * 2002-02-14 2003-08-14 The Boeing Company System and associated suppression assembly for limiting electromagnetic emissions in network devices communicating via a network bus

Also Published As

Publication number Publication date
AT509840A3 (de) 2012-09-15
EP2537258A1 (de) 2012-12-26
CN102934367A (zh) 2013-02-13
US20130049853A1 (en) 2013-02-28
AT509840B1 (de) 2013-03-15
JP2013520111A (ja) 2013-05-30
AT509840A2 (de) 2011-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2736142A1 (de) Elektronische gabelschaltung
DE202018101132U1 (de) Gleichtaktstörungsdämpfungstechniken für ein verdrilltes Drahtpaar
DE112017003738T5 (de) Kommunikationssystem mit hybrider Gleichtaktdrossel und Kelvin-Spannungserfassung
EP3028053B1 (de) Vorrichtung zum erfassen von wechselstromanteilen in einem gleichstromkreis und verwendung der vorrichtung
DE112007001098T5 (de) Datensignal-Isolationsvorrichtung
DE112015005689T5 (de) Stromfühler und Messvorrichtung
DE102013222786A1 (de) Teilnehmerstation für ein Bussystem und Verfahren zur Reduzierung von leitungsgebundenen Emissionen in einem Bussystem
DE102006003379B4 (de) Elektrisches Filter
DE112017002654T5 (de) Ethernet-Magnetik-Integration
AT509840B1 (de) Unterdrückung von überspannung verursacht durch indirekten blitzschlag
DE2705277B2 (de) Teilnehmerschaltung für Fernmelde-, insbesondere Fernsprechanlagen
DE2928309C2 (de)
DE2358003C3 (de) Schaltungsanordnung zur Pegelumsetzung logischer Signale
EP0106247B1 (de) Fernsprechanlage
DE60124751T2 (de) Senderschaltung mit einer lichtquelle und kommunikationssystem
KR102474656B1 (ko) 네트워크 장치
DE102015004455B3 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Unterdrückung von Common-Mode-Störungen in Zweidrahtbussen
WO2000076159A1 (de) Schnittstelle zur potentialtrennung und zur übertragung digitaler signale
DE102016011257A1 (de) Bus- und Kommunikationssystem zur gleichstromfreien Signalübertragung auf einem gemeinsamen Medium mit Terminierung
EP0082410B1 (de) Schaltungsanordnung zur Unterdrückung von Signalen auf Leitungsabschnitten
AT512668B1 (de) Anordnung zur Übertragung von Daten in einem Stromversorgungsnetz
DE861579C (de) Nachrichtenuebertragungssystem
DE102014005448A1 (de) Vorrichtung zur breitbandigen symmetrischen Übertragung differentieller Signale
DE2906244A1 (de) Eingangsanordnung fuer ein empfangsseitiges leitungsendgeraet eines nachrichtenuebertragungssystems
DE102012023849A1 (de) Elektrische Gleichtaktdrossel, insbesondere hochsymmetrische Gleichtaktdrossel

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180010177.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11709311

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012553144

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011709311

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13579503

Country of ref document: US