WO2011034248A1 - Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치 - Google Patents

Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치 Download PDF

Info

Publication number
WO2011034248A1
WO2011034248A1 PCT/KR2009/006404 KR2009006404W WO2011034248A1 WO 2011034248 A1 WO2011034248 A1 WO 2011034248A1 KR 2009006404 W KR2009006404 W KR 2009006404W WO 2011034248 A1 WO2011034248 A1 WO 2011034248A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
cooling
tube
cooling tube
injection
reactor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/KR2009/006404
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
이호태
정헌
천동현
김학주
양정일
양정훈
홍재창
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Korea Institute of Energy Research KIER
Original Assignee
Korea Institute of Energy Research KIER
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Korea Institute of Energy Research KIER filed Critical Korea Institute of Energy Research KIER
Publication of WO2011034248A1 publication Critical patent/WO2011034248A1/ko
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
    • C10G2/34—Apparatus, reactors
    • C10G2/342—Apparatus, reactors with moving solid catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2208/00035—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2208/00044—Temperature measurement
    • B01J2208/00053—Temperature measurement of the heat exchange medium

Definitions

  • the present invention relates to a circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor that can control the temperature of the reaction heat generated during the reaction of the synthesis gas generated in the coal gasifier and the catalyst, more specifically FT slurry
  • the inside of the bubble column reactor is partitioned into an upper reaction chamber and a lower introduction chamber by a gas ejection plate, and the partitioned reactor is piped with a cooling tube containing an injection tube or a conveying tube in which an injection hole is formed, and the cooling tube is connected to the upper cover of the reaction chamber.
  • the transfer pipe in the second cooling tube is extended to the outside and connected to the cooling water storage tank, and the cooling water stored in the cooling water storage tank is pumped by the circulation pump to be supplied back to the reactor to recover the remaining cooling water immediately to recover the cooling water
  • It relates to a circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor to prevent the overcooling due to the stagnation of the FT slurry bubble column reactor.
  • coal indirect liquefaction system is used to prepare a synthetic fuel in the form of wax and finally use it as a raw material for fossil fuels through gasification process-> refining process-> liquefaction process.
  • the gasification process is a process of converting coal into a synthesis gas mainly containing hydrogen and carbon monoxide.
  • the refining process is a process of collecting and desulfurizing the syngas produced through the gasification process and removing various impurities.
  • the liquefaction process is a process of converting the purified syngas to a liquid synthetic fuel by reacting on a catalyst.
  • the synthesis gas is uniformly dispersed in the FT slurry bubble column reactor to react with the iron-catalyst contained in the slurry of the FT slurry bubble column reactor to generate a synthetic fuel.
  • a method for maintaining a constant temperature inside the reactor a method of arranging a cooling tube for circulating water or steam is used, but such a structure requires a large amount of cooling water to be supplied to the cooling tube, as well as water. Since it has to be continuously circulated, energy is consumed, cooling efficiency is also very low, and as a result, the number of tubes is increased to increase the cross-sectional area of the cooling tubes.
  • the present applicant has proposed a cooling apparatus using latent heat in Patent Registration No. 0901736.
  • the applied cooling apparatus 1 introduces a cooling tube 4 having an injection tube 3 therein into the reaction chamber of the reactor 2, and extends a plurality of downwardly downward injection tubes.
  • the cooling water supplied through the injection hole formed in the injection pipe is injected into the space between the cooling pipe and the injection pipe, and the injected cooling water absorbs the reaction heat and is evaporated into steam and discharged upward.
  • the registration case is a method of controlling the internal reaction temperature of the reactor by the latent heat of evaporation of the coolant, or part of the water is evaporated when the coolant is supplied as the coolant supply is made downward while closing the bottom of the extended cooling tube While removing the heat of reaction while the water is not evaporated flows to the lower portion of the cooling tube evaporation causes a problem that the temperature control of the bottom of the reactor is not well achieved.
  • the inside of the FT slurry bubble column reactor is partitioned into an upper reaction chamber and a lower introduction chamber by a gas ejection plate, and the partitioned reactor is piped with a cooling tube containing an injection tube or a conveying tube in which an injection hole is formed, and the cooling tube is located above the reaction chamber.
  • the first cooling pipe horizontally installed on the cover to introduce the transfer pipe, the second cooling pipe horizontally installed in the introduction chamber to discharge steam, and the gas ejection plate to communicate the first cooling pipe and the second cooling pipe. It is an object of the present invention to provide a device that can be easily installed and maintained by being piped without inflow of the cooling pipe through the reaction chamber sidewall by inserting a third cooling pipe vertically installed and having an injection pipe installed therein.
  • the transfer pipe in the second cooling tube is extended to the outside and connected to the cooling water storage tank, and the cooling water stored in the cooling water storage tank is pumped by the circulation pump to be supplied back to the reactor to recover the remaining cooling water immediately to recover the cooling water To prevent overcooling due to stagnation of the temperature to facilitate the purpose of another purpose.
  • the circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor of the present invention for solving the above problems
  • the top of the FT slurry bubble column reactor A first cooling tube disposed; A second cooling tube disposed at a lower portion of the reactor and having one end exposed to the outside and a discharge port formed at the exposed end to discharge the phase-changed steam; A plurality of third cooling tubes vertically connecting the first cooling tube and the second cooling tube; The cooling water is inserted into the first to the third cooling tube, formed to a diameter smaller than the inner diameter of the cooling tube to transport the cooling water, and a plurality of injection holes are formed in the pipe body piped inside the third cooling tube and injected into the cooling water.
  • An injection tube for absorbing the ambient heat to change into phase steam The cooling water discharged to the injection pipe of the second cooling tube is piped outside the reactor, one end is in communication with the injection tube in the first cooling tube, the other end is connected to the injection tube in the second cooling tube.
  • FIG. 1 is a block diagram showing a circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor according to the present invention.
  • FIG. 2 and 3 are cross-sectional views illustrating the A-A cross section and the B-B cross section of FIG.
  • Figure 4 is a block diagram showing a circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a block diagram showing a cooling tube for removing the reaction heat of the conventional FT slurry bubble column reactor.
  • FIG. 1 is a block diagram showing a circulating cooling device for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor according to the present invention
  • Figures 2 and 3 is a cross-sectional view showing the A-A cross section and the B-B cross section of FIG.
  • the circulating cooling device 10 for removing the reaction heat of the FT slurry bubble column reactor receives a synthesis gas from a coal gasifier and reacts with a catalyst to generate a synthetic fuel, in which the reaction heat is generated. It is a device to control the temperature in the reactor.
  • the cooling device 10 includes a cooling pipe 30 having a double pipe structure in which an injection pipe 40 is piped therein, a circulation pipe 50 for recovering and supplying the remaining cooling water remaining after the injection, and a flow path of the circulation pipe. It is configured to include a coolant storage tank 60 and the pump 70 is installed on.
  • the cooling tube 30 includes a first cooling tube 31 introduced into the FT slurry bubble column reactor 20 from the outside, and a second phase for discharging the phase-changed steam to the outside.
  • the cooling tube 32 and the third cooling tube 33 for vertically communicating the first cooling tube and the second cooling tube.
  • the first cooling tube 31 and the second cooling tube 32 are installed in a horizontal direction in a vertically installed reactor, so as to be widely distributed in the reactor cross section. That is, the first cooling pipe 31 and the second cooling pipe 32 are inserted into the reactor from the outside or the main pipe 34 discharged to the outside from the inside of the reactor, and the main pipe and is widely distributed in the reactor cross section It is composed of an auxiliary pipe 35, the auxiliary pipe 35 may be formed in a variety of forms, such as a circle or a grid or a plurality of concentric circles shown in Figs.
  • An inlet 311 is formed at an end portion of the first cooling tube 31 that is exposed to the outside to communicate a circulation tube to be described later with an injection tube installed therein to allow the introduction of cooling water, and the second cooling tube 32 ) Discharge outlet 321 is formed at the end of the externally exposed to discharge the steam generated by the phase change of the cooling water is injected during the cooling process to be described later.
  • the inlet 311 is formed to be exposed to the outside to prevent corrosion or breakage due to exposure of the circulation pipe or the injection pipe by the internal reaction gas. Therefore, when the circulation pipe is used as a material having excellent corrosion resistance and strength, the circulation pipe can be inserted directly into the reactor without supplying additional inlets to supply cooling water.
  • the third cooling tube 33 is a communication between the first cooling tube installed on the upper side of the reactor and the second cooling tube installed on the lower side, as shown in Figures 2 and 3 and a plurality of vertical installation It is preferable to arrange them at regular intervals to facilitate temperature control in the reactor.
  • the injection pipe 40 is a pipe located inside the first to third cooling pipes having a double pipe structure.
  • the diameter of the injection tube 40 is smaller than the inner diameter of the cooling tube 30 to form a gap between the cooling tube inner peripheral surface and the transfer tube and the injection tube outer peripheral surface. This gap is utilized as a space in which the coolant can be injected by the injection hole 41 to be described later, or as a space for discharging the phase-changed steam. Therefore, it is preferable to form the diameter of the injection tube smaller than 1/2 of the diameter of the cooling tube so that the space is secured sufficiently.
  • the injection pipe 40 is formed by forming a plurality of injection holes 41 in the pipe body located in the third cooling pipe 33 so that the cooling water transported into the gap between the cooling pipe and the injection pipe is injected
  • the coolant absorbs heat and changes phase into steam to allow the reactor to cool.
  • the injection hole 41 is formed to be gradually widened from the inner circumferential surface of the injection tube to the outer circumferential surface so that the coolant is sprayed in a wide range by the pressure.
  • the reaction hole is active in the reactor is located in the portion where the relatively high heat dissipation can be formed to narrow the interval between the injection hole than the other portion to increase the injection amount of the cooling water.
  • the pressure of the cooling water may be higher than that of the discharged part of the reactor, the injection hole diameter in the discharge direction is larger than that of the injection hole located near the inflow part, so that the injection of the same amount is performed. Can be.
  • the injection holes 41 allow a plurality of injection holes to be formed on the same horizontal line, or as shown in an enlarged view of FIG. Only injection holes can be formed. As such, only one injection hole is formed on the same horizontal line, which is advantageous in that injection may be easily performed even at a relatively low internal pressure than that of a plurality of injection holes formed.
  • the circulation pipe 50 is a pipe that is piped outside the reactor, one end of which communicates with the injection tube in the first cooling tube 31, and the other end thereof communicates with the injection tube in the second cooling tube 32.
  • the circulating pipe 50 piped in this way supplies the cooling water to the first cooling tube side, and sprays through the injection port, recovers the remaining cooling water from the second cooling tube side, and supplies it back into the reactor through the first cooling tube side.
  • the circulation pipe since the circulation pipe is immediately injected to the injection port and the remaining coolant is recovered, it is possible to prevent overcooling due to the remaining coolant.
  • the supply of the cooling water through the circulation pipe 50 may be supplied from the bottom to the top of the reactor in addition to the form from the top to the bottom of the reactor as shown.
  • the cooling water storage tank 60 and the pump 70 are installed on the flow path of the circulation pipe 50.
  • the cooling water storage tank 60 temporarily stores the recovered cooling water and serves to compensate for the consumption of the cooling water injected in the reactor.
  • the pump 70 is a device for adjusting the supply amount of the cooling water supplied to the injection pipe, the amount of cooling water is adjusted according to the degree of operation of the pump to finally control the injection amount through the injection port.
  • the injection amount can be adjusted by the valve 80 in addition to the pump 70.
  • the valve may adjust the cooling water introduced by installing the cooling water in the portion flowing into the reactor, but preferably, the circulation pipe 50 or the injection pipe 40 of the portion in which the remaining cooling water is injected into the reactor and discharged is discharged. Installed in the to facilitate the pressure control of the cooling water supplied to the reactor.
  • the adjustment of the amount of cooling water supplied by the pump 70 or the valve 80 is performed by sensing the temperature of the reaction chamber in the reactor 20.
  • a plurality of temperature sensing sensors are installed in the reaction chamber to react the reaction temperature. It is desirable to check in real time so that the adjustment of the pump or valve is made.
  • the FT slurry bubble column reactor 20 of the present invention comprises a body 21 of the cylinder, an upper cover 22 coupled to the upper portion of the body, and a lower cover 23 coupled to the lower portion of the body.
  • a gas injection plate 24 may be installed between the main body and the lower cover to partition the internal space into the upper reaction chamber 25 and the lower introduction chamber 26.
  • the cooling device 10 is manufactured and maintained and repaired by making the connecting portion for supplying or discharging the cooling water into the reactor through the upper and lower covers 22 and 23 instead of the main body 21 of the reactor. Can be made easily.
  • the first cooling tube 31 is disposed in the upper lid 22, which is the upper space of the slurry layer containing the catalyst, and the second cooling tube 32 is introduced inside the lower lid 23. Since the third cooling pipe 33 is vertically installed in the substantially reaction space of the reaction chamber by being disposed in the chamber 26, the influence of the cooling pipe piping on the gas fluid behavior can be minimized.
  • the synthesis gas introduced into the introduction chamber of the FT slurry bubble column reactor is distributed and supplied to the reaction chamber through the gas injection plate.
  • Synthetic gas supplied to the reaction chamber is raised by bubbling type, that is, gas fluid behavior, and reacts with the catalyst contained in the reactor's flow slurry to produce synthetic fuel.
  • the synthesis fuel generation reaction is an exothermic reaction by syngas (CO + H 2 ) and iron (Fe) -catalyst, thereby raising the temperature of the reaction chamber.
  • the temperature of the reactor is increased, it is out of the range of about 200 to 350 ° C., which is a preferable temperature for the production of synthetic fuel, and the generation of methane gas and carbon dioxide is increased, thereby lowering the production rate of synthetic fuel.
  • the cooling device 10 is introduced into the reactor through the injection pipe inside the first cooling pipe 31, and is vertically lowered through the injection pipe inside the third cooling pipe 33.
  • the reaction chamber 25 passes through the reaction chamber 25 where the reaction takes place and is transferred to the injection tube in the second cooling tube 32 of the introduction chamber 26.
  • the pressure of the cooling water in the injection pipe is increased to increase the amount of cooling water injected through the injection hole 41 formed in the inner injection pipe of the third cooling pipe 33. That is, the coolant is injected into the space between the inner circumferential surface of the third cooling tube 33 and the outer circumferential surface of the injection tube 40, and the injected coolant absorbs heat transferred to the cooling tube to change into steam, and the phase-changed steam is discharged. 2 is discharged to the outside through the discharge port 321 formed at one end of the cooling tube (32).
  • the remaining cooling water injected into the injection port 41 is recovered through the circulation pipe 50 communicating with the injection pipe in the second cooling pipe and collected in the cooling water storage tank 60, and the reactor 20 is pumped by the pump. Is supplied to the injection pipe 40 in the (). For example, when the temperature of the reaction chamber 25 rises above the reference value, the pumping force of the pump 70 is increased or the valve 80 is adjusted to increase the coolant pressure in the injection pipe to increase the amount of cooling water injected through the injection port 41. When the temperature of the reaction chamber is returned to the reference value, the reaction temperature is adjusted to increase, and when the temperature of the reaction chamber is returned, the amount of cooling water injected can be reduced to reduce the amount of cooling water to be maintained.
  • an injection tube for injecting cooling water is installed in a cooling tube so that the cooling water is injected into the space between the injection tube and the cooling tube, and the injected cooling water absorbs the heat of reaction transferred through the cooling tube and evaporates to form steam.
  • the change was made.
  • the phase change method using the latent heat of evaporation is to increase the cooling efficiency more than the conventional method using only cooling water.
  • the injection pipe for transporting the cooling water is immediately recovered after the remaining cooling water injected in the reactor can be prevented from overcooling by the residual coolant.
  • the injection tube and the cooling tube for introducing the cooling water into the FT slurry bubble column reactor are introduced into the reactor through the gas introduction chamber and the upper cover to avoid the part of the reaction chamber body in which the syngas reacts with the catalyst. Minimize the interference to the bubbling behavior, it is possible to facilitate the installation and maintenance of the cooling tube.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

본 발명은 석탄 가스화기에서 생성된 합성가스와 촉매와의 반응시 발생되는 반응열의 온도를 제어할 수 있는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 내부를 가스분사판에 의해 상부 반응실과 하부 도입실로 구획하고, 상기 반응기에는 반응실 상부 덮개에 수평설치되는 제1냉각관과, 도입실에 수평설치되는 제2냉각관과, 상기 제1냉각관과 제2냉각관을 연통시키도록 수직설치되는 제3냉각관으로 구성하고, 이송관을 통해 반응기 외부로 표출된 제1냉각관과 제2냉각관을 연결함으로써 반응실에 분사하고 남은 냉각수를 즉시 회수하여 냉각수의 정체로 인한 과냉각을 방지하여 온도조절이 용이하게 이루어지도록 한 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 관한 것이다.

Description

ＦＴ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치
본 발명은 석탄 가스화기에서 생성된 합성가스와 촉매와의 반응시 발생되는 반응열의 온도를 제어할 수 있는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 관한 것으로, 보다 상세하게는 FT슬러리 기포탑 반응기의 내부를 가스분사판에 의해 상부 반응실과 하부 도입실로 구획하고, 상기 구획된 반응기에는 분사구가 형성된 분사관 또는 이송관을 내포하는 냉각관을 배관하되 상기 냉각관은 반응실 상부 덮개에 수평설치되어 이송관을 유입시키는 제1냉각관과, 도입실에 수평 설치되어 스팀을 배출하는 제2냉각관과, 상기 제1냉각관과 제2냉각관을 연통시키도록 가스분사판을 삽통하여 수직 설치되고 내부에 분사관이 설치되는 제3냉각관으로 구성함으로써 반응실 측벽을 통한 냉각관의 유입없이 배관되어 설치 및 유지보수를 용이하게 할 수 있다. 또한, 제2냉각관 내의 이송관을 외부로 연장시켜 냉각수저장탱크와 연결하고, 상기 냉각수저장탱크에 저장된 냉각수는 순환펌프에 의해 펌핑되어 반응기로 재공급되도록 함으로써 분사하고 남은 냉각수를 즉시 회수하여 냉각수의 정체로 인한 과냉각을 방지하여 온도조절이 용이하게 이루어지도록 한 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 관한 것이다.
일반적으로, 석탄을 주원료로 가스화공정-->정제공정-->액화공정을 통해 최종적으로 왁스형태의 합성연료를 제조하여 화석연료의 원료로 사용할 수 있도록 하는 것이 석탄 간접 액화 시스템이다.
여기서 가스화공정은 석탄을 수소와 일산화탄소를 주로 포함하는 합성가스로 변환하는 공정이다. 그리고 정제공정은 가스화공정을 통해 제조된 합성가스를 집진 및 탈황(黃)하고, 각종 불순물을 제거하는 공정이다. 마지막에서 액화공정은 정제된 합성가스를 촉매 상에서 반응시켜 액상 합성연료로 변환하는 공정이다.
상기에서 액화공정을 수행하기 위해서는 상기 FT 슬러리 기포탑 반응기로 합성가스를 균일하게 분산시켜 FT 슬러리 기포탑 반응기의 슬러리에 함유된 철-촉매와 반응하도록 하여 합성연료를 생성한다.
이러한 FT 슬러리 기포탑 반응기는 합성가스(CO + H2)와, 철(Fe)-촉매가 반응하면 합성연료가 생성되는데 이 때 발열에 의해 FT 슬러리 기포탑 반응기 내부 온도가 상승하게 된다. 상기 반응기의 내부온도가 상승하면 메탄가스와 에탄, 프로판 등의 가스 생성물 발생이 증가하여 액체 연료와 왁스의 생성이 저하된다. 또한 반응 온도가 높게 유지되면 촉매의 비활성화가 빨리 일어나게 되어 촉매의 수명이 단축된다. 따라서 상기 FT 슬러리 기포탑 반응기의 내부 온도를 일정하게 유지하는 것이 선행되어야 한다.
상기 반응기 내부의 온도를 일정하게 유지시키기 위한 방법으로는 내부에 물 또는 스팀을 순환시키는 냉각관을 배치시키는 방법이 사용되었으나, 이러한 구조는 냉각관에 많은 량의 냉각수를 공급해야 함은 물론 물을 계속해서 순환시켜야 하기 때문에 에너지가 많이 소비되고, 냉각 효율 또한 매우 떨어지며, 그 결과 냉각관의 단면적을 늘리기 위해 관의 개수가 많아지게 된다.
이에 본 출원인은 특허등록 제0901736호에서 잠열을 이용한 냉각장치를 제시하였다. 도 5를 참조한 바와같이 출원된 냉각장치(1)는 내부에 분사관(3)이 내입된 냉각관(4)을 반응기(2)의 반응실로 유입하고, 하향으로 다수개를 연장형성하여 분사관으로 냉각수를 상측에서 하측으로 공급하면서 분사관에 형성된 분사구를 통해 공급된 냉각수를 냉각관과 분사관 사이의 공간으로 분사되도록 하고, 분사된 냉각수를 반응열을 흡수하여 스팀으로 증발되어 상측으로 배출되는 구조를 제공하였다.
그러나, 상기 등록건은 냉각수의 증발 잠열로 반응기의 내부 반응온도를 조절하는 방식이나, 연장된 냉각관의 하단을 폐구한 상태로 냉각수 공급이 하향으로 이루어짐으로 냉각수를 공급하였을 때 일부의 물은 증발하면서 반응열을 제거하지만 증발되지 않은 물은 냉각관 하부로 흐르다가 증발하기 때문에 반응기 하부의 온도 조절이 잘 이루어 지지 않는 문제점을 발생시킨다.
따라서, 필요한 만큼의 냉각수만 분사되어 상기 온도조절이 용이하게 할 수 있는 장치에 대한 연구가 필요하다.
이에 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치는,
FT슬러리 기포탑 반응기의 내부를 가스분사판에 의해 상부 반응실과 하부 도입실로 구획하고, 상기 구획된 반응기에는 분사구가 형성된 분사관 또는 이송관을 내포하는 냉각관을 배관하되 상기 냉각관은 반응실 상부 덮개에 수평설치되어 이송관을 유입시키는 제1냉각관과, 도입실에 수평설치되어 스팀을 배출하는 제2냉각관과, 상기 제1냉각관과 제2냉각관을 연통시키도록 가스분사판을 삽통하여 수직설치되고 내부에 분사관이 설치되는 제3냉각관으로 구성함으로써 반응실 측벽을 통한 냉각관의 유입없이 배관되어 설치 및 유지보수를 용이하게 할 수 있는 장치의 제공을 목적으로 한다.
또한, 제2냉각관 내의 이송관을 외부로 연장시켜 냉각수저장탱크와 연결하고, 상기 냉각수저장탱크에 저장된 냉각수는 순환펌프에 의해 펌핑되어 반응기로 재공급되도록 함으로써 분사하고 남은 냉각수를 즉시 회수하여 냉각수의 정체로 인한 과냉각을 방지하여 온도조절이 용이하게 이루어지도록 한 것을 다른 목적으로 한다.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치는,
석탄 가스화기에서 생성된 합성가스를 공급받아 촉매와 반응시킬 때 발생되는 반응열의 온도를 제어할 수 있는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 있어서, FT 슬러리 기포탑 반응기 내의 상부에 배치되는 제1냉각관과; 상기 반응기 내의 하부에 배치되고 일단이 외부로 표출되며 표출된 단부에 배출구가 형성되어 상변화된 스팀을 배출하도록 하는 제2냉각관과; 상기 제1냉각관과 제2냉각관을 수직으로 연결하는 다수의 제3냉각관과; 상기 제1 내지 제3냉각관의 내부에 삽입되고, 상기 냉각관의 내경 보다 작은 직경으로 형성되어 냉각수가 이송되도록 하고, 제3냉각관 내부에 배관되는 관체에는 다수의 분사구가 형성되어 분사된 냉각수가 주위열을 흡수해 스팀으로 상변화되게 하는 분사관과; 상기 반응기 외부에 배관되고, 일단이 제1냉각관 내의 분사관과 연통되고, 타단이 제2냉각관 내의 분사관에 연통되어 제2냉각관의 분사관으로 배출되는 냉각수를 제1냉각관의 분사관으로 재공급하는 순환관과; 상기 순환관의 유로상에 설치되는 냉각수저장탱크 및 펌프;를 포함하여 이루어진다.
도 1은 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치를 도시한 구성도.
도 2와 도 3는 도 1의 A-A 단면과 B-B단면을 도시한 단면도.
도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치를 도시한 구성도.
도 5는 종래의 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 냉각관을 도시한 구성도이다.
<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>
10: 냉각장치
20 : 반응기
21 : 본체 22 : 상부덮개 23 : 하부덮개
24 : 가스분사판 25 : 반응실 26 : 도입실
*31 : 냉각관
31 : 제1냉각관 32 : 제2냉각관 33 : 제3냉각관
34 : 주관 35 : 보조관
311 : 유입구 321 : 배출구
40 : 분사관
41 : 분사구
50 : 순환관
60 : 냉각수저장탱크
70 : 펌프
80 : 밸브
이하에서는 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 관하여 첨부되어진 도면과 함께 더불어 상세히 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치를 도시한 구성도이고, 도 2와 도 3은 도 1의 A-A 단면과 B-B단면을 도시한 단면도이다.
도시된 바와같이 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치(10)는 석탄가스화 장치에서 합성가스를 공급받아 촉매와 반응시켜 합성연료를 생성하고 이 과정에서 반응열이 발생된 반응기 내의 온도를 제어할 수 있도록 한 장치이다.
상기 냉각장치(10)는 내부에 분사관(40)이 배관되는 이중관 구조인 냉각관(30)과, 분사하고 남은 잔여 냉각수를 회수하여 재공급하는 순환관(50)과, 상기 순환관의 유로상에 설치되는 냉각수저장탱크(60) 및 펌프(70)를 포함하여 구성된다.
상기 냉각관(30)은 도1을 참보한 바와같이 외부로부터 FT 슬러리 기포탑 반응기(20) 내부로 유입되는 제1냉각관(31)과, 반응기 내에서 상변화된 스팀을 외부로 배출하는 제2냉각관(32)과, 상기 제1냉각관과 제2냉각관을 수직으로 연통시키는 제3냉각관(33)으로 이루어진다.
상기 제1냉각관(31)과 제2냉각관(32)은 수직설치된 반응기에 수평방향으로 설치되며, 반응기 단면에 넓게 분포되도록 한다. 즉, 상기 제1냉각관(31)과 제2냉각관(32)은 외부로부터 반응기 내부로 삽통또는 반응기 내부에서 외부로 배출되는 주관(34)과, 상기 주관과 연통되고 반응기 단면에 넓게 분포되는 보조관(35)으로 구성되며, 상기 보조관(35)은 도 2와 도 3에 도시된 형태인 원으로 하거나, 격자 또는 다수의 동심원등 다양한 형태로 형성할 수 있다. 상기 제1냉각관(31)의 외부로 표출된 단부에는 유입구(311)가 형성되어 후술되는 순환관과 내부에 설치된 분사관을 연통시켜 냉각수의 유입이 이루어지도록 하고, 상기 제2냉각관(32)은 외부로 표출된 단부에는 배출구(321)가 형성되어 후술되는 냉각과정시 분사되는 냉각수의 상변화에 의해 발생된 스팀을 배출하도록 한다. 여기서 상기 유입구(311)가 외부로 표출되어 형성된 것은 내부 반응 가스에 의해 순환관 또는 분사관이 노출되어 부식 또는 파손되는 것을 방지하기 위한 것이다. 따라서, 순환관을 내부식성과 강도가 우수한 재질로 사용할 경우에는 별도의 유입구 없이 순환관이 직접 반응기 내부로 삽통되어 냉각수를 공급하도록 할 수 있다.
또한, 제3냉각관(33)은 반응기의 상측에 설치된 제1냉각관과 하측에 설치된 제2냉각관을 서로 연통시키는 것으로, 도2와 도 3에 도시된 바와같이 다수개를 수직설치하고 이 들을 서로 일정간격으로 배치하여 반응기 내의 온도조절이 용이하게 하는 것이 바람직하다.
다음으로 분사관(40)은 이중관 구조인 제1 내지 제3 냉각관의 내부에 위치하는 관이다. 상기 분사관(40)의 직경은 냉각관(30)의 내경보다 작게 형성하여 냉각관 내주면과 이송관 및 분사관 외주면 사이에 갭이 형성되도록 한다. 이러한 갭은 후술되는 분사구(41)에 의해 냉각수가 분사될 수 있는 공간으로 활용되거나, 상변화된 스팀을 배출하는 공간으로써 활용된다. 따라서, 분사관의 직경을 냉각관 직경의 1/2보다 작게 형성하여 공간확보가 충분히 이루어지도록 하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 분사관(40)은 제3냉각관(33) 내부에 위치하는 관체에 다수의 분사구(41)를 형성하여 내부로 이송되는 냉각수가 냉각관과 분사관 사이의 갭으로 분사되도록 하여 분사된 냉각수가 열을 흡수해 스팀으로 상변화되어 반응기의 냉각이 이루어지도록 한다. 상기 분사구(41)는 분사관의 내주면으로부터 외주면으로 갈수록 점진적으로 넓게 형성되도록 하여 냉각수가 압력에 의해 넓은 범위로 분사되도록 하는 것이 바람직하다. 아울러 반응기 내에서 반응이 활발하게 이루어져 상대적으로 높은 열이 발산되는 부분에 위치하는 분사구는 다른 부분보다 분사구간의 간격을 좁게 형성하여 냉각수의 분사량이 증가되도록 할 수 있다. 또한, 냉각수의 압력은 반응기로 유입되는 부분이 배출되는 부분보다 높을 수 있으므로, 상기 유입되는 부분과 가까운 곳에 위치하는 분사구보다 배출되는 방향의 분사구 직경을 더 크게 형성하여 동일한 량의 분사가 이루어지도록 할 수 있다.
상기 분사구(41)는 동일한 수평선상에 다수개의 분사구가 형성되도록 하거나, 도 1의 확대한 도면을 참조한 바와같이 분사관(40)을 따라 나선으로 분사구(41)를 배치하여 동일 수평선상에 하나의 분사구만 형성되도록 할 수 있다. 이와같이 동일 수평선상에 하나의 분사구만 형성될 형태는 다수개의 분사구가 형성된 형태의 것보다 상대적으로 낮은 내압력에서도 분사가 용이하게 이루어질 수 있는 장점이 있다.
상기 순환관(50)은 반응기 외부에 배관되는 관체로 일단이 제1냉각관(31) 내의 분사관과 연통되고, 타단이 제2냉각관(32) 내의 분사관과 연통되어 있다. 이와같이 배관된 순환관(50)은 제1냉각관측으로 냉각수를 공급하고, 분사구를 통해 분사하고 남은 냉각수를 제2냉각관측으로부터 회수하여 다시 제1냉각관측을 통해 반응기내로 공급한다. 또한 상기 순환관은 분사구로 분사되고 남은 냉각수를 즉시 회수하기 때문에 잔여냉각수로 인한 과냉각을 방지할 수 있다. 또한, 순환관(50)을 통한 냉각수의 공급은 도시된 바와같이 반응기의 상부에서 하부로 공급되는 형태 이외에 반응기의 하부에서 상부로 공급할 수도 있다.
상기 순환관(50)의 유로상에는 냉각수저장탱크(60)와 펌프(70)가 설치된다. 상기 냉각수저장탱크(60)는 회수된 냉각수를 임시로 저장하고, 반응기 내에서 분사된 냉각수의 소모량을 보충해주는 역할을 한다. 또한 상기 펌프(70)는 분사관으로 공급되는 냉각수의 공급량을 조절하는 장치로, 펌프 작동 정도에 따라 냉각수의 공급량이 조절되어 최종적으로 분사구를 통한 분사량의 조절이 가능하도록 한다.
이러한 분사량의 조절은 펌프(70) 이외에 밸브(80)에 의해서도 조절이 가능하다. 상기 밸브는 냉각수를 반응기에 유입되는 부분에 설치하여 유입되는 냉각수를 조절할 수 있으나, 바람직하게는 도시된 바와같이 반응기에 분사되고 남은 냉각수가 배출되는 부분의 순환관(50) 또는 분사관(40)에 설치하여 반응기로 공급되는 냉각수의 압력 조절이 용이하도록 하는 것이다.
아울러 상기 펌프(70) 또는 밸브(80)에 의한 냉각수 공급량의 조절은 반응기(20) 내의 반응실 온도 상태를 감지하여 조절이 이루어지는 것으로, 미도시되었지만 반응실에 온도감지센서를 다수 설치하여 반응온도를 실시간으로 체크하여 펌프 또는 밸브의 조절이 이루어지도록 하는 것이 바람직하다.
한편, 본 발명의 FT 슬러리 기포탑 반응기(20)에는 통체의 본체(21)와, 상기 본체의 상부에 결합되는 상부덮개(22)와, 상기 본체의 하부에 결합되는 하부덮개(23)로 구성되며, 상기 본체와 하부덮개 사이에는 가스분사판(24)을 설치하여 내부공간을 상부 반응실(25)과 하부 도입실(26)로 구획되도록 할 수 있다. 이때 상기 냉각장치(10)는 반응기 내부로 냉각수를 공급하거나 배출시키기 위한 연결부분을 반응기의 본체(21)에서 이루어지지 않고 상하부 덮개(22,23)를 통해 이루어지게 함으로써 장치의 제조와 유지 및 보수가 용이하게 이루어지도록 할 수 있다.
예컨대 도 4를 참조한 바와같이 제1냉각관(31)은 촉매가 함유된 슬러리 층의 상부공간인 상부덮개(22) 내에 배치되고, 제2냉각관(32)은 하부덮개(23) 내측인 도입실(26)에 배치되도록 하여 반응실의 실질적인 반응공간에는 제3냉각관(33)만 수직 설치되도록 함으로써, 냉각관 배관이 가스유체거동에 미치는 영향을 최소화할 수 있다.
이하에서는 본 발명에 따른 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치의 작동에 관하여 첨부되어진 도면과 더불어 간단히 설명하기로 한다.
먼저 FT 슬러리 기포탑 반응기의 도입실로 유입된 합성가스는 가스분사판을 통해 반응실로 분산 공급되도록 한다. 반응실로 공급된 합성가스는 버블링형태 즉 가스유체거동에 의해 상승되면서 반응기의 유동슬러리에 함유되어 있는 촉매와 반응이 이루어지면서 합성연료를 생산한다.
이때 합성연료 생성반응은 합성가스(CO + H2)와, 철(Fe)-촉매에 의한 발열반응임으로 반응실의 온도를 상승시킨다. 이러한 반응기의 온도가 상승되면, 합성연료 생성의 바람직한 온도인 200 ~ 350℃ 정도의 범위를 벗어나게 되어 메탄가스와 이산화탄소의 발생이 증가됨으로 합성연료의 생성율이 저하된다.
따라서, FT 슬러리 기포탑 반응기에 설치된 냉각장치를 통해 반응기 내의 온도를 일정하게 유지되게 함으로써 항시 최적의 합성연료 생성온도를 유지할 수 있도록 한 것이다.
이러한 냉각장치(10)는 도 4에 도시된 바와같이 냉각수는 제1냉각관(31) 내부 분사관을 통해 반응기 내로 유입되고, 제3냉각관(33) 내측의 분사관을 통해 수직하강하여 촉매반응이 이루어지는 반응실(25)을 통과해 도입실(26)의 제2냉각관(32) 내의 분사관으로 이송된다.
이 과정에서 밸브를 조절하여 조이게 되면 분사관내의 냉각수 압력이 증가되어 제3냉각관(33)의 내측 분사관에 형성된 분사구(41)를 통해 분사되는 냉각수의 량이 증가된다. 즉, 냉각수가 제3냉각관(33) 내주면과 분사관(40) 외주면 사이의 공간으로 분사되고, 분사된 냉각수는 냉각관으로 전달된 열을 흡수하여 스팀으로 상변화되며, 상변화된 스팀은 제2냉각관(32)의 일단에 형성된 배출구(321)를 통해 외부로 배출된다.
또한, 상기 분사구(41)로 분사되고 남은 냉각수는 제2냉각관 내의 분사관과 연통된 순환관(50)을 통해 회수되어 냉각수저장탱크(60)로 포집되며, 펌프의 펌핑에 의해 반응기(20) 내의 분사관(40)으로 재공급하는 것이다. 예컨대, 반응실(25)의 온도가 기준치 이상으로 높아지면, 펌프(70)의 펌핑력을 증가시키거나 밸브(80)를 조절해 분사관 내의 냉각수 압력을 증가시켜 분사구(41)를 통한 냉각수 분사량이 증가되도록 하여 반응온도를 조절하도록 하고, 반응실의 온도가 기준치로 복귀하였을 때는 공급되는 분사관의 냉각수 압력을 줄임으로써 분사되는 냉각수 량을 줄여 적정한 온도가 유지되도록 할 수 있다.
본 발명은, 냉각수를 분사하는 분사관을 냉각관에 내설해 냉각수를 분사관과 냉각관 사이의 공간으로 분사하도록 하여 분사된 냉각수가 냉각관을 통해 전달된 반응열을 흡수하여 증발되어 스팀으로의 상변화가 이루어지게 한 것이다. 이와같은 증발잠열을 이용한 상변화 방식은 기존에 냉각수만으로 냉각하던 방식보다 냉각효율을 더욱 증대시킨 것이다. 특히 냉각수를 이송시키는 분사관은 반응기 내에서 분사되고 남은 잔여 냉각수를 즉시 회수하기 때문에 잔여냉각수에 의한 과냉각을 방지할 수 있다.
또한, 냉각수를 FT 슬러리 기포탑 반응기 내로 유입하는 분사관 및 냉각관이 합성가스와 촉매와의 반응이 이루어지는 반응실 본체 부분을 피해서 가스 도입실 및 상부덮개를 통해 반응기 내부로 유입됨으로 반응실에서의 버블링 거동에 대한 저해요소를 최소화하고, 냉각관의 설치 및 유지보수가 용이하게 이루어지도록 할 수 있다.

Claims (4)

  1. 석탄 가스화기에서 생성된 합성가스를 공급받아 촉매와 반응시킬 때 발생되는 반응열의 온도를 제어할 수 있는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치에 있어서,
    FT 슬러리 기포탑 반응기(20) 내의 상부에 배치되는 제1냉각관(31)과;
    상기 반응기 내의 하부에 배치되고 일단이 외부로 표출되며 표출된 단부에 배출구(321)가 형성되어 상변화된 스팀을 배출하도록 하는 제2냉각관(32)과;
    상기 제1냉각관과 제2냉각관을 수직으로 연결하는 다수의 제3냉각관(33)과;
    상기 제1 내지 제3냉각관의 내부에 삽입되고, 상기 냉각관의 내경 보다 작은 직경으로 형성되어 냉각수가 이송되도록 하고, 제3냉각관 내부에 배관되는 관체에는 다수의 분사구(41)가 형성되어 분사된 냉각수가 주위열을 흡수해 스팀으로 상변화되게 하는 분사관(40)과;
    상기 반응기 외부에 배관되고, 일단이 제1냉각관 내의 분사관과 연통되고, 타단이 제2냉각관 내의 분사관에 연통되어 제2냉각관의 분사관으로 배출되는 냉각수를 제1냉각관의 분사관으로 재공급하는 순환관(50)과;
    상기 순환관의 유로상에 설치되는 냉각수저장탱크(60) 및 펌프(70);를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 반응기(20)는 통체인 본체(21)와 상기 본체의 상부에 결합되는 상부덮개(22)와, 상기 본체의 하부에 결합되는 하부덮개(23)로 구성되고, 상기 본체와 하부덮개 사이에는 가스분사판(24)을 설치하여 내부공간을 상부 반응실(25)과 하부 도입실(26)로 구획되도록 하되;
    상기 제1냉각관(31)은 반응실 상부의 상부덮개(22) 부분에 배치하고, 상기 제2냉각관(32)은 도입실(26)에 배치하며, 제3냉각관(33)은 가스분사판(24)을 삽통하여 수직으로 배치되도록 설치한 것을 특징으로 하는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 제2냉각관(32)의 분사관(40)과 근접된 순환관(50)에는 밸브(80)를 설치하여 분사관 내의 냉각수 압력을 조절하도록 한 것을 특징으로 하는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 분사관(40)의 분사구(41)는 냉각수가 넓은 범위로 분사될 수 있도록 관의 내주면에서 외주면으로 갈수록 직경이 넓게 형성되도록 한 것을 특징으로 하는 FT 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치.
PCT/KR2009/006404 2009-09-17 2009-11-03 Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치 Ceased WO2011034248A1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020090087995A KR100986750B1 (ko) 2009-09-17 2009-09-17 Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치
KR10-2009-0087995 2009-09-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011034248A1 true WO2011034248A1 (ko) 2011-03-24

Family

ID=43135271

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2009/006404 Ceased WO2011034248A1 (ko) 2009-09-17 2009-11-03 Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR100986750B1 (ko)
WO (1) WO2011034248A1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102272006B1 (ko) 2020-12-14 2021-07-01 김경희 무인 연무장치
KR102524583B1 (ko) * 2021-08-30 2023-04-20 정철 스팀포집기 및 그것을 구비한 포르말린 제조장비의 포름알데히드 가스 생성장치
KR102849255B1 (ko) 2021-12-10 2025-08-21 주식회사 엘지화학 기포탑 반응기

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06258467A (ja) * 1993-03-04 1994-09-16 Toshiba Corp 冷却管
US20050080147A1 (en) * 2003-10-08 2005-04-14 Hawthorne William H. Fischer-tropsch slurry reactor cooling tube arrangement
US6900248B2 (en) * 2002-08-28 2005-05-31 Institut Francais Du Petrole High-pressure fischer-tropsch synthesis process using an optimized coolant
KR100901736B1 (ko) * 2008-06-19 2009-06-09 한국에너지기술연구원 Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 냉각장치

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06258467A (ja) * 1993-03-04 1994-09-16 Toshiba Corp 冷却管
US6900248B2 (en) * 2002-08-28 2005-05-31 Institut Francais Du Petrole High-pressure fischer-tropsch synthesis process using an optimized coolant
US20050080147A1 (en) * 2003-10-08 2005-04-14 Hawthorne William H. Fischer-tropsch slurry reactor cooling tube arrangement
KR100901736B1 (ko) * 2008-06-19 2009-06-09 한국에너지기술연구원 Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 냉각장치

Also Published As

Publication number Publication date
KR100986750B1 (ko) 2010-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101421578B (zh) 用于冷却热气体的装置和方法
JP5188895B2 (ja) メタノール合成反応器およびメタノール合成方法
US7610951B2 (en) Apparatus and process for cooling hot gas
WO2011034248A1 (ko) Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 순환형 냉각장치
WO2011043508A1 (ko) Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 혼합형 냉각장치
CN102698659B (zh) 一种甲醇合成反应器结构
CN109022013A (zh) 加氢热裂化反应过程及应用于该过程的组合式加氢反应器
CN108499491A (zh) 一种己二胺合成反应系统
WO2013095073A1 (ko) 하이브리드 가스화 시스템
WO2011034249A1 (ko) Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 다단분리형 냉각장치
CN215277236U (zh) 一种用于费托合成的固定床反应器
NO315934B1 (no) Reaktor for kjemiske reaksjoner i trefasesystemer
CN208810011U (zh) 一种单筒腔可控移热式径向等温反应器
CN212356522U (zh) 复合式绝热串控温变换炉装置
CN111408333A (zh) 一种自循环气液反应装置
WO2011030959A1 (ko) Ｆｔ 슬러리 기포탑 반응기의 반응열 제거용 상향류 공급형 냉각장치
CN203238228U (zh) 高压多级流化床反应器
CN111732075A (zh) 复合式绝热串控温变换炉装置及变换工艺
FI119385B (fi) Laite jäteliemen kaasuuntamiseksi
CN222809234U (zh) 一种顶烧式沼气重整制氢装置
KR101951644B1 (ko) 미생물에 의한 수소생산장치 및 이를 이용한 수소생산방법
CN112044376A (zh) 一种甲醇生产装置
CN219722835U (zh) 卧式反应器
CN217929927U (zh) 一种腐蚀性介质余热气化低沸点介质的装置
CN223324519U (zh) 一种带有冷阱的光反应装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09849573

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 09849573

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1