WO2010140479A1 - 燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン - Google Patents

燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン Download PDF

Info

Publication number
WO2010140479A1
WO2010140479A1 PCT/JP2010/058506 JP2010058506W WO2010140479A1 WO 2010140479 A1 WO2010140479 A1 WO 2010140479A1 JP 2010058506 W JP2010058506 W JP 2010058506W WO 2010140479 A1 WO2010140479 A1 WO 2010140479A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
plate
combustor
gas turbine
manufacturing
strain
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/058506
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
仁志 森本
正樹 種池
友人 永井
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Priority to CN201080006121.7A priority Critical patent/CN102301107B/zh
Priority to KR1020117017525A priority patent/KR101295440B1/ko
Priority to EP10783263.6A priority patent/EP2439389B1/en
Publication of WO2010140479A1 publication Critical patent/WO2010140479A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/20—Deep-drawing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/002—Wall structures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P2700/00—Indexing scheme relating to the articles being treated, e.g. manufactured, repaired, assembled, connected or other operations covered in the subgroups
    • B23P2700/13—Parts of turbine combustion chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00018—Manufacturing combustion chamber liners or subparts
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49616—Structural member making

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a combustor component applied to a combustor (combustion cylinder, inner cylinder, etc.) of a gas turbine.
  • Gas turbine combustor is used under a high temperature environment of 1500 ° C. Depending on its use conditions, the gas turbine combustor requires a cooling structure.
  • a plate-like member having a hollow flow path called an MT fin is used as a combustor tail tube component, and the hollow flow path is used.
  • the gas turbine combustor is cooled by flowing air, steam or the like as a cooling medium.
  • a plate-like member having a hollow flow path is composed of a flat plate-like member that is a base material and a plate-like member having a plurality of fins. It is formed by being joined to a flat plate-like member.
  • the bonding method include brazing bonding (diffusion bonding).
  • Brazing is a metal (brazing material) with a lower melting point than the material to be joined (base material), and the base material is heated at the melting point temperature of the brazing material. It is a technique to join.
  • the heating temperature at the time of brazing is high, coarsening and oxidation of crystal grains of the base material occur, and the strength of the base material decreases. For this reason, a brazing material to which a melting point lowering element (B, Si, P or the like) is added is often used for the purpose of lowering the heating temperature.
  • JP 2002-161755 A paragraph [0007]
  • the constituent members of the gas turbine combustor are manufactured by brazing and joining two plate-like members, and then molding them using a press at room temperature.
  • the melting point lowering element contained in the brazing material diffuses from the contact surface between the brazing material and the plate member.
  • the melting point depressing element is unevenly distributed in the plate-like member in the vicinity of the contact surface, so that it becomes locally brittle.
  • press-molding a plate-like assembly made of such plate-like members there is a problem that cracks are generated inside the plate-like assembly, causing this crack, and the joining surface of the plate-like assembly is peeled off. It was.
  • the combustor constituting member after forming the plate-shaped joined body has to be checked for internal quality by nondestructive inspection (such as ultrasonic flaw detection test). If a crack is found in the combustor component, the combustor component will be repaired by welding or discarded.
  • nondestructive inspection such as ultrasonic flaw detection test
  • Hot press molding is to heat the entire material to be molded such as non-ferrous metal, stainless steel, alloy steel, carbon steel, etc. in a heating furnace, etc., and to perform compression molding using a mold.
  • cold press molding is compression molding of a material to be molded at room temperature using a mold.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and a combustor constituting member molded from a plate-like assembly having a hollow flow path in which two plate-like members are brazed and joined,
  • the present invention provides a method of manufacturing while maintaining the positional accuracy of a hollow flow path without generating cracks.
  • the method for manufacturing a combustor component according to the present invention employs the following means.
  • the present invention provides a first plate-like member made of a heat-resistant alloy and a second plate-like member made of a heat-resistant alloy and having a plurality of fins on the surface, the fins facing the first plate-like member.
  • a brazed joint forming step for obtaining a plate-like joined body by brazing and joining a brazing material containing a melting point lowering element, and a combustor constituting member having a desired shape by press-molding the plate-like joined body Is determined by the press forming step for obtaining the strain, the strain location specifying step for specifying the strain location where the strain generated during the press molding step is a predetermined value or more according to the shape of the combustor component, and the strain location specifying step.
  • the local heating step of locally heating the corresponding portion of the plate-like assembly corresponding to the strained portion and the temperature of the corresponding portion heated as the press molding step are maintained at a desired temperature to cool the plate-like assembly.
  • a step of press forming It is a manufacturing method of a combustor component to.
  • Combustor constituent members differ in distortion locations that occur when a plate-like assembly is formed depending on the shape.
  • strain location of the combustor constituent member By specifying the strain location of the combustor constituent member, local heating of the location corresponding to the plate-shaped assembly with the strain location identified before molding becomes possible.
  • ductility can be improved by locally heating a plate-shaped joined body, and press moldability can be improved. That is, even a plate-like joined body in which melting point lowering elements (for example, B, Si, P, etc.) are diffused non-uniformly by brazing can be press-formed without causing cracks.
  • melting point lowering elements for example, B, Si, P, etc.
  • the heating temperature in the local heating step is preferably 650 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower, and more preferably 800 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower.
  • the heating temperature at the time of local heating is 650 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower
  • the press formability of the plate-like bonded body is improved.
  • the plate-like joined body that is locally embrittled due to non-uniform diffusion of the melting point lowering element contained in the brazing material by heating at 800 ° C. or more and 1000 ° C. or less is the state before embrittlement. It is possible to obtain ductility equal to or higher than that of the first plate member and the second plate member.
  • the said heating temperature is below melting
  • heating temperature is lower than 650 degreeC, the desired ductility improvement effect by heating is not acquired.
  • heating temperature is higher than 1000 degreeC, the crystal grain of a plate-shaped member coarsens and deterioration of a plate-shaped member advances.
  • the heating temperature is higher than 1000 ° C., the brazing material and the plate-like member are melted to block the hollow flow path, and the alignment accuracy is deteriorated.
  • the combustor component manufactured using the above manufacturing method does not crack during press molding. As a result, the time required for welding repair work and cost reduction due to the reduction in the number of scraps can be achieved. Further, the positional accuracy of the hollow flow path can be maintained.
  • a gas turbine combustor formed using the combustor constituent member and a gas turbine including the gas turbine combustor can be manufactured at low cost and have high reliability.
  • the combustor component By manufacturing the combustor component by the above manufacturing method, it is possible to avoid cracks that occur during molding. Thereby, the work time and manufacturing cost concerning repair can be reduced. In addition, it is possible to maintain the positional accuracy of the flow path that is hollow after the molding. As a result, a gas turbine combustor having a high cooling effect can be provided.
  • FIG. 1 the fragmentary longitudinal cross-sectional view of the gas turbine which concerns on this embodiment is shown.
  • the gas turbine 1 includes a combustor 2 having an inner cylinder 2a and an outer cylinder 2b.
  • the inner cylinder 2a is formed in a cylindrical shape by laser welding after four combustor constituting members are temporarily aligned.
  • the combustor component is obtained by press-molding a plate-like assembly having a hollow flow path into a predetermined shape.
  • One combustor component has a size of, for example, 1.2 m ⁇ 0.7 m to 1.0 m ⁇ 0.5 m.
  • FIG. 2 shows a perspective view of the plate-like assembly.
  • the plate-like joined body 4 includes a flat first plate-like member 4 a and a second plate-like member 4 b having a plurality of fins 5.
  • a plurality of fins 5 are joined to the first plate-like member 4 a, whereby the hollow flow path 3 is formed between the plurality of fins 5 inside the plate-like joined body 4.
  • FIG. 3 shows a partial cross-sectional view of the plate-like assembly 4.
  • the hollow flow path 3 has a curved top portion and a linear shape at both ends in a cross-sectional view.
  • the plate-like bonded body 4 is produced, for example, by the following process.
  • a foil-like brazing material (not shown) is placed on the first plate-like member 4a, and further the second plate-like member 4b is placed with the fins 5 facing the first plate-like member 4a.
  • a wax flow inhibitor (not shown) is applied to the end of the joint surface of each member. After mounting, pressure is applied uniformly from the upper surface of the second plate-like member 4b using a block or the like.
  • first plate member 4a and the second plate member 4b are subjected to heat treatment in an inert atmosphere or in a vacuum, whereby the first plate member 4a and the second plate member 4b are subjected to heat treatment.
  • Two plate-like members 4b are joined.
  • the first plate-like member 4a and the second plate-like member 4b are made of a heat-resistant Ni-based alloy such as Tomiloy (registered trademark) (composition: Cr: 20.00 mass% to 24.00 mass%).
  • Co 6.50 mass% to 9.40 mass%
  • Mo 8.00 mass% to 10.00 mass%
  • W 2.00 mass% to 4.00 mass%
  • Al 0.75 mass%
  • Ti 0.60 mass% or less
  • C 0.15 mass% or less
  • Fe 3.00 mass% or less
  • Mn 1.00 mass% or less
  • Si 1.00 mass%
  • Cu 0.50% by mass or less
  • P 0.020% by mass or less
  • B 0.006% by mass or less
  • Ni balance
  • Hastelloy (registered trademark) X composition: Cr: 20.25 mass% to 23.25 mass%, Co: 0.45 mass% to 2.55 mass%, Mo: 7.90 mass% to 10.10 mass%, Fe: 16.80 mass% to 20.20 mass%, W: 0.16 mass% to 1.04 mass%, C: 0.04 mass% to 0.00. 16 mass%, Si: 1.05 mass% or less, Mn: 1.3 mass% or less, P: 0.045 mass% or less, S: 0.035 mass% or less, Ni: balance), HA-230, GTD Heat resistant Ni-based alloys such as -222, IN-617, and Nimonic 263 may be used. Alternatively, a heat-resistant Co-based alloy such as HA-188 or FSX-414 may be used.
  • the brazing material containing a melting point lowering element (for example, B, Si, P, etc.) is appropriately selected according to the plate-shaped member material.
  • a heat-resistant Ni-based alloy for example, a heat-resistant Ni-based alloy is used as the plate-like member, NIB8 mainly composed of Ni (manufacturer: Hitachi Metals, trade name: Ni-B8, composition: C: 0.1% by mass or less, Cr: 15.0% by mass to 15.7% by mass, B: 3.3% by mass to 4.0% by mass, Ni: remainder, MBF-20 (manufacturer: Metglas Inc., trade name: Metglas (registered trademark) ) MBF-20 Nickel-Based Brazing Foil, Composition: C: 0.06 mass% or less, Cr: 7.0 mass%, Fe: 3.0, Si: 4.5, B: 3.2 mass%, Ni : The rest) etc. should be applied.
  • the manufacturing method of the combustor constituent member includes a strain spot specifying step for specifying a strain spot generated during molding according to the shape of the combustor constituent member, and the strain spot specified for the combustor constituent member in the plate-like assembly 4. It includes a local heating process for heating the corresponding part and a press molding process for cold press molding the heated plate-like assembly 4.
  • the strain of the combustor constituent member is measured by numerical analysis (press molding simulation), a scribed circle test, and the like, and the strain portion generated during molding according to the shape of the combustor constituent member is specified.
  • simulation analysis analysis (analysis software: LS-DYNA, etc.) is performed with the material properties of the plate-like assembly 4 as input data and parameters such as mold temperature, mold shape, and lubricant (friction coefficient) as parameters.
  • a distortion portion having a predetermined value or more where the distortion is 13% or more is specified.
  • the identified distortion location is made to correspond to the plate-like joining member by analysis software.
  • a circular pattern (scribed circle) having a diameter of about 6.35 mm (1/4 inch) is marked on the plate-shaped joined body 4, and the degree of deformation of the scribed circle after press molding.
  • the strain (maximum strain / minimum strain / maximum strain direction, etc.) of the plate-like assembly 4 is measured from the lengths of the major and minor axes, the direction of the middle axis, and the distance between the centers of the circles.
  • the scribed circle is greatly deformed by visually observing the distorted portion. For example, a distortion portion having a predetermined value or more with a distortion of 13% or more is specified.
  • the plate-like joined body 4 is disposed in the lower mold.
  • a lubricant is applied to the mold and the plate-like joined body 4.
  • the lubricant is boron nitride having excellent high-temperature lubricity (for example, BN release manufactured by Odec Co., Ltd., BN spray manufactured by Jix Industry Co., Ltd., BN spray manufactured by Fine Chemical Japan Co., Ltd.) and the like.
  • the local heating step After the plate-like joined body 4 is arranged in the mold as described above, a location corresponding to the plate-like joined body 4 in the strain location specified in the strain location specifying step is locally heated.
  • the heating means for example, induction heating, high-frequency heating, electric heating, or the like is applied.
  • the minimum heating area is about 100 cm 2 .
  • the heating temperature is 650 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower.
  • the heating temperature is managed by, for example, a temperature choke, a thermo viewer, and a thermocouple.
  • Example 1 A test piece produced from the plate-like joined body 4 using MBF-20 as the brazing material was designated as Example 1, and a test piece produced from the plate-like joined body 4 using NIB8 as the brazing material was designated as Example 2. Moreover, the test piece produced from Tomiroy (trademark) was made into the comparative example.
  • FIG. 4 is a graph showing the results of a tensile test of the test piece.
  • the horizontal axis represents the heating temperature of the test piece
  • the vertical axis represents the crack initiation limit strain (%) of the test piece.
  • “Crack initiation limit strain (%)” means strain (%) when a test piece breaks.
  • the crack initiation limit strain of each test piece at room temperature was 51% in the comparative example and 13% or less in the first and second examples. When the heating temperature was 650 ° C., the crack initiation limit strain was greatly improved.
  • the crack initiation limit strain of Example 1 and Example 2 was equal to or higher than that of the comparative example at room temperature when the heating temperature was 700 ° C., and 80% or higher at 800 ° C., which was similar to the comparative example at the same temperature. From the results of the above tensile test, it was considered that the heating temperature in the local heating process was appropriate to be 650 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower in order to obtain a desired ductility improvement effect without melting the plate-like bonded body 4. . In particular, the highest ductility improvement effect is obtained at 800 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower.
  • the press molding step after completion of the local heating step, the temperature of the heated corresponding portion is maintained at a desired temperature, and the plate-like bonded body 4 is cold press-molded. Since the location to be heated is only the specified strain location, it can be formed with a cold forging press. As described above, according to the method for manufacturing a combustor constituent member of the present embodiment, the following operational effects can be obtained. By manufacturing the combustor component by the above manufacturing method, it is possible to avoid cracks that occur during molding. Thereby, the work time and manufacturing cost concerning repair can be reduced. Moreover, the positional accuracy of the hollow flow path 3 can be maintained even after molding. As a result, a gas turbine combustor having a high cooling effect can be provided.
  • the press molding process may be performed while locally heating. In the present embodiment, the molding is performed in one stage. However, in the case of molding in two or more stages, the local heating process and the press molding process may be repeatedly performed.

Abstract

耐熱合金からなる第１板状部材（４ａ）と、耐熱合金からなり、表面に複数のフィン（５）を有する第２板状部材（４ｂ）とを、フィン（５）が第１板状部材（４ａ）に向いた状態で、融点降下元素を含むろう材を介在させてろう付け接合を行い、板状接合体（４）を得る工程と、板状接合体（４）をプレス成形して所望形状の燃焼器構成部材を得るプレス成形工程と、燃焼器構成部材の形状に応じてプレス成形工程時に発生する歪みが所定値以上となる歪み箇所を特定する工程と、前記特定された歪み箇所に対応する板状接合体（４）の対応箇所を局所加熱する工程と、加熱した対応箇所の温度を所望温度に維持して板状接合体（４）を冷間プレス成形するとを有する燃焼器構成部材の製造方法。

Description

燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン
　本発明は、ガスタービンの燃焼器（燃焼筒及び内筒等）に適用される燃焼器構成部材の製造方法に関する。
　ガスタービン燃焼器は、１５００℃という高温環境下で使用される。その使用条件により、該ガスタービン燃焼器は冷却構造を必要とする。例えば、特許文献１に開示されているように、燃焼器尾筒の構成部材としてＭＴフィンと称される中空とされた流路を有する板状部材が使用されており、中空とされた流路に冷却媒体である空気や蒸気等を流すことにより、ガスタービン燃焼器が冷却される。
　特許文献２に開示されているように、中空とされた流路を有する板状部材は、母材である平な板状部材と複数のフィンを有する板状部材から構成され、複数のフィンが平板状とされた板状部材に接合されて形成される。接合方法としては、ろう付接合（拡散接合）が挙げられる。ろう付接合とは、被接合材料（母材）より融点の低い金属（ろう材）を接着剤とし、ろう材の融点温度で母材を加熱して、ろう材と母材の相互拡散作用によって接合させる技術である。ろう付時の加熱温度が高いと、母材の結晶粒の粗大化や酸化が生じ、母材の強度が低下する。このため、加熱温度を下げる目的で融点降下元素（Ｂ、Ｓｉ、Ｐ等）を添加したろう材が多く用いられている。
特許第３８３１６３８号公報（請求項９、段落［００１１］） 特開２００２－１６１７５５号公報（段落［０００７］）
　従来、上記ガスタービン燃焼器の構成部材は、２つの板状部材をろう付接合した後に、常温でプレス機を用いて成形して、製造される。ろう付接合時に、ろう材に含まれる融点降下元素がろう材と板状部材との接触面から拡散する。しかし、この拡散が不十分な場合、上記接触面近くで融点降下元素が板状部材に偏在することになるため、局所的に脆性となる。このような板状部材からなる板状接合体をプレス成形すると、板状接合体の内部で割れが発生し、この割れが原因となり、板状接合体の接合面が剥離するという問題が生じていた。このため、板状接合体成形後の燃焼器構成部材は、内部品質を非破壊検査（超音波探傷試験等）により確認する必要があった。燃焼器構成部材に割れが認められた場合、該燃焼器構成部材は溶接により補修されるか、又は、廃却されることになる。
　中空とされた流路を有する板状接合体を熱間鍛造プレス装置で成形すれば、板状接合体の内部に発生する割れは回避できる。しかし、高温で加熱することにより、ろう材及び板状部材が溶融し中空とされた流路の位置精度が維持できなくなると共に、板状部材が粗粒化し板状部材の強度が低下する。熱間プレス成形とは、非鉄金属・ステンレス鋼・合金鋼・炭素鋼などの被成形素材全体を加熱炉などで加温し、金型を用いて圧縮成形することである。これに対して、冷間プレス成形とは、被成形素材を常温で、金型を用いて圧縮成形することである。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、２つの板状部材をろう付接合した中空とされた流路を有する板状接合体から成形される燃焼器構成部材を、割れを発生させずに、中空とされた流路の位置精度を維持させて製造する方法を提供するものである。
　上記課題を解決するために、本発明の燃焼器構成部材の製造方法は以下の手段を採用する。
　本発明は、耐熱合金からなる第１の板状部材と、耐熱合金からなり、表面に複数のフィンを有する第２の板状部材とを、該フィンが第１の板状部材に向いた状態で、融点降下元素を含むろう材を介在させてろう付け接合を行い、板状接合体を得る板状接合体形成工程と、該板状接合体をプレス成形して所望形状の燃焼器構成部材を得るプレス成形工程と、前記燃焼器構成部材の形状に応じて前記プレス成形工程時に発生する歪みが所定値以上となる歪み箇所を特定する歪み箇所特定工程と、該歪み箇所特定工程によって特定された前記歪み箇所に対応する前記板状接合体の対応箇所を局所加熱する局所加熱工程と、前記プレス成形工程として加熱した前記対応箇所の温度を所望温度に維持して前記板状接合体を冷間プレス成形する工程と、を有する燃焼器構成部材の製造方法である。
　燃焼器構成部材は形状に応じて、板状接合体を成形する際に発生する歪み箇所が異なる。燃焼器構成部材の歪み箇所を特定することで、成形前に上記特定された歪み箇所を板状接合体に対応させた箇所の局所加熱が可能となる。そして、板状接合体を局所加熱することで延性を向上させ、プレス成形性を向上させることができる。すなわち、ろう付で融点降下元素（例えば、Ｂ、Ｓｉ、Ｐ等）が不均一に拡散した板状接合体であっても、割れを発生させずにプレス成形することが可能となる。また、板状接合体の全体ではなく、歪み発生箇所のみを加熱することにより、板状接合体全体が粗粒化すること抑制できると共に、中空とされた流路の位置精度を維持できる。
　上記発明において、前記局所加熱工程における加熱温度が、６５０℃以上１０００℃以下である構成が好ましく、更には、８００℃以上１０００℃以下である構成が好ましい。
　局所加熱する際の加熱温度が６５０℃以上１０００℃以下であると、板状接合体のプレス成形性は向上する。特に、８００℃以上１０００℃以下で加熱することで、ろう材に含まれる融点降下元素が不均一に拡散したことによって局所的に脆化した板状接合体は、脆化前の状態である第１の板状部材及び第２の板状部材と同等以上の延性を得ることが可能となる。また、上記加熱温度はろう材及び板状部材の融点以下であるため、板状部材の強度及び板状接合体の中空とされた流路の位置合せ精度を維持できる。
　加熱温度が６５０℃よりも低いと、加熱による所望の延性向上効果が得られない。加熱温度が１０００℃よりも高いと、板状部材の結晶粒が粗粒化し、板状部材の劣化が進行する。また、加熱温度が１０００℃よりも高いと、ろう材及び板状部材が溶融し、中空とされた流路を閉塞させると共に、位置合せ精度が悪くなる。
　上記製造方法を用いて製造された燃焼器構成部材は、プレス成形時に割れが発生しない。これにより、溶接補修作業にかかる時間、及び、廃却数減少によるコスト削減が可能となる。また、中空とされた流路の位置精度を維持できる。上記燃焼器構成部材を用いて形成されるガスタービン用燃焼器及び該ガスタービン用燃焼器を備えたガスタービンは、低コストで製造でき且つ信頼性が高いものとなる。
　上記製造方法によって燃焼器構成部材を製造することで、成形時に発生する割れを回避することができる。これにより、補修にかかる作業時間及び製造コストを削減できる。また、成形後も中空とされた流路の位置精度を維持できる。この結果、高い冷却効果を奏するガスタービン燃焼器を提供することができる。
本発明の一実施形態に係るガスタービンの部分縦断面図である。 板状接合体の斜視断面図である。 板状接合体の部分断面図である。 引張試験の結果を示すグラフである。
　以下に、本発明に係る燃焼器構成部材の製造方法の一実施形態について、図面を参照して説明する。
　図１に、本実施形態に係るガスタービンの部分縦断面図を示す。ガスタービン１は内筒２ａ及び外筒２ｂを有する燃焼器２を備えている。内筒２ａは、４つの燃焼器構成部材が仮合わせされた後、レーザー溶接により筒状に形成されたものである。燃焼器構成部材は、中空とされた流路を有する板状接合体を所定の形状にプレス成形することで得られる。１つの燃焼器構成部材は、例えば、１．２ｍ×０．７ｍから１．０ｍ×０．５ｍの大きさである。
　図２に、板状接合体の斜視図を示す。板状接合体４は、平坦状とされた第１の板状部材４ａと、複数のフィン５を有する第２の板状部材４ｂとで構成される。板状接合体４は、複数のフィン５が第１の板状部材４ａと接合されることにより、板状接合体４の内部の複数のフィン５の間に中空流路３が形成される。
　図３に、板状接合体４の部分断面図を示す。中空流路３は断面視して、頂部が曲線で、その両端が直線形状となっている。
　板状接合体４は、例えば、以下の工程により作製される。第１の板状部材４ａの上に箔状のろう材（図示省略）が載置され、更に第２の板状部材４ｂがフィン５を第１の板状部材４ａに向けて載置される。なお、各部材の接合面の端部に、ろう流れ防止剤（図示省略）が塗布される。載置後、第２の板状部材４ｂの上面から、ブロックなどを用いて面内均一に圧力が印加される。圧力が印加された状態で、第１の板状部材４ａ及び第２の板状部材４ｂに、不活性雰囲気中又は真空中で熱処理が施されることにより、第１の板状部材４ａ及び第２の板状部材４ｂが接合される。
　本実施形態において、第１の板状部材４ａ及び第２の板状部材４ｂは、耐熱Ｎｉ基合金、例えば、トミロイ（登録商標）（組成：Ｃｒ：２０．００質量％から２４．００質量％、Ｃｏ：６．５０質量％から９．４０質量％、Ｍｏ：８．００質量％から１０．００質量％、Ｗ：２．００質量％から４．００質量％、Ａｌ：０．７５質量％から１．５０質量％、Ｔｉ：０．６０質量％以下、Ｃ：０．１５質量％以下、Ｆｅ：３．００質量％以下、Ｍｎ：１．００質量％以下、Ｓｉ：１．００質量％以下、Ｃｕ：０．５０質量％以下、Ｓ：０．０１５質量％以下、Ｐ：０．０２０質量％以下、Ｂ：０．００６質量％以下、Ｎｉ：残部）が使用される。なお、トミロイ（登録商標）に換えて、ハステロイ（登録商標）Ｘ（組成：Ｃｒ：２０．２５質量％から２３．２５質量％、Ｃｏ：０．４５質量％から２．５５質量％、Ｍｏ：７．９０質量％から１０．１０質量％、Ｆｅ：１６．８０質量％から２０．２０質量％、Ｗ：０．１６質量％から１．０４質量％、Ｃ：０．０４質量％から０．１６質量％、Ｓｉ：１．０５質量％以下、Ｍｎ：１．３質量％以下、Ｐ：０．０４５質量％以下、Ｓ：０．０３５質量％以下、Ｎｉ：残部）、ＨＡ－２３０、ＧＴＤ－２２２、ＩＮ－６１７、Ｎｉｍｏｎｉｃ２６３のような耐熱Ｎｉ基合金が使用されても良い。あるいは、ＨＡ－１８８、ＦＳＸ－４１４などの耐熱Ｃｏ基合金が使用されても良い。
　本実施形態において、融点降下元素（例えば、Ｂ、Ｓｉ、Ｐ等）を含むろう材は、板状部材材料に応じて適宜選択される。例えば、板状部材として耐熱Ｎｉ基合金が使用される場合は、Ｎｉを主成分とするＮＩＢ８（メーカー：日立金属株式会社、商品名：Ｎｉ－Ｂ８、組成：Ｃ：０．１質量％以下、Ｃｒ：１５．０質量％から１５．７質量％、Ｂ：３．３質量％から４．０質量％、Ｎｉ：残部）、ＭＢＦ－２０（メーカー：Ｍｅｔｇｌａｓ　Ｉｎｃ．、商品名：Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）ＭＢＦ－２０　Ｎｉｃｋｅｌ－Ｂａｓｅｄ　Ｂｒａｚｉｎｇ　Ｆｏｉｌ、組成：Ｃ：０．０６質量％以下、Ｃｒ：７．０質量％、Ｆｅ：３．０、Ｓｉ：４．５、Ｂ：３．２質量％、Ｎｉ：残部）などを適用すると良い。
　以下に、燃焼器構成部材の製造方法を説明する。
　燃焼器構成部材の製造方法は、燃焼器構成部材の形状に応じて成形時に発生する歪み箇所を特定する歪み箇所特定工程と、燃焼器構成部材の特定された歪み箇所を板状接合体４に対応させた箇所を加熱する局所加熱工程と、加熱した板状接合体４を冷間プレス成形するプレス成形工程とを含む。
　歪み箇所特定工程では、数値解析（プレス成形シミュレーション）及びスクライブドサークル試験等によって、燃焼器構成部材の歪みを測定し、燃焼器構成部材の形状に応じた成形時に発生する歪み箇所を特定する。
　例えば、板状接合体４の材料物性値を入力データとし、金型温度、金型形状、潤滑剤（摩擦係数）等の要因をパラメータとしたシミュレーション解析（解析ソフト：ＬＳ-ＤＹＮＡ等）を実施して、歪みが例えば１３％以上とされた所定値以上の歪み箇所を特定する。特定された歪み箇所は、解析ソフトにより板状接合部材に対応させる。
　例えば、スクライブドサークル試験では、板状接合体４に直径約６．３５ｍｍ（１/４　ｉｎ）の円形模様（スクライブドサークル）をマーキングしておき、プレス成形後、このスクライブドサークルの変形程度（長軸と短軸の長さ、中軸の向き、円の中心間距離）から板状接合体４の歪み（最大歪み・最小歪み・最大歪み方向など）が計測される。歪み箇所は、目視してスクライブドサークルが大きく変形している。歪みが例えば１３％以上とされた所定値以上の歪み箇所を特定する。
　板状接合体４は下側金型に配置される。成形時の摩耗によるかじり防止のため、金型及び板状接合体４に潤滑剤が塗布される。潤滑剤は、高温潤滑性に優れるボロンナイトライド（例えば、株式会社オーデック製のＢＮリリーズ、ジクス工業株式会社製のＢＮスプレー、ファインケミカルジャパン株式会社のＢＮスプレー）等とされる。
　局所加熱工程では、上記のように板状接合体４を金型に配置した後、歪み箇所特定工程で特定した歪み箇所を板状接合体４に対応させた箇所が局所加熱される。加熱手段としては、例えば誘導加熱、高周波加熱、通電加熱等が適用される。最小加熱面積は１００ｃｍ２程度である。加熱温度は６５０℃以上１０００℃以下とされる。なお、加熱温度は、例えば温度チョーク、サーモビューア及び熱電対等により管理される。
　融点降下元素が拡散した第１の板状部材４ａの材料特性を確認するため、ＪＩＳ　Ｇ０５６７及びＪＩＳ　Ｚ２２４１に基づき引張試験を実施した。トミロイを材料とする板状接合体４から融点降下元素拡散層を含むように第１の板状部材４ａを切り出し、ＪＩＳ　Ｚ２２０１に基づき、試験片を作製した。ろう材にＭＢＦ－２０を使用した板状接合体４から作製した試験片を実施例１、ろう材にＮＩＢ８を使用した板状接合体４から作製した試験片を実施例２とした。また、トミロイ（登録商標）から作製した試験片を比較例とした。
　図４は、上記試験片の引張試験の結果を示すグラフである。同図において、横軸は試験片の加熱温度、縦軸は試験片のき裂発生限界歪み（％）を示す。「き裂発生限界歪み（％）」とは、試験片が破断した際の歪み（％）を意味する。なお、室温における各試験片のき裂発生限界歪みは、比較例が５１％、実施例１及び実施例２では１３％以下であった。
　加熱温度が６５０℃で、き裂発生限界歪みが大きく向上した。実施例１及び実施例２のき裂発生限界歪みは、加熱温度が７００℃では室温の比較例と同等以上、８００℃では８０％以上を示し、同温度の比較例と同程度であった。
　上記引張試験の結果から、板状接合体４を溶融させずに所望の延性向上効果を得るためには、局所加熱工程における加熱温度は、６５０℃以上１０００℃以下が適切であると考えられた。特に、８００℃以上１０００℃以下では、最も高い延性向上効果が得られる。
　プレス成形工程では、局所加熱工程完了後、加熱した対応箇所の温度を所望温度に維持して板状接合体４が冷間プレス成形される。加熱される箇所が特定された歪み箇所のみであるため、冷間鍛造プレス装置で成形できる。
　以上の通り、本実施形態の燃焼器構成部材の製造方法によれば、以下の作用効果を奏する。上記製造方法によって燃焼器構成部材を製造することで、成形時に発生する割れを回避することができる。これにより、補修にかかる作業時間及び製造コストが削減できる。また、成形後も中空流路３の位置精度を維持できる。この結果、高い冷却効果を奏するガスタービン燃焼器を提供することができる。
　なお、プレス成形工程は、局所加熱しながら行われても良い。
　本実施形態において、成形は１段階であるが、２段階以上成形する場合は、局所加熱工程及びプレス成形工程を繰り返し実施しても良い。
１　　ガスタービン
２　　燃焼器
２ａ　内筒
２ｂ　外筒
３　　中空流路
４　　板状接合体
４ａ　第１の板状部材
４ｂ　第２の板状部材
５　　フィン

Claims (6)

  1. 　耐熱合金からなる第１の板状部材と、耐熱合金からなり、表面に複数のフィンを有する第２の板状部材とを、該フィンが第１の板状部材に向いた状態で、融点降下元素を含むろう材を介在させてろう付け接合を行い、板状接合体を得る板状接合体形成工程と、
    　該板状接合体をプレス成形して所望形状の燃焼器構成部材を得るプレス成形工程と、
    　前記燃焼器構成部材の形状に応じて前記プレス成形工程時に発生する歪みが所定値以上となる歪み箇所を特定する歪み箇所特定工程と、
    　該歪み箇所特定工程によって特定された前記歪み箇所に対応する前記板状接合体の対応箇所を局所加熱する局所加熱工程と、
    　前記プレス成形工程として加熱した前記対応箇所の温度を所望温度に維持して前記板状接合体を冷間プレス成形する工程と、
    を有する燃焼器構成部材の製造方法。
  2. 　前記局所加熱工程における加熱温度が、６５０℃以上１０００℃以下である請求項１に記載の燃焼器構成部材の製造方法。
  3. 　前記局所加熱工程における加熱温度が、８００℃以上１０００℃以下である請求項１に記載の燃焼器構成部材の製造方法。
  4. 　請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の燃焼器構成部材の製造方法を用いて製造された燃焼器構成部材。
  5. 　請求項４に記載の燃焼器構成部材を用いて形成されるガスタービン用燃焼器。
  6. 　請求項５に記載のガスタービン用燃焼器を備えたガスタービン。
PCT/JP2010/058506 2009-06-02 2010-05-20 燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン WO2010140479A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201080006121.7A CN102301107B (zh) 2009-06-02 2010-05-20 燃烧器结构部件的制造方法、燃烧器结构部件、燃气轮机用燃烧器及燃气轮机
KR1020117017525A KR101295440B1 (ko) 2009-06-02 2010-05-20 연소기 구성 부재의 제조 방법, 그리고, 연소기 구성 부재, 가스 터빈용 연소기 및 가스 터빈
EP10783263.6A EP2439389B1 (en) 2009-06-02 2010-05-20 Method for manufacturing combustor constituent member

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009133394A JP5439041B2 (ja) 2009-06-02 2009-06-02 燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン
JP2009-133394 2009-06-02

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010140479A1 true WO2010140479A1 (ja) 2010-12-09

Family

ID=43218659

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/058506 WO2010140479A1 (ja) 2009-06-02 2010-05-20 燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9370846B2 (ja)
EP (1) EP2439389B1 (ja)
JP (1) JP5439041B2 (ja)
KR (1) KR101295440B1 (ja)
CN (1) CN102301107B (ja)
WO (1) WO2010140479A1 (ja)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8870523B2 (en) * 2011-03-07 2014-10-28 General Electric Company Method for manufacturing a hot gas path component and hot gas path turbine component
US9015944B2 (en) * 2013-02-22 2015-04-28 General Electric Company Method of forming a microchannel cooled component
JP6127669B2 (ja) * 2013-04-10 2017-05-17 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ成形品の製造方法及びブランク材の製造方法
US9400111B2 (en) 2014-01-17 2016-07-26 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Gas turbine combustor and gas turbine
JP6483510B2 (ja) * 2015-04-14 2019-03-13 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービンの製造方法
US10520193B2 (en) * 2015-10-28 2019-12-31 General Electric Company Cooling patch for hot gas path components
US11460191B2 (en) 2020-08-31 2022-10-04 General Electric Company Cooling insert for a turbomachine
US11614233B2 (en) 2020-08-31 2023-03-28 General Electric Company Impingement panel support structure and method of manufacture
US11371702B2 (en) 2020-08-31 2022-06-28 General Electric Company Impingement panel for a turbomachine
US11255545B1 (en) 2020-10-26 2022-02-22 General Electric Company Integrated combustion nozzle having a unified head end
US11767766B1 (en) 2022-07-29 2023-09-26 General Electric Company Turbomachine airfoil having impingement cooling passages

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6415274A (en) * 1987-07-09 1989-01-19 Sonoike Mfg Automatic strain removing device
JPH0592214A (ja) * 1991-09-30 1993-04-16 Nakajima Kokan Kk 大径角形鋼管の成形工法および装置
JP2001304551A (ja) * 2000-04-26 2001-10-31 Toshiba Corp ガスタービン用燃焼器ライナの作製方法
JP2001326114A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Hitachi Metals Ltd 半硬質磁性材料の製造方法
JP2002161755A (ja) 2000-11-27 2002-06-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 積層耐熱合金板及びその製作方法
JP2003049253A (ja) * 2001-05-14 2003-02-21 Alstom (Switzerland) Ltd ニッケルベース超合金製の単結晶製品中の亀裂又は隙間を接合又は修復する方法
JP2006231345A (ja) * 2005-02-22 2006-09-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲げ加工方法、金属板、加熱位置決定プログラム、及び３次元形状処理装置
JP3831638B2 (ja) 2001-08-09 2006-10-11 三菱重工業株式会社 板状体接合方法、接合体、ガスタービン燃焼器用の尾筒、及び、ガスタービン燃焼器
JP2008200836A (ja) * 2007-02-22 2008-09-04 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 中空孔を有する金属部材及びその加工方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5036913A (en) * 1990-11-05 1991-08-06 Valeo Engine Cooling, Incorporated Vehicle radiator with tube to header joint formed of a composite weld and solder bond
FR2818676B1 (fr) * 2000-12-27 2003-03-07 Freyssinet Int Stup Procede de demontage d'un cable de precontrainte et dispositif pour la mise en oeuvre
US7158922B2 (en) * 2003-02-25 2007-01-02 Ispat Inland, Inc. System and method for prediction of panel performance under localized loading conditions
EP1750869B1 (en) * 2004-03-24 2011-10-12 Newfrey LLC Riveting system for forming a riveted joint
US7156282B1 (en) * 2005-10-11 2007-01-02 Honeywell International, Inc. Titanium-aluminide turbine wheel and shaft assembly, and method for making same

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6415274A (en) * 1987-07-09 1989-01-19 Sonoike Mfg Automatic strain removing device
JPH0592214A (ja) * 1991-09-30 1993-04-16 Nakajima Kokan Kk 大径角形鋼管の成形工法および装置
JP2001304551A (ja) * 2000-04-26 2001-10-31 Toshiba Corp ガスタービン用燃焼器ライナの作製方法
JP2001326114A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Hitachi Metals Ltd 半硬質磁性材料の製造方法
JP2002161755A (ja) 2000-11-27 2002-06-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 積層耐熱合金板及びその製作方法
JP2003049253A (ja) * 2001-05-14 2003-02-21 Alstom (Switzerland) Ltd ニッケルベース超合金製の単結晶製品中の亀裂又は隙間を接合又は修復する方法
JP3831638B2 (ja) 2001-08-09 2006-10-11 三菱重工業株式会社 板状体接合方法、接合体、ガスタービン燃焼器用の尾筒、及び、ガスタービン燃焼器
JP2006231345A (ja) * 2005-02-22 2006-09-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲げ加工方法、金属板、加熱位置決定プログラム、及び３次元形状処理装置
JP2008200836A (ja) * 2007-02-22 2008-09-04 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 中空孔を有する金属部材及びその加工方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2439389A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP2439389A1 (en) 2012-04-11
US9370846B2 (en) 2016-06-21
KR101295440B1 (ko) 2013-08-09
CN102301107B (zh) 2014-05-07
JP5439041B2 (ja) 2014-03-12
KR20110110241A (ko) 2011-10-06
EP2439389A4 (en) 2014-03-12
US20100300115A1 (en) 2010-12-02
EP2439389B1 (en) 2015-11-04
JP2010281225A (ja) 2010-12-16
CN102301107A (zh) 2011-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5439041B2 (ja) 燃焼器構成部材の製造方法、並びに、燃焼器構成部材、ガスタービン用燃焼器及びガスタービン
CN102922230B (zh) 一种真空钎焊马氏体不锈钢整流器组件的方法
EP2853339A2 (en) Welding material for welding of superalloys
US7468493B2 (en) Method of connecting aluminum alloy die cast member
JPWO2006016479A1 (ja) ヒートシンク部材およびその製造方法
JP2006175506A (ja) ろう付け用クラッド材及びそれを用いたろう付け方法並びにろう付け製品
JP2016150355A (ja) フィレット形成用ろう材シート
CN114833410B (zh) 一种降低异质钎焊接头残余应力的方法
JP2006297474A (ja) Ｔｉ−Ａｌ合金と鋼材との接合体および接合方法
WO2021182444A1 (ja) 固相点接合方法及び固相点接合装置
JP5686582B2 (ja) アクスルケースの製造方法
JPH0667551B2 (ja) 積層耐熱合金板の製作方法
JP2010104999A (ja) ろう付け用複合材及びろう付け製品
JPH071011A (ja) 継目無管製造用マンドレルバーとその製造方法
JPH11151581A (ja) 鉄鋼材料の接合方法及び金型の製造方法
JP2002248597A (ja) 高熱伝導性複合材料および金型
JP3798219B2 (ja) 鉄基合金部材同士の接合体及び接合方法
Mezher et al. Modelling and experimental study of dissimilar arc stud welding of AISI 304L to AISI 316L stainless steel
JP2002086278A (ja) 環状および中空形状の機械部品の製造方法
JP2002280152A (ja) 加熱及び／又は冷却用金属構造体の製造方法
JP2545048B2 (ja) 固相接合方法
JPS6037280A (ja) 超硬合金と鋼の接合部材の製造方法
JP2012055904A (ja) 液相拡散接合方法及び接合品
JP2005238307A (ja) ろう付け用複合材及びその製造方法並びにろう付け製品
WO2021064865A1 (ja) アルミニウム合金ダイカスト、ダイカストユニット及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080006121.7

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10783263

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010783263

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20117017525

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE