WO2010066334A2 - Verfahren und anlage zur versorgung eines reaktors zur erzeugung von rohsynthesegas - Google Patents

Verfahren und anlage zur versorgung eines reaktors zur erzeugung von rohsynthesegas Download PDF

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    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0969—Carbon dioxide

Definitions

  • the invention is directed to a method and to a system for supplying a reactor for the production of raw synthesis gas from fine-grained to dust-like fuel.
  • Publications 10 2007 020 332 A and 10 2007 020 333 A disclose promotions with a mixture of one and two CO 2 -GaS or by means of pure CO 2 , wherein in one case a second gas has to be provided, namely the N 2 , while in the other case pure CO 2 has the disadvantage that always temperatures above the limit to the 2-phase region must be complied with.
  • the promotion by means of CO 2 gas is also known, for example, from WO 2008/025556 A.
  • More problematic than the 2-phase state of CO 2 is the formation of water ice from the moisture which diffused from the solid into the lock gas in the lock container. Particularly low temperatures, for example, well below 0 0 C, occur in the final phase of the relaxation, whereby water ice can be formed.
  • the object of the present invention is to design the fuel supply system of a pressure gasification plant according to the invention such that the introduction of nitrogen into the raw gas is minimized or completely avoided, in order to correspondingly reduce the associated disadvantages.
  • CO 2 existing gas For supplying the fuel between the plant components and from the storage tank to the gasification reactor, a predominantly from CO 2 existing gas (more than 95 vol .-% CO 2 with admixtures, such as H 2 , CO, N 2 , hydrocarbons. Like.) becomes.
  • the invention also provides a system, which is characterized in that feeds of predominantly CO 2 existing gas are provided, namely
  • the dust-like fuel 3 is temporarily stored in a storage container 2 and transferred from there via a connecting line 4 to the lock container 5.
  • the pressure of the lock container 5 must first be reduced to the pressure level of the storage container.
  • the gas 6 flowing out of the lock containers is first heated 7, then dedusted 8 and then released.
  • the gas is significantly cooled due to the isotropic or polytropic relaxation, whereby ice formation from the water vapor, which comes from the residual moisture of the coal, and condensation of CO 2 could disturb the process.
  • the lock container is cyclically faced with low temperatures, whereby the container wall is subjected to mechanical stress, resulting in a cyclic process fatigue of the material. To avoid this, the lock container is heated from the outside electrically or with a medium.
  • the heated gas can be dedusted and further expanded without difficulty. Under increased pressure, the heat exchange is very intense, so that a relatively small heat exchanger is sufficient.
  • an MP buffer tank 10 is first filled at medium pressure level (MP)
  • an LP buffer tank 11 is filled at a lower pressure level and the remainder of the gas is expanded 12 and usually released into the atmosphere, either directly or through the filter , with which the solid content of the gas can be further reduced.
  • the gas from the LP buffer tank 11 is used for the inertization 15 and the fluidization 16 of the reservoir.
  • a portion of the gas 17 may also be used for other applications at a lower pressure level, such as for inerting the grinding plant.
  • the stored in the MP buffer tank 10 gas is used here for partial covering the lock container 20, the rest can be used for example advantageous for the treatment of the deposited from the raw fly ash, whereby the inert gas demand and the C0 2 emission into the atmosphere even more significantly reduced can be.
  • the feed tank 29 is permanently at operating pressure and continuously supplies the burners 31 of the gasification reactor 32.
  • the feed from the feed tank is effected by adding loosening and fluidizing gas 37 and the addition of further transport gas 38 into the burner line 30.
  • the predominantly carbon dioxide gas 21 is obtained in gasification plants usually from the downstream gas scrubbing, the use of nitrogen is provided for starting operation of the total Anläge, which can be easily stored for this purpose, for example. As soon as the operation has commenced so far that the carbon dioxide is separated in the gas cleaning, a switchover to carbon dioxide-containing gas takes place for the further control operation.
  • the carbon dioxide-containing gas obtained in the gas purification usually contains small amounts of components, such as carbon monoxide, hydrogen sulfide, hydrocarbons, etc. Since parts of the gas used for the smuggling are discharged to the environment, in the exemplary embodiment in Figure 1, the streams 33, 34th , possibly 36, a previous cleaning of the carbon dioxide-containing gas is required, so that the permissible emission limit values are not exceeded.
  • the gas obtained in a solvent (methanol, MDEa, etc.) based gas purification contains, in addition to the main constituent CO 2, for example, the following volume fractions of other components: CO ⁇ 1%, H 2 ⁇ 1%, N 2 ⁇ 1% and traces of methane, hydrogen sulfide , Argon and the solvent used. If a kriogenic liquid nitrogen scrubbing is used for gas purification, the nitrogen content is significantly higher, eg 15% vol.
  • the high CO content is harmful to the environment.
  • a low CO fraction eg ⁇ 100 ppmv, is used for the smuggling and then released and the other high CO fraction is either treated or recycled.
  • FIG. 1 shows a separation between the carbon dioxide-containing gas used for lock-up, for lock tank coverage, for solids transport from the lock tank to the storage tank and for pressure maintenance in the storage tank 21 and the carbon dioxide-containing gas used for fuel delivery to the burners 25.
  • the above-mentioned cleaning is required in terms of emission limit values because most of the gas is discharged to the environment.
  • unpurified gas can also be used for the loosening and fluidization 37 and for the transport gas 38, since it enters the carburetor with the fuel via the burners and participates in the running reactions at high temperatures there.
  • FIG. 1 shows by way of example an advantageous embodiment of the invention. Further advantageous variations are conceivable, such as the use of only one buffer container. This can be advantageous if further consumers do not need MP Recyclegas 19, for example, if due to the design of the gasification reactor no fly ash treatment must be provided.

Abstract

Mit einem Verfahren zur Versorgung eines Reaktors (32) zur Erzeugung von Rohsynthesegas mit Brennstoff (3) soll die Brennstoff Versorgung einer leitungsgemäßen Druckvergasungsanlage derart ausgestaltet werden, dass der Stickstoffeintrag in das Rohgas minimiert bzw. vollständig vermieden wird. Dies wird dadurch erreicht, dass - zur Inertisierung und Auflockerung des Brennstoffes im Vorratsbehälter (2), - zur Auflockerung und Fluidisierung des Inhaltes der Schleusbehälter (5), - als Schleusgas aus den Schleusbehältern (5), - zur Auflockerung und Fluidisierung im Vorratsbehälter (29) sowie - zur Zuführung des Brennstoffes zwischen den Anlageteilen und aus dem Vorratsbehälter (25) zum Vergasungsreaktor (32) ein überwiegend aus CO2 bestehendes Gas (mehr als 95 Vol.-% CO2 mit Beimengungen, wie H2, CO, N2, Kohlenwasserstoffen od. dgl. ) eingesetzt wird.

Description

"Verfahren und Anlage zur Versorgung eines Reaktors zur Erzeugung von Rohsvntheseσas"
Die Erfindung richtet sich auf ein Verfahren sowie auf eine Anlage zur Versorgung eines Reaktors zur Erzeugung von Rohsynthesegas aus feinkörnigem bis staubförmigem Brennstoff.
Die Versorgung derartiger Vergasungsanlagen mit entsprechenden Brennstoffen sind in unterschiedlichen Ausgestaltungen bekannt, so beschäftigt sich eine nicht vorveröffentlichte Anmeldung der Anmelderin, die DE 10 2008 050 075 mit einer Zuführung, die eine erhöhte Anlagenverfügbarkeit sicherstellt, wobei dort auf die eigene besondere Art der Förderung, d.h. die spezielle Ausgestaltung der Förderwege und Fördertechnologie, nur am Rande eine Rolle spielt.
Aus den Offenlegungsschriften 10 2007 020 332 A bzw. 10 2007 020 333 A sind Förderungen mit einer Mischung aus einem und zwei CO2-GaS bekannt bzw. mittels reinem CO2, wobei in einem Falle ein zweites Gas bereitgestellt werden muss, nämlich das N2, während im anderen Falle reines CO2 den Nachteil hat, dass immer Temperaturen oberhalb der Grenze zum 2 -Phasen-Gebiet eingehalten werden müssen. Die Förderung mittels CO2-Gases ist beispielsweise auch aus der WO 2008/025556 A bekannt.
Weitere Nachteile der bekannten Lösung bestehen z.B. darin, dass bei einer sinnvollen Länge der beheizten Rohrleitungen, die zum Einsatz von reinem CO2 eingesetzt werden, zwischen den Schleusbehältern und der notwendigen Entspannung die Erwärmung dann so gering ist, dass der 2 -Phasen-Zustand des CO2 nicht sicher vermieden werden kann. Dabei muss die Entspannung der mehrstufigen Entspannungsvorrichtung erfol- gen, um eine polytrope Abkühlung des staubhaltigen Gases unter dem Taupunkt zu vermeiden.
Problematischer als der 2 -Phasen- Zustand von CO2 ist die Wassereisbildung aus der Feuchte, die im Schleusebehälter aus dem Feststoff in das Schleusgas diffundierte. Besonders niedrige Temperaturen, z.B. deutlich unterhalb O0C, treten in der Endphase der Entspannung auf, wobei Wassereis gebildet werden kann.
Besonders problematisch ist die auf Schwerkraftfluss basierende Schleusung unter Druck, die sich als nicht ausreichend betriebssicher erwiesen hat. Trotz vieler unterschiedlichster Ansätze hat es sich als außerordentlich schwierig erwiesen, den Prozess der Behälterbespannung so schonend durchzuführen, dass innere Spannungen im Schüttgut hinreichend niedrig gehalten werden. In vielen Fällen wird das Schüttgut lokal derart kompaktiert, dass sich nachfolgend der Schwerkraftfluss zum Vorlagebehälter nicht oder nur in unzureichendem Maße einstellt. Zudem sind auf Schwerkraftfluss basierende Schleussysteme häufig aufwändig und mit großer Bauhöhe zu konstuieren, da eine Übereinanderkonstruktion von Behältern notwendig ist, zwischen denen eine Förderung erfolgen soll.
Es ist auch bekannt, in Vergasungsanlagen die zum Feststofftransport notwendige Auflockerung und Fluidisierung, die Bespannung des Schleusbehälters und der Transport und die Dosierung unter Druck mit Stickstoff durchgeführt, der in ausreichendem Maße aus der Luftzerlegungsanlage zur Verfügung steht. Die Verwendung von Stickstoff ist erprobt und weitestgehend ausgereift. Ist das Ziel der Vergasungsanlage die Herstellung eines Synthesegases zur nachfolgenden Durchführung verschiedener chemischer Synthesen, so ist der Stickstoffanteil im Synthesegas äußerst unerwünscht und zudem meist auf Grenzwerte beschränkt, die abhängig von der jeweiligen Synthese sind.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, die BrennstoffVersorgung einer leitungsgemäßen Druckvergasungs- anlage derart auszugestalten, dass der Stickstoffeintrag in das Rohgas minimiert bzw. vollständig vermieden wird, um die damit verbundenen Nachteile entsprechend zu reduzieren.
Diese Aufgabe wird mit einem Verfahren der eingangs bezeichneten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass
- zur Inertisierung und Auflockerung des Brennstoffes im Vorratsbehälter,
- zur Auflockerung und Fluidisierung des Inhaltes der Schleusbehälter,
- als Schleusgas aus den Schleusbehältern,
- zur Auflockerung und Fluidisierung im Vorlagebehälter sowie
- zur Zuführung des Brennstoffes zwischen den Anlageteilen und aus dem Vorlagebehälter zum Vergasungsreaktor ein überwiegend aus CO2 bestehendes Gas (mehr als 95 Vol.-% CO2 mit Beimengungen, wie H2, CO, N2, Kohlenwasserstoffen od. dgl.) eingesetzt wird.
Zur Lösung der entsprechenden Aufgabe sieht die Erfindung auch eine Anlage vor, die sich dadurch auszeichnet, dass Zuführungen von überwiegend aus CO2 bestehendem Gas vorgesehen sind, nämlich
- Leitungen zur Inertisierung und Auflockerung des Brennstoffes im Vorratsbehälter durch das CO2-GaS,
- Leitungen zur Zuführung des CO2-Gases zur Auflockerung und Fluidisierung des Inhaltes der Schleusenbehälter sowie zur Bereitstellung als Schleusgas,
- eine Leitung zur Zuführung des CO2-Gases zur Auflockerung und Fluidisierung im Vorlagebehälter sowie - eine Leitung zur Zuführung des CO2-Gases als Transportgas vom Vorlagebehälter zum Vergasungsreaktor.
Weitere Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen .
Die Wirkungsweise des erfindungsgemäßen Verfahrens bzw. der erfindungsgemäßen Anlage wird nachfolgend anhand der einzigen Figur, die ein vereinfachtes Anlagenschaubild zeigt, näher erläutert .
In der allgemein mit 1 bezeichneten Anlage wird in einem Vorratsbehälter 2 der staubförmige Brennstoff 3 zwischengespeichert und von dort über eine Verbindungsleitung 4 an die Schleusbehälter 5 übergeben. Um Brennstoff aus dem Vorratsbehälter 2 aufnehmen zu können, muss der Druck der Schleusbehälter 5 zunächst auf das Druckniveau des Vorrats - behälters reduziert werden. Das aus den Schleusbehältern ausströmende Gas 6 wird zuerst erwärmt 7, dann entstaubt 8 und erst danach entspannt. Bei Entspannung der Schleuse wird das Gas wegen der isentropen bzw. polytropen Entspannung deutlich abgekühlt, wodurch Eisbildung aus dem Wasserdampf, der aus der Restfeuchte der Kohle stammt, und Kondensation von CO2 den Prozeß stören könnten. Außerdem wird der Schleusbehälter zyklisch mit niedrigen Temperaturen konfrontiert, wodurch die Behälterwand mechanisch beansprucht wird, was bei einem zyklischen Vorgang zur Ermüdung des Materials führt. Um das zu vermeiden wird der Schleusbehälter von außen elektrisch oder mit einem Medium beheizt .
Das erwärmte Gas kann dagegen ohne Schwierigkeiten entstaubt und weiter entspannt werden. Unter erhöhtem Druck ist der Wärmeaustausch sehr intensiv, so dass ein relativ kleiner Wärmetauscher ausreicht. Mit dem erwärmten und ent- staubten Gas 9 wird zuerst ein MP Pufferbehälter 10 auf mittlerem Druckniveau (MP) gefüllt, im nächsten Entspannungsschritt wird ein LP Pufferbehälter 11 auf niedrigerem Druckniveau gefüllt und der Rest des Gases wird entspannt 12 und üblicherweise in die Atmosphäre freigesetzt, entweder direkt oder über den Filter, mit dem der Feststoffge- halt des Gases weiter verringert werden kann. Das Gas aus dem LP Pufferbehälter 11 wird für die Inertisierung 15 und die Fluidisierung 16 des Vorratsbehälters verwendet. Optional kann ein Teil des Gases 17 auch für weitere Anwendungen auf niedrigerem Druckniveau, wie z.B. für die Inertisierung der Mahlanlage, verwendet werden. Das im MP Pufferbehälter 10 gespeicherte Gas wird hier zur teilweisen Bespannung der Schleusbehälter 20 verwendet, der Rest kann beispielsweise vorteilhaft zur Behandlung der aus dem Rohgas abgeschiedenen Flugasche verwendet werden, wodurch der Inertgas -Bedarf und die C02-Emission in die Atmosphäre noch deutlicher vermindert werden können.
Nachdem der Schleusbehälter 5 den Brennstoff auf niedrigem Druckniveau aufgenommen hat, erfolgt eine teilweise Bespannung mit MP Recyclegas 20. Das zur Schleusung erforderliche Druckninveau wird durch weitere Zufuhr von überwiegend aus Kohlendioxid bestehendem Gas 22 erreicht. Erst danach findet die Förderung des staubförmigen Brennstoffes vom Schleusbehälter 5 in den Vorlagenbehälter 29 statt. Dazu wird Auflockerungs- und Fluidisiergas 23 zugegeben, so dass der Brennstoff über eine Verbindungsleitung 26 und ein Vereinigungselement 27 in die Nachförderleitung 28 und von dort unter weiterer Zugabe von Transportgas 24 per Dicht- Stromförderung zum Vorlagebehälter 29 gefördert. Die Schleusbehälter 5 werden zeitlich versetzt zur Förderung des Brennstoffs eingesetzt, so dass sich eine quasi-konti- nuierliche Versorgung des Vorlagebehälters 29 ergibt. Das mit dem Brennstoff in den Vorlagebehälter eingetragene Transportgas wird aus dem Vorlagebehälter abgeführt 36 und beispielsweise im Filter 13 entstaubt und mit den anderen Entspannungsgasen an die Umgebung abgegeben.
Es ist auch möglich, das Gas 36 in einem unter Druck arbeitenden Filter zu entstauben und den Pufferbehältern zuzuführen. Zur Druckhaltung des Vorlagebehälters 29 kann es erforderlich sein, ein Gas zuzugeben 25, z.B. kurzfristig während der Umschaltung der Schleusbehälter 5 oder während des Anfahrvorgangs der Anlage.
Der Vorlagebehälter 29 befindet sich permanent auf Betriebsdruck und versorgt 30 kontinuierlich die Brenner 31 des Vergasungsreaktors 32. Die Förderung aus dem Vorlagebehälter erfolgt durch Zugabe von Auflockerungs- und Fluidis- iergas 37 und der Zugabe von weiterem Transportgas 38 in die Brennerleitung 30.
Da das überwiegend aus Kohlendioxid bestehende Gas 21 in Vergasungsanlagen in der Regel aus der nachgeschalteten Gaswäsche gewonnen wird, ist zum Anfahrbetrieb der Gesamt- anläge die Verwendung von Stickstoff vorgesehen, der für diesen Zweck beispielsweise einfach bevorratet werden kann. Sobald der Betrieb soweit aufgenommen ist, dass in der Gas- reinigung das Kohlendioxid separiert wird, erfolgt für den weiteren Regelbetrieb eine Umschaltung auf kohlendioxid- haltiges Gas.
Das in der Gasreinigung gewonnene kohlendioxidhaltige Gas enthält in der Regel geringe Anteile von Komponenten, wie z.B. Kohlenmonoxid, Schwefelwasserstoff, Kohlenwasserstoffe etc. Da Teile des zur Schleusung verwendeten Gases an die Umgebung abgegeben werden, in der beispielhaften Ausführung in Figur 1 die Ströme 33, 34, ggf. 36, ist eine vorherige Reinigung des kohlendioxidhaltigen Gases erforderlich, so dass die zulässigen Emissionsgrenzwerte nicht überschritten werden .
Das in einer Lösungsmittel (Methanol, MDEa, u.a.) basierten Gasreinigung gewonnene Gas enthält neben dem Hauptbestandteil CO2 z.B. folgende Volumenanteile von anderen Komponenten: CO < 1%, H2 < 1%, N2 < 1% und Spuren von Methan, Schwefelwasserstoff, Argon und des eingesetzten Lösungsmittels. Wird eine kriogenische Flüssig-Stickstoffwäsche für Gasreinigung eingesezt, ist der Stickstoffanteil deutlich höher, z.B. 15 % vol.
Der hohe CO-Anteil ist schädlich für die Umwelt. Um die freigesetzte CO-Menge zu begrenzen, ist es vorteilhaft, die Gasreinigung um weitere Trennkolonnen zu erweitern und den verunreinigten CO2 in zwei Fraktionen zu trennen. Eine Fraktion mit geringem CO-Anteil, z.B. < 100 ppmv, wird für die Schleusung eingesetzt und danach freigesetzt und die andere Fraktion mit hohem CO-Anteil wird entweder behandelt oder zurückgeführt .
Die in Figur 1 vorteilhafte Ausführung der Erfindung zeigt eine Trennung zwischen dem kohlendioxidhaltigen Gas, dass zur Schleusung, zur Schleusbehälterbespannung, zum Feststofftransport vom Schleusbehälter zum Vorlagebehälter und zur Druckhaltung im Vorlagebehälter verwendet wird 21 und dem kohlendioxidhaltigen Gas, das zur Brennstofförderung zu den Brennern verwendet wird 25. Für den Gasstrom 21 ist die o.g. Reinigung hinsichtlich der Emissionsgrenzwerte erforderlich, da der größte Teil des Gases an die Umgebung abgegeben wird. Für die Auflockerung und Fluidisierung 37 und für das Transportgas 38 kann jedoch auch ungereinigtes Gas verwendet werden, da es mit dem Brennstoff über die Brenner in den Vergaser gelangt und dort bei hohen Temperaturen an den ablaufenden Reaktionen teilnimmt. In Figur 1 ist beispielhaft eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung dargestellt. Weitere vorteilhafte Variationen sind denkbar, wie beispielsweise der Einsatz nur eines Pufferbehälters. Dies kann dann vorteilhaft sein, wenn weitere Verbraucher kein MP Recyclegas 19 benötigen, beispielsweise, wenn aufgrund der Gestaltung des Vergasungsreaktors keine Flugaschebehandlung vorgesehen werden muss.
Die in Figur 1 dargestellte Ausführung des Vorratsbehälters 2, der Schleusbehälter 5 und der Nachförderleitung 28 ist ein Beispiel, das hier zur Darstellung der prinzipiellen Abläufe verwendet wird. Es ist vorgesehen, dass die Anzahl der Schleusbehälter größer sein kann. Auch ist vorgesehen, dass die Schleusbehälter über mehrere Nachförderleitungen den Vorlagebehälter 29 versorgen.
- S -
Bezuαszeichenliste :
1 Anlage
2 Vorratsbehälter
3 Brennstoffe
4 Verbindungsleitung
5 Schleusbehälter
6 Zu entspannendes Gas
7 Wärmetauscher
8 Filter
9 Erwärmtes und entstaubtes, zu entspannendes Gas
10 MP Pufferbehälter
11 LP Pufferbehälter
12 Entspannungsgas
13 Filter
14 LP Recyclegas
15 LP Recyclegas zur Inertisierung
16 LP Recyclegas zur Auflockerung und Fluidisierung
17 LP Recyclegas zu Verbrauchern
18 MP Recyclegas
19 MP Recyclegas zu Verbrauchern
20 MP Recyclegas zu den Schleusbehältern
21 Gas
22 Bespannungsgas
23 Gas zur Auflockerung und Fluidisierung
24 Transportgas
25 Gas zur Auflockerung und Fluidisierung
26 Verbindungsleitung
27 Vereinigungselement
28 NachfOrderleitung
29 Vorlagebehälter 30 Brennerleitungen
31 Brenner
32 Vergasungsreaktor Gas zur Atmosphäre Gas zur Atmosphäre Gas Gas Gas zur Auflockerung und Fluidisierung Transportgas

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Versorgung eines Reaktors (32) zur Erzeugung von Rohsynthesegas mit Brennstoff (3) aus einem Vorratsbehälter (2) unter Zwischenschaltung von Schleusbehältern (5) und wenigstens einem Vorlagebehälter (29) , dadurch gekennzeichnet, dass
- zur Inertisierung und Auflockerung des Brennstoffes im Vorratsbehälter (2) ,
- zur Auflockerung und Fluidisierung des Inhaltes der Schleusbehälter (5) ,
- als Schleusgas aus den Schleusbehältern (5) ,
- zur Auflockerung und Fluidisierung im Vorlagebehälter (29) sowie
- zur Zuführung des Brennstoffes zwischen den Anlageteilen und aus dem Vorlagebehälter (29) zum Vergasungsreaktor
(32) ein überwiegend aus CO2 bestehendes Gas (mehr als 95 Vol.-% CO2 mit Beimengungen, wie H2, CO, N2, Kohlenwasserstoffen od. dgl.) eingesetzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das durch die Absenkung des Druckniveaus des jeweiligen Schleusbehälters (5) auf das Druckniveau des Vorratsbehälters (2) abgeführte Gas über einen Wärmetauscher (7) geleitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2 , dadurch gekennzeichnet, dass das den Wärmetauscher (7) verlassende Gas über einen Filter (8) geführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3 , dadurch gekennzeichnet, dass das erwärmte und entstaubte CO2-GaS einem MP (medium pressure) -Pufferbehälter zugeführt und dort auf das gewünschte mittlere Druckniveau gebracht wird.
5. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3 , dadurch gekennzeichnet, dass das erwärmte und entstaubte CO2-GaS einem LP (low pressure) -Pufferbehälter (11) zugeführt und dort auf das gewünschte niedrige Druckniveau gebracht wird.
6. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3 , dadurch gekennzeichnet, dass das erwärmte und entstaubte CO2-GaS über eine Entgasungsleitung (12) auf Umgebungsdruck entspannt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, dass die Gasströme aus dem MP-Pufferbehälter (10) und/oder aus dem LP- Pufferbehälter (11) und/oder der Entspannungsleitung (12) nach Entspannung auf Umgebungsdruck der Atmosphäre unmittelbar oder über einen Filter (13) zugeführt werden.
8. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Filter (6) und/oder der Filter (13) mittels des überwiegend aus CO2 bestehenden Gases gereinigt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Teil des den MP-Pufferbehälter (10) verlassenden Gases zur Bespannung der Schleusbehälter (20) eingesetzt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil des den MP-Pufferbehälter (10) verlassenden Gases zur Behandlung der aus dem Rohgas ausgeschiedenen Flugasche eingesetzt wird.
11. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zufuhr des Brennstoffes aus dem Schleusbehälter (5) zum Vorlagebehälter mittels Dichtstromführung vorgenommen wird.
12. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass für Transportgas (38) und Fluidisierung (37) ein Gas mit höherem CO-Gehalt als der zulässige CO-Gehalt der freigesetzten Gase verwendet wird.
13. Anlage zur Förderung eines kohlenstoffhaltigen Brennstoffes
(3) aus einem Vorratsbehälter (2) über Schleusenbehälter (5) sowie über einen Vorlagebehälter (29) zu einem Vergasungsreaktor (32) , insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch
Zuführungen (16,23,37,38) von überwiegend aus CO2 bestehendem Gas, nämlich
- Leitungen (16) zur Inertisierung und Auflockerung des Brennstoffes im Vorratsbehälter (2) durch das CO2-GaS,
- Leitungen (23) zur Zuführung des CO2-Gases zur Auflockerung und Fluidisierung des Inhaltes der Schleusenbehälter (5) sowie zur Bereitstellung als Schleusgas,
- eine Leitung (37) zur Zuführung des CO2-Gases zur Auflockerung und Fluidisierung im Vorlagebehälter (29) sowie
- eine Leitung (38) zur Zuführung des CO2-Gases als Trans- portgas vom Vorlagebehälter (29) zum Vergasungsreaktor (32) .
14. Anlage nach Anspruch 13 , dadurch gekennzeichnet, dass der oder die Schleusbehälter (5) mit einer Heiz- einrichtung versehen sind.
15. Anlage nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass zur Erwärmung des aus den Schleusbehältern (5) stammenden Gases ein Wärmetauscher (7) vorgesehen ist.
16. Anlage nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass zur Entstaubung des den Wärmetauscher (7) verlassenden Gases wenigstens ein druckfester Staubfilter (8) vorgesehen ist.
17. Anlage nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass dem Wärmetauscher (7) und/oder dem Staubfilter (8) ein MP (medium pressure) Pufferbehälter und/oder ein LP (low pressure) Pufferbehälter und/oder eine Entspannungsgasleitung (12) nachgeschaltet ist.
18. Anlage nach Anspruch 13 oder einem der folgenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Zuführleitung (20) für MP Recyclegas vom MP Pufferbehälter (10) zu den Schleusbehältern (5) vorgesehen ist.
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