WO2010051785A1 - Klemmkörperfreilauf - Google Patents

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WO2010051785A1
WO2010051785A1 PCT/DE2009/001340 DE2009001340W WO2010051785A1 WO 2010051785 A1 WO2010051785 A1 WO 2010051785A1 DE 2009001340 W DE2009001340 W DE 2009001340W WO 2010051785 A1 WO2010051785 A1 WO 2010051785A1
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WO
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cage
clamping body
clamping
inner ring
freewheel
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PCT/DE2009/001340
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Oswald Friedmann
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Schaeffler Buehl Verwaltungs GmbH
LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
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LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG
LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
    • F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
    • F16D41/069—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags
    • F16D41/07—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags between two cylindrical surfaces
    • F16D41/073—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags between two cylindrical surfaces each member comprising at least two elements at different radii
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H29/00—Gearings for conveying rotary motion with intermittently-driving members, e.g. with freewheel action
    • F16H29/02—Gearings for conveying rotary motion with intermittently-driving members, e.g. with freewheel action between one of the shafts and an oscillating or reciprocating intermediate member, not rotating with either of the shafts
    • F16H29/04—Gearings for conveying rotary motion with intermittently-driving members, e.g. with freewheel action between one of the shafts and an oscillating or reciprocating intermediate member, not rotating with either of the shafts in which the transmission ratio is changed by adjustment of a crank, an eccentric, a wobble-plate, or a cam, on one of the shafts

Definitions

  • the invention relates to a sprag freewheel, in particular a damped sprag freewheel with cage, which can be used for example on the output side of a crank-CVT transmission, and a crank-CVT transmission with such a sprag freewheel.
  • a crank CVT transmission is known for example from EP 1 650 071 A2.
  • an eccentric cam variable displacement drive assembly which is connected via connecting rod-like connecting elements to a driven shaft forming an output or output shaft with respect to the transmission ,
  • the freewheel devices are provided between the connecting rod-like connecting elements and the driven shaft.
  • crank-CVT transmission In this crank-CVT transmission, the driving crankshaft and the output shaft or driven shaft are aligned parallel to each other and rotatably supported in the transmission housing.
  • torque When torque is introduced into the crankshaft from an engine, the torque is transmitted to the output shaft through the crank CVT transmission.
  • the eccentricity of the Exzenterbaumaschine and thus their axis of rotation relative to the drive shaft is changed, whereby the transferred from the connecting rod connecting elements on the output shaft hub and thus the ratio of the transmission can be adjusted.
  • the torque On the output shaft, the torque can be tapped for example for driving wheels of a vehicle.
  • crank-CVT transmission in the axial direction of the crankshaft successively arranged a plurality of eccentric units, on each of which connecting rod-like connecting elements are mounted and which are in communication with a corresponding number of freewheel units on the output side of the transmission, on the output shaft also in whose axial direction are arranged one behind the other.
  • freewheels are basically two types of freewheels known, namely reversible freewheels, depending on their switching position selectively block the relative rotation of an outer ring and an inner ring in one of the two directions of relative rotation, and those that have a fixed predetermined and unchangeable locking direction in the they prevent a relative rotation between an outer ring and an inner ring, while in the other direction of relative rotation, the rotation of the outer ring and the inner ring is allowed relative to each other.
  • reversible freewheels to realize, for example, a reverse gear, no additional gear or a separate motor must be provided, since by switching the freewheels the direction of rotation of the output shaft relative to the input shaft of the transmission can be changed.
  • a separate engine such as an electric motor
  • another transmission such as planetary gear coupled, if necessary, namely, when a reverse drive function is to be provided, part of Load transfer path in the transmission is and otherwise decoupled.
  • Reversible freewheels are generally designed as roller freewheels in which rollers roll between the inner ring and the outer ring and are pressed by suitable springing in a nip in one or the other direction of relative rotation.
  • rollers roll between the inner ring and the outer ring and are pressed by suitable springing in a nip in one or the other direction of relative rotation.
  • sprag clutches are known which are more compact and lighter than roller freewheels. These are e.g. the clamping body profiled so that they block in one position, the relative rotation of the inner and outer ring, which may have both circular cross-section, and allow in another position, the relative rotation.
  • a clamping or locking position in which the rolling or clamping body in a lie between the inner ring and outer ring formed nip.
  • the position in which they allow a rotation of the inner ring and the outer ring to each other is referred to as free-running position.
  • This terminology is also used in the present description for those (clamp body) freewheels in which the blocking or release of a currently active seed diameter of the clamp body and not the position of the clamp body along the circumferential direction depends.
  • the invention is based on the idea to provide a freewheel with clamping bodies, which are designed by their profile in a cross section perpendicular to the axial direction of the freewheel so that they can take on a rolling clamp on the inner ring a clamping position or a freewheeling position depending on their tilting position, wherein the individual clamping body in a cage, which is provided between the inner ring and the outer ring, held and guided and the cage for each clamping body individually and separately a Klemm stressesanfed- tion is provided.
  • the tilted position thus defines an effective diameter of the clamping body, which changes depending on the tilted position.
  • the force direction and size can be selected by suitable choice of the spring constant and the effective direction of the force so that geometric tolerances hardly affect the amount of effective force and in addition to a basic contact pressure for each clamp body, causing a quick return ensures movement in the nip, a portion of the energy present in the movement of the nip can be destroyed by friction or can be stored in the Klemm redesignungen to a quick turning back of the clamp body at the end of the damping process, ie back in the nip, to ensure.
  • a reliable operation of the freewheel can be ensured by the individual Klemmoasaanfederonne for each one of the clamp body.
  • the EinzelklemmSystem by the Einzelklemmscaleanfederung the system of clamping bodies are ensured on the inner ring in each operating condition.
  • the inner ring and the outer ring are each circular in a section perpendicular to the axial direction of the freewheel. Therefore, the production of the inner ring and the outer ring is easy. This is through the use of - A -
  • Clamping elements with profile in a section perpendicular to the axial direction allows, wherein the profiling of the clamping body is the shape that they allow in a tilted position, the rotation of the inner ring and the outer ring to each other, i. that between the clamping body and, for example, the outer ring is air when the clamping body rests against the inner ring. In the other tilt position, the rotation of the inner ring and the outer ring is blocked to one another, which is the case when the clamping body simultaneously clamped on the inner and outer ring.
  • the cage is rotatable on the inner ring.
  • a cage springing is preferably provided in such a way that it preloads the cage against the inner ring and / or a component fixedly connected to the inner ring. This means that upon rotation of the cage relative to the inner ring friction energy is generated, so that the movement of the clamping body from the nip and the cage is damped relative to the inner ring and energy is destroyed.
  • the outer ring may be mounted on the inner ring by a sliding or rolling bearing and the sliding or rolling bearing be set on the inner ring, preferably be pressed.
  • the cage spring can then clamp the cage in the axial direction against one of the bearing rings of the sliding or rolling bearing.
  • the cage spring is formed by a plate spring, which is generally simple in construction.
  • the springs of Klemmömmömmömmömmömmeniaanfederung are mounted on the cage, which in turn offers advantages in mounting, since the cage with the Klemmsammlunganfederungsfedern can be formed as an assembly in advance and then mounted with inner and outer rings and the clamping bodies.
  • the springs of the sprag suspension are designed as leg or leaf springs, preferably with a relatively small spring constant.
  • the Klemmisson analysesanfederungskraft is preferably selected such that the radial component of the KlemmMechanfederungskraft, ie the component of the force acting in the radial direction of the freewheel is greater than a maximum centrifugal force of the respective clamp body.
  • the clamping body can be reliably pressed against the inner ring in each operating state, so that the lifting of the clamping body from the inner ring is reliably prevented in any operating state.
  • the center of gravity of the individual clamping bodies lies in the radial direction radially outside a guide region for the clamping body, which is provided on the cage.
  • the tilting or rolling movement of the clamping bodies on the inner ring can be performed reliably and simply and is hardly influenced by guide areas on the cage.
  • the cage is designed such that a stop is provided for each clamping body on the cage, which can cooperate with a correspondingly shaped portion of the clamping body, so that a movement distance of the clamping body is limited in its movement from the clamping position to the free-running position, whereby it is prevented that the clamping body from the cage or too far away from the nip reach.
  • a failure of the freewheel can be prevented or a reliable and rapid switching between clamping position and free-running position can be ensured.
  • the clamping body in the cage are guided in such a game and with respect to the inner ring shaped such that the clamping body can roll on the inner ring, without the cage shifts or the clamping body has to slide on the inner ring or the cage.
  • the contours of the cage and the slider are preferably matched to one another such that the contour of the cage in the guide region has a shape which corresponds to the rolling curve of the profile, i. is congruent, but is shifted to a specific, minor game in parallel.
  • the clamp body when unrolling always the same, little game to the cage. This ensures that energy is not unnecessarily destroyed in the freewheel and friction and thus heat is generated, which must be removed if necessary.
  • the connecting rod-like connecting element establishes the connection to the drive side of the transmission.
  • one or more voltage reduction through openings or discharge openings are provided adjacent to the connecting rod eye.
  • Figure 1 is a cross-sectional view through a freewheel according to the invention in a
  • Figure 2 is a cross-sectional view in the axial direction through the freewheel according to Figure 1;
  • Figure 3 is a detail of the freewheel shown in Figure 1, wherein the freewheel is not tensioned;
  • Figure 4 is a view corresponding to Figure 3, but with the freewheel tensioned
  • Figure 5 is a view corresponding to Figures 3 and 4, by means of which the damping process is explained;
  • Figure 6 is an enlargement of the view of Figure 2;
  • Figure 7 illustrates a first embodiment of the outer ring
  • Figure 8 shows a second embodiment of the outer ring.
  • Figure 1 shows in a cross section in a direction perpendicular to the axial direction and Figure 2 in cross-section in the axial direction of a clamp body freewheel 10 according to an embodiment of the invention. Details of the views according to Figures 1 and 2 are shown in Figures 3 to 5 and 6, respectively.
  • the damped sprag freewheel 10 includes an inner ring 12 and an outer ring 14 having a common axis of rotation A and are concentric with each other.
  • the inner ring 12 has an outer surface 13 which is circular in cross section in FIG. 1.
  • the outer ring 14 has an inner surface 15 which is circular in cross-section in FIG.
  • the inner ring 12 may for example be identical to the output shaft of a crank-CVT transmission or be connected to this rotation or via a gearbox as needed.
  • the outer ring 14 is provided as a circular ring with a bulge 16 radially outward, wherein in the region of the bulge 16 a connecting rod 18 is integrated.
  • a connection to the drive side of the crank CVT transmission can be established via the connecting rod eye 18 by means of, for example, connecting rod-like connecting elements (not shown), so that the stroke generated by the eccentric units on the connecting rod-like connecting elements is transmitted to the outer ring 14 and for rotation of the outer ring 14 leads.
  • the voltage reduction passage opening 19 is designed as an opening elongated essentially in the tangential direction to the connecting rod eye 18 or the inner surface 15 of the outer ring 14, whose side facing the connecting rod eye 18 follows the shape of the connecting rod eye, so that the stress reduction through-hole 19 is tapered toward its edge portions in a central region seen in the tangential direction.
  • FIG. 7 shows the outer ring 14 of Figures 1 and 2 in detail.
  • FIG. 8 shows an alternative embodiment of the outer ring 14, in particular the stress reduction through openings 19 ', wherein in this embodiment two separate stress reduction through openings are provided in the area adjacent to the bulge 16 of the outer ring 14.
  • the voltage reduction through holes 19 and 19 ' relieve the bulge 16, so that in this area voltages are reduced.
  • the voltage reduction through openings are preferably configured overall as passage openings or relief openings, but blind holes are also possible in principle.
  • the outer ring 14 is mounted on the inner ring 12 via a sliding bearing 20.
  • the sliding bearing 20 is pressed firmly on the inner ring 12 and the output shaft.
  • the outer ring 14 is thus rotatably mounted relative to the inner ring 12.
  • an annular gap 21 is formed between the inner surface 15 of the outer ring 14 and the outer surface 13 of the inner ring 12.
  • clamping body 22 are introduced, which are guided by a cage 24.
  • the cage 24 is also rotatably mounted on the inner ring and thus can be in abutment.
  • it is, as Figure 6 can be removed, biased by a plate spring 26 in the axial direction.
  • the plate spring 26 forms such with a cage spring suspension.
  • the cage 24 is pressed by the plate spring 26 against the left in Figure 6 bearing ring of the sliding bearing 20. Since the bearing rings of the sliding bearing 20 are fixed to the inner ring 12 and against rotation, thus resulting in a rotation of the cage 24 relative to the inner ring 12 and the sliding bearing 20 friction, so that upon rotation of the cage 24 frictional energy is destroyed.
  • a bearing ring of the sliding bearing 20 can be used in common for outer rings 14 adjacent in the axial direction, if the bearing surface of the sliding bearing 20 is shaped correspondingly to the outer ring, so that it can be seen on a bearing ring of the sliding bearing 20, as shown in FIG is, two bearing surfaces 23, each formed for one of two adjacent outer rings.
  • the clamping body 22 each have a rolling surface 30, with which they can roll on the inner ring 12, without sliding on it.
  • the clamping body can move between the shown in Figure 3 untensioned position of the freewheel 10 and the tensioned position of the freewheel 10 shown in FIG.
  • the cage 24 is for this purpose provided with guide surfaces 40 and 41, which are shaped such that during the movement of the clamping body 22 between the unstressed and the cocked position of the freewheel always a uniform game between the contour surface of the clamping body 22 and the guide surface 40 and 41 of the cage 24 is present so that the cage 24 does not shift or be affected.
  • the guide surfaces 40, 41 essentially correspond to the rolling contour of the nose-shaped clamping body regions 31, 32, but are displaced parallel thereto, so that there is always the same play between the cage 24 and the clamping body 22.
  • the cage 24 also has, for each clamping body, a stop 42 in the form of a stop lug, with which the nose-like region 31 of the clamping body 22 can come into contact, when the clamp body 22 moves from the cocked position to a release position, thereby limiting movement of the clamp body 22 (ie, excessive tilting).
  • individual torsion springs 50 are provided for each clamping body 22 as a clamping body suspension.
  • the torsion springs 50 exert on the clamping body 22 a radially inwardly and in the direction of clamping position (to the left in Figure 3) directed Grundanpresskraft F 6 .
  • the Grundanpresskraft F G thus acts obliquely in the direction of the gap and radially inward.
  • the tangential component of the basic contact force F GT is chosen so that it forms the basic suspension in the direction of clamping position or clamping gap, ie that there is always provided a sufficient basic suspension of the clamping body 22 in the direction of the nip.
  • the radial component F GR of the basic contact force F G is preferably selected such that it is smaller than the maximum centrifugal force occurring during operation on the clamping body 22 and thus prevents the lifting of the clamping body 22 from the inner ring 12.
  • the leg spring 50 preferably has a relatively small spring constant, so that geometrical tolerances, for example when installing the leg springs 50 on the cage 24 or the clamping body 22 per se hardly affect the basic pressing force F G.
  • the clamping body 22 rotates at high speed from the nip, so he tilts in the clockwise direction to the extent that the spring leg 50 springs in and an air gap 52 between the inner surface 15 of the outer ring 14 and the clamping body 22 is created.
  • the leg spring 50 thus absorbs a (small) part of the energy that arises during the rotation of the clamping body 22 from the nip. This stored energy in the leg spring 50 is used at the end of the damping process for turning back the clamping body 22 in the direction of clamping gap and thus the position shown in Figure 3.
  • the clamping body 22 When moving from the clamping position to the freewheeling position, the clamping body 22 also rolls on the outer surface 13 of the inner ring 12 with its rolling surface 30 as long as until the stop lug 31 of the clamping body 22 comes into abutment against the stop 42 on the cage 24. This results in an impulse force Fi on the cage, which can lead to a movement of the cage 24 relative to the inner ring 12 and the sliding bearing 20 connected to the inner ring 12. This cage movement is damped by the friction between the sliding bearing 20 and the cage 24 by energy is destroyed by friction. The resulting reaction force Fi R on the clamp body 22 generates a braking force F
  • the movement of the clamping body 22 is limited by the stop on the stop 42 of the cage 24 and any vibrations are damped by the frictional forces, so that the clamping body 22 quickly and reliably return to the starting position shown in Figure 3 and from there reliably in the clamping position can be brought.
  • the cage 24 also 32 of the clamp body 22 and the corresponding guide surface 41 is formed between the other lug-like clamp body region on the cage also a frictional force F ⁇ which damps the swing movement of the clamp body 22nd

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Abstract

Ein Klemmkörperfreilauf (10) enthält einen Innenring (12), einen relativ zum Innenring (12) in zumindest einer Drehrichtung drehbaren Außenring (14), einen Käfig (24) für Klemmkörper zwischen dem Innenring (12) und dem Außenring (14) und mehrere Klemmkörper (22), wobei die Klemmkörper (22) zwischen einer Klemmposition, in der sie eine Relativdrehung zwischen Innen- und Außenring (12,14) verhindern, und einer Freigabeposition, in der sie eine Relativdrehung zwischen Innen- und Außenring (12,14) ermöglichen, verkippbar sind, wobei eine Klemmkörperanfederung vorgesehen ist, die die Klemmkörper (22) radial nach innen und in Richtung Klemmposition vorbelastet, wobei die Klemmkörperanfederung als für jeden Klemmkörper separat ausgebildete Feder (50) vorgesehen ist.

Description

Klemmkörperfreilauf
Die Erfindung bezieht sich auf einen Klemmkörperfreilauf, insbesondere einen gedämpften Klemmkörperfreilauf mit Käfig, der beispielsweise auf der Abtriebsseite eines Kurbel-CVT- Getriebes verwendbar ist, sowie ein Kurbel-CVT-Getriebe mit einem solchen Klemmkörperfreilauf.
Ein Kurbel-CVT-Getriebe ist beispielsweise aus der EP 1 650 071 A2 bekannt. Auf einer von einem Motor antreibbaren Eingangswelle, die im Bezug auf das Getriebe eine antreibende Welle bildet, ist eine verstellbare Exzenterantriebsanordnung mit Exzenterbauteilen vorgesehen, die über pleuelähnliche Verbindungselemente mit einer getriebenen Welle verbunden ist, welche im Bezug auf das Getriebe eine Ausgangs- oder Abtriebswelle bildet. Durch die Übertragung des Hubs der Verbindungselemente mittels Freilaufeinrichtungen auf die getriebene Welle und damit die Abtriebsseite des Getriebes wird die getriebene Welle zur Drehung angetrieben. Die Freilaufeinrichtungen sind zwischen den pleuelartigen Verbindungselementen und der getriebenen Welle vorgesehen.
In diesem Kurbel-CVT-Getriebe sind die antreibende Kurbelwelle und die Abtriebswelle bzw. getriebene Welle zueinander parallel ausgerichtet und im Getriebegehäuse drehbar gelagert. Wenn von einem Verbrennungsmotor Drehmoment in die Kurbelwelle eingeleitet wird, wird das Drehmoment durch das Kurbel-CVT-Getriebe an die Abtriebswelle übertragen. Je nach Position der Exzenterbauteile bezüglich der Drehachse der Antriebswelle wird die Exzentrizität der Exzenterbauteile und damit deren Drehachse gegenüber der Antriebswelle verändert, wodurch der von den pleuelartigen Verbindungselementen auf die Abtriebswelle übertragene Hub und damit die Übersetzung des Getriebes eingestellt werden können. An der Abtriebswelle kann das Drehmoment beispielsweise zum Antreiben von Rädern eines Fahrzeugs abgegriffen werden. In der Regel sind in dem Kurbel-CVT-Getriebe in Axialrichtung der Kurbelwelle hintereinander mehrere Exzentereinheiten angeordnet, an denen jeweils pleuelartige Verbindungselemente angebracht sind und die mit einer entsprechenden Anzahl von Freilaufeinheiten auf der Abtriebsseite des Getriebes in Verbindung stehen, die auf der Abtriebswelle ebenfalls in deren Axialrichtung hintereinander angeordnet sind. Für die Freiläufe sind grundsätzlich zwei Arten von Freiläufen bekannt, nämlich umschaltbare Freiläufe, die je nach ihrer Schaltposition wahlweise die Relativdrehung eines Außenrings und eines Innenrings in einer der beiden Relativdrehrichtungen blockieren, und solche, die eine fest vorgegebene und nicht veränderbare Blockierrichtung haben, in der sie eine Relativdrehung zwischen einem Außenring und einem Innenring verhindern, während in der anderen Relativdrehrichtung die Verdrehung des Außenrings und des Innenrings relativ zueinander zugelassen wird. Bei umschaltbaren Freiläufen muss, um beispielsweise einen Rückwärtsgang zu realisieren, kein zusätzliches Getriebe oder ein separater Motor vorgesehen werden, da durch Umschaltung der Freiläufe die Drehrichtung der Abtriebswelle gegenüber der der Eingangswelle des Getriebes geändert werden kann. Bei nicht umschaltbaren Freiläufen wird entweder ein separater Motor, beispielsweise ein Elektromotor, vorgesehen oder aber es wird an die Ausgangswelle des Getriebes nachgeschaltet ein weiteres Getriebe, beispielsweise Planetengetriebe, gekoppelt, das bei Bedarf, nämlich dann, wenn eine Rückwärtsfahrfunktion vorgesehen werden soll, Teil des Lastübertragungswegs im Getriebe ist und ansonsten abgekoppelt ist.
Umschaltbare Freiläufe werden allgemein als Rollenfreiläufe gestaltet, bei denen Rollen zwischen dem Innenring und dem Außenring abrollen und durch geeignete Anfederung in einen Klemmspalt in einer oder der anderen Relativdrehrichtung gedrückt werden. Dazu ist zumindest einer aus dem Innenring oder dem Außenring profiliert, so dass der erwähnte Klemmspalt erzeugt wird.
Alternativ zu Rollenfreiläufen sind Klemmkörperfreiläufe bekannt, die kompakter und leichter als Rollenfreiläufe sind. Bei diesen sind z.B. die Klemmkörper so profiliert, dass sie in einer Position die Relativdrehung des Innen- und Außenrings, die beide Kreisquerschnitt haben können, blockieren und in einer anderen Position die Relativdrehung zulassen.
Bei den Freiläufen wird diejenige Position der Klemm- bzw. Rollkörper, in der die Klemm- bzw. Rollkörper dafür sorgen, dass der Innenring und der Außenring zueinander blockieren, als Klemm- oder Sperrposition bezeichnet, in der die Roll- bzw. Klemmkörper in einem zwischen Innenring und Außenring gebildeten Klemmspalt liegen. Die Position, in der sie eine Verdrehung des Innenrings und des Außenrings zueinander zulassen, wird als Freilaufposition bezeichnet. Diese Terminologie wird in der vorliegenden Beschreibung auch für solche (Klemm- körper-)Freiläufe verwendet, bei denen die Blockierung bzw. Freigabe von einem aktuell wirk- samen Durchmesser der Klemmkörper und nicht der Position der Klemmkörper entlang der Umfangsrichtung abhängt.
Es ist Aufgabe der Erfindung, einen Klemmkörperfreilauf, insbesondere für ein Kurbel-CVT- Getriebe, vorzusehen, der robust aufgebaut ist und zuverlässig arbeitet.
Diese Aufgabe wird mit einem Klemmkörperfreilauf mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Bevorzugte Ausführungsformen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben. In Anspruch 17 ist ein Kurbel-CVT-Getriebe definiert, das einen solchen Klemmkörperfreilauf verwendet.
Der Erfindung liegt der Gedanke zugrunde, einen Freilauf mit Klemmkörpern vorzusehen, die durch ihr Profil in einem Querschnitt senkrecht zur Axialrichtung des Freilaufs derart gestaltet sind, dass sie durch Abrollen auf dem Innenring eine Klemmposition oder eine Freilaufposition je nach ihrer Kippstellung einnehmen können, wobei die einzelnen Klemmkörper in einem Käfig, der zwischen dem Innenring und dem Außenring vorgesehen ist, gehalten und geführt werden und am Käfig für jeden Klemmkörper einzeln und gesondert eine Klemmkörperanfede- rung vorgesehen ist. Die Kippstellung definiert somit einen wirksamen Durchmesser der Klemmkörper, der sich je nach Kippstellung verändert. Durch die gesonderte Klemmkörperan- federung kann die Kraftrichtung und -große durch geeignete Wahl der Federkonstanten und der Wirkrichtung der Kraft so gewählt werden, dass sich geometrische Toleranzen kaum auf die Höhe der wirksamen Kraft auswirken und neben einer Grundanpressung für jeden Klemmkörper, was eine schnelle Rückstellung zur Bewegung in den Klemmspalt gewährleistet, ein Teil der bei der Bewegung aus dem Klemmspalt vorhandenen Energie durch Reibung vernichtet werden kann bzw. in den Klemmkörperanfederungen gespeichert werden kann, um ein schnelles Zurückdrehen der Klemmkörper am Ende des Dämpfungsvorgangs, d.h. wieder in den Klemmspalt, zu gewährleisten. Somit kann durch die einzelnen Klemmkörperanfederungen für jeden einzelnen der Klemmkörper ein zuverlässiger Betrieb des Freilaufs gewährleistet werden. Außerdem kann durch eine Wirkrichtung der Kraft, die eine Komponente radial nach innen aufweist, durch die Einzelklemmkörperanfederung die Anlage der Klemmkörper am Innenring in jedem Betriebszustand gewährleistet werden.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform sind der Innenring und der Außenring in einem Schnitt senkrecht zur Axialrichtung des Freilaufs jeweils kreisförmig. Dadurch ist die Herstellung des Innenrings und des Außenrings einfach. Dies wird durch die Verwendung von - A -
Klemmkörpern mit Profil (bei einem Schnitt senkrecht zur Axialrichtung) ermöglicht, wobei die Profilierung der Klemmkörper der Gestalt ist, dass sie in einer Kippposition die Verdrehung des Innenrings und des Außenrings zueinander zulassen, d.h. dass zwischen dem Klemmkörper und beispielsweise dem Außenring Luft ist, wenn der Klemmkörper am Innenring anliegt. In der anderen Kippposition wird die Verdrehung des Innenrings und des Außenrings zueinander blockiert, was dann der Fall ist, wenn der Klemmkörper gleichzeitig am Innen- und am Außenring spannt.
Vorzugsweise ist der Käfig auf dem Innenring verdrehbar. Weiter ist vorzugsweise eine Käfig- anfederung derart vorgesehen, dass sie den Käfig gegen den Innenring und/oder ein mit dem Innenring fest verbundenes Bauteil vorbelastet. Dies bedeutet, dass bei einer Verdrehung des Käfigs gegenüber dem Innenring Reibenergie entsteht, so dass die Bewegung der Klemmkörper aus dem Klemmspalt und die des Käfigs gegenüber dem Innenring gedämpft wird und Energie vernichtet wird.
Beispielsweise kann dazu der Außenring auf dem Innenring durch ein Gleit- oder Wälzlager gelagert sein und das Gleit- oder Wälzlager auf dem Innenring festgelegt sein, vorzugsweise aufgepresst sein. Die Käfiganfederung kann den Käfig dann in axialer Richtung gegen einen der Lagerringe des Gleit- oder Wälzlagers verspannen.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform ist die Käfiganfederung durch eine Tellerfeder gebildet, was insgesamt einfach in der Konstruktion ist.
Vorzugsweise sind die Federn der Klemmkörperanfederung am Käfig gelagert, was wiederum Vorteile bei der Montage bietet, da der Käfig mit den Klemmkörperanfederungsfedern als Baugruppe im Voraus ausgebildet werden kann und dann mit Innen- und Außenringen sowie den Klemmkörpern montiert werden kann.
Vorteilhafterweise sind die Federn der Klemmkörperfederung als Schenkel- oder Blattfedern gestaltet, vorzugsweise mit verhältnismäßig kleiner Federkonstante. Damit kann einerseits die Anpressrichtung bzw. Wirkrichtung der Federn gut eingestellt werden und andererseits wirken sich geometrische Toleranzen aufgrund der kleinen Federkonstante kaum auf die Höhe der tatsächlich auf die Klemmkörper ausgeübten Kraft aus. Die Klemmkörperanfederungskraft ist vorzugsweise derart gewählt, dass die radiale Komponente der Klemmkörperanfederungskraft, d.h. die Komponente der Kraft, die in radialer Richtung des Freilaufs wirkt, größer als eine maximale Fliehkraft des jeweiligen Klemmkörpers ist. Dadurch kann der Klemmkörper in jedem Betriebszustand zuverlässig an den Innenring angedrückt werden, so dass das Abheben des Klemmkörpers vom Innenring in jedem Betriebszustand zuverlässig verhindert wird.
Vorzugsweise liegt der Schwerpunkt der einzelnen Klemmkörper in radialer Richtung radial außerhalb eines Führungsbereichs für die Klemmkörper, der am Käfig vorgesehen ist. Dadurch kann die Kipp- bzw. Abrollbewegung der Klemmkörper auf dem Innenring zuverlässig und einfach durchgeführt werden und wird von Führungsbereichen am Käfig kaum beeinflusst.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform ist der Käfig derart gestaltet, dass für jeden Klemmkörper am Käfig ein Anschlag vorgesehen ist, der mit einem entsprechend geformten Bereich des Klemmkörpers zusammenwirken kann, so dass eine Bewegungsstrecke des Klemmkörpers bei dessen Bewegung aus der Klemmposition in die Freilaufposition begrenzt wird, wodurch verhindert wird, dass die Klemmkörper aus dem Käfig bzw. zu weit entfernt von dem Klemmspalt gelangen. Dadurch kann ein Versagen des Freilaufs unterbunden werden bzw. eine zuverlässige und rasche Umschaltung zwischen Klemmposition und Freilaufposition gewährleistet werden.
Vorzugsweise sind die Klemmkörper im Käfig derart mit Spiel geführt und bezüglich des Innenrings derart geformt, dass die Klemmkörper auf dem Innenring abrollen können, ohne dass sich der Käfig verschiebt oder der Klemmkörper auf dem Innenring oder dem Käfig gleiten muss. Dazu sind die Konturen des Käfigs und des Gleitkörpers vorzugsweise derart aufeinander abgestimmt, dass die Kontur des Käfigs im Führungsbereich eine Form aufweist, die der Abrollkurve des Profils entspricht, d.h. deckungsgleich ist, jedoch dazu um ein bestimmtes, geringfügiges Spiel parallel verschoben ist. Somit hat der Klemmkörper beim Abrollen immer das gleiche, geringe Spiel zum Käfig. Dadurch wird gewährleistet, dass im Freilauf nicht unnötig Energie vernichtet wird und Reibung und damit Wärme entsteht, die gegebenenfalls abgeführt werden muss.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform ist der Außenring des Freilaufs mit einem Pleuelauge zur Verbindung mit einem pleuelähnlichen Verbindungselement eines Kurbel- CVT-Getriebes gestaltet. Das pleuelähnliche Verbindungselement stellt die Verbindung zur Antriebsseite des Getriebes her.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform sind benachbart zu dem Pleuelauge eine oder mehrere Spannungsreduktionsdurchgangsöffnungen bzw. Entlastungsdurchbrüche vorgesehen. Dadurch kann ein Versagen bzw. ein Brechen oder Reißen des Außenrings im Bereich des Pleuelauges vermieden werden, da solche Entlastungsdurchbrüche die Spannungen im Bereich des Pleuelauges deutlich reduzieren.
Nachfolgend wird die Erfindung beispielhaft anhand der beigefügten Figuren beschrieben, in denen:
Figur 1 eine Querschnittsansicht durch einen erfindungsgemäßen Freilauf in einer
Richtung senkrecht zur Axialrichtung des Freilaufs ist;
Figur 2 eine Querschnittsansicht in Axialrichtung durch den Freilauf gemäß Figur 1 ist;
Figur 3 ein Ausschnitt aus dem in Figur 1 dargestellten Freilauf ist, wobei der Freilauf nicht gespannt ist;
Figur 4 eine Ansicht entsprechend Figur 3 ist, wobei der Freilauf jedoch gespannt ist;
Figur 5 eine Ansicht entsprechend Figuren 3 und 4 ist, mit Hilfe derer der Dämpfungsvorgang erläutert wird;
Figur 6 eine Vergrößerung der Ansicht gemäß Figur 2 ist;
Figur 7 eine erste Ausführungsform des Außenrings darstellt; und
Figur 8 eine zweite Ausführungsform des Außenrings zeigt.
Figur 1 zeigt in einem Querschnitt in einer Richtung senkrecht zur Axialrichtung und Figur 2 in Querschnitt in Axialrichtung einen Klemmkörperfreilauf 10 gemäß einer Ausführungsform der Erfindung. Einzelheiten der Ansichten gemäß Figuren 1 und 2 sind in Figuren 3 bis 5 bzw. 6 dargestellt.
Der gedämpfte Klemmkörperfreilauf 10 enthält einen Innenring 12 und einen Außenring 14, die eine gemeinsame Drehachse A aufweisen und zueinander konzentrisch sind. Der Innenring 12 hat eine im Querschnitt in Figur 1 kreisrunde Außenfläche 13. Der Außenring 14 hat eine im Querschnitt in Figur 1 kreisrunde Innenfläche 15. Der Innenring 12 kann beispielsweise identisch zur Abtriebswelle eines Kurbel-CVT-Getriebes sein oder aber mit dieser drehfest bzw. über ein Getriebe nach Bedarf verbunden sein. Der Außenring 14 ist als Kreisring mit einer Ausbuchtung 16 radial nach außen versehen, wobei im Bereich der Ausbuchtung 16 ein Pleuelauge 18 integriert ist. Über das Pleuelauge 18 kann mittels beispielsweise pleuelähnlichen Verbindungselementen (nicht dargestellt) eine Verbindung zur Antriebsseite des Kurbel-CVT-Getriebes hergestellt werden, so dass der von den Exzentereinheiten an den pleuelähnlichen Verbindungselementen erzeugte Hub auf den Außenring 14 übertragen wird und zur Drehung des Außenrings 14 führt.
In Figur 1 ist ferner eine Spannungsreduktionsdurchgangsöffnung 19 im Bereich des Pleuelauges 18, d.h. benachbart dazu, erkennbar. Die Spannungsreduktionsdurchgangsöff- nung 19 ist in der in Figur 1 dargestellten Ausführungsform als im Wesentlichen in Tangential- richtung an das Pleuelauge 18 bzw. die Innenfläche 15 des Außenrings 14 langgestreckte Öffnung gestaltet, deren dem Pleuelauge 18 zugewandte Seite der Form des Pleuelauges folgt, so dass die Spannungsreduktionsdurchgangsöffnung 19 in einem in Tangentialrichtung gesehenen mittleren Bereich verjüngt gegenüber ihren Randbereichen ist.
Figur 7 zeigt den Außenring 14 aus Figuren 1 und 2 im Einzelnen. In Figur 8 ist eine alternative Ausführungsform des Außenrings 14, insbesondere der Spannungsreduktionsdurch- gangsöffnungen 19' gezeigt, wobei bei dieser Ausführungsform zwei voneinander getrennte Spannungsreduktionsdurchgangsöffnungen im Bereich benachbart zur Ausbuchtung 16 des Außenrings 14 vorgesehen sind. Die Spannungsreduktionsdurchgangsöffnungen 19 bzw. 19' entlasten die Ausbuchtung 16, so dass in diesem Bereich Spannungen verringert werden. Dazu sind die Spannungsreduktionsdurchgangsöffnungen vorzugsweise insgesamt als Durchgangsöffnungen bzw. Entlastungsdurchbrüche gestaltet, wobei jedoch auch Sacklöcher grundsätzlich möglich sind.
Wie am besten in Figuren 2 und 6 zu erkennen ist, ist der Außenring 14 auf dem Innenring 12 über ein Gleitlager 20 gelagert. Das Gleitlager 20 ist auf den Innenring 12 bzw. die Abtriebswelle fest aufgepresst. Der Außenring 14 ist somit relativ zum Innenring 12 drehbar gelagert. Dadurch wird zwischen der Innenfläche 15 des Außenrings 14 und der Außenfläche 13 des Innenrings 12 ein Ringspalt 21 gebildet. In diesen Ringspalt 21 sind Klemmkörper 22 eingebracht, die durch einen Käfig 24 geführt werden. Der Käfig 24 ist ebenfalls auf dem Innenring drehbar angebracht und kann damit in Anlage sein. Außerdem wird er, wie Figur 6 entnehmbar ist, durch eine Tellerfeder 26 in axialer Richtung vorbelastet. Die Tellerfeder 26 bildet so- mit eine Käfiganfederung. Damit wird der Käfig 24 durch die Tellerfeder 26 gegen den in Figur 6 linken Lagerring des Gleitlagers 20 gedrückt. Da die Lagerringe des Gleitlagers 20 zum Innenring 12 festgelegt und verdrehsicher sind, entsteht somit bei einer Verdrehung des Käfigs 24 gegenüber dem Innenring 12 bzw. dem Gleitlager 20 Reibung, so dass beim Verdrehen des Käfigs 24 Reibenergie vernichtet wird.
Wie Figur 6 entnehmbar ist, kann ein Lagerring des Gleitlagers 20 jeweils für in axiale Richtung benachbarte Außenringe 14 gemeinsam verwendet werden, wenn die Lagerfläche des Gleitlagers 20 zum Außenring entsprechend geformt ist, so dass auf einem Lagerring des Gleitlagers 20, wie in Figur 6 erkennbar ist, zwei Lagerflächen 23, jeweils für einen von zwei benachbarten Außenringen geformt sind.
Nachfolgend werden der Käfig 24 sowie die Anfederung der Klemmkörper 22 im Einzelnen beschrieben, wobei insbesondere auf Figuren 3 bis 5 Bezug genommen ist.
Die Klemmkörper 22 weisen jeweils eine Abrollfläche 30 auf, mit der sie auf dem Innenring 12 abrollen können, ohne darauf zu gleiten. Durch Abrollen auf dem Innenring 12, insbesondere der Außenumfangsfläche 13 des Innenrings 12 mit der Abrollfläche 30 können die Klemmkörper sich zwischen der in Figur 3 gezeigten ungespannten Position des Freilaufs 10 und der in Figur 4 gezeigten gespannten Position des Freilaufs 10 bewegen.
Der Käfig 24 ist dazu mit Führungsflächen 40 bzw. 41 versehen, die derart geformt sind, dass bei der Bewegung der Klemmkörper 22 zwischen der ungespannten und der gespannten Position des Freilaufs stets ein einheitliches Spiel zwischen der Konturfläche der Klemmkörper 22 und der Führungsfläche 40 bzw. 41 des Käfigs 24 vorhanden ist, so dass sich der Käfig 24 nicht verschiebt oder beeinflusst wird. Das bedeutet, dass die Führungsflächen 40, 41 im Wesentlichen der Abrollkontur der nasenförmigen Klemmkörperbereiche 31 , 32 entsprechen, zu diesen jedoch parallel verschoben sind, so dass stets das gleiche Spiel zwischen Käfig 24 und Klemmkörper 22 vorliegt. Bei der in Figur 3 dargestellten ungespannten Position des Freilaufs, bei der die Klemmkörper 22 bezüglich einer Tangente an den Innenring 12 im Auflagepunkt der Klemmkörper 22 nach rechts (im Uhrzeigersinn) verkippt sind, sind die Klemmkörper 22 mit Spiel zur Innenfläche 15 des Außenrings 14.
Der Käfig 24 weist ferner für jeden Klemmkörper einen Anschlag 42 in Form einer Anschlagnase auf, mit der der nasenartige Bereich 31 des Klemmkörpers 22 in Anlage gelangen kann, wenn sich der Klemmkörper 22 aus der gespannten Position in eine Freigabeposition bewegt und dabei die Bewegung des Klemmkörpers 22 (d.h. ein übermäßiges Verkippen) begrenzen kann.
Am Käfig 24 sind für jeden Klemmkörper 22 jeweils einzelne Schenkelfedern 50 als Klemm- körperanfederung vorgesehen. Die Schenkelfedern 50 üben auf den Klemmkörper 22 eine radial nach innen und in Richtung Klemmposition (nach links in Figur 3) gerichtete Grundanpresskraft F6 aus. Die Grundanpresskraft FG wirkt somit schräg in Richtung Spalt und radial nach innen. Die tangentiale Komponente der Grundanpresskraft FGT ist dabei so gewählt, dass sie die Grundanfederung in Richtung Klemmposition bzw. Klemmspalt bildet, d.h. dass stets eine ausreichende Grundanfederung des Klemmkörpers 22 Richtung Klemmspalt vorgesehen ist. Die radiale Komponente FGR der Grundanpresskraft FG ist vorzugsweise derart gewählt, dass sie kleiner als die maximale im Betrieb auftretende Fliehkraft auf den Klemmkörper 22 ist und somit das Abheben des Klemmkörpers 22 vom Innenring 12 verhindert. Die Schenkelfeder 50 hat vorzugsweise eine verhältnismäßig kleine Federkonstante, so dass sich geometrische Toleranzen, beispielsweise beim Einbau der Schenkelfedern 50 am Käfig 24 oder der Klemmkörper 22 an sich kaum auf die Grundanpresskraft FG auswirken.
In der in Figur 4 gezeigten Klemmposition, die schematisch durch eine Überdeckung des Außenrings 14 und des Klemmkörpers 22 gezeigt ist, ist der Klemmkörper 22 gegenüber der in Figur 3 dargestellten Position nach links verkippt und verklemmt somit den Innenring 12 und den Außenring 14 zueinander. In der Richtung entgegen dem Uhrzeigersinn in Fig. 4 können der Innen- und der Außenring 12 bzw. 14 somit nur gemeinsam verdreht werden.
Wenn, wie in Fig. 5 gezeigt, sich der Klemmkörper 22 mit hoher Geschwindigkeit aus dem Klemmspalt dreht, so verkippt er in der Richtung im Uhrzeigersinn soweit, dass die Schenkelfeder 50 einfedert und ein Luftspalt 52 zwischen der Innenfläche 15 des Außenrings 14 und dem Klemmkörper 22 entsteht. Die Schenkelfeder 50 nimmt somit einen (kleinen) Teil der Energie auf, die bei der Drehung des Klemmkörpers 22 aus dem Klemmspalt entsteht. Diese gespeicherte Energie in der Schenkelfeder 50 wird am Ende des Dämpfungsvorgangs zum Zurückdrehen des Klemmkörpers 22 in Richtung Klemmspalt und damit die in Figur 3 gezeigte Position verwendet.
Bei dem Bewegen aus der Klemmposition in die Freilaufposition rollt der Klemmkörper 22 außerdem auf der Außenfläche 13 des Innenrings 12 mit seiner Abrollfläche 30 solange ab, bis die Anschlagnase 31 des Klemmkörpers 22 in Anlage gegen den Anschlag 42 am Käfig 24 gelangt. Dabei entsteht eine Impulskraft Fi auf den Käfig, die zu einer Bewegung des Käfigs 24 gegenüber dem Innenring 12 bzw. dem mit dem Innenring 12 verbundenen Gleitlager 20 führen kann. Diese Käfigbewegung wird durch die Reibung zwischen dem Gleitlager 20 und dem Käfig 24 gedämpft, indem Energie durch Reibung vernichtet wird. Die entstehende Reaktionskraft FiR am Klemmkörper 22 erzeugt eine Bremskraft F|RB in Form einer Reibungskraft und entzieht dem System somit ebenfalls Energie. Damit wird die Bewegung des Klemmkörpers 22 aus dem Klemmspalt durch Anschlag an dem Anschlag 42 des Käfigs 24 begrenzt und etwaige Schwingungen werden durch die Reibkräfte gedämpft, so dass der Klemmkörper 22 rasch und zuverlässig wieder in die Figur 3 gezeigte Ausgangsposition zurückkehren und von dort zuverlässig in die Klemmposition gebracht werden kann. Durch die Bewegung des Käfigs 24 entsteht ferner zwischen dem anderen nasenartigen Klemmkörperbereich 32 des Klemmkörpers 22 und der entsprechenden Führungsfläche 41 am Käfig ebenfalls eine Reibkraft Fκ, die die Schwingungsbewegung des Klemmkörpers 22 dämpft.
Bezugszeichenliste
10 Klemmkörperfreilauf
12 Innenring
13 Außenfläche
14 Außenring
15 Innenfläche
16 Ausbuchtung
18 Pleuelauge
19 Spannungsreduktionsdurchgangsöffnung
19' Spannungsreduktionsdurchgangsöffnung
20 Gleitlager
21 Ringspalt
22 Klemmkörper
23 Lagerfläche
24 Käfig
26 Tellerfeder
30 Abrollfläche
31 Klemmkörperbereich
32 Klemmkörperbereich
40 Führungsfläche
41 Führungsfläche
42 Anschlag
50 Schenkelfeder
52 Luftspalt
A Drehachse
FG Grundanpresskraft
FGT tangentiale Komponente der Grundanpresskraft F6
FGR radiale Komponente der Grundanpresskraft FG
FI Impulskraft
F1R Reaktionskraft
F|RB Reibungskraft
FK Reibkraft

Claims

Patentansprüche
1. Klemmkörperfreilauf (10), enthaltend einen Innenring (12), einen relativ zum Innenring (12) in einer ersten Drehrichtung drehbaren Außenring (14), einen Käfig (24) für Klemmkörper (22) zwischen dem Innenring (12) und dem Außenring (14) und mehrere Klemmkörper (22), wobei die Klemmkörper (22) zwischen einer Klemmposition, in der sie eine Relativdrehung zwischen Innen- und Außenring (12, 14) in einer zweiten Drehrichtung verhindern, und einer Freigabeposition, in der sie eine Relativdrehung zwischen Innen- und Außenring (12, 14) in der ersten Drehrichtung ermöglichen, verkippbar sind, wobei eine Klemmkörperanfederung vorgesehen ist, die die Klemmkörper (22) radial nach innen und in Richtung Klemmposition vorbelastet, wobei die Klemmkörperanfederung als eine für jeden Klemmkörper separat ausgebildete Feder (50) vorgesehen ist.
2. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass eine Außenfläche (13) des Innenrings (12) und eine Innenfläche des Außenrings (14) in einem Schnitt senkrecht zur Axialrichtung jeweils einen Kreisquerschnitt aufweisen.
3. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Käfig (24) auf dem Innenring (12) verdrehbar ist.
4. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine Käfig- anfederung (26) vorgesehen ist, die den Käfig (24) gegen den Innenring (12) und/oder ein mit dem Innenring (12) fest verbundenes Bauteil (20) vorbelastet.
5. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Außenring (14) auf dem Innenring (12) durch ein Gleit- oder Wälzlager (20) gelagert ist.
6. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Gleitoder Wälzlager (20) auf dem Innenring (12) festgelegt, vorzugsweise aufgepresst, ist.
7. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 3 und Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Käfiganfederung (26) den Käfig (24) in axialer Richtung gegen einen Lagerring des Gleit- oder Wälzlagers (20) verspannt.
8. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Käfig- anfederung durch eine Tellerfeder (26) gebildet ist.
9. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Federn (50) der Klemmkörperanfederung am Käfig gelagert sind.
10. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Federn der Klemmkörperanfederung als Schenkel- oder Blattfedern (50) gestaltet sind.
11. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die radiale Komponente der Kiemmkörperanfederungskraft (FGR) größer als eine maximale Fliehkraft des jeweiligen Klemmkörpers (22) ist.
12. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Schwerpunkt der Klemmkörper (22) jeweils radial außerhalb eines Führungsbereichs (40, 41) für die Klemmkörper (22) am Käfig (24) liegt.
13. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass am Käfig (24) für jeden Klemmkörper (22) jeweils ein Anschlag (42) vorgesehen ist, der eine Bewegungsstrecke des Klemmkörpers (22) beim Kippen aus der Klemmposition in die Freilaufposition begrenzt.
14. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Klemmkörper (22) im Käfig (24) mit Spiel geführt sind, so dass die Klemmkörper (22) und der Käfig (24) bei der Bewegung der Klemmkörper (22) zwischen der Klemmposition und der Freilaufposition nicht gleiten.
15. Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Außenring (14) ein Pleuelauge (18) zu Verbindung mit einem pleuelähnlichen Verbindungselement eines Kurbel-CVT-Getriebes aufweist.
16. Klemmkörperfreilauf (10) nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Außenring (14), insbesondere benachbart zum Pleuelauge (18), eine oder mehrere Span- nungsreduktionsdurchgangsöffnungen (19) aufweist.
17. Kurbel-CVT-Getriebe mit einem Klemmkörperfreilauf (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche.
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