WO2010009714A2 - System zur wärmedämmung und/oder wandsanierung von gebäuden - Google Patents

System zur wärmedämmung und/oder wandsanierung von gebäuden Download PDF

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WO2010009714A2
WO2010009714A2 PCT/DE2009/001019 DE2009001019W WO2010009714A2 WO 2010009714 A2 WO2010009714 A2 WO 2010009714A2 DE 2009001019 W DE2009001019 W DE 2009001019W WO 2010009714 A2 WO2010009714 A2 WO 2010009714A2
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thermal insulation
plate
coefficient
capillary
moisture
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WO2010009714A3 (de
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Klaus HÖLSCHER
Winfried Stellmach
Tobias HÖLSCHER
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Calsitherm Verwaltungs Gmbh
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    • E04—BUILDING
    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/74—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls
    • E04B1/76—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls specifically with respect to heat only
    • E04B1/78—Heat insulating elements
    • E04B1/80—Heat insulating elements slab-shaped
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    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/64—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor for making damp-proof; Protection against corrosion
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    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/70—Drying or keeping dry, e.g. by air vents

Definitions

  • the invention relates to a system for thermal insulation and / or wall renovation of buildings, a method and a use thereof.
  • a calcium silicate plate which avoids the formation of fungi and germs, is nonflammable, has a high capillary action, a porosity of at least 80% by volume, a density of 250 kg / m 3 and is vapor permeable , although the porosity of the wall insulation is indeed improved, but only inadequate, so that further measures are required to significantly reduce heating energy consumption.
  • a thermal insulation panel of mineral material for external or internal thermal insulation of exterior walls has a specific Weight of less than 250 kg / m 3 , a thermal conductivity value of less than 0.050 W / (mK) and a thickness of 20 to 100 mm.
  • a plaster layer of mineral cleaning material is applied to the outside of the board.
  • the plate with the plaster layer should be water vapor permeable.
  • the panels are attached to the building wall using adhesive mortar.
  • the plates should be close to each other next to each other or on top of each other, ie on a surface, as shown in the document, are fixed, avoiding joints.
  • a coating of silicone paint can be applied to improve the capillary waterproofness of the thermal insulation.
  • a leveling compound layer with reinforcing mesh embedded therein should be applied between each panel and the plaster layer.
  • a number of layers are required, which can vary greatly in their properties, since they must be applied manually. For example, they can be applied with different thicknesses depending on which worker they are applied to.
  • the application of layers is labor intensive and therefore expensive.
  • a thermal insulation panel for interior construction is shown in DE 101 46 174 C2.
  • This comprises a calcium silicate plate with a water vapor diffusion value ⁇ greater than 10 and a capillary activity of 5 -10 '5 to 5 -10 "11 m 2 / s
  • This capillary-active plate is glued to a hard foam plate by an adhesive having a higher vapor diffusion resistance than the capillary-active plate
  • a vapor barrier such as a plastic film, is arranged between the capillary-active plate and the masonry.
  • Roofs often used in factories prefabricated construction panels that are multi-layered and designed as sandwich panels. You can For example, it can be used to build stables or warehouses as well as holiday homes in a rational way.
  • DE 10 2005 002 877 A1 such a sandwich building panel with two panels made of wood-based materials and an insulating intermediate layer is explained.
  • the structure comprises a low heat transfer first building board, which is set fire retardant by treatment with water glass, a battens, a second building board, which is identical to the first plate, an existing expanded glass insulating plate and a reinforcing fabric, which carries a reinforcing plaster.
  • This system is not only expensive but also contains a significant amount of flammable materials.
  • the invention has for its object to provide a solution to create a montage friendly interior insulation for buildings, with a mold infestation should be avoided, in addition to the fulfillment of standards or regulations and a desired reduction of Schuberts also aspects such as Wobehbarige in the summer as well as in winter and crystal formation on wall surfaces are optimally taken into account.
  • both plates are made of an inorganic material that the calcium silicate plate has a Kapillartransportkostoryen for a suction as well as a drying process, which is 1 x 10 "5 m 2 / s to 1 x 10 " 10 and that the second plate a Kapillartransportkostoryen for a suction and for a drying process which is I x IO "4 m 2 / s to 1 x 10 -12 m 2 / s.
  • the plate combination according to the invention makes it possible to avoid a mold attack at very high atmospheric humidity.
  • the very high capillary transport coefficient of the calcium silicate board during both suction and drying avoids mold.
  • the second plate also has a relatively high capillary transport coefficient for suction. This allows the panel composite to quickly absorb moisture from a wall and dry it. Due to the different properties of the panels, thermal insulation can be further optimized.
  • each thermal insulation board is made of an inorganic or mineral material, such as a calcium silicate, the system is not only mold-inhibiting, but also optimally recyclable and very environmentally friendly. In addition, it is also important that this reduces the risk of fire in the building, since such insulation materials are not flammable.
  • the inventive system it is also possible to carry out cost-effective renovation work in a building.
  • the easy-to-install thermal insulation panels can be fixed to the masonry in a short time, without the need for the costly application of additional reinforcement and plaster layers, battens, layers of paint, foils or the like. They can easily be executed over a large area, so that a building renovation and interior insulation requires a short construction time. Further advantageous embodiments of the invention are characterized in the subclaims.
  • an interface layer is formed between the two plates, which boundary layer is provided by different moisture storage characteristic values of the adjoining materials, so that a boundary layer with reduced capillary activity is present between the two materials.
  • This embodiment is based on the experience that capillary moisture transport over the layer boundary of two capillary-active porous building materials is hindered. This allows a moisture transfer between plaster and masonry or between mortar and bricks influence, especially during rainy and dry periods.
  • the first plate designed as a calcium silicate board is such that, at a temperature of 25 ° C., mold fungus formation according to an isopleth model below 85%, in particular below 90%, is not possible. This allows the use of the thermal insulation system in extremely damp masonry or extreme humidity conditions.
  • the second plate is a Perlite insulating board, in particular with a bulk density of 100 to 110 kg / m 3 , which in particular has a true density of 1200 to 1700 kg / m 3 , in particular about 1420 - 1470 kg / m 3 , a porosity of 90-95%, in particular about 93%, a diffusion resistance coefficient ⁇ of 5-7, a water absorption coefficient W 5m in of 85-100 kg / (m 2 Vh), in particular about 93 kg / (m 2 Vh), a free water saturation of 70-84 vol .-%, in particular about 77%, a capillary transport coefficient D where of 0.3 x 10 ⁇ 12 m 2 / s to 3 ⁇ 10 -12 m 2 / s, preferably about 1 ⁇ 10 -12 m 2 / s, a capillary transport coefficient for a suction D ⁇ of 1 ⁇ 10 -5 m 2 /
  • this value can be achieved according to the isoplate model if the second plate is a mineral foam insulation board, in particular with a bulk density of 130 to 140 kg / m 3 , the second board preferably having a true density of 1400 to 2700 kg / m 3 , in particular about 2300 - 2570 kg / m 3 , a porosity of 93 - 97%, in particular about 95%, a diffusion resistance coefficient ⁇ of 1, 5 - 1.9, a water absorption coefficient W 24h of 4 - 8 kg / (m 2 Vh) , in particular about 6 kg / (m 2 Vh), a free water saturation of 25-40 vol .-%, in particular about 32%, a capillary transport coefficient D where from 1 x 10 "10 m 2 / s to 9 x 10 " 10 m 2 / s, preferably about 5 x 10 -10 m 2 / s, a capillary transport for a suction operation D wf of 1 x
  • the first plate has a bulk density of 220-270 kg / m 3 , in particular about 250 kg / m 3 , a true density of 2400 to 2800 kg / m 3 , in particular about 2650 - 2670 kg / m 3 , a porosity of 88 - 93%, in particular about 91%, a diffusion resistance coefficient ⁇ of 2.2 - 3.5, a water absorption coefficient W 1Omin of 40 - 50 kg / m 2 Vh, in particular about 44 kg / m 2 Vh, a free water saturation 80-90% by volume, in particular approximately 84%, a D where 0.5 x 10 "9 m 2 / s to 5 x 10 '9 m 2 / s, preferably about 2 x 10 "9 m 2 / s, a capillary transport for a suction operation D wf of 0.5 x 10 -6 m 2
  • each thermal insulation panel is made of an inorganic or mineral material, such as a calcium silicate, the system is not only mold-inhibiting, but also optimally recyclable and very environmentally friendly. In addition, it is also important that this reduces the risk of fire in the building, since such insulation materials are not flammable.
  • the invention also enables methods for building renovation and / or interior insulation with multiple thermal insulation systems.
  • the plates By changing the plates with regard to their material properties and / or plate thicknesses and / or adhesive properties, several prefabricated sandwich systems of different properties can be used.
  • FIG. 1 is a perspective view of a building panel of a system according to the invention
  • Fig. 4 is a schematic diagram in which the building board for the purpose of
  • the first thermal insulation board 1 consists of a calcium silicate, which is very open to water vapor diffusion and is capillary active.
  • the thermal conductivity (thermal conductivity) of these plates is preferably 0.05 W / (mK) to 0.09 W / (mK), for example 0.065 W / mK.
  • Calcium silicate is inorganic and therefore well recyclable, environmentally friendly and non-combustible.
  • the second thermal insulation panel 2 has a lower thermal conductivity of, for example, about 0.040 W / (mK) to 0.045 W / (mK).
  • This plate preferably has a better thermal insulation property than the first plate 1. As a result, a good thermal insulation is achieved.
  • This plate 2 consists according to a first embodiment of a calcium silicate, but with different properties than the outer plate. 1
  • the plate 2 is made of a Perliten insulation board. It has for example a bulk density of 100 to 110 kg / m 3 , preferably about 104 kg / m 3 , a true density of 1200 to 1700 kg / m 3 , in particular about 1420-1470 kg / m 3 , a porosity of 90 - 95% , in particular about 93%, a diffusion resistance coefficient ⁇ of 5-7, a
  • the second plate 2 may be designed as a mineral foam insulation board, in particular with a bulk density of 100 to 140 kg / m 3 , preferably about 120 kg / m 3 'wherein the second plate 2 preferably has a true density of 1400 to 2700 kg / m 3 , in particular about 2300 - 2570 kg / m 3 , a porosity of 93 - 97%, in particular about 95%, a diffusion resistance number ⁇ from 1, 5-1, 9, a water absorption coefficient W 24h of 4 - 8 kg / (m 2 Vh), in particular about 6 kg / (m 2 Vh), a free water saturation of 25 - 40 vol .-%, in particular about 32%, a capillary transport where D of 1 x 10 -10 m 2 / s to 9 x 10 "10 m 2 / s, preferably about 5 x 10" 10 m 2 / s, a capillary transport for a suction operation D wf of 1
  • FIGS. 1 to 3 illustrate, a thermal insulation system with two panels 1 and 2, which are connected to a building panel 5, is produced in this way. Between both plates 1 and 2, a diffusion-open adhesive 4, in particular an adhesive mortar is present.
  • the building board 5 is suitable for heat and / or cold insulation, wherein a masonry 6 of the building moisture can be removed or kept away from it.
  • Fig. 4 shows an arrangement of the building board 5 on the masonry 6.
  • the first plate 1 is directed to the interior of the building, while the second plate 2 is directed to the building inner wall 7.
  • the building board 5 may be screwed or otherwise connected to the masonry 6.
  • the system 10 is provided for interior thermal insulation and interior renovation of buildings.
  • the first, in particular on the wall fitting plate 1 has a thickness of, for example, about 20 - 60 mm, while the particular room-side second plate 2 has a thickness of, for example, about 40 - 80 mm, wherein the second plate 2 is preferably the same thickness as the first plate or is thicker than the first plate 1. Due to the location of the plates 1 and 2 optimal thermal insulation is achieved with very low growth of fungi.
  • a further vapor-permeable layer may be present on the room side as a protective layer, which may be e.g. as a glass mesh fabric with a vapor permeable smoothing trowel of e.g. 1 - 5 mm on a lime or cement basis.
  • the capillary transport coefficient in the sorption moisture range can be determined from diffusion resistance measurements.
  • the vapor diffusion can be determined by the vapor diffusion resistance value determined in the dry area.
  • a decrease in the diffusion resistance number is due to a superimposed liquid transport. Therefore, the liquid transport coefficients in the sorption moisture range can be calculated by determining fictitious vapor diffusion resistance values ⁇ * analogously to the measurement according to DIN 52615 in higher moisture ranges.
  • the difference between the measured in higher humidity ranges mass flows to those measured in the dry area can be attributed to the liquid transport. It applies here:
  • equation 2 can be represented as follows:
  • the table in FIG. 5 illustrates characteristics for determining the Capillary transport coefficients for a sorption moisture range.
  • the first plate is for example a 24 mm thick calcium silicate plate with a density of about 250 kg / m 3 .
  • the second plate 2 is a Perlite insulation board with a thickness of for example 60 mm and a density of 104 kg / m 3 .
  • the second plate 2 may be made of a different material, a different thickness of eg 100 mm and a bulk density of 134 kg / m 3 .
  • three plates may be present as a sandwich system.
  • two former plates 1 arranged outside.
  • the diffusion resistance coefficient describes the water vapor diffusion resistance of a material compared to an air layer of the same thickness.
  • the diffusion resistance number of air is therefore equal to 1, whereas that of the building materials is usually much higher.
  • a plate-shaped sample of the material to be tested is placed on top of a vessel as an upper end and connected to the vessel rim in a vapor-tight manner.
  • a constant relative humidity is set by a desiccant or a saturated salt solution.
  • the vessels are placed in a climate chamber with constant temperature and humidity. Under the influence of the water vapor partial pressure gradient between the air spaces adjacent to the sample surface, water vapor diffuses through the samples. After setting a steady-state diffusion current, there is a constant weight change per unit time of the measuring vessel, which corresponds to the diffusion flow.
  • the water absorption coefficient describes the moisture absorption of a material over the wetting surface. For materials with a constant pore structure, water uptake is always linear with the root of time.
  • DIN EN ISO 15148 the samples are sealed on the side surfaces and immersed with the suction surface down 2 to 10 mm deep in a water bath. The samples are weighed before immersion in the water bath and then at specific intervals. Prior to the second and subsequent weighing, surface adhering water to the suction surface is removed with a damp sponge cloth. Applying the area-related water absorption over the root of the time results in a straight line for most mineral building materials. From the slope of the straight line, the water absorption coefficient (w value) can be determined. If there is no linear water absorption at the root of the time, the w value from the water absorption is determined after 24 hours.
  • the water absorption coefficient describes only the water absorption of a building material over the surface, but not the distribution of the water within the material.
  • capillary transport coefficients whose metrological determination, however, requires a high level of technical equipment expenditure, the moisture distributions can be calculated for the water absorption.
  • the water absorption coefficient (w value) can only describe the water absorption.
  • the liquid transport during the drying process is generally much slower. There is no characteristic value comparable to the w value for this transportation procedure. For this reason, an additional drying test must be carried out.
  • These are saturated five-sided sealed samples in a climate chamber at constant boundary conditions dried over the free side and determined by weighing the temporal weight course. From this weight curve it is possible to iteratively determine the capillary transport parameters for the drying process using transient heat and moisture transport calculation programs such as WUFI®, COND or Delphi.
  • the free water absorption is the weight or volume-related amount of water that absorbs a material in water storage without additional external forces (pressure or vacuum). Due to entrapped air pores, it is always below the amount that the material could absorb due to its open porosity.
  • test specimens are dried to constant weight in a drying oven (drying temperature 110 0 C or 40 0 C for gypsum-containing building materials or for building materials in which higher temperatures are to be avoided, for plastics 70 0 C).
  • the moisture storage function describes the water content of a building material in equilibrium with the respective boundary conditions. At the determination The storage properties must be differentiated between the sorption moisture range and the capillary water range.
  • the sorption moisture range there is a commonly used, very simple process.
  • the sample is stored in a climate adjusted above a salt solution or with the aid of a climate chamber and the equilibrium moisture content is determined by weighing the sample.
  • the adsorption isotherm or, in the reverse procedure the desorption isotherm is obtained.
  • Measurements above 95% r.F. should not be carried out, since in this area the sorption isotherm is extremely steep for hygroscopic mineral building materials.
  • Small non-excludable fluctuations in the relative humidity cause very large changes in the sorption moisture.
  • the determination of a sorption isotherm takes several weeks to months depending on the sample material and the number of moisture levels due to the very slow adjustment of the equilibrium moisture content.
  • the measuring procedure is standardized within DIN EN ISO 12571.
  • the pore volume of a substance is determined by means of the helium pycnometer.
  • the meter has two chambers, one of them with variable volume.
  • the volume of the unfilled sample chamber is set to the size of the comparison chamber.
  • the same amount of helium is introduced by means of reciprocating pistons into both previously evacuated chambers and the volume of the variable chamber is adjusted so that the same pressure is present in both chambers.
  • Helium is used because it is an inert gas and has an extremely small molecular diameter, making it safe to use any accessible cavities a sample fills.
  • the sample chamber is filled with the test material, evacuated again and then introduced the same amount of helium as before.
  • the volume of the test chamber must be increased by the volume of the pure solid of the test material. Dividing the mass of the sample by the thus determined pure volume, you get the pure density.
  • the capillary transport coefficient When calculating the moisture content of components, the capillary transport coefficient has a very significant influence on the results of the calculation, as long as there is a contact of capillary-active materials with liquid water.
  • these capillary transport coefficients can be determined quite accurately with the appropriate measuring technology for most building materials. Often, however, the time and cost required for the task is too large and / or high accuracy is not necessary. For this reason, a method has been developed, with which it is possible to obtain a good approximation for the capillary transport coefficient with knowledge of the basic humid parameters (free water saturation, reference moisture content, water absorption coefficient) without further measurement.
  • This method is based on an exponential approximation for the moisture-dependent capillary transport coefficient.
  • the capillary transport coefficient is approximately the same for all mineral building materials.
  • the value for this water content is set to 2-10 "10 m 2 / s independently of the material, so that the complete exponential curve can be easily determined graphically or iteratively calculated from the w value deliver, the suction behavior follows the Vt law.
  • the capillary transport coefficients for the suction process differ substantially from those for the drying. When drying a water-saturated porous building material, different drying phases occur.
  • the drying rate depends only on the external conditions; the properties of the building material have no influence. Since the capillary transport in the building material decreases sharply with decreasing water content, at some point the amount of liquid transported to the surface will no longer be sufficient to maintain the initial drying rate. As a result, a steadily decreasing drying rate is observed in this drying section.
  • the drying process is dependent here, apart from the climatic boundary conditions, also by the diffusion resistance coefficient and the liquid transport coefficient.
  • a heat and moisture calculation program can be used.
  • the measured and calculated mass progressions are compared with one another.
  • D ww transport coefficient drying
  • two steps have to be carried out.
  • the heat transfer coefficient prevailing at the evaporation surface must be determined.
  • the capillary transport coefficient Dww is adjusted at free saturation until there is also a minimal deviation between calculated and measured course for the further drying.
  • Fig. 6 shows a table of measured wet material characteristics for a second plate 2 made as a perlite plate.
  • Fig. 7 shows a table of measured humidifying
  • Material characteristics for a second plate 2 which is designed as a mineral foam plate.
  • FIG. 8 shows a table of measured wet material characteristic values for the first plate 1, which is designed as a calcium silicate plate.
  • the first designed as calcium silicate plate 1 has
  • This disk 1 comprises a capillary transport D wf having a suction which is greater, in particular at least two, preferably about three
  • Drying operation is, for example 5 x 10 -8 m 2 / s to 5 x 10 -9 m 2 / s, preferably 2.0 x 10 "9 m 2 / s, while the capillary transport D wf for a suction operation at about 5 x 10 "5 m 2 / s to 5 x 10 " 6 m 2 / s, preferably 2.65 x 10 "6 m 2 / s, so that it deviates by about three orders of magnitude.
  • Dw o [m 2 / s] characterizes the capillary transport coefficient in the sorption moisture range.
  • D w0 is practically the value for dry building materials.
  • D wf is the liquid transport coefficient at free saturation. All three materials are characterized by a high porosity of over 90%.
  • This pore space can be almost completely filled with water in the calcium silicate plates, as the results show in the saturation test. Also in the measurement according to FIG. 6, a large part of the pore volume is available for the storage of water. In the case of the mineral foam board 2, by contrast, only about one third of the available pore space is filled with water, which indicates that larger pores are present here and that the capillary pressure is insufficient to fill them.
  • the perlite plate of FIG. 6 has a diffusion resistance ⁇ of about 6, the mineral foam plate of FIG. 2, as shown in FIG. 7, and the calcium silicate plate of FIG. 3, as shown in FIG. A moisture dependence of the diffusion resistance is not recognizable, as can be seen from the comparison of the measurement results in the dry and wet areas.
  • the capillary water absorption shows differences between the materials.
  • the mineral foam board has the lowest w value and is not fully moistened after 24 hours.
  • the plate of FIG. 6 is already wet after 5 minutes and the calcium silicate plate after 10 minutes. In the calcium silicate plate shows a relatively large variance in the w-value measurement, this is due to material inhomogeneities.
  • the moisture storage function was determined by measuring at three humidity levels (65, 80 and 93% rh).
  • the plate according to FIG. 6 has the lowest values.
  • the mineral foam panel shows slightly higher sorption moisture at 65 and 80% RH, at 93% RH the moisture content increases significantly.
  • the calcium silicate board may be at the lower Moisture levels store more water sorptively, at 93% RH it absorbs less sorption moisture than the mineral foam board 2.
  • Fig. 9 shows the capillary water uptake for a system over the root of the time. The upper curve would be present at an ideal contact. The lower curve represents measurement results in real contact.
  • the suction capacity is significantly reduced in real contact compared to the ideal contact. This means that moisture transport across the material boundary can be significantly influenced by the nature of the contact.
  • Fig. 10 illustrates an isopleth model.
  • the first plate 1 designed as a calcium silicate plate is such that, at a temperature of 25 ° C., mold fungus formation according to an isopleth model below 85%, in particular below 90%, is not possible.
  • the Grenzisoplethe for the material of the plate 1 is within the hatched area. Below the hatched area there is no mold fungus growth.
  • the line LIM 0 illustrates the optimum substrate for mold growth.

Abstract

Eingesetzt wird ein System (10) zur Wärmedämmung und/oder Wandsanierung von Gebäuden, bei dem zwei aufeinanderliegende Platten vorhanden sind, und zwar eine erste wasserdampfdiffusionsoffene und kapillaraktive Calciumsilikatplatte (1), und eine zweite Wärmedämmplatte (2) mit zur ersten Platte unterschiedlichen Materialeigenschaften, wobei beide Platten (1, 2) aus einem anorganischen Material bestehen, sowie die Calciumsilikatplatte (1) einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der 1 x 10-5 m2/s bis 1 x 10-10 m2/s beträgt und die zweite Platte (2) einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der 1 x 10-4 m2/s bis 1 x 10-12 m2/s beträgt.

Description

System zur Wärmedämmung und/oder Wandsanierung von Gebäuden
Die Erfindung betrifft ein System zur Wärmedämmung und/oder Wandsanierung von Gebäuden, ein Verfahren sowie eine Verwendung hierfür.
Bei der Innendämmung von Gebäuden bzw. dessen Sanierung sind eine Vielzahl von Auflagen und Aspekten zu beachten. Neben der Erfüllung von Normen bzw. Verordnungen und einer gewünschten Reduktion des Heizenergieverbrauchs müssen Aspekte, wie Wohnbehaglichkeit im Sommer wie auch im Winter, Vermeidung von Schimmelbefall, feuchtebedingte Bauschäden, Umweltverträglichkeit und Brandgefahr beachtet werden.
Aus der DE 197 06 223 A1 ist eine Wandsanierungsplatte für salzbelastete Mauer bekannt. Hierbei wird dem Problem Rechnung getragen, dass Salze zusammen mit der Feuchtigkeit, in der sie gelöst sind, in die Mauer gelangen. Eine einmal durchfeuchtete Wand wird immer stärker belastet, denn mit zunehmender Nässe lagern sich Salze in der Mauer ein, die aufgrund ihrer hygroskopischen Wirkung zusätzliche Feuchtigkeit anziehen. Dadurch bilden sich Salzkristallstrukturen an der Wandoberfläche. Zur Beseitigung dieses Problems wird eine Platte aus einem Calciumsilikat vorgeschlagen, die die Bildung von Pilzen und Keimen vermeidet, nicht brennbar ist, eine hohe Kapillarwirkung, eine Porosität von mindestens 80 Vol.-%, eine Dichte von 250 kg/m3 und dampfdurchlässig ist. Durch die Porosität wird zwar die Wärmedämmung der Mauer zwar verbessert, jedoch nur unzureichend, so dass zur signifikanten Senkung des Heizenergieverbrauchs weitere Maßnahmen erforderlich sind.
In der EP 0 570 012 B1 ist eine Wärmedämmung für Gebäude gezeigt und beschrieben. Eine Wärmedämmplatte aus mineralischem Material für eine Außen- oder Innenwärmedämmung von Außenwänden weist ein spezifisches Gewicht von unter 250 kg/m3, einen Wärmeleitfähigkeitswert von unter 0,050 W/(mK) und eine Dicke von 20 bis 100 mm auf. Im Fall einer außenseitigen Wärmedämmung wird außenseitig eine Putzschicht aus mineralischem Putzmaterial auf die Platte aufgebracht. Insgesamt soll die Platte mit der Putzschicht wasserdampfdiffusionsfähig sein. Die Platten werden mittels Klebemörtel an der Gebäudewand befestigt. Die Platten sollen dicht an dicht nebeneinander bzw. übereinander, d.h. auf einer Fläche, wie in der Schrift gezeigt ist, unter Vermeidung von Fugen befestigt werden. Außenseitig kann ein Anstrich aus Silikonfarbe angebracht werden, der die Kapillar- Wasserdichtigkeit der Wärmedämmung verbessern soll. Weiterhin soll zwischen jeder Platte und der Putzschicht eine Spachtelmassenlage mit darin eingebetteten Armierungsnetz aufgebracht werden. Eine solche Anordnung mit derartigen Schichten ist jedoch nur für eine Außenwärmedämmung geeignet. Außerdem sind eine Reihe von Schichten erforderlich, die stark in ihren Eigenschaften variieren können, da sie manuell aufgetragen werden müssen. Sie können zum Beispiel unterschiedlich dick aufgetragen werden, je nachdem von welchem Arbeiter sie aufgetragen werden. Zudem ist das Auftragen von Schichten arbeitsintensiv und daher teuer.
Eine Wärmedämmplatte für den Innenbau zeigt die DE 101 46 174 C2. Diese umfasst eine Calciumsilikatplatte mit einem Wasserdampfdiffussionswert μ größer 10 und einer Kapillaraktivität von 5 -10'5 bis 5 -10"11 m2/s. Diese kapillaraktive Platte ist mit einer Hartschaumplatte durch einen Kleber verklebt, der einen höheren Dampfdiffussionswiderstand als die kapillaraktive Platte aufweist. Weiterhin ist zwischen der kapillaraktiven Platte und dem Mauerwerk eine Dampfsperre, wie eine Kunststofffolie angeordnet.
Für Gebäude werden neben den vor Ort zu errichtenden Wänden und
Dachflächen häufig auch in Werkshallen vorgefertigte Bauplatten eingesetzt, die mehrschichtig und als Sandwich-Bauplatten ausgeführt sind. Sie können zum Beispiel dafür eingesetzt werden, in rationeller Weise Stallbauten oder Lagergebäude sowie Ferienhäuser zu errichten. In der DE 10 2005 002 877 A1 wird eine derartige Sandwich-Bauplatte mit zwei aus Holzwerkstoffen ausgeführten Platten und einer isolierenden Zwischenschicht erläutert.
Aus der DE 196 35 671 A1 ist ein mehrschichtiger Wandaufbau zur nachträglichen Verbesserung der Wärmeeigenschaften einer ungedämmten Bauwerkswand bekannt. Der Aufbau umfasst eine einen geringen Wärmedurchgang aufweisende erste Bauplatte, die durch Behandlung mit Wasserglas feuerhemmend eingestellt ist, eine Lattung, eine zweite Bauplatte, die identisch zur ersten Platte ist, eine aus Blähglas bestehende Dämmplatte sowie ein Armierungsgewebe, der einen Armierungsputz trägt. Dieses System ist nicht nur aufwändig, sondern umfasst einen erheblichen Anteil an brennbaren Materialien.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Lösung zu finden, um für Gebäude eine montagefreundliche Innendämmung zu schaffen, mit der ein Schimmelbefall vermieden werden soll, wobei neben der Erfüllung von Normen oder Verordnungen und einer gewünschten Reduktion des Heizenergieverbrauchs auch Gesichtspunkte, wie Wohnbehaglichkeit im Sommer wie auch im Winter und Kristallbildung an Wandoberflächen optimal berücksichtigt sind.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass beide Platten aus einem anorganischem Material bestehen, dass die Calciumsilikatplatte einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der 1 x 10"5 m2/s bis 1 x 10"10 beträgt und dass die zweite Platte einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der I x IO"4 m2/s bis 1 x 10~12 m2/s beträgt.
Weiterhin wird diese Aufgabe durch ein Verfahren nach Anspruch 12 sowie durch die Verwendung nach Anspruch 13 gelöst.
Durch die erfindungsgemäße Plattenkombination lässt sich bei sehr hoher Luftfeuchtigkeit ein Schimmelbefall vermeiden. Der sehr hohe Kapillartransportkoeffizient der Calciumsilikatplatte sowohl beim Saugen als auch beim Trocknen vermeidet Schimmel. Auch wichtig ist, dass die zweite Platte ebenfalls einen relativ hohen der Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang aufweist. Dadurch kann der Plattenverbund sehr schnell Feuchtigkeit einer Wand aufnehmen und diese trocknen. Durch die unterschiedlichen Eigenschaften der Platten kann eine Wärmedämmung weiter optimiert werden.
Weil jede Wärmedämmplatte aus einem anorganischem oder mineralischem Material, wie aus einem Calciumsilikat besteht, ist das System nicht nur schimmelhemmend, sondern auch optimal recycelbar und sehr umweltfreundlich. Zudem ist auch wichtig, dass dadurch die Brandgefahr im Gebäude reduziert wird, da derartige Dämm-Materialien nicht brennbar sind.
Durch das erfindungsgemäße System ist es außerdem möglich, kostengünstig Sanierungsarbeiten in einem Gebäude durchzuführen. Die montagefreundlichen Wärmedämmplatten können in kurzer Zeit am Mauerwerk befestigt werden, und zwar ohne aufwändiges Auftragen von zusätzlichen Armierungs- und Putzschichten, Lattungen, Farbschichten, Folien oder dergleichen. Sie können ohne weiteres großflächig ausgeführt sein, so dass eine Gebäudesanierung und Innendämmung eine kurze Bauzeit benötigt. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
In einer vorteilhaften Weiterbildung des erfindungsgemäßen Systems ist vorgesehen, dass zwischen beiden Platten eine Grenzschicht ausgebildet ist, die durch unterschiedliche Feuchtespeicherkennwerte der aneinandergrenzenden Materialien vorhanden ist, so dass zwischen beiden Materialien eine Grenzschicht mit reduzierter Kapillaraktivität vorhanden ist. Diese Ausgestaltung beruht auf der Erfahrung, dass ein kapillarer Feuchtigkeitstransport über die Schichtgrenze zweier kapillaraktiver poröser Baustoffe hinweg behindert wird. Hierdurch lässt sich ein Feuchteübergang zwischen Putz und Mauerwerk bzw. zwischen Mörtel und Mauersteinen beeinflussen, insbesondere während Regen- und Trockenperioden.
Von besonderem Vorteil ist es, wenn die erste, als Calciumsilikatplatte ausgeführte Platte derart beschaffen ist, dass bei einer Temperatur von 25°C eine Schimmelpilzbildung nach einem Isoplethenmodell unterhalb von 85%, insbesondere unterhalb von 90%, nicht möglich ist. Dies erlaubt den Einsatz des Wärmedämmsystems bei extrem feuchtem Mauerwerk oder extremen Feuchtebedindungen. In überraschender Weise kann dieser hohe Wert erreicht werden, wenn die zweite Platte eine Perlite-Dämmplatte, insbesondere mit einer Rohdichte von 100 bis 110 kg/m3 ist, wobei diese insbesondere eine Reindichte von 1200 bis 1700 kg/m3, insbesondere etwa 1420 - 1470 kg/m3, eine Porosität von 90 - 95 %, insbesondere etwa 93%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 5 - 7, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W5min von 85 - 100 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 93 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 70 - 84 Vol.-%, insbesondere etwa 77 % , einen Kapillartransportkoeffizienten Dwo von 0,3 x 10~12 m2/s bis 3 x 10"12 m2/s, vorzugsweise etwa 1 x 10~12 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang D^ von 1 x 10~5m2/s bis 6 x 10"5 m2/s, vorzugsweise etwa 3,4 x 1CT5 m2/s, und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 1 x 10~7 m2/s bis 5 x 10'7 m2/s, vorzugsweise etwa 2,5 x 10"7 m2/s aufweist.
Alternativ kann dieser Wert gemäß dem Isoplettenmodel erreicht werden, wenn die zweite Platte eine Mineralschaum-Dämmplatte ist, insbesondere mit einer Rohdichte von 130 bis 140 kg/m3 ist, wobei die zweite Platte vorzugsweise eine Reindichte von 1400 bis 2700 kg/m3, insbesondere etwa 2300 - 2570 kg/m3 , eine Porosität von 93 - 97 %, insbesondere etwa 95%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 1 ,5 - 1,9, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W24h von 4 - 8 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 6 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 25 - 40 Vol.-%, insbesondere etwa 32 % , einen Kapillartransportkoeffizienten Dwo von 1 x 10"10 m2/s bis 9 x 10"10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10~10 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang Dwf von 1 x 10"10m2/s bis 6 x 10~10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10'10 m2/s und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 0,5 x 10'5 m2/s bis 3 x 10"5 m2/s, vorzugsweise etwa 1 ,2 x 10"5 m2/s aufweist.
Dieser hohe Wert gemäß dem Isoplethenmodell kann insbesondere aber dadurch erreicht werden, dass die erste Platte eine Rohdichte von 220 - 270 kg/m3, insbesondere etwa 250 kg/m3 , eine Reindichte von 2400 bis 2800 kg/m3, insbesondere etwa 2650 - 2670 kg/m3, eine Porosität von 88 - 93 %, insbesondere etwa 91%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 2,2 - 3,5, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W1Omιn von 40 - 50 kg/m2Vh, insbesondere etwa 44 kg/m2Vh, eine freie Wassersättigung von 80 - 90 VoI.- %, insbesondere etwa 84 % , einen Dwo von 0,5 x 10"9 m2/s bis 5 x 10'9 m2/s, vorzugsweise etwa 2 x 10"9 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang Dwf von 0,5 x 10~6 m2/s bis 5 x 10"6 m2/s, vorzugsweise etwa 2,65 x 10"6 m2/s und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 0,5 x 10~9 m2/s bis 5 x 10~9 m2/s, vorzugsweise etwa 2 x 10"9 m2/s aufweist.
Besonders überraschend ist, dass sich diese günstigen Eigenschaften mit nur zwei Platten erreichen lassen.
Zudem ist eine sehr hohe Reduktion des Heizenergieverbrauchs möglich. Dies gelingt im Wesentlichen dadurch, dass eine der Platten einen niedrigeren Wärmeleitkoeffizienten haben kann.
Weil jede Wärmedämmplatte aus einem anorganischen oder mineralischen Material, wie aus einem Calciumsilikat besteht, ist das System nicht nur schimmelhemmend, sondern auch optimal recycelbar und sehr umweltfreundlich. Zudem ist auch wichtig, dass dadurch die Brandgefahr im Gebäude reduziert wird, da derartige Dämm-Materialien nicht brennbar sind.
Die Erfindung ermöglicht auch Verfahren zur Gebäudesanierung und/oder Innendämmung mit mehreren Wärmedämmsystemen. Durch Veränderung der Platten bezüglich ihrer Materialeigenschaft und/oder Plattendicken und/oder Klebereigenschaft sind mehrere vorgefertigte Sandwichsysteme unterschiedlicher Eigenschaften einsetzbar.
Ein Ausführungsbeispiel wird anhand der Zeichnungen näher erläutert, wobei weitere vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung und Vorteile derselben beschrieben sind. Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Darstellung einer Bauplatte eines erfindungsgemäßen Systems,
Fig. 2 eine perspektivische Explosionsdarstellung der Bauplatte,
Fig. 3 eine Schnittdarstellung der Bauplatte,
Fig. 4 eine Prinzipdarstellung, bei der die Bauplatte zum Zwecke einer
Wärmedämmung und Wandsanierung an einem Mauerwerk befestigt ist,
Fig. 5 eine Tabelle mit Diffusionskennwerten verschiedener Materialien,
Fig. 6 eine Tabelle mit Kennwerten einer Perliten-Platte,
Fig. 7 eine Tabelle mit Kennwerten einer Mineralschaum-Platte,
Fig. 8 eine Tabelle mit Kennwerten einer Calciumsilikatplatte,
Fig. 9 einen Verlauf einer Wasseraufnahme mit einer Grenzschicht, und
Fig. 10 eine Kurve nach einem Isoplethenmodell.
Fig. 1 und 2 veranschaulichen ein erfindungsgemäßes System 10. Dieses besteht aus zwei Wärmedämmplatten 1 , 2. Die erste Wärmedämmplatte 1 , besteht aus einem Calciumsilikat, das sehr wasserdampfdiffusionsoffen und kapillaraktiv ist. Die Wärmeleitfähigkeit (Wärmeleitzahl) dieser Platten beträgt vorzugsweise 0,05 W/(mK) bis 0,09 W/(mK), beispielsweise 0,065 W/mK. Calciumsilikat ist anorganisch und daher gut recycelbar, umweltverträglich und nicht brennbar.
Die zweite Wärmedämmplatte 2 weist eine geringere Wärmeleitfähigkeit von beispielsweise etwa 0,040 W/(mK) bis 0,045 W/(mK) auf. Diese Platte hat vorzugsweise eine bessere Wärmedämmeigenschaft als die erste Platte 1. Dadurch wird eine gute Wärmedämmung erreicht.
Diese Platte 2 besteht nach einer ersten Ausführungsform auch aus einem Calciumsilikat, jedoch mit anderen Eigenschaften als die äußere Platte 1.
Nach einer zweiten Ausführungsform ist die Platte 2 aus einer Perliten Dämmplatte. Sie hat beispielsweise eine Rohdichte von 100 bis 110 kg/m3, vorzugsweise etwa 104 kg/m3, eine Reindichte von 1200 bis 1700 kg/m3, insbesondere etwa 1420 - 1470 kg/m3, eine Porosität von 90 - 95 %, insbesondere etwa 93%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 5 - 7, einen
Wasseraufnahmekoeffizienten W5min von 85 - 100 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 93 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 70 - 84 Vol.-%, insbesondere etwa 77 % .einen Dwo von 0,3 x 10~12 m2/s bis 3 x 10~12 m2/s, vorzugsweise etwa 1 x 10"12 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang Dwf von 1 x 10"5m2/s bis 6 x 10'5 m2/s, vorzugsweise etwa
3,4 x 10~5 m2/s, und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang D^ von 1 x 10"7 m2/s bis 5 x 10~7 m2/s, vorzugsweise etwa 2,5 x 10~7 m2/s. Solche Platten sind handelsüblich.
Alternativ kann die zweite Platte 2 als eine Mineralschaum-Dämmplatte ausgeführt sein, insbesondere mit einer Rohdichte von 100 bis 140 kg/m3, vorzugsweise etwa 120 kg/m3' wobei die zweite Platte 2 vorzugsweise eine Reindichte von 1400 bis 2700 kg/m3, insbesondere etwa 2300 - 2570 kg/m3, eine Porosität von 93 - 97 %, insbesondere etwa 95%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 1 ,5 - 1 ,9, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W24h von 4 - 8 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 6 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 25 - 40 Vol.-%, insbesondere etwa 32 %, einen Kapillartransportkoeffizienten Dwo von 1 x 10'10 m2/s bis 9 x 10"10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10"10 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang Dwf von 1 x 10~10m2/s bis 6 x 10~10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10"10 m2/s und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 0,5 x 10'5 m2/s bis 3 x 10~5 m2/s, vorzugsweise etwa 1 ,2 x 10"5 m2/s aufweist.
Wie die Figuren 1 bis 3 veranschaulichen, entsteht auf diese Weise ein Wärmedämmsystem mit zwei Platten 1 und 2, die zu einer Bauplatte 5 verbunden sind. Zwischen beiden Platten 1 und 2 ist ein diffusionsoffener Kleber 4, insbesondere ein Klebermörtel vorhanden. Die Bauplatte 5 ist zur Wärme- und/oder Kälteisolierung geeignet, wobei einem Mauerwerk 6 des Gebäudes Feuchtigkeit entzogen bzw. von diesem ferngehalten werden kann.
Fig. 4 zeigt eine Anordnung der Bauplatte 5 an dem Mauerwerk 6. Hierbei ist die erste Platte 1 zum Innenraum des Gebäudes gerichtet, während die zweite Platte 2 zur Gebäude-Innenwand 7 gerichtet ist. Die Bauplatte 5 kann verschraubt oder auf andere Weise mit dem Mauerwerk 6 verbunden sein. Vorgesehen ist das System 10 zur Innenraum-Wärmedämmung und Innenraum-Sanierung von Gebäuden.
Die erste insbesondere an der Wand anliegende Platte 1 weist eine Dicke von z.B. etwa 20 - 60 mm auf, während die insbesondere raumseitige zweite Platte 2 eine Dicke von z.B. etwa 40 - 80 mm aufweist, wobei die zweite Platte 2 vorzugsweise gleich dick wie die erste Platte ist oder dicker ist als die erste Platte 1 ist. Durch die Lage der Platten 1 und 2 wird eine optimale Wärmedämmung bei sehr geringen Pilzwachstum erreicht.
An der zweiten Platte 2 kann raumseitig eine weitere diffusionsoffene Schicht als Schutzschicht vorhanden sein, die z.B. als Glasgittergewebe mit einer diffusionsoffenen Glättspachtel von z.B. 1 - 5 mm auf Kalk- oder Zementbasis ausgeführt ist.
Der Kapillartransportkoeffizienten im Sorptionsfeuchtebereich kann aus Diffusionswiderstandsmessungen bestimmt werden.
Die Dampfdiffusion kann durch die im Trockenbereich ermittelte Dampfdiffusionswiderstandszahl bestimmt werden. Ein Absinken der Diffusionswiderstandszahl ist auf einen überlagerten Flüssigtransport zurückzuführen. Daher können die Flüssigtransportkoeffizienten im Sorptionsfeuchtebereich durch die Bestimmung fiktiver Dampfdiffusions- widerstandszahlen μ* analog zur Messung nach DIN 52615 in höheren Feuchtebereichen berechnet werden. Die Differenz der in höheren Luftfeuchtebereichen gemessenen Massenströme zu den im Trockenbereich gemessenen kann auf den Flüssigtransport zurückgeführt werden. Es gilt dabei:
Figure imgf000013_0001
Δg [kg/m2s] Massenstromdichtedifferenz
Dp [m2/s] Dampfdiffusionskoeffizient in Luft μ [-] Wasserdampfdiffusionswiderstandszahl μ* [-] fiktive Wasserdampfdiffusionswiderstandszahl (mit Flüssig- transport)
R [J/kgK] Gaskonstante für Wasserdampf T [K] absolute Temperatur ps [Pa] Sättigungsdampfdruck φ [-] relative Luftfeuchte
Für den Transport in flüssiger Phase gilt:
v2^\'
Figure imgf000014_0001
Dw [m^ /s] Flüssigtransportkoeffizient
Damit ergibt sich die folgende Bestimmungsgleichung für den Flüssigtransportkoeffizienten:
Figure imgf000014_0002
Für die Berechnung der Transportkoeffizienten ist folglich auch die Kenntnis der Sorptionsisotherme zur Ermittlung des treibenden Wassergehaltsgradienten erforderlich.
Unter den in einer Klimakammer vorliegenden Randbedingungen lässt sich Gleichung 2 folgendermaßen darstellen:
2,43*10~7 kg/ms(1/μwet - 1/μdry)/(u93-U5o) (4)
Die Tabelle in Fig. 5 veranschaulicht Kennwerte zur Ermittlung des Kapillartransportkoeffizienten für einen Sorptionsfeuchtebereich.
In dieser Tabelle sind für die drei unterschiedliche Materialien die Dampfdiffusionswiderstandszahlen des dry- und wet-cups zusammen mit den Sorptionswassergehalten bei 65 % und 93 % sowie die freie Sättigung aufgeführt. Daraus lässt sich in guter Näherung die Feuchtespeicherfunktion ermitteln.
Im Folgenden werden die Eigenschaften der ersten Platte 1 und der zweiten Platte 2 näher erläutert.
Die erste Platte ist beispielsweise eine 24 mm dicke Calciumsilikatplatte mit einer Rohdichte von ca. 250 kg/m3. Die zweite Platte 2 ist eine Perlite Dämmplatte mit in einer Dicke von beispielsweise 60 mm und einer Rohdichte von 104 kg/m3. Alternativ kann die zweite Platte 2 aus einem anderen Material, einer anderen Dicke von z.B. 100 mm und einer Rohdichte von 134 kg/m3 ausgeführt sein.
Anstatt von nur zwei Platten 1 und 2 können alternativ auch drei Platten als Sandwichsystem vorliegen. Hierbei sind zwei erstere Platten 1 außen angeordnet.
Die feuchtetechnischen Kennwerte beschreiben den Feuchtetransport im Material sowie die dort ablaufenden Speichervorgänge, die nachfolgend erläutert sind. Diffusionswiderstandszahl:
Die Diffusionswiderstandszahl beschreibt den Wasserdampfdiffusionswider- stand eines Materials im Vergleich zu einer Luftschicht gleicher Dicke. Die Diffusionswiderstandszahl von Luft ist dementsprechend gleich 1 , wogegen die der Baumaterialien meist deutlich höher liegt.
Für die Bundesrepublik Deutschland ist die Durchführung der Messung von Dampfdiffusionskoeffizienten gemäß DIN EN ISO 12572 genormt. Dabei wird nach Trockenbereichsverfahren für einen Feuchtigkeitsbereich zwischen 0 bis 50 % r.F., allgemein als "dry-cup"-Verfahren bekannt, und Feuchtbereichsverfahren für einen Feuchtigkeitsbereich zwischen 50 bis 100 % r.F. ("wet-cup") unterschieden. Die Messung erfolgt unter isothermen Bedingungen.
Eine plattenförmige Probe des zu prüfenden Materials wird als oberer Ab- Schluss auf ein Gefäß aufgesetzt und dampfdicht mit dem Gefäßrand verbunden. Im Gefäß wird durch ein Trocknungsmittel oder eine gesättigte Salzlösung eine konstante relative Luftfeuchtigkeit eingestellt. Die Gefäße werden in einen Klimaraum mit konstanter Temperatur und Luftfeuchte gebracht. Unter dem Einfluss des Wasserdampfpartialdruckgefälles zwischen den an die Probenoberfläche angrenzenden Lufträumen diffundiert Wasserdampf durch die Proben hindurch. Nach Einstellen eines stationären Diffusionsstromes ergibt sich eine pro Zeiteinheit konstante Gewichtsänderung des Messgefäßes, welche dem Diffusionsstrom entspricht.
Wasseraufnahmekoeffizienten:
Der Wasseraufnahmekoeffizient beschreibt die Feuchteaufnahme eines Materials über die Benetzungsfläche. Bei Materialien mit zeitlich konstanter Porenstruktur erfolgt die Wasseraufnahme stets linear mit der Wurzel der Zeit. Zur Bestimmung des Wasseraufnahmekoeffizienten nach DIN EN ISO 15148 werden die Proben an den Seitenflächen abgedichtet und mit der Saugfläche nach unten 2 bis 10 mm tief in ein Wasserbad eingetaucht. Die Proben werden vor dem Eintauchen in das Wasserbad und dann in bestimmten Zeitabständen gewogen. Vor der zweiten und den folgenden Wägungen wird an der Saugfläche oberflächlich anhaftendes Wasser mit einem feuchten Schwammtuch entfernt. Trägt man die flächenbezogene Wasseraufnahme über der Wurzel der Zeit auf, ergibt sich für die meisten mineralischen Baustoffe eine Gerade. Aus der Steigung der Geraden kann der Wasseraufnahmekoeffizient (w-Wert) ermittelt werden. Ergibt sich keine mit der Wurzel der Zeit lineare Wasseraufnahme, wird der w-Wert aus der Wasseraufnahme nach 24 Stunden ermittelt.
Der Wasseraufnahmekoeffizient beschreibt nur die Wasseraufnahme eines Baustoffes über die Oberfläche, nicht aber die Verteilung des Wassers innerhalb des Materials. Mit Hilfe von Kapillartransportkoeffizienten, deren messtechnische Bestimmung aber einen hohen apparattechnischen Aufwand bedeutet, lassen sich für die Wasseraufnahme die Feuchteverteilungen berechnen. Diese für hygrothermische Berechnungen wesentlichen Transport- koeffizienten können mit guter Näherung auch aus Standardstoffkennwerten
(der w-Wert, der freien Wassersättigung und dem Bezugsfeuchtegehalt) approximiert werden.
Trocknungsversuch: Der Wasseraufnahmekoeffizienten (w-Wert) kann nur die Wasseraufnahme beschreiben. Der Flüssigtransport beim Trocknungsvorgang läuft im Allgemeinen deutlich langsamer ab. Für diesen Transportvorgang existiert kein Kennwert vergleichbar dem w-Wert. Aus diesem Grund muss zusätzlich ein Trocknungsversuch durchgeführt werden. Dazu werden gesättigte fünfseitig abgedichtete Proben in einem Klimaraum bei konstanten Randbedingungen über die freie Seite getrocknet und durch Wägung der zeitliche Gewichtsverlauf ermittelt. Aus diesem Gewichtsverlauf können unter Verwendung von instationären Wärme- und Feuchtetransport- berechnungsprogrammen, wie WUFI®, COND oder Delphi, iterativ die Kapil- lartransportkenngrößen für den Trocknungsvorgang ermittelt werden.
Freie Wasseraufnahme:
Die freie Wasseraufnahme ist die gewichte- oder volumenbezogene Menge an Wasser, die ein Material bei Wasserlagerung ohne zusätzliche äußere Kräfte (Überdruck oder Vakuum) aufnimmt. Sie liegt aufgrund eingeschlossener Luftporen stets unterhalb der Menge, die das Material aufgrund seiner offenen Porosität aufnehmen könnte.
Zur Bestimmung der freien Wasseraufnahme unter Atmosphärendruck gemäß DIN 52103 werden entsprechend vorbereitete und gewogene Prüfkörper in ein Wasserbad, gefüllt mit Leitungswasser, auf einen Gitterrost gelegt. Die Prüfkörper werden zunächst für 1 Stunde nur bis zur Hälfte eingetaucht. Dann werden sie mit 20 mm ± 5 mm Wasser überdeckt und in regelmäßigen Zeitintervallen gewogen. Oberflächlich anhaftendes Wasser wird mit einem feuchten Schwammtuch entfernt. Die freie Wasseraufnahme ist beendet, wenn Gewichtskonstanz erreicht ist, d. h. dass der Prüfkörper sein Gewicht in 24 Stunden um nicht mehr als 0,1 M.-% ändert. Anschließend werden die Prüfkörper bis zur Gewichtskonstanz im Trockenschrank getrocknet (Trocknungstemperatur 110 0C bzw. 40 0C für gipshaltige Baustoffe oder für Baustoffe, bei denen höhere Temperaturen zu vermeiden sind, bei Kunststoffen 70 0C).
Feuchtespeicherfunktion:
Die Feuchtespeicherfunktion beschreibt den Wassergehalt eines Baustoffes im Gleichgewicht mit den jeweiligen Randbedingungen. Bei der Bestimmung der Speichereigenschaften muss zwischen dem Sorptionsfeuchtebereich und dem Kapillarwasserbereich unterschieden werden.
Im Sorptionsfeuchtebereich gibt es ein allgemein angewandtes, sehr einfaches Verfahren. Die Probe wird in einem über einer Salzlösung oder mit Hilfe eines Klimaschrankes eingestellten Klima gelagert und der Ausgleichsfeuchtegehalt durch Wiegen der Probe ermittelt. Durch schrittweises Variieren der relativen Luftfeuchte von relativ niedrigen (< 50 % r.F.) zu hohen Feuchten (bis 95 % r.F.) erhält man die Adsorptionsisotherme bzw. bei umgekehrter Vorgehensweise die Desorptionsisotherme. Messungen oberhalb von 95 % r.F. sollten nicht durchgeführt werden, da in diesem Bereich bei hygroskopischen mineralischen Baustoffen die Sorptionsisotherme extrem steil ist. Kleine nicht auszuschließende Schwankungen der relativen Luftfeuchte (z.B. durch Temperaturschwankungen) bewirken nämlich bereits sehr große Änderungen der Sorptionsfeuchte. Die Ermittlung einer Sorptionsisotherme dauert je nach Probenmaterial und der Anzahl der Feuchtestufen aufgrund der sehr langsamen Einstellung der Ausgleichsfeuchte mehrere Wochen bis Monate. Das Messverfahren ist innerhalb der DIN EN ISO 12571 normiert.
Porosität:
Das Porenvolumen eines Stoffes wird mit Hilfe des Heliumpyknometers bestimmt. Im Messgerät sind zwei Kammern vorhanden, eine davon mit variablem Volumen. Zu Messbeginn wird das Volumen der unbefüllten Probenkammer auf die Größe der Vergleichskammer eingestellt. Dazu wird mit Hilfe von Hubkolben in beide zuvor evakuierten Kammern die gleiche Menge Helium eingebracht und das Volumen der veränderlichen Kammer so eingestellt, dass in beiden Kammern der gleiche Druck vorliegt. Helium wird deshalb verwendet, weil es ein inertes Gas ist und einen extrem kleinen Molekulardurchmesser besitzt, so dass es sicher alle zugänglichen Hohlräume einer Probe füllt. Anschließend wird die Probenkammer mit dem Prüfgut befüllt, wieder evakuiert und dann die gleiche Menge Helium wie vorher eingebracht. Um in beiden Kammern nun den gleichen Druck zu erreichen, muss das Volumen der Prüfkammer um das Volumen des reinen Feststoffes des Prüfgutes vergrößert werden. Dividiert man die Masse der Probe durch das so bestimmte Reinvolumen, erhält man die Reindichte.
Kapillartransportkoeffizienten:
Bei der Berechnung des Feuchtehaushaltes von Bauteilen hat, sofern ein Kon- takt kapillaraktiver Materialien mit flüssigem Wasser vorliegt, die Wahl der Kapillartransportkoeffizienten einen ganz wesentlichen Einfluss auf die Rechenergebnisse. Diese Kapillartransportkoeffizienten können heutzutage mit entsprechender Messtechnik für die meisten Baustoffe recht genau „bestimmt werden. Häufig ist aber der dafür erforderliche Zeit- und Kostenaufwand für die Aufgabenstellung zu groß und/oder eine hohe Genauigkeit gar nicht notwendig. Aus diesem Grund wurde ein Verfahren entwickelt, mit dem es möglich ist, bei Kenntnis der feuchtetechnischen Grundkennwerte (freie Wassersättigung, Bezugsfeuchtegehalt, Wasseraufnahmekoeffizient) ohne weitere Messung eine gute Näherung für den Kapillartransportkoeffizienten zu erhalten.
Dieses Verfahren beruht auf einer exponentiellen Näherung für den feuchteabhängigen Kapillartransportkoeffizienten. Beim praktischen Feuchtegehalt ist der Kapillartransportkoeffizient für alle mineralischen Baustoffe näherungsweise gleich groß. Der Wert für diesen Wassergehalt wird materialunabhängig auf 2-10"10 m2/s festgelegt. Damit lässt sich aus dem w-Wert der komplette exponentielle Verlauf auf einfache Weise graphisch ermitteln oder iterativ berechnen. Dieses Näherungsverfahren kann natürlich nur für solche Materialien sinnvolle Kapillartransportkoeffizienten liefern, deren Saugverhalten dem Vt-Gesetz folgt. Bei den eingesetzten Baustoffen unterscheiden sich die Kapillartransportkoeffizienten für den Saugvorgang wesentlich von denen für die Trocknung. Bei der Trocknung eines wassergesättigten porösen Baustoffes stellen sich unterschiedliche Trocknungsphasen ein. Solange der Kapillartransport groß genug ist, um die an der Oberfläche verdunstende Wassermenge aus dem Inneren der Probe nachzufordern, muss die Verdunstung bei konstanten äußeren Klimarandbedingungen an der Oberfläche nahezu konstant bleiben. In diesem ersten Abschnitt der Trocknung ist die Trocknungsgeschwindigkeit nur abhängig von den äußeren Bedingungen; die Eigenschaften des Baustoffes haben keinen Einfluss. Da der Kapillartransport im Baustoff mit sinkendem Wassergehalt stark zurückgeht, wird zu einem bestimmten Zeitpunkt die an die Oberfläche transportierte Flüssigkeitsmenge nicht mehr ausreichen, um die Anfangs- trocknungsgeschwindigkeit aufrechtzuerhalten. Dies führt dazu, dass man in diesem Trocknungsabschnitt eine stetig sinkende Trocknungsgeschwindigkeit beobachtet. Der Trocknungsverlauf ist hier, außer von den Klimarandbedingungen, auch von der Diffusionswiderstandszahl und den Flüssigtransportkoeffizienten abhängig.
Für die rechnerische Ermittlung von Dwf kann ein Wärme- und Feuchteberechnungsprogramm eingesetzt werden. Bei der Ermittlung der Transportkoeffizienten für den Weiterverteilungsprozess werden die gemessenen und gerechneten Massenverläufe miteinander verglichen. Für die Bestimmung von Dww (Transportkoeffizient Trocknen)sind zwei Schritte durchzuführen. Zuerst muss der an der Verdunstungsoberfläche vorherrschende Wärmeübergangskoeffizient bestimmt werden. Dazu wird dieser, ausgehend von dem z.B. in WUFI® vorgeschlagenen Wert von 8 W/(m2K) erhöht - in einem Klimaraum werden stets Lüfter eingesetzt, bis für den ersten Trocknungsabschnitt die berechneten Gewichtsverläufe mit den Messungen übereinstimmen. Als zweiter Schritt wird der Kapillartransportkoeffizient Dww bei freier Sättigung solange angepasst, bis sich auch für die weitere Trocknung eine minimale Abweichung zwischen berechnetem und gemessenem Verlauf ergibt.
Die Fig. 6 zeigt eine Tabelle von gemessenen feuchtetechnischen Materialkennwerten für eine zweite Platte 2, die als Perlite-Platte ausgeführt ist.
Die Fig. 7 zeigt eine Tabelle von gemessenen feuchtetechnischen
Materialkennwerten für eine zweite Platte 2, die als Mineralschaum-Platte ausgeführt ist.
Die Fig. 8 zeigt eine Tabelle von gemessenen feuchtetechnischen Materialkennwerten für die erste Platte 1 , die als Calciumsilikatplatte ausgeführt ist. Die erste als Calciumsilikat ausgeführte Platte 1 hat
Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen
Trocknungsvorgang, der 1 x 10~5 m2/s bis 1 x 10"10 m2/s beträgt. Diese Platte 1 weist einen Kapillartransportkoeffizienten Dwf für einen Saugvorgang aufweist, der größer ist, insbesondere um mindestens zwei, vorzugsweise um etwa drei
Zehnerpotenzen als ihr Kapillartransportkoeffizient Dwf für einen
Trocknungsvorgang. Der Kapillartransportkoeffizient D^ für einen
Trockenvorgang liegt beispielsweise bei 5 x 10~8 m2/s bis 5 x 10~9 m2/s, vorzugsweise 2,0 x 10"9 m2/s, während der Kapillartransportkoeffizient Dwf für einen Saugvorgang bei etwa 5 x 10"5 m2/s bis 5 x 10"6 m2/s, vorzugsweise 2,65 x 10"6 m2/s liegt, so dass er um ca. drei Zehnerpotenzen abweicht.
Dwo [m2/s] charakterisiert den Kapillartransportkoeffizienten im Sorptionsfeuchtebereich. Dw0 ist praktisch der Wert bei trockenem Baustoff. Dwf ist der Flüssigtransportkoeffizient bei freier Sättigung. AIIe drei Materialien zeichnen sich durch eine hohe Porosität von über 90 % aus. Dieser Porenraum kann bei den Calciumsilikatplatten beinahe vollständig mit Wasser gefüllt werden, wie die Ergebnisse beim Sättigungsversuch zeigen. Auch bei der Messung gemäß Fig. 6 steht ein Großteil des Porenvolumens für die Einlagerung von Wasser zur Verfügung. Bei der MineralschaumPlatte 2 wird dagegen nur etwa ein Drittel des zur Verfügung stehenden Porenraumes mit Wasser befüllt, was darauf hindeutet, dass hier größere Poren vorliegen und der Kapillardruck nicht ausreicht, um diese zu befüllen.
Alle Materialien besitzen eine hohe Wasserdampfdurchlässigkeit. Die Perlite- Platte gemäß Fig. 6 hat einen Diffusionswiderstand μ von etwa 6, die Mineralschaum-Platte von 2, wie Fig. 7 zeigt, und die Calciumsilikatplatte von 3, wie Fig. 8 zeigt. Eine Feuchteabhängigkeit des Diffusionswiderstandes ist nicht erkennbar, wie sich aus dem Vergleich der Messergebnisse im Trocken- und Feuchtbereich ergibt.
Bei der kapillaren Wasseraufnahme zeigen sich Unterschiede zwischen den Materialien. Die Mineralschaum-Platte hat den geringsten w-Wert und ist nach 24 Stunden noch nicht vollständig durchfeuchtet. Die Platte gemäß Fig. 6 ist bereits nach 5 Minuten und die Calciumsilikatplatte nach 10 Minuten durchfeuchtet. Bei der Calciumsilikatplatte zeigt sich eine relativ große Varianz bei der w-Wert Messung, dies ist in Materialinhomogenitäten begründet.
Die Feuchtespeicherfunktion wurde durch Messung bei drei Feuchtestufen (65, 80 und 93 % r. F.) ermittelt. Die Platte gemäß Fig. 6 weist die niedrigsten Werte auf. Die Mineralschaum-Platte zeigt geringfügig höhere Sorptionsfeuchten bei 65 und 80 % r.F., bei 93 % r.F. nimmt der Feuchtegehalt deutlich zu. Die Calciumsilikatplatte kann bei den niedereren Feuchtestufen mehr Wasser sorptiv einlagern, bei 93 % r.F. nimmt sie weniger Sorptionsfeuchte auf als die Mineralschaum-Platte 2.
Zu beachten ist ein Flüssigtransport über eine Schichtgrenze zwischen kapillaraktiven Materialien, wie sie erfindungsgemäß eingesetzt werden. Dieser beeinflusst das Feuchteverhalten einer Fassade während Regen- und Trockenperioden. Zur Untersuchung des Feuchtetransports wurden verschiedene Kombinationen aus Putzen und Steinen bzw. Mörtel und Steinen hergestellt. Der kapillare Feuchtetransport über die Schichtgrenze zweier kapillaraktiver poröser Baustoffe hinweg wird behindert. Fig. 9 zeigt die kapillare Wasseraufnahme für ein System über der Wurzel der Zeit. Die obere Kurve wäre bei einem idealen Kontakt vorhanden. Die untere Kurve stellt Messergebnisse bei realem Kontakt dar.
Nach Erreichen der Kontaktzone ist das Saugvermögen bei realem Kontakt im Vergleich zum idealen Kontakt deutlich reduziert. Dies bedeutet, dass der Feuchtetransport über die Materialgrenze maßgeblich durch die Art des Kontakts beeinflusst werden kann.
Vorteilhaft ist daher, dass zwischen beiden Platten 1 und 2 eine Grenzschicht ausgebildet ist, die durch unterschiedliche Feuchtespeicherkennwerte der aneinandergrenzenden Materialien vorhanden ist, so dass zwischen beiden Materialien eine Grenzschicht mit reduzierter Kapillaraktivität vorhanden ist.
Fig. 10 veranschaulicht ein Isoplethenmodell. Die erste, als Calciumsilikatplatte ausgeführte Platte 1 ist nämlich derart beschaffen, dass bei einer Temperatur von 25°C eine Schimmelpilzbildung nach einem Isoplethenmodell unterhalb von 85%, insbesondere unterhalb von 90%, nicht möglich ist. Die Grenzisoplethe für das Material der Platte 1 liegt innerhalb der schraffierten Fläche. Unterhalb der schraffierten Fläche ist keinerlei Schimmelpilzwachstum vorhanden. Die Linie LIM 0 veranschaulicht das optimale Substrat bezüglich einer Schimmelbildung.
Bezugszeichenliste
erste Platte zweite Platte
-
Kleber
Bauplatte
Mauerwerk
Innenwand
System

Claims

Ansprüche
1. System (10) zur Wärmedämmung und/oder Wandsanierung von Gebäuden, bei dem zwei aufeinanderliegende Platten vorhanden sind, und zwar
eine erste wasserdampfdiffusionsoffene und kapillaraktive Calciumsilikatplatte (1), und eine zweite Wärmedämmplatte (2) mit zur ersten Platte unterschiedlichen Materialeigenschaften,
dadurch gekennzeichnet,
dass beide Platten (1 , 2) aus einem anorganischen Material bestehen, dass die Calciumsilikatplatte (1) einen
Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der 1 x 10"5 m2/s bis 1 x 10~10 m2/s beträgt und dass die zweite Platte (2) einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang als auch für einen Trocknungsvorgang aufweist, der I x IO"4 m2/s bis 1 x 10'12 m2/s beträgt.
2. Wärmedämmsystem nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zwischen beiden Platten (1 , 2) eine Grenzschicht ausgebildet ist, die durch unterschiedliche Feuchtespeicherkennwerte der aneinandergrenzenden Materialien vorhanden ist, so dass zwischen beiden Materialien eine Grenzschicht mit reduzierter Kapillaraktivität vorhanden ist.
3. Wärmedämmsystem nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die erste, als Calciumsilikatplatte ausgeführte Platte (1 ) derart beschaffen ist, dass bei einer Temperatur von 25°C eine
Schimmelpilzbildung nach einem Isoplethenmodell unterhalb von 85% , insbesondere unterhalb von 90%, nicht möglich ist.
4. Wärmedämmsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Platte (2) eine Dämmplatte mit einer Rohdichte von 90 bis 150 kg/m3 ist.
5. Wärmedämmsystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Platte (2) eine Perlite-Dämmplatte, insbesondere mit einer
Rohdichte von 100 bis 1 10 kg/m3 ist.
6. Wärmedämmsystem nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Platte (2): - eine Reindichte von 1200 bis 1700 kg/m3, insbesondere etwa
1420 - 1470 kg/m3 , eine Porosität von 90 - 95 %, insbesondere etwa 93%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 5 - 7, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W5mιn von 85 - 100 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 93 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 70 - 84 Vol.-%, insbesondere etwa 77 % , einen Kapillartransportkoeffizienten für einen
Sorptionsfeuchtebereich Dwo von 0,3 x 10'12 m2/s bis 3 x 10"12 m2/s, vorzugsweise etwa 1 x 10'12 m2/s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang D^ von 1 x 10"5m2/s bis 6 x 10~5 m2/s, vorzugsweise etwa 3,4 x 10"5 m2/s, und/oder einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 1 x 10"7 m2/s bis 5 x 10~7 m2/s, vorzugsweise etwa 2,5 x 10~7 m2/s aufweist.
7. Wärmedämmsystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Platte (2) eine Mineralschaum-Dämmplatte, insbesondere mit einer Rohdichte von 100 bis 140 kg/m3, ist.
8. Wärmedämmsystem nach Anspruch 4 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Platte (2): - eine Reindichte von 140000 bis 2700 kg/m3, insbesondere etwa
2300 - 2570 kg/m3 , eine Porosität von 93 - 97 %, insbesondere etwa 95%, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 1 ,5 - 1 ,9, einen Wasseraufnahmekoeffizienten W24h von 4 - 8 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 6 kg/(m2Vh), eine freie Wassersättigung von 25 - 40 Vol.-%, insbesondere etwa 32 % , einen einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Sorptionsbereich Dw0 von 1 x 10"10 m2/s bis 9 x 10~10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10" m /s, einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang D^ von 1 x 10"10m2/s bis 6 x 10~10 m2/s, vorzugsweise etwa 5 x 10'10 m2/s, und/oder
- einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 0,5 x 10~5 m2/s bis 3 x 10"5 m /s, vorzugsweise etwa 1 ,2 x 10~5 m2/s aufweist.
9. Wärmedämmsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Platte (1 ):
eine Rohdichte von 190 - 270 kg/m3, insbesondere etwa 250 kg/m3 , eine Reindichte von 2400 bis 2800 kg/m3, insbesondere etwa 2650 - 2670 kg/m3 , eine Porosität von 85 - 93 %, insbesondere etwa 91 %, eine Diffusionswiderstandszahl μ von 2,2 - 3,5, einen Wasseraufnahmekoeffizienten Wiomm von 40 - 60 kg/(m2Vh), insbesondere etwa 44 kg/(m2Vh), - eine freie Wassersättigung von 80 - 90 Vol.-%, insbesondere etwa 84 % , einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Sorptionsbereich
Dwo von 0,5 x 10~9 m2/s bis 5 x 10~9 m2/s, vorzugsweise etwa 2 x
10-9 m2/s, - einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Saugvorgang Dwf von 0,5 x 10"6 m2/s bis 5 x 10~6 m2/s, vorzugsweise etwa 2,65 x
10~6 m2/s, und/oder
einen Kapillartransportkoeffizienten für einen Trockenvorgang Dwf von 0,5 x 10"9 m2/s bis 5 x 10"9 m2/s, vorzugsweise etwa 2 x
10"9 m2/s aufweist.
10. Wärmedämmsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass nur zwei Platten (1 , 2) vorhanden sind.
11. Wärmedämmsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Calciumsilikatplatte (1) einen Kapillartransportkoeffizienten Dwf für einen Saugvorgang aufweist, der größer ist, insbesondere um mindestens zwei, vorzugsweise um etwa drei Zehnerpotenzen als ihr Kapillartransportkoeffizient D^ für einen Trocknungsvorgang ist.
12. Verfahren zur Gebäudesanierung und/oder Wärmedämmung mit einem System (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem das Gebäude durch das System (10) wärme- und/oder kälteisoliert wird und/oder durch das System (10) einem Mauerwerk (6) des Gebäudes Feuchtigkeit entzogen wird und/oder Feuchtigkeit von diesem ferngehalten wird.
13. Verwendung eines Systems (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche zur Innenraum-Wärmedämmung und/oder Innenraum- Sanierung von Gebäuden.
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