WO2009153984A1 - 電磁ポンプ吐出量測定方法 - Google Patents

電磁ポンプ吐出量測定方法 Download PDF

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荒関英夫
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財団法人電力中央研究所
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    • H02K44/02—Electrodynamic pumps
    • H02K44/06—Induction pumps
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/56—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects
    • G01F1/58—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters
    • G01F1/582—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters without electrodes

Definitions

  • the present invention relates to a method for measuring the discharge amount of a conductive fluid discharged from an electromagnetic pump. More specifically, the present invention is suitable for measuring the discharge amount of the conductive fluid discharged from the electromagnetic pump for each electromagnetic pump in the electromagnetic pump unit configured by arranging a plurality of electromagnetic pumps in parallel. The present invention relates to a discharge amount measuring method.
  • an electromagnetic flow meter or an ultrasonic flow meter is known as a method for measuring the flow rate of a conductive fluid such as a liquid metal.
  • the electromagnetic flow meter is configured such that a magnet for applying a magnetic field to a conductive fluid flowing in the pipe is disposed outside the pipe, and a current generated in the conductive fluid with the flow of the conductive fluid interlinked with the magnetic field. Measure the electromotive force generated by the magnetic field applied in the direction perpendicular to the direction of the flow of the conductive fluid and the electric field generated in the direction perpendicular to both the direction of the magnetic field and the direction of flow. Thus, the flow rate is measured.
  • an ultrasonic flowmeter has an ultrasonic transmitter and receiver installed in a pipe, and the conductivity from the time it takes to reach the signal using the fact that the ultrasonic propagation velocity is related to the fluid flow velocity.
  • the flow rate of the fluid is obtained, and the flow rate is calculated from the known cross-sectional area.
  • the electromagnetic flow meter needs to be provided with a magnet for generating a magnetic field and an electrode for extracting an electromotive force generated inside the pipe line.
  • the ultrasonic flowmeter is required to have a certain length of piping in order to install the ultrasonic transceiver, and it is necessary to perform processing for installing a transmitter and a receiver in the piping itself. For this reason, since a certain installation space is required, it is not suitable for measuring the sodium flow rate in a place subject to space restrictions, for example, in a facility such as a fast speed increasing furnace.
  • An object of the present invention is to provide an electromagnetic pump discharge amount measuring method that can measure the discharge flow rate of a conductive fluid of an electromagnetic pump easily and accurately with less space restrictions.
  • an object of the present invention is to provide an electromagnetic pump discharge amount measuring method suitable for measuring a flow rate of each electromagnetic pump in an electromagnetic pump unit in which a plurality of electromagnetic pumps are arranged in parallel in one pump container.
  • the present invention is based on such knowledge, and in a method for measuring the discharge amount from an electromagnetic pump, a magnetic sensor is arranged in the vicinity of the discharge port of the electromagnetic pump, and the discharge from the electromagnetic pump is performed along with the flow of the conductive fluid.
  • the magnetic flux density of the magnetic field generated in the electromagnetic pump to be pushed out is measured, and the flow rate of the electromagnetic pump is measured from the relationship between the magnetic flux density of the magnetic field pushed out from the discharge port of the electromagnetic pump obtained in advance and the flow rate of the conductive fluid.
  • the flow rate measuring method of the present invention is effective even when applied to a single electromagnetic pump in which one electromagnetic pump is accommodated in one pump container.
  • These electromagnetic pumps are arranged in parallel and applied to an electromagnetic pump configured as a large flow rate electromagnetic pump as a whole, and a magnetic sensor is arranged for each electromagnetic pump to measure the flow rate of the conductive fluid.
  • the magnetic sensor is a magnetic flux density measuring coil wound in a circumferential direction so that a coil axis is disposed concentrically with the axis of the pipe around the pipe through which the conductive fluid flows. Is preferred.
  • the magnetic sensor is preferably a magnetic flux density measuring pickup coil arranged around a conduit through which a conductive fluid flows.
  • the magnetic flux density always corresponds to the change in the flow rate accompanying the change in the voltage
  • the flow rate can always be measured.
  • the relationship between the flow rate and the magnetic flux density is linear, good measurement accuracy can be expected.
  • a large space is not required with a simple structure in which a magnetic sensor is disposed in the vicinity of the discharge port of the electromagnetic pump, there is no space limitation in installation. Therefore, compared with the existing electromagnetic flowmeter and ultrasonic flowmeter, there is no space restriction and the structure is simple.
  • the entire measurement system can be configured to be extremely simple.
  • the electromagnetic pump discharge amount measuring method of the present invention is applied to an electromagnetic pump configured as a large-flow electromagnetic pump as a whole by arranging a plurality of electromagnetic pumps in parallel in one pump container, Since the flow rate for each pump can be measured, it is possible to easily identify whether or not a prescribed amount is discharged for each electromagnetic pump or which electromagnetic pump has a trouble. In addition, since it does not take up a large space with a simple structure in which a magnetic sensor is arranged in the vicinity of the discharge port of the electromagnetic pump, it can be used as a large flow rate electromagnetic pump in which a plurality of electromagnetic pumps are arranged in parallel, such as an electromagnetic pump for a fast breeder reactor Even in the case of application, there is no space restriction for installation.
  • the structure is simple and compact, and the installation can be easily performed. Suitable for placement.
  • the average magnetic field in the circumferential direction is measured by winding the coil for measuring the magnetic flux density around the pipe, the magnetic field distribution is not axisymmetric due to the assembly tolerance of the pump or thermal deformation of the pipe. In both cases, the measurement error can be reduced by averaging the measurement values.
  • the magnetic flux density measuring pickup coil since the magnetic flux density measuring pickup coil is used, it is only necessary to dispose the coil around the pipeline at an appropriate interval, and even more than winding around the entire circumference of the pipeline. There is an advantage that installation space is small.
  • FIG. 7 and 8 show a three-phase AC induction type electromagnetic pump having an annular flow path as a representative example of an electromagnetic pump to be implemented in the present invention.
  • the electromagnetic pump 1 in FIG. 7 is obtained by winding a three-phase AC coil 9 on the outside of an annular flow path (pipe) 3 composed of a double pipe of an outer duct 3a and an inner duct 3b.
  • the electromagnetic pump 1 of FIG. 8 is a double-stator induction type electromagnetic pump in which a coil 9 is also wound inside the annular flow path 3.
  • the electromagnetic pump discharge amount measuring method of the present invention can be applied to any type of electromagnetic pump.
  • These electromagnetic pumps 1 cause liquid sodium to flow in the same direction as the direction of the magnetic field by applying an electromagnetic force to the liquid sodium by the induced current flowing in the liquid sodium by the moving magnetic field generated by the three-phase AC coil 9 and the moving magnetic field. It is what is discharged.
  • reference numeral 17 denotes an induced current
  • 18 denotes a magnetic field
  • 19 denotes a coil current
  • 20 denotes a traveling direction of the magnetic field
  • 21 denotes a sodium flow.
  • the magnetic field generated in the electromagnetic pump is distorted as if dragged by the flow of the conductive fluid (hereinafter referred to as liquid sodium) 5. That is, outside the induction type electromagnetic pump 1, the magnetic field is an alternating magnetic field, but the phenomenon is that it is dragged by the flow of the liquid metal electromagnetic fluid like a direct magnetic field. Therefore, in the vicinity of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1, a leakage magnetic field is generated in which the magnetic field 4 is pushed out of the electromagnetic pump 1 as the liquid sodium flow rate increases (see FIGS. 1 and 2). The people paid attention.
  • the broken line indicated by reference numeral 4 schematically shows a state in which the magnetic lines of force 22 are pushed outward by the flow of the liquid sodium 5 in the vicinity of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1. It shows a magnetic field 4 that is distorted to be extruded, that is, a leakage magnetic field.
  • a magnetic sensor for example, a magnetic field measuring coil 6, is wound around the pipe 3 in the vicinity of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1, so that Faraday's law is utilized.
  • the time change of the magnetic flux density of the magnetic field 4 pushed out of the discharge port 2 of the pump 1 can be measured.
  • the time variation of the magnetic flux density is equal to the electromotive force (voltage) gradient (strictly speaking, rotation).
  • a plurality of magnetic field measuring coils 6 are arranged in the axial direction of the conduit 3, and each of the plurality of magnetic field measuring coils 6 is arranged.
  • the gradient in the axial direction of the circumferential component of the electromotive force (voltage) generated in is measured. Further, when measuring the axial component of the magnetic flux density, as shown in FIG. 13, a plurality of magnetic field measuring coils 6 are arranged concentrically in the radial direction of the conduit 3 with a spacer or the like interposed therebetween, The radial gradient of the circumferential component of the electromotive force is measured. According to Faraday's law, the electromotive force gradient is proportional to the time variation of the magnetic flux density. For this reason, the magnetic flux density may be converted from the gradient of the electromotive force, and the calibration may be performed with the magnetic flux density and the flow rate.
  • the magnitude of the electromotive force is proportional to the magnitude of the magnetic flux density.
  • the electromotive force itself may be measured to correlate with the flow rate.
  • the current flowing through the coil may be measured.
  • the relationship between the flow rate and magnetic flux density is more direct than the relationship between the flow rate and electromotive force gradient.
  • the leakage magnetic field is directly measured, so that the flow rate and the magnetic flux density of the leakage magnetic field 4 have a direct relationship. Therefore, in this specification, in order to make the invention intuitively easy to understand, for convenience of explanation, in some cases, the measured value of the gradient of the electromotive force is converted into the magnetic flux density, and the physical correspondence is more directly expressed. This may be explained by the relationship between the flow rate of the conductive fluid and the time variation of the magnetic flux density of the leakage magnetic field.
  • the coil 6 for measuring the magnetic flux density has a coil axis concentrically arranged with the axis O of the pipe 3 around the pipe 3 through which the liquid sodium 5 flows in the vicinity of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1. So that it is wound in the circumferential direction.
  • the pipe 3 is constituted by a double pipe (an outer duct and an inner duct) so as to form an annular flow path. As shown in FIG. 3, it is preferable to wind a coil on the outer surface of the outer duct wall where the strength of the magnetic field on the tube wall surface appears stronger than the outer surface of the inner duct wall.
  • the induction type electromagnetic pump when the induction type electromagnetic pump is a double stator, the magnetic field strength is almost equal between the surface of the outer duct wall and the surface of the inner duct wall. As shown in FIG. 4, it may be installed on both the outer surface of the outer duct wall and the outer surface of the inner duct wall on at least one of the outer surfaces of the inner duct wall.
  • reference numeral 7 is a stator constituting the electromagnetic pump 1
  • 8 is a core
  • 9 is a coil
  • 10 is a gap.
  • At least two magnetic flux density measuring coils 6 are required when measuring the gradient of the electromotive force, but at least one is necessary when measuring the electromotive force itself.
  • the number of turns of the coil 6 is arbitrary, but about 1 to 3 turns is sufficient.
  • the number of coils is arbitrary, but 5 to 10 is sufficient.
  • the region where the magnetic flux density measuring coil 6 is wound is outside the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 and is a range where the magnetic field 4 pushed out from the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 with the flow of the liquid sodium 5 reaches. It is preferable. Therefore, it is preferable that the electromagnetic pump 1 is disposed within a range of about 50 mm to 100 mm from the discharge port 2.
  • the magnetic flux density measuring coil 6 arranged as described above can measure and monitor the sodium flow rate by measuring the magnetic field 4 pushed out of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 that increases or decreases according to the sodium flow rate. It becomes. That is, the change in the magnetic flux density of the magnetic field 4 in the vicinity of the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 is measured, and the relationship between the magnetic flux density of the magnetic field 4 pushed out from the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 and the flow rate of the liquid sodium 5 determined in advance.
  • the flow rate of the electromagnetic pump 1 can be obtained from (see FIGS. 5 and 6).
  • the correlation between the magnetic flux density of the magnetic field 4 pushed out from the electromagnetic pump 1 and the flow rate of the liquid sodium 5 can be obtained in advance.
  • the correlation is expressed as a function or stored in a memory as a table, and the flow rate is calculated based on the magnetic flux density obtained from the induced current detected from the coil by the central processing unit, or electromagnetic
  • the correlation between the magnetic flux density of the above-described leakage magnetic field 4 and the flow rate of the liquid sodium, that is, the flow rate of the conductive fluid 5 at that time is stored in advance in a memory as a function or a table, and near the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1.
  • Changes in the magnetic flux density of the magnetic field 4 pushed out from the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 by the installed magnetic flux density measuring coil 6 are detected, and the detected correlation between the value of the magnetic flux density and the above-described correlation stored in the memory.
  • This measuring method and measuring device enable measurement of the discharge amount for each electromagnetic pump of a parallel arrangement type electromagnetic pump formed by arranging a plurality of electromagnetic pumps in one pump container in parallel, or monitoring for the presence or absence of blockage.
  • it can be determined whether the fluctuation generated from the change in the relative magnetic flux density among the plurality of electromagnetic pumps is caused by individual electromagnetic pumps or caused by a common factor.
  • the flow rate of the electromagnetic pump is determined by the voltage of the three-phase AC coil and the operating frequency, and the magnetic flux density depends on the electric conductivity of sodium, in other words, the temperature. Therefore, since the correlation between the sodium flow rate and the magnetic flux density is determined by three parameters of voltage, operating frequency, and temperature, a calibration curve is obtained for each element. However, since it is necessary at the time of rated operation to detect whether or not each electromagnetic pump is discharging a prescribed flow rate, a calibration curve for the rated operation condition is sufficient. Therefore, it is sufficient to obtain at least one calibration curve for rated operation in advance.
  • the electromagnetic pump discharge amount measuring method of the present invention can be applied to a type in which one electromagnetic pump is accommodated in one pump container, but more preferably a plurality of electromagnetic pumps are arranged in parallel in one pump container.
  • the electromagnetic pump unit used as a pump having a large flow rate as a whole is applied to measure the discharge amount from each electromagnetic pump.
  • it can be determined whether or not a prescribed amount is discharged for each electromagnetic pump, and furthermore, it can be easily specified which electromagnetic pump has the channel blockage.
  • each of a plurality of electromagnetic pumps 1a, 1b,..., 1f arranged in parallel in the circumferential direction in one pump container 11 sealed with argon gas 12 is used.
  • the discharge flow rate can be measured for each of the electromagnetic pumps 1a, 1b,.
  • the pump container 11 surrounding the plurality of electromagnetic pumps 1a, 1b,..., 1f is connected to the headers 13 and 14 at both ends, and the annular pipes 3 of the electromagnetic pumps 1a, 1b,.
  • the electric circuits of the plurality of electromagnetic pumps 1a, 1b,..., 1f arranged in parallel are provided so as to keep the discharge pressures of the electromagnetic pumps 1a, 1b,. It has been.
  • the above-described embodiment is an example of a preferred embodiment of the present invention, but is not limited thereto, and various modifications can be made without departing from the scope of the present invention.
  • the magnetic flux density measuring pickup coil 15 as the magnetic flux density measuring coil.
  • the coil of the pickup coil 15 is arranged around the conduit 3 through which the conductive fluid flows and in parallel with the axis of the conduit 3.
  • An axial center is arranged and installed around the pipeline 3.
  • the coil axis 16 of the pickup coil 15 is arranged in the radial direction of the pipe 3 so as to be orthogonal to the axis of the pipe 3. Is arranged around the pipe line 3.
  • the leakage magnetic field generated outside the outlet side of the electromagnetic pump 1 is composed of a radial component and an axial component, and these components have the same order of magnitude. There is no significant difference in the amount of magnetic flux measured when it is directed in the direction orthogonal to Therefore, the pickup coil 15 may be oriented in either direction.
  • the magnetic flux density B (Br, Bz) pushed out from the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 is not necessarily an axis object. That is, the magnetic flux density is not always uniform in the circumferential direction. Therefore, a plurality of pickup coils are preferably arranged in the circumferential direction of the pipe line 3.
  • the magnetic field pushed out from the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1 is an alternating magnetic field
  • a magnetic flux density measuring coil is used as a magnetic sensor
  • the magnetic sensor is limited to the coil.
  • the response speed of the magnetic sensor is not required to be high, if the magnetic sensor satisfies the conditions of the operating temperature of the magnetic sensor (the conductive fluid is often high temperature), For example, one using Hall electromotive force or one using change in electric resistance due to a magnetic field may be used.
  • an optical fiber that uses the influence of polarization of light by the Faraday effect may be used.
  • Example 1 A single-stator induction type electromagnetic pump with a rated flow rate of 7 m 3 / min is operated at 50 Hz, and the discharge flow rate is changed at a relatively high flow rate range (5.7 to 7 m 3 / min).
  • the magnetic flux density near 2 was measured, and the relationship between the flow rate of the liquid sodium 5 and the magnetic flux density near the electromagnetic pump outlet 2 was determined.
  • a one-turn coil is used as the magnetic flux density measuring coil 6, and extends over a region 76 mm from the discharge port 2 to the outer pipe wall (duct wall) of the pipe line 3 on the discharge port 2 side of the electromagnetic pump 1. Eleven pieces were arranged at intervals of 7.5 mm to 8.5 mm, and the magnetic flux density was measured.
  • FIG. 5 shows the relationship between the measured value of the magnetic flux density in this case and the flow rate of the liquid sodium 5 measured by the electromagnetic flow meter.
  • the correlation between the discharge flow rate of liquid sodium and the magnetic flux density is a linear relationship. Therefore, a magnetic flux density measuring coil 6 is arranged around the conduit 3 near the discharge port 2 of the electromagnetic pump 1, and the magnetic flux of the magnetic field pushed out of the electromagnetic pump 1 by the liquid sodium 5 flowing in the conduit 3. By measuring the density, the flow rate of the liquid sodium discharged from the electromagnetic pump 1 can be obtained using the above-described correlation.
  • the phase of the current (or voltage) generated in each coil is strictly different for each coil, but the maximum length of the magnetic field measurement area is about 100 mm. Since it is shorter than the pole pitch, the phase does not differ greatly. Further, since the magnetic field is attenuated outside the stator region, even when connected in series, the influence of the electromotive force (or current) of the coil close to the stator is more greatly affected. Therefore, it is sufficient to obtain an average value of the measurement values detected by each coil.
  • the span for performing the time average is the shortest and half cycle is sufficient, but the frequency is about 20Hz even with a large capacity pump, so when actually measuring, measure the average value of several cycles from time to time and take the time average. It becomes.
  • Example 2 When a single-stator induction type electromagnetic pump with a rated flow rate of 7 m 3 / min is operated at 30 Hz and the discharge flow rate is changed in a relatively low flow rate range (3.2 to 4.7 m 3 / min range).
  • the relationship between the flow rate of liquid sodium and the magnetic flux density near the electromagnetic pump outlet was determined.
  • the arrangement position, the arrangement interval, the number of arrangement, the form of the coils, and the like of the magnetic flux density measuring coil 6 are all the same as those in the first embodiment.
  • FIG. 6 shows the relationship between the measured value of the magnetic flux density in this case and the flow rate of liquid sodium measured by an electromagnetic flow meter.
  • the flow rate of liquid sodium is in a relatively low flow rate range with respect to the rated flow rate, but stable operation is realized by lowering the operation frequency of the electromagnetic pump to 30 Hz.
  • the distribution of the magnetic field is also uniform in the circumferential direction, and linearity is obtained in the correlation between the sodium flow rate and the magnetic flux density.
  • the correlation between the flow rate of liquid sodium and the magnetic flux density shows a linear relationship even in a relatively low flow rate region.
  • the magnetic field distribution is not uniform in the circumferential direction, and the linearity is lost in the correlation between the sodium flow rate and the magnetic flux density.
  • Electromagnetic pump 1 Electromagnetic pump 2
  • Electromagnetic pump discharge port 3 Annular flow path 4 Magnetic field (line of magnetic force) pushed out from electromagnetic pump discharge port 5
  • Conductive fluid 6 Magnetic flux density measuring coil 15 Pickup coil

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Abstract

　電磁ポンプの導電性流体の吐出流量を測定するにあたり、スペース上の制約が少なく、簡単かつ精度良く測定できるようにする。特に、複数の電磁ポンプを１つのポンプ容器内に並列配置した電磁ポンプユニットにおいて各電磁ポンプ毎の流量の測定に好適なものとする。電磁ポンプ１の吐出口２の近傍に磁気センサ例えば磁束密度測定用コイル６を配置して導電性流体５の流れに伴って電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される電磁ポンプ１に発生する磁場４の磁束密度を測定し、予め求めた電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁場４の磁束密度と導電性流体５の流量との関係から電磁ポンプ１の流量を計測するようにしている。

Description

電磁ポンプ吐出量測定方法
　本発明は、電磁ポンプから吐出される導電性流体の吐出量を測定する方法に関する。更に詳述すると、本発明は複数の電磁ポンプが並列配置されて構成される電磁ポンプユニットにおいて各電磁ポンプ毎に電磁ポンプから吐出される導電性流体の吐出量を測定するのに用いて好適な吐出量測定方法に関する。
　一般に、導電性流体例えば液体金属の流量を計測する方法としては、電磁流量計や超音波流量計が知られている。電磁流量計は、管路の外に、管路の中を流れる導電性流体に磁場をかける磁石を配置すると共に磁場と鎖交する導電性流体の流れに伴って導電性流体中に発生する電流を検出する電極を配置し、導電性流体の流れの方向と直交する方向に印加される磁場とその磁場の方向と流れの方向のいずれにも直交する方向に発生する電場による起電力を測定することにより流量を計測するものである。また、超音波流量計は、超音波の送信器と受信器とを配管に設置し、超音波の伝播速度が流体の流速に関係していることを利用して信号到達までの時間から導電性流体の流速を求め、さらに既知の断面積から流量を算出するものである。
　更に、高速増速炉の主循環配管系においては、スペース的に電磁ポンプと別個の流量計を設置することに制約を受けることから、電磁ポンプの流量を求める手法として、電磁ポンプの巻線の端子電圧と入力電流を測定しその比をとって入力インピーダンスを求め、予め求められた入力インピーダンスと導電性流体の流量との関係から導電性流体の流量に換算して求めることが提案されている（特許文献１）。
特許第３２８５８９４号
　しかしながら、電磁流量計は、磁場を生じさせるマグネットを設置する必要があると共に管路の内部で生じる起電力を取り出すための電極を配管に設置する必要がある。また、超音波流量計も、超音波送受信器を設置するために一定の配管の長さが必要とされると共に、配管自体に発信器や受信器を設置するための加工を施す必要がある。このため、一定の設置スペースを必要とすることから、スペース的な制約を受ける場所例えば高速増速炉のような設備でのナトリウム流量の測定には不向きである。特に、電磁ポンプ固有の大容量化に伴う電磁流体力学的不安定特性を回避するために、小容量の複数の電磁ポンプを一つのポンプ容器内に並列配置して電磁ポンプユニットを構成する場合には、各電磁ポンプ毎の流量を測定するために上述の電磁流量計や超音波流量計をポンプ容器内に収めることは難しい。
　また、特許文献１記載の高速増速炉の電磁ポンプから吐出されるナトリウムの流量を測定する方法では、流量に直接関連しない物理量であるインピーダンスの測定を行うので、流量の測定ができないか、あるいは測定の精度が低下する場合が考えられる。即ち、一般に、電圧の変化に伴って流量が変化しても、インピーダンスも同様に変化するとは限らない。しかも、流量とインピーダンスの相関は直線的ではないことから、流量の変化に対してインピーダンスの変化が小さい領域がある。このことは、インピーダンスを求めるだけでは、流量の測定が測定できないか、あるいは測定精度が低下する場合があることを示している。
　さらに、複数の電磁ポンプを並列配置する場合、各電磁ポンプの吐出圧を等しく保つために、各ポンプの電気回路を直列に結線することが通常である。そのため、例えば１台のポンプの流路がルースパーツなどによって閉塞された場合、そのポンプの流量は低下するが、特許文献１の方法では、どのポンプに流路閉塞が起きてインピーダンスが低下したかが特定できない問題がある。
　本発明は、スペース上の制約が少なく、電磁ポンプの導電性流体の吐出流量を簡単かつ精度良く測定できる電磁ポンプ吐出量測定方法を提供することを目的とする。特に、本発明は複数の電磁ポンプを１つのポンプ容器内に並列配置した電磁ポンプユニットにおいて各電磁ポンプ毎の流量の測定に好適な電磁ポンプ吐出量測定方法を提供することを目的とする。
　かかる目的を解決するため、本発明者等が種々研究・実験した結果、電磁ポンプの吐出口近傍には、吐出口から外に押し出されるように歪んだ磁場即ち漏れ磁場が存在し、この漏れ磁場の磁束密度が導電性流体の流量に応じて増減することを知見するに至った。そして、導電性流体の流量と漏れ磁場の磁束密度との相関関係を利用して電磁ポンプの吐出量・流量の測定が可能であることを知見するに至った。
　本発明はかかる知見に基づくものであり、電磁ポンプからの吐出量を測定する方法において、電磁ポンプの吐出口近傍に磁気センサを配置して導電性流体の流れに伴って電磁ポンプの吐出口から押し出される電磁ポンプに発生する磁場の磁束密度を測定し、予め求めた電磁ポンプの吐出口から押し出される磁場の磁束密度と導電性流体の流量との関係から電磁ポンプの流量を計測するようにしている。　
　ここで、本発明の流量測定方法は、１つのポンプ容器に１つの電磁ポンプを収容した単一の電磁ポンプに適用する場合においても効果的であるが、より好ましくは一つのポンプ容器内に複数の電磁ポンプを並列配置して全体として大流量の電磁ポンプとして構成される電磁ポンプに適用し、各電磁ポンプ毎に磁気センサを配置して導電性流体の流量を測定することである。
　また、磁気センサは導電性流体の流れる管路の周りに管路の軸心と同心状にコイル軸心が配置されるように円周方向に巻回されている磁束密度測定用コイルであることが好ましい。
　また、磁気センサは導電性流体の流れる管路の周りに配置される磁束密度測定用ピックアップ・コイルであることが好ましい。
　請求項１記載の電磁ポンプ吐出量測定方法によると、電圧の変化に伴う流量の変化に磁束密度が必ず対応するので、流量の測定は常に可能である。しかも、流量と磁束密度の関係は直線的であるので、良好な測定精度が期待できる。また、電磁ポンプの吐出口近傍に磁気センサを配置するだけの簡単な構造で大きなスペースをとらないため、設置する上でスペース上の制約を受けない。したがって、既存の電磁流量計や超音波流量計に比べてスペース的な制約を受けず、構造が簡略である。
　さらに、電磁ポンプの吐出口近傍の磁場を測定し、予め求めた磁束密度と流量との相関関係を用いて流量を求めるだけなので、測定系全体が極めて簡素なものとして構成することができる。
　また、本発明の電磁ポンプ吐出量測定方法を、一つのポンプ容器内に複数の電磁ポンプを並列配置して全体として大流量の電磁ポンプとして構成される電磁ポンプに適用する場合には、各電磁ポンプ毎の流量を測定できるので、各電磁ポンプ毎に規定量が吐出されているか否か、あるいはどの電磁ポンプにトラブルが起きているのか容易に特定することができる。しかも、電磁ポンプの吐出口近傍に磁気センサを配置するだけの簡単な構造で大きなスペースをとらないため、複数の電磁ポンプを並列配置した大流量の電磁ポンプ、例えば高速増殖炉用の電磁ポンプに適用する場合においても、設置する上でスペース上の制約を受けない。
　また、請求項３記載の方法によると、コイルを導電性流体の管路の周りに巻いて磁束密度を測定するので、構造がシンプルかつコンパクトであると共に設置が簡易にでき、電磁ポンプの周囲に配置するのに好適である。しかも、磁束密度測定用コイルを管路に巻回することで、周方向平均磁場が測定されることから、ポンプの組み立て公差や管路等の熱変形などによって磁場分布が軸対称となっていなくとも、測定値を平均化することにより測定誤差を小さくすることができる。
　さらに、請求項４記載の方法によると、磁束密度測定用ピックアップ・コイルを使用するので、コイルを管路の周りに適宜間隔を開けて配置するだけで済み、管路の全周に巻くより更に設置スペースが少なくて済むという利点がある。
シングルステータタイプの誘導型電磁ポンプの吐出口付近の環状管路において磁場が液体ナトリウムの流れに押し出される状態を低流速の場合について示す概略図である。 シングルステータタイプの誘導型電磁ポンプの吐出口付近の環状管路において磁場が液体ナトリウムの流れに押し出される状態を高流速の場合について示す概略図である。 本発明の電磁ポンプ吐出量測定方法を実施するための概念図であり、シングルステータタイプの誘導型電磁ポンプの吐出口付近の環状管路の周りに磁束密度測定用コイルを配置した場合を示す。 本発明の電磁ポンプ吐出量測定方法を実施するための概念図であり、ダブルステータタイプの誘導型電磁ポンプの吐出口付近の環状管路の周りに磁束密度測定用コイルを配置した場合を示す。 定格流量７ｍ３／ｍｉｎのシングルステータタイプの誘導型電磁ポンプを５０Hzで運転した場合の磁束密度の時間平均値と液体金属ナトリウムの流量との関係を示すグラフである。 定格流量７ｍ３／ｍｉｎのシングルステータタイプの誘導型電磁ポンプを３０Hzで運転した場合の磁束密度の時間平均値と液体金属ナトリウムの流量との関係を示すグラフである。 環状流路のシングルステータタイプの誘導型電磁ポンプの概略構造を示す部分断面斜視図である。 環状流路のダブルステータタイプの誘導型電磁ポンプの概略構造を示す部分断面斜視図である。 複数の電磁ポンプを１つのポンプ容器内に並列配置して大流量の電磁ポンプユニットを構成する場合を示す平面概念図である。 複数の電磁ポンプを１つのポンプ容器内に並列配置して大流量の電磁ポンプユニットを構成する場合の概念図であり、正面側から見た斜視図である。 本発明方法を実施する並列配置の電磁ポンプの概念図である。 磁束密度の径方向成分Ｂｒの測定原理図である。 磁束密度の軸方向成分Ｂｚの測定原理図である。 ピックアップコイルを用いるときの径方向成分の磁束密度Ｂｒを測定するコイル配置例を示す図である。 ピックアップコイルを用いるときの軸方向成分の磁束密度Ｂｚを測定するコイル配置例を示す図である。
　以下、本発明の構成を図面に示す実施の形態に基づいて詳細に説明する。
　本発明の実施対象となる電磁ポンプの代表的なものとして、環状流路を有する三相交流誘導型電磁ポンプを図７及び図８に示す。図７の電磁ポンプ１は、三相交流コイル９を外側ダクト３ａ及び内側ダクト３ｂの二重管で構成される環状流路（管路）３の外側に巻いたもので、環状流路の中を矢印の示す方向に液体ナトリウムを流すシングルステータタイプの誘導型電磁ポンプである。図８の電磁ポンプ１は、コイル９を環状流路３の内側にも巻いたダブル・ステータの誘導型電磁ポンプである。本発明の電磁ポンプ吐出量測定方法はいずれのタイプの電磁ポンプに対しても適用できるものである。これら電磁ポンプ１は、三相交流コイル９が作る移動磁場によって液体ナトリウム中に流れる誘導電流と移動磁界とで電磁力を液体ナトリウムに作用させることによって、磁場の進行方向と同方向に液体ナトリウムを吐出させるものである。尚、図中の符号１７は誘導電流、１８は磁場、１９はコイル電流、２０は磁場の進行方向、２１はナトリウム流を示す。
　この電磁ポンプ１の吐出口２の付近では、電磁ポンプ内で発生した磁場があたかも導電性流体（以下、液体ナトリウムと言い換える）５の流れに引きずられるように歪む。即ち、誘導型電磁ポンプ１の外側では、磁場は交流磁場であるのにも拘わらず、あたかも直流磁場のように液体金属電磁流体の流れに引きずられるという現象を起こす。このことから、電磁ポンプ１の吐出口２の付近では、液体ナトリウムの流速が大きい程に電磁ポンプ１の外側に磁場４が押し出される漏れ磁場が生ずる（図１，図２参照）ことに本発明者等は着目した。ここで、符号４が示す破線は、電磁ポンプ１の吐出口２の付近で磁力線２２が液体ナトリウム５の流れにより外側へ押し出される様子を模式的に示したものであり、吐出口２から外に押し出されるように歪んだ磁場４即ち漏れ磁場を示す。
　そこで、例えば図３あるいは図４に示すように、電磁ポンプ１の吐出口２の近傍の管路３の周りに磁気センサ例えば磁場測定用コイル６を巻くことによって、ファラデーの法則を利用して電磁ポンプ１の吐出口２の外に押し出される磁場４の磁束密度の時間変化を測定可能としている。ファラデーの法則によると、磁束密度の時間変化は起電力（電圧）の勾配（厳密に言えば回転）に等しい。ここで、磁束密度の径方向成分を測定する場合には、図１２に示すように、管路３の軸方向に複数の磁場測定用コイル６を配置し、複数の磁場測定用コイル６の各々に生じる起電力（電圧）の周方向成分の軸方向の勾配を測定する。また、磁束密度の軸方向成分を測定する場合には、図１３に示すように、管路３の径方向に複数の磁場測定用コイル６を例えばスペーサ等を介在させて同心円状に配置し、起電力の周方向成分の径方向の勾配を測定する。ファラデーの法則によると、起電力の勾配は磁束密度の時間変化に比例する。このため、起電力の勾配から磁束密度を換算し、この磁束密度と流量でキャリブレーションしても良いが、実際には流量と起電力の勾配でキャリブレーションすれば足りる。また、図３や図４に示すように、誘導型電磁ポンプ１の環状流路３に磁束密度測定用コイル６を巻いた場合、起電力の大きさが磁束密度の大きさに比例することから、起電力の勾配に代えて起電力そのものを測定して流量との相関をとってもよい。さらに言えば、起電力（電圧）を測定する代わりにコイルを流れる電流を測定してもよい。尚、本発明の説明においては、導電性流体の流量と漏れ磁場の磁束密度との関係を利用していることから、物理的な関係は導電性流体の流量の変化が漏れ磁場の磁束密度の変化として現れ、さらにこの磁束密度の変化が起電力の勾配の変化として現れる関係にあるので、流量と磁束密度の関係の方が流量と起電力の勾配の関係に比べて直接的な関係になる。また、ピックアップコイル１５を使用する場合には、漏れ磁場を直接測定するので、流量と漏れ磁場４の磁束密度とは直接的な関係になる。そこで、本明細書においては、発明を直感的に理解し易くするため、説明の便宜上、場合によっては起電力の勾配の測定値を磁束密度に換算し、物理的な対応関係がより直接的になっている導電性流体の流量と漏れ磁場の磁束密度の時間変化との関係で説明することがある。
　ここで、磁束密度測定用コイル６は、電磁ポンプ１の吐出口２付近の液体ナトリウム５の流れる管路３の周りに、管路３の軸心Ｏと同心状にコイル軸心が配置されるように円周方向に巻回されている。本実施形態の電磁ポンプの場合、管路３は環状流路を構成するように二重管（外側ダクトと内側ダクト）で構成されていることから、電磁ポンプがシングル・ステータの場合は、図３に示すように管壁表面での磁場の強さが内側ダクト壁の外表面より強く現れる外側ダクト壁の外表面にコイルを巻くことが好ましい。また、誘導型電磁ポンプがダブル・ステータの場合は、外側ダクト壁の表面と内側ダクト壁の表面とでは磁場の強さはほぼ等しいことから、磁束密度測定用コイルは外側ダクト壁の外表面と内側ダクト壁の外表面の少なくともいずれか一方に、場合によっては図４に示すように、外側ダクト壁の外表面と内側ダクト壁の外表面の双方に設置することもできる。尚、図中の符号７は電磁ポンプ１を構成するステーター、８はコア、９はコイル、１０はギャップである。
　また、磁束密度測定用コイル６は、起電力の勾配を測定する場合は最少で２つが必要であるが、起電力そのものを測定する場合は最少で１つあればよい。但し、いずれの場合でもコイルの数が少なければ測定値にばらつきが生ずる可能性があるので、コイルの数を適当に増やして平均値をとることが好ましい。また、コイル６の巻き数は、任意であるが、１から３ターン程度で十分である。コイルの数も任意であるが、５から１０個で十分である。磁束密度測定用コイル６を巻く領域は、電磁ポンプ１の吐出口２の外であり、かつ液体ナトリウム５の流れに伴って電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁場４が到達する範囲であることが好ましい。そこで、電磁ポンプ１の吐出口２から５０ｍｍから１００ｍｍ程度の範囲内に配置することが好ましい。
　以上のように配置された磁束密度測定用コイル６によって、ナトリウム流量に応じて増減する電磁ポンプ１の吐出口２の外に押し出される磁場４を測定することによって、ナトリウム流量の計測・監視が可能となる。即ち、電磁ポンプ１の吐出口２の近傍における磁場４の磁束密度の変化を測定し、予め求めた電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁場４の磁束密度と液体ナトリウム５の流量との関係（図５及び図６参照）から電磁ポンプ１の流量を求めることができる。ここで、電磁ポンプ１から押し出される磁場４の磁束密度と液体ナトリウム５の流量との相関関係は予め求めておくことができる。例えば、実施例１及び２で実施したように、試験ループに設置した電磁流量計で液体ナトリウムの流量を実測しながら、そのときの電磁ポンプ１から押し出される磁場４の磁束密度を測定することにより、相関は簡単に求められる。この電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁場４の磁束密度と、そのときの液体ナトリウム即ち導電性流体５の流量との相関関係は、検量線として求められ、該検量線から定格運転時の実際の電磁ポンプの流量を求めることができる。相関関係は、場合によっては関数で表し、あるいはテーブルにしてメモリに格納し、中央演算処理装置でコイルから検出された誘導電流から求められた磁束密度に基づいて流量を算出することにより、若しくは電磁ポンプが規定の流量を吐出しているか否かの判定を行うことにより、電磁ポンプの運転状況をモニターすることが可能である。例えば、上述の漏れ磁場４の磁束密度とそのときの液体ナトリウム即ち導電性流体５の流量との相関関係を関数あるいはテーブルにして予めメモリに格納しておき、電磁ポンプ１の吐出口２付近に設置した磁束密度測定用コイル６によって電磁ポンプ１の吐出口２から外に押し出される磁場４の磁束密度の変化を検出させ、この検出され磁束密度の値とメモリに格納された上述の相関関係とに基づいて対象となっている電磁ポンプの導電性流体の吐出流を求めることをコンピューターに実行させることにより、対象となる電磁ポンプの吐出量の測定、あるいは単純に電磁ポンプの閉塞の有無を監視することができる。この測定方法並びに測定装置は、１つのポンプ容器内に複数の電磁ポンプを並列配置して成る並列配置型電磁ポンプの各電磁ポンプ毎の吐出量の測定あるいは閉塞の有無の監視を可能とするが、さらに複数の電磁ポンプの間の相対的磁束密度の変化から発生している変動が個別の電磁ポンプに起因するものか、共通する因子に起因するものかの判断もすることができる。
　尚、電磁ポンプの流量は、三相交流コイルの電圧と運転周波数で決まり、また磁束密度はナトリウムの電気伝導率、言い換えれば温度に依存する。したがって、ナトリウム流量と磁束密度との相関関係は、電圧と運転周波数と温度の３つのパラメータで決まることから、各要素毎に検量線が求められることとなる。しかしながら、各電磁ポンプが規定流量を吐出しているか否かを検出することは、定格運転時において必要となるため、定格運転条件に対する検量線があれば足りる。そこで、予め定格運転に対する検量線を少なくとも１つ求めておけば足りる。
　本発明の電磁ポンプ吐出量測定方法は、１つのポンプ容器内に１つの電磁ポンプを収容したタイプに適用することもできるが、より好ましくは複数の電磁ポンプを一つのポンプ容器の中に並列配置して全体として大流量のポンプとして使用する電磁ポンプユニットにおいて各電磁ポンプからの吐出量をそれぞれ測定するために適用することである。この場合には、各電磁ポンプ毎に規定量が吐出されているか否かを判断し、さらにはどの電磁ポンプに流路閉塞が起きているのかを容易に特定することができる。例えば、図９、図１０及び図１１に示すように、アルゴンガス１２が密封された１つのポンプ容器１１内に円周方向に並列配置された複数の電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆの各々の吐出口２の外に磁束密度測定用コイル６を配置することによって、電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆ毎に吐出流量を測定することができる。複数の電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆを囲うポンプ容器１１は、その両端がヘッダ１３，１４に接続されて各電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆの環状管路３が合流され、１つの流路として循環経路などに組み込まれるようにしている。ここで、並列配置された複数の電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆの電気回路は、互いに直列に結線することにより、各電磁ポンプ１ａ，１ｂ，…，１ｆの吐出圧を等しく保つように設けられている。
　なお、上述の形態は本発明の好適な形態の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば、磁束密度測定用コイルとしては磁束密度測定用ピックアップ・コイル１５を用いて直接磁束密度Ｂを測定することも可能である。径方向成分の磁束密度Ｂｒを測定する場合には、図１４に示すように、導電性流体の流れる管路３の周りに管路３の軸心と平行になるようにピックアップ・コイル１５のコイル軸心が配置されて管路３の周りに設置される。また、軸方向成分の磁束密度Ｂｚを測定する場合には、図１５に示すように、管路３の軸心と直交するように管路３の径方向にピックアップ・コイル１５のコイル軸心１６が配置されて管路３の周りに設置される。電磁ポンプ１の出口側の外側に発生する漏れ磁場は、径方向成分と軸方向成分から成り、これらの成分は同じオーダーの大きさなので、コイルの軸方向が流れ方向に向ける場合と、流れ方向に直交する方向に向ける場合とで測定磁束量に大きな差はない。したがって、ピックアップ・コイル１５はどちらの方向を向いていても構わない。ここで、電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁束密度Ｂ（Ｂｒ，Ｂｚ）は軸対象であるとは限らない。つまり、磁束密度は周方向に一様とは限らない。そこで、ピックアップ・コイルは、管路３の周方向に複数配置することが好ましい。
　また、電磁ポンプ１の吐出口２から押し出される磁場が交流磁場であることから磁気センサとして磁束密度測定用コイルを使用した例を挙げて説明したが、磁束密度が測定できればコイルに限定されるものではなく、また、該磁気センサの応答速度も高速のものが必要ではないことから、磁気センサとしては、磁気センサーの使用温度の条件を満たせば（導電性流体は高温である場合が多い）、例えば、ホール起電力を利用したもの、磁場による電気抵抗の変化を利用したものでもよい。また、光ファイバーを使用してファラデー効果により光の偏光の影響を利用したものでもよい。
　（実施例１）
　定格流量が７ｍ３／ｍｉｎのシングル・ステータの誘導型電磁ポンプを５０Ｈｚで運転し、比較的高流量域（５．７～７ｍ３／ｍｉｎの範囲）で吐出流量を変えると共にそのときの吐出口２付近の磁束密度を測定し、液体ナトリウム５の流量と電磁ポンプ吐出口２付近の磁束密度との関係を求めた。尚、磁束密度測定用コイル６としては１ターン・コイルを使用し、電磁ポンプ１の吐出口２の側の管路３の外側の管壁（ダクト壁）に、吐出口２から７６ｍｍの領域にわたって７．５ｍｍから８．５ｍｍ間隔で１１個配置し、磁束密度を測定した。また、液体ナトリウム５の流量は試験ループに設置した電磁流量計で計測した。
　この場合の磁束密度の測定値と電磁流量計で計測した液体ナトリウム５の流量との関係を図５に示す。図５から明らかなように、液体ナトリウムの吐出流量と磁束密度の相関関係は直線関係になることがわかった。したがって、電磁ポンプ１の吐出口２の付近で管路３の周りに磁束密度測定用コイル６を配置して、管路３内を流れる液体ナトリウム５によって電磁ポンプ１の外に押し出される磁場の磁束密度を測定することにより、前述の相関関係を用いて電磁ポンプ１から吐出される液体ナトリウムの流量を求めることができる。なお、図５に示す磁束密度は、１１個の磁束密度測定用コイル６による磁束密度測定値の時間平均値である。１ターン・コイルを１１個並べた場合、それぞれのコイルに発生する電流(または電圧)の位相は厳密に言えば各コイル毎に異なるが、磁場を測定する領域の長さが最大で100mm程度であってポールピッチよりも短いので、位相が大きく異なることはない。また、ステータ領域の外側では磁場は減衰するので、直列に繋いだ場合もステータに近いコイルの起電力(又は電流)の影響をより大きく受けることになる。したがって、各コイルで検出された測定値の平均値を求めれば足りる。尚、時間平均を行うスパンは最短で半サイクルで十分であるが、大容量ポンプでも周波数は20Hzくらいなので、実際に測定する際は数サイクルの平均値を時々刻々測定して時間平均をとることとなる。
　（実施例２）
　定格流量が７ｍ３／ｍｉｎのシングル・ステータの誘導型電磁ポンプを、３０Ｈｚで運転し、比較的低流量域（３．２～４．７ｍ３／ｍｉｎの範囲）で吐出流量を変えた場合の液体ナトリウムの流量と電磁ポンプ吐出口付近の磁束密度との関係を求めた。尚、磁束密度測定用コイル６の配置位置、配置間隔、配置本数、コイルの形態などは全て実施例１と同じである。
　この場合の磁束密度の測定値と電磁流量計で計測した液体ナトリウムの流量との関係を図６に示す。この実験では、液体ナトリウムの流量は定格流量に対して比較的低流量域の範囲とされているが、電磁ポンプの運転周波数を３０Ｈｚに下げることで安定な運転を実現するようにしている。このため、磁場の分布も周方向に一様であり、ナトリウム流量と磁束密度との相関に直線性が得られる。つまり、電磁ポンプが安定に運転できる領域であれば、図６に示すように、比較的流量の少ない領域においても、液体ナトリウムの流量と磁束密度の相関関係は直線関係を示す。反面、電磁ポンプの運転が不安定な領域では、磁場の分布が周方向に一様ではなくなり、ナトリウム流量と磁束密度との相関に直線性がなくなる。
１　電磁ポンプ
２　電磁ポンプの吐出口
３　環状流路
４　電磁ポンプの吐出口から押し出される磁場(磁力線)
５　導電性流体
６　磁束密度測定用コイル
１５　ピックアップコイル

Claims (4)

  1. 電磁ポンプからの吐出量を測定する方法において、前記電磁ポンプの吐出口近傍に磁気センサを配置して前記導電性流体の流れに伴って前記電磁ポンプの吐出口から押し出される前記電磁ポンプに発生する磁場の磁束密度を測定し、予め求めた前記電磁ポンプの吐出口から押し出される磁場の磁束密度と前記導電性流体の流量との関係から前記電磁ポンプの流量を計測することを特徴とする電磁ポンプ吐出量測定方法。
  2. 前記電磁ポンプは、１つのポンプ容器内に複数の電磁ポンプを並列配置して成るものであり、各電磁ポンプ毎に前記磁気センサを配置して前記導電性流体の流れに伴って各前記電磁ポンプの吐出口から押し出される前記電磁ポンプに発生する磁場の磁束密度を各々計測するものである請求項１記載の電磁ポンプ吐出量測定方法。
  3. 前記磁気センサは前記導電性流体の流れる管路の周りに前記管路の軸心と同心状にコイル軸心が配置されるように円周方向に巻回されている磁束密度測定用コイルである請求項１記載の電磁ポンプ吐出量測定方法。
  4. 前記磁気センサは前記導電性流体の流れる管路の周りに配置される磁束密度測定用ピックアップ・コイルである請求項１記載の電磁ポンプ吐出量測定方法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012122383A (ja) * 2010-12-07 2012-06-28 Kazusumi Tomiyoshi 内燃機関システム

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5887169B2 (ja) * 2012-03-22 2016-03-16 助川電気工業株式会社 導電性液体用誘導電磁ポンプ
GB2534337B (en) * 2014-09-29 2017-10-18 Iphase Ltd Method and apparatus for monitoring of the multiphase flow in a pipe
CN109072410B (zh) * 2016-05-03 2021-05-07 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 操作用于将液态金属供给至蒸发器设备的装置的方法
US10840793B2 (en) * 2016-10-28 2020-11-17 Ulsan National Institute Of Science And Technology Induced electromagnetic pump using rotating magnetic field
US10379082B2 (en) * 2016-12-15 2019-08-13 Caterpillar Inc. System for monitoring machine fluids by measuring fluctuations in a magnetic field
FR3073971B1 (fr) * 2017-11-20 2019-12-20 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Inducteur magnetique, pompe electromagnetique comportant un tel inducteur magnetique et procede de fabrication d'un inducteur magnetique
NO20190578A1 (en) * 2019-05-07 2020-11-09 Roxar Flow Measurement As System and method for providing measurements in a pipe
WO2021051273A1 (zh) * 2019-09-17 2021-03-25 深圳市大疆创新科技有限公司 电磁流量计、喷洒装置和可移动平台
US11283342B1 (en) * 2021-01-07 2022-03-22 Jiangsu University Annular linear induction electromagnetic pump having axial guide vanes
US11572324B1 (en) 2021-09-09 2023-02-07 Chevron Phillips Chemical Company, Lp Methods for operating ethylene oligomerization reactor systems with an integrated ultrasonic flow meter

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5833965A (ja) * 1981-08-21 1983-02-28 Hitachi Ltd 電磁ポンプの制御装置
JPS60144614A (ja) * 1984-01-09 1985-07-31 Matsushita Electric Ind Co Ltd 流量検出装置
JPH0530725A (ja) * 1991-07-19 1993-02-05 Toshiba Corp 電磁ポンプ装置
JP2001119921A (ja) * 1999-10-20 2001-04-27 Toshiba Corp 電磁ポンプ

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3714826A (en) * 1970-03-10 1973-02-06 Tokyo Shibaura Electric Co Induction liquid flow meter and method of electro-magnetically determining flow rate of liquid
JPS5327943B2 (ja) * 1971-09-03 1978-08-11
US3830095A (en) * 1973-06-26 1974-08-20 Atomic Energy Commission Gas void detector for liquid metal
US4195515A (en) * 1976-06-28 1980-04-01 Smoll Owen C In line electromagnetic flow measurement transducer
JPS6049242B2 (ja) * 1977-10-31 1985-10-31 株式会社東芝 電磁流量計
US4308753A (en) * 1979-12-03 1982-01-05 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Low-power electromagnetic flowmeter
JPH02214466A (ja) * 1989-02-14 1990-08-27 Toshiba Corp 電磁ポンプ
JPH07243886A (ja) * 1994-03-07 1995-09-19 Hitachi Ltd 渦電流式電磁流量計
JP4359664B2 (ja) * 2005-08-11 2009-11-04 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 電磁流量計

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5833965A (ja) * 1981-08-21 1983-02-28 Hitachi Ltd 電磁ポンプの制御装置
JPS60144614A (ja) * 1984-01-09 1985-07-31 Matsushita Electric Ind Co Ltd 流量検出装置
JPH0530725A (ja) * 1991-07-19 1993-02-05 Toshiba Corp 電磁ポンプ装置
JP3285894B2 (ja) 1991-07-19 2002-05-27 株式会社東芝 電磁ポンプ装置
JP2001119921A (ja) * 1999-10-20 2001-04-27 Toshiba Corp 電磁ポンプ

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2302770A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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