WO2009093509A1 - 圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機 - Google Patents

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Takashi Norikura
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Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery, Inc.
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    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel

Definitions

  • the present invention relates to a rolling mill capable of reducing the diameter of a work roll and a tandem rolling mill equipped with the rolling mill.
  • the minimum value of the work roll diameter is that there are no support rolls in both the outer and outer widths of the work roll that can be rolled.
  • the work roll deflection rigidity value withstands the tangential force of the intermediate roll drive is determined.
  • the width is ⁇ 180 to ⁇ 380 when driven by a 4-width material (4 feet) and an intermediate roll.
  • Patent Document 1 discloses that a work roll is subjected to horizontal bending.
  • the 6-stage mill having the support roll within the roll width of the work roll has a small space for the support roll, and it is difficult to ensure sufficient strength and rigidity. Since there is a support bearing that supports the support roll, depending on the material, there is a problem that the mark of the support bearing is transferred and generated on the plate through the support roll and the work roll.
  • the present invention has been proposed in view of such circumstances, and its purpose is to make it possible to use a work roll having a smaller diameter for hard material rolling, and to obtain a strip having high productivity and high product quality. It is providing a rolling mill and a tandem rolling mill provided with the rolling mill.
  • the rolling mill according to the present invention for solving the above problems is as follows.
  • Support rollers or support bearings are arranged in a staggered arrangement between a pair of upper and lower work rolls on both the input and output sides on the operation side and drive side outside the rollable plate width of the pair of upper and lower work rolls.
  • a plurality of slabs are provided at a predetermined interval in the roll axis direction.
  • the minimum roll diameter of the work roll is between a minimum diameter upper limit Dmax1 and a minimum diameter lower limit Dmin1, which are expressed by the following formula.
  • Minimum diameter upper limit Dmax1 D4max ⁇ B / 5 (1/4)
  • Minimum diameter lower limit Dmin1 D4min ⁇ B / 5 (1/4)
  • the tandem rolling mill according to the present invention for solving the above problems is In the tandem rolling mill in which a plurality of rolling mill stands are arranged, at least one of the rolling mills is provided.
  • upper and lower staggered arrangements are arranged on both sides of the entry and exit sides outside the rollable sheet width of the pair of upper and lower work rolls so that the support at both ends of the work roll is equivalent to the fixed support from simple support.
  • a support roller or support bearing it is possible to suppress the deflection of the work roll caused by the tangential force of the intermediate roll drive.
  • the work roll diameter can be reduced, reducing edge drop and surface gloss. Improvement is possible.
  • the upper and lower support rollers or support bearings can be wrapped in a staggered arrangement, resulting in a larger size.
  • a large-capacity support roller or support bearing can be applied, and as a result, it can also be applied to a high-load, high-torque rolling mill for hard materials.
  • the work roll diameter can be further reduced by using a work roll made of high longitudinal elastic material carbide or ceramics.
  • FIG. 1 is a front sectional view of a six-stage mill showing Example 1 of the present invention
  • FIG. 2 is a sectional view taken along the line II-II in FIG. 1
  • FIG. 3 is a sectional view taken along the line III-III in FIG.
  • a strip 1 as a material to be rolled is rolled by a pair of upper and lower work rolls 2.
  • the pair of upper and lower work rolls 2 are each contacted and supported by a pair of upper and lower intermediate rolls 3, and the pair of upper and lower intermediate rolls 3 are each supported by a pair of upper and lower reinforcing rolls 4.
  • the upper reinforcing roll 4 is supported by bearing housings 17a and 17c via bearings (not shown).
  • These bearing housings 17a and 17c are pass line adjusting devices 5a such as worm jacks or tapered wedges and stepped rocker plates. , 5b through the housings 7a, 7b.
  • a load cell may be built in the pass line adjusting devices 5a and 5b to measure the rolling load.
  • the lower reinforcing roll 4 is supported by bearing housings 17b and 17d through bearings (not shown), and the bearing housings 17b and 17d are supported by housings 7a and 7b through hydraulic cylinders 6a and 6b. .
  • a pair of upper and lower work rolls 2 are each of a plurality of support bearings 8a to 8f and 9a to 9f that are arranged in a staggered manner vertically on the entry side in the rolling direction outside the roll width that can be rolled. It is supported by a plurality of support bearings 10a to 10f and 11a to 11f, which are arranged in a staggered manner on the outer side in the rolling direction.
  • the plurality of support bearings are attached to the brackets 22 and 23 via the shafts 18, 19 and 20 and 21, respectively, and the brackets 22 and 23 are attached to the housing 7.
  • Each of the plurality of support bearings 8a to 8f and 9a to 9f in the upper and lower zigzag arrangement on the entry side in the rolling direction has a structure in which the upper and lower wraps.
  • each of the plurality of support bearings 10a to 10f and 11a to 11f in the upper and lower staggered arrangement on the exit side in the rolling direction has a structure in which the upper and lower wraps.
  • the pair of upper and lower work rolls 2 are provided with thrust bearings 12a and 12b for receiving axial thrust force at both shaft ends.
  • bearing boxes 13a to 13d are attached to the roll necks of the pair of upper and lower work rolls 2 via bearings (not shown). These bearing boxes 13a to 13d are provided with bending cylinders 14a to 14d for applying roll bending. Thus, roll bending is applied to the pair of upper and lower work rolls 2.
  • the bearing boxes 13a to 13d may be omitted.
  • the work roll 2 without the bearing housings 13a to 13d has an advantage that the structure is simple and the workability is good.
  • the rolling load is applied by the hydraulic cylinders 6a and 6b, and the rolling torque is transmitted by the intermediate roll 3 from a spindle (not shown).
  • the pair of upper and lower intermediate rolls 3 have roll shoulders 3a each having a roll diameter decreasing at a roll barrel end position symmetrical with respect to the upper and lower points with respect to the center of the width of the band plate 1.
  • the pair of upper and lower intermediate rolls 3 are supported by bearing boxes 15a to 15d via bearings (not shown).
  • the pair of upper and lower intermediate rolls 3 can be moved in the axial direction by a shift device (not shown) via drive-side bearing boxes 15c and 15d.
  • these bearing housings 15a to 15d are provided with bending cylinders 16a to 16d for applying roll bending. This gives roll bending to the intermediate roll 3.
  • the upper and lower staggered support bearings 8a to 8f and 9a to 9f on the entry side in the rolling direction, and the upper and lower staggered support bearings 10a to 10f and 11a to 11f on the exit side in the rolling direction have the width of the strip 1.
  • it may be shifted in the roll axis direction. That is, if the plate width is narrow, the distance between the operation side and the drive side of each support bearing in the upper and lower staggered arrangement on the input and output sides may be reduced accordingly. In this case, since the support interval is shortened, there is an advantage that the deflection of the pair of upper and lower work rolls 2 can be suppressed.
  • the support bearings 8a to 8f and 9a to 9f, 10a to 10f and 11a of the upper and lower staggered arrangements on both the input and output sides outside the rollable plate width of the pair of upper and lower work rolls 2 are provided. Since .about.11f are provided, the deflection of the work roll 2 generated by the tangential force of the intermediate roll drive can be suppressed, and as a result, the diameter of the work roll can be reduced.
  • the staggered arrangement allows the upper and lower support bearings 8a to 8f and 9a to 9f, 10a to 10f, and 11a to 11f to be wrapped so that a large size and large capacity support bearing can be applied. It can also be applied to high-load, high-torque rolling mills.
  • Example 2 of the present invention will be described.
  • the feature of this embodiment is that a material having a high longitudinal elastic modulus is used for the pair of upper and lower work rolls 2 in the first embodiment.
  • the material having a high longitudinal elastic modulus include cemented carbide such as tungsten carbide (longitudinal elastic modulus: 53,000 kg / mm 2 ) and ceramics (longitudinal elastic modulus: 31,000 kg / mm 2 ).
  • the upper and lower pair of work rolls 2 are provided with support bearings in a staggered arrangement on both the entrance and exit sides outside the rollable plate width, and have a high longitudinal elastic modulus. Since the work roll 2 made of a ceramic material is used, the work roll diameter can be further reduced, and the strip 1 having high productivity and high product quality can be obtained in the hard material rolling.
  • Example 1 the deflection of the work roll due to the drive tangential force will be described with reference to FIGS. 4, 5A, and 5B.
  • the horizontal deflection ⁇ s of the work roll is expressed by the following equation (1).
  • the driving tangential force per unit length is F
  • the support interval is L
  • the diameter of the conventional work roll 2 is Dc
  • the cross-sectional second moment of the conventional work roll diameter is Ic
  • the pair of upper and lower work rolls are provided with a plurality of upper and lower staggered support bearings on both the entry and exit sides outside the plate width that can be rolled on the operation side and the drive side.
  • This is the support condition of the fixed support shown in FIG. 5B.
  • the horizontal deflection ⁇ f of the work roll is expressed by the following equation (2).
  • the diameter of the work roll of Example 1 is Df
  • the cross-sectional secondary moment of the diameter of the work roll of Example 1 is If.
  • the minimum roll diameter of the work roll is between the minimum diameter upper limit Dmax1 and the minimum diameter lower limit Dmin1, and these are expressed by the following expression from the above expression (3).
  • Minimum diameter upper limit Dmax1 D4max ⁇ B / 5 (1/4) (4) where D4max; Conventional work roll minimum diameter upper limit of 1,300 mm: ⁇ 380 B; Plate width (mm) / 1,300mm
  • the minimum diameter upper limit Dmax1 for each plate width of Example 1 is shown in FIG.
  • Minimum diameter lower limit Dmin1 D4min x B / 5 (1/4) (5) where D4min; Minimum roll diameter lower limit for conventional rolls of 1,300 mm: ⁇ 180
  • the minimum diameter lower limit Dmin1 for each plate width in Example 1 is shown in FIG.
  • the upper and lower work rolls are provided with a plurality of upper and lower staggered support bearings on both the entry and exit sides of the outer width of the plate width that can be rolled on the operation side and the drive side. It becomes the support conditions of the fixed support shown to 5B.
  • the pair of upper and lower work rolls 2 uses a material having a high longitudinal elastic modulus. Examples of the material having a high longitudinal elastic modulus include cemented carbide and ceramic.
  • the horizontal deflection ⁇ fr of the work roll 2 in this case is expressed by the following equation.
  • the diameter of the work roll 2 of Example 2 is Dfr
  • the sectional moment of the work roll diameter of Example 2 is Ifr
  • the longitudinal elastic modulus of the work roll material of Example 2 is Er.
  • the minimum roll diameter of the work roll is between the minimum diameter upper limit Dmax2 and the minimum diameter lower limit Dmin2, and these are expressed by the following equation (8).
  • Minimum diameter upper limit Dmax2 D4max ⁇ B / (5 ⁇ K) (1/4) (8) where D4max; Minimum upper limit of work roll diameter of conventional plate width 1,300mm: ⁇ 380 B; Plate width (mm) / 1,300mm K: Ratio of high longitudinal elastic material to conventional material (longitudinal elastic modulus of high longitudinal elastic material / longitudinal elastic modulus of conventional material (21,000kg / mm 2 ))
  • the work roll 2 may be variably offset to the horizontal rolling direction exit side in accordance with the driving torque.
  • the drive tangential force F is reduced by the offset horizontal component Fa of the rolling load Q, and the total horizontal force applied to the work roll 2 is reduced.
  • Fb represents the offset vertical component force.
  • Fw F ⁇ Q ⁇ ⁇ / ((Dw + DI) / 2) (10) where the work roll diameter is Dw and the intermediate roll diameter is DI.
  • the intermediate roll 3 may be variably offset to the horizontal rolling direction entry side according to the driving torque.
  • the drive tangential force F is reduced by the offset horizontal component Fa of the rolling load Q, and the total horizontal force applied to the work roll 2 is reduced.
  • Fb represents the offset vertical component.
  • the small diameter work roll rolling mill of the present invention when applied to a tandem rolling mill, as shown in FIG.
  • the small-diameter work roll 2 When applied to one stand, the small-diameter work roll 2 enables strong pressure reduction.
  • the final stand NO.
  • the rolling mill according to the present invention and the tandem rolling mill equipped with the rolling mill are suitable for use in a high-load, high-torque rolling mill for hard materials.

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract

　硬質材及び薄板材圧延のため、より小径の作業ロールが使用でき、エッジドロップ低減や表面光沢向上が可能な圧延機を提供する。そのために、帯板（１）を圧延する上下１対の作業ロール（２）と、この上下１対の作業ロールを支持する各々上下１対の中間ロール（３）と、この上下１対の中間ロールを支持する各々上下１対の補強ロール（４）とを備えた圧延機において、上下１対の作業ロールは、圧延可能な板幅の外部位置の圧延方向入側に上下千鳥配列の各々複数個の支持ベアリング（８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ）、更に圧延方向出側に上下千鳥配列の各々複数個の支持ベアリング（１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆ）で支持されると共に、これらの各々複数個の支持ベアリングは、上下でラップした構造となっている。

Description

圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機
　本発明は、作業ロールの小径化が図れる圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機に関する。
　従来の所謂中間ロール駆動の６段式の圧延機（以下６段ミルと称す）において、作業ロール径の最小値は、当該作業ロールの圧延可能な板幅内，外両部にサポートロールが無い場合、中間ロール駆動の接線力に耐える作業ロールたわみ剛性値により決まる。例えば、非特許文献１によると、４幅材（４feet）、中間ロール駆動でφ180～φ380となっている。
　また、６段ミルとしては、従来、作業ロールの圧延可能な板幅内にサポートロールを有するものもあり、さらには、作業ロールの圧延可能な板幅外に支持ベアリングを設け、この支持ベアリングを介して作業ロールに水平曲げを加えるものが特許文献１で開示されている。
「産業機械」１９９１年５月号（５６～６０頁） 特開平５－５０１０９号公報
　ところで、最近のニーズに対応するため、より硬いステンレス鋼等の特殊鋼を、作業ロールの圧延可能な板幅内にサポートロールを有しない６段ミルで圧延しようとすると、前述した作業ロール径では、大き過ぎ、荷重が高く、必要な圧下量がとれないという問題や光沢不良等の問題があった。
　一方、作業ロールの圧延可能な板幅内にサポートロールを有する６段ミルは、サポートロール部のスペースが少なく、十分な強度及び剛性確保が難しく、また、作業ロールの圧延可能な板幅内にサポートロールを支持するサポートベアリングが有るため、材料によってはそのサポートベアリングのマークがサポートロール及び作業ロールを介して板に転写・発生するという問題があった。
　また、作業ロールの圧延可能な板幅外に支持ベアリングを設けた圧延機は、いずれも上下同位相の支持ベアリングのため、サイズの大きなベアリングが使用できず、大きな水平力が生じる高荷重、高トルクの硬質材の圧延には採用することができないという問題があった。
　本発明は、このような実情に鑑み提案されたもので、その目的は、硬質材圧延のためより小径の作業ロールを使用可能とし、高い生産性や高い製品品質の帯板を得ることができる圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機を提供することにある。
　上記の課題を解決するための本発明に係る圧延機は、
　金属帯板を圧延する上下１対の作業ロールとその作業ロールを支持する上下１対の中間ロールと更にこの上下１対の中間ロールを支持する上下１対の補強ロールから成り、前記作業ロールの圧延可能な板幅内に支持ロールを有しない６段式の圧延機において、
　前記上下１対の作業ロールの圧延可能な板幅外の操作側及び駆動側の入，出側両側に、上下１対の作業ロール間で上下に千鳥配列となるように、支持ローラ又は支持ベアリングをロール軸方向に所定間隔離間して複数個設けたことを特徴とする。
　また、前記作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax1と最小径下限Dmin1間にあり、これらは下記式で表されることを特徴とする。
　最小径上限Dmax1= D4max × Ｂ/5(1/4)
　　ここで、D4max ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
　　　　　　　　 Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
　最小径下限Dmin1= Ｄ4min × Ｂ/5(1/4)
　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径下限：φ180 
　また、前記作業ロールは高い縦弾性係数の材質を使用し、その作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax2と最小径下限Ｄmin2間にあり、これらは下記式で表されることを特徴とする。
　最小径上限Dmax2= D4max × Ｂ/(5 × K)(1/4)
　　ここで、D4max ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
　　　　　　　　 Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
　　　　　　　　 K ; 高縦弾性材の従来材との比
　　　　　　　　　（高縦弾性材の縦弾性係数/従来材の縦弾性係数（21,000kg/mm2））
　最小径下限Ｄmin2= Ｄ4min × Ｂ/(5 × K)(1/4)
　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径下限：φ180
　上記の課題を解決するための本発明に係るタンデム圧延機は、
　複数の圧延機スタンドを並べたタンデム圧延機において、前記何れか一つの圧延機を少なくとも１スタンド設けたことを特徴とする。
　本発明の構成によれば、作業ロールの両端の支持を単純支持から固定支持相当となるように、上下１対の作業ロールの圧延可能な板幅外の入，出側両側に上下千鳥配列の支持ローラ又は支持ベアリングを設けることにより、中間ロール駆動の接線力により発生する作業ロールのたわみを抑えることができ、結果として、その作業ロール径を小径にすることができ、エッジドロップ低減や表面光沢向上が可能となる。
　また、作業ロールの圧延可能な板幅外に上下同位相の支持ローラ又は支持ベアリングを設けた圧延機に比べ、千鳥配置のため上下の支持ローラ又は支持ベアリングをラップさせることができ、サイズが大きく容量の大きな支持ローラ又は支持ベアリングが適用可能となり、その結果、硬質材用の高荷重、高トルクの圧延機にも適用可能となる。
　また、高縦弾性材の超硬やセラミックス材質の作業ロールを使用することにより、作業ロール径を更に小径にできる。
本発明の実施例１を示す６段ミルの正断面図である。 図１のII-II線断面図である。 図２のIII-III線断面図である。 駆動接線力の説明図である。 作業ロールのたわみの説明図である。 作業ロールのたわみの説明図である。 本発明の実施例１，２の作業ロール最小径上限Dmaxを示すグラフである。 本発明の実施例１，２の作業ロール最小径下限Dminを示すグラフである。 本発明のその他の実施例を示す作業ロールオフセットの説明図である。 本発明のその他の実施例を示す作業ロールオフセットの説明図である。 本発明のその他の実施例を示す中間ロールオフセットの説明図である。 本発明のその他の実施例を示す中間ロールオフセットの説明図である。 本発明のタンデム圧延機への適用説明図である。
符号の説明
　１　帯板
　２　作業ロール
　３　中間ロール
　４　補強ロール
　５ａ，５ｂ　パスライン調整装置
　６ａ，６ｂ　油圧シリンダー
　７ａ，７ｂ　ハウジング
　８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ　圧延方向入側の上下千鳥配列の複数の支持ベアリング
　１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆ　圧延方向出側の上下千鳥配列の複数の支持ベアリング
　１３ａ～１３ｄ　作業ロール軸受箱
　１５ａ～１５ｄ　中間ロール軸受箱
　１７ａ～１７ｄ，１９ａ～１９ｄ　補強ロール軸受箱
　１４ａ～１４ｄ　作業ロールベンディングシリンダー
　１６ａ～１６ｄ　中間ロールベンディングシリンダー
　以下、本発明に係る圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機を実施例により図面を用いて詳細に説明する。
　図１は本発明の実施例１を示す６段ミルの正断面図、図２は図１のII-II線断面図、図３は図２のIII-III線断面図である。
　図示のように、被圧延材である帯板１は、上下１対の作業ロール２にて圧延される。この上下１対の作業ロール２は、各々上下１対の中間ロール３に接触支持され、この上下１対の中間ロール３は、各々上下１対の補強ロール４に接触支持される。
　上記上方の補強ロール４は、図示されていないベアリングを介して軸受箱１７ａ，１７ｃに支持され、この軸受箱１７ａ，１７ｃは、ウォームジャッキ又はテーパウエッジ及び段付ロッカープレート等のパスライン調整装置５ａ，５ｂを介してハウジング７ａ，７ｂに支持されている。ここで、このパスライン調整装置５ａ，５ｂの内部にロードセルを内蔵させ圧延荷重を計測させても良い。
　上記下方の補強ロール４は、図示されていないベアリングを介して軸受箱１７ｂ，１７ｄに支持され、この軸受箱１７ｂ，１７ｄは、油圧シリンダー６ａ，６ｂを介してハウジング７ａ，７ｂに支持されている。
　ここで、上下１対の作業ロール２は、圧延可能な板幅外の圧延方向入側に上下に千鳥配列された各々複数個の支持ベアリング８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ、更に圧延可能な板幅外の圧延方向出側に上下に千鳥配列された各々複数個の支持ベアリング１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆで支持されている。
　これらの複数の支持ベアリングは、各々シャフト１８，１９及び２０，２１を介してブラケット２２，２３に取り付けられ、更に、このブラケット２２，２３は、ハウジング７に取り付けられている。これらの圧延方向入側における上下千鳥配列の各々複数個の支持ベアリング8ａ～８ｆ及び9ａ～９ｆは、上下でラップした構造となっている。また、これらの圧延方向出側における上下千鳥配列の各々複数個の支持ベアリング１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆは、上下でラップした構造となっている。
　また、この上下１対の作業ロール２は、その両軸端に軸方向スラスト力を受けるためスラスト軸受け１２ａ，１２ｂが設けられている。更に、この上下１対の作業ロール２のロールネック部には、図示されていないベアリングを介して軸受箱１３ａ～１３ｄが取り付けられている。これらの軸受箱１３ａ～１３ｄには、ロールベンディングを付与するベンディングシリンダー１４ａ～１４ｄが備え付けられている。これにて上下１対の作業ロール２にロールベンディングを付与する。ここで、本実施例では、軸受箱１３ａ～１３ｄがある場合を示したが、この軸受箱１３ａ～１３ｄが無くてもよい。この軸受箱１３ａ～１３ｄが無い作業ロール２の場合、構造がシンプルで作業性が良いというメリットがある。
　ここで、圧延荷重は、油圧シリンダー６ａ，６ｂにて付与され、圧延トルクは図示されていないスピンドルより中間ロール３にて伝達される。上下１対の中間ロール３は、前記帯板１の板幅中心に対して上下点対称のロール胴端部位置にロール径が減少するロール肩３ａをそれぞれ有している。
　また、上下１対の中間ロール３は、図示されていないベアリングを介して軸受箱１５ａ～１５ｄに支持されている。上下１対の中間ロール３は、駆動側軸受箱1５ｃ，１５ｄを介して図示されていないシフト装置にて、軸方向に移動可能となっている。更に、これらの軸受箱１５ａ～１５ｄには、ロールベンディングを付与するベンディングシリンダー1６ａ～１６ｄが備え付けられている。これにて中間ロール３にロールベンディングを付与する。
　また、前記圧延方向入側における上下千鳥配列の支持ベアリング８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ、及び圧延方向出側における上下千鳥配列の支持ベアリング１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆは、帯板１の板幅に合わせ、ロール軸方向にシフトさせても良い。即ち、前記板幅が狭ければ、それに合わせ前記入，出側における上下千鳥配列の各々の支持ベアリングの操作側と駆動側の間隔を狭くしても良いのである。この場合、支持間隔が短くなるので、上下１対の作業ロール２のたわみが抑えられるメリットがある。
　このようにして、本実施例では、上下１対の作業ロール２の圧延可能な板幅外の入，出側両側に上下千鳥配列の支持ベアリング８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ、１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆを設けたので、中間ロール駆動の接線力により発生する作業ロール２のたわみ抑えることができ、結果として、その作業ロール径を小径にすることができる。
　また、千鳥配置により、上下の支持ベアリング８ａ～８ｆ及び９ａ～９ｆ、１０ａ～１０ｆ及び１１ａ～１１ｆをラップさせることができ、サイズが大きく容量の大きな支持ベアリングが適用可能となり、その結果、硬質材用の高荷重、高トルクの圧延機にも適用可能となる。
　これらの結果、硬質材圧延のため、より小径の作業ロール２を使用可能とし、エッジドロップ低減や表面光沢向上を図って高い製品品質の帯板１を得ることができると共に、高い生産性が得られる。
　次に、本発明の実施例２を説明する。
　本実施例の特徴は、前記実施例１において、上下１対の作業ロール２に、高い縦弾性係数の材質を使用することである。この高い縦弾性係数の材質としては、タングステンカーバイド（縦弾性係数；53,000kg/mm2）等の超硬やセラミックス（縦弾性係数；31,000kg/mm2）等がある。
　このようにして、本実施例では、前記上下１対の作業ロール２の圧延可能な板幅外の入，出側両側に上下千鳥配列の支持ベアリングを設け、且つ高い縦弾性係数の超硬やセラミックス材質の作業ロール２を使用するので、作業ロール径を更に小径にでき、硬質材圧延において高い生産性や高い製品品質の帯板１を得ることができる。
　ここで、まず実施例１について、図４及び図５Ａ，図５Ｂを用いて駆動接線力による作業ロールのたわみについて述べる。
　まず、図４に示されるように、中間ロール３から駆動トルクを作業ロール２に伝達させる場合、作業ロール２には駆動接線力Ｆが加わる。従来の作業ロールの軸受けは、操作側と駆動側各１個であるため図５Ａに示す単純支持の支持条件となる。この場合の作業ロールの水平方向のたわみδｓは、次の(1)式で表される。ここで、単位長さ当たりの駆動接線力をＦ、支持間隔をＬ、従来の作業ロール２の直径をＤｃ、従来の作業ロール径の断面２次モーメントをＩｃ、従来の作業ロールの材質（特殊鍛鋼）の縦弾性係数（21,000kg/mm2）をＥｃとする。
　δｓ=５×Ｆ×Ｌ4／（３８４×Ｅｃ×Ｉｃ)        (1)式
　　ここで、Ｉｃ＝π×Ｄｃ4／６４
　同様に実施例１の場合、上下一対の作業ロールは、操作側と駆動側とで圧延可能な板幅外の入，出側両側に上下千鳥配列の支持ベアリングを各々複数個設けられているため、図５Ｂに示す固定支持の支持条件となる。この場合の作業ロールの水平方向のたわみδｆは、次の(2)式で表される。ここで実施例１の作業ロールの直径をＤｆ、実施例１の作業ロールの径の断面２次モーメントをＩｆとする。
　δｆ=Ｆ×Ｌ4／（３８４×Ｅｃ×Ｉｆ)            (2)式
　　ここで、Ｉｆ＝π×Ｄｆ4／６４
　ここで、δｆ=δｓとすると、Ｄｆは下記の(3)式で表される。
　Ｄｆ=Ｄｃ／５(1/4)　　　　　　　　　　　　　　　(3)式
　一方、作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax1と最小径下限Dmin1間にあり、これらは上記の(3)式から下記式で表される。
　最小径上限Dmax1= D4max × Ｂ/5(1/4)　　　　　(4)式
　　ここで、D4max ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
　　　　　　　　 Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
　実施例１の板幅毎の最小径上限Dmax1を図６に示す。
　最小径下限Dmin1= Ｄ4min × Ｂ/5(1/4)　　　　　(5)式
　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径下限：φ180 
　実施例１の板幅毎の最小径下限Dmin1を図７に示す。
　実施例２の場合、上下作業ロールは、操作側と駆動側とで圧延可能な板幅の外部位置の入，出側両側に上下千鳥配列の支持ベアリングを各々複数個設けられているため、図５Ｂに示す固定支持の支持条件となる。それに、上下１対の作業ロール２は、高い縦弾性係数の材質を使用する。この高い縦弾性係数の材質としては、超硬やセラミック等がある。この場合の作業ロール２の水平方向のたわみδｆｒは、次の式で表される。実施例２の作業ロール２の直径をＤｆｒ、実施例２の作業ロール径の断面2次モーメントをＩｆｒ、実施例２の作業ロールの材質の縦弾性係数をＥｒとする。
　δｆｒ=Ｆ×Ｌ4／（３８４×Ｅｒ×Ｉｆｒ)        (6)式
　　ここで、Ｉｆｒ＝π×Ｄｆｒ4／６４
　ここで、δｆｒ=δｓとすると、Ｄｆｒは下記の(7)式で表される。
　Ｄｆｒ=Ｄｃ／（５×K)(1/4)　　　　　　　　　　　(7)式
　一方、作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax2と最小径下限Ｄmin2間にあり、これらは下記の(8)式で表される。
　最小径上限Dmax2= D4max × Ｂ/(5 × K)(1/4)　　(8)式
　　ここで、D4max ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
　　　　　　　　 Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
　　　　　　　　 K ; 高縦弾性材の従来材との比
　　　　　　　　　(高縦弾性材の縦弾性係数/従来材の縦弾性係数（21,000kg/mm2））
　実施例２の板幅毎の最小径上限Dmax2を図６に示す。ただし作業ロール材質は、超硬の場合としてK=2.5とした。
　最小径下限Ｄmin2= Ｄ4min × Ｂ/(5 × K)(1/4)　　(9)式
　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1300mmの作業ロール最小径下限：φ180
　実施例２の板幅毎の最小径下限Ｄmin2を図７に示す。ただし作業ロール材質は、超硬の場合としてK=2.5とした。
　また、図８Ａ，図８Ｂに示されるように、作業ロール２を水平方向の圧延方向出側に、駆動トルクに応じ可変にオフセットさせても良い。これにより、駆動接線力Ｆは圧延荷重Ｑのオフセット水平方向分力Ｆａにより減ぜられ、作業ロール２にかかる水平方向のトータルの力は減ぜられる。図８Ｂ中Ｆｂはオフセット垂直方向分力を示す。
　その結果、作業ロール２のたわみを小さくできるメリットがある。
　作業ロール２にかかる水平方向のトータルの力;Ｆｗは、次の(10)式で示される。
　Ｆｗ=Ｆ－Q×α／（(Ｄｗ+ＤI)／２)                (10)式
　　ここで、作業ロール径はＤｗ、中間ロール径はＤIとする。
　また、図９Ａ，図９Ｂに示されるように、中間ロール３を水平方向の圧延方向入側に、駆動トルクに応じ可変にオフセットさせても良い。これにより、駆動接線力Ｆは圧延荷重Ｑのオフセット水平方向分力Ｆａにより減ぜられ、作業ロール２にかかる水平方向のトータルの力は減ぜられる。図９Ｂ中Ｆｂはオフセット垂直方向分力を示す。
　その結果、作業ロール２のたわみを小さくできるメリットがある。
　作業ロール２にかかる水平方向のトータルの力;Ｆｗは、次の(11)式で示される。
　Ｆｗ=Ｆ－Q×β／（(Ｄｗ+ＤI)／２)                (11)式
　　ここで、作業ロール径はＤｗ、中間ロール径はＤIとする。
　また、本発明の小径作業ロール圧延機をタンデム圧延機に適用する場合、図１０に示されるように、NO．1スタンドに適用すると、小径作業ロール２により、強圧下が可能となる。また、最終スタンド、図ではNO．４スタンドに適用すると、小径作業ロール２により、より薄い板が圧延可能となる。無論NO．1スタンド～NO．４スタンドの全スタンドについて本発明の小径作業ロール２圧延機を適用しても良い。これにより、より薄くて硬い材料が圧延可能となる。
　本発明に係る圧延機及びそれを備えたタンデム圧延機は、硬質材用の高荷重、高トルクの圧延機に用いて好適である。
                                                                                

Claims (6)

  1. 　金属帯板を圧延する上下１対の作業ロールとその作業ロールを支持する上下１対の中間ロールと更にこの上下１対の中間ロールを支持する上下１対の補強ロールから成り、前記作業ロールの圧延可能な板幅内に支持ロールを有しない６段式の圧延機において、
    　前記上下１対の作業ロールの圧延可能な板幅外の操作側及び駆動側の入，出側両側に、上下１対の作業ロール間で上下に千鳥配列となるように、支持ローラ又は支持ベアリングをロール軸方向に所定間隔離間して複数個設けたことを特徴とする圧延機。
  2. 　前記作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax1と最小径下限Dmin1間にあり、これらは下記式で表されることを特徴とする請求項１に記載の圧延機。
    　最小径上限Dmax1= D4max × Ｂ/5(1/4)
    　　ここで、D4max  ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
    　　　　　　　　Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
    　最小径下限Dmin1= Ｄ4min × Ｂ/5(1/4)
    　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径下限：φ180 
  3. 　前記作業ロールは高い縦弾性係数の材質を使用し、その作業ロールの最小ロール径は、最小径上限Dmax2と最小径下限Ｄmin2間にあり、これらは下記式で表されることを特徴とする請求項１に記載の圧延機。
    　最小径上限Dmax2= D4max × Ｂ/(5 × K)(1/4)
    　　ここで、D4max  ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径上限：φ380 
    　　　　　　　　Ｂ ; 板幅（mm）/1,300mm
    　　　　　　　　 K ; 高縦弾性材の従来材との比
    　　　　　　　　　（高縦弾性材の縦弾性係数/従来材の縦弾性係数（21,000kg/mm2））
    　最小径下限Ｄmin2= Ｄ4min × Ｂ/(5 × K)(1/4)
    　　ここで、Ｄ4min ; 従来板幅1,300mmの作業ロール最小径下限：φ180
  4. 　複数の圧延機スタンドを並べたタンデム圧延機において、前記請求項１に記載の圧延機を少なくとも１スタンド設けたことを特徴とするタンデム圧延機。
  5. 　複数の圧延機スタンドを並べたタンデム圧延機において、前記請求項２に記載の圧延機を少なくとも１スタンド設けたことを特徴とするタンデム圧延機。
  6. 　複数の圧延機スタンドを並べたタンデム圧延機において、前記請求項３に記載の圧延機を少なくとも１スタンド設けたことを特徴とするタンデム圧延機。
                                                                                    
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10447474B2 (en) * 2009-04-20 2019-10-15 Pure Storage, Inc. Dispersed data storage system data decoding and decryption
JP5683082B2 (ja) * 2009-07-29 2015-03-11 三菱日立製鉄機械株式会社 作業ロールシフト機能を具備した圧延機
WO2012008030A1 (ja) * 2010-07-15 2012-01-19 三菱日立製鉄機械株式会社 圧延機及びそれを備えたタンデム圧延設備
EP2777832A1 (fr) * 2013-03-13 2014-09-17 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Dispositif de mise en rotation de cylindres de travail d'un laminoir et méthode de changement des dits cylindres
CN107113261B (zh) * 2014-12-29 2020-01-17 瑞典爱立信有限公司 用于生成以及检测随机接入前导的方法和设备
WO2016114791A1 (en) * 2015-01-16 2016-07-21 Hewlett Packard Enterprise Development Lp Plenum to deliver cool air and route multiple cables
JP6470134B2 (ja) * 2015-07-08 2019-02-13 Ｐｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ株式会社 圧延機および圧延方法
RU168271U1 (ru) * 2015-10-26 2017-01-25 Роман Сергеевич Третьяков Станок для лазерной наплавки
KR20180095352A (ko) * 2017-02-17 2018-08-27 삼성전자주식회사 가전기기용 패널 제조장치 및 가전기기 제조방법
CN112191685B (zh) * 2020-09-22 2023-05-09 上海坤勇节能科技有限公司 一种卧式九辊钢带轧齿机

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6018206A (ja) * 1983-07-11 1985-01-30 Nippon Roll Seizo Kk エツヂサポ−トサイドロ−ルを備えた直列式圧延機
JPS6360005A (ja) * 1986-09-01 1988-03-16 Hitachi Ltd 多段圧延機
JPS6358050B2 (ja) * 1984-03-16 1988-11-14 Ishikawajima Harima Heavy Ind
JPH0550109A (ja) 1991-08-26 1993-03-02 Hitachi Ltd 圧延機及び圧延方法
JPH1133602A (ja) * 1997-07-10 1999-02-09 Nippon Steel Corp 異種圧延油が付着したステンレス鋼板の冷間圧延方法
JP2002066608A (ja) * 2000-08-30 2002-03-05 Hitachi Ltd 冷間圧延機及び圧延方法
JP3382874B2 (ja) * 1998-03-24 2003-03-04 川崎製鉄株式会社 高光沢を有するステンレス冷延鋼帯の製造方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4532394A (en) * 1982-11-10 1985-07-30 G & W Electric Company Switch apparatus
DE69009362T2 (de) * 1989-09-08 1994-09-08 Hitachi Ltd Walzwerk und Walzverfahren.
JP3007223B2 (ja) * 1992-05-25 2000-02-07 株式会社神戸製鋼所 圧延機
JP2992203B2 (ja) * 1994-07-27 1999-12-20 川崎製鉄株式会社 ステンレス冷延鋼帯の製造方法
EP0998988B1 (en) * 1998-03-24 2004-06-09 JFE Steel Corporation Method of manufacturing high-gloss stainless cold rolled steel strip
DE10208389B4 (de) * 2001-07-11 2004-11-04 Hitachi, Ltd. Walzgerüst, Walzwerk und Walzverfahren

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6018206A (ja) * 1983-07-11 1985-01-30 Nippon Roll Seizo Kk エツヂサポ−トサイドロ−ルを備えた直列式圧延機
JPS6358050B2 (ja) * 1984-03-16 1988-11-14 Ishikawajima Harima Heavy Ind
JPS6360005A (ja) * 1986-09-01 1988-03-16 Hitachi Ltd 多段圧延機
JPH0550109A (ja) 1991-08-26 1993-03-02 Hitachi Ltd 圧延機及び圧延方法
JPH1133602A (ja) * 1997-07-10 1999-02-09 Nippon Steel Corp 異種圧延油が付着したステンレス鋼板の冷間圧延方法
JP3382874B2 (ja) * 1998-03-24 2003-03-04 川崎製鉄株式会社 高光沢を有するステンレス冷延鋼帯の製造方法
JP2002066608A (ja) * 2000-08-30 2002-03-05 Hitachi Ltd 冷間圧延機及び圧延方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
INDUSTRIAL MACHINERY, May 1991 (1991-05-01), pages 56 - 60
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