WO2009056722A2 - Procede d'etherification d'isosorbide en milieu visqueux - Google Patents

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WO2009056722A2
WO2009056722A2 PCT/FR2008/051891 FR2008051891W WO2009056722A2 WO 2009056722 A2 WO2009056722 A2 WO 2009056722A2 FR 2008051891 W FR2008051891 W FR 2008051891W WO 2009056722 A2 WO2009056722 A2 WO 2009056722A2
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isosorbide
alkaline agent
reaction mixture
methyl chloride
reaction
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PCT/FR2008/051891
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WO2009056722A3 (fr
Inventor
Patrick Fuertes
Vincente Wiatz
Original Assignee
Roquette Freres
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D493/00—Heterocyclic compounds containing oxygen atoms as the only ring hetero atoms in the condensed system
    • C07D493/02—Heterocyclic compounds containing oxygen atoms as the only ring hetero atoms in the condensed system in which the condensed system contains two hetero rings
    • C07D493/04—Ortho-condensed systems

Definitions

  • the present invention relates to a new process for the preparation of dimethylisosorbide by etherification of isosorbide with methyl chloride in the presence of an alkaline agent, essentially in the absence of added solvent before and / or during the reaction.
  • DMI Dimethylisosorbide
  • DMI is conventionally prepared by methylating isosorbide with a methylating agent such as dimethyl sulfate or methyl chloride in the presence of an alkaline agent such as sodium hydroxide.
  • a methylating agent such as dimethyl sulfate or methyl chloride in the presence of an alkaline agent such as sodium hydroxide.
  • Methyl chloride is a methylating agent of particular interest for economic reasons. It is indeed available on the market in large quantities and at a lower cost than bromine and iodine equivalents.
  • MeCl in the presence of sodium or potassium hydroxide.
  • the reaction described is carried out in a water / aprotic organic solvent dispersion (DMSO or toluene) with bubbling of the methylating agent. gaseous.
  • DMSO or toluene water / aprotic organic solvent dispersion
  • the implementation of the methylation reaction in an aqueous medium however raises the problem of the hydrolysis of the methylating agent.
  • This undesirable side reaction indeed reduces the fixed MeCl / MeCl ratio introduced, hereinafter referred to as the "MeCl binding rate", and results in the formation of large amounts of salts, generally sodium chloride or potassium chloride, which must be reprocessed at the end of the process.
  • the volume productivity of the process i.e., the amount of DMI produced per unit volume capacity of the reactor, could be improved if it were possible to further concentrate the reaction medium, i.e. a reaction medium containing more isosorbide and less solvent (DMI or other).
  • the pure isosorbide has, at the reaction temperature used in WO 2007/096511 (approximately 80 0 C), a sufficiently low viscosity to envisage a methylation reaction in the absence of solvent in a vortex turbidated PARR autoclave. a hollow turbine improving the diffusion of the gaseous methylation agent, it is not the same for the mixture of isosorbide and alkaline agent.
  • the present invention therefore relates to a process for the production of dimethylisosorbide by etherification of isosorbide, comprising (a) preparing an initial reaction mixture containing isosorbide and at least one alkaline agent, and (b) applying in contact with the initial reaction mixture with a gaseous methyl chloride stream, at a temperature and for a time sufficient to react the isosorbide with the methyl chloride, said process being characterized by the fact that the initial reaction mixture has, before the beginning of step (b), a total solvent content selected from the group consisting of water, organic solvents and mixtures thereof, less than 20% by weight, preferably less than 15% by weight, weight.
  • the initial reaction mixture of the process of the present invention preferably has, before the start of step (b), a total solvent content of less than 10% by weight, preferably less than 5% by weight. % by weight and in particular less than 2% by weight. Particularly advantageously, it is free of significant quantities of water and organic solvent intended, in the state of the art, to thin the reaction mixture in order to allow it to react with the gaseous methylation agent in a reaction reactor. autoclave type with vortex agitation.
  • the initial reaction mixture consists essentially of melt isosorbide and alkali metal hydroxide.
  • no solvent selected from water and organic solvents is added during the process to the reaction mixture. It is fluidized only with water, dimethylisosorbide and the isomers of monomethylisosorbide formed during the etherification reaction.
  • the alkaline agent is preferably selected from alkali metal hydroxides, in particular from sodium hydroxide and potassium hydroxide.
  • the alkali metal hydroxide may be added to the isosorbide before or after fusion thereof.
  • the alkaline agent is not added in solution form but in solid form, for example in the form of powder, beads, microbeads or pellets.
  • the Applicant has obtained excellent results with a powder obtained by grinding pellets, it is generally preferred, in the context of processes implemented on an industrial scale, for reasons of ease of handling and protection of personnel to use the alkali metal hydroxide in the form of pellets, beads or microbeads.
  • the viscosity of the initial reaction mixture used in the process of the present invention is too great for the process to be implemented in a vortex-type autoclave type reactor, as described for example in WO 2007. / 096511.
  • the process of DMI production of the present invention is therefore not implemented in such an autoclave with vortex agitation.
  • the reactor used to implement the process of the present invention must have a stirring system that makes it possible both to avoid the formation of dead zones, with little or no stirring, and to create a sufficient reaction interface between the mixture. viscous or even very viscous reaction, and the gaseous methylation agent (MeCl) to initiate the formation of DMI.
  • MeCl gaseous methylation agent
  • viscous reaction mixture in the present invention a medium whose viscosity (at the reaction temperature) is greater than 2 Pa ⁇ s, in particular greater than 5 Pa ⁇ s and can even reach 10 Pa ⁇ s or 20 Not.
  • a "very viscous" reaction medium may have a viscosity greater than 20 Pa.s, in particular greater than 50 Pa.s, and may even reach 100 Pa.s, or even more. These viscosities are considerably higher than those of the reaction mixtures of the state of the art.
  • the Applicant has in fact reproduced example 3 of its international application WO 2007/096511 and measured the viscosity of the initial reaction mixture before introduction of methyl chloride.
  • Devices capable of creating a sufficient reaction interface between a viscous or highly viscous liquid and a gas are known as such, for example in the field of the implementation of polymers.
  • Such reactors unlike an autoclave type reactor with vertical vortex agitation, preferably comprise horizontal axis stirring means.
  • the horizontal axis of rotation prevents the sedimentation of the reaction mixture under the effect of gravity.
  • the stirring means of the reactor are preferably designed so as to scrape the wall of said reactor to take off, especially during the initial phase of the reaction, the viscous reaction mixture or pasty.
  • those skilled in the art will be able to choose without difficulty the appropriate stirring power of the reactor as a function of the viscosity of the initial reaction mixture in order to prevent a possible blockage of the stirring system, a setting of the reaction mixture in bulk and finally stopping the methylation reaction.
  • the reactors may be batch-operated devices, such as reactors with propeller, helical, screw or anchor agitators, horizontal ribbon or blade mixers, turbine mixers or counter-motion, kneaders and planetary mixers, sigma or Z-blade mixers and internal mixers.
  • Such mixers that can be used for a batch process are described, for example, in the article by G. Delaplace and R. Guérin, entitled “Mixture of pasty products - Characteristics of an agitated system” (Engineering Techniques, 03/2006, F3350), or in the "Mixing of Highly Viscous Media” chapter, by DB Todd, Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry , 6th edition, 2003, pages 189-205.
  • a horizontal mixer for example a cylindrical mixer, monoaxial with a shaft provided with at least two blades in the form of "plow", such as those sold by the company L ⁇ dige.
  • a horizontal mixer may furthermore comprise other stirring means attached to the shaft, for example scrapers, knives or other blade shapes, possibly of complex structure such as the Isomix (R) blades of the company. L ⁇ dige.
  • Such horizontal plow-share mixers make it possible to scrape the surface of the cylindrical reactor continuously so as to limit or avoid the formation of dead zones. They are also able to create a liquid interface / gas or paste / gas sufficient through the cutting and the projection of drops, flaps or pieces of material.
  • Such horizontal mixers are marketed for example by List AG and described in patents and patent applications US Pat. No. 6,039,469.
  • the method uses in discontinuous mode a monoaxial horizontal mixer with blades in the form of ploughshare, or a biaxial horizontal mixer with disks and / or mixing bars.
  • the process of the present invention can also be a continuous process and the reactor can then be selected for example from static mixers, dispersing mixers, roll mill mixers, extruders, but also horizontal axis mixers described above for a batch process.
  • the method uses in continuous mode a monoaxial horizontal mixer with blades in the form of ploughshare, or a biaxial horizontal mixer with disks and / or mixing bars.
  • the process is a continuous process implemented in a single-screw or twin-screw extruder, such as those marketed by the company Clextral or described in the international application WO 02/46295.
  • the extruder can in particular be a twin-screw extruder co-penetrating rotating in the same direction (co-rotating), comprising two splined shafts along which are aligned sections of screws and other means of mixing or stirring such as bi-lobe mixers and counter-threads (screw threads with inverted pitch).
  • the extruder ensures the contact of the gaseous phase of methyl chloride and of the reaction mixture by pressure kneading of the components
  • the plow share reactor disperses the viscous or pasty phase in the gas phase by virtue of the cutting action of the stirring blades and the large shear forces which disperse and spray reaction mixture particles, viscous or pasty, in the continuous gaseous phase of methyl chloride.
  • the alkaline agent can be added to the isosorbide at once at the start of the reaction, for example at the beginning of the extruder or before the closure of the reactor and introduction of the methyl chloride (see Example 1 below).
  • the advantages of simplicity of implementation of this embodiment are obvious. However, it may be very interesting to make several successive introductions of alkaline agent.
  • the object of the present invention is to limit as much as possible the hydrolysis of methyl chloride in the context of an isosorbide etherification process in order to reduce the quantity of this reagent to a minimum value. methylation and salt formation.
  • the addition of two moles of MeCl per mole of isosorbide, or one mole of MeCl per mole of hydroxyl groups of isosorbide would be sufficient. In practice, however, it is impossible to completely avoid hydrolysis due to the formation of reaction water. It is therefore generally necessary to use a small stoichiometric excess of methylating agent.
  • one mole of isosorbide is preferably reacted with 2.1 moles to 3 moles of MeCl, ie the MeCl / hydroxyl group mole ratio of isosorbide is preferably between 1.05 and 1.5. in particular between 1.05 and 1.3.
  • the molar ratio of the alkaline agent to the methyl chloride is preferably between 1.05 and 1.5, in particular between 1.05 and 1.3.
  • the introduction pressure of methyl chloride is decisive for the reaction kinetics. It is generally between 2 and 50 bar, preferably between 3 and 15 bar at room temperature.
  • the product obtained at the end of the etherification reaction essentially contains DMI, NaCl or KCl, the reaction water formed and small amounts of monomethylisosorbide (MMI).
  • MMI monomethylisosorbide
  • DMI can be purified according to purification methods commonly used in organic synthesis.
  • the insoluble salts can be removed by filtration, and then the components of the DMI / MMI / water mixture can be separated by distillation.
  • the process according to the present invention thanks to the low concentration of water present in the mixture Reaction makes it possible simultaneously to reach MeCl binding levels of greater than 80%, or even greater than 85%, and molar yields of DMI (DMI formed / starting isosorbide) greater than 80%, or even greater than 90%.
  • DMI DMI formed / starting isosorbide
  • the weight ratio of formed salts / DMI formed in the final reaction mixture before purification is significantly lower than that obtained according to the etherification process of the state of the art (WO 2007/096511). Indeed, the method described in Examples 3, 4A and 4B of WO 2007/096511 results in reaction mixtures having a product NaCl / DMI ratio produced respectively equal to 1.67, 1.20 and 1.05, whereas the method according to the present invention has reduced this ratio to values less than or equal to 1.
  • Druvatherm DVT-50 reactor of the company L ⁇ dige.
  • This reactor comprises a horizontal cylindrical reaction chamber with a volume of 4 liters, traversed longitudinally by a shaft provided with four stirring rods. Two of these mobiles are flat scrapers in contact with the vertical walls of the reactor. The other two mobiles have the shape of a plow share scraping the cylindrical wall. This type of agitation makes it possible to homogenize the viscous reaction medium without dead zone and to generate a viscous liquid / large gas exchange surface by projection and swirling.
  • thermocouple adapted to the reactor makes it possible to monitor the temperature of the reaction medium continuously.
  • a manometer placed on the reactor lid also makes it possible to know the pressure inside it.
  • the reaction chamber is heated by jacketed jacket connected to a Proline P8 heating bath (Lauda company) filled with silicone oil and thermostated at 100 ° C.
  • the reactor is hermetically sealed and the stirring set at 300 rpm.
  • the temperature set point of the thermostated bath is increased to 140 ° C.
  • a bottle of methyl chloride is placed on load cells and connected to the reactor so as to allow the introduction of methyl chloride into the chamber. reactional.
  • the pressure of methyl chloride is adjusted to 4 bar absolute by means of a holder placed at the outlet of the bottle.
  • the crude reaction product is neutralized by addition of concentrated hydrochloric acid to a pH value of 6.0.
  • the crude reaction product then containing approximately 10% by weight of water is filtered on sintered glass (porosity 4), and the liquid filtrate is concentrated for one hour at 80 ° C. and at a reduced pressure of
  • the molar yield of DMI (expressed in%) is equal to the number of moles of DMI formed for one mole of isosorbide initially introduced into the initial reaction mixture.
  • the level of fixation is equal to the number of methyl equivalents attached to isosorbide in the form of monomethylisosorbide and dimethylisosorbide, based on the number of moles of methyl chloride introduced during the reaction. It is calculated using the following formula:
  • the material used is identical to that of Example 1.
  • substantially anhydrous isosorbide water content ⁇ 0.5%) are introduced in the molten state (70 ° C.) into the reactor that is thermostatically controlled at 100 ° C.
  • the initial stirring speed is equal to 50 rpm .
  • 250 g of solid sodium hydroxide in the form of pellets are then introduced into the reaction chamber containing the isosorbide.
  • the reactor is closed hermetically, the stirring speed is increased to 140 revolutions / minute and the set temperature of the bath is thermostated at 140 ° C.
  • 286 g of gaseous methyl chloride corresponding to 0.6 mol of MeCl per mole of OH groups of isosorbide, are introduced.
  • stirring and heating are continued for about an additional hour so as to consume all of the methylation reagent.
  • the pressure decreases by about one bar.
  • the set temperature of the thermostated bath is then reduced to 50 ° C. and when the reaction medium has reached a temperature of between 50 ° C. and 60 ° C., the reactor is opened and 186 g of solid sodium hydroxide are introduced in the form of lozenges. Under the same reaction conditions as in the first step, 215 g of methyl chloride (corresponding to 0.5 mol of MeCl / mole of OH groups) are introduced over a period of 30 minutes and stirring and heating are then continued for a further hour. The reaction medium is cooled to a temperature of between 50 ° C. and 60 ° C. before being removed from the reactor. The crude reaction product is treated as described in Example 1.
  • Methyl chloride fixation rate 87% Weight ratio formed salts / DMI formed: 0.9
  • This test is carried out in a PARR autoclave of type 4563 316 stainless steel with a useful volume of 600 ml.
  • This reactor is equipped with a magnetic drive stirring system.
  • a hollow turbine (gas entrainment impeller (reference PARR: A2042HC8)) with vertical axis of rotation is mounted on the stirring bearing so as to promote the diffusion of the gaseous methyl chloride in the rectional environment.
  • the reactor is equipped with a thermocouple, a pressure gauge, a safety valve (set pressure 20 bar) and a vent valve.
  • isosorbide in solid form (flakes or powder) are introduced into the vertical cylinder constituting the lower part of the reactor and the cylinder is heated by means of a water bath at a temperature of 80 ° C. so as to make melt the isosorbide.
  • 68 g of solid sodium hydroxide in the form of pellets are added to this fluid phase.
  • the reactor is sealed and stirred at 500 rpm while maintaining the heating at 80 ° C.
  • a bottle of methyl chloride is connected to the autoclave. It is provided with a holder and allows to introduce the gas into the gas sky of the reactor. After connection of the carboy, the temperature of the reaction mixture is raised to 120 ° C.
  • methyl chloride is introduced at a pressure of 3 -4 bars absolute and at a stirring speed of 1500 rpm.
  • methyl chloride 0.15 equivalent / OH
  • Stirring and heating are continued for an additional 30 minutes and the system is allowed to cool to a temperature of between 40 ° C. and 50 ° C.
  • a heterogeneous crude reaction product consisting of a paste and a small liquid fraction (approximately 30 g) is discovered.
  • Methyl chloride fixation rate ⁇ 25% Ratio by weight salts formed / DMI formed:>

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Abstract

La présente invention concerne un procédé de production de diméthylisosorbide par éthérification d'isosorbide, comprenant (a) la préparation d'un mélange réactionnel initial contenant de l'isosorbide et au moins un agent alcalin, et (b) la mise en contact du mélange réactionnel initial avec un flux de chlorure de méthyle gazeux, à une température et pendant une durée suffisantes pour faire réagir l'isosorbide avec le chlorure de méthyle, le mélange réactionnel initial présentant, avant le début de l'étape (b), une teneur totale en solvant choisi dans le groupe constitué de l'eau, des solvants organiques et des mélanges de ceux-ci, inférieure à 20 % en poids, et le procédé étant mis en œuvre dans un réacteur muni de moyens d'agitation à axe de rotation horizontal.

Description

Procédé d/ éthérification d' isosorbide en milieu visqueux
La présente invention concerne un nouveau procédé de préparation de diméthylisosorbide par éthérification d' isosorbide avec du chlorure de méthyle en présence d'un agent alcalin, essentiellement en l'absence de solvant ajouté avant et/ou pendant la réaction.
Le diméthylisosorbide (DMI) est un solvant tout particulièrement préconisé dans les compositions pharmaceutiques et cosmétiques telles que les compositions autobronzantes, bucco-dentaires ou anti- acnéiques, les crèmes de soins, les pommades et les lotions. L'utilisation du DMI dans de nombreux domaines autres que l'industrie pharmaceutique et cosmétique a également été décrite dans les demandes internationales
WO 2006/120342 et WO 2006/120343 de la Demanderesse.
Le DMI est classiquement préparé par méthylation de 1' isosorbide avec un agent de méthylation tel que le sulfate de diméthyle ou le chlorure de méthyle, en présence d'un agent alcalin tel que la soude.
Le chlorure de méthyle est un agent de méthylation particulièrement intéressant pour des raisons économiques. Il est en effet disponible sur le marché en grande quantité et à un coût inférieur à celui des équivalents brome et iodé.
La demande de brevet EP 0 092 998 décrit ainsi la méthylation d' isosorbide par du chlorure de méthyle
(MeCl) en présence d'hydroxyde de sodium ou de potassium. La réaction décrite est mise en œuvre dans une dispersion eau/solvant organique aprotique (DMSO ou toluène) avec barbotage de l'agent de méthylation gazeux. La mise en œuvre de la réaction de méthylation dans un milieu aqueux pose toutefois le problème de l'hydrolyse de l'agent de méthylation. Cette réaction secondaire indésirable réduit en effet le rapport MeCl fixé/MeCl introduit, appelé ci-après « taux de fixation de MeCl », et aboutit à la formation d' importantes quantités de sels, généralement de chlorure de sodium ou chlorure de potassium, qui doivent être retraitées à l'issue du procédé. Dans le but de limiter l'hydrolyse de l'agent de méthylation, il a été envisagé de mettre en œuvre la production de diméthylisosorbide dans des solvants organiques essentiellement exempts d'eau (US 4 322 359 et US 4 659 846) . Un tel procédé pose toutefois le problème très général de l'utilisation de solvants organiques coûteux et potentiellement nocifs pour l'homme et l'environnement et nécessite en outre la séparation et/ou le recyclage du solvant.
Afin d'essayer de surmonter ce dernier inconvénient, la Demanderesse a proposé dans sa demande WO 2007/096511 de mettre en œuvre la méthylation de l'isosorbide par le chlorure de méthyle en présence d'un agent alcalin en utilisant le produit recherché de la réaction, à savoir le DMI, en tant que solvant organique ajouté en début ou en cours de réaction. Les exemples 3, 4A et 4B décrits dans ce document utilisent un milieu réactionnel initial essentiellement anhydre contenant environ 50 % en poids de DMI. Bien que le meilleur exemple (Exemple 4B) de ce document, permette de produire du DMI avec un bon rendement par rapport à l'isosorbide (96 %) et avec une production de NaCl relativement limitée (NaCl/DMI = 1,05), le taux de fixation de MeCl (66 %) et, surtout, la productivité volumique globale de la réaction restent relativement faibles .
La productivité volumique du procédé, c'est-à-dire la quantité de DMI produite par unité de capacité volumique du réacteur, pourrait être améliorée s'il était possible de concentrer davantage le milieu réactionnel, c'est-à-dire de partir d'un milieu réactionnel contenant plus d' isosorbide et moins de solvant (DMI ou autre) . Or, si l' isosorbide pur présente, à la température réactionnelle utilisée dans WO 2007/096511 (environ 80 0C), une viscosité suffisamment faible pour envisager une réaction de méthylation en l'absence de solvant dans un autoclave PARR à agitation tourbillonnaire par une turbine creuse améliorant la diffusion de l'agent de méthylation gazeux, il n'en est pas de même pour le mélange d' isosorbide et d'agent alcalin. Dans une série d'essais visant à mettre au point un procédé de méthylation de 1' isosorbide par le chlorure de méthyle en l'absence de solvant, la Demanderesse a en effet constaté que l'ajout de soude, sous forme solide (poudre, perles, microperles ou pastilles) ou sous forme d'une solution aqueuse très concentrée, de l'ordre de 70 % en poids, aboutissait systématiquement à la prise en masse du milieu réactionnel accompagnée de la chute brutale de la surface de contact entre le milieu liquide visqueux, voire pâteux, et l'agent de méthylation (MeCl), et, pour finir, à l'arrêt de la réaction (Voir Exemple 3 comparatif) .
Dans l'état de la technique on avait jusqu'ici cherché à éviter ce problème de prise en masse en utilisant des milieux réactionnels homogènes et peu visqueux permettant une bonne diffusion du chlorure de méthyle gazeux dans le milieu réactionnel.
La Demanderesse, malgré les échecs décrits ci- dessus, a au contraire persisté dans cette voie de la réaction en milieu très concentré et s'est attachée à trouver des réacteurs avec des systèmes d' agitation appropriés. Ces systèmes d'agitation devaient fonctionner, même avec des milieux très visqueux, essentiellement sans créer de zones « mortes », non agitées ou faiblement agitées. Ils devaient en outre être capables de créer une surface de contact suffisante entre le milieu réactionnel très visqueux, voir pâteux, et le chlorure de méthyle gazeux. Les différents réacteurs et moyens permettant d' éviter la formation de zones mortes et la création d'une surface de contact suffisante, même pour des mélanges réactionnels très visqueux ou pâteux, seront décrits en détail ci-après.
La Demanderesse a alors constaté, d'une part, que les difficultés d'agitation, rencontrées en début de réaction, liées à la viscosité très importante du milieu réactionnel, n'étaient que transitoires et disparaissaient au fur et à mesure de la formation de DMI. D'autre part, elle a constaté qu'un procédé de production de diméthylisosorbide partant d'un mélange réactionnel initial visqueux, constitué essentiellement d' isosorbide et d'agent alcalin, ajouté sous forme solide, ou constitué d' isosorbide, d'agent alcalin et éventuellement d'une faible quantité d'eau et/ou de solvant (s) organique (s) , permettait, pour la première fois et de manière parfaitement inattendue, d'obtenir du DMI avec un taux de fixation de MeCl supérieur à 80 %, voire supérieur à 85 %, jamais atteint jusqu'ici. Ce rendement de fixation important du réactif de méthylation avait pour conséquence directe et immédiate une réduction significative de la quantité de sel formée au cours de la réaction.
La présente invention a par conséquent pour objet un procédé de production de diméthylisosorbide par éthérification d' isosorbide, comprenant (a) la préparation d'un mélange réactionnel initial contenant de l' isosorbide et au moins un agent alcalin, et (b) la mise en contact du mélange réactionnel initial avec un flux de chlorure de méthyle gazeux, à une température et pendant une durée suffisantes pour faire réagir 1' isosorbide avec le chlorure de méthyle, ledit procédé étant caractérisé par le fait que le mélange réactionnel initial présente, avant le début de l'étape (b) , une teneur totale en solvant choisi dans le groupe constitué de l'eau, des solvants organiques et des mélanges de ceux-ci, inférieure à 20 % en poids, de préférence inférieure à 15 % en poids.
Pour les raisons exposées ci-dessus, le mélange réactionnel initial du procédé de la présente invention présente de préférence, avant le début de l'étape (b) , une teneur totale solvant, inférieure à 10% en poids, de préférence inférieure à 5 % en poids et en particulier inférieure à 2% en poids. De manière particulièrement avantageuse, il est exempt de quantités significatives d'eau et de solvant organique, destinées, dans l'état de la technique, à fluidifier le mélange réactionnel afin de permettre sa réaction avec l'agent de méthylation gazeux dans un réacteur de type autoclave à agitation tourbillonnaire . Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, le mélange réactionnel initial est constitué essentiellement d' isosorbide à l'état fondu et d'hydroxyde de métal alcalin. De préférence, aucun solvant choisi parmi l'eau et les solvants organiques n'est ajouté en cours de procédé au mélange réactionnel. Celui-ci est fluidifié uniquement par l'eau, le diméthylisosorbide et les isomères de monométhylisosorbide formés en cours de réaction d' éthérification .
L'agent alcalin est choisi de préférence parmi les hydroxydes de métaux alcalins, en particulier parmi l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium. L'hydroxyde de métal alcalin peut être ajouté à 1' isosorbide avant ou après fusion de celui-ci. De préférence, l'agent alcalin n'est pas ajouté sous forme de solution mais sous forme solide, par exemple sous forme de poudre, de perles, de microperles ou de pastilles. Bien que la Demanderesse ait obtenu d'excellents résultats avec une poudre obtenue par broyage de pastilles, il est généralement préféré, dans le cadre de procédés mis en œuvre à l'échelle industrielle, pour des raisons de facilité de manipulation et de protection du personnel, d'utiliser l'hydroxyde de métal alcalin sous forme de pastilles, de perles ou de microperles.
Comme expliqué ci-dessus, la viscosité du mélange réactionnel initial utilisé dans le procédé de la présente invention est trop importante pour que le procédé puisse être mis en œuvre dans un réacteur de type autoclave à agitation tourbillonnaire, tel que décrit par exemple dans WO 2007/096511. Le procédé de production de DMI de la présente invention n'est par conséquent pas mis en œuvre dans un tel autoclave avec agitation tourbillonnaire .
Le réacteur utilisé pour mettre en œuvre le procédé de la présente invention doit disposer d'un système d'agitation permettant à la fois d'éviter la formation de zones mortes, peu ou pas agitées, et de créer une interface réactionnelle suffisante entre le mélange réactionnel visqueux, voire très visqueux, et l'agent de méthylation gazeux (MeCl) pour amorcer la formation de DMI.
Par mélange réactionnel « visqueux » on entend dans la présente invention un milieu dont la viscosité (à la température réactionnelle) est supérieure à 2 Pa. s, en particulier supérieure à 5 Pa. s et peut même atteindre 10 Pa. s, voire 20 Pa. s. Un milieu réactionnel « très visqueux » peut avoir une viscosité supérieure à 20 Pa. s, en particulier supérieure à 50 Pa. s et peut même atteindre 100 Pa. s, voire plus. Ces viscosités sont considérablement supérieures à celles des mélanges réactionnels de l'état de la technique. La Demanderesse a en effet reproduit l'exemple 3 de sa demande internationale WO 2007/096511 et a mesuré la viscosité du mélange réactionnel initial, avant introduction de chlorure de méthyle. La viscosité de ce milieu contenant de l' isosorbide, du DMI (solvant ajouté au départ) et de l'agent alcalin, déterminée à l'aide d'un viscosimètre Brookfield (broche n° 3, 20 tours/minute), était de 1500 mPa . s (1,5 Pa. s) à une température de 25 0C et de 250 mPa.s à une température de 75 0C. Les dispositifs capables de créer une interface réactionnelle suffisante entre un liquide visqueux ou très visqueux et un gaz sont connus en tant que tels, par exemple dans le domaine de la mise en œuvre des polymères.
De tels réacteurs, contrairement à un réacteur de type autoclave à agitation verticale tourbillonnaire, comportent de préférence des moyens d' agitation à axe horizontal. L'axe de rotation horizontal empêche en effet la sédimentation du mélange réactionnel sous l'effet de la gravité. Par ailleurs, les moyens d' agitation du réacteur sont de préférence conçus de manière à racler la paroi dudit réacteur afin d'en décoller, surtout pendant la phase initiale de la réaction, le mélange réactionnel visqueux, voire pâteux. Bien entendu, l'homme du métier saura choisir sans difficulté la puissance d'agitation appropriée du réacteur en fonction de la viscosité du mélange réactionnel initial afin de prévenir un éventuel blocage du système d'agitation, une prise en masse du mélange réactionnel et finalement l'arrêt de la réaction de méthylation .
Les réacteurs peuvent être des appareils fonctionnant en discontinu, par lots (batch) , comme par exemple les réacteurs munis d'agitateurs à hélice, à hélicoïde, à vis ou à ancre, les mélangeurs horizontaux à rubans ou à pales, les mélangeurs à turbine ou à contre-mouvement, les pétrins et les mélangeurs planétaires, les malaxeurs à pales sigma ou en Z et les malaxeurs internes. De tels mélangeurs utilisables pour un procédé par lots (batch) sont décrits, par exemple, dans l'article de G. Delaplace et de R. Guérin, intitulé « Mélange des produits pâteux - Caractéristiques d'un système agité » (Techniques de l'Ingénieur, 03/2006, F3350), ou dans le chapitre « Mixing of Highly Viscous Media », de D. B. Todd, Ullmann' s Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6eme édition, 2003, pages 189 - 205.
Dans un mode de réalisation avantageux, on utilise un mélangeur horizontal, par exemple un mélangeur cylindrique, monoaxial avec un arbre muni d'au moins deux pales en forme de « soc de charrue », tel que ceux commercialisés par la société Lδdige. Un tel mélangeur horizontal peut comporter en outre d'autres moyens d'agitation fixés sur l'arbre, par exemple des racleurs, des couteaux ou d'autres formes de pales, éventuellement de structure complexe comme les pales Isomix (R) de la société Lδdige.
De tels mélangeurs horizontaux à soc de charrue, permettent de racler en continu la surface du réacteur cylindrique de manière à limiter ou à éviter la formation de zones mortes. Ils sont en outre capables de créer une interface liquide/gaz ou pâte/gaz suffisante grâce au découpage et à la projection de gouttes, de lambeaux ou de morceaux de matière.
On peut également utiliser des mélangeurs horizontaux mono- ou bi-axiaux, avec des axes portant des moyens d' agitation et de mélange autres que des pales en forme de soc de charrue, par exemple des disques, des barres, des racleurs, des couteaux. Lorsqu'on utilise des mélangeurs bi-axiaux, les deux arbres peuvent tourner dans le même sens ou en sens opposés . Les mélangeurs horizontaux peuvent également fonctionner en continu lorsqu' ils sont intégrés dans une chaîne de production adaptée.
De tels mélangeurs horizontaux sont commercialisés par exemple par la société List AG et décrits dans les brevets et demandes de brevet US 6 039 469,
US 2004/0114460, US 2004/0145964, US 2006/0193197 ou
EP 1 127 609.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé utilise en mode discontinu un mélangeur horizontal monoaxial avec des pales en forme de soc de charrue, ou bien un mélangeur horizontal biaxial à disques et/ou à barres de mélange.
Comme indiqué, le procédé de la présente invention peut également être un procédé continu et le réacteur peut alors être choisi par exemple parmi les mélangeurs statiques, les mélangeurs disperseurs, les mélangeurs broyeurs à cylindres, les extrudeuses, mais également les mélangeurs à axe horizontal décrit ci-dessus pour un procédé par lots.
Des mélangeurs utilisables en mode continu sont décrits par exemple dans les deux articles cités précédemment .
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé utilise en mode continu un mélangeur horizontal monoaxial avec des pales en forme de soc de charrue, ou bien un mélangeur horizontal biaxial à disques et/ou à barres de mélange.
Dans un autre mode de réalisation avantageux, le procédé est un procédé continu mis en œuvre dans une extrudeuse monovis ou à double vis, comme par exemple celles commercialisées par la société Clextral ou décrites dans la demande internationale WO 02/46295. Comme décrit dans ce document, l'extrudeuse peut notamment être une extrudeuse à deux vis co-pénétrantes tournant dans le même sens (co-rotatives) , comportant deux arbres cannelés le long desquels sont alignés des tronçons de vis et d'autres moyens de mélange ou d'agitation tels que des malaxeurs bi-lobes et des contre-filets (filets de vis à pas inversé) .
Bien que les différents types de réacteurs aient en commun un axe de rotation horizontal et un système de raclage de la paroi du réacteur, ils fonctionnent selon des principes différents : l'extrudeuse assure la mise en contact de la phase gazeuse de chlorure de méthyle et du mélange réactionnel par malaxage sous pression des composants, alors que le réacteur à socs de charrue disperse la phase visqueuse ou pâteuse dans la phase gazeuse grâce à l'action coupante des pales d'agitation et aux forces de cisaillement importantes qui dispersent et projettent des particules de mélange réactionnel, visqueux ou pâteux, dans la phase gazeuse continu de chlorure de méthyle. Ces deux types de réacteurs diffèrent toutefois fondamentalement des réacteurs utilisés dans l'état de la technique pour la production de diméthylisosorbide où la mise en contact du chlorure de méthyle avec l'isosorbide se fait par barbotage de la phase gazeuse discontinu dans une phase liquide continue relativement peu visqueuse.
Le procédé de production de la présente invention est mis en œuvre à une température supérieure au point de fusion de l'isosorbide (Pf = 64 0C), de préférence comprise entre 70 et 200 0C, en particulier entre 90 et 120 0C. L'agent alcalin peut être ajouté à l'isosorbide en une seule fois en début de réaction, par exemple en début d' extrudeuse ou avant la fermeture du réacteur et introduction du chlorure de méthyle (voir Exemple 1 ci- après) . Les avantages liés à la simplicité de mise en œuvre de ce mode de réalisation sont évidents. Il peut toutefois s'avérer très intéressant de procéder à plusieurs introductions successives d'agent alcalin. La Demanderesse a en effet constaté que l'introduction de l'hydroxyde de métal alcalin en plusieurs fois, par exemple en deux, trois ou quatre fois, permettait de limiter encore plus efficacement les phénomènes d'hydrolyse et de production de sel, dus à la formation d'eau réactionnelle (Voir Exemple 2 ci-après) . Dans le cadre d'un tel procédé avec additions successives de l'agent alcalin, il peut être avantageux d'éliminer l'eau réactionnelle par évaporation avant chaque nouvel ajout d'agent alcalin.
Il est également très intéressant d'introduire une partie de l'agent alcalin en continu au cours de l'étape (b) , même si cette variante du procédé nécessite bien évidemment des moyens techniques plus complexes que l'introduction unique en début de procédé.
Comme expliqué ci-dessus, le but de la présente invention est de limiter le plus possible l'hydrolyse du chlorure de méthyle dans le cadre d'un procédé d' éthérification d' isosorbide afin de réduire à une valeur minimale la quantité de ce réactif de méthylation et la formation de sel. Idéalement, s'il était possible d'éviter totalement l'hydrolyse du MeCl et d'éliminer l'eau réactionnelle au fur et à mesure de sa formation, l'addition de deux moles de MeCl par mole d' isosorbide, ou d'une mole de MeCl par mole de groupements hydroxyle de l' isosorbide, serait suffisante. Dans la pratique, il est toutefois impossible d'éviter totalement l'hydrolyse en raison de la formation d'eau réactionnelle . Il est donc généralement nécessaire d'utiliser un faible excès stoechiométrique d'agent de méthylation. Par conséquent, on fait de préférence réagir une mole d' isosorbide, avec 2,1 moles à 3 moles de MeCl, autrement dit le rapport molaire MeCl/groupements hydroxyle de l' isosorbide est de préférence compris entre 1,05 et 1,5, en particulier entre 1,05 et 1,3.
Pour des raisons similaires, le rapport molaire de l'agent alcalin au chlorure de méthyle est de préférence compris entre 1,05 et 1,5, en particulier entre 1,05 et 1,3.
La pression d'introduction du chlorure de méthyle, même si elle n'a pas d'influence sur le rendement en DMI et le taux de fixation de MeCl, est déterminante pour la cinétique réactionnelle. Elle est généralement comprise entre 2 et 50 bars, de préférence entre 3 et 15 bars à température ambiante.
Le produit obtenu à l'issue de la réaction d' éthérification contient essentiellement du DMI, du NaCl ou du KCl, l'eau réactionnelle formée et de faibles proportions de monométhylisosorbide (MMI) .
Le DMI peut être purifié selon des procédés de purification utilisés couramment en synthèse organique. Les sels insolubles peuvent être éliminés par filtration, puis les composants du mélange DMI/MMI/eau peuvent être séparés par distillation.
Le procédé selon la présente invention, grâce à la faible concentration d'eau présente dans le mélange réactionnel permet d'atteindre simultanément des taux de fixation de MeCl supérieurs à 80 %, voire supérieurs à 85 %, et des rendements molaires en DMI (DMI formé/isosorbide de départ) supérieurs à 80 %, voire supérieurs à 90 %.
Le rapport massique sels formés/DMI formé, dans le mélange réactionnel final avant purification, est significativement plus faible que celui obtenu selon le procédé d' éthérification de l'état de la technique (WO 2007/096511) . En effet, le procédé décrit dans les exemples 3, 4A et 4B de WO 2007/096511 aboutit à des mélanges réactionnels présentant un rapport NaCl produit/DMI produit respectivement égal à 1,67, 1,20 et 1,05, alors que le procédé selon la présente invention a permis de réduire ce rapport à des valeurs inférieures ou égales à 1.
Les exemples ci-après illustrent la présente invention .
Exemple 1
Procédé d' éthérification d' isosorbide en milieu visqueux dans un réacteur à agitation horizontale - addition de soude en une seule fois
L' éthérification d' isosorbide par du chlorure de méthyle gazeux est réalisée dans un réacteur Druvatherm DVT-50 de la société Lδdige. Ce réacteur comprend une chambre réactionnelle cylindrique horizontale d'un volume de 4 litres, parcourue longitudinalement par un arbre muni de quatre mobiles d'agitation. Deux de ces mobiles sont des racleurs plats au contact des parois verticales du réacteur. Les deux autres mobiles ont la forme d'un soc de charrue raclant la paroi cylindrique. Ce type d'agitation permet d'homogénéiser le milieu réactionnel visqueux sans zone morte et de générer une surface d'échange liquide visqueux/gaz importante par projection et tourbillonnement.
Un thermocouple adapté sur le réacteur permet de suivre de façon continue la température du milieu réactionnel. Un manomètre placé sur le couvercle du réacteur permet en outre de connaître la pression à l'intérieur de celui-ci. La chambre réactionnelle est chauffée par double enveloppe connectée à un bain chauffant Proline P8 (société Lauda) rempli d'huile de silicone et thermostaté à 100 0C.
On introduit dans la chambre réactionnelle du réacteur 832 g d' isosorbide pratiquement anhydre (teneur en eau < 0,5 %) à l'état fondu (70 0C) et on débute l'agitation à une vitesse de 50 tours/minute.
On introduit ensuite, en une seule fois, 552 g de soude solide sous forme de pastilles. Les pastilles sont progressivement broyées par le système d'agitation du réacteur et on observe la formation de fines particules de soude en suspension dans l' isosorbide fondu. La réaction de la soude sur l' isosorbide convertit les groupements hydroxyle en fonctions alcoolate. Cette conversion s'accompagne d'une augmentation progressive mais importante de la viscosité du milieu réactionnel.
Le réacteur est hermétiquement fermé et l'agitation réglée à 300 tours/minute. La température de consigne du bain thermostaté est augmentée à 140 0C. Une bonbonne de chlorure de méthyle est placée sur pesons et connectée au réacteur de façon à permettre l'introduction du chlorure de méthyle dans la chambre réactionnelle . La pression de chlorure de méthyle est ajustée à 4 bars absolus par l'intermédiaire d'un détenteur placé en sortie de bonbonne.
Sur une durée totale de 100 minutes, on introduit 633 g de chlorure de méthyle gazeux, équivalent à 1,1 mole de MeCl par mole de groupements hydroxyle de 1' isosorbide . Au cours de la synthèse, la température du milieu réactionnel à l'intérieur de la chambre réactionnelle est comprise entre 100 0C et 110 0C. Après arrêt de l'introduction du chlorure de méthyle, on poursuit l'agitation et le chauffage pendant environ une heure supplémentaire de manière à consommer la totalité du réactif de méthylation. Au cours de cette phase réactionnelle, la pression diminue d'environ un bar. On réduit ensuite la température de consigne du bain thermostaté à 50 0C et lorsque le milieu réactionnel a atteint une température comprise entre 50 0C et 60 0C, on ouvre le réacteur et on en retire le produit réactionnel brut. On neutralise le produit réactionnel brut par ajout d'acide chlorhydrique concentré jusqu'à une valeur de pH de 6,0. Le produit réactionnel brut contenant alors environ 10 % en poids d'eau est filtré sur du verre fritte (porosité 4), et le filtrat liquide est concentré pendant une heure à 80 0C et à une pression réduite de
40 mbars dans un évaporateur rotatif. On observe alors la précipitation des sels (NaCl) qui sont éliminés par une nouvelle étape de filtration sur du verre fritte
(porosité 4) . L'analyse du produit réactionnel ainsi obtenu donne les résultats suivants :
Rendement molaire en DMI : 81 % Taux de fixation de chlorure de méthyle : 81 % Rapport en poids sels formés/DMI formé : 1,0
Le rendement molaire en DMI (exprimé en %) est égal au nombre de moles de DMI formé pour une mole d' isosorbide introduit au départ dans le mélange réactionnel initial.
Le taux de fixation est égal au nombre d'équivalents méthyle fixés sur l' isosorbide sous forme de monométhylisosorbide et de diméthylisosorbide, rapporté au nombre de moles de chlorure de méthyle introduit en cours de réaction. Il est calculé à l'aide de la formule suivante :
TMeCl = ( 2 nDMI + ΩMMI ) / nMed OÙ nDMi = nombre de moles de diméthylisosorbide formées, nwMi = nombre de moles de monométhylisosorbide formées, nMeCi = nombre total de moles de chlorure de méthyle introduites au cours de l'étape (b) du procédé.
Le produit réactionnel constitue un compromis intéressant de différents paramètres. En effet le taux de fixation de MeCl est élevé par rapport aux résultats obtenus avec les procédés de l'état de la technique, et la quantité de sels formés est faible. Le rendement molaire en DMI est, certes, légèrement inférieur à certains résultats obtenus dans l'état de la technique mais reste très intéressant. Exemple 2
Procédé d' éthérification d' isosorbide en milieu visqueux dans un réacteur à agitation horizontale addition de soude en deux étapes
Le matériel utilisé est identique à celui de l'Exemple 1.
660 g d' isosorbide pratiquement anhydre (teneur en eau < 0,5 %) sont introduits à l'état fondu (70 0C) dans le réacteur thermostaté à 100 0C. La vitesse d'agitation initiale est égale à 50 tours/minute.
On introduit ensuite dans la chambre réactionnelle contenant l' isosorbide 250 g de soude solide sous forme de pastilles. Après formation d'une suspension de fines particules de soude et augmentation de la viscosité du mélange, on ferme le réacteur hermétiquement, on augmente la vitesse d'agitation à 140 tours/minute et la température de consigne du bain thermostaté à 140 0C. Sur une durée de 60 minutes, on introduit 286 g de chlorure de méthyle gazeux, correspondant à 0,6 mole de MeCl par mole de groupements OH de l' isosorbide . Après arrêt de l'introduction du chlorure de méthyle, on poursuit l'agitation et le chauffage pendant environ une heure supplémentaire de manière à consommer la totalité du réactif de méthylation. Au cours de cette phase réactionnelle, la pression diminue d'environ un bar. On réduit ensuite la température de consigne du bain thermostaté à 50 0C et lorsque le milieu réactionnel a atteint une température comprise entre 50 0C et 60 0C, on ouvre le réacteur et l'on introduit 186 g de soude solide sous forme de pastilles. Dans les conditions réactionnelles identiques à la première étape, on introduit, sur une durée de 30 minutes, 215 g de chlorure de méthyle (correspondant à 0,5 mole de MeCl/mole de groupements OH) puis on poursuit l'agitation et le chauffage pendant encore une heure supplémentaire. On refroidit le milieu réactionnel à une température comprise entre 50 0C et 60 0C avant de le retirer du réacteur. Le produit réactionnel brut est traité de la manière décrite dans l'Exemple 1.
L'analyse du produit réactionnel ainsi obtenu donne les résultats suivants :
Rendement molaire en DMI : 90 %
Taux de fixation de chlorure de méthyle : 87 % Rapport en poids sels formés/DMI formé : 0,9 Ces résultats montrent que l'introduction de soude en deux fois améliore considérablement le rendement molaire, le taux de fixation du chlorure de méthyle et diminue encore plus la quantité de sel formée. Le compromis entre ces trois paramètres est d'un niveau encore jamais atteint jusqu'ici.
Exemple 3
Procédé d' éthérification d' isosorbide en milieu visqueux dans un réacteur de type autoclave PARR
Cet essai est mis en œuvre dans un autoclave PARR de type 4563 en inox 316 d'un volume utile de 600 ml. Ce réacteur est muni d'un système d'agitation à entraînement magnétique. Une turbine creuse (gas entrainment impeller (référence PARR : A2042HC8)) à axe de rotation vertical est montée sur le palier d'agitation de façon à favoriser la diffusion du chlorure de méthyle gazeux au sein du milieu récationnel .
Le réacteur est équipé d'un thermocouple, d'un manomètre, d'une soupape de sécurité (pression de tarage ajustée à 20 bars) et d'une vanne d'évent.
On introduit dans le cylindre vertical constituant la partie inférieure du réacteur 150 g d' isosorbide sous forme solide (écailles ou poudre) et l'on chauffe le cylindre au moyen d'un bain-marie à une température de 80 0C de manière à faire fondre l' isosorbide . On ajoute à cette phase fluide 68 g de soude solide sous forme de pastilles. On ferme le réacteur hermétiquement et on agite à 500 tours/minute en maintenant le chauffage à 80 0C. Une bonbonne de chlorure de méthyle est connectée à l'autoclave. Elle est munie d'un détenteur et permet d'introduire le gaz dans le ciel gazeux du réacteur. Après connection de la bonbonne, on porte la température du mélange réactionnel à 120 0C Après stabilisation du système, on évacue les gaz inertes de la chambre réactionnelle et l'on introduit du chlorure de méthyle à une pression de 3 - 4 bars absolus et à une vitesse d'agitation de 1500 tours par minute. Dans ces conditions réactionnelles, environ 15 g de chlorure de méthyle (0,15 équivalent/OH) sont consommés sur une durée d'environ 100 minutes. Au bout de cette période, on observe un arrêt de la consommation de chlorure de méthyle. On poursuit l'agitation et le chauffage pendant 30 minutes supplémentaires et l'on laisse le système refroidir à une température comprise entre 40 0C et 50 0C. A l'ouverture du réacteur, on découvre un produit réactionnel brut hétérogène formé d'une pâte et d'une faible fraction liquide (environ 30 g) .
L'analyse du produit réactionnel ainsi obtenu donne les résultats suivants :
Rendement molaire en DMI : < 5 %
Taux de fixation de chlorure de méthyle : < 25 % Rapport en poids sels formés/DMI formé : > 25 Ces résultats montrent que ce type de réacteur ne permet pas de mettre en œuvre l' éthérification de l'isosorbide par du chlorure de méthyle en présence de soude et en l'absence de solvant. Le mélange réactionnel prend en masse au cours de la réaction. La surface d'échange liquide/gaz devient alors insuffisante et la réaction de méthylation s'arrête.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de production de diméthylisosorbide par éthérification d' isosorbide, comprenant
(a) la préparation d'un mélange réactionnel initial contenant de l' isosorbide et au moins un agent alcalin, et
(b) la mise en contact du mélange réactionnel initial avec un flux de chlorure de méthyle gazeux, à une température et pendant une durée suffisantes pour faire réagir l' isosorbide avec le chlorure de méthyle, caractérisé par le fait que le mélange réactionnel initial présente, avant le début de l'étape (b) , une teneur totale en solvant choisi dans le groupe constitué de l'eau, des solvants organiques et des mélanges de ceux-ci, inférieure à 20 % en poids, de préférence inférieure à 15 % en poids, et que le procédé est mis en œuvre dans un réacteur muni de moyens d' agitation à axe de rotation horizontal.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le mélange réactionnel initial présente, avant le début de l'étape (b) , une teneur totale en solvant inférieure à 10 % en poids, de préférence inférieure à 5 % en poids et en particulier inférieure à 2 % en poids.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que le mélange réactionnel initial est constitué essentiellement d' isosorbide à l'état fondu et d'agent alcalin.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'agent alcalin est un hydroxyde de métal alcalin, de préférence de l' hydroxyde de sodium ou de potassium.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'agent alcalin est utilisé sous forme solide, en particulier sous forme de poudre, de perles, de microperles ou de pastilles.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'aucun solvant choisi parmi l'eau et les solvants organiques n'est ajouté en cours de procédé au mélange réactionnel .
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il n'est pas mis en œuvre dans un autoclave avec agitation tourbillonnaire .
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu' il est mis en œuvre dans un réacteur muni de moyens d' agitation conçus de manière à racler la paroi dudit réacteur.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il s'agit d'un procédé continu mis en œuvre dans une extrudeuse, à simple vis ou double vis.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait qu'il s'agit d'un procédé, discontinu ou continu, mis en œuvre dans un mélangeur horizontal monoaxial avec des pales en forme de socs de charrue ou dans un mélangeur horizontal biaxial à disques et/ou barres de mélange.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu' il est mis en œuvre à une température supérieure au point de fusion de l' isosorbide, de préférence comprise entre 70 et 200 0C, en particulier entre 90 et 120 0C.
12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'agent alcalin est ajouté à l' isosorbide en une seule fois, au début de la réaction.
13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé par le fait qu'il comporte plusieurs introductions successives d'agent alcalin .
14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que l'eau réactionnelle formée est éliminée par évaporation avant chaque nouvel ajout d'agent alcalin .
15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé par le fait que de l'agent alcalin est introduit en continu au cours de l'étape (b) du procédé.
16. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le rapport molaire chlorure de méthyle/groupements hydroxyle de l'isosorbide est compris entre 1,05 et 1,5, de préférence entre 1,05 et 1,3.
17. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le rapport molaire de l'agent alcalin au chlorure de méthyle est compris entre 1,05 et 1,5, de préférence entre 1,05 et 1,3.
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