WO2008088064A1

WO2008088064A1 - 鋳造方法及びダイカストマシン

Info

Publication number: WO2008088064A1
Application number: PCT/JP2008/050668
Authority: WO
Inventors: Masashi Uchida
Original assignee: Ube Machinery Corporation, Ltd.
Priority date: 2007-01-17
Filing date: 2008-01-15
Publication date: 2008-07-24
Also published as: JPWO2008088064A1

Abstract

高真空を利用する鋳造方法において、射出時間を短縮し、品質の良い、鋳造品を得る方法を提供する。　鋳造方法は、溶湯（１５）がプランジャスリーブ（６）に給湯された後に、プランジャ（３）を低速で移動して溶湯を圧送する低速射出段階と、低速射出段階後に、プランジャを高速で移動して高速射出速度で溶湯を金型（８，９）内のキャビティ（１２）に射出する高速射出段階と、真空バルブ（１３）を介して排気してキャビティを真空にする真空吸引段階と、高速射出段階終了後に、溶湯を更に加圧して加圧状態で保持する加圧保持段階とを具備する。真空吸引段階は、プランジャチップ（５）が給湯口を塞いだ時点で真空吸収が開始され、キャビティ（１２）内の真空度が目的の値に達した直後に高速射出段階へ移行する。

Description

铸造方法及びダイカストマシン

関連出願に関する相互参照

本発明は、 2 0 0 7年 1月 1 7 日付けの特願 2 0 0 7 — 0 0 7 9 5 0の優先権に基づいて特許明請求しており、それらの内容は、本明細書において参考文献として組み込まれ、本願において継続する。書

技術分野

本発明は、アルミニウム合金等の鍀造（ダイカスト）方法に係り、より特別には、高真空を利用した铸造方法における出時間短縮制御方法に関する。

背景技術

アルミニウム合金等の金属の铸造品の铸造（ダイカスト）方法において、高真空を利用する高真空铸造（ダイカスト）方法により、製品である铸造品の品質が向上することが知られている。これは、金型のキヤビティを真空にすることで、铸造品内への空気の巻き込みが減少することによる。

図 1 に高真空を利用する高真空式ダイカストマシン 1の一例を示す。ダイカストマシン（铸造装置） 1の構成については、本発明においても図 1の装置と基本的には同様な装置を使用するので、本発明の実施例の説明において詳しく説明するため、ここでは必要なことだけ.について説明する。高真空式ダイカストマシンにおいては、射出成形する際に、キヤビティ 1 2内を高真空にすることにより、ダイカスト製品内への空気の巻き込みを防止することができるので、高品質なダイカスト製品を成形可能であり、特には、薄肉の成形品に対して効果があることが知られている。

ダイカストマシン 1 においては、ブランジャスリーブ 6内に供給されて貯められたアルミニウム（A L ) 合金等の溶湯 1 5を、ブランジャロッド 4 (及ぴプランジャチップ 5 ) により押圧して金型 8 ， 9により形成されるキヤビティ 1 2内に射出して製品を成形する。この際、キヤビティ 1 2から真空バルブ 1 3を介してガス（一般には空気）を排出することにより、キヤビティ 1 2を真空にしながら、射出を実施する。

また、高真空式铸造（ダイカスト）法において、充填時間を短縮することにより、製品の品質を改善できることが分っている（この理由については後記する）。図 4に、従来の高真空ダイカストマシンによる射出成形における射出線図（ a ) を示しており、この場合、射出速度を上げて（ 5 . 0 m / s ) 充填時間を短縮している。図 4は、従来の高真空射出成形（铸造法）の一例において、射出時間 (又は、ス卜口一ク）に対する射出速度 V (点線）の変化及びメタル圧 P M (実線）の変化を示している。高真空射出成形において、溶湯 1 5が充填されると、先ずプランジャロッド 4は、低速で移動する（低速射出段階）。溶湯 1 5がゲート 7 に達する（ゲート打'ち ) と、射出速度 Vを急上昇させる。図 4の場合、射出速度 5 . 0 m / s となるように、プランジャロッド 4は制御される（高速射出段階）。キヤビティ 1 2内が溶湯 1 5により充填されると、キヤビティ 1 2内のメタル圧 P M (溶湯の圧力）が上昇して、射出速度 Vは低下する（昇圧段階）。その後、キヤビティ 1 2内のメタル圧 P M を更に上昇させるように制御され、このメタル圧が上昇した状態が所定時間の間保持される（加圧保持段階）。

図 4に示すように、射出速度立上開始時から、加圧保持段階においてメタル圧が最終目標の所定圧力の 9 0 %に達するまでの時間を、充填時間 t 1 2と定義し（一般的にも、この様に定義されることが多い）、射出開始時から、充填時間の終了時まで（加圧保持段階においてメタル圧が最終目標の所定圧力の 9 0 %に達するまで）の時間を、充填時間 t 1と定義する。また、射出開始時から射出速度立上開始時までの時間を、低速射出時間 t 1 1と定義する。ダイ力スト铸造法の場合、铸造の速度の設定方法は、溶湯 ALがゲート部にくるまで、低速で、ゲート部から高速に切り替える「ゲート打ち J が主流になっている。その理由は、低速速度を早くすると（0. 3mZ s e cを超えると）スリーブ内の溶湯 A Lが波打ち、ガスが巻込まれ、铸造品質が悪くなる等、铸造品不良をひきおこすためで、従来において、射出時間 t 1の短縮の場合も、充填時間 t 1 2のみが短縮の対象になつており、低速射出時間 t 1 1の短縮については検討されていない。

ダイカストマシンの铸造で溶湯 A Lの温度低下を少なくする充填時間短縮铸造法は、ダイカスト铸造品の品質を向上させるのに効果があることが判明してきている。その説明のために、例を図 5〜 7 に示す。図 5は金型の中のガスの排気（真空吸引）をせずに充填時間をのみを短縮し（射出速度を、ここでは 5 m/ sに上昇させる）铸造した例（条件：成形時の設定メタル圧 3 5 M P a、射出速度 5 m/ s、大気開放、充填時間 1 0 0m s e c) で、巣は微細にはなるが、点在している。巣の形状を観察するとガスの巻込み巣と判断できる。図 6は金型の中を高真空で引き（ 5 k P a) 、充填時間は従来の時間（射出速度 3mZ s ) で铸造した例（条件：成形時の設定メタル圧 3 5 MP a、射出速度 3mZ s、高真空、充填時間 1 4 5m s e c ) で、図 5に見られるガスの巻込み巣は大幅に改善され少なくなつているが、別に大きなひけ巣が認められる。図 7では金型の中を高真空で引き（ 5 k P a ) 、かつ充填時間を短縮した（射出速度を、やはり 5 m/ s に上昇させる）鍀造（条件：成形時の設定メタル圧 3 5 MP a、射出速度 5 m// s、高真空、充填時間 1 0 0 m s e c ) で、ガスの巻込み巣も、ひけ巣もなくなってきている。図 5〜 7により、充填時間の短縮（射出速度の上昇）により、铸造製品の品質が改善されることが分る。この理由の 1つとして、射出成形時に、金型、従って溶湯の温度低下を回避して、溶湯の良好な流れを実現するため、溶湯がキヤピティ内に充分行きわたり、圧力の伝達が良好になるためと考えられる。図 7に示すように品質が改善された結果、更に、熱処理ができること、伸び値が大幅に改善されること、溶接ができること等の、種々の効果が得られる。

その一方で、射出速度を上昇させることによる充填時間の短縮には限界があることが知られている。即ち、射出速度を早くすると溶湯 A Lのゲート通過流速が早くなりすぎ摩擦熱が発生するため、ゲート部付近の金型温度が上がり、アルミ溶湯の金型との「焼き付き J · 铸造品表面のクラック，表面の剥がれ等の鍀造品不良をひきおこす。また、金型表面にヒートクラックがおこり、著しく金型寿命を縮める。

また、射出時間を短縮して铸造製品の品質を向上する、先行文献 (例えば、特許文献 1参照）においては、充填時間を短縮するために、射出スリーブを短くし、溶湯充填時のスリーブ充填率を高くするものであるが、この場合、低速射出ストロークが短くなり、結果として射出時間が短くなる。しかし、射出スリーブを短くするために、射出スリーブへ溶湯を注ぐ給湯機として、従来のラドル式給湯装置を使用できず、特殊になったり（パイプ式給湯機）、パイプ式給湯機の場合、パイプの途中で溶湯が凝固、固着する事故が発生する可能性がある等の、問題が存在する。 · 2008/050668

〔特許文献 1〕特開 2 0 0 1 — 2 8 7 0 0 7号発明の開示

上述したように、高真空式铸造方法では限界があり、改善する必要のある問題点が多く残っている。本発明は、上述した事情に鑑みなされたもので、高真空との組み合わせで、ダイカス卜マシンへ溶湯 ALが供給されてから、高速充填，加圧されるまでの時間、即ち射出時間を短縮し、品質の良い、铸造品を得る錡造方法及びそのためのダイカストマシン (铸造装置）を提供することを目的とする。本発明の第 1の形態では、上述した目的を達成するために、ダイカストマシン（ 1 ) により、真空を利用して実施される铸造方法は、溶湯（ 1 5 ) がプランジャスリーブ（ 6 ) に給湯された後に、プランジャ（ 3 ) を低速で移動して溶湯（ 1 5 ) を圧送する低速射出段階と、前記低速射出段階後に、プランジャ（ 3 ) を高速で移動して高速射出速度で溶湯（ 1 5 ) を金型（ 8， 9 ) 内のキヤビティ（ 1 2 ) に射出する高速射出段階と、キヤビティ（ 1 2 ) から、開状態の真空バルブ（ 1 3 ) を介して排気してキヤビティ（ 1 2 ) を真空にする真空吸引段階と、高速射出段階終了後に、溶湯を更に加圧して加圧状態で保持する加圧保持段階とを具備する。高速射出段階は、真空吸引段階において所定の真空圧力に到達した時点で開始されることを特徴とする。

本発明における好適な形態の方法においては、真空吸引段階において、キヤビティ（ 1 2 ) からの真空吸引速度は、溶湯（ 1 5 ) がゲート打ちする前に所定の真空圧力に到達可能にする、速度に設定される。 ·

本発明の別の形態において、ダイカストマシン（ 1 ) は真空センサ（ 1 4) を具備しており、プランジャ（ 3 ) の高速射出を開始するタイミングを決める、所定の真空圧力は、真空センサ（ 1 4 ) により検知される。

本発明の更に別の形態において、真空吸引開始時点から所定の真空圧力に達するまでの時間を予め計測して決定しておき、真空吸引開始時点からその予め計測して決定した時間が経過した時点で、所定の真空圧力に到達したと判断する。このために、本発明の鐯造方法は、プランジャ（ 3 ) の速度を計測し、プランジャ（ 3 ) のストロークを計測し、プランジャの速度と前記時間の積から、高速射出スタート位置を算出する。そして、プランジャ ( 3 ) が高速射出スター卜位置に移動した時点において、所定の真空圧力に到達したと判断する。 "

上記の本発明の説明において、カツコ（）内の記号又は数字は、以下に示す実施の形態との対応を示すために添付される。発明の効果

本発明によれば、高真空法を利用した射出成形铸造方法において、低速射出時間を短縮することにより、より大きく射出時間の短縮をする方法を提供する。具体的には、キヤビティの真空度を真空センサにより検出し、従来のゲート打ちより早い段階で所定の高真空度を達成して、高速射出に切り替えることにより、低速射出段階における低速射出時間を短縮できるので、充填時間の短縮と合わせて大幅な射出時間の短縮を可能とし、溶湯温度の低下を防ぐ。しかも、キヤビティ内だけではなく、プランジャスリーブ内も既に高真空状態になっているので、ガスの巻込みも無く、良質の铸造製品を成形することができる。更には、ゲート部の焼きつき · ヒートクラック等の発生をおさえることができる。

本発明は、添付図と共に、下記の本発明の好適な実施の形態の説 P2008/050668

明によって、より十分に理解されても良レ図面の簡単な説明

図 1 は、本発明の一実施の形態の高真空ダイカストマシン 1の金型付近の部分的図式的説明図である。

図 2は、本発明の高真空ダイカストマシンによる射出成形铸造方法における射出線図（ a ) の一例と、その場合の金型ゲート及びプランジャスリーブ付近の説明図（b ) とを示す。

図 3は、図 2と同様な図面であり、本発明の铸造方法における射出線図（ a ) の別の例と、その場合の金型ゲート及びプランジャスリ一ブ付近の説明図（b ) とを示す。

図 4は、図 2及び図 3 と同様な図面であり、従来例の铸造方法における射出線図（ a ) と、その場合の金型ゲート及びプランジャスリーブ付近の説明図（b ) とを示す。

図 5は、铸造製品の例の切断断面の実際の写真を示す図であり、铸造条件として、金型の中のガスの排気（真空吸引）をせずに充填時間のみを短縮し鍀造した例である。

図 6は、铸造製品の別の例の切断断面の実際の写真を示す図であり、铸造条件として、金型の中を高真空で引き、充填時間は従来の時間で铸造した例である。

図 7は、铸造製品の更に別の例の切断断面の実際の写真を示す図であり、鍀造条件として、金型の中を高真空で引き、かつ充填時間を短縮した踌造である。発明を実施するための最良の形態

以下、図面に基づいて本発明の一実施の形態の空ダイカス卜マシン (铸造装置） 1 を詳細に説明する。図 1は本発明の一実施の形態の高真空ダイカストマシン 1の金型付近の部分的図式的説明図であるが、一般的なアルミ等の軽金属用高真空ダイカストマシンも基本的に同様な構成を有する。図 1は、説明の便宜上、ダイカス卜マシン 1の本発明に関係する構成を部分的に示しており、従来技術の説明においても一般的な高真空ダイカストマシンについて既に説明した。図 2及び 3は、従来例の図 4と同様な図面であり、本発明の高真空ダイカストマシンによる射出成形铸造における射出線図 ( a ) と、金型のゲート及びプランジャスリーブ付近の説明図（b ) とを示す。

まず図 1 を参照すると、本発明の一実施の形態の高真空ダイカストマシン 1の金型付近の構成が図式的に示されている。図 1 については、従来技術の説明で既に説明したが、ここでは、より詳しく説明する。図 1のダイカストマシン 1は通常、アルミ等の軽金属の製品の鍀造に使用され、金型装置と、射出シリンダ（その一部のみが図示される）とを具備する。金型装置においては、対向する一対の固定プラテン 1 0 と可動プラテン 1 1 との間に固定金型 8 と可動金型 9が設けられており、固定金型 8 と可動金型 9は、図 1 に示すごとく係合することにより、その間にキヤビティ（空洞） 1 2を形成し、キヤピティ 1 2にアルミニウム（以下、アルミ又は A Lと表示する）等の溶湯 1 5が射出 · 充填されて铸造成形品が製造される。アルミ溶湯 1 5を射出するために、射出シリンダが設けられており、固定プラテン 1 0にはアルミ溶湯 1 5が貯められるプランジャスリーブ 6が設けられており、プランジャスリーブ 6は、固定プラテン 1 0及び固定金型 8 を貫通して、キヤビティ 1 2に流体連絡する本実施の形態において、射出シリンダは、アルミ溶湯を射出するために、油圧駆動式又は電動式又は油圧と電動を組み合わせたハイブリツド式であって良い。射出シリンダは、シリンダ（図示されない）とプランジャ（ピストン） 3 とを具備する。図 1 において、プランジャ 3の一部分である、プランジャロッド 4と、その先に取り付けられたプランジャチップ 5 とが示される。プランジャ 3は、プランジャチップ 5において、図 1に示すように、プランジャスリ一ブ 6に係合する。プランジャチップ 5は、プランジャスリーブ 6内に嵌合し、プランジャスリーブ 6内で往復動して、プランジャスリ —ブ 6内のアルミ溶湯 1 5を押圧 · 圧送することによりアルミ溶湯 1 5を射出する。この様な、ダイカストマシン 1は、プランジャロッド 4等の慣性力を利用して、プランジャスリーブ 6に貯められたアルミ（ A L ) 溶湯 1 5をプランジャチップ 5で押して、固定金型 8， 9内のキヤビティ（空洞） 1 2に射出して铸造成形する。

高真空铸造方法の場合は従来例で既に説明したように、プランジャ 3 を駆動して射出する際に、キヤビティ 1 2から真空バルブ 1 3 及び真空開閉バルブ 1 8 を介してガス（一般的に空気）を排出してキヤビティ 1 2を真空にしながら、射出を実施する。従って、本実施の形態においては図 1 に示すように、可動金型 9の上部にキヤビティ 1 2に通じる通路 1 6が設けられ、その通路. （排気管路） 1 6 に真空バルブ 1 3が設置される。通路 1 6は、配管により、可動金型 9から延長されても良い。また、キヤビティ 1 2の真空度を検知' 、計測するためであって一般的には圧力計の一種である、真空センサ 1 4が具備される。図 1 に示す本実施の形態においては、真空センサ 1 4は、配管 1 7から分岐して、キヤビティ 1 2内の真空度を検知して、図示されない制御装置により、真空開閉バルブ 1 8の'開閉を制御する。これとは別に、真空センサ 1 4は、真空バルブ 1 3 を介さず、キヤピティ 1 2から直接的に圧力が導入されるように設けられても良く、あるいは当業者に既知な一般的な圧力計とは異な T JP2008/050668

るタイプのセンサであっても良い。また、真空バルブ 1 3は、ダイカストマシン 1の運転開始時に開状態であり、キヤピティ 1 2内に溶湯が充填され、溶湯の衝突で閉じる構造を有しており、図示しない真空吸引装置への溶湯侵入を防止するようになつている。

次の本発明の铸造方法の作動について説明する。

本発明の高真空铸造方法は基本的に、図 4を使用して説明した従来例の高真空铸造（ダイカスト）方法と同様であり、以下のようなものである。即ち、先ず、溶湯 1 5をプランジャスリーブ 6内に充填した後、溶湯の温度が低下しないように遅滞なく、プランジャロッド 4 (即ち、プランジャ 3 ) を低速で移動する（低速射出段階）と共に、チップ 5が給湯口を塞いだ時点で真空開閉バルブ 1 8 を図示されない制御装置により開き、キヤビティ 1 2を真空バルブ 1 3 と真空開閉バルブ 1 8 とを介して真空吸引し（真空吸引段階）、ァルミ溶湯 1 5を押圧，圧送し、所定のタイミングで、射出速度 V ( 即ち、プランジャロッド 4の速度）を急上昇させる（高速射出段階 ) 。その後、真空バルブ 1 3が溶湯の衝突で閉じられると共に、キャビティ 1 2内が溶湯 1 5により充填されると、キヤビティ 1 2内のメタル圧 P M (溶湯の圧力）が上昇して、射出速度 Vは低下する (昇圧段階）。その後、キヤビティ 1 3内のメタル圧 P Mが更に上昇するように制御され、このメタル圧が予め設定された圧力で所定時間の間保持される（加圧保持段階）。

上記の手順において、従来例では、射出速度を上昇して、充填時間を短縮したが、射出速度を上昇するには限界があるので、本発明の高真空铸造方法（ダイカスト方法）の第 1 の実施の形態においては、低速射出段階の低速時間 t 1 1 (図 2参照）を短縮し、その結果、より大きく射出時間 t 1 を短縮する方法を提供する。図 2に本発明の第 1 の実施の形態の高真空铸造方法の射出線図（ a ) を示している（射出線図の概要については、既に説明した、図 4と同様であるので、重複を避け省略する）。図 2において、プランジャスリ —プ 6に AL溶湯 1 5を給湯後、低速射出段階において、給湯口を塞ぐまでは、プランジャ 3 (プランジャチップ 5 ) を低速前進させる。プランジャチップ 5が、給湯口をふさいだ位置で真空吸引を開始し、キヤピティ 1 2内と同時に、プランジャスリーブ 6内を減圧し、目標の真空度（例えば、 5 k P a) に達したことを、真空度センサ 1 4で感知し、その時点で高速射出（段階）に移行する。これにより、従来ゲート打ち段階で高速射出に移行していた工程を早めることができる。この際、プランジャ 3の低速の前進速度に比べて、十分な速さでガス（本実施の形態では空気）を排出すれば、ゲ一ト打ちより十分に前に目標の真空度（例えば、 5 k P a) に達し、髙速射出に移行できる。従って、プランジャスリーブ 6内のアルミ溶湯 1 5の温度を低下させることなく、アルミ溶湯 1 5がキヤビティ 1 2内へ充填される。

図.2の本実施の形態の射出線図を参照すると、本実施の形態の効果を数値で示すため、図 3及び 4と同様に、 6 7 0 t機での各動作の時間を記載している（図 2， 3， 4共にノンスケールである）。低速射出段階の低速（射出）時間 t 1 1 については、図 4の従来例の低速（射出）時間の 1 1 0 3 m s e c に対して、図 2では t 1 1 = 7 7 2 m s e c と大幅に射出時間を短縮出来ることが分る。図 2 では、射出速度 V (点線）が 5. O m/ s に設定されるので、充填時間 t 1 2は 1 3 9 m sであり、これにより (つ全体の射出時間 t 1 は 7 7 2 m s e c となる。図 3はさらに、射出速度 Vを 5. 0 m/ sから 4. 0 m/ s に下げた場合の射出線図（ a ) を示すが、この場合においても、低速射出時間 t 1 1が 6 3 3 m s e cで充填時間 t 1 2が 1 6 0 m s e cで射出時間 t 1は 7 9 3 m s e c となる。このように図 2及び 3に示す場合において、全体の射出時間 t 1は、図 4の t 1 = 1 1 0 3 m s e c と比較し大幅に短縮されている。本発明の第 2の実施の形態では、上記第 1の実施の形態において、高速射出への切換を、第 1の実施の形態の方法とは異なった方法で実施する。即ち、真空度が目的の数値（例えば 5 k P a) に達成する時間がわかっている場合、その時間（例えば 0. 3 s e c ) と低速速度（例えば、 0. 3 m/ s e c ) との積で算出される所定のストローク（例えば、 0. 3 X 3 0 0 mmZ s e c = 9 0 mm) 進んだ位置で高速射出段階に移行するように制御する。プランジャ（ 3 ) のストロークは、図示されないストロークセンサにより検知される。この場合、真空センサは具備されなくても良い。

次に上記実施の形態の効果及び作用について説明する。

本発明の第 1の実施の形態の高真空鍀造方法により以下の効果が期待できる。

• 真空度を真空センサにより検出し、従来のゲート打ちより早い段階で高速射出段階に切り替えることにより、低速射出段階における低速時間も短縮することができるので、充填時間の短縮と合わせて大幅な射出時間の短縮が可能となる。

• しかも、キヤビティ内だけではなく、プランジャスリーブ内も既に高真空状態になっているので、ガスの巻込みも無く、良質の铸造製品を成形することができる。

• 高速射出段階における射出速度をさほど上げなくても、射出時間 t 1 を短縮することができ、溶湯温度の低下を防ぎ、鍀造製品の良好な品質効果（例えば、図 7に示すような）を得ることができ、かつ、ゲート部の焼きつき ' ヒートクラック等の問題の発生をおさえることができる。

本発明の第 2の実施の形態の高真空铸造方法により、第 1の実施の形態の効果に加えて、以下の効果が期待できる。

' 上記第 1の実施の形態と同様な効果を得ると共に、真空センサを具備する必要がない。

また、上記において記載した、あるいは添付図面に示した実施の形態において示される、物理量、即ち、圧力、速度、時間、距離等は、単に説明を分かり易くするために例として示されたものであり、本発明は、これらに限定されるものではなく、任意の物理量で使用されて良い。

上記の実施の形態は本発明の例であり、本発明は、該実施の形態により制限されるものではなく、請求項に記載される事項によってのみ規定されており、上記以外の実施の形態も実施可能である。本発明は、説明の目的で選択された特定の実施の形態を参照することにより説明されたが、本発明の基本的な思想及び範囲から逸脱することなく、多数の修正形態が、実施可能であることは当業者にとって明白である。

Claims

請求の範囲

1. ダイカストマシン（ 1 ) により、真空を利用して実施される鍀造方法において、この鍀造方法は、

溶湯（ 1 5 ) がプランジャスリーブ（ 6 ) に給湯された後に、プランジャ（ 3 ) を低速で移動して溶湯（ 1 5 ) を圧送する低速射出段階と、

前記低速射出段階後に、プランジャ（ 3 ) を高速で移動して高速射出速度で溶湯（ 1 5 ) を金型（ 8， 9 ) 内のキヤピティ（ 1 2 ) に射出する高速射出段階と、

前記キヤビティ（ 1 2 ) から、開状態の真空バルブ（ 1 3 ) を介して排気して前記キヤビティ（ 1 2 ) を真空にする真空吸引段階と前記高速射出段階終了後に、溶湯を更に加圧して加圧状態で保持する加圧保持段階と、

を具備しており、

前記高速射出段階は、前記真空吸引段階において所定の真空圧力に到達した時点で開始されることを特徴とする铸造方法。

2. 前記ダイカス卜マシン（ 1 ) は真空センサ（ 1 4 ) を具備しており、前記プランジャ（ 3 ) の高速射出を開始するタイミングを決める、前記所定の真空圧力は、前記真空センサ（ 1 4) により検知されることを特徴とする請求項 1 に記載の铸造方法。

3. 真空吸引開始時点から所定の真空圧力に達するまでの時間を予め計測して決定しておき、前記真空吸引開始時点からその予め計測して決定した時間が経過した時点で、前記所定の真空圧力に到達したと判断することを特徴とする請求項 1に記載の铸造方法。

4. 前記プランジャ（ 3 ) の速度を計測する段階と、前記プランジャ（ 3 ) のストロークを計測する段階と、

前記プランジャの速度と前記予め計測して決定した時間との積から、高速射出ス夕一卜位置を算出する段階と、を更に具備しており前記プランジャ（ 3 ) が前記高速射出スター卜位置に移動した時点において、前記所定の真空圧力に到達したと判断することを特徴とする請求項 3 に記載の鍀造方法。

5. 前記真空吸引段階において、前記キヤビティ ( 1 2 ) からの真空吸引速度は、前記溶湯（ 1 5 ) がゲート打ちする前に前記所定の真空圧力に到達可^にする、速度に設定されることを特徴とする請求項 1から 4のいずれか一項に記載の铸造方法。