WO2008058973A1 - Procédé de traitement de boues - Google Patents

Procédé de traitement de boues Download PDF

Info

Publication number
WO2008058973A1
WO2008058973A1 PCT/EP2007/062296 EP2007062296W WO2008058973A1 WO 2008058973 A1 WO2008058973 A1 WO 2008058973A1 EP 2007062296 W EP2007062296 W EP 2007062296W WO 2008058973 A1 WO2008058973 A1 WO 2008058973A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lime
sludge
value
less
process according
Prior art date
Application number
PCT/EP2007/062296
Other languages
English (en)
Inventor
Marc Joseph Henri Remy
Original Assignee
S.A. Lhoist Recherche Et Developpement
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by S.A. Lhoist Recherche Et Developpement filed Critical S.A. Lhoist Recherche Et Developpement
Priority to EP07847153A priority Critical patent/EP2094613B1/fr
Priority to AT07847153T priority patent/ATE524421T1/de
Priority to PL07847153T priority patent/PL2094613T3/pl
Priority to CN2007800423254A priority patent/CN101553437B/zh
Priority to BRPI0718912-5A priority patent/BRPI0718912A2/pt
Priority to DK07847153.9T priority patent/DK2094613T3/da
Priority to US12/312,204 priority patent/US8147703B2/en
Publication of WO2008058973A1 publication Critical patent/WO2008058973A1/fr
Priority to US13/371,612 priority patent/US20120152854A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/14—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents
    • C02F11/147—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using organic substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/14—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents
    • C02F11/143—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using inorganic substances
    • C02F11/145—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using inorganic substances using calcium compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/14—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents
    • C02F11/148—Combined use of inorganic and organic substances, being added in the same treatment step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
    • C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
    • C02F1/5245—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents using basic salts, e.g. of aluminium and iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
    • C02F1/54—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using organic material
    • C02F1/56—Macromolecular compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/66—Treatment of water, waste water, or sewage by neutralisation; pH adjustment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage

Definitions

  • the present invention relates to a sludge treatment process comprising - adding to sludges having a first pH value of a lime based basic agent, in order to raise the pH to a second value higher than the first.
  • This process relates to the treatment in particular of organic or oily sludge.
  • organic or oily sludge is meant for the purposes of the present invention, all sludge, excluding mineral sludge according to the classification on pages 119 to 123 of the book incorporated herein by reference: Technical Memo of the water, 9th ed., ed. du Cinquantenaire, Rueil-Malmaison: Degrémont, 1989, 2 vols.
  • these organic or oily sludges one finds, for example, the sludge of urban water treatment plant and agro-food industries. It is also possible to envisage other sludges that may be more acidic. The initial pH of this sludge is less than 9, often less than 8.
  • the sludge is first decanted before being thickened. We then submit them to a stage aggregation, called coagulation and / or flocculation, followed by dehydration, ie a solid / liquid separation, in most cases carried out by means of a band filter, a filter press or centrifugal decanter.
  • dehydration ie a solid / liquid separation
  • the purpose of this treatment is to facilitate the handling, transport and storage of these sludges.
  • Lime means a mineral solid whose chemical composition is mainly calcium oxide CaO.
  • Quicklime contains impurities, namely compounds such as magnesium oxide MgO, silica SiO 2 or alumina
  • soda lime or “hydrated lime” means a set of solid particles, mainly in the form of calcium hydroxide Ca (OH) 2 , obtained by “quenching”, sometimes called
  • Milk of lime means an aqueous suspension, made from quicklime or hydrated lime.
  • organic anionic flocculant is meant an anionic polymer having a molecular weight greater than 500,000 Da, preferably greater than 1,000,000 Da and more preferably greater than 5,000,000 Da.
  • polymers are classified according to their chain length, namely short chain polymers and long chain polymers.
  • the short chain polymers have an average molecular weight of a few thousand to a few tens of thousands of Da. Their size allows them to infiltrate between other molecules which gives them a dispersing character.
  • Long-chain polymers have a molecular weight ranging from a few hundred thousand to a few million Da. The long chain allows them to "bridge" other molecules, which gives them a flocculent character.
  • the lime can be added to the sludge before (pre-liming) or after (post-liming) the above-mentioned dehydration step.
  • this additional operation has several disadvantages, among which: - the destructuring of the sludge, the difficulty of mixing the lime with the dewatered sludge and , therefore, the inhomogeneity of the distribution of lime in the medium.
  • the cationic polymers generally degrade rapidly from a pH of 9 to 10, as reported in the state of the art of EP 1 154 958 B1.
  • the pre-shaking operation can not then be carried out just before flocculation because the cationic polymer does not have time to act before the pH of the sludge reaches the critical value from which deflocculation occurs, due to the addition of lime.
  • the aforementioned European patent EP 1154958 and the international patent application WO2005 / 014495 propose to solve this problem by using specific calcium or calco-magnesium compounds, which produce a rise in pH of the sludge sufficiently delayed for the polymer Cationic acid has time to act as a flocculant before solid / liquid separation.
  • the specific compounds mentioned above are not suitable for all applications.
  • the pH increase may be indifferently MgO, lime or sodium hydroxide.
  • JP-54025268 discloses a sludge flocculation process comprising the addition of an alkali, NaOH or KOH, to obtain a pH greater than 10, followed by an addition of CaCl 2 and then addition of anionic and / or nonionic flocculant. These two processes require several steps, in particular an increase in the pH of the sludge beyond 10, and then the addition of Mg or CaCl 2 , prior to the addition of the anionic flocculant, which considerably increases the duration of the treatment. sludge or reduces the flocculation time.
  • application JP-A-04-040286 application is made to fishery sludge of a water-soluble calcium compound and, before or after this application, an addition of an organic flocculant, which may be be cationic, anionic or nonionic.
  • an organic flocculant which may be be cationic, anionic or nonionic.
  • the treated sludge is initially highly basic and a neutralization always occurs between the application of the calcium compound and the addition of the organic flocculant.
  • the calcium compound used is either strongly basic compounds of the lime type or calcium salts such as halides, nitrate or acetate.
  • the objective is a purified water, resulting from sludge treatment.
  • the present invention aims to overcome the drawbacks of the aforementioned prior art, by providing a method which allows a simple, fast and preferably continuous sludge treatment, the number of successive stages of which will be as limited as possible, the purpose being to obtain the most complete flocculation possible and a homogeneous dehydrated sludge having the best properties in terms of sanitization, stabilization or other properties of use.
  • the present invention provides a method of treating sludge as indicated at the beginning, in which, the sludge to be dehydrated has, as the first pH value above, a value of less than 9, and the basic agent to lime base causes said rise in pH to said second value above in less than 5 minutes.
  • the sludge treatment method according to the invention solves the problems of the flocculation time associated with pre-shaving, and / or makes it possible to reduce the quantity of flocculant to be added in particular in comparison with the use of cationic flocculants. Furthermore, the number of sludge treatment steps according to the invention is limited, while providing a simple and fast process, suitable for a wide range of applications, which allows a dryness gain of the dewatered sludge.
  • This dewatered sludge according to the invention has all the properties expected from lime sludge, in terms of hygienization and stabilization for long-term storage (holding in piles, etc.) as well as lasting improvement of its use properties (pelletability, spreadability, etc.) or further increase in its agronomic value.
  • This treatment is therefore a treatment of sludge by precaling.
  • Anionic flocculants appear to be inactive for the flocculation of organic sludge at pH values of less than 10, in particular at 11 or even 12.
  • the problem of inactivity of anionic flocculants is solved by adding to the sludge. to be dehydrated which has a pH value of less than 9, in particular less than 8, of a basic lime-based agent capable of producing a rapid increase in pH above 11, preferably 12, so as to permit complete flocculation with the anionic flocculant which has become active, before the solid / liquid separation step (dehydration).
  • the pH increase must be done quickly enough (less than 5 minutes, preferably less than 3 minutes, advantageously less than 2 minutes or even less than 1 minute), so that dehydration can begin in a short time. following the addition of the basic agent based lime and anionic flocculant, while allowing satisfactory flocculation of the sludge.
  • the method by providing for the use of anionic flocculant, removes the disadvantage of the premature degradation of flocculants, usually encountered during the application of cationic flocculants.
  • the process provides that the lime based basic agent and said at least one flocculant are intended for simultaneous or separate application over time on the sludge.
  • the order of introduction is not critical. It is also possible to provide the addition of lime before, simultaneously with or after the flocculant, preferably before.
  • the sludge treatment method according to the invention allows treatment in a limited number of steps; after the possible initial stage of settling / thickening generally carried out, only one step of addition and mixing of the flocculant, which is associated with the addition of the basic agent based on lime, followed by the step dehydration (solid / liquid separation). No other prior, intermediate or posterior step is necessary since the liming is combined with the flocculation step.
  • the solid after dewatering has all the expected benefits of limed sludge, in terms of homogeneity, hygienization, handling and stabilization for long-term storage (pile keeping, etc.) as well as sustainable improvement of its use properties (pelletability, spreadability, etc.) or to increase its agronomic value.
  • the flocculation of the sludge in particular organic or oily, is carried out with, as flocculant, an anionic polymer having a molecular weight greater than 500,000 Da, preferably greater than 1,000,000 Da, more preferably between 510 6 and 3510 6 Da and most preferably between 15.10 6 and 30.10 6 Da; and the pre-shaking associated with the flocculation step is carried out by adding the basic agent based on lime according to the invention.
  • the basic agent based on lime is chosen from the group consisting of lime in a live form, partially or completely extinguished in powder form or in the extinct form suspended in an aqueous phase which requires, to reach a pH of 12 in an aqueous solution of NH 4 CI / (NH 4 ) 2 HPO 4 having an initial pH of 7.5, a time t pH i 2 equal to or less than 90 seconds, preferably equal to or less than 60 seconds, the procedure for determining the pH t i2 being as follows:
  • the initial pH of the solution is 7.5 and changes, after addition of lime, to a value greater than 12.
  • the test is considered complete when the pH value is stabilized.
  • Such lime can be described as lime with accelerated basicity, as opposed to lime with delayed basicity generally applied in the prior art.
  • the milk-lime form makes it easy to mix with the sludge to be treated.
  • the lime according to the invention may advantageously be lime, both in the pulverulent form and suspension, which are formed of particles having a d 5 o equal to or less than 30 microns, preferably equal to or less than 20 microns.
  • lime is a quicklime partially extinguished, having a proportion of slaked lime, or hydration rate, between 1 and 20% by weight.
  • all the particles of such a lime have a dimension less than 500 microns, preferably 100 microns.
  • the lime is partially slaked quicklime or lime milk containing an alkali metal hydroxide content.
  • this lime contains a content of ⁇ 0 and> 10% by weight of alkali metal hydroxide.
  • the alkali metal hydroxide NaOH or KOH is preferably provided.
  • alkali hydroxide especially NaOH or KOH
  • the dehydrated sludge obtained by precalculation with a lime milk doped with alkali hydroxide finally has a dry matter content higher than that obtained under the same treatment conditions, but with a milk of corresponding lime undoped. This gain in dryness is important because it improves the overall efficiency of the treatment of sludge and liming.
  • said at least one anionic organic flocculant may be chosen, for example, from the group consisting of polyelectrolytes based on polymers or copolymers of acrylic acid, acrylates, acrylamide and their mixtures.
  • the process according to the invention of sludge treatment in particular organic or oily, allows to obtain the dehydration of a sludge by resorting to an addition of anionic flocculant significantly less important than, in a similar case, using a cationic flocculant of the prior art.
  • the consumption of anionic flocculant is reduced from about ⁇ A to 2 A, relative to the consumption of cationic flocculant.
  • NaOH / Ca (OH) 2 ) of the three milks of lime are respectively 1, 3%,
  • the organic anionic flocculant used in the examples is marketed under the trade name "OPTIFLOC 4% anion" by the company Kemira Chemicals SA.
  • the polymers EM 630 and EM 635 available from SNF Floerger can also be used.
  • Example 1 In the following examples, unless otherwise indicated, percentages are by weight.
  • An industrial sewage sludge having a solids content (DM) of 1% is treated according to the invention by adding milk of lime and an anionic flocculant and then dehydrated according to a procedure simulating dehydration in a centrifuge.
  • the dose of flocculant is 0.9% active ingredient relative to the content of the material dry mud to be treated.
  • the dose of lime, reduced in equivalent of Ca (OH) 2 relative to MS, is 20.5%.
  • this operation is repeated by replacing the milk of lime with lime milk added with NaOH as described above and containing 3.2% NaOH relative to Ca (OH) 2 .
  • the treatment is implemented at a third time, but this time without addition of milk of lime.
  • Flocculation takes place with cationic flocculant, as recommended in the prior art, used at the minimum dose to obtain a drainable floc, or 3.1% active ingredient relative to MS.
  • MS dry matter of the sludge before treatment
  • MSAD dry matter after dehydration.
  • An urban sewage sludge having a dry matter content of 4.1% is treated according to the invention with lime milk containing 1.3% NaOH relative to Ca (OH) 2 and flocculated using a anionic flocculant and then dehydrated as in Example 1.
  • This operation is repeated using either lime milk containing 3.2% NaOH / Ca (OH) 2 or lime milk containing 8% NaOH / Ca (OH) 2 .
  • the treatment of sludge is performed without adding lime milk.
  • the flocculation is carried out with cationic flocculant, used at the minimum dose to obtain a drainable floc.
  • the use of lime milk supplemented with NaOH makes it possible to halve the dose of flocculant at implement for flocculation and decrease the amount of sludge by 4 to 6%. This decrease is all the more important as the quantity of soda added to the milk of lime is high.
  • An urban sewage sludge having a solids content of 3.5% is treated according to the invention with a dose of 30% of Ca (OH) 2 / MS, or by means of a 20% lime milk.
  • MS, or with such a lime milk activated with NaOH at 8% NaOH / Ca (OH) 2 .
  • the evolution of the pH of the sewage sludge after the addition of lime is then recorded until values of greater than 12 are obtained.
  • FIG. 1 shows the pH changes obtained.
  • FIG. 1 clearly shows the faster pH rise of the sludge treated with sodium hydroxide activated lime.
  • flocculation with anionic flocculant can be done already 30 seconds after liming, whereas when non-activated milk of lime is used, this time is at least 80 seconds.
  • An urban sewage sludge with a dry matter content of 3.1% is treated with a dose of 30% lime / MS or with a defilterized quicklime, corresponding to the prior state of the art and having a pH t i2 of 330 s, or according to the invention with a quicklime with high reactivity, having a t pH i2 of 44 s or with a quicklime partially extinguished, having a degree of hydration of 10% and a pH i2 t of 28 s.
  • Figure 2 shows the pH changes obtained.
  • Figure 2 shows the effect of the type of quicklime used on the time required to obtain a pH greater than 12 in the treated sludge. This time is much greater than 5 minutes (349 s) in the case of quicklime according to the prior art. This time is against much less than 2 minutes in the case of two quicklime according to the invention (respectively 31 s and 70 s). Only these two products will, according to the invention, flocculating sludge with anionic flocculant upstream of the most common continuous dewatering processes.
  • An urban sewage sludge having a solids content of 3.3% is treated according to the invention with the two quicklime according to the invention, used in Example 4. It is flocculated with anionic flocculant, left in stand for 15 minutes and then dehydrated following a procedure simulating dehydration in a centrifuge.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)

Abstract

Procédé de traitement de boues, comprenant une addition à des boues présentant une première valeur de pH d'un agent basique à base de chaux, en vue d'une élévation du pH à une deuxième valeur supérieure à la première, une addition d'au moins un floculant organique anionique, actif à ladite deuxième valeur de pH, une floculation des boues, et une séparation dans les boues floculées entre des boues déshydratées et une phase liquide, les boues à déshydrater présentant, comme première valeur de pH susdite, une valeur inférieure à 9, et l'agent basique à base de chaux provoquant ladite élévation du pH jusqu'à ladite deuxième valeur susdite en moins de 5 minutes, et composition à mettre en oeuvre pour un tel traitement.

Description

"Procédé de traitement de boues".
La présente invention concerne un procédé de traitement de boues, comprenant - une addition à des boues présentant une première valeur de pH d'un agent basique à base de chaux, en vue d'une élévation du pH à une deuxième valeur supérieure à la première,
- une addition d'au moins un floculant organique anionique, actif à ladite deuxième valeur de pH, - une floculation des boues, et
- une séparation dans les boues floculées entre des boues déshydratées et une phase liquide.
Ce procédé concerne le traitement en particulier de boues organiques ou huileuses. Par boues organiques ou huileuses, il faut entendre au sens de la présente invention, toutes les boues, à l'exclusion des boues minérales selon la classification reprise aux pages 119 à 123 de l'ouvrage repris ici en référence : Mémento technique de l'eau, 9è éd., éd. du Cinquantenaire, Rueil-Malmaison : Degrémont, 1989, 2 vol.. Parmi ces boues organiques ou huileuses, on trouve, par exemple, les boues de station d'épuration des eaux urbaines et des industries agroalimentaires. On peut aussi envisager d'autres boues éventuellement plus acides. Le pH initial de ces boues est inférieur à 9, souvent inférieur à 8. D'une manière générale, les boues sont tout d'abord décantées avant d'être épaissies. On les soumet ensuite à une étape d'agrégation, appelée coagulation et/ou floculation, suivie d'une déshydratation, c'est-à-dire une séparation solide/liquide, réalisée dans la plupart des cas au moyen d'un filtre à bandes, d'un filtre-presse ou d'un décanteur centrifuge. Outre la réduction de volume, l'objet de ce traitement est de faciliter la manipulation, le transport et le stockage de ces boues.
Une incorporation d'un composé calcique, généralement de la chaux, est souvent associée au traitement précité, afin d'hygiéniser et de stabiliser les boues pour leur stockage à long terme (tenue en tas, etc.) et d'améliorer durablement leurs propriétés d'usage (pelletabilité, épandabilité, etc.) ou en vue d'augmenter leur valeur agronomique [Acta 5th European Biosolids and Organic Residuals Conférence, Wakefield (UK), November 2000, paper 66].
On entend par chaux vive, une matière solide minérale dont la composition chimique est principalement de l'oxyde de calcium CaO.
La chaux vive contient des impuretés, à savoir, des composés tels que de l'oxyde de magnésium MgO, de la silice SiO2 ou encore de l'alumine
AI2O3, etc., à hauteur de quelques pour-cents. Il est entendu que ces impuretés sont exprimées sous les formes précitées mais peuvent en réalité apparaître sous des phases différentes. En particulier, ce qui est exprimé sous la forme de silice peut en réalité provenir en grande partie de silicates.
On entend par chaux éteinte ou chaux hydratée, un ensemble de particules solides, principalement sous forme d'hydroxyde de calcium Ca(OH)2, obtenu par "extinction", parfois appelée
"hydratation", de chaux vive avec de l'eau. Cette chaux éteinte peut évidemment contenir les impuretés précitées, issues de la chaux vive.
On entend par lait de chaux, une suspension aqueuse, fabriquée au départ de chaux vive ou de chaux hydratée. Par floculant anionique organique, on entend un polymère anionique présentant un poids moléculaire supérieur à 500.000 Da, de préférence supérieur à 1.000.000 Da et plus préférentiellement supérieur à 5.000.000 Da. Généralement les polymères sont classés selon leur longueur de chaîne, à savoir les polymères à chaîne courte et les polymères à chaîne longue. Typiquement, les polymères à chaîne courte ont un poids moléculaire moyen de quelques milliers à quelques dizaines de milliers de Da. Leur taille leur permet de s'infiltrer entre d'autres molécules ce qui leur confère un caractère dispersant. Les polymères à chaîne longue ont un poids moléculaire allant de quelques centaines de milliers à quelques millions de Da. La chaîne longue leur permet de «ponter» d'autres molécules, ce qui leur confère un caractère floculant.
La chaux peut être ajoutée à la boue avant (pré-chaulage) ou après (post-chaulage) l'étape de déshydratation précitée.
Outre le fait que le post-chaulage constitue une étape supplémentaire de mélange dans le procédé de traitement des boues, cette opération additionnelle présente plusieurs inconvénients, parmi lesquels : - la déstructuration de la boue, la difficulté de mélanger la chaux à la boue déshydratée et, par conséquent, l'inhomogénéité de la répartition de la chaux dans le milieu.
Toutes ces raisons ont conduit à envisager l'ajout de chaux par préchaulage, avant la déshydratation.
L'agrégation précitée est généralement facilitée par l'ajout d'un agent coagulant, parmi lesquels des sels de fer ou d'aluminium, comme proposé dans la demande WO 2006/030102. Cependant, l'utilisation de ces sels présente de nombreux inconvénients, parmi lesquels l'augmentation importante de la quantité de matière sèche dans Ia boue, une attaque de presque tous les métaux, y compris des aciers inoxydables, en raison de leur caractère hautement corrosif et un danger pour les opérateurs, en raison du caractère irritant, voire toxique, des poussières dégagées par ces sels lors de leur manipulation. Afin de pallier ces inconvénients, il est devenu pratique courante de faciliter la floculation au moyen de composés organiques; dans ce cas, l'usage de floculants cationiques est généralement adapté au traitement des boues organiques.
Toutefois, les polymères cationiques se dégradent en général rapidement à partir d'un pH de 9 à 10, comme signalé dans l'état de l'art du brevet EP 1 154 958 B1. Dans de nombreux cas, l'opération de préchaulage ne pourra alors pas s'effectuer juste avant la floculation car le polymère cationique n'a pas le temps d'agir avant que le pH de la boue n'atteigne la valeur critique à partir de laquelle une défloculation apparaît, en raison de l'ajout de chaux. Le brevet européen précité EP 1154958 et la demande de brevet internationale WO2005/014495, notamment, proposent donc de résoudre ce problème en utilisant des composés calciques ou calco-magnésiens spécifiques, qui produisent une montée en pH de la boue suffisamment retardée pour que le polymère cationique ait le temps d'agir comme floculant avant la séparation solide/liquide. Cependant, les composés spécifiques précités ne conviennent pas à tous les cas d'application.
En effet, dans la pratique, le maintien après chaulage, jusqu'à la fin de la floculation, d'un pH à une valeur inférieure à celle provoquant la dégradation du floculant organique cationique va dépendre du débit de chaux, du niveau de basicité retardée de la chaux utilisée, de la teneur en matière sèche et du pouvoir tampon de la boue liquide. Etant donné qu'en conditions industrielles la teneur en matière sèche et le pouvoir tampon de la boue peuvent fluctuer assez fort, la mise en œuvre de ces procédés faisant usage de chaux à basicité retardée apparaît parfois délicate. Un autre désavantage de l'utilisation de floculant organique cationique en association avec de la chaux est rémission d'aminés volatiles, émission favorisée à pH élevé (CHANG, J.; ABU-ORF, M.; DENTEL, S., Alkylamine odors from dégradation of flocculant polymers in sludges., Water Research, 2005, 39(14), pp. 3369-3375). Enfin, l'usage de composés retardant la montée en pH conduit à un allongement volontaire de l'étape combinée de floculation et préchaulage, non compatible avec certains procédés de déshydratation en continu. Par ailleurs, la demande WO-9605142 propose un procédé tel qu'indiqué au début. Ce procédé prévoit une floculation non de boues, mais d'un flux d'eau usée ayant un pH supérieur à 10,2, comprenant une augmentation de son pH à une valeur supérieure à 10,2 si ce n'est pas le cas initialement, un ajout d'ions Mg et un mélange vigoureux avec un floculant fortement anionique à haut poids moléculaire. L'augmentation de pH peut se faire indifféremment par MgO, de la chaux ou de l'hydroxyde de sodium. De façon semblable, la demande JP-54025268 décrit un procédé de floculation de boue comprenant l'ajout d'un alcali, NaOH ou KOH, en vue d'obtenir un pH supérieur à 10, suivi d'un ajout de CaCI2 et ensuite de l'ajout d'un floculant anionique et/ou non ionique. Ces deux procédés requièrent plusieurs étapes, notamment une augmentation du pH de la boue au- delà de 10, et ensuite l'ajout de Mg ou de CaCI2, préalablement à l'ajout du floculant anionique, ce qui allonge considérablement la durée du traitement des boues ou réduit le temps de floculation.
On prévoit dans la demande JP-A-04-040286 une application à des boues de pêcheries d'un composé de calcium soluble dans l'eau et, avant ou après cette application, une addition d'un floculant organique, celui-ci pouvant être cationique, anionique ou non ionique. Dans ce cas, seul le pH de la phase aqueuse est pris en considération, en recommandant une neutralisation par un acide de celle-ci après l'addition d'un composé de calcium basique. Dans tous les exemples donnés, les boues traitées sont au départ fortement basiques et une neutralisation intervient toujours entre l'application du composé de calcium et l'addition du floculant organique. On utilise, à titre de composé de calcium soit des composés fortement basiques du type chaux soit des sels de calcium comme des halogénures, du nitrate ou de l'acétate. L'objectif recherché est une eau épurée, résultant du traitement des boues. La présente invention vise à pallier les inconvénients de l'art antérieur précité, en prévoyant un procédé qui permette un traitement des boues simple, rapide et de préférence continu, dont le nombre d'étapes successives sera le plus limité possible, la finalité étant d'obtenir une floculation la plus complète possible et une boue déshydratée homogène ayant les meilleures propriétés en termes d'hygiénisation, de stabilisation ou d'autres propriétés d'usage.
Pour résoudre ces problèmes, la présente invention prévoit un procédé de traitement de boues tel qu'indiqué au début, dans lequel, les boues à déshydrater présentent, comme première valeur de pH susdite, une valeur inférieure à 9, et l'agent basique à base de chaux provoque ladite élévation du pH jusqu'à ladite deuxième valeur susdite en moins de 5 minutes.
Le procédé de traitement des boues selon l'invention résout les problèmes de la durée de floculation associée au préchaulage, et/ou permet de réduire la quantité de floculant à ajouter notamment en comparaison de l'utilisation de floculants cationiques. Par ailleurs, le nombre d'étapes du traitement des boues selon l'invention est limité, tout en proposant un procédé simple et rapide, adapté à une large gamme d'applications, qui permet un gain de siccité de la boue déshydratée. Cette boue déshydratée selon l'invention possède toutes les propriétés attendues d'une boue chaulée, en termes d'hygiénisation et de stabilisation pour le stockage à long terme (tenue en tas, etc.) ainsi que d'amélioration durable de ses propriétés d'usage (pelletabilité, épandabilité, etc.) ou encore d'augmentation de sa valeur agronomique. Ce traitement est donc un traitement de boues par préchaulage.
Les floculants anioniques apparaissent inactifs pour la floculation des boues organiques à des valeurs de pH inférieures à 10, en particulier à 11 , voire 12. Suivant l'invention on résout le problème de l'inactivité des floculants anioniques par l'ajout à la boue à déshydrater qui présente une valeur de pH inférieure à 9, en particulier inférieure à 8, d'un agent basique à base de chaux capable de produire une augmentation rapide du pH au-delà de 11 , de préférence de 12, de façon à permettre une floculation complète par le floculant anionique devenu actif, avant l'étape de séparation solide/liquide (déshydratation). Pour cela, l'augmentation de pH doit se faire suffisamment rapidement (moins de 5 minutes, de préférence moins de 3 minutes, avantageusement moins de 2 minutes ou même moins de 1 minute), de façon que la déshydratation puisse commencer dans un temps court suivant l'ajout de l'agent basique à base de chaux et du floculant anionique, tout en permettant une floculation satisfaisante de la boue.
Le procédé, en prévoyant l'usage de floculant anionique, fait disparaître l'inconvénient de la dégradation prématurée des floculants, rencontrée usuellement lors de l'application de floculants cationiques.
Le procède prévoit que, l'agent basique à base de chaux et ledit au moins un floculant sont destinés à une application simultanée ou séparée dans le temps sur les boues. L'ordre d'introduction n'est pas critique. On peut aussi bien prévoir l'addition de chaux avant, simultanément ou après le floculant, de préférence avant.
Ainsi, le procédé de traitement des boues selon l'invention permet un traitement en un nombre d'étapes limité; après l'éventuelle étape initiale de décantation/épaississement généralement effectuée, n'intervient qu'une étape d'ajout et mélange du floculant, à laquelle est associée l'ajout de l'agent basique à base de chaux, suivie de l'étape de déshydratation (séparation solide/liquide). Aucune autre étape préalable, intermédiaire ou postérieure n'est nécessaire, puisque le chaulage est combiné à l'étape de floculation. Par ailleurs, le solide après déshydratation possède tous les avantages attendus d'une boue chaulée, en termes d'homogénéité, d'hygiénisation, de manipulation et de stabilisation pour le stockage à long terme (tenue en tas, etc.) ainsi que d'amélioration durable de ses propriétés d'usage (pelletabilité, épandabilité, etc.) ou encore d'augmentation de sa valeur agronomique.
Il est important que l'augmentation du pH de la boue soit rapide, de façon à réduire au maximum la durée de l'étape de floculation préalable à la déshydratation et à permettre notamment une séparation solide/liquide en continu, en particulier au moyen de centrifugeuses ou de filtres à bandes.
Selon l'invention, la floculation de la boue, en particulier organique ou huileuse, est réalisée avec, comme floculant, un polymère anionique présentant un poids moléculaire supérieur à 500.000 Da, de préférence supérieur à 1.000.000 Da, de manière plus préférentielle entre 5106 et 35106 Da et de la manière la plus préférentielle entre 15.106 et 30.106 Da ; et le préchaulage associé à l'étape de floculation est effectué par ajout de l'agent basique à base de chaux suivant l'invention.
Suivant une forme de réalisation avantageuse de l'invention, l'agent basique à base de chaux est choisi parmi le groupe constitué de chaux sous forme vive, sous forme partiellement ou totalement éteinte pulvérulente ou sous forme éteinte en suspension dans une phase aqueuse qui nécessite, pour atteindre un pH de 12 dans une solution aqueuse de NH4CI/(NH4)2HPO4 présentant un pH initial de 7,5, un temps tpHi2 égal ou inférieur à 90 secondes, de préférence égal ou inférieur à 60 secondes, la procédure de détermination du tpHi2 étant la suivante :
13,24 g de NH4CI et 3,465g de (NH4)2HPO4 sont dissous dans 1 I d'eau désionisée. 200g de la solution de NH4CI/(NH4)2HPO4 sont introduits dans un
Bêcher de 500 cm3 et maintenus sous agitation mécanique à 400 tours par minute. Une électrode de pH est alors placée dans cette solution ce qui permet d'enregistrer l'évolution du pH dans le temps.
1 ,2 g de chaux en poudre ou l'équivalent en matière solide dans le cas de laits de chaux sont pesés et introduits dans la solution de NH4CI/(NH4)2HPO4.
Le pH initial de la solution est de 7,5 et évolue, après ajout de la chaux, jusqu'à une valeur supérieure à 12.
Le test est considéré comme terminé lorsque la valeur du pH est stabilisée.
L'opération est répétée une seconde fois et le temps moyen pour atteindre pH 12, paramètre noté tpHi2, est déterminé sur la base des deux courbes obtenues.
De telles chaux peuvent être qualifiées de chaux à basicité accélérée, par opposition aux chaux à basicité retardée généralement appliquées dans l'art antérieur. La forme lait de chaux permet en particulier un mélange intime aisé avec la boue à traiter.
On peut avantageusement prévoir comme chaux suivant l'invention des chaux, aussi bien sous la forme pulvérulente que de suspension, qui sont formées de particules ayant un d5o égal ou inférieur à 30 μm, de préférence égal ou inférieur à 20 μm.
D'une façon préférentielle la chaux est une chaux vive partiellement éteinte, présentant une proportion de chaux éteinte, ou taux d'hydratation, située entre 1 et 20% en poids. Préférentiellement, l'ensemble des particules d'une telle chaux présente une dimension inférieure à 500 μm, de préférence à 100 μm.
Suivant une forme de réalisation perfectionnée de l'invention, la chaux est une chaux vive partiellement éteinte ou un lait de chaux contenant une teneur en hydroxyde de métal alcalin. De préférence cette chaux contient une teneur < 0 et > 10% en poids d'hydroxyde de métal alcalin. Comme hydroxyde de métal alcalin on prévoit de préférence du NaOH ou du KOH.
Il apparaît en effet que l'ajout à une boue quelconque d'un lait de chaux contenant une faible teneur, a priori moins de 10% en poids par rapport à Ca(OH)2, en hydroxyde alcalin, notamment NaOH ou KOH, entraîne une augmentation encore plus rapide du pH du milieu que le lait de chaux correspondant, non dopé à l'hydroxyde alcalin.
De surcroît et de façon non prévisible, la boue déshydratée issue d'un préchaulage par un lait de chaux dopé à l'hydroxyde alcalin présente finalement une teneur en matière sèche supérieure à celle obtenue dans les mêmes conditions de traitement, mais avec un lait de chaux correspondant non dopé. Ce gain de siccité est important car il améliore globalement l'efficacité du traitement de la boue et du chaulage.
Suivant l'invention ledit au moins un floculant organique anionique, peut être choisi par exemple parmi le groupe constitué de polyélectrolytes à base de polymères ou copolymères d'acide acrylique, d'acrylates, d'acrylamide et de leurs mélanges. De façon inattendue, le procédé suivant l'invention de traitement des boues, en particulier organiques ou huileuses, permet d'obtenir la déshydratation d'une boue en recourant à un ajout de floculant anionique nettement moins important que, dans un cas analogue, à l'aide d'un floculant cationique de l'art antérieur. En général, pour une boue donnée et un résultat de déshydratation fixé, la consommation de floculant anionique est réduite d'environ ΛA à 2A, par rapport à la consommation de floculant cationique.
D'autres modes de réalisation du procédé suivant l'invention sont indiqués dans les revendications annexées.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail au moyen d'exemples non limitatifs. Ces exemples font état de lait de chaux à 20% de matière sèche, par mise en suspension sous agitation de 200 g de chaux éteinte (Ca(OH)2) dans 0,8 dm3 d'eau. Les laits de chaux activés à la soude s'obtiennent au départ du lait précité en ajoutant sous agitation du NaOH en paillettes, à raison de 2,5 g, 6,3 g et 15,9 g. Les pourcentages pondéraux en NaOH par rapport au Ca(OH)2 (%
NaOH/Ca(OH)2) des trois laits de chaux sont respectivement de 1 ,3%,
3,2% et 8% et leur pH théorique de 13,5, 13,9 et 14,3.
Le floculant organique anionique utilisé dans les exemples est mis sur le marché sous la dénomination commerciale de « OPTIFLOC 4% anion » par la société Kemira Chemicals S.A. On peut aussi par exemple utiliser les polymères EM 630, EM 635 disponible auprès de la société SNF Floerger®
Dans les exemples qui suivent, à moins d'indication contraire, les pour-cents sont exprimés en poids. Exemple 1
Une boue d'épuration industrielle présentant une teneur en matière sèche (MS) de 1 % est traitée selon l'invention par ajout de lait de chaux et d'un floculant anionique et ensuite déshydratée suivant une procédure simulant la déshydratation en centrifugeuse. La dose de floculant est de 0,9% de matière active par rapport à la teneur en matière sèche de la boue à traiter. La dose de chaux, ramenée en équivalent de Ca(OH)2 par rapport à MS, est de 20,5%.
Selon le mode préféré de l'invention, cette opération est répétée en remplaçant le lait de chaux par le lait de chaux additionné de NaOH tel que décrit ci-dessus et contenant 3,2% de NaOH par rapport au Ca(OH)2.
A titre de comparaison, le traitement est mis en œuvre à une troisième reprise, mais cette fois sans ajout de lait de chaux. La floculation a lieu avec du floculant cationique, comme recommandé dans l'art antérieur, utilisé à la dose minimale permettant d'obtenir un floc égouttable, soit 3,1 % de matière active par rapport à MS.
Les résultats de matière sèche après déshydratation (colonne MSAD%) et la réduction de quantité de boue (Q2-Q1 )/Q1 , qui évalue théoriquement l'effet de l'ajout du lait de chaux sur la quantité de boue produite, sont repris au Tableau 1. Q1 représente la quantité de boue produite sans ajout de chaux et Q2 la quantité de boue produite lorsque la chaux est ajoutée avant la déshydratation. Le type de lait de chaux, le type de floculant, la dose de floculant et la dose de chaux mis en œuvre pour chaque essai sont également présentés dans ce tableau. Dans le cadre de cet exemple, l'utilisation selon l'invention de lait de chaux et de lait de chaux additionné de NaOH permet de diviser par trois la dose de floculant à mettre en œuvre pour la floculation et permet de réduire les quantités de boue. Par ailleurs, la réduction de la quantité de boue est plus importante lorsque le lait de chaux additionné de NaOH est mis en œuvre (9,1 % au lieu de 5,6 %). Tableau 1.
Figure imgf000014_0001
LDC = lait de chaux
MS = matière sèche de la boue avant traitement MSAD = matière sèche après déshydratation.
Exemple 2
Une boue d'épuration urbaine présentant une teneur en matière sèche de 4,1 % est traitée selon l'invention avec du lait de chaux contenant 1 ,3 % de NaOH par rapport à Ca(OH)2 et floculée au moyen d'un floculant anionique et ensuite déshydratée comme à l'exemple 1.
Cette opération est répétée en utilisant soit du lait de chaux contenant 3,2% de NaOH/Ca(OH)2, soit du lait de chaux contenant 8% de NaOH/Ca(OH)2.
A titre de comparaison, le traitement de la boue est effectué sans ajout de lait de chaux. Dans ce dernier cas la floculation est réalisée avec du floculant cationique, utilisé à la dose minimale permettant d'obtenir un floc égouttable.
Les résultats sont repris au Tableau 2, de façon analogue au Tableau 1. Le type de lait de chaux, le type de floculant, la dose de floculant et la dose de chaux mis en œuvre pour chaque essai sont également présentés dans ce tableau.
Dans le cadre de cet exemple, l'utilisation de lait de chaux additionné de NaOH permet de diviser par deux la dose de floculant à mettre en œuvre pour la floculation et de diminuer les quantités de boue de 4 à 6 %. Cette diminution est d'autant plus importante que la quantité de soude ajoutée au lait de chaux est élevée.
Tableau 2
Figure imgf000015_0001
Exemple 3
Une boue d'épuration urbaine présentant une teneur en matière sèche de 3,5 % est traitée selon l'invention avec une dose de 30 % de Ca(OH)2/MS, soit au moyen d'un lait de chaux à 20% MS, soit avec un tel lait de chaux activé au moyen de NaOH à raison de 8% de NaOH/Ca(OH)2. L'évolution du pH de la boue d'épuration après l'ajout de chaux est alors enregistrée jusqu'à l'obtention de valeurs supérieures à 12. La Figure 1 annexée présente les évolutions de pH obtenues.
La Figure 1 met très clairement en évidence la montée en pH plus rapide de la boue traitée avec du lait de chaux activé à la soude. Dans ce cas la floculation avec un floculant anionique peut se faire déjà 30 secondes après le chaulage, alors que, lorsque du lait de chaux non activé est utilisé, cette durée est au minimum de 80 secondes.
Exemple 4
Une boue d'épuration urbaine présentant une teneur en matière sèche de 3,1 % est traitée avec une dose de 30 % de chaux/MS soit avec une chaux vive défillérisée, correspondant à l'état antérieur de la technique et présentant un tpHi2 de 330 s , soit selon l'invention avec une chaux vive à réactivité élevée, présentant un tpHi2 de 44 s ou encore avec une chaux vive partiellement éteinte, présentant un taux d'hydratation de 10% et un tpHi2 de 28 s . La Figure 2 présente les évolutions de pH obtenues.
La Figure 2 montre l'effet du type de chaux vive utilisée sur le temps nécessaire à l'obtention d'un pH supérieur à 12 dans la boue traitée. Ce délai est largement supérieur à 5 minutes (349 s) dans le cas de la chaux vive selon l'art antérieur. Ce temps est par contre bien inférieur à 2 minutes dans le cas des deux chaux vives suivant l'invention (respectivement 31 s et 70 s). Seuls ces deux produits permettront, selon l'invention, la floculation des boues avec un floculant anionique en amont des procédés de déshydratation en continu les plus courants.
Exemple 5
Une boue d'épuration urbaine présentant une teneur en matière sèche de 3,3% est traitée avec une solution de soude à 50% en vue d'augmenter le pH de celle-ci à une valeur supérieure à 12. Des essais de floculation de cette boue à pH supérieur à 12 sont réalisés par ajout de doses croissantes d'une solution de floculant anionique à 3g/dm3 de matière active. Malgré la mise en œuvre d'un dose maximale de 5%/MS de matière active de floculant anionique, la floculation de la boue n'a pas eu lieu. Exemple 6
Une boue d'épuration urbaine présentant une teneur en matière sèche de 3,3 % est traitée selon l'invention avec les deux chaux vives suivant l'invention, utilisées à l'exemple 4. Elle est floculée avec du floculant anionique, laissée au repos pendant 15 minutes et ensuite déshydratée suivant une procédure simulant la déshydratation en centrifugeuse.
A titre de comparaison, cette opération est répétée sans ajout de chaux ou en ajoutant avant la floculation de la chaux vive défillérisée selon l'art antérieur, utilisée dans l'exemple 4. Dans ces deux derniers cas, la floculation est réalisée avec du floculant cationique, utilisé à la dose minimale permettant d'obtenir un floc égouttable.
Les résultats sont repris au Tableau 3. Le floc obtenu après ajout de chaux vive défillérisée s'est altéré au cours des 15 minutes qui ont précédé l'étape de déshydratation. Pour cette variante de l'exemple, la MSDA et le rapport (Q2-Q1 )/Q1 n'ont pu être établis. Par contre l'utilisation des chaux vives selon l'invention donne un floc stable pendant la période de repos avant la déshydratation, permet de diviser environ par deux la dose de floculant à mettre en œuvre et aboutit à une légère diminution de la quantité de boue produite.
Tableau 3
Figure imgf000018_0001
L'ensemble de ces exemples illustre parfaitement les avantages du procédé de traitement des boues suivant l'invention ainsi que des boues traitées selon l'invention.
Il doit être entendu que la présente invention n'est en aucune façon limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et que bien des modifications peuvent y être apportées sans sortir du cadre des revendications annexées.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement de boues, comprenant
- une addition à des boues présentant une première valeur de pH d'un agent basique à base de chaux, en vue d'une élévation du pH à une deuxième valeur supérieure à la première,
- une addition d'au moins un floculant organique anionique, actif à ladite deuxième valeur de pH,
- une floculation des boues, et
- une séparation dans les boues floculées entre des boues déshydratées et une phase liquide, caractérisé en ce que les boues à déshydrater présentent, comme première valeur de pH susdite, une valeur inférieure à 9, et en ce que l'agent basique à base de chaux provoque ladite élévation du pH jusqu'à ladite deuxième valeur susdite en moins de 5 minutes.
2. Procédé suivant la revendication 1 , dans lequel ledit floculant organique anionique est un polymère anionique présentant un poids moléculaire moyen supérieur à 500.000 Da, de préférence supérieur à 1.000.000 Da, de manière plus préférentielle entre 5106 et 35106 Da, et de la manière la plus préférentielle entre 15106 et 30106 Da.
3. Procédé suivant la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que ladite deuxième valeur de pH est égale ou supérieure à 11 , de préférence égale ou supérieure à 12.
4. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite élévation du pH dure moins de 3 minutes, de préférence moins de 2 minutes, en particulier moins de 1 minute.
5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'addition de l'agent basique à base de chaux et l'addition dudit au moins un floculant organique anionique ont lieu simultanément ou d'une manière séparée dans le temps.
6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'agent basique à base de chaux est choisi parmi le groupe constitué de chaux sous forme vive, sous forme éteinte partiellement ou totalement pulvérulente ou sous forme éteinte en suspension dans une phase aqueuse qui nécessite, pour atteindre un pH de 12 dans une solution aqueuse de NH4CI/(NH4)2HPO4 présentant un pH initial de 7,5, un temps tpHi2 égal ou inférieur à 90 secondes.
7. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que les chaux susdites sont formées de particules ayant un d5o égal ou inférieur à 30 μm.
8. Procédé suivant l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que la chaux est une chaux vive partiellement éteinte, présentant une proportion de chaux éteinte située entre 1 et 20% en poids.
9. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la chaux est une chaux vive partiellement éteinte ou un lait de chaux contenant une teneur en hydroxyde de métal alcalin.
10. Procédé suivant la revendication 9, caractérisé en ce que la chaux contient une teneur > 0 et < 10% en poids d'hydroxyde de métal alcalin.
11. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que ledit au moins un floculant organique est choisi parmi le groupe constitué de polyélectrolytes à base de polymères ou copolymères d'acide acrylique, d'acrylate, d'acrylamide et de leurs mélanges.
PCT/EP2007/062296 2006-11-14 2007-11-13 Procédé de traitement de boues WO2008058973A1 (fr)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP07847153A EP2094613B1 (fr) 2006-11-14 2007-11-13 Procédé de traitement de boues
AT07847153T ATE524421T1 (de) 2006-11-14 2007-11-13 Verfahren zur verarbeitung von schlamm
PL07847153T PL2094613T3 (pl) 2006-11-14 2007-11-13 Sposób obróbki szlamów
CN2007800423254A CN101553437B (zh) 2006-11-14 2007-11-13 处理泥浆的方法
BRPI0718912-5A BRPI0718912A2 (pt) 2006-11-14 2007-11-13 Processo de tratamento de lamas
DK07847153.9T DK2094613T3 (da) 2006-11-14 2007-11-13 Fremgangsmåde til behandling af slam
US12/312,204 US8147703B2 (en) 2006-11-14 2007-11-13 Method for processing sludge
US13/371,612 US20120152854A1 (en) 2006-11-14 2012-02-13 Method for Processing Sludge

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06123985.1 2006-11-14
EP06123985 2006-11-14

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US13/371,612 Continuation US20120152854A1 (en) 2006-11-14 2012-02-13 Method for Processing Sludge

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008058973A1 true WO2008058973A1 (fr) 2008-05-22

Family

ID=37684447

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2007/062296 WO2008058973A1 (fr) 2006-11-14 2007-11-13 Procédé de traitement de boues

Country Status (12)

Country Link
US (2) US8147703B2 (fr)
EP (1) EP2094613B1 (fr)
CN (1) CN101553437B (fr)
AT (1) ATE524421T1 (fr)
BR (1) BRPI0718912A2 (fr)
DK (1) DK2094613T3 (fr)
ES (1) ES2372218T3 (fr)
PL (1) PL2094613T3 (fr)
PT (1) PT2094613E (fr)
RU (1) RU2458013C2 (fr)
UA (1) UA96164C2 (fr)
WO (1) WO2008058973A1 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010106111A1 (fr) 2009-03-17 2010-09-23 S.A. Lhoist Recherche Et Développement Composition à base de chaux, leur procédé de fabrication et leur utilisation en traitement des eaux et boues
WO2010106118A1 (fr) 2009-03-17 2010-09-23 S.A. Lhoist Recherche Et Développement Compositions pour le conditionnement de boues

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR112013018689A2 (pt) * 2011-01-31 2016-10-18 Ashland Licensing & Intellectu processo para desaguamento de lodo
CN102515457A (zh) * 2011-12-13 2012-06-27 中国科学院沈阳应用生态研究所 剩余活性污泥的快速风干的方法
BE1021522B1 (fr) * 2012-09-12 2015-12-07 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Composition de lait de chaux de grande finesse
US10626031B2 (en) 2016-08-24 2020-04-21 Heritage Research Group Treatment of sludges and flocculants using insoluble mineral colloidal suspensions
US10647606B2 (en) * 2017-08-18 2020-05-12 Graymont Western Canada Inc. Treatment of oil sands tailings with lime at elevated pH levels
CN108299066A (zh) * 2017-09-25 2018-07-20 路德环境科技股份有限公司 园林种植土的生产方法
WO2019094620A2 (fr) 2017-11-08 2019-05-16 Graymont Western Canada Inc. Traitement de flux de queues à l'aide d'une ou de plusieurs doses de chaux, et systèmes et procédés associés
WO2020055893A1 (fr) 2018-09-11 2020-03-19 Graymont Western Canada Inc. Amélioration des caractéristiques géotechniques de résidus par ajout de chaux
CN114538746B (zh) * 2022-03-01 2024-05-14 陕西化工研究院有限公司 一种油泥污水分离的处理方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5676293A (en) * 1979-11-28 1981-06-23 Norihiko Base Application of high polymer flocculant
JPS6192227A (ja) * 1984-10-09 1986-05-10 Gamuren Nippon Kk 圧密濃縮土地造成法
DE4306652A1 (de) * 1993-03-03 1994-09-08 Allied Colloids Mfg Gmbh Wäßrige Calciumhydroxidsuspension und ihre Verwendung
US5616283A (en) * 1995-08-25 1997-04-01 Chemical Lime Company High solids lime as a caustic replacement
WO2002092701A1 (fr) * 2001-05-14 2002-11-21 Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited Laits de chaux a faible granulometrie et production de ces derniers

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4173532A (en) * 1974-03-07 1979-11-06 Entenmann's, Inc. Method for treating plant effluent
US4028238A (en) * 1975-11-03 1977-06-07 Dart Industries Inc. Treatment of municipal waste sludges
US4160731A (en) * 1978-04-18 1979-07-10 American Cyanamid Company Process for dewatering sewage sludges disinfected with lime
US4342653A (en) * 1979-02-15 1982-08-03 American Cyanamid Company Process for the flocculation of suspended solids
JPS5613099A (en) * 1979-07-10 1981-02-07 Nichireki Chem Ind Co Ltd Treating method of sludge
SU994444A1 (ru) * 1980-10-15 1983-02-07 Управление Водопроводно-Канализационного Хозяйства "Водоканал" Исполнительного Комитета Ленинградского Городского Совета Народных Депутатов Способ кондиционировани осадков сточных вод
JPS6038200B2 (ja) * 1982-04-22 1985-08-30 栗田工業株式会社 汚泥脱水法
HU189058B (en) * 1984-03-07 1986-06-30 Merei,Jozsef,De Method for dewatering sludges originated after aerobic and anaerobic decomposing of domestic sewages
US4704209A (en) * 1986-07-28 1987-11-03 Nalco Chemical Company Sulphonate-containing terpolymers as flocculants for suspended solids
US5277826A (en) * 1991-11-01 1994-01-11 Browning Ferris Industries Lime and fly ash stabilization of wastewater treatment sludge
BE1006655A5 (fr) * 1992-01-31 1994-11-08 Lhoist Rech & Dev Sa Lait de chaux et/ou d'hydroxyde de magnesium.
US5580459A (en) * 1992-12-31 1996-12-03 Hoechst Celanese Corporation Filtration structures of wet laid, bicomponent fiber
KR100562456B1 (ko) * 1997-12-19 2006-03-21 소니 가부시끼 가이샤 배수 처리제 및 배수 처리 방법과, 슬러지 탈수제 및 슬러지처리 방법
CA2279525A1 (fr) * 1999-08-03 2001-02-03 Institut National De La Recherche Scientifique Procede hybride chimique et biologique de decontamination de boues d'epuration municipales
RU2222502C2 (ru) * 2001-10-22 2004-01-27 ФГУП "Саратовский научно-исследовательский институт химии и технологии акриловых мономеров и полимеров с опытным заводом" Способ кондиционирования гидроксидных осадков природных и промышленных сточных вод
US7022240B2 (en) * 2003-01-15 2006-04-04 Hart Resource Technologies, Inc. Method for on-site treatment of oil and gas well waste fluids
BE1015602A3 (fr) * 2003-07-11 2005-06-07 Lhoist Rech & Dev Sa Procede de deshydratation de boues et boues ainsi deshydratees.

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5676293A (en) * 1979-11-28 1981-06-23 Norihiko Base Application of high polymer flocculant
JPS6192227A (ja) * 1984-10-09 1986-05-10 Gamuren Nippon Kk 圧密濃縮土地造成法
DE4306652A1 (de) * 1993-03-03 1994-09-08 Allied Colloids Mfg Gmbh Wäßrige Calciumhydroxidsuspension und ihre Verwendung
US5616283A (en) * 1995-08-25 1997-04-01 Chemical Lime Company High solids lime as a caustic replacement
WO2002092701A1 (fr) * 2001-05-14 2002-11-21 Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited Laits de chaux a faible granulometrie et production de ces derniers

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"Mémento technique de l'eau", vol. 2, 1989, pages: 119 - 123

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010106111A1 (fr) 2009-03-17 2010-09-23 S.A. Lhoist Recherche Et Développement Composition à base de chaux, leur procédé de fabrication et leur utilisation en traitement des eaux et boues
WO2010106118A1 (fr) 2009-03-17 2010-09-23 S.A. Lhoist Recherche Et Développement Compositions pour le conditionnement de boues

Also Published As

Publication number Publication date
RU2009122374A (ru) 2010-12-20
PL2094613T3 (pl) 2012-01-31
ES2372218T3 (es) 2012-01-17
US20120152854A1 (en) 2012-06-21
EP2094613A1 (fr) 2009-09-02
RU2458013C2 (ru) 2012-08-10
ATE524421T1 (de) 2011-09-15
EP2094613B1 (fr) 2011-09-14
PT2094613E (pt) 2011-11-24
DK2094613T3 (da) 2011-11-28
UA96164C2 (ru) 2011-10-10
US20110042319A1 (en) 2011-02-24
CN101553437B (zh) 2012-06-06
CN101553437A (zh) 2009-10-07
BRPI0718912A2 (pt) 2013-12-10
US8147703B2 (en) 2012-04-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2094613B1 (fr) Procédé de traitement de boues
BE1019037A3 (fr) Compositions a base de chaux, leur procede de fabrication et leur utilisation en traitement des eaux et boues.
EP2920128B1 (fr) Suspension aqueuse de chaux, procede de preparation et utilisations
EP2408719B1 (fr) Compositions pour le conditionnement de boues
EP1786734B1 (fr) Produit solide compacté bicouche de purification d&#39;eau et procédé de fabrication
CA2216606A1 (fr) Procede de stabilisation de boues
FR3029195B1 (fr) Nouvelle composition pour faciliter le transport des boues
BE1012467A3 (fr) Procede de conditionnement de boues.
BE1015602A3 (fr) Procede de deshydratation de boues et boues ainsi deshydratees.
CA2647410C (fr) Procede d&#39;obtention d&#39;un produit coagulant, produit destine a fabriquer ledit coagulant et procede de traitement des eaux usees et/ou industrielles utilisant ledit coagulant
EP1791792B2 (fr) Utilisation de chaux partiellement pre-hydratee dans la separation d&#39;un melange matieres solides/liquide, procede de traitement des boues et boues purifiees obtenues selon ce procede
EP2560744A1 (fr) Procédé de traitement d&#39;eau par floculation lestée mettant en oeuvre un agent floculant d&#39;origine naturelle
EP2920129A1 (fr) Utilisation d&#39;un copolymere hydrosoluble pour preparer une suspension aqueuse de chaux
WO2002076894A1 (fr) Composition utilisable pour le conditionnement de boues
WO2011110787A2 (fr) Produit solide compacte bicouche de purification d&#39;eau
FR2679546A1 (fr) Procede de traitement des eaux.
CA2754951A1 (fr) Compositions pour le conditionnement de boues
BE1009460A6 (fr) Procede de traitement des boues alumineuses ou ferrugineuses provenant d&#39;installations de traitement des eaux en vue de leur valorisation et produit traite a cet effet.
CA2754942A1 (fr) Compositions a base de chaux, leur procede de fabrication et leur utilisation en traitement des eaux et boues
EP1196356A1 (fr) Conditionnement de boues avec des compositions comprennant un tensio-actif anionique et un cation mineral
FR2621318A1 (fr) Procede d&#39;obtention d&#39;un polyelectrolyte hydrosoluble

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780042325.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07847153

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12312204

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007847153

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009122374

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 3385/CHENP/2009

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: a200904813

Country of ref document: UA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0718912

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20090513