WO2008032779A1

WO2008032779A1 - Fibre optique et matériau à base de fibre optique

Info

Publication number: WO2008032779A1
Application number: PCT/JP2007/067830
Authority: WO
Inventors: Takeshi Yoshida; Tomohiro Nunome
Original assignee: Fujikura Ltd.
Priority date: 2006-09-14
Filing date: 2007-09-13
Publication date: 2008-03-20
Also published as: EP2060938A1; JPWO2008032779A1; CN101535851B; US20090317040A1; US7835609B2; CN101535851A; JP4677491B2; RU2401444C1; EP2060938A4

Description

明細書

光ファイバ及び光ファイバ母材

技術分野

[0001] 本発明は、光ファイバ及び光ファイバ母材に関する。光ファイバを用いて光アナ口グ信号や光ベースバンド信号を長距離伝送する場合、誘導プリリュアン散乱 (以下、

SBSと記す）の影響で、光ファイバ中にあるパワーの光を入射しょうとしても、ある一定光量（SBSしきいパワー）までしか入射できず、残りは後方散乱光となって入射側に戻ってしまう現象が発生するため、入射可能な信号光パワーが制限される問題があった。本発明は、この SBSの発生を抑制し、より高いパワーの信号光の伝送が可能となる光ファイバに関する。

本願 (ま、 2006年 9月 14曰 ίこ出願された特願 2006— 249360号 ίこ基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

背景技術

[0002] 近年、光ファイバを各家庭まで延線し、これを用いて各種情報をやりとりする、フアイバトウザホーム（FTTH)サービスが拡充されつつある。様々な情報を伝送する FTT Hにおいて、放送信号とその他の通信信号をそれぞれ異なる方式で、 1本の光フアイバを用いて同時に伝送するシステムがある。一般にこのシステムにおいて、放送信号はアナログ信号やベースバンド信号、又は光 SCM信号であることが多い。伝送媒体である光ファイバの観点から見たシステムの特徴は、次のようになる。

(i) FTTHは通常ダブルスター型の PON (Passive Optical Network)であり、分配口スが大きくなる。

(ii)アナログ信号やベースバンド信号、又は光 SCM信号を伝送するため、受信機における CNR (Carrier Noise Ratio)を大きくする必要があり、受光部における最低信号光パワーが通信で用いられるデジタル伝送に比して大きい必要がある。

[0003] このように、映像伝送において強度変調によるアナログ伝送を行う際、分配ロスの補償や高 CNRの確保のため、高パワー伝送が必要となる。しかし、光ファイバ中にある高パワーの光を入射しょうとしても、ある一定光量（SBS閾ィ直パワー）までしか入射できず、残りは後方散乱光となって入射側に戻ってしまう現象が発生するため、入射可能な信号光パワーが制限される問題があった。

[0004] この SBSを抑制するための手段として、長手方向にドーパント濃度、残留応力を変化させる手法 (例えば、特許文献 1参照）がある。これは、長手方向にドーパント濃度や残留応力を変化させることにより、プリリュアンスペクトルの広がりを大きくし、 SBS の発生を抑制することが可能となる。また、光ファイバに SBS抑制効果のある屈折率分布を持たせる手法も提案されている（例えば、特許文献 2〜5、 7参照）。

特許文献 1 :特許第 2584151号公報

特許文献 2： WO2004/100406号ノンフレット

特許文献 3 :米国特許第 7082243号明細書

特許文献 4 :特開 2006— 154707号公報

特許文献 5：特開 2006— 184534号公報

特許文献 6：特開 2006 _ 133314号公報

特許文献 7 :特開 2006— 154713号公報

^特許文 1： Design concept for optical fibers with enhanced SB¾ threshold Opti cs Express, Vol. 13 Issue 14 Page 5338 (July 2005) An dreykoby akov

非特許文献 2： "Nonlinear Optical Fibers with Increased SBS Thresholds" OFC/NF OEC 2006, OtyA3, Scott Bickham, An drey obyakov, Shenping Li

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] SBSを抑制する技術としては、先に述べたように、長手方向にドーパント濃度や、残留応力を変化させる手法が報告されている（特許文献 1)。し力、しながら、この方法では長手方向に光学特性が変化してしまうために、実用上好ましくな!/、。

[0006] また、光ファイバに屈折率分布を持たせることで、 SBSを抑制させる手法も報告されている（特許文献 2〜5、 7)。この方法では、長手方向に光学特性の変化は起こらないが、屈折率分布を目標とする特性に合致するような構造とする必要がある。

[0007] 特許文献 2, 3及び 5では、 3層構造をもつ屈折率分布を有する光ファイバにおいて、屈折率分布を適切な条件に設定することで、 SBS力 S抑制され、また、 ITU— TReco mmendation G.652 (以下、 G652と記す）と同等の光学特性が得られると記載されている。し力、しながら、特許文献 2, 3及び 5に記載されている構造の内、全ての構造において、 G652と同等の光学特性が満足される訳ではなぐ実際にこの条件を元に製造を行う場合、それぞれの条件において適切な設計値が必要となる。

[0008] また、特許文献 4においては、その構造から一様曲げ損失が悪化する傾向があり、光ファイバの取り扱!/、を考慮すると望まし!/、形状ではなレ、。

また、特許文献 6については、フッ素を意図的な位置に添加する必要があるため、 VAD法を用いた母材製造が困難である。

また、特許文献 7については、その屈折率分布の形状が記載されたのみであり、詳細なパラメータ等につ!/、ては言及されて!/ヽなレ、。

課題を解決するための手段

[0009] 本発明は、前記事情に鑑みてなされ、適切な屈折率分布の構造設計値を与えることで、長手方向に安定した特性を有し、また G652との互換性を有し、さらに製造性にも優れた SBSを抑制した光ファイバ及び光ファイバ母材の提供を目的とする。

[0010] 本発明の第 1の態様（aspect)にした力 Sい、コアの中央部に、コアの中心から半径 R l^ mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl mから 2 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2 を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜1^3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドによって構成される屈折率分布を有し、前記 Δ2が 0.4%以下であり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3の関係が、 Δ1〉Δ2、力、つ、 Δ3〉Δ2、であり、 Δ 3〉 Δ 1であり、前記 Δ 1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ3— Δ2=Υとした場合、（Χ+Υ)〉0· 4%であり、前記 X、 Υが、 0.25%<Χ<0.6⁰/₀、力、つ、 0· 1%≤Υ≤0.6⁰/₀、力、つ、（2*Χ— 0· 7)%<Υ< ( Χ/2 + 0.4)%となる関係を満たし、前記 Δ2、 A3、R1、R2力 (Δ2+ Δ3) + 1. 0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3)-1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.15となる関係を満たし、ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、波長 1· 31 mにおけるモードフィーノレド径カ 7.9〃m〜； 10.2〃111であり、零分散波長力 1300nm〜； 1324nmであり、零分散スロープが 0.093ps/(nm²'km)以下であり、直径 20mm、波長 1.31 inにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1· 55 111にぉける383閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光フアイバが提供される。

本発明の第 2の態様（aspect)にした力 Sい、コアの中央部に、コアの中心から半径 R 1 a mの領域に、最大比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl a mから R2 μ mの領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜1^3 111の領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、前記 Δ2力 0.4⁰/₀以下でり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3力 Δ1〉 Δ2、力、つ、 Δ3〉 Δ2、であり、 Δ3〉 Δ1であり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ3— Δ2=Υとした場合、 (Χ+Υ) >0.4⁰/₀であり、前記 X、 Υ力 0.25%<Χ<0.6%,力、つ、 0.1% ≤Υ≤0.6%、かつ、（2*Χ— 0· 7)%<Υ< (Χ/2 + 0.4) %となる関係を満たし、前記 Δ2、 A3、R1、R2力 (Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1. 45 かつ、 Δ2+Δ3≤1. 15となる関係を満たし、ケーブルカットオフ波長が 1260η m未満でり、波長 1· 31〃mにおけるモードフィーノレド径カ 7.9〃m〜； 10· 2^111 であり、零分散波長力 300nm〜； 1324nmであり、零分散スロープが 0.093ps/(n m²'km)以下であり、直径 20mm、波長 1.31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/ m以下であり、波長 1· 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光ファイバが提供される。

本発明の第 3の態様（aspect)にしたがい、コアの中央部に、コアの中心から半径 Rl mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl^ mから 2 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 R2 m〜R3 mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドによつて構成される屈折率分布を有し、前記 Δ2が 0.4%以下であり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3 の関係が、 Δ1〉Δ2、力、つ、 Δ3〉Δ2、であり、 Δ3〉 Δ 1であり、前記 Δ 1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ3— Δ2=Υとした場合、（Χ+Υ)〉0· 4%であり、前記 X、 Υ力 0.25%<Χ<0.6⁰/₀、力、つ、 0.1%≤Υ≤0.6⁰/₀、力、つ、（2*Χ— 0.7) % < Υ< (Χ/2 + 0.4)%となる関係を満たし、前記 Δ2、厶3、 1、 2カ、（Δ2+Δ3) +1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3)-1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.15となる関係を満たす光ファイバ母材であり、該光ファイバ母材を線引きして光ファイバ化した際、ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、波長 1.31 mにおけるモードフィ一ノレド径カ 7.9〃m〜； 10.2〃111であり、零分散波長力 1300nm〜； 1324nmであり、零分散スロープが 0.093ps/(nm²'km)以下であり、直径 20mm、波長 1.31 m における一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1· 55 111にぉける383閾値カ通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光ファイバ母材が提供される。

本発明の第 4の態様（aspect)にしたがい、コアの中央部に、コアの中心から半径 Rl mの領域に、最大比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl a mから R2 μ mの領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜1^3 111の領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、前記 Δ2力 0.4⁰/₀以下でり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3力 Δ1〉 Δ2、力、つ、 Δ3〉 Δ2、であり、 Δ3〉 Δ1であり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ3— Δ2=Υとした場合、 (Χ+Υ) >0.4⁰/₀であり、前記 X、 Υ力 0.25%<Χ<0.6%,力、つ、 0.1% ≤Υ≤0.6%、かつ、（2*Χ— 0· 7)%<Υ< (Χ/2 + 0.4) %となる関係を満たし、前記 Δ2、 A3、R1、R2力 (Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1. 45 かつ、 Δ2+Δ3≤1· 15となる関係を満たす光ファイバ母材であり、該光フアイバ母材を線引きして光ファイバ化した際、ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満でり、波長 1 · 31〃mにおけるモードフィーノレド径カ 7· 9〃m〜； 10· 2〃111であり、零分散波長力 Sl300nm〜； 1324nmであり、零分散スロープが 0· 093ps/(nm² -km) 以下であり、直径 20mm、波長 1. 31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1 · 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3d B以上であることを特徴とする光ファイバ母材が提供される。

図面の簡単な説明

[図 1]図 1は、光ファイバにおける SBSの発生を示し、入射光パワーと透過、後方散乱光パワーとの関係を示す図である。

[図 2]図 2は、 SBS閾値測定系を例示する構成図である。

[図 3]図 3は、図 4に示すステップインデックス型の屈折率分布を持つ SMFにおける S BS閾値の MFD依存性を示す図である。

[図 4]図 4は、ステップインデックス型の屈折率分布を示す図である。

[図 5]図 5は、本発明に係る光ファイバの屈折率分布の第 1の例を示す図である。

[図 6]図 6は、本発明に係る光ファイバの屈折率分布の第 2の例を示す図である。

[図 7]図 7は、 Δ 1— Δ 2=Χ、 Δ 3— Δ 2=Υとしたとき、 Χ+Υの値と、同一の MFDを有する SMFに対する SBS抑圧効果（SBSeff)との関係を示す図である。

[図 8]図 8は、零分散波長 1300nm〜； 1324nm、且つ SBSeff≥ + 3dBを満たす（X

, Y)の関係を示す図である。

[図 9]図 9は、 MFD = 7. 9〃m〜； 10. 2 mを満たす Δ 2+ Δ 3と R2/R1の関係を示す図である。

[図 10]図 10は、 Δ 3—Δ 1と、 SBSeffの関係を示す図である。

[図 11]図 11は Δ 1— Δ 2と SBSeffの関係を示す図である。

[図 12]図 12は Δ 1—Δ 2と SBSeffの関係を示す図である。

[図 13]図 13は、実施例 1及び実施例 la〜； lgの SBS閾値と MFDとの関係を示す図である。

[図 14]図 14は、実施例 1及び実施例 1 a〜； 11の SB S閾値と MFDとの関係を示す図である。 [図 15]図 15は、実施例 2a〜2fの SBS閾値と MFDとの関係を示す図である。

[図 16]図 16は、実施例 2g〜2mの SBS閾値と MFDとの関係を示す図である。

[図 17]図 17は、実施例 3の光ファイバの屈折率分布を示す図である。

[図 18]図 18は、実施例 5の光ファイバ母材の屈折率分布を示す図である。

[図 19]図 19は、実施例 5の SBS閾値と MFDとの関係を示す図である。

[図 20]図 20は、実施例 6の光ファイバ母材の屈折率分布を示す図である。

[図 21]図 21は、実施例 6の SBS閾値と MFDとの関係を示す図である。

[図 22]図 22は、実施例 7の光ファイバ母材の屈折率分布を示す図である。

符号の説明

[0012] 1 波長 1. 32 111の光源

2 波長 1. 55 mの光源

3 EDPA

4 後方散乱光パワー測定用のパワーメータ

5 9 : 1カプラ

6 入射光パワー測定用のパワーメータ

7 透過光パワー測定用のパワーメータ

8 被測定光ファイバ

発明を実施するための最良の形態

[0013] 本発明の光ファイバは、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 RI H mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 Rl rn力、ら 2 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111 〜 3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3 層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接して設けられ、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、又は、

コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 R1 mの領域に、最大比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 R1 mから 2 111の領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111〜1^3 111の領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接して設けられ、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、前記 Δ2が 0.4%以下であり、

前記 Δ1、 Δ2、 Δ3の関係が、 Δ1〉Δ2、 Δ 3〉 Δ 2、かつ Δ 3〉 Δ 1の関係であり前記 Δ1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ 3— Δ 2=Υとした場合、 (Χ+Υ)〉0.4 ο/οであり、前記 X、 Υ力 0· 25%<Χ<0.6%, 0. 1%≤Υ≤0.6⁰/₀、力、つ（2*Χ— 0 .7)%<Υ<(Χ/2 + 0.4)%となる関係を満たし、

前記 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2が、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.1 5

となる関係を満たし、

ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、

波長 1.31〃mにおけるモードフィーノレド径カ 7.9〃m〜； 10.2〃111であり、零分散波長力 1300應〜 1324應であり、

零分散スロープが 0.093ps/nm²'km以下であり、

直径 20mm、波長 1.31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1· 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、且つ同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3d B以上の SBS閾値であることを特徴としている。

[0014] なお、本発明の光ファイバは、典型的には VAD法で製造された母材を線引きすることによって製造することができる力その母材の製法に関しては、 VAD法に限定されず、一般に良く知られている、 OVD法や CVD法としてもなんら問題はない。

[0015] 図 1は、光ファイバにおける、 SBSの発生を示したグラフである。図 1に示すように、光ファイバへの入射光パワーを徐々に増加させると、ある値を境に後方散乱光のパヮ一が急激に増大し、入射光パワーの大半が後方散乱光となって入射側に戻ってしまう。そこで、図 1に示すように、入射光パワーの変化に対する、後方散乱光の傾きの変化率 (後方散乱光の 2階微分）が最大となる入射光パワーを、 SBSが発生する閾値（SBS閾値）と定義できる。

[0016] また、図 2は、 SBS閾値の測定系を例示する構成図であり、図 2中、符号 1は波長 1 . 32 111の光源、 2は波長 1. 55 111の光源、 3は EDPA、 4は後方散乱光パワー測定用のパワーメータ、 5は 9 : 1力プラ、 6は入射光パワー測定用のパワーメータ、 7は透過光パワー測定用のパワーメータ、 8は被測定光ファイバである。この測定系では、 9 : 1カプラ 5を介し、 3台のパワーメータ 4 , 6 , 7を接続し、被測定光ファイバ 8の入射光、後方散乱光及び透過光パワーを測定する。そして、後方散乱光の入射光に対する 2階微分が最大となる入射光パワー力 S、 SBS閾ィ直となる。

[0017] また、特許文献 2, 3においても、同様の測定系及び定義を用いて SBS閾値を評価している。さらに、この SBS閾値の定義は、下記文献において定義 4として考察されている。

清水、 "単一モード光ファイバにおける SBS閾値に関する考察"、電子情報通信学会 2005年総合大会 B— 10— 66

[0018] また、 SBS閾値は、モードフィールド径（以下、 MFDと記す）依存性がある。図 4に示すように、通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、 G652規格を満足するシングルモード光ファイバ（以下、 SMFと記す）における SBS閾値の MFD依存性を計算し、プロットした結果を図 3に示す。図 3に示すように、 G652の規格である波長 1. 31 111における MFD力 7. 9—10. 2 111の範囲において、 SMFの SBS閾ィ直は、 7. 4dBm〜9. 7dBmの範囲で変化する。そのため、 SBS閾値を比較する場合、同一の MFDを有する光ファイバを対比させる必要がある。

[0019] 本発明の光ファイバは、 G652に記載されている光学特性、即ち、ケーブルカットォフ波長力 1260nm未満であり、波長 1. 31〃 mにおける MFD力 7. 9〃m〜； 10. 2 μ mであり、零分散波長力 1300nm〜 324nmであり、零分散スロープが 0. 093ps/ nm² ' km以下であり、曲げ直径 20mm、波長 1. 31 mにおける一様曲げ損失が 2d B/m以下であり、さらに、同一の MFDを持つ SMFに比して 2倍（（ + 3dB)以上の S BS閾値を有している。

[0020] 図 5は、本発明の光ファイバにおける屈折率分布の第 1の例を示す図である。該屈折率分布は、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 R1 mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 Rl H m〜R2 [I mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111〜1^3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接して設けられ、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドと力、ら構成されており、 Δ 1〉 Δ 2、 Δ 3〉 Δ 2であることを特徴としている。

[0021] また、本発明の光ファイバの屈折率分布は、図 6に示すように、比屈折率差が一定のィ直をとらなくてもよい。図 6は、本発明の光ファイバにおける屈折率分布の第 2の例を示す図である。該屈折率分布は、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 R ； mの領域に、最大比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 R1 m〜R2 _β mの領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111〜1^3 111の領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接して設けられ、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成されていてもよい。またここで、 Δ 1〉 Δ 2、 Δ 3〉 Δ 2である。

[0022] また、前記 3層構造のコアと、それを囲む 1層のクラッド構造の屈折率分布を有する光ファイバにおいて、先に述べた光学特性、即ち G652とコンパチブルな特性を持ちつつ、 SBS閾値を、本発明の光ファイバと同一の MFDを有する SMFに比して 2倍（ + 3dB)以上の向上が可能な光ファイバを得るため、詳細な検討を重ねた結果、 Δ 1 , Δ 2, Δ 3及び R1 , R2, R3の関係に制限があることを見出した。

[0023] 図 7は、 Δ 1—Δ 2=Χ, Δ 3— Δ 2=Υとしたとき、 SBSの SMFに対する抑圧効果： SBSeffの関係を表した図である。ここで、 SBSeffは、次式で定義する。

SBSeff =本発明の光ファイバの SBS閾値一本発明の光ファイバと同一の MFDを有する SMFの SBS閾値。

[0024] 図 7より、 X + Yを 0· 4%より大きくすることで、 SBSeffは + 3dB以上改善され、 SB S閾値を向上させることが可能となる。し力もながら、前記条件のみでは、 G652とコンパチブルな光学特性を持つ光ファイバを得られない場合がある。即ち、零分散波長が 1300nm〜； 1324nmとなる光ファイバを得るために、前記 X, Yが、 Χ<0· 6%であり、且つ、 0· 1%≤Υ≤0.6%であり、かつ、（2*Χ— 0· 7)%< Υ< (Χ/2 + 0.4)%とするのが好ましい。このような条件を満たす、 X, Υの関係を図 8に示す。

[0025] また、前記条件を満たしつつ、波長 1.31 H mにおける MFDを G652規格の下限である、 7.9〃m以上とするために、 Δ2を 0.4%以下とするのが好ましい。さらに、波長 1.31〃mにおける MFDを 7.9〃m〜； 10.2 mとするために、 R2/R1で表される、第 3コアの半径方向の位置を、 2と 3の和、 Δ 2+ Δ 3に応じて適切に配置させる必要がある。

[0026] 波長 1· 31 111にぉける^^0が7.9 m〜； 10.2 mを満たす光ファイバを得るために、（Δ2+ Δ3)と R2/R1は、次の関係、つまり、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.

15となる関係を満たすことが好ましい。上記条件を満たす（Δ2+ Δ3)と R2/R1の関係を図 9に示す。

[0027] また、光ファイバの製造性の観点からは、 Δ3≥Δ 1とすることが望ましい。

図 10は、 Δ 3— Δ1と、 SBSeffの関係を示した図である。図 10に示すように、 Δ3 Δ1が負の場合、比屈折率差の僅かな変動で SBSeffが大きく変化する。一方、 Δ 3— Δ1が正の場合、比屈折率差の変化に対する SBSeffの変化の割合は小さい。また、 SBSeffを Δ3— Δ1の 2次式として近似すると、その近似曲線は上に凸の放物線であり、また変極点は Δ 3— Δ 1〉0であり、 Δ3— Δ 1が正の場合に比屈折率差の変動による SBSeffの影響が小さいことが分かる。

光ファイバの母材製造時に、ドーパント濃度の揺らぎによって比屈折率差が目標より ±0.05%程度変化することがある。その場合、 SBSeffが目標よりも低下する可能性がある。 Δ 3— Δ 1が正の場合、比屈折率差の変動による SBSeffの変化量が小さいため、ドーパント濃度の揺らぎによる比屈折率差の変化に対し、 SBSeffは大きく変化せず、常に安定した SBS特性を得ることができる。

なお、図 10の屈折率分布は、 ΑΚίΟ.5%、 Δ2¾0.22%、 Δ3«0.025%亥 ijみで 0.40—0.65⁰/₀、 R2/R1(ま 2.2である力表 1に示すように、異なる Δ1、 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2、 R3の組み合わせでも同様に変極点は Δ3— Δ1〉0となり、 Δ3— Δ 1が正の場合に、常に安定した SBS特性を得られることが分かる。

また、 Δ1—Δ2«0.25%以上とするのが望ましい。図 11は Δ1— Δ2と SBSeffの関係を示した図である。図 11に示すように、厶1が厶2ょり0.25%以上高い場合、 Δ 1と Δ 2の差が 0.25%以下と比較して SBSeffを大きく増加させることが可能になり、より大きな SBS抑制効果が得られる。また、厶1ー厶2が0.25%以上の場合、光ファィバ母材作製時に生じるドーパント濃度の揺らぎによる比屈折率差の変化の影響が緩和され、 Δ1-Δ 2が変化しても SBSeffに大きな変化がなぐ歩留まりの低下を防ぐこと力 Sできる。

なお、図 11の屈折率分布は、 AKiO.03%亥 ijみで 0.44%〜0.56%、 Δ2¾0. 24%、 Δ3は 0.55%であり、 R2/R1は 2.2である。し力、しな力ら、図 12に示すように、異なる Δ1、 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2、 R3の糸且み合わせ、すなわち、厶1カ 0.44⁰/₀〜 0.56%,厶2カ 0.18%~0.26%,厶3カ 0.45%~0.65⁰/₀、 2/ 1力 1.8— 2 .6の範囲とした屈折率分布においても同様の傾向が得られ、 Δ1— Δ2力 SO.25% 以上の屈折率分布において、より大きな SBS抑制効果が得られ、また、 Δ 1— Δ2の変化に対する SBSeffの依存性も小さくなる。

[表 1]

△1 厶 2 R2/R1 変極点 (A3-A1)

% % ― %

0.5 0.22 2.2 0.10

0.5 0.18 2.2 0.18

0.5 0.26 2.2 0.02

0.44 0.22 2.2 0.02

0.56 0.22 2.2 0.12

0.5 0.22 1.6 0.05

0.5 0.22 2 0.10

0.5 0.22 2.4 0.01 [0028] さらに、第 3コアを前記のように配置することにより、 SBS閾値を従来の光ファイバより + 3dB以上の SBS閾値を得つつ、 G652とコンパチブルな特性を得ることが可能となる。

実施例

[0029] [実施例 1、比較例 1]

表 2に、図 5の屈折率分布を持つ、実施例 1の光ファイバの構造パラメータ及び光学特性を示す。また、併せて比較例 1の光ファイバの構造パラメータ及び光学特性を示す。比較例 1の光ファイバは、図 4に示すようなステップインデックス型の屈折率分布を有する SMFである。

[0030] [表 2]

表 2に示すように、本発明に係る実施例 1の構造パラメータを持つ光ファイバは、 20 kmの光ファイバにおける SBS閾値が 12· 2dBmであり、同一の MFDを有する比較例 1の光ファイバと比して + 3. 5dBの抑圧効果が得られた。また、実施例 1の光ファィバは、比較例 1の SMFと同等の光学特性を有しており、 G652規格を満足している

〇

[0032] [実施例 la〜； lg]

また、表 3に、実施例 1の構造パラメータを、前記 X、 Y及び R2ZR1の範囲で振つた場合の結果を示す。

[0033] [表 3]

表 3に示した実施例 la〜； lgの構造パラメータを持つ光ファイバは、図 13に示すように、 20kmの光ファイバにおける SBS閾値が 12· 4—13. 3dBmであり、同一の MF Dを有する SMFと比して + 3. 7〜+ 4. 6dBの抑圧効果が得られた。また、実施例 1 a〜lgの光ファイバの光学特性は、全て G652規格を満足している。

[実施例 lh〜； It]

表 4、表 5に、実施例 1の構造パラメータを、先に記した X、 Y、 R2/R1の範囲で振つた結果を示す。表 3に示した実施例 la〜； lg、および、表 4、表 5に示した実施例 lh 〜； Itの構造パラメータを持つ光ファイバは、図 14に示すように、 20kmの光ファイバにおける SBS閾値が 10. 9—13. 8dBmであり、同一の MFDを有する SMFと比して + 3. ；!〜 + 4. 5dBの抑圧効果が得られた。また、実施例 lh〜； Itの光ファイバの光学特性は全て G652規格を満足している。

[表 4]

Mu薪0035a 22f〜

表 6に、図 6の屈折率分布を持つ光ファイバにおいて、屈折率分布の構造パラメタを、前記 X、 Y及び R2/R1の範囲で振った場合の光学特性を示す。

[表 6]

に、 20kmの光ファイバにおいて SBS閾値が 12· 0~13. 7dBmであり、同一の MF Dを有する SMFと比して + 3. 3〜+ 5. OdBの抑圧効果が得られた。また、実施例 2 a〜2fの光ファイバの光学特性は、全て G652規格を満足している。

さらに、図 6のように第 3コアの屈折率を変化させることにより、コア中の GeOドープ

2 量を減らすことができ、光ファイバ中の損失を低減させることが可能となる。

[実施例 2g〜2m]

表 7に、図 6の屈折率分布を持つ光ファイバにおいて、屈折率分布の構造パラメ一タを、先に記した X、 Y、 R2/R1の範囲で振った場合の光学特性を示す。表 6に示した実施例 2a〜2fおよび、表 7に示した 2g〜2mの構造パラメータを持つ光ファイバは、図 16に示すように、 20kmの光ファイバにおいて SBS閾値が 10· 8— 14. 3dBm であり、同一の MFDを有する SMFと比して + 3. 2〜+ 4. 7dBの抑圧効果が得られた。また、実施例 2g〜2mの光ファイバの光学特性は、全て G652規格を満足してい o

[表 7]

[実施例 3、実施例 4]

図 17に、本発明に係る実施例 3の光ファイバの屈折率分布を示す。実施例 3における屈折率分布は、図 17に示すように、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 Rl μ mの領域に位置する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 1 111〜1^2 111の領域に位置する第2コァと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 R2 μ m〜R3 μ mの領域に位置する第 3コアとからなる 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接して設けられ、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成されている。し力もながら、実施例 1、実施例 2とは異なり、該コァの屈折率分布は、緩やかな変化をしており、その境界が曖昧となっている。そこで、比屈折率差の径方向の変化率（d A /dr)を用いて各層の径を決定した。また、第 1コアの比屈折率差 Δ 1は、下記式（1)に示すように、コアの中心から半径 R1の範囲で等価的に均一となる Δで定義し、第 2コアの比屈折率差 Δ 2は、半径 Rl m I^ mの領域で最小値となる比屈折率差で定義し、第 3コアの比屈折率差 Δ 3は、半径 R2 μ m〜R3 μ mの範囲で最大値となる比屈折率差で定義した。

[0039] 國

[0040] このようにして定義した、実施例 3の光ファイバの構造パラメータと、その光学特性を表 8に示す。また、表 8には実施例 3と同様の屈折率分布を持つ、実施例 4の光：バの構造パラメータとその光学特性をあわせて示す。

[0041] [表 8]

unit 実施例 3 実施例 4

R1 U m 1.36 1.73

R2 μ m 3.11 3.16

R3 μ m 4.58 4.67

R2/R1 ― 2.29 1.83

Δ1 % 0.50 0.53

△2 % 0.18 0.18

Δ3 % 0.48 0.53

Δ1-Δ2 % 0.32 0.35

厶 3-Δ2 % 0.30 0.35

厶 3 + Δ2 % 0.66 0.71 フアイ/くカツ卜才フ波長 μ m 1.32 1.32 ケーブルカットオフ波長 μ. m 1.24 1.23

MFD(Petermann II)@1.31 m U m 9.55 9.25 零分散波長 nm 1316.4 1320.4 零分散スロープ ps/nm² - km 0.089 0.089

020mm曲げ損失 @1, 31 jU m dB/m 0.23 0.07

SBS閾値 @1. m 20km dBm 12.7 12.2

損失 @1.55jW m dB/km 0.191 0.196

[0042] 表 8に示すように、実施例 3、実施例 4の光ファイバは、 SBS閾値が 20kmの光ファィバにおいて 12· 2—12.7dBmとなり、同一の MFDを有する SMFと比して + 3· 5 〜+ 4. OdBの抑圧効果が得られた。また、実施例 3、実施例 4の光ファイバは、全て G652規格を満足している。

[0043] [実施例 5]

図 18は、実施例 5の光ファイバ母材の屈折率分布である。本実施例の光ファイバ母材は図 18に示すように、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 Rl^ mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 Rl rn力、ら 2 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111 〜 3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアから成る、 3層構造のコアから成り、実施例 1、実施例 2と同様に 3層構造のコアを有する。

表 9、表 10に実施例 5の光ファイバ母材の構造パラメータを先に記した X、 Y、及び、 R2/R1の範囲で振り、該母材を線引きし、光ファイバ化した時の光学特性を示す。実施例 5の光ファイバ母材から線引きされて得られた光ファイバは、図 19に示すように SBS閾ィ直が 20kmの光ファイバにおいて 10· 9—13. 8dBmとなり、同一の MFD を有する SMFと比して + 3.；!〜 + 4. 5dBの抑圧効果が得られており、さらに G652 規格を満足している。

[表 9]

n ¾JS薪0044

図 20は、実施例 6の光ファイバ母材の屈折率分布である。本実施例の光ファイバ母材は図 20に示すように、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 R1 mの領域に、最大比屈折率差 Δ 1を有する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 R1 mから R2 _β mの領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、該第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111〜1^3 111の領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアから成る、 3層構造のコアから成り、実施例 1、実施例 2と同様に 3層構造のコアを有する。

表 11、表 12に実施例 6の光ファイバ母材の構造パラメータを先に記した X、 Y、及び、 R2/R1の範囲で振り、該母材を線引きし、光ファイバ化した時の光学特性を示す。実施例 6の光ファイバ母材から線引きされて得られた光ファイバは、図 21に示すように SBS閾ィ直が 20kmの光ファイバにおいて 10· 8— 14. 3dBmとなり、同一の MF Dを有する SMFと比して + 3. 2〜+ 4. 7dBの抑圧効果が得られており、さらに G65 2規格を満足している。

[表 11]

unit 実施例 6a 実施例 6b 実施例 6c 実施例 6d 実施例 6e 実施例 6f

R1 μ m 1.51 1.39 1.43 1.31 1.1 1 1.33

R2 μ m 3.03 3.05 2.87 3.13 3.10 3.45

R3 μ. m 4.60 4.49 4.36 4.49 4.25 4.83

R2/R1 ― 2.00 2.20 2.00 2.40 2.80 2.60

Δ 1 % 0.50 0.50 0.44 0.56 0.44 0.40

△2 % 0.24 0.22 0.18 0.18 0.26 0.30 厶 3 % 0.50 0.60 0.70 0.70 0.70 0.70 厶 1 -厶 2 % 0.26 0.28 0.26 0.38 0.18 0.10

Δ3-Δ2 % 0.26 0.38 0.52 0.52 0.44 0.40 厶 3 +厶 2 % 0.74 0.82 0.88 0.88 0.96 1.00 フアイ/くカツ卜才フ波長 μ m 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 ケーブルカットオフ波長 μ. m 1.24 1.24 1.24 1.24 1.24 1.24

MFD (Petermann II) @1.31 μ m μ. m 9.2 9.36 9.44 9.39 9.37 9.1 零分散波長 nm 1317.9 1314.9 1314.2 1322.6 1309.5 1308.1 零分散スロープ ps/nm²-km 0.0906 0.0905 0.0902 0.0914 0.0897 0.0898

0 20mm曲げ損失 @1.31 m dB/m 0.39 0.69 1.42 1.35 0.92 0.15

SBS閾値 @1.55 m 20km dBm 12.0 12.8 13.0 13.7 12.3 12.0

[実施例 7]

図 22は実施例 7の光ファイバ母材の屈折率分布である。本実施例の光ファイバ母材は図 22に示すように、コアの中央部に設けられ、コアの中心から半径 Rl ^ mの領域に位置する第 1コアと、該第 1コアを取り囲むように接して設けられ、半径 Rl ^ mから R2 mの領域に位置する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接して設けられ、半径 2 111〜1^3 111の領域に位置する第3コァから成り、実施例 1、実施例 2、実施例 5、実施例 6、と同様に 3層構造のコアを有する。し力、しながら、実施例 1、 2、 5、 6とは異なり、緩やかな変化をしており、その境界の定義は実施例 3、実施例 4と同一とした。

表 13に実施例 7の光ファイバ母材の構造パラメータと、該母材を線引きし、光フアイバ化した時の光学特性を示す。実施例 7の光ファイバ母材力線引きされて得られた光ファイバは、 SBS閾値が 20kmの光ファイバにおいて 12. 6dBmとなり、同一の M FDを有する SMFと比して + 3. 8dBの抑圧効果が得られており、また、 G652規格を満足している。

[表 13]

unit 実施例 7

R1 μ. m 1.41

R2 μ. m 3.03

R3 μ. m 4.60

R2/R1 ― 2.1

Δ 1 % 0.49

△ 2 % 0.13

△3 % 0.64

Δ 1 -Δ2 % 0.36

Δ3-Δ2 % 0.51

Δ3+Δ2 % 0.76

ファイバカットオフ波長 μ. m 1.32

ケーブルカットオフ波長 U m 1.24

MFD(Petermann II)@1.31 fJi m m 9.39

零分散波長 nm 131 9.6

零分散スロープ ps/nm²-km 0.090 φ 20mm曲げ損失 @ 1.31 )U m dB/m 0.21

SBS閾値 @1.55um 20km dBm 12.6 産業上の利用可能性

本発明においては、セグメントコア型の屈折率分布を持つ光ファイバにおいて、各層の比屈折率差 Δ 1 , Δ 2、 Δ 3の関係を適切に設計し、また第 3コアの位置を適切に配置したことにより、 G652に記載されている光学特性を維持しながら、 SBS閾値を同一の MFDを有する SMFと比して + 3dB以上、向上させることが可能となる。さらに、第 3コアの比屈折率差を、第 1コアの比屈折率差より大きくすることにより、光ファイバ母材の製造性を向上させることが可能となる。

Claims

請求の範囲

[1] コアの中央部に、コアの中心から半径 Rl a mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 R1 mから R2 mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜1^3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドによって構成される屈折率分布を有し、

前記 Δ2力 0.4⁰/₀以下でり、前記 Δ1、 Δ2、厶3の |係カ Δ1〉Δ2、力、つ、 Δ 3〉 Δ 2、であり、 Δ3〉Δ1であり、

前記 Δ1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ 3— Δ 2=Υとした場合、 (Χ+Υ)〉0.4 ο/οであり、前記 X、 Υ力 0.25%<Χ<0.6%,力、つ、 0.1%≤Υ≤0.6%,力、つ、 ( 2*Χ— 0· 7)%<Υ<(Χ/2 + 0.4)%となる関係を満たし、

前記 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2が、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.

15となる関係を満たし、

ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、

零分散スロープが 0.093ps/(nm²'km)以下であり、

直径 20mm、波長 1.31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1· 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光ファイバ。

[2] コアの中央部に、コアの中心から半径 Rl^ mの領域に、最大比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl mから 2 111の領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜 RS^ mの領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、

前記 Δ2が 0.4%以下であり、前記 Δ1、 Δ2、 Δ3が、 Δ1〉 Δ2、かつ、 Δ3〉 Δ2 、であり、 Δ3〉 Δ1であり、

前記 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2が、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.

15となる関係を満たし、

ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、

零分散スロープが 0.093ps/(nm²'km)以下であり、

コアの中央部に、コアの中心から半径 R1 mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 R1 mから R2 mの領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜1^3 111の領域に、ほぼ一定で正の比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドによって構成される屈折率分布を有し、

前記 Δ1、 Δ2、 Δ3を、 Δ1— Δ2=Χ、 Δ 3— Δ 2=Υとした場合、 (Χ+Υ)〉0.4 ο/οであり、前記 X、 Υ力 0.25%<Χ<0.6%,力、つ、 0.1%≤Υ≤0.6%,力、つ、 ( 2*Χ— 0· 7)%<Υ<(Χ/2 + 0.4)%となる関係を満たし、前記 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2が、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.

15となる関係を満たす光ファイバ母材であり、

該光ファイバ母材を線引きして光ファイバ化した際、

ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、

零分散スロープが 0.093ps/(nm²'km)以下であり、

直径 20mm、波長 1.31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1· 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光ファイバ母材。

コアの中央部に、コアの中心から半径 Rl^ mの領域に、最大比屈折率差 Δ1を有する第 1コアと、第 1コアを取り囲むように接し、半径 Rl mから 2 111の領域に、最小比屈折率差 Δ 2を有する第 2コアと、第 2コアを取り囲むように接し、半径 2 111〜 RS^ mの領域に、最大比屈折率差 Δ 3を有する第 3コアとからなる、 3層構造のコアと、前記 3層構造のコアを取り囲むように接し、ほぼ一定の屈折率を有するクラッドとから構成される屈折率分布を有し、

前記 Δ2、 Δ3、 Rl、 R2が、

(Δ2+ Δ3) + 1.0≤ R2/R1 ≤7*(Δ2+ Δ3) -1.45 かつ、 Δ2+ Δ3≤1.

15となる関係を満たす光ファイバ母材であり、

該光ファイバ母材を線引きして光ファイバ化した際、

ケーブルカットオフ波長が 1260nm未満であり、波長 1 · 31〃mにおけるモードフィーノレド径カ 7. 9〃m〜； 10. 2〃111であり、零分散波長力 1300應〜 1324應であり、

零分散スロープが 0. 093ps/(nm² 'km)以下であり、

直径 20mm、波長 1. 31 mにおける一様曲げ損失が 2dB/m以下であり、波長 1 · 55 mにおける SBS閾値が通常のステップインデックス型の屈折率分布を有し、同一のモードフィールド径を持つシングルモード光ファイバに比して + 3dB以上であることを特徴とする光ファイバ母材。