WO2008003307A2 - Kraftsensor zum erfassen eines kraftvektors - Google Patents

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Thorsten Meiss
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Werthschuetzky Roland
Thorsten Meiss
Thorsten Kern
Stephanie Klages
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    • A61B2090/064—Measuring instruments not otherwise provided for for measuring force, pressure or mechanical tension

Definitions

  • Force sensor for detecting a force vector
  • the invention relates to a force sensor or a force sensor unit, in particular for an elongated device according to the preamble of claim 1 and a method for measuring a force and its effective direction using the force sensor.
  • a particular application of this invention relates to the catheter technique, which is defined by an elongate means for at least partially inserting it into an organism through a body orifice.
  • These elongated devices are used primarily in minimally invasive surgery and diagnostics, especially on human bodies.
  • a catheter arrangement is known in which the force acting on the catheter tip during insertion force is measured.
  • the corresponding force is tactfully communicated to the doctor via a haptic handle.
  • An electrodynamic drive device using the force representing the force at the tip for generating the haptic force prestressing is known from DE 103 19 081 A1.
  • the invention presented here enables the force measurement at the tip of the elongated device and the evaluation of the measurement signals, which is necessary for implementing the invention from DE 103 03 270 A1.
  • a force sensor is provided at the tip of catheters based on a resistive functional operation.
  • the force introduced into the sensor is picked up by a resistance bridge circuit.
  • the design of this sensor is complicated due to the large number of parts, and the associated manufacturing and assembly costs make the known sensor especially for catheters due to their preferred disposable property unsuitable.
  • the surface for primary contacting of the measuring element is designed perpendicular to the longitudinal direction of the catheter and thus limits the area for contacting by the diameter of the elongate device. Therefore, and because of the high number of parts, the miniaturization of the force sensor, in particular below a catheter diameter of less than 3 mm, can only be realized with an extremely high constructional outlay.
  • JP 06190050 A a tactile sensor is described, which can be attached to the outer wall of catheters. It is proposed to make this sensor from a very thin silicon wafer. However, very thin elements can not absorb the forces of about 300 mN. The use of thicker, more stable silicon wafers is eliminated because bending thicker wafers, which is necessary for integration into the device, would result in breakage of the material.
  • Beccai L et al . Silicon-based Three Axial Force Sensor for Prothetic Applications.
  • the sensor thus consists of at least two parts, which must be connected to each other exactly.
  • the exposed load cell, called mesa has a large length by design, namely about a length corresponding to the thickness of the starting material.
  • mesa has a large length by design, namely about a length corresponding to the thickness of the starting material.
  • this sensor always exhibits a much higher measuring sensitivity, but also susceptibility to destruction, compared to lateral forces, in comparison to the force acting in the longitudinal direction. This is unfavorable because it is desirable to measure especially the forces in the longitudinal direction of the device or to achieve a balanced sensitivity for different force components.
  • the measuring element has a plane perpendicular to the longitudinal direction of the electrical contacts, so that the contacting surface is limited to the diameter of the mounting surface, which makes contacting difficult.
  • the measuring element has a diameter of about 1 mm, which is larger than guide wires, so that integration into the guide wire is not possible. This shows that the prior art of tactile sensors for integration into catheters and guidewires does not meet the requirements of miniaturization, high stability, ease of fabrication, and low cost.
  • the force sensor according to the invention is designed to detect a force acting on an elongate device, in particular an elongated medical device, such as a catheter or guide wire, which may have a non-negligible force component in the longitudinal direction of the elongated device.
  • the sensor according to the invention has a force transducer on which at least the essential part of the force to be detected can be introduced either via the elongate device or directly into the sensor.
  • the sensor is such that it can be attached to the elongate device and, in particular, can be retrofitted to already existing, elongated devices.
  • the possibility of simple miniaturization of the force sensors allows integration of the force sensors both in the catheter wall, without closing the distal catheter opening, as well as the particularly important and sophisticated integration into the guide wire. Centering elements and mounting stops are provided for mounting the sensor on a guide wire in order to be able to realize the assembly, which is a great challenge in miniaturized systems, in a simple and cost-effective manner.
  • the forces on the elongated device in amplitude and beyond also in the direction of action can be determined.
  • the force sensor according to the invention offers in particular the following advantages over the known force sensors mentioned:
  • the sensor according to the invention consists of a single part and is for this reason and the manufacturing technology in the disc composite for mass production ideal.
  • the manufacturing costs are very low, eliminating assembly costs for the sensor element itself, a mounting on the elongated device is particularly simple;
  • the special design and the associated high mechanical stiffness of the force sensor allows a very simple, thin, inexpensive housing by casting or encapsulation.
  • the force sensor thus easily meets the high requirements of hygiene in medical technology;
  • the head shape of the sensor according to the invention can be made very variable, whereby an adaptation to different treatment scenarios of catheterizations is possible;
  • the present sensor can be miniaturized with currently available technology still far below the required lateral dimensions of 0.3 mm; - On the sensor according to the invention additional electronics can be monolithically integrated in a simple manner, so that the interference of the signal transmission, but in particular but also the number of necessary electrical supply lines can be reduced to a minimum.
  • the already existing components of the elongated device can be used, whereby the cost of the entire device can be increased only very slightly by the integration of the force sensor.
  • the sensor according to the invention can detect forces in the amount and / or direction of action in real time and in particular continuously.
  • the sensor according to the invention is designed to detect a force mainly in the longitudinal direction of the elongate device.
  • the sensor according to the invention is constructed from a basic element which bends depending on the applied force. This bending generates mechanical stresses that are detected on the marked measuring bar by means of voltage and strain-sensitive resistors. The change of these measuring resistances reflects the applied force in a proportional ratio.
  • a force F z coupled in the axial direction produces tensile stresses in the horizontal measuring beam near the upper side, and compressive stresses near the lower side of the beam. These mechanical stresses cause opposing resistance changes in the beams, which can be measured, for example, via a Wheatstone bridge connection.
  • the resistance change, or the bridge output voltage is thus a measure of the applied force F z .
  • elements are preferably integrated to simplify the mounting of the sensor on the guide wire.
  • elements are preferably integrated to simplify the mounting of the sensor on the guide wire.
  • fasteners for other components of the guide wire namely a security band and a wire core, providable. This is possible, for example, by a cut at the bottom of the foot.
  • All embodiments can be manufactured by microfabrication methods, preferably those of volume micromechanics in silicon.
  • a silicon wafer is structured so that resistances are generated by introducing a dopant into the silicon, which change their magnitude as a function of the mechanical stress. Due to the electrical effect between the silicon wafer and the dopant, these resistors are electrically conductively connected only at the desired regions, otherwise they are insulated from one another by the formation of a pn junction. Due to the simpler production of these resistors are usually introduced on the top of the measuring element and not in recesses in the silicon wafer.
  • the production of the measuring elements can be carried out, for example, in the following way (sequence without cleaning steps):
  • the production of the elements has compared to the prior art only a few process steps. This is due to the fact that for the separation of the measuring elements no sawing process must be carried out. Furthermore, to ensure the deformation of the body, no counter body is necessary whose connection with the main body required a further process step. A passivation of the resistors can take place with a suitable choice of the process parameters already during the doping and thus represents no further process step.
  • the production of the measuring element requires a total of only four mask levels.
  • the microstruc- turing processes enable the production of an extremely large number of sensors simultaneously on one wafer (batch process, production in use), thus enabling very favorable measuring elements.
  • piezoresistive measuring element In addition to the design as a miniaturized piezoresistive measuring element, it is generally also possible to macroscopically build up the presented measuring elements and to use strain gauges or thick or thin film resistors for stress or strain measurement.
  • the sensors can be used, for example, at the top of guidewires, but also anywhere in catheters.
  • 1a is a schematic diagram of the sensor according to the invention with symmetrical, rectangular head design to illustrate mathematical relationships;
  • FIG. 1b shows a detail of the schematic diagram 1a, the bending angle and bending moments on a vertical bar for calculating the mechanical stresses at axial force introduction by the force F z clarifying;
  • Fig. 2 an embodiment with rounded head shape and not vertical design of the recess for the production of the beam structure
  • FIG. 3 a shows a geometry model of a preferred exemplary embodiment for calculating the mechanical stresses and electrical resistance changes. using the finite element method (FEM) for force introduction from all three spatial directions;
  • FEM finite element method
  • FIG. 3b shows the change in resistance, determined by FEM simulation, for resistors which are arranged along the path A and path B, for a force introduction of 100 mN in the axial direction (F z ) into the sensor end face 103;
  • FIG. 5 is a CAD drawing of a constructed force sensor mounted on a guidewire
  • FIG. 6 shows a schematic diagram of a section near the front surface of a catheter with integrated force sensors.
  • the senor according to the invention is constructed monolithically from a base element (100) which bends depending on the applied force. This bending generates mechanical stresses which are detected on the measuring beam (101 a and b, 102 a and b) by means of voltage or strain-sensitive resistors. The change of these measuring resistances reflects the applied force in a proportional ratio.
  • a force F z coupled in the axial direction generates tensile stresses in the horizontal measuring beam (101 a and b) close to the top of the beam and near the underside of the beam. These mechanical stresses cause in the beam-doped resistors Ri to R 4 equal or opposite changes in resistance, which can be measured for example via a Wheatstone bridge interconnection. The change in resistance or the bridge output voltage is thus a measure of the applied force F 2 .
  • the resistors are arranged in a Wheatstone bridge circuit. This ensures stable measurements.
  • the output signal for a force component for example when exposed to F 2 , becomes a maximum, whereas it is minimal under the action of the force component Fy.
  • the sensitivity of the resistor interconnect on the measurement bar can be maximized for one force component for which other component be minimized at the same time.
  • the exact, independent determination of the applied force components F z and F y by amount and direction is possible.
  • By temporally fast switching of the force sensor contacting so a quasi-continuous determination of the force components F z and F y is possible.
  • the beam structure (106) is well suited for measuring laterally acting forces F x and F y .
  • a force F x acting on the front surface (105) leads to resistances on the measuring beam to an expansion in the longitudinal direction and thus to an increase in resistance in the case of resistors arranged in the longitudinal direction.
  • opposing changes in resistance can be achieved when using the piezoresistive principle by longitudinally and transversely arranged resistors on the beam (106) and thus voltage dividers or bridge circuits are integrated to increase the accuracy of measurement.
  • a force F y causes tensile stresses in the bar (106) on the right side, and compressive stresses on the left side. This mechanical stress can be measured by at least one piezoresistive resistor.
  • two side by side vertically introduced resistors are used, which can be connected to a voltage divider. While the force F y causes an opposing resistance change in two juxtaposed vertically aligned resistors, a force F x causes a resistance change in the same direction of both resistors. If the resistors are connected to form a voltage divider, the total resistance of the voltage divider, which is thus a measure of the force F x , increases. Thus, the difference in the resistance change is a measure of the force F y and the size of the same direction resistance change is a measure of the force F x . Due to the small dimensions of the force sensor and the use of piezoresistive Hall elements is useful.
  • the shading of multiple resistors to one or more full bridges on the beam (106) can improve measurement accuracy.
  • the bending in the x-direction can be determined by the increase in the individual resistance, or when connected in series with further resistors via the change in the total resistance. A lateral bending in the y direction and thus the force F y can not be measured via this resistance. the. If the force component F y is still to be detected, this can be done as described via the resistor arrangement on the measuring bar (101), for example by interchanging the supply and signal lines.
  • FIG. 1a further shows a foot region which tapers towards the lower end of the main body. This simplifies the mounting of the force sensor on the guide wire.
  • FIG. 1b shows a detail of the measuring beam 101a. It is shown that when a force F z is coupled into the force sensor, a bending of the measuring beam (101 a) occurs. This bending in turn causes a bending of the left vertical measuring bar (102a), whereby a moment M 1 acting in the measuring bar (101 a) is reduced and the measuring effect decreases. For sensor optimization, it is therefore necessary to consider the entire head structure of the force sensor.
  • a further embodiment of the force sensor according to the invention is shown.
  • the end face (103) is executed rounded.
  • the rounding off may be advantageous in order to make the distal end of the elongate device as possible as possible so that no injuries to the patient arise during use.
  • a design as a tip or cutting edge can be done to better penetrate, for example, constrictions, closures or tissue or coupled forces reproducible forces in the force sensor.
  • the beam structure is created by introducing a hole.
  • FIG. 3 a shows a geometry model of a preferred force sensor according to the invention for calculating the mechanical stresses and electrical resistance changes with the aid of the finite element method (FEM) with introduction of force from all three spatial directions.
  • FEM finite element method
  • FIG. 4 shows an example of a possible layout for the electrical structure of a sensor according to the invention.
  • resistors are doped only in the vertical measuring beam (101 a and b), which are interconnected as a Wheatstone bridge.
  • FIG. 5 shows an electrically contacted sensor integrated into the tip of a guide wire.
  • the housing is here by a casting with a relatively soft, biocompatible material, such as silicone or polyurethane.
  • the high rigidity of the measuring element in comparison to the housing material ensures a low influence of the housing on the measuring signal. Due to the semi-transparent representation of the contact surfaces and connecting cables can be seen.
  • the force sensors of the invention are preferably mounted or attached to the distal end of the elongate device, or anywhere on or in the elongate device.
  • F force vector contains the force components F 2 , F x and F y

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Abstract

Die Erfindung ermöglicht die Bestimmung eines Kraftvektors, der an einer Spitze eines Instrumentes der minimal invasiven Chirurgie anliegt. Die Kraft wirkt auf die Gehäusung (112), wird auf den Grundkörper (100) geleitet und bewirkt dort in speziellen Balkenstrukturen eine Verformung. Diese Verformung wird über spannungs- / dehnungsempfindliche Widerstände erfasst, deren Änderung ein Maß für den anliegenden Kraftvektor darstellt. Dass Messelement bietet spezielle Montageelemente zur Integration in rohrähnliche Instrumente wie beispielsweise Führungsdrähte und Befestigungsbereiche für weiter Komponenten (111) sowie einen Überlastschutz und eine an den Behandlungsablauf angepasste Kopfform.

Description

Kraftsensor zum Erfassen eines Kraftvektors
B e s c h r e i b u n g
Die Erfindung betrifft einen Kraftsensor bzw. eine Kraftsensoreinheit, insbesondere für eine lang gestreckte Einrichtung gemäß Oberbegriff des Anspruchs 1 und ein Verfahren zur Messung einer Kraft und deren Wirkrichtung unter Einsatz des Kraftsensors.
Ein besonderer Anwendungsfall dieser Erfindung betrifft die Kathetertechnik, die von einer lang gestreckten Einrichtung zum zumindest teilweisen Einführen in einen Organismus durch eine Körperöffnung bestimmt ist. Diese lang gestreckten Einrichtungen kommen vor allem in der minimal invasiven Chirurgie und Diagnostik an insbesondere menschlichen Körpern zum Einsatz. Damit bei der Invasion der lang gestreckten Einrichtung keine Körpergefäße durch die körpernahe Spitze der von dem behandelnden Arzt in der Regel manuell zu bedienenden lang gestreckten Einrichtung verletzt werden, orientiert sich der Arzt notwendigerweise daran, welche Kräfte ihm an einer Handhabe der lang gestreckten Einrichtung mitgeteilt werden. Wegen der Reibung und der eingeschobenen, im Verlauf der Invasion des Katheters oder Führungsdrahtes in den Körper kontinuierlich zunehmenden Katheter- /Führungsdrahtmasse, gibt die dem behandelnden Arzt an der Handhabe mitgeteilte Kraft einen kaum noch nutzbaren Aufschluss über die tatsächlich an der Katheter- /Führungsdrahtspitze auftretenden Kräfte. Damit der behandelnde Arzt der Handhabe des Katheters die richtige Betätigungskraft mitteilen kann, ist ein außergewöhnlich reicher Erfahrungsschatz bei der Bedienung von Kathetern-/Führungsdrähten erforderlich.
Aus der DE 103 03 270 A1 ist eine Katheteranordnung bekannt, bei der die auf die Katheterspitze beim Einschieben wirkende Kraft gemessen wird. Die entsprechende Kraft wird dem Arzt über eine haptische Handhabe taktil mitgeteilt. Auf diese Weise wird das Auffinden beispielsweise von Aderabzweigen oder Perforationen an der Herzscheidewand, gerade für einen unerfahrenen Arzt erleichtert und bildet die Basis für eine intuitive Handhabung der Einrichtung. Eine die Kraft an der Spitze repräsentierende Messgröße verwendende, elektrodynamische Antriebsvorrichtung zur Erzeugung der haptischen Kraftvorspannung ist aus der DE 103 19 081 A1 bekannt. Die hier vorgestellte Erfindung ermöglicht die Kraftmessung an der Spitze der lang gestreckten Einrichtung und die Auswertung der Messsignale, was zur Umsetzung der Erfindung aus der DE 103 03 270 A1 erforderlich ist.
Gemäß der US 6,221 ,023 B1 wird ein Kraftsensor an der Spitze von Kathetern vorgesehen, der auf einem resistiven Funktionsbetrieb basiert. Die in den Sensor eingeleitete Kraft wird durch eine Widerstandsbrückenschaltung aufgenommen. Der Aufbau dieses Sensors ist aufgrund der großen Teilezahl aufwendig, und die damit verbundenen Fertigungs- und Montagekosten machen den bekannten Sensor insbesondere für Katheter aufgrund deren bevorzugten Einweg-Eigenschaft ungeeignet. Weiterhin ist die Fläche zur Primärkontaktierung des Messelementes senkrecht zur Längsrichtung des Katheters ausgeführt und somit die Fläche zur Kontaktierung durch den Durchmesser der lang gestreckten Einrichtung begrenzt. Deshalb, und wegen der hohen Teileanzahl ist die Miniaturisierbarkeit des Kraftsensors insbesondere unterhalb eines Katheterdurchmessers von weniger als 3 mm nur mit einem äußerst hohen konstruktiven Aufwand realisierbar. Aufgrund der großen Abmessungen ist zu schließen, dass der Sensor den Katheterschlauch an der Spitze vollständig verschließt. Damit ist aber die Funktion des Katheterschlauchs, durch den Instrumente und Flüssigkeiten in den Körper eingebracht werden, nicht mehr gegeben. Eine Integration des Sensors in den bei Katheterisierungen benötigten, wesentlich dünneren Führungsdraht ist aufgrund der großen Abmessungen, der hohen Teileanzahl und der ungünstigen Drahtführung durch die senkrecht zur Längsrichtung orientierten Kontaktfläche nicht möglich.
In der JP 06190050 A wird ein taktiler Sensor beschrieben, der an der Außenwandung von Kathetern angebracht werden kann. Es wird vorgeschlagen, diesen Sensor aus einer sehr dünnen Siliziumscheibe herzustellen. Sehr dünne Elemente können aber die auftretenden Kräfte von ca. 300 mN nicht aufnehmen. Die Verwendung dickerer, stabilerer Siliziumscheiben scheidet aus, da eine Biegung dickerer Scheiben, was zur Integration in die Einrichtung notwendig ist, zum Zerbrechen des Materials führen würde. In „Beccai L et al.: Silicon-based three axial Force Sensor for Prothetic Applications. Sensors and Microsystems, Proceedings of the 7th Italien Conference 2002" wird ein Kraftsensor vorgestellt, der in Beinprothesen integriert werden soll. Der Kraftvektor kann bestimmt werden, indem die Kraft in Richtung und Amplitude gemessen wird. Zur Messung der Kräfte werden resistive Elemente eingesetzt, die nicht zu einer Wheatstone-Brücke verschaltet sind. Zur Integration in eine lang gestreckte Einrichtung sind aber Brückenverschaltungen anzustreben, wodurch eine hohe Messgenauigkeit erzielt werden kann, da dann die Signale nahezu unabhängig von Zuleitungswiderständen der langen, dünnen Zuleitungen übertragen werden können. Gerade bei in den Körper eingeführten langen Einrichtungen ist sonst das Messsignal abhängig von der Temperatur der Zuleitung und somit von der Einschublänge der Einrichtung. Die Herstellung der Elemente erfordert einen beidseitigen, mehrstufigen Trockenätz- prozess. Trotzdem muss dass Messelement noch über einen speziellen Gegenkörper gelagert werden, um eine Auslenkung der Messbalken zu ermöglichen. Der Sensor besteht somit aus mindestens zwei Teilen, die exakt miteinander verbunden sein müssen. Der freigelegte Kraftaufnehmer, genannt Mesa, weist konstruktionsbedingt eine große Länge, nämlich ungefähr eine Länge, die der Dicke des Ausgangsmaterials entspricht, auf. Somit zeigt dieser Sensor prinzipbedingt immer eine um ein Vielfaches höhere Messempfindlichkeit, aber auch Anfälligkeit gegen Zerstörung, gegenüber seitlichen Kräften, im Vergleich zu der in Längsrichtung wirkenden Kraft. Das ist ungünstig, da es wünschenswert ist, besonders die Kräfte in Längsrichtung der Einrichtung zu messen bzw. eine ausgewogene Empfindlichkeit für unterschiedliche Kraftkomponenten zu erzielen. Das Messelement weist eine zur Längsrichtung senkrechte Ebene der elektrischen Kontakte auf, so dass die Kontaktierungsfläche auf den Durchmesser der Einbaufläche begrenzt ist, was eine Kontaktierung erschwert. Das Messelement weist einen gegenüber Führungsdrähten großen Durchmesser von etwa 1 mm auf, so dass eine Integration in den Führungsdraht nicht möglich ist. Dies zeigt, dass der Stand der Technik von taktilen Sensoren zur Integration in Katheter und Führungsdrähte nicht den gestellten Anforderungen bezüglich Miniaturisierung, hoher Stabilität, einfacher Herstellung und niedriger Kosten entspricht. Es ist Aufgabe der Erfindung, einen Kraftsensor o. g. Gattung anzugeben, der einfach aufgebaut ist und aus einem Teil besteht, der in lang gestreckte Einrichtungen von weniger als 3 mm, vorzugsweise 0,33 mm (1 French) Durchmesser integrierbar ist und Kräfte erfassen kann, welche zumindest teilweise an der lang gestreckten Einrichtung in Längsrichtung angreifen, so daß dem Anwender ein kraftabhängiges Drehmoment vermittelt wird, möglichst durch Erfassung des an der Führungsdrahtspitze anliegenden Kraftvektors, also der Bestimmung des Kraftbetrages in drei unabhängigen Richtungen sowie auch der Rückschluss auf die Richtung der angreifenden Kraft möglich ist, so dass Kräfte nach Betrag und Richtung bestimmt werden können.
Diese Aufgabe wird durch einen Kraftsensor mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Dem gemäß ist der erfindungsgemäße Kraftsensor ausgelegt, eine Kraft zu erfassen, die an einer lang gestreckten Einrichtung, insbesondere einer lang gestreckten medizintechnischen Einrichtung, wie einem Katheter oder Führungsdraht, angreift, welche eine nicht zu vernachlässigende Kraftkomponente in Längsrichtung der lang gestreckten Einrichtung aufweisen kann. Der erfindungsgemäße Sensor hat einen Kraftaufnehmer, an dem zumindest der wesentliche Teil der zu erfassenden Kraft entweder über die lang gestreckte Einrichtung oder direkt in den Sensor gerichtet einleitbar ist. Der Sensor ist dabei erfindungsgemäß derart beschaffen, dass er an der lang gestreckten Einrichtung anbringbar und insbesondere bei bereits existierenden lang gestreckten Einrichtungen nachrüstbar ist. Die Möglichkeit der einfachen Miniaturisierung der Kraftsensoren erlaubt eine Integration der Kraftsensoren sowohl in die Katheterwandung, ohne die distale Katheteröffnung zu verschließen, als auch die besonders wichtige und anspruchsvolle Integration in den Führungsdraht. Zur Montage des Sensors an einem Führungsdraht sind Zentrierelemente und Montageanschläge vorgesehen, um die Montage, die bei miniaturisierten Systemen eine große Herausforderung darstellt, einfach und kostengünstig realisieren zu können. Durch besondere Konstruktionsmerkmale lassen sich die Kräfte an der lang gestreckten Einrichtung in Amplitude und darüber hinaus auch in der Wirkrichtung bestimmen. Der erfindungsgemäße Kraftsensor bietet insbesondere die folgenden Vorteile gegenüber den genannten bekannten Kraftsensoren:
- Mit dem erfindungsgemäßen Sensor besteht die Möglichkeit, eine Kraftsensorik in lang gestreckte Einrichtungen zu integrieren, welche eine laterale Ausdehnung oder einen Durchmesser von weniger als 3 mm, insbesondere 0,33 mm (1 French) aufweisen;
- Der erfindungsgemäße Sensor besteht aus einem einzelnen Teil und ist aus diesem Grund und der Fertigungstechnologie im Scheibenverbund für eine Massenproduktion hervorragend geeignet. Die Fertigungskosten sind sehr gering, Montagekosten für das Sensorelement selbst entfallen, eine Montage an der lang gestreckten Einrichtung ist besonders einfach;
- Durch die spezielle Gestaltung und der monolithischen Integration von Montageelementen ist die Montage der sehr kleinen Kraftsensoren am Führungsdraht einfach möglich;
- Durch die Integration von mechanischen Anschlägen wird eine Zerstörung des Sensors bei Überlast verhindert;
- Die besondere Gestaltung und die damit verbundene hohe mechanische Steifigkeit des Kraftsensors ermöglicht eine sehr einfache, dünne, kostengünstige Gehäusung durch Vergießen oder Umspritzen. Der Kraftsensor erfüllt so ohne weiteres die hohen Anforderungen der Hygiene in der Medizintechnik;
- Die Kopfform des erfindungsgemäßen Sensors kann sehr variabel gestaltet sein, wodurch eine Anpassung an verschiedene Behandlungsszenarien von Katheterisie- rungen möglich ist;
- Mit dem erfindungsgemäßen Sensor können aufgrund der Nutzung des piezoresisti- ven Wirkprinzips sehr hohe Auflösungen bei der Kraftbetrags- und Kraftrichtungsmessungen erzielt werden, unter Verwendung einer kostengünstigen externen Auswerteelektronik;
- Mit dem erfindungsgemäßen Sensor können aufgrund der Verwendbarkeit von vorzugsweise Silizium als Grundwerkstoff äußerst genaue Messungen erfolgen, so dass bei Kraftbe- und -entlastung das Ausgangssignal in besonderem Maße die anliegende Kraft wiedergibt;
- Der erfindungsgemäße Sensor kann mit gegenwärtig verfügbarer Technologie noch weit unter die geforderten lateralen Abmessungen von 0,3 mm miniaturisiert werden; - Auf dem erfindungsgemäßen Sensor ist in einfacher Weise zusätzliche Elektronik monolithisch integrierbar, so dass die Störeinflüsse der Signalübertragung, im besonderen aber auch die Anzahl der notwendigen elektrischen Versorgungsleitungen auf ein Minimum reduziert werden können. Zur Energie- und Signalübertragung können die schon vorhandenen Komponenten der lang gestreckten Einrichtung genutzt werden, wodurch die Kosten der gesamten Einrichtung durch die Integration des Kraftsensors nur sehr gering erhöht werden.
Der erfindungsgemäße Sensor kann Kräfte dem Betrag und/oder der Wirkrichtung nach in Echtzeit und insbesondere kontinuierlich erfassen. Insbesondere ist der erfindungsgemäße Sensor dazu ausgelegt, eine Kraft hauptsächlich in Längsrichtung der lang gestreckten Einrichtung zu erfassen.
Der erfindungsgemäße Sensor ist aus einem Grundelement aufgebaut, welches sich in Abhängigkeit der anliegenden Kraft verbiegt. Diese Verbiegung erzeugt mechanische Spannungen, die auf den gekennzeichneten Messbalken mittels spannungs- und dehnungsempfindlicher Widerstände erfasst werden. Die Änderung dieser Messwiderstände gibt in einem Proportionalverhältnis die anliegende Kraft wieder.
Eine in axialer Richtung eingekoppelte Kraft Fz erzeugt in den horizontalen Messbalken nahe der Oberseite Zug-, in der Nähe der Balkenunterseite Druckspannungen. Diese mechanischen Spannungen bewirken in den Balken eindotierten Widerständen gegensinnige Widerstandsänderungen, die beispielsweise über eine Wheatstonsche Brückenverschaltung gemessen werden können. Die Widerstandsänderung, bzw. die Brückenausgangsspannung ist somit eine Maß für die anliegende Kraft Fz.
In einem zur axialen Richtung der lang gestreckten Einrichtung ausgerichtetem Messbalken können weitere Widerstände ein- oder aufgebracht gebracht werden. Seitlich an der Kopfstruktur angreifende Kräfte bewirken eine Verbiegung des Balkens, die mechanische Spannungen bewirkt. Diese mechanischen Spannungen können mit Widerständen bestimmt werden kann und stellen ein Maß für die seitlich angreifenden Kräfte dar. Die auf den Sensor wirkenden Kräfte führen zu Verbiegungen der mechanischen Strukturen. Durch monolithisch integrierte, mechanische Überlastanschläge in dem erfindungsgemäßen Sensor ist es möglich, sehr große Verformungen der Geometrie zu Verhindern und somit einer Zerstörung des Kraftsensors bei zu hoher Last zu vermeiden. Die Integration kann ohne zusätzliche Prozessschritte erfolgen, ein Gegenkörper zur Begrenzung der Verformung ist nicht notwendig.
In den erfindungsgemäßen Sensor werden vorzugsweise Elemente zur Vereinfachung der Montage des Sensors am Führungsdraht integriert. Hierzu ist beispielsweise ein Fuß vorzusehen, der durch eine Verjüngung zum unteren Ende ein leichtes Einführen des Grundkörpers in die Hohlöffnung des Führungsdrahtes ermöglicht. Weiterhin sind Befestigungselemente für weitere Komponenten des Führungsdrahtes, nämlich eines Sicherungsbandes und einer Drahtseele, vorsehbar. Dies ist beispielsweise durch einen Einschnitt am unteren Fußende möglich.
Alle Ausführungsformen können durch Mikrofertigungsverfahren, vorzugsweise die der Volumen-Mikromechanik in Silizium gefertigt werden. Dabei wird eine Siliziumscheibe so strukturiert, dass durch ein Einbringen eines Dotierungsstoffes in das Silizium Widerstände erzeugt werden, die ihren Betrag in Abhängigkeit von der mechanischen Spannung ändern. Diese Widerstände sind aufgrund der elektrischen Wirkung zwischen der Siliziumscheibe und des Dotierstoffes nur an den gewünschten Bereichen elektrisch leitend verbunden, ansonsten untereinander aufgrund der gewählten Herstellung durch Ausbildung eines pn-Überganges voneinander isoliert. Aufgrund der einfacheren Herstellung werden diese Widerstände in der Regel auf der Oberseite des Messelementes und nicht in Vertiefungen in der Siliziumscheibe eingebracht. Die Herstellung der Messelemente kann beispielsweise in folgender Weise erfolgen (Arbeitsfolge ohne Reinigungsschritte):
- Strukturieren der Widerstände
- Öffnen der Kontaktgebiete
- Strukturieren der Leiterbahnen
- Ätzen der mechanischen Struktur bei gleichzeitigem Vereinzeln, z.B. durch Trockenätzen. - B -
Die Herstellung der Elemente weist gegenüber dem Stand der Technik nur wenige Prozessschritte auf. Dies liegt darin begründet, dass zur Vereinzelung der Messelemente kein Sägeprozess erfolgen muss. Weiterhin wird zur Gewährleistung der Verformung des Körpers kein Gegenkörper notwendig, dessen Verbindung mit dem Grundkörper einen weiteren Prozessschritt erforderte. Eine Passivierung der Widerstände kann bei geeigneter Wahl der Prozessparameter schon beim Dotieren erfolgen und stellt somit keinen weiteren Prozessschritt dar. Die Herstellung des Messelementes benötigt insgesamt nur vier Maskenebenen. Die Verfahren der Mikrostruk- turierung ermöglichen die Herstellung einer äußerst großen Menge an Sensoren zeitgleich auf einer Scheibe (Batch-Verfahren, Fertigung im Nutzen) und ermöglichen so sehr günstige Messelemente.
Neben der Ausführung als miniaturisiertes piezoresistives Messelement ist es im Allgemeinen auch möglich, die vorgestellten Messelemente makroskopisch aufzubauen und zur Spannungs- bzw. Dehnungsmessung Dehnungsmessstreifen oder Dick- bzw. Dünnschichtwiderstände einzusetzen.
Die Sensoren können beispielsweise an der Spitze von Führungsdrähten, aber auch an beliebiger Stelle in Kathetern eingesetzt werden.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezug auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1a: eine Prinzipskizzenansicht des erfindungsgemäßen Sensors mit symmetrischer, rechteckiger Kopfgestaltung zur Verdeutlichung mathematischer Zusammenhänge;
Fig. 1b: einen Ausschnitt aus der Prinzipskizzenansicht 1a, die Biegewinkel und Biegemomente auf einen vertikalen Balken zur Berechnung der mechanischen Spannungen bei axialer Krafteinleitung durch die Kraft Fz verdeutlichend;
Fig. 2: eine Ausführung mit abgerundeter Kopfform und nicht senkrechter Gestaltung der Aussparung zur Erzeugung der Balkenstruktur;
Fig. 3a: ein Geometriemodell eines bevorzugten Ausführungsbeispiels zur Berechnung der mechanischen Spannungen und elektrischen Widerstandsänderun- gen mithilfe der Finite-Elemente-Methode (FEM) bei Kraftein leitung aus allen drei Raumrichtungen;
Fig. 3b: die durch FEM-Simulation ermittelte Widerstandsänderung für Widerstände, die entlang dem Pfad A und Pfad B angebracht sind, für eine Krafteinleitung von 100 mN in axialer Richtung (Fz) in die Sensor-Stirnfläche 103;
Fig. 4: ein mögliches Layout für die elektrische Struktur eines Sensors;
Fig. 5: eine CAD-Zeichnung eines konstruierten Kraftsensors, der an einem Führungsdraht montiert ist, und
Fig. 6: eine Prinzipskizze eines Schnittes nahe der Frontfläche eines Katheters mit integrierten Kraftsensoren.
Aus der Zeichnung ist ersichtlich, daß der erfindungsgemäße Sensor monolithisch aus einem Grundelement (100) aufgebaut ist, welches sich in Abhängigkeit der anliegenden Kraft verbiegt. Diese Verbiegung erzeugt mechanische Spannungen, die auf den Messbalken (101 a und b, 102 a und b) mittels spannungs- oder dehnungsempfindlicher Widerstände erfasst werden. Die Änderung dieser Messwiderstände gibt in einem Proportionalverhältnis die anliegende Kraft wieder.
Eine in axialer Richtung eingekoppelte Kraft Fz erzeugt in den horizontalen Messbalken (101 a und b) nahe der Balkenoberseite Zug-, in der Nähe der Balkenunterseite Druckspannungen. Diese mechanischen Spannungen bewirken in den in den Balken eindotierten Widerständen Ri bis R4 gleich- bzw. gegensinnige Widerstandsänderungen, die beispielsweise über eine Wheatstonsche Brückenverschaltung gemessen werden können. Die Widerstandsänderung, bzw. die Brückenausgangsspannung ist somit eine Maß für die anliegende Kraft F2.
Vorzugsweise werden die Widerstände zu einer Wheatstonschen Brückenschaltung angeordnet. Dies gewährleistet stabile Messungen. Bei Verschaltung der Widerstände zu einer Wheatstone-Brücke wird das Ausgangssignal für eine Kraftkomponente, beispielsweise bei Einwirkung von F2, maximal, hingegen bei Einwirkung der Kraftkomponente Fy minimal. Beispielsweise durch Vertauschen der Versorgungs- und Signalleitungen in einer Elektronik kann die Empfindlichkeit der Widerstandsverschaltung auf dem Messbalken für eine Kraftkomponente maximiert, für die andere Korn- ponente gleichzeitig minimiert werden. Hierdurch ist die exakte, unabhängige Bestimmung der anliegenden Kraftkomponenten Fz und Fy nach Betrag und Richtung möglich. Durch zeitlich schnelles Umschalten der Kraftsensorkontaktierung ist so eine quasi kontinuierliche Bestimmung der Kraftkomponenten Fz und Fy möglich.
Zur Messung seitlich angreifender Kräfte Fx und Fy ist die Balkenstruktur (106) gut geeignet. Eine an der Frontfläche (105) angreifende Kraft Fx führt in Widerständen auf dem Messbalken zu einer Dehnung in Längsrichtung und somit bei in Längsrichtung angeordneten Widerständen zu einer Widerstandszunahme. Obwohl ein einzelner Widerstand zur Bestimmung der Kraftkomponente Fx genügt, können bei Nutzung des piezoresistiven Prinzips durch längs- und quer angeordnete Widerstände auf dem Balken (106) gegensinnige Widerstandsänderungen erzielt und somit Spannungsteiler bzw. Brückenschaltungen zur Erhöhung der Messgenauigkeit integriert werden. Eine Kraft Fy bewirkt in dem Balken (106) auf der rechten Seite Zugspannungen, auf der linken Seite Druckspannungen. Diese mechanische Spannung kann durch mindestens einen piezoresistiven Widerstand gemessen werden. Vorzugweise werden zwei nebeneinander vertikal eingebrachte Widerstände verwendet, die zu einem Spannungsteiler verschaltet werden können. Während die Kraft Fy eine gegensinnige Widerstandsänderung in zwei nebeneinander vertikal ausgerichteten Widerständen hervorruft, bewirkt eine Kraft Fx eine gleichsinnige Widerstandsänderung beider Widerstände. Sind die Widerstände zu einem Spannungsteiler verschaltet, steigt der Gesamtwiderstand des Spannungsteilers, der somit ein Maß für die Kraft Fx ist. Somit ist die Differenz der Widerstandsänderung ein Maß für die Kraft Fy und die Größe der gleichsinnigen Widerstandsänderung ein Maß für die Kraft Fx. Aufgrund der kleinen Abmessungen des Kraftsensors ist auch die Verwendung von piezoresistiven Hallelementen sinnvoll. Bei moderatem Miniaturisierungsgrad kann die Verschattung von mehreren Widerständen zu einer oder mehreren Vollbrücken auf dem Balken (106) die Messgenauigkeit verbessern. Bei sehr hohem Miniaturisierungsgrad kann es sinnvoll sein, nur einen einzelnen Widerstand in der Mitte des Balkens (106) zu integrieren. Dann kann die Verbiegung in x-Richtung über die Zunahme des Einzelwiderstandes, oder bei Reihenschaltung mit weiteren Widerständen über die Änderung des Gesamtwiderstandes bestimmt werden. Eine seitliche Verbiegung in y-Richtung und damit die Kraft Fy kann dann allerdings nicht über diesen Widerstand gemessen wer- den. Soll die Kraftkomponente Fy trotzdem erfasst werden, so kann dies wie beschrieben über die Widerstandsanordnυng auf den Messbalken (101), beispielsweise durch Vertauschen der Versorgungs- und Signalleitungen erfolgen.
Es bestehen vielfältige Möglichkeiten durch unterschiedliche Widerstandsanordnungen mechanische Spannungen zu messen, aus denen die Kräfte Fx, Fy, und F2 bestimmt werden können. Um möglichst unabhängige Funktionen der Widerstandsänderung von den einzelnen Kraftkomponenten zu erhalten, sind weitere Widerstandsanordnungen denkbar, beispielsweise die Aufnahme von horizontal orientierten Widerständen und die Anordnung zu Spannungsteilem oder Brückenschaltungen oder piezoresistiven Hallelementen. Auch ergeben sich in der vertikalen Balkenstruktur (102) sowie in der Kopfstruktur (103) mechanische Druck- und Zugspannungen, die für die Messung der Kräfte über Widerstände geeignet sind. Dies bietet bei einem hohen Miniaturisierungsgrad die vorteilhafte Möglichkeit, eine Vollbrückenstruktur zu realisieren, ohne Widerstände mit der notwendigen gegenläufigen Widerstandanordnung direkt nebeneinander anordnen zu müssen. So kann der verbleibende Platz auf einem Messbalken für elektrische Leiterbahnen verwendet werden. Es ist in dieser Art auch möglich, die Dicke des Messbalkens (101) weiter zu verringern und so noch kleinere Kräfte messbar zu machen.
Weiterhin ist es bei dem erfindungsgemäßen Sensor in vielfältiger Weise einfach möglich, durch einen mechanischen Anschlag (107) die Auslenkung des Balkens (101) und die Verkippung des Balkens (106) zu begrenzen. Es kann somit ein Überlastschutz realisiert werden. Dieser Überlastschutz kann wie Fig. 1 a durch einen einfachen Anschlag realisiert werden. Auch alternative Anordnungen, beispielsweise eine Integration zwischen Stirnfläche (103) und Messbalken (106) ist vorstellbar. Der Entwurf des Überlastschutzes ist den möglichen Spaltbreiten und dem möglichen Aspektverhältnis des Herstellungsprozesses anzupassen.
Die Fig. 1a zeigt weiterhin einen sich zum unteren Ende des Grundkörpers verjüngenden Fußbereich. Dies vereinfacht die Montage des Kraftsensors am Führungsdraht. Die Fig. 1b zeigt einen Ausschnitt des Messbalkens (101a). Es wird gezeigt, dass sich bei Einkopplung einer Kraft Fz in den Kraftsensor eine Verbiegung des Messbalken (101a) einstellt. Diese Verbiegung bewirkt wiederum eine Verbiegung des linken vertikalen Messbalkens (102a), wodurch ein im Messbalken (101 a) wirkendes Moment M1 verringert wird und der Messeffekt sinkt. Für eine Sensoroptimierung ist deshalb auch die Betrachtung der gesamten Kopfstruktur des Kraftsensors notwendig.
In Fig. 2 wird eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraftsensors gezeigt. Hier ist die Stirnfläche (103) abgerundet ausgeführt. Die Abrundung kann vorteilhaft sein, um das distale Ende der lang gestreckten Einrichtung möglichst so zu gestalten, dass im Gebrauch keine Verletzungen des Patienten entstehen. Allerdings kann auch eine Gestaltung als Spitze oder Schneide erfolgen, um beispielsweise Verengungen, Verschlüsse oder Gewebe besser zu durchdringen oder Kräfte reproduzierbarer in den Kraftsensor einzukoppeln. Weiterhin ist in Fig. 2 die Balkenstruktur durch Einbringen eines Loches erzeugt.
In Fig. 3a ist ein Geometriemodell eines bevorzugten erfindungsgemäßen Kraftsensors zur Berechnung der mechanischen Spannungen und elektrischen Widerstandsänderungen mithilfe der Finite-Elemente-Methode (FEM) bei Krafteinleitung aus allen drei Raumrichtungen aufgezeigt. Auf Pfad A und Pfad B werden die mechanischen Spannungen berechnet und über mathematische Beschreibungen des piezoresistiven Effektes die Widerstandsänderungen der Widerstände berechnet. In Fig. 3b ist die Widerstandsänderung aufgezeigt und es lassen sich effektive Widerstandsänderung von 0,5% bis 1 ,5% bei Nennlast von F2 = 100 mN erwarten.
In Fig. 4 ist beispielhaft ein mögliches Layout für die elektrische Struktur eines erfindungsgemäßen Sensors aufgezeigt. Hier sind nur in dem vertikalen Messbalken (101 a und b) Widerstände eindotiert, die als Wheatstone-Brücke verschaltet sind.
In Fig. 5 ist ein in die Spitze eines Führungsdrahtes integrierter, elektrisch kontaktier- ter Sensor dargestellt. Die Gehäusung erfolgt hier durch einen Verguss mit einem relativ weichen, biokompatiblen Material, beispielsweise Silikon oder Polyurethan. Die hohe Steifigkeit des Messelementes im Vergleich zum Gehäusungswerkstoff gewährleistet einen geringen Einfluss der Gehäusung auf das Messsignal. Durch die halbtransparente Darstellung sind die Kontaktflächen und Anschlussleitungen erkennbar.
Wie in Fig. 6 gezeigt, ist es auch möglich, die Kraftsensoren aufgrund ihrer kleinen Abmessungen an beliebigen Stellen innerhalb oder an Katheterschläuchen zu integrieren. Auch können in eine Katheterwandung mehrere Kraftsensoren integriert werden. Dies ermöglicht örtlich verteilte Kraftprofile aufzunehmen. Durch die hohe Miniaturisierung der Sensoren bleibt die distale Öffnung des Katheters voll erhalten. Die erfindungsgemäßen Kraftsensoren sind vorzugsweise am distalen Ende der lang gestreckten Einrichtung ein- oder angebracht, oder aber an einer beliebigen Stelle an oder in der lang gestreckten Einrichtung.
Es ist auch möglich, eine Auswerteelektronik direkt auf oder an dem Messelement unterzubringen. Vorteile lassen sich beispielsweise erzielen, indem durch eine Vorverstärkung eine erhöhte Signalspannung erzeugt wird. Dadurch steigt das Signal- zu Rauschleistungsverhältnis (SNR) und somit auch die Auflösung. Durch codierte oder modulierte Übertragung der Signale oder durch spannungsproportionale Stromwandlung können bei integrierter Elektronik die Signale mit geringerem Einfluss der Zuleitung übertragen werden. Durch die Integration von Konstantspannungsquellen kann eine Konstantspannungsspeisung realisiert werden, so dass die Auflösung für seitliche Kraftkomponenten erhöht wird, ohne dass der Leitungswiderstand einen merkenswerten Einfluss auf das Messergebnis ausübt. Weiterhin ist es durch eine integrierte Elektronik möglich, elektrische Differenzspannungen an den Widerständen direkt zu messen und somit die Richtung und den Betrag von Kräften sehr genau zu bestimmen. Durch eine integrierte Elektronik kann eine Potentialanpassung der Signale auf dem Chip erfolgen und elektrische Differenzspannungen auf eine einzelne Masseleitung bezogen werden. Hierdurch können elektrische Leitungen eingespart werden. Dadurch sinkt der Montageaufwand und somit die Herstellungskosten der gesamten Einrichtung. Der Platzbedarf der Leitungen wird weiterhin verringert, wodurch eine weitere Miniaturisierung des Durchmessers der lang gestreckten Einrichtung möglich wird. Durch die Modulation der Signale in einer im Messelement integrierten Primärelektronik ist es möglich, die Leitungszahl auf zwei, und im Speziellen auf eine Leitung zu reduzieren. Durch Integration einer drahtlosen Sendeeinheit ist auch eine drahtlose Übertragung von Energie und Signal möglich.
Die in der vorstehenden Beschreibung, in den Zeichnungen sowie in den Ansprüchen offenbarten Merkmale der Erfindung können sowohl einzeln als auch in beliebigen Kombinationen für die Verwirklichung der Erfindung in ihren verschiedenen Ausführungsformen wesentlich sein.
B e z u g s z e i c h e n I i s t e
100 Grundkörper
101a linker horizontaler Messbalken
101b rechter horizontaler Messbalken
102a linker vertikaler Messbalken
102b rechter vertikaler Messbalken
103 Stirnfläche, Krafteinleitung aus axialer Richtung (F2)
104 linke Fläche, Krafteinleitung aus y-Richtung (Fy)
105 Frontfläche, Krafteinleitung aus x-Richtung (Fx)
106 vertikaler Messbalken zur Messung radial eingeleiteter Kräfte (Fx, Fy)
107 mechanischer Anschlag als Überlastschutz
108 mechanischer Anschlag als Montagehilfe
109 Balken zur Unterbringung von Kontaktflächen, zur Befestigung des Messelementes und zur Zentrierung im Führungsdraht bei der Montage
110 Fläche für Bondkontakte
111 Einschnitt zur Befestigung einer Führungsdrahtseele und eines Sicherungsbandes
112 Gehäusung
113 Führungsdrahtwendel
114 Energie- und Signalleitungen
R1..R5 Elektrische Widerstände, die aufgrund mechanischer Dehnung und Spannung ihren Grundwiderstand verändern
F2 Kraftkomponente aus z-Richtung, axial, in Längsrichtung auf den Draht wirkende Kraftkomponente
Fx Kraftkomponente aus x-Richtung
Fy Kraftkomponente aus y-Richtung
F Kraftvektor, beinhaltet die Kraftkomponeten F2, Fx und Fy
500 Katheterschlauch mit integrierten Kraftsensoren
501 Außenhülle des Katheters
502 Vorderes Ende des Katheters
503 Kraftsensoren zur Aufnahme der Kräfte an der Katheterspitze
504 Kraftsensoren zur Aufnahme der Kräfte an einem beliebigen Ort auf / in dem Katheter

Claims

A n s p r ü c h e
1. Kraftsensor zum Erfassen eines Kraftvektors, insbesondere eines auf eine lang gestreckte Einrichtung, insbesondere eine lang gestreckte medizintechnische Einrichtung, wie einen Katheter oder Führungsdraht, wirkenden Kraftvektors (F) mit einer nicht zu vernachlässigenden Kraftkomponente in Längsrichtung der lang gestreckten Einrichtung bestehend aus: einem Grundkörper (100), mindestens einem spannungs- und / oder dehnungsempfindlichen Widerstand (Ri bis Rβ), dadurch gekennzeichnet, dass
- der Kraftsensor monolithisch aus einem Grundkörper (100) aus einem einzelnen Teil hergestellt werden kann und zur Realisierung der Messfunktion kein Gegenkörper verwendet werden muss,
- die Energie- und Signalleitung zum Messbereich für die Kraftkomponente F2 über einen axial zur lang gestreckten Einrichtung ausgerichteten Bereich (102) erfolgt, der schmaler als die maximale Breite der Kopffläche (103) gestaltet ist,
- die elektrischen Anschlussflächen (110) in einer nicht senkrechten Weise zur axialen Richtung der lang gestreckten Einrichtung angebracht sind,
- der Grundkörper (100) einen Anschlussbereich (109) aufweist, der mechanische Montageschrägen und Montageanschläge (108) bereitstellt, die eine exakte Positionierung und Befestigung in einem Hohlkörper vereinfachen,
- die Widerstände auf Balkenstrukturen angeordnet sind, die durch Einschnitte begrenzt sind, deren Kanten mit der Oberfläche nahezu senkrechte Winkel bilden.
2. Kraftsensor nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass er neben einer in Längsrichtung der lang gestreckten Einrichtung wirkende Kraft F2 auch mindestens eine seitlich angreifende Kraftkomponente misst.
3. Kraftsensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Stirnfläche (103) plan oder rund oder beliebig ausgestaltet ist, oder mit einer Spitze oder Schneide versehen ist.
4. Kraftsensor nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass ein oder mehrere monolithisch integrierte mechanische Anschläge die kraftabhängige Verformung des Kraftsensors begrenzen.
5. Kraftsensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Widerstände auf der Vorderseite des Grundkörpers (101) angeordnet sind.
6. Kraftsensor nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Widerstände eindotiert werden oder als Dünn- oder Dickschichtwiderstände oder als DMS oder andersartig ausgeführt sind.
7. Kraftsensor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Widerstand für jede zu messende Kraftkomponente integriert ist.
8. Kraftsensor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Widerstand in der Mitte des vertikalen Messbalkens (102) angeordnet ist.
9. Kraftsensor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass zwei Widerstände gegenüberliegend, jeweils einer in der Nähe der Außenkante des vertikalen Messbalkens (102) angeordnet ist.
10. Kraftsensor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Widerstände wenigstens teilweise zu Wheatstonschen-Brückenschaltungen verschaltet sind.
11. Kraftsensor nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Brückenanordnung offen oder geschlossen ausgeführt ist.
12. Kraftsensor nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass auf dem Messelement eine Elektronik zur Signalverarbeitung und / oder Energiespeisung und / oder Datenübertragung integriert ist.
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