WO2007052514A1 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

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Shinichi Suzuki
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Definitions

  • the present invention relates to a discharge lamp lighting device, and more particularly to a discharge lamp lighting device for lighting a discharge lamp that is a light source of a backlight device used in a liquid crystal display device.
  • a liquid crystal display used as a display device such as a liquid crystal monitor and a liquid crystal television device does not emit light, and therefore requires an illumination device such as a backlight device.
  • a light source of such a backlight device a discharge lamp such as a cold cathode lamp is widely used, and a high-voltage AC voltage necessary for lighting such a discharge lamp is usually an inverter circuit. Is obtained by boosting the output with a high-voltage transformer.
  • FIG. 5 is a block diagram showing a circuit configuration of such a discharge lamp lighting device.
  • the secondary resonance side of the high-voltage transformer 101 includes a leakage inductance of the high-voltage transformer 101, capacitors 131 and 132, and a parasitic capacitance 103 of the discharge lamp 109.
  • the operating frequency of the H-bridge circuit 117 that drives the primary side of the high-voltage transformer 101 is less than the resonance frequency of the series resonant circuit, and the voltage and current on the primary side of the high-voltage transformer 101 are By setting the frequency of the phase difference ⁇ to a frequency within a predetermined range from the minimum point, the power efficiency of the high-voltage transformer 101 is improved.
  • the capacitors 131 and 132 connected to the secondary side of the high-voltage transformer 101 function as auxiliary capacitors for the parasitic capacitance 103.
  • the capacitors 131 and 132 are The resonance frequency of the series resonance circuit formed on the secondary side can be set to a desired value.
  • Capacitors 131 and 132 are used to detect voltage when the secondary side is open.
  • the signal 133 that also functions as a stage and is divided by the capacitors 131 and 132 is input to the error amplifier 151 for voltage feedback, and the output voltage 152 is input to the protect circuit 150 and the PWM circuit 108.
  • the protection circuit 150 stops the operation of the logic circuit 129 and prevents overcurrent to the discharge lamp 109 when the output voltage 152 of the error amplifier 151 exceeds a preset threshold value.
  • the discharge lamp 109 is connected to a current-voltage conversion circuit 110 that converts the tube current into a voltage.
  • the output voltage 109a is input to the error amplifier 111, and the error amplifier 111 is connected to the discharge lamp 109.
  • constant current control based on pulse width modulation is performed.
  • Patent Document 1 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2005-038683
  • the secondary output of the high-voltage transformer 101 is output by the capacitors 131 and 132 in order to prevent the output overvoltage when the secondary side is open.
  • the voltage is divided and the open circuit voltage is detected using the signal. Therefore, it is necessary to use a high-voltage capacitor as the capacitor 131, and there is a problem that the cost increases.
  • a large-sized liquid crystal display used as a display device such as a liquid crystal television device uses a backlight device in which a plurality of discharge lamps are arranged to achieve high brightness. Therefore, capacitors 131 and 132 corresponding to the number of discharge lamps are required, which has a greater impact on the cost increase.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and reduces high-voltage components on the secondary side of the high-voltage transformer to reduce costs, and also provides a high-efficiency discharge lamp with stable circuit operation.
  • An object is to provide a lighting device.
  • a discharge lamp lighting device includes a high-voltage transformer and a switch circuit that drives a primary side of the high-pressure transformer, and is connected to a secondary side of the high-voltage transformer.
  • the switch circuit performs a switching operation based on the frequency of the triangular wave output from the triangular wave generating circuit.
  • the wave generation circuit is provided with frequency switching means for switching the operating frequency of the switch circuit before and after the discharge lamp is lit, and a resonant circuit whose capacitance component is composed only of parasitic capacitance is provided on the secondary side of the high-voltage transformer.
  • the switch circuit is switched at a frequency near the series resonance frequency of the secondary side resonance circuit before the discharge lamp is lit, and the switch circuit is moved to the primary circuit after the discharge lamp is lit.
  • the switching operation is performed at a frequency close to the frequency at which the phase difference between the voltage and current on the side is minimized.
  • the switch circuit before the discharge lamp is lit, the switch circuit is operated at a frequency near the series resonance frequency of the resonance circuit formed on the secondary side of the high-voltage transformer, and after the discharge lamp is lit, the switch circuit is operated.
  • the discharge lamp is operated by obtaining a sufficiently high voltage as the starting voltage of the discharge lamp before the discharge lamp is lit. It is possible to light up reliably, and after the discharge lamp is lit, the discharge lamp lighting device can be operated in a frequency region where the power efficiency of the high-voltage transformer is maximized.
  • the capacitance component of the resonant circuit formed on the secondary side of the high-voltage transformer includes only the secondary-side parasitic capacitance, a high-voltage capacitor provided on the secondary side of the high-voltage transformer.
  • the cost of the discharge lamp lighting device can be greatly reduced, and the risk of arc discharge and the like can be reduced by reducing the locations where high voltage is generated on the secondary side of the high-voltage transformer. This contributes to improving the quality of the lighting device.
  • an error amplifier for setting an open circuit voltage is further provided, and when the secondary side of the high-voltage transformer is open based on a power supply voltage input to the error amplifier and a predetermined reference voltage. Therefore, it is possible to obtain a desired open-circuit voltage without requiring feedback from the secondary side of the high-voltage transformer.
  • the switch circuit is a full bridge circuit or a half bridge circuit, and a series resonance frequency of a resonance circuit on a secondary side of the high voltage transformer is It is given by the leakage inductance of the secondary winding and the parasitic capacitance.
  • the triangular wave generating circuit has an oscillation frequency adjusted by a resistor and a capacitor
  • the frequency switching means includes a first resistor, a transistor, and the transistor.
  • a second resistor connected to the collector of the transistor, and an inverter element connected to the base of the transistor, and the frequency of the triangular wave generating circuit is the first resistor when the discharge lamp is not lit.
  • a capacitor connected to the triangular wave generating circuit, and when the discharge lamp is turned on, the first resistor and the triangular wave generating circuit are determined. It is determined by the value of the capacitor connected to.
  • the discharge lamp is a cold cathode lamp, and preferably, the discharge lamp lighting device according to the present invention is used for a liquid crystal display device. It is used for a backlight device.
  • the present invention is configured as described above, compared to the conventional discharge lamp lighting device, the high pressure resistance of the secondary side of the high voltage transformer without adding new parts to the primary side of the high voltage transformer. It is possible to reduce the cost by reducing the number of parts and provide a highly efficient discharge lamp lighting device with stable circuit operation.
  • FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing a discharge lamp lighting device according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a circuit diagram showing a high-pressure transformer portion of the discharge lamp lighting device shown in FIG.
  • FIG. 3 is an equivalent circuit diagram showing a secondary side resonance circuit of the high-voltage transformer shown in FIG. 2.
  • FIG. 3 is an equivalent circuit diagram showing a secondary side resonance circuit of the high-voltage transformer shown in FIG. 2.
  • FIG. 4 is a circuit configuration diagram showing a discharge lamp lighting device according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a circuit configuration diagram showing a conventional discharge lamp lighting device.
  • Np Next line Ns: Secondary shoreline
  • FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing a discharge lamp lighting device 1 according to the first embodiment of the present invention.
  • the discharge lamp lighting device 1 in the present embodiment includes a high-pressure transformer 2 and a switch circuit 4 that drives the primary side of the high-pressure transformer 2, and the secondary side of the high-pressure transformer 2 includes For example, a discharge lamp 3 having a cold cathode lamp power is connected.
  • the high-voltage transformer 2 is a leakage flux type transformer having a leakage inductance of at least 40 mH or more on its secondary winding, and preferably has a leakage inductance of about 300 mH.
  • the discharge lamp 3 has one end connected to the secondary power line Ns of the high-voltage transformer 2 and the other end connected to the ground via the lamp current detection resistor 19.
  • the illustrated capacitor C is a parasitic capacitance of the discharge lamp 3.
  • a resonance circuit is formed on the secondary side of the high-pressure transformer 2 so that only the parasitic capacitance C is a capacitive component.
  • FIG. 2 is a circuit diagram showing the high-voltage transformer 2 portion of the discharge lamp lighting device 1, and the power ratio of the primary winding Np and the secondary winding Ns of the high-pressure transformer 2 is n.
  • a resonance circuit having a specific resonance frequency is formed on the secondary side of the high-voltage transformer 2, and the resonance circuit includes the self-inductance Ls of the secondary winding Ns of the high-voltage transformer 2.
  • FIG. 3 is an equivalent circuit diagram showing a secondary-side resonance circuit.
  • M is the mutual inductance of the high-voltage transformer 2
  • Lel and Le2 are leakage inductances.
  • the series resonant frequency fss is given by the secondary side leakage inductance Le2 and the parasitic capacitance C.
  • the switch circuit 4 is composed of a full bridge circuit in which a series circuit of two switching elements (for example, a power MOSFET) is connected in parallel, or a series circuit of two switching elements. This is a half-bridge circuit, and on / off control of each switching element is performed by a signal (gate signal) 5a output from the logic circuit 5.
  • the operating frequency of the switching operation of the switch circuit 4 is determined based on the frequency of the triangular wave 15a output from the triangular wave generating circuit 15, and the discharge lamp lighting device 1 in this embodiment generates the triangular wave.
  • the circuit 15 includes a frequency switching means 25 including a first resistor 14, a transistor 12, a second resistor 13 connected to the collector of the transistor 12, and an inverter element 11 connected to the base of the transistor 12. .
  • the discharge lamp lighting device 1 in the present embodiment includes an error amplifier 7 for setting an open voltage in addition to an error amplifier 8 for setting a lamp current
  • the pulse width modulation control by the PWM circuit 6 is as follows: Based on the comparison of the outputs 7a and 8a from these error amplifiers 7 and 8 and the triangular wave 15a !, the on-duty of each switching element constituting the switch circuit 4 is the pulse signal from the PWM circuit 6. Controlled by 6a.
  • the operation of the discharge lamp lighting device 1 when the discharge lamp 3 is not lit and when the discharge lamp 3 is lit will be described in detail. First, the operation when the discharge lamp 3 is not lit immediately after the input voltage V is turned on is explained.
  • the lamp current IL is converted into a feedback voltage signal 19a by the lamp current detection resistor 19 and input to the frequency switching means 25 through the diode D1. Immediately after the input voltage V is turned on, the lamp current IL does not flow.
  • the triangular wave generating circuit 15 is connected with a combined resistor by the parallel connection of the first resistor 14 and the second resistor 13, and the frequency of the triangular wave 15a depends on the combined resistance value and the capacitor 26. Determined by value.
  • the frequency of the triangular wave 15a when the discharge lamp 3 is not lit is set to be a frequency in the vicinity of the series resonance frequency fss (hereinafter referred to as fo) of the secondary side resonance circuit described above. What to do is there.
  • the feedback voltage signal 19a is not directly supplied to the base of the transistor 20 via the diode D1, and the lamp current IL does not flow immediately after the input voltage V is applied.
  • the inverting input terminal of the error amplifier 7 for setting the open voltage is connected to the power supply voltage V, the reference voltage Vref from the reference voltage circuit 21, and the resistors 16, 17,
  • a voltage determined by 18 is input, and a predetermined set voltage 7a corresponding to an error from the reference voltage Vref input to the non-inverting input terminal is output to the PWM circuit 6.
  • the PWM circuit 6 outputs a pulse signal 6a having a predetermined pulse width to the logic circuit 5 based on a comparison between the triangular wave 15a from the triangular wave generating circuit 15 and the set voltage 7a.
  • Each switching element constituting the switch circuit 4 is controlled to be turned on / off by the gate signal 5a output from the logic circuit 5, and the switch circuit 4 outputs a rectangular wave voltage to make the primary side of the high-voltage transformer 2 a secondary side resonance. Drives near fo near the series resonance frequency of the circuit.
  • the reference voltage Vref from the reference voltage circuit 21 and the output voltage 7a from the error amplifier 7 determined by the resistors 16, 17, and 18 are the output voltage when the secondary side of the high-voltage transformer 2 is opened. Is set to a desired open circuit voltage. At that time, by operating the switch circuit 4 with the above-mentioned fo, the open circuit voltage can be made high enough as a starting voltage of the discharge lamp 3 by the series resonance of the secondary side resonance circuit. The discharge lamp 3 is reliably turned on. When the discharge lamp 3 is not lit, the parasitic capacitance on the secondary side is substantially composed of parasitic capacitance generated between the wirings and is considered to be smaller than C, so it is set near the series resonance frequency fss. Frequency
  • the number fo is preferably set to a value greater than or equal to fss.
  • the output of the inverter element 11 of the frequency switching means 25 is set to the low level by the feedback voltage signal 19a obtained by converting the lamp current IL by the lamp current detection resistor 19, and as a result, the transistor 12 Turns off. Therefore, only the first resistor 14 is connected to the triangular wave generating circuit 15, and the frequency of the triangular wave 15a determined by the resistance value of the first resistor 14 and the value of the capacitor 26 is not described above. The frequency is switched to a frequency lower than the lighting frequency fo.
  • the frequency of the triangular wave 15a at this time is set so as to be a frequency near the frequency at which the phase difference between the voltage and current on the primary side of the high-voltage transformer 2 is minimized (hereinafter referred to as fo '). Is.
  • the high-voltage transformer 2 operates with good power efficiency at frequencies where the phase difference between the primary voltage and current is small, and that frequency is included in a region lower than the series resonance frequency fss. It has been known.
  • fo ′ can be set to a frequency within such a range that the phase difference is 0 ° 30 °, for example.
  • the PWM circuit 6 When the discharge lamp 3 is lit, the transistor 20 to which the feedback voltage signal 19a is applied via the diode D1 is turned on, so that the operation of the error amplifier 7 for setting the open voltage is stopped.
  • the PWM circuit 6 outputs the pulse signal 6a to the logic circuit 5 based on the comparison between the triangular wave 15a from the triangular wave generating circuit 15 and the output voltage 8a of the error amplifier 8 for setting the lamp current.
  • Each switching element constituting the switch circuit 4 is ON / OFF controlled by the gate signal 5a output from the logic circuit 5 to drive the primary side of the high voltage transformer 2.
  • the feedback voltage signal 19a is fed back to the inverting input terminal of the error amplifier 8 for setting the lamp current, and the error amplifier 8 has an error from the reference voltage Vref input to the non-inverting input terminal.
  • a voltage 8a corresponding to the output is output. Accordingly, the PWM circuit 6 modulates the pulse width of the output pulse signal 6a in accordance with the lamp current IL, and performs constant current control of the discharge lamp 3.
  • the protect circuit 10 includes a comparator circuit (not shown) inside, and detects the transformer current from the transformer current detection resistor 9 provided on the low voltage side of the high voltage transformer 2.
  • the output signal 9a is larger than the reference voltage of the comparator circuit, the operation of the logic circuit 5 is stopped, and the overcurrent of the discharge lamp 3 and the overvoltage to the high voltage transformer 2 are prevented.
  • the output voltages 7a and 8b from the error amplifier 7 and the error amplifier 8 are also input to the protect circuit 10, and when the reference voltage is similarly exceeded by comparison with the reference voltage of the comparator circuit, The operation of the logic circuit 5 is stopped.
  • FIG. 4 is a circuit configuration diagram showing a main part of the discharge lamp lighting device 30 according to the second embodiment of the present invention.
  • the discharge lamp lighting device 30 in the present embodiment is different from the discharge lamp lighting device 1 in the first embodiment described above only in the high-voltage transformer 2 portion. Is omitted.
  • the discharge lamp lighting device 30 in the present embodiment is suitably applied when two discharge lamps 3 are connected.
  • the primary windings Npl and Np2 are connected in series, the secondary windings are divided as Nsl and Ns2, and one end of the secondary windings Nsl and Ns2 is
  • Each discharge lamp 3 is connected to one end, and the other end is connected to GND via a resistor 31.
  • a capacitor 32 is connected to each end of the resistor 31, and the low-pressure sides of the two discharge lamps 3 are connected to each other.
  • C shown in the figure is a parasitic capacitance of the discharge lamp 3.
  • the lamp current flowing in the discharge lamp 3 is
  • the signal is converted into a feedback signal voltage 31a by the resistor 31 and input to the transistor 20, the error amplifier 8 for setting the lamp current, and the frequency switching means 25 shown in FIG.
  • two straight-tube discharge lamps 3 are connected in series.
  • a U-shaped tube, a U-shaped tube, or the like Both ends of a single discharge lamp having a bent tube shape may be connected to the secondary windings Nsl and Ns2.
  • the series connection point of the two discharge lamps 3 may be grounded to GND.
  • the primary winding of the high-voltage transformer 40 may be a single winding force, or may be one in which the primary windings Npl and Np2 are connected in parallel.

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Abstract

　高圧トランスの二次側の高耐圧性部品を削減してコストを低減すると共に、回路動作の安定した高効率の放電灯点灯装置を提供する。 　発明に係る放電灯点灯装置１は、高圧トランス２と、高圧トランス２の一次側を駆動するスイッチ回路４と、スイッチ回路４の動作周波数を決定する三角波発生回路１５とを備え、三角波発生回路１５は、放電灯３の点灯前と点灯後とでスイッチ回路４の動作周波数を切替える周波数切替手段２５を備えている。また、高圧トランス２の二次側には、容量成分が寄生容量ＣCFLのみからなる共振回路が形成されており、放電灯３の点灯前は、スイッチ回路４を二次側の共振回路の直列共振周波数近傍の周波数で動作させ、放電灯の点灯後は、スイッチ回路４を一次側の電圧と電流の位相差が最小となる周波数近傍の周波数で動作させるものである。

Description

明 細 書
放電灯点灯装置
技術分野
[0001] 本発明は、放電灯点灯装置に関し、特に、液晶表示装置に用いるバックライト装置 の光源である放電灯を点灯するための放電灯点灯装置に関する。
背景技術
[0002] 液晶モニタ、液晶テレビジョン装置等の表示装置として利用されている液晶ディス プレイは非発光のため、バックライト装置のような照明装置を必要とする。このようなバ ックライト装置の光源としては、冷陰極ランプのような放電灯が広く使用されており、こ のような放電灯を点灯させるために必要な高圧の交流電圧は、通常、インバータ回 路の出力を高圧トランスで昇圧することによって得ている。
[0003] 近年、高圧トランスの二次側に直列共振回路を形成し、この直列共振回路の共振 周波数未満であって、かつ、高圧トランスの一次側の電圧と電流の位相差が最小点 より予め定めた範囲内にある周波数で、高圧トランスの一次側を駆動する Hブリッジ 回路を備えた放電灯点灯装置が提案されて!ヽる (例えば、特許文献 1参照)。
[0004] 図 5は、このような放電灯点灯装置の回路構成を示すブロック図である。図 5に示す 放電灯点灯装置 100では、高圧トランス 101の二次側に、高圧トランス 101のリーケ ージインダクタンスと、コンデンサ 131、 132と、放電灯 109が持つ寄生容量 103によ り直列共振回路が形成されており、高圧トランス 101の一次側を駆動する Hブリッジ 回路 117の動作周波数を、この直列共振回路の共振周波数未満であって、かつ、高 圧トランス 101の一次側の電圧と電流との位相差 Θが最小点より予め定めた範囲内 にある周波数とすることによって、高圧トランス 101の電力効率を向上させるものであ る。
[0005] ここで、高圧トランス 101の二次側に接続されたコンデンサ 131、 132は、寄生容量 103に対する補助容量として機能するものであり、コンデンサ 131、 132の容量を変 更することによって、二次側に形成される直列共振回路の共振周波数を所望の値に 設定することができる。また、コンデンサ 131、 132は、二次側開放時の電圧検知手 段としても機能し、コンデンサ 131、 132で分圧された信号 133は、電圧帰還用のェ ラーアンプ 151に入力し、その出力電圧 152は、プロテクト回路 150及び PWM回路 108に入力する。プロテクト回路 150は、エラーアンプ 151の出力電圧 152が予め設 定した閾値を越えた場合、ロジック回路 129の動作を停止して放電灯 109への過電 流を防止するものである。また、放電灯 109には、その管電流を電圧に変換する電流 電圧変換回路 110が接続されており、その出力電圧 109aは、エラーアンプ 111に入 力し、エラーアンプ 111は、放電灯 109の電流に応じた出力電圧 112を PWM回路 1 08に出力することによって、パルス幅変調に基づく定電流制御が実施される。
[0006] 特許文献 1：特開 2005— 038683号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0007] し力しながら、このような従来の放電灯点灯装置 100は、二次側開放時の出力過電 圧を防止するために、コンデンサ 131、 132で高圧トランス 101の二次側出力の電圧 を分圧し、その信号を用いて開放電圧を検知する構成を有するものである。したがつ て、コンデンサ 131には、高耐圧性のコンデンサを使用する必要があり、コストの増大 を招くという問題があった。特に、液晶テレビジョン装置等の表示装置として使用され る大型の液晶ディスプレイでは、高輝度を達成するために複数本の放電灯を配置し たバックライト装置が用いられるため、その放電灯点灯装置には放電灯数に応じたコ ンデンサ 131、 132が必要となり、コストの増大に対して一層大きな影響を及ぼすこと になる。
[0008] 本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、高圧トランスの二次側の高耐圧 性部品を削減してコストを低減すると共に、回路動作の安定した高効率の放電灯点 灯装置を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0009] 上記目的を達成するため、本発明に係る放電灯点灯装置は、高圧トランスと、該高 圧トランスの一次側を駆動するスィッチ回路とを備え、前記高圧トランスの二次側に 接続された放電灯を点灯する放電灯点灯装置にぉ ヽて、前記スィッチ回路は三角 波発生回路から出力される三角波の周波数に基づいてスイッチング動作し、該三角 波発生回路に、前記放電灯の点灯前と点灯後とで前記スィッチ回路の動作周波数 を切替える周波数切替手段を備え、前記高圧トランスの二次側に容量成分が寄生容 量のみからなる共振回路を形成し、前記放電灯の点灯前は、前記スィッチ回路を前 記二次側の共振回路の直列共振周波数近傍の周波数でスイッチング動作させ、前 記放電灯の点灯後は、前記スィッチ回路を前記一次側の電圧と電流の位相差が最 小となる周波数近傍の周波数でスイッチング動作させることを特徴とする。
[0010] 本発明によれば、放電灯の点灯前は、スィッチ回路を高圧トランスの二次側に形成 される共振回路の直列共振周波数近傍の周波数で動作させ、放電灯の点灯後は、 スィッチ回路を一次側の電圧と電流の位相差が最小となる周波数近傍の周波数で 動作させることによって、放電灯の点灯前には、放電灯の始動電圧として必要十分な 高電圧を得て放電灯を確実に点灯すると共に、放電灯の点灯後には、高圧トランス の電力効率が最大となる周波数領域で、放電灯点灯装置を動作させることが可能と なる。
[0011] また、高圧トランスの二次側に形成される共振回路の容量成分は、二次側の寄生 容量のみ力も構成されるため、高圧トランスの二次側に設けた高耐圧性のコンデンサ が不要となる結果、放電灯点灯装置の大幅なコストダウンが可能となる共に、高圧トラ ンスの二次側において高電圧の発生する箇所を削減してアーク放電等の危険性を 低減させ、放電灯点灯装置の品質の向上に寄与するものである。
[0012] また、本発明の一態様では、開放電圧設定用のエラーアンプをさらに備え、該エラ 一アンプに入力する電源電圧と所定の基準電圧に基づいて、前記高圧トランスの二 次側開放時の出力電圧を制御するものであり、これによつて、高圧トランスの二次側 力ものフィードバックを要することなく所望の開放電圧を得ることが可能となる。
[0013] また、本発明に係る放電灯点灯装置において、好ましくは、前記スィッチ回路は、フ ルブリッジ回路またはハーフブリッジ回路であり、また、前記高圧トランスの二次側の 共振回路の直列共振周波数は、二次卷線のリーケージインダクタンスと寄生容量に よって与えられてなるものである。
[0014] また、本発明の一態様において、前記三角波発生回路は、抵抗とコンデンサにより 発振周波数が調整され、前記周波数切替手段は、第 1の抵抗と、トランジスタと、該ト ランジスタのコレクタに接続する第 2の抵抗と、前記トランジスタのベースに接続するィ ンバータ素子とを含んでおり、前記三角波発生回路の周波数は、前記放電灯の未点 灯時には、前記第 1の抵抗と前記第 2の抵抗との並列接続による合成抵抗と前記三 角波発生回路に接続したコンデンサとの値によって決定され、前記放電灯の点灯時 には、前記第 1の抵抗と前記三角波発生回路に接続したコンデンサとの値によって 決定されるものである。
[0015] さらに、好ましくは、本発明に係る放電灯点灯装置において、前記放電灯は冷陰極 ランプであり、また好ましくは、本発明に係る放電灯点灯装置は、液晶表示装置に用 V、るバックライト装置に用いられるものである。
発明の効果
[0016] 本発明は、以上のように構成したため、従来の放電灯点灯装置と比較して、高圧ト ランスの一次側に新たな部品を追加することなぐ高圧トランスの二次側の高耐圧性 部品を削減してコストを低減すると共に、回路動作の安定した高効率の放電灯点灯 装置を提供することが可能となる。
図面の簡単な説明
[0017] [図 1]本発明の第 1の実施形態における放電灯点灯装置を示す回路構成図である。
[図 2]図 1に示す放電灯点灯装置の高圧トランス部分を示す回路図である。
[図 3]図 2に示す高圧トランスの二次側の共振回路を示す等価回路図である。
[図 4]本発明の第 2の実施形態における放電灯点灯装置を示す回路構成図である。
[図 5]従来の放電灯点灯装置を示す回路構成図である。
符号の説明
[0018] 1, 30 :放電灯点灯装置
2, 40 :高圧トランス
3 :放電灯 (冷陰極ランプ）
4 :スィッチ回路
25 :周波数切替手段
C ：寄生容量
CFL
Np :—次卷線 Ns :二次卷線
発明を実施するための最良の形態
[0019] 以下、本発明の実施の形態を、添付図面に基づいて説明する。図 1は、本発明の 第 1の実施形態における放電灯点灯装置 1を示す回路構成図である。
図 1に示すように、本実施形態における放電灯点灯装置 1は、高圧トランス 2と、高 圧トランス 2の一次側を駆動するスィッチ回路 4とを備え、高圧トランス 2の二次側には 、例えば冷陰極ランプ力もなる放電灯 3が接続されている。本実施形態において、高 圧トランス 2は、その二次卷線に少なくとも 40mH以上のリーケージインダクタンスを 持つ漏洩磁束型のトランスであり、好ましくは、約 300mHのリーケージインダクタンス を有するものである。図 1において、放電灯 3は、その一端側が高圧トランス 2の二次 卷線 Nsに接続され、他端側は、ランプ電流検出抵抗 19を介して GNDに接地されて いる。
[0020] ここで、図示されたコンデンサ C は、放電灯 3が持つ寄生容量であり、本実施形
CFL
態における放電灯点灯装置 1では、高圧トランス 2の二次側に容量成分が寄生容量 C のみ力もなる共振回路が形成されている。
CFL
[0021] 図 2は、放電灯点灯装置 1の高圧トランス 2部分を示す回路図であり、高圧トランス 2 の一次卷線 Npと二次卷線 Nsの卷数比は nとする。本実施形態において、高圧トラン ス 2の二次側には、固有の共振周波数を有する共振回路が形成されており、その共 振回路は、高圧トランス 2の二次卷線 Nsの自己インダクタンス Lsと、放電灯 3の持つ 寄生容量 C とから構成される。
CFL
[0022] 図 3は、二次側の共振回路を示す等価回路図である。ここで、 Mは、高圧トランス 2 の相互インダクタンス、 Lel、 Le2はリーケージインダクタンスである。このような共振 回路において、その直列共振周波数 fssは、二次側リーケージインダクタンス Le2と 寄生容量 C によって与えられ、
CFL
fss= lZ (2 7u (Le2'C ) )
CFL
で表される。また、この共振回路における並列共振周波数 fspは、二次卷線 Nsの自 己インダクタンス Ls (Ls = M + Le2)と寄生容量 C によって与えられ、
CFL
fsp= lZ (2 7u (Ls ' C ) ) で表される。
[0023] 次に、再び図 1を参照して、本実施形態における放電灯点灯装置 1の動作につい て説明する。放電灯点灯装置 1において、スィッチ回路 4は、 2個のスイッチング素子 (例えば、パワー MOSFET)の直列回路を並列に接続してなるフルブリッジ回路、ま たは 2個のスイッチング素子の直列回路からなるハーフブリッジ回路であり、各スイツ チング素子のオン'オフ制御は、ロジック回路 5から出力される信号 (ゲート信号） 5a によって実施される。この際、スィッチ回路 4のスイッチング動作の動作周波数は、三 角波発生回路 15から出力される三角波 15aの周波数に基づ 、て決定され、本実施 形態における放電灯点灯装置 1は、その三角波発生回路 15に、第 1の抵抗 14、トラ ンジスタ 12、トランジスタ 12のコレクタに接続する第 2の抵抗 13、及びトランジスタ 12 のベースに接続するインバータ素子 11からなる周波数切替手段 25を備えるものであ る。
[0024] また、本実施形態における放電灯点灯装置 1は、ランプ電流設定用のエラーアンプ 8に加えて開放電圧設定用のエラーアンプ 7を備えており、 PWM回路 6によるパルス 幅変調制御は、これらのエラーアンプ 7、 8からの出力 7a、 8aと三角波 15aとの比較 に基づ!/、て実施され、スィッチ回路 4を構成する各スイッチング素子のオンデューティ は、 PWM回路 6からのパルス信号 6aによって制御される。
[0025] 以下、放電灯 3の未点灯時及び点灯時における放電灯点灯装置 1の動作にっ 、て 、詳述する。まず、入力電圧 V の投入直後、放電灯 3の未点灯時の動作について説
IN
明する。放電灯点灯装置 1において、ランプ電流 ILは、ランプ電流検出抵抗 19によ つて帰還電圧信号 19aに変換され、ダイオード D1を介して周波数切替手段 25に入 力する。入力電圧 V の投入直後にはランプ電流 ILは流れていないため、周波数切
IN
替手段 25のインバータ素子 11の出力は Highレベルになり、それによつて、トランジ スタ 12はオンになる。したがって、三角波発生回路 15には、第 1の抵抗 14と第 2の抵 抗 13との並列接続による合成抵抗が接続されることになり、三角波 15aの周波数は、 この合成抵抗値とコンデンサ 26の値によって決定される。本実施形態では、このよう な放電灯 3の未点灯時における三角波 15aの周波数は、上述した二次側共振回路 の直列共振周波数 fss近傍の周波数 (以下、 foと記す）となるように、設定するもので ある。
[0026] また、帰還電圧信号 19aは、ダイオード D1を介して、トランジスタ 20のベースにも印 カロされる力 入力電圧 V の投入直後にはランプ電流 ILは流れていないため、トラン
IN
ジスタ 20はオフになる。したがって、開放電圧設定用のエラーアンプ 7の反転入力端 子には、電源電圧 V 、基準電圧回路 21からの基準電圧 Vref、および抵抗 16、 17、
IN
18によって決まる電圧が入力されることになり、非反転入力端子に入力された基準 電圧 Vrefとの誤差に応じた所定の設定電圧 7aを PWM回路 6に出力する。 PWM回 路 6は、三角波発生回路 15からの三角波 15aと設定電圧 7aとの比較に基づいて、所 定のパルス幅を有するパルス信号 6aをロジック回路 5に出力する。スィッチ回路 4を 構成する各スイッチング素子は、ロジック回路 5から出力されるゲート信号 5aによりォ ンオフ制御され、スィッチ回路 4は、矩形波電圧を出力して高圧トランス 2の一次側を 二次側共振回路の直列共振周波数 fssの近傍 foで駆動する。
[0027] 本実施形態において、基準電圧回路 21からの基準電圧 Vref、および抵抗 16、 17 、 18によって定まるエラーアンプ 7からの出力電圧 7aは、高圧トランス 2の二次側開 放時の出力電圧を所望の開放電圧とするように設定されるものである。その際、スィ ツチ回路 4を上記 foで動作させることによって、その開放電圧を、二次側共振回路の 直列共振によって、放電灯 3の始動電圧として十分な高電圧とすることができ、それ によって、放電灯 3を確実に点灯するものである。なお、放電灯 3の未点灯時には、 二次側の寄生容量は、実質的に、配線間に発生する寄生容量等によって構成され て C よりも小さくなると考えられるため、直列共振周波数 fss近傍に設定される周波
CFL
数 foは、 fss以上の値に設定することが好ましい。
[0028] 本実施形態における放電灯点灯装置 1では、三角波発生回路 15で生成した信号 によってシンメトリックな信号をスィッチ回路 4に入力しているため、スィッチ回路 4から はシンメトリックな矩形波電圧が出力され、このシンメトリックな矩形波電圧を高圧トラ ンス 2の一次側に入力することにより、高圧トランス 2の一次側にトランスの偏磁防止 用のコンデンサを設けることなぐスイッチング素子のオン時間の非対称により生じるト ランスの偏磁を防止できる。そして、二次卷線 Nsの出力電圧は、高圧トランス 2の二 次側に形成される共振回路により、放電灯 3の未点灯時にも、高圧トランス 2の出力 波形の歪みや非対称性が低減し、正弦波に近い電圧波形を出力することができる。
[0029] 次に、放電灯 3の点灯時の動作について説明する。放電灯 3の点灯後は、ランプ電 流 ILをランプ電流検出抵抗 19によって変換した帰還電圧信号 19aによって、周波数 切替手段 25のインバータ素子 11の出力は Lowレベルになり、それによつて、トランジ スタ 12はオフになる。したがって、三角波発生回路 15には、第 1の抵抗 14のみが接 続されることになり、第 1の抵抗 14の抵抗値とコンデンサ 26の値によって決定される 三角波 15aの周波数は、上述した未点灯時の周波数 foよりも低い周波数に切替られ る。本実施形態では、このときの三角波 15aの周波数は、高圧トランス 2の一次側の 電圧と電流の位相差が最小となる周波数近傍の周波数 (以下、 fo 'と記す)となるよう に、設定するものである。なお、高圧トランス 2は、一次側の電圧と電流の位相差が小 さい範囲の周波数において、良好な電力効率で動作するものであり、その周波数は 直列共振周波数 fssよりも低い領域に含まれることが知られている。本実施形態にお いて、 fo'は、例えば、このような位相差が 0° 30° となる範囲内の周波数とする ことができる。
[0030] また、放電灯 3の点灯時には、ダイオード D1を介して帰還電圧信号 19aが印加さ れるトランジスタ 20はオンになるため、開放電圧設定用のエラーアンプ 7の動作は停 止する。この場合、 PWM回路 6は、三角波発生回路 15からの三角波 15aとランプ電 流設定用のエラーアンプ 8の出力電圧 8aとの比較に基づいてパルス信号 6aをロジッ ク回路 5に出力する。そして、スィッチ回路 4を構成する各スイッチング素子は、ロジッ ク回路 5から出力されるゲート信号 5aによりオンオフ制御されて、高圧トランス 2の一 次側を駆動する。
[0031] ここで、ランプ電流設定用のエラーアンプ 8の反転入力端子には、帰還電圧信号 1 9aがフィードバックされており、エラーアンプ 8は非反転入力端子に入力される基準 電圧 Vrefとの誤差に応じた電圧 8aを出力するものである。これによつて、 PWM回路 6は、ランプ電流 ILに応じて出力パルス信号 6aのパルス幅を変調し、放電灯 3の定 電流制御を実施するものである。
[0032] さらに、プロテクト回路 10は、内部にコンパレータ回路（図示は省略する）を備えて おり、高圧トランス 2の低圧側に設けたトランス電流検出抵抗 9からのトランス電流検 出信号 9aがコンパレータ回路の基準電圧よりも大きい場合、ロジック回路 5の動作を 停止させ、放電灯 3の過電流や、高圧トランス 2への過電圧を防止するものである。ま た、プロテクト回路 10には、エラーアンプ 7及びエラーアンプ 8からの出力電圧 7a、 8 bも入力され、同様にコンパレータ回路の基準電圧との比較により、その基準電圧を 上回った場合には、ロジック回路 5の動作を停止させるものである。
[0033] 図 4は、本発明の第 2の実施形態における放電灯点灯装置 30の要部を示す回路 構成図である。本実施形態における放電灯点灯装置 30は、上述した第 1の実施形 態における放電灯点灯装置 1と比較して、その高圧トランス 2部分のみが相違するも のであり、以下では重複する部分の説明は省略する。
[0034] 本実施形態における放電灯点灯装置 30は、放電灯 3を 2灯接続する場合に好適 に適用されるものである。放電灯点灯装置 30において、高圧トランス 40は、それぞれ の一次卷線 Npl、 Np2が直列に接続され、二次卷線は Nsl、 Ns2として分割されて おり、二次卷線 Nsl、 Ns2の一端はそれぞれの放電灯 3の一端に接続され、他端は 、抵抗 31を介して GNDに接続されている。また、抵抗 31の両端にはそれぞれコンデ ンサ 32が接続されており、 2灯の放電灯 3の低圧側同士は接続されている。なお、図 に示す C は、放電灯 3が持つ寄生容量である。放電灯 3に流れるランプ電流は、抵
CFL
抗 31によって帰還信号電圧 31aに変換されて、図 1に示すトランジスタ 20、ランプ電 流設定用のエラーアンプ 8、および周波数切替手段 25に入力するものである。
[0035] なお、図 4に示す構成では、直管形状の 2灯の放電灯 3を直列に接続しているが、 本実施形態における放電灯点灯装置 30において、 U字管またはコ字管等の屈曲管 形状の 1灯の放電灯の両端を、二次卷線 Nsl、 Ns2にそれぞれ接続されるものであ つてもよい。また、図 4に示す構成において、 2灯の放電灯 3の直列接続箇所を、 GN Dに接地しても良い。さらに、高圧トランス 40の一次卷線は、 1つの卷線力 なるもの でもよく、あるいは、一次卷線 Npl、 Np2を並列に接続するものであってもよい。

Claims

請求の範囲
[1] 高圧トランスと、該高圧トランスの一次側を駆動するスィッチ回路とを備え、前記高 圧トランスの二次側に接続された放電灯を点灯する放電灯点灯装置において、 前記スィッチ回路は三角波発生回路力 出力される三角波の周波数に基づいてス イッチング動作し、該三角波発生回路に、前記放電灯の点灯前と点灯後とで前記ス イッチ回路の動作周波数を切替える周波数切替手段を備え、前記高圧トランスの二 次側に容量成分が寄生容量のみからなる共振回路を形成し、前記放電灯の点灯前 は、前記スィッチ回路を前記二次側の共振回路の直列共振周波数近傍の周波数で スイッチング動作させ、前記放電灯の点灯後は、前記スィッチ回路を前記一次側の 電圧と電流の位相差が最小となる周波数近傍の周波数でスイッチング動作させること を特徴とする放電灯点灯装置。
[2] 開放電圧設定用のエラーアンプをさらに備え、該エラーアンプに入力する電源電 圧と所定の基準電圧に基づいて、前記高圧トランスの二次側開放時の出力電圧を制 御することを特徴とする請求項 1に記載の放電灯点灯装置。
[3] 前記スィッチ回路は、フルブリッジ回路またはハーフブリッジ回路であることを特徴と する請求項 1または 2に記載の放電灯点灯装置。
[4] 前記高圧トランスの二次側の共振回路の直列共振周波数は、二次卷線のリーケー ジインダクタンスと寄生容量によって与えられてなることを特徴とする請求項 1から 3の
V、ずれか 1項に記載の放電灯点灯装置。
[5] 前記三角波発生回路は、抵抗とコンデンサにより発振周波数が調整され、
前記周波数切替手段は、第 1の抵抗と、トランジスタと、該トランジスタのコレクタに 接続する第 2の抵抗と、前記トランジスタのベースに接続するインバータ素子とを含ん でおり、
前記三角波発生回路の周波数は、前記放電灯の未点灯時には、前記第 1の抵抗 と前記第 2の抵抗との並列接続による合成抵抗と前記三角波発生回路に接続したコ ンデンサとの値によって決定され、前記放電灯の点灯時には、前記第 1の抵抗と前 記三角波発生回路に接続したコンデンサとの値によって決定されることを特徴とする 請求項 1から 4のいずれか 1項に記載の放電灯点灯装置。 前記放電灯は、冷陰極ランプであることを特徴とする請求項 1に記載の放電灯点灯 装置。
前記放電灯点灯装置は、液晶表示装置に用いるバックライト装置に用いられること を特徴とする請求項 1から 6のいずれか 1項に記載の放電灯点灯装置。
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101599711B (zh) * 2008-06-04 2012-03-21 国琏电子（上海）有限公司 换流器电路
TWI412299B (zh) * 2009-06-12 2013-10-11 Qisda Corp 提供動態開路保護之背光模組和相關驅動方法
TWI565176B (zh) * 2012-09-28 2017-01-01 Wow Tech Corp Non - contact induction transmission equipment
JP6217096B2 (ja) * 2013-03-14 2017-10-25 株式会社リコー 高電圧インバータ及び誘電体バリア放電発生装置とシート材改質装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003168585A (ja) * 2001-09-21 2003-06-13 Minebea Co Ltd 放電管用インバータ回路
JP2003309023A (ja) * 2002-04-15 2003-10-31 Sumida Corporation インバータトランス及びインバータ回路
JP2004327327A (ja) * 2003-04-25 2004-11-18 Sumida Technologies Inc 高圧トランスおよび放電灯駆動装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62229791A (ja) 1986-03-31 1987-10-08 京セラ株式会社 放電灯点灯装置の点灯方式
JP3932406B2 (ja) * 1999-08-20 2007-06-20 ミネベア株式会社 冷陰極放電ランプ点灯回路
US6680585B2 (en) * 2001-12-17 2004-01-20 Osram Sylvania Inc. Method and apparatus for modulating HID ballast operating frequency using DC bus ripple voltage
US7515446B2 (en) * 2002-04-24 2009-04-07 O2Micro International Limited High-efficiency adaptive DC/AC converter
JP3905868B2 (ja) 2003-07-18 2007-04-18 ミネベア株式会社 放電管用インバータ回路

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003168585A (ja) * 2001-09-21 2003-06-13 Minebea Co Ltd 放電管用インバータ回路
JP2003309023A (ja) * 2002-04-15 2003-10-31 Sumida Corporation インバータトランス及びインバータ回路
JP2004327327A (ja) * 2003-04-25 2004-11-18 Sumida Technologies Inc 高圧トランスおよび放電灯駆動装置

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