WO2006101206A1 - 動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤および動力伝達系用潤滑油組成物 - Google Patents

動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤および動力伝達系用潤滑油組成物 Download PDF

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lubricating
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Ryousuke Kaneshige
Akihiro Matsuda
Satoshi Ikeda
Keiji Okada
Masaaki Kawasaki
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Mitsui Chemicals, Inc.
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Definitions

  • the present invention relates to a viscosity modifier for a power transmission system lubricant and a lubricating oil composition for a power transmission system. More specifically, the lubricating oil for a power transmission system is excellent in shear stability and economically.
  • the present invention relates to a viscosity modifier that gives a composition, and a lubricating oil composition for a power transmission system that is excellent in shear stability and also economical.
  • Petroleum products generally have a so-called viscosity temperature dependency in which the viscosity changes greatly when the temperature changes.
  • the temperature dependency of the viscosity is small in a lubricating oil used for an automobile or the like.
  • a certain polymer that is soluble in the lubricating base oil is used as a viscosity modifier in the lubricating oil.
  • ethylene'a 1-year-old refin copolymer has been widely used as such a viscosity modifier, and various improvements have been made to further improve the performance balance of lubricating oil (see Patent Document 1). .
  • Viscosity modifiers such as those described above are generally used to maintain an appropriate viscosity at high temperatures. Recently, as fuel consumption has become more advanced as part of reducing environmental impact, especially at low temperatures. Therefore, there is a need for a viscosity improving polymer that can suppress the increase in viscosity of the polymer (ie, has excellent low temperature characteristics). In general lubricating oil applications, in order to obtain excellent low-temperature characteristics, it is effective to keep the polymer concentration as low as possible, and it is advantageous in terms of economy. It is effective to use the polymers described.
  • Patent Document 1 International Publication No. 00/34420 Pamphlet
  • An object of the present invention is to provide a viscosity modifier that provides a lubricating oil composition for power transmission systems having excellent shear stability, and a lubricating oil composition for power transmission systems having excellent shear stability.
  • a viscosity modifier of the power transmission system for lubricating oil of the present invention are ethylene a had the following characteristics (B1) ⁇ (B4) - is made of Orefuin copolymer (B).;
  • the following lubricating oil composition for a power transmission system is provided, and the above problems of the present invention are solved.
  • a lubricating oil composition for a power transmission system characterized by containing ethylene'a-olefin copolymer (B) in a proportion of 0.:! To 10% by weight (however, the weight of the lubricating oil composition is 100% by weight) %);
  • Viscosity index is 90 or more
  • the pour point should be less than 35 ° C.
  • Viscosity index is 90 or more
  • the viscosity modifier for the power transmission system lubricant of the present invention can provide a power transmission system lubricating oil composition having excellent shear stability. Further, since the effect is exhibited even if the addition amount of the ethylene ' ⁇ -olefin copolymer is small, the economy is excellent.
  • the viscosity adjusting agent for power transmission system lubricants of the present invention is particularly suitable for preparing a power transmission system lubricating oil composition having excellent low-temperature viscosity characteristics and shear stability.
  • the lubricating oil composition for power transmission system of the present invention is excellent in low temperature viscosity characteristics and shear stability, and exhibits the effect even if the amount of added ethylene' ⁇ -aged refin copolymer is small. It is excellent in economic efficiency, and is suitable as a power transmission system lubricating oil such as transmission oil, hydraulic oil, and the like for automobiles' industrial transmission oil, power steering oil, and hydraulic oil.
  • the lubricating oil composition for a power transmission system includes the following ethylene' ⁇ one-year-old refin copolymer ( ⁇ ) and a mineral oil-based lubricating base oil ( ⁇ ).
  • the ethylene 'a-olefin copolymer (B) used in the present invention is a lubricating oil viscosity adjusting polymer.
  • the monoolefins constituting the ethylene'a-olefin copolymer (B) include propylene, butene-1, pentene-1, hexene-1, heptene-1, otaten-1, and decene-1.
  • an ⁇ -olefin having 3 to 12 carbon atoms can be exemplified.
  • the ethylene 'a -olefin copolymer (B) may contain one or more structural units derived from these ⁇ -olefins.
  • propylene is preferable in terms of giving good low-temperature viscosity characteristics, shear stability, and heat resistance to the lubricating oil composition.
  • the ethylene'a one-year-old refin copolymer (B) used in the present invention has the following properties (B1) to (B4).
  • the ethylene unit content is in the range of 70 to 85 mole 0/0, preferably 70 to 80 Monore 0/0, and particularly preferably 75 to 80 mole 0 / It is in the range of 0 .
  • the ethylene unit content of the ethylene 'a-olefin copolymer (B) is measured by 13 C-NMR according to the method described in "Polymer Analysis Handbook" (published by Asakura Shoten, P163 ⁇ : 170). .
  • the ethylene olefin copolymer (B) of the present invention has an intrinsic viscosity [] in the range of 0.2 to: 1. Odl / g, preferably 0.4 to 0.8 dl / g, Special (preferably f is in the range of 0.5 to 0.7 dl / g.
  • the intrinsic viscosity [] is measured at 135 ° C in decalin.
  • the lubricating oil composition containing the ethylene 'a-olefin copolymer (B) having an intrinsic viscosity [77] within the above range is excellent in the balance between shear stability and low temperature characteristics.
  • the ethylene'a one-year-old refin copolymer (B) of the present invention has a molecular weight distribution index Mw / Mn (Mw: weight average molecular weight, Mn: number average molecular weight) of 2.4 or less, preferably , In the range of 1 to 2 ⁇ 2.
  • the weight average molecular weight (Mw) and the number average molecular weight (Mn) are measured at 140 ° C with an orthodichlorobenzene solvent using GPC (gel permeation chromatography).
  • the ethylene / olefin copolymer (B) of the present invention is a copolymer having a melting point measured by DSC of 60 ° C. or lower or a melting point not observed, preferably a force of 50 ° C. or lower. Or a copolymer with no melting point observed.
  • the melting point of the ethylene 'a-olefin copolymer (B) is measured using a differential scanning calorimeter (DSC). Specifically, about 5 mg of sample is packed in an aluminum pan and heated to 200 ° C. Warm and hold at 200 ° C for 5 minutes, then cool to ⁇ 40 ° C at 10 ° C / minute, hold at ⁇ 40 ° C for 5 minutes, then heat up at 10 ° C / minute Obtained from the endothermic curve.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • ethylene 'a-olefin copolymer (B) mineral oil with a kinematic viscosity at 100 ° C of 3.6 mm 2 / s is used as a base oil, and LZ-9632F (Nole monoprizol as an additive package). 7.5 parts by weight and 0.3 parts by weight of Aclave 146 (manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd.) as a pour point depressant was added, and the kinematic viscosity at 100 ° C was adjusted to about 7 mm 2 / s.
  • Aclave 146 manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd.
  • the lubricating oil composition has a viscosity reduction rate of 20% or less, preferably 5 to 10%, measured with an ultrasonic shear tester based on the JASO (Japan Automobile Engineering Association) method. It is more preferable from the viewpoint of shear stability when used as a product.
  • Mineral oil having a kinematic viscosity at 100 ° C of 3.6 mm 2 / s can be selected without restriction from mineral oils of groups (1, II, III) described later.
  • the measuring method of the viscosity reduction rate measured with an ultrasonic shear tester based on the JASO (Japan Automobile Engineering Association) method is as described in the examples.
  • Such an ethylene ⁇ -olefin copolymer ( ⁇ ) includes a transition metal compound such as vanadium, zirconium, and titanium, an organoaluminum compound (organoaluminoxy compound) and / or an ionized ionic compound. It can be produced by copolymerizing ethylene and a 1-year-old refin using a catalyst comprising Examples of the polyolefin polymerization catalyst used at this time include catalysts described in International Publication No. 00/34420 pamphlet.
  • the mineral oil-based lubricating base oil (A) used in the present invention can be used to limit what is normally used as a lubricating base oil.
  • Mineral oils used as lubricating base oils are generally used after a refining process such as dewaxing, and there are several grades depending on the refining method. This grade is defined by the API (American Petroleum Institute) classification. . Table 1 shows the characteristics of lubricating base oils classified into each genole.
  • the poly-a-olefin in Table 1 is a hydrocarbon polymer obtained by polymerizing ⁇ -olefin having at least 10 carbon atoms as at least a raw material monomer, such as polydecene obtained by polymerizing decene-1. Is exemplified.
  • Examples of the mineral oil-based lubricating base oil include those having a kinematic viscosity at 100 ° C. in the range of 2 to 10 mm 2 / s.
  • the mineral oil base oil of the present invention preferably has the following characteristics (A0-1) to (A0-3) particularly from the viewpoint of low temperature characteristics. ,.
  • Viscosity index is 90 or more
  • the pour point should be below 20 ° C.
  • the mineral oil base oil (A) has the following characteristics. It is preferable.
  • AO-1 2 ⁇ kinematic viscosity at the 100 ° C: 10mm 2 / s , preferably 3 to 8 mm 2 / s.
  • the obtained lubricating oil composition for power transmission system is excellent in balance between lubricating oil properties such as oil film strength and low temperature properties.
  • the viscosity index is 90 or more, preferably 100 or more.
  • the upper limit of the viscosity index is not particularly limited. For example, those having a viscosity index of 160 or less, particularly 130 or less are usually used.
  • a viscosity index of 90 or more is particularly useful as a base oil for power transmission system lubricants.
  • the pour point should be _20 ° C or less, preferably _25 ° C or less.
  • the lower limit of the pour point is not particularly limited, but a force of _45 ° C or higher, or _40 ° C or higher is usually used.
  • a mineral oil base oil (A) that satisfies this range, excellent fluidity under low-temperature conditions can be obtained even when ethylene 'a-olefin copolymer is used. It is done.
  • the mineral oil base oil used in the present invention satisfies the above characteristics ( ⁇ 0-1) to ( ⁇ 0-3).
  • the following (AI-1) to (AI -3) and mineral oil ( ⁇ ) having the following characteristics ( ⁇ -1) to ( ⁇ -3) can be used.
  • the viscosity index is 110 or more, preferably 115 or more, more preferably 120 or more.
  • the upper limit of the viscosity index is not particularly high, but, for example, a force of 160 or less is usually used.
  • the pour point should be less than 10 ° C. There is no particular lower limit for the pour point, but a force of 1-30 ° C or higher, especially 20 ° C or higher is usually used.
  • (AII-1) The kinematic viscosity at 100 ° C is 2 to: 10 mm 2 Zs, preferably 3 to 8 mm 2 / s.
  • the pour point is 35 ° C or lower, preferably 40 ° C or lower. Although there is no particular lower limit of the pour point, for example, a temperature of ⁇ 55 ° C. or higher is usually used.
  • the mineral oil-based lubricating base oil (A) used in the present invention is preferably 20 to 60% by weight, preferably 30% of mineral oil (AI) having the characteristics (A) to (AI-3) described above. 50 wt%, the following (a II-1) ⁇ ( ⁇ -3) 40 ⁇ 80 weight 0/0 mineral oil (Arufapai) having the characteristics of, preferably 50 to 70 wt% (provided that the (AI) (Ii) is 100% by weight).
  • the mineral oil-based lubricating base oil (A) of the present invention contains 20 to 60% by weight of mineral oil (AI) and 40 to 80% by weight of mineral oil (All). When a lubricating oil composition is used, the composition has a lower pour point.
  • a pour point depressant described later when used in the lubricating oil composition, the pour point depressing effect is large.
  • a lubricating oil composition having a pour point of 37.5 ° C or lower, preferably 40 ° C or lower can be obtained.
  • the Cp value specified in ASTM D3238 is preferably less than 70%, preferably 69% or less.
  • the lower limit of the Cp value is not particularly limited, but those having 60% or more are usually used.
  • a lubricating oil composition having a preferable performance for power transmission oil can be obtained. Further, if the Cp value is less than 70%, a lubricating oil composition having a lower pour point can be obtained when a lubricating oil composition is obtained.
  • the pour point depressant described later is used, the pour point depressing effect is particularly great. For example, it is possible to obtain a lubricating oil composition having a pour point of 17.5. 5 ° C or lower, preferably 1-40 ° C or lower.
  • the mineral oil (AI) is not particularly limited as long as it is a mineral oil having the above characteristics (AI-1) to (AI-3).
  • AI-1 API quality classification group
  • AI-3 API quality classification group
  • II API quality classification group
  • III high viscosity index mineral oil refined by a hydrocracking method belonging to III.
  • Mineral oil (All) is not particularly limited as long as it is a mineral oil having the characteristics ( ⁇ -1) to ( ⁇ -3) above. There is no low pour point mineral oil that has been highly degreased by contact dewetting method, etc.
  • the mineral oil-based lubricating base oil (A) refers to a lubricating base oil composed of mineral oil. That is, it is a lubricating base oil containing no oil other than mineral oil.
  • the lubricating oil composition for power transmission system of the present invention may contain a base oil for a lubricating oil other than the above-mentioned mineral oil-based lubricating base oil (A).
  • A) It may be contained in an amount of usually 10 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight.
  • An embodiment in which a lubricant base other than the mineral oil base oil (A) is not included is one of the preferred embodiments.
  • the lubricating oil composition for power transmission system of the present invention includes: Lubricating oil other than mineral oil base oil
  • the base oil (A) is 100 parts by weight, it may usually be contained in 10 parts by weight or less.
  • an aspect in which no lubricant base oil other than the mineral oil base oil (A) is contained is one of the preferred aspects.
  • the mineral oil base oil (A) satisfies (A0-1) to (A0-3) and contains the mineral oil (AI) and the mineral oil (All).
  • (A) includes both mineral oil (AI) and mineral oil (AI)
  • Other mineral oils that do not fall under ⁇ ) may also be included.
  • mineral oil that does not fall under the category of mineral oil (AI) or mineral oil (All) is 10% of the total amount of mineral oil base oil (A) as 100 parts by weight. It may be contained in an amount of less than or equal to parts.
  • the base oil may be further contained in an amount of 10 parts by weight or less.
  • the lubricating base oil consists only of mineral oil corresponding to (A1) and mineral oil corresponding to (A2).
  • a lubricating oil composition for a power transmission system contains the above-described mineral oil-based lubricating base oil (A) and an ethylene (one-olefin copolymer (B)), and ethylene ( ⁇ -olefin copolymer).
  • the coalescence (() is contained in a proportion of 0.1 to 10% by weight, preferably 0.3 to 5% by weight, particularly preferably 0.5 to 3% by weight of the total amount of the composition.
  • the lubricating oil composition for a power transmission system according to the present invention may contain other viscosity modifiers, pour point depressants, cleaning dispersants, extreme pressure agents, friction modifiers, oil agents, antioxidants as necessary. Additives such as agents, antifoaming agents, anti-tacking agents, corrosion inhibitors and the like can be blended in a proportion of 30% by weight or less, preferably 0.1 to 30% by weight of the total amount of the composition.
  • Such a lubricating oil composition for power transmission system has excellent shear stability and an excellent balance between the pour point and the viscosity index, and exhibits particularly good low-temperature viscosity characteristics. Further, when the mineral oil-based lubricant base oil satisfies the above (A0-1) to (A0-3), the mineral oil-based lubricant base oil satisfying (A0-1) to (A0-3) in particular.
  • (A) contains mineral oil (AI) and mineral oil ( ⁇ ), the balance between the pour point and viscosity index is excellent, and good low temperature that cannot be obtained when using individual mineral oils. Viscosity characteristics can be developed.
  • polymethalate-based viscosity modifiers that are polymers or copolymers of alkyl methacrylate are preferred, with a content of 1 to The proportion is 20% by weight, preferably 3 to 20% by weight.
  • the viscosity modifier should contain a solvent in addition to the polymer or copolymer as described above. :! ⁇ 20% by weight means an amount including such a solvent.
  • the polymetatalylate-based viscosity modifier used in the lubricating oil for power transmission systems is particularly required to have shear stability, so that a low molecular weight is preferred.
  • a commercial brand name Sanyo Kasei Co., Ltd.
  • Examples include Aknoreve 806T, Aclove 728, ROHMAX VISCOPL 0-111, VISCOLPEX 0_113, etc. These can use what is marketed as a viscosity modifier.
  • a lubricating oil composition having excellent low-temperature viscosity characteristics can be obtained when another viscosity modifier containing an alkyl methacrylate polymer or copolymer is used. May not be used.
  • other viscosity modifiers containing polymers or copolymers of alkyl methacrylate are used and the following pour point depressants are used, ethylene. ⁇ -olefin copolymer (B )
  • B ⁇ -olefin copolymer
  • a lubricating oil composition having excellent low-temperature viscosity characteristics can be obtained even if the total amount added is small.
  • a combination with a mineral oil base oil (A) is preferable.
  • Base oil for base lubricant (A) force It is more preferable to satisfy the characteristics of (A0-1) to (A0-3).
  • (A) is the above-mentioned quantitative ratio between (AI) and ( ⁇ ). It is especially preferred to include it.
  • Pour point depressants include alkyl methacrylate polymers or copolymers, alkyl acrylate polymers or copolymers, alkyl fumarate polymers or copolymers, alkyl maleate polymers or copolymers. Can list coalesced and alkyl aromatic compounds.
  • the alkyl group of the alkyl methacrylate preferably has 12 to 20 carbon atoms, which is particularly preferred for polymethalate pour point depressants which are pour point depressants including polymers or copolymers of alkyl methacrylates. Its preferred content is 0.05 to 2% by weight of the total composition.
  • These can be obtained as commercially available pour point depressants.
  • commercial names include Sanyo Kasei's Aclave 146, Aclub 136, Toho Chemical's LeBlanc 141 and LeBlanc 171.
  • the pour point depressant may contain a solvent in addition to the polymer or copolymer as described above. 0.05 to 2% by weight is an amount including such a solvent.
  • the lubricating oil composition containing the pour point depressant in the above amount is particularly useful as a lubricating oil composition for a power transmission system because it exhibits excellent low temperature fluidity even under a temperature condition of 40 ° C. It is particularly useful as a lubricating oil composition for transmissions.
  • detergent / dispersant examples include sulfonates such as calcium sulfonate and magnesium sulfonate; finates; salicylates; succinimides; benzylamine.
  • extreme pressure agents include sulfurized fats and oils, olefin sulfide, snorefides, phosphate esters, phosphite esters, phosphate amine salts, and phosphite amine salts.
  • friction modifier examples include organometallic friction modifiers represented by organic molybdenum compounds such as molybdenum dithiophosphate and molybdenum dithiocarbamate.
  • oil-based agent examples include fatty acids having 8 to 22 carbon atoms, fatty acid esters and higher alcohols.
  • antioxidants include phenolic antioxidants such as 2,6-di_t_butyl-4methylphenol; amine antioxidants such as dioctyldiphenylamine, and the like. .
  • antifoaming agent examples include silicon-based antifoaming agents such as dimethylsiloxane and silica gel dispersion; alcohol, ester-based antifoaming agents and the like.
  • examples of the anti-tacking agent include carboxylic acid, carboxylate, ester, phosphoric acid and the like.
  • corrosion inhibitors examples include benzotriazole, thiadiazole, and imidazole compounds.
  • the total amount of the mineral oil base oil (A) or the mineral oil base oil (A) and the lubricant base oil other than (A) which can be added as necessary is usually When the total composition is 100% by weight, from 100% by weight, the above-mentioned (B) ethylene'a-olefin copolymer, the above-mentioned additives ((C) polymetathali It is the amount minus the rate-based viscosity modifier, as well as the (D) pour point depressant used as needed.
  • the pour point of the lubricating oil composition for a power transmission system of the present invention is preferably 17.5 ° C or lower, more preferably 40 ° C or lower.
  • the lubricating oil composition for power transmission system of the present invention is particularly excellent in shear stability and low temperature viscosity characteristics, it is effective for power transmission system lubricating oil applications such as transmission oil and hydraulic oil.
  • Examples of the power transmission system lubricating oil include automotive 'industrial transmission oil, power steering oil, hydraulic operating oil, and the like, and particularly suitable as power transmission system lubricating oil such as transmission oil and hydraulic oil.
  • sample oil when the sample oil is a manual transmission oil, using a KRL shear tester, it is sheared for 20 hours based on CEC-L-45 (CEC: European Fuel for Fuels Control System for Lubricating Oil Test Method). The rate of decrease in kinematic viscosity at 100 ° C after the test was measured.
  • CEC-L-45 European Fuel for Fuels Control System for Lubricating Oil Test Method
  • the sample oil is an automatic transmission oil
  • JASO-M347-95 QASO Japan Automobile Technical Association Standards Meeting
  • the shear stability is a measure of the kinematic viscosity loss due to the copolymer component in the lubricating oil being sheared at the metal sliding portion and the molecular chain being broken.
  • Hexane was continuously fed in an amount of 500 mlZh in an amount of / h.
  • the polymerization solution was continuously extracted from the upper part of the polymerization vessel so that the polymerization solution in the polymerization vessel was always 1 liter.
  • ethylene was supplied in an amount of 230 L / h
  • propylene in an amount of 70 L / h
  • hydrogen in an amount of 9.8 LZh using a bubbling tube.
  • the copolymerization reaction was carried out at 35 ° C by circulating a refrigerant through a jacket attached to the outside of the polymerization vessel.
  • Copolymerization was carried out in the same manner as in Polymerization Example 1 except that the amount of hydrogen charged was changed to 9. lL / h.
  • Table 2 shows the properties of the obtained polymer.
  • Copolymerization was carried out in the same manner as in Polymerization Example 1 except that the hydrogen charge was changed to 8. OL / h.
  • Table 2 shows the properties of the obtained polymer.
  • Copolymerization was carried out in the same manner as in Polymerization Example 1 except that the hydrogen charge was changed to 7. lL / h.
  • Table 2 shows the properties of the obtained polymer.
  • Hexane was continuously fed in an amount of 500 mlZh in an amount of / h.
  • the polymerization solution was continuously extracted from the upper part of the polymerization vessel so that the polymerization solution in the polymerization vessel was always 1 liter.
  • ethylene was supplied at a rate of 180 L / h
  • propylene at a rate of 120 LZh
  • hydrogen at a rate of 7.2 L / h using a bubbling tube.
  • the copolymerization reaction was carried out at 15 ° C by circulating a refrigerant through a jacket attached to the outside of the polymerization vessel.
  • Hexane was continuously fed in an amount of 500 ml / h in an amount of / h.
  • the polymerization solution was continuously extracted so that the polymerization solution in the polymerization vessel was always 1 liter.
  • ethylene was supplied at a rate of 250 L / h
  • propylene at a rate of 60 L / h
  • hydrogen at a rate of 7.
  • OL / h using a bubbling tube.
  • the copolymerization reaction was carried out at 50 ° C by circulating a refrigerant through a jacket attached to the outside of the polymerization vessel.
  • lubricating base oil (A) 86.46% by weight of the prepared oil used in Example 1 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 3 as a viscosity modifier was 3. 24% by weight.
  • the lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that% was used. The results are shown in Table 3.
  • Example 4 As the lubricating base oil (A), 87.19 wt% of the prepared oil used in Example 1 and 2.51 wt% of the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 4 as a viscosity modifier.
  • the lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that% was used. The results are shown in Table 3. [0067] [Example 4]
  • lubricating base oil (A) 86.88% by weight of the prepared oil used in Example 4 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 4 as a viscosity modifier was 2.82% by weight.
  • the lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 4 except that% was used. The results are shown in Table 3.
  • Lubricating base oil (A) 90.50% by weight of the prepared oil used in Example 7 and 1.70 of the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 3 as a viscosity modifier were used.
  • Lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 7 except that the weight% was used. The results are shown in Table 4.
  • lubricating base oil (A) 90.90% by weight of the prepared oil used in Example 7 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 4 was used as the viscosity modifier. Except for using weight 0/0, were prepared lubricating oil and evaluated in the same manner as in example 7. The results are shown in Table 4.
  • mineral oil NEXBASE-3050 (Fortum) with 100 ° C kinematic viscosity of 4. 998mm V s classified as group (III) is 43% by weight, and 100 ° C viscosity is 100% 2 ⁇ 826 mm 2 / s highly demineralized low pour point mineral oil (Exxon-Mobil LP-35) mixed at a ratio of 57 wt% (kinematic viscosity at 100 ° C: 3.
  • Example 12 As the lubricating base oil (A), the prepared oil used in Example 10 was 90.9% by weight, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 4 was used as a viscosity modifier. Lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 10 except that wt% was used. The results are shown in Table 4. [0074] [Example 12]
  • lubricating base oil 86.32% by weight of the prepared oil used in Example 10 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 4 as a viscosity modifier was 0.58% by weight. 0/0 and Porimetatari rate based viscosity modifier Akurubu 806T (manufactured by Sanyo Chemical Industries, Ltd.) 5. using a 6 wt%, except for not using the pour point depressant (C), the lubrication in the same manner as in example 10 The oil was prepared and evaluated. The results are shown in Table 4.
  • lubricating base oil (A) 79.30% by weight of the prepared oil used in Example 1 and a viscosity modifier Except as by ethylene 'propylene copolymer obtained in Polymerization Example 1 (B) 10. This with 40 weight 0/0, were prepared lubricating oil and evaluated in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 5.
  • Example 1 As a lubricating base oil (A), 87.87% by weight of the mixed oil used in Example 1 was used, and as a viscosity modifier, polymerization example 5 was obtained. Ethylene 'propylene copolymer (B) 1.83% by weight A lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that was used. The results are shown in Table 5.
  • lubricating base oil (A) As the lubricating base oil (A), 87.03 wt% of the prepared oil used in Example 1 and 2.67 wt% of the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 6 as a viscosity modifier.
  • the lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that% was used. The results are shown in Table 5.
  • lubricating base oil (A) 86.72% by weight of the prepared oil used in Example 4 and 2.98% by weight of the ethylene′propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 6 as a viscosity modifier. 0/0 except that used was made the preparation of lubricating oil and evaluated in the same manner as in example 1. The results are shown in Table 5.
  • a lubricating base oil (A) 87.24% by weight of the prepared oil used in Example 1 and 2.46% by weight of the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 7 as a viscosity modifier. 0/0 except that used was made the preparation of lubricating oil and evaluated in the same manner as in example 1. The results are shown in Table 5.
  • the mineral oil VHVI-6 manufactured by SK
  • a kinematic viscosity of 100 ° C of 6.501 mm 2 Zs is 87.18 wt%
  • the ethylene obtained in Polymerization Example 4 is used as a viscosity modifier.
  • 'Same as Example 1 except that 2.32% by weight of propylene copolymer (B) and 0.50% by weight of Acclube 146 (manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd.) as pour point depressant (C) were used.
  • Lubricating oil was prepared and evaluated. The results are shown in Table 5. [0080] [Example 14]
  • a highly degassed low pour point mineral oil with a 100 ° C kinematic viscosity of 4. 863 mm 2 / s was obtained in Polymerization Example 4 as a viscosity modifier, 87.18% by weight.
  • the lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that 2.82% by weight of the obtained ethylene'-propylene copolymer (B) was used and the pour point depressant (C) was not used. .
  • the results are shown in Table 5.
  • Lubricating base oil (A) 91.25 wt% of the prepared oil used in Example 7 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 5 was used as the viscosity modifier.
  • Lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 7 except that the weight% was used. The results are shown in Table 6.
  • Lubricating base oil (A) 90.75% by weight of the prepared oil used in Example 7 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 6 was used as a viscosity modifier.
  • Lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 7 except that the weight% was used. The results are shown in Table 6.
  • lubricating base oil (A) 90.75% by weight of the prepared oil used in Example 10 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 6 was used as the viscosity modifier. weight 0/0 except that used was made the preparation of lubricating oil and evaluated in the same manner as in example 10. The results are shown in Table 6.
  • Lubricating base oil (A) 90.87% by weight of the prepared oil used in Example 10 was used, and the ethylene / propylene copolymer (B) obtained in Polymerization Example 7 was used as the viscosity modifier.
  • Lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 10 except that wt% was used. The results are shown in Table 6.
  • a mineral oil with a kinematic viscosity of 100 ° C of 4.998mm 2 Zs was obtained in Polymerization Example 4 using 91.07 wt% of a mineral oil NEXBASE-30 50 (manufactured by Fortum) as a viscosity modifier.
  • Ethylene • Propylene copolymer (B) 0.93% by weight, pour point depressant (C) A lubricating oil was prepared and evaluated in the same manner as in Example 10 except that 0.50% by weight of Sanyo Chemical Co., Ltd. was used. The results are shown in Table 6.

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Description

明 細 書
動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤および動力伝達系用潤滑油組成物 技術分野
[0001] 本発明は、動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤および動力伝達系用潤滑油組成 物に関し、より詳しくは、剪断安定性に優れ、さらに経済性にも優れる動力伝達系用 潤滑油組成物を与える粘度調整剤、および剪断安定性に優れ、さらに経済性にも優 れる動力伝達系用潤滑油組成物に関する。
背景技術
[0002] 石油製品は、一般に温度が変わると粘度が大きく変化する、いわゆる粘度の温度 依存性を有している。例えば、自動車などに用いられる潤滑油などでは、粘度の温度 依存性が小さいことが好ましい。そこで潤滑油には、粘度の温度依存性を小さくする 目的で、潤滑油基油に可溶なある種のポリマーが、粘度調整剤として用いられている 。近年では、このような粘度調整剤としてエチレン' a一才レフイン共重合体が広く用 いられており、潤滑油の性能バランスをさらに改善するため種々の改良がなされてい る (特許文献 1参照)。
[0003] 上記のような粘度調整剤は、一般に高温時に適正な粘度を保持するために用いら れる力 最近では、環境負荷低減の一環として省燃費性の高度化が進む中で、特に 低温時の粘度上昇も低く抑えるような（すなわち、低温特性に優れる）粘度改良用ポ リマーが求められている。一般の潤滑油用途においては、優れた低温特性を得るた めには、ポリマー濃度をできるだけ低く抑えることが有効であること、また、経済性の 面でも有利であることなどから、特許文献 1に記載のポリマーを使用することが有効で ある。
[0004] し力、しながら、本発明分野である動力伝達系潤滑油用途では、より高度な低温特性 と剪断安定性とが要求され、両性能のバランスを考慮した品質が求められる。このよう な点からは、上記特許文献 1に記載の粘度調整剤は、まだまだ改良の余地があるこ とが、本発明者らの検討により分かった。
本発明者らは、このような状況において鋭意研究の結果、エチレン含量、分子量、 分子量分布、融点が特定の範囲にあるエチレン' a一才レフイン共重合体を動力伝 達系用潤滑油の粘度調整剤として用いることにより、上記のような問題が解決するこ とを見出して、本発明を完成するに至った。
特許文献 1：国際公開第 00/34420号パンフレット
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0005] 本発明の課題は、剪断安定性に優れる動力伝達系用潤滑油組成物を与える粘度 調整剤、および剪断安定性に優れる動力伝達系用潤滑油組成物を提供することに ある。
課題を解決するための手段
[0006] (1)本発明の動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤は、下記 (B1)〜（B4)の特性を 有するエチレン. a—ォレフイン共重合体（B)からなるものである；
(B1)エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること
(B2)極限粘度 [ 77 ]が 0. 2〜： 1. Odl/gの範囲にあること
(B3) Mw/Mnが 2· 4以下であること
(B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力または融点が観測されないこと。
[0007] また、本発明によれば下記動力伝達系用潤滑油組成物が提供され、本発明の上 記課題が解決される。
(2)下記 (A0-1)〜 (A0-3)の特性を有する鉱物油系潤滑油基油（A)と、下記（B1 )〜（B4)の特性を有するエチレン · α—ォレフイン共重合体（Β)とを含んでなり、力 つ
エチレン' a—ォレフイン共重合体（B)を 0.：!〜 10重量％の割合で含有することを 特徴とする動力伝達系用潤滑油組成物（ただし、潤滑油組成物の重量を 100重量％ とする）；
(A0_1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(A0-2)粘度指数が 90以上であること
(A0-3)流動点が _ 20°C以下であること
(B1)エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること (B2)極限粘度 [ 77 ]が 0· 2〜： 1. Odl/gの範囲にあること
(B3) Mw/Mnが 2· 4以下であること
(B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力または融点が観察されないこと。
[0008] (3)前記鉱物油系潤滑油基油 (A)力 下記 (AI-1)〜 (AI-3)の特性を有する鉱物 油（AI) 20〜60重量％と、下記（ΑΠ-1)〜（ΑΠ-3)の特性を有する鉱物油（ΑΠ) 40 〜80重量％ (ただし、 (AI)と (ΑΠ)の合計を 100重量％とする）とからなることを特徴 とする前記（2)に記載の動力伝達系用潤滑油組成物；
(AI_1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(AI-2)粘度指数が 110以上であること
(AI-3)流動点が一 10°C以下であること
(AII_1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(AIト 2)粘度指数が 70以上であること
(AIト 3)流動点が一 35°C以下であること。
[0009] (4)前記鉱物油系潤滑油基剤 (A)が、 ASTM D3238に規定される Cpが 70%未 満であることを特徴とする上記（2)または（3)に記載の動力伝達系用潤滑油組成物。
(5)鉱物油系潤滑油基油 (A)と下記エチレン' a一才レフイン共重合体 (B)と、ポリ メタタリレート系粘度調整剤とを含んでなり、エチレン' a一才レフイン共重合体 (B)を 0.：!〜 10重量％の割合で含有し、かつポリメタタリレート系粘度調整剤を 3〜20重量 %の割合で含有することを特徴とする動力伝達系用潤滑油組成物（ただし、潤滑油 組成物の重量を 100重量％とする）；
(B1)エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること
(B2)極限粘度 [ ]が 0. 2〜： 1. OdlZgの範囲にあること
(B3) Mw/Mnが 2. 4以下であること
(B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力 たは融点が観測されないこと。
[0010] (6)前記鉱物油系潤滑油基油 (A)が、
(A0_1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(A0-2)粘度指数が 90以上であること
(A0-3)流動点が _ 20°C以下であること を満たすことを特徴とする（5)に記載の動力伝達系用潤滑油組成物。
発明の効果
[0011] 本発明の動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤は、剪断安定性に優れる動力伝達系 用潤滑油組成物を与えることができる。また、エチレン' α—ォレフイン共重合体の添 加量が少なくても効果を発揮するため経済性にも優れている。
さらに、本発明の動力伝達系用潤滑油の粘度調製剤は、特に低温粘度特性およ び剪断安定性に優れる動力伝達系用潤滑油組成物の調製に好適である。
[0012] また、本発明の動力伝達系用潤滑油組成物は、低温粘度特性と剪断安定性とに 優れ、エチレン' α—才レフイン共重合体の添加量が少なくても効果を発揮するため 経済性にも優れており、 自動車用'産業用変速機油、パワーステアリング油、油圧作 動油など、特に変速機油や作動油などの動力伝達系潤滑油として好適である。 発明を実施するための最良の形態
[0013] 本発明に係る動力伝達系用潤滑油組成物は、下記エチレン' α一才レフイン共重 合体 (Β)と鉱物油系潤滑油基油（Α)とを含んでレ、る。
[エチレン. α—ォレフイン共重合体（B) ]
本発明で使用されるエチレン' a—ォレフイン共重合体 (B)は、潤滑油粘度調整用 ポリマーである。
[0014] エチレン' a—ォレフイン共重合体（B)を構成するひ一ォレフインとしては、プロピレ ン、ブテン- 1、ペンテン- 1、へキセン- 1、ヘプテン- 1、オタテン- 1、デセン- 1、ゥンデ セン- 1、ドデセン- 1、トリデセン- 1、テトラデセン- 1、ペンタデセン- 1、へキサデセン- 1、ヘプタデセン- 1、ォクタデセン- 1、ノナデセン- 1、エイコセン- 1などの炭素数 3〜 20、好ましくは炭素数 3〜： 12の α—ォレフインを例示することができる。エチレン' a ーォレフイン共重合体（B)中には、これら α—ォレフインから導かれる構成単位が 1 種または 2種以上含まれていてもよレ、。これら α—ォレフインの中では、潤滑油組成 物に対して良好な低温粘度特性、剪断安定性、耐熱性を与える点で、プロピレンが 好ましい。
[0015] 本発明で使用されるエチレン' a一才レフイン共重合体 (B)は、下記（B1)〜（B 4)の特性を有する。 (Bl)エチレン含量：
本発明のエチレン' aーォレフイン共重合体（B)は、エチレン単位含量が 70〜85 モル0 /0の範囲にあり、好ましくは 70〜80モノレ0 /0、特に好ましくは 75〜80モル0 /0の範 囲にある。
[0016] 上記エチレン' a—ォレフイン共重合体 (B)のエチレン単位含量は、「高分子分析 ハンドブック」（朝倉書店発行 P163〜： 170)に記載の方法に従って13 C-NMRで測 定される。
(B2)極限粘度 [ r] ] (dl/g) :
本発明のエチレン. ひ—ォレフィン共重合体（B)は、極限粘度 [ ]が 0. 2〜： 1. Odl /gの範囲 ίこあり、好ましく ίま 0. 4〜0. 8dl/g、特 (こ好ましく fま 0. 5〜0. 7dl/gの 範囲にある。
[0017] 上記極限粘度 [ ]は、 135°C、デカリン中で測定される。
極限粘度 [ 77 ]が上記範囲内にあるエチレン' a—ォレフイン共重合体 (B)を含有 する潤滑油組成物は、剪断安定性と低温特性とのバランスに優れる。
(B3)分子量分布：
本発明のエチレン' a一才レフイン共重合体 (B)は、分子量分布を示す指標である Mw/Mn (Mw :重量平均分子量、 Mn :数平均分子量）が 2. 4以下であり、好ましく は、 1ないし 2· 2の範囲にある。
[0018] 上記重量平均分子量 (Mw)および数平均分子量 (Mn)は、 GPC (ゲルパーミエ一 シヨンクロマトグラフィー）を用レ、、オルトジクロロベンゼン溶媒で、 140°Cにて測定さ れる。
分子量分布が 2. 4を超えると、潤滑油粘度の剪断安定性が低下することがある。 (B4)融点 (Tm)：
本発明のエチレン · ひ一ォレフイン共重合体（B)は、 DSCで測定した融点が 60°C 以下であるかまたは融点が観測されない共重合体であり、好ましくは 50°C以下であ る力 たは融点が観測されない共重合体である。
[0019] 上記エチレン' aーォレフイン共重合体 (B)の融点は、示差走查型熱量計（DSC) を用いて測定される。具体的には、試料約 5mgをアルミパンに詰めて 200°Cまで昇 温し、 200°Cで 5分間保持した後、 10°C/分で— 40°Cまで冷却し、— 40°Cで 5分保 持した後、 10°C/分で昇温する際の吸熱曲線から求める。
また、前記エチレン' aーォレフイン共重合体（B)について、 100°C動粘度が 3. 6 mm2/sの鉱油をベース油として用レ、、さらに添加剤パッケージとして LZ— 9632F (ノレ 一プリゾール社製） 7. 5重量部と、流動点降下剤としてァクルーブ 146 (三洋化成社 製）とを 0. 3重量部添加し、 100°C動粘度が約 7mm2/sとなるように調製した試料油 につレ、て、 JASO (日本自動車技術会)法に基づく超音波剪断試験機で測定した粘 度低下率が 20%以下、好ましくは 5〜： 10%であることが、潤滑油組成物とした場合の 剪断安定性の点からより好ましい。
[0020] 100°C動粘度が 3. 6mm2/sである鉱油は、後述するグループ（1、 II、 III)の鉱油か ら制限なぐ選ぶことができる。また、 3. 6mm2/sであるとは、小数点 2桁目を四捨五 入して 3. 6mm2/sとなるものであればよい。
JASO (日本自動車技術会)法に基づく超音波剪断試験機で測定した粘度低下率 の測定法は、実施例に記載したとおりである。
[0021] このようなエチレン. α—ォレフイン共重合体（Β)は、バナジウム、ジルコニウム、チ タニゥムなどの遷移金属化合物と、有機アルミニウム化合物（有機アルミニウムォキシ 化合物）および/またはイオン化イオン性化合物とからなる触媒を用いて、エチレンと a一才レフインとを共重合することにより製造することができる。このとき用いられるォ レフイン重合用触媒としては、例えば国際公開第 00/34420号パンフレットに記載 されてレ、る触媒が挙げられる。
[0022] [鉱物油系潤滑油基油 (A) ]
本発明で使用される鉱物油系潤滑油基油 (A)は、通常、潤滑油基油として用いら れるものを制限なぐ用レ、ること力 Sできる。
潤滑油基油として使用される鉱物油は、一般に脱ワックスなどの精製工程を経て用 いられ、精製の仕方により幾つかの等級があり、本等級は API (米国石油協会）分類 で規定される。表 1に各グノレープに分類される潤滑油基油の特性を示す。
[0023] [表 1] 表 1
Figure imgf000009_0001
[0024] *1 : ASTM D445 QIS K2283)に準じて測定
*2 : ASTM D3238に準じて測定
*3 : ASTM D4294 QIS K2541 )に準じて測定
*4：飽和炭化水素分が 90 (vol%)未満でかつ硫黄分が 0.03重量％未満または飽 和炭化水素分が 90 (vol%)以上でかつ硫黄分が 0.03重量％を超える鉱物油もダル ープ (I)に含まれる。
[0025] 表 1におけるポリ一 a—ォレフインは、炭素数 10以上の α—ォレフインを少なくとも 原料モノマーとして重合して得られる炭化水素ポリマーであって、例えばデセン- 1を 重合して得られるポリデセンなどが例示される。
上記鉱物油系潤滑油基油としては、例えば 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/ sの範囲にあるものを挙げることができる。
[0026] また、本発明の鉱物油系潤滑油基油としては、特に低温特性の点から下記 (A0-1 )〜（A0-3)の特性を有してレ、ることが好ましレ、。
(A0_1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(A0-2)粘度指数が 90以上であること
(A0-3)流動点が一 20°C以下であること。
[0027] 上記特性は以下のようにして測定される。
100°Cにおける動粘度： ASTM D445 QIS K2283)に記載の方法で測定。 粘度指数: ASTM D2270 QIS K2283)に記載の方法で測定。
流動点： ASTM D97 QIS K2269)に記載の方法で測定。
[0028] より具体的には、上記鉱物油系潤滑油基油（A)は、以下の特性を有するものであ ることが好ましい。
(AO-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/s、好ましくは 3〜8mm2/sである。 この範囲にあれば、得られた動力伝達系用潤滑油組成物は、油膜強度など潤滑油 特性と低温特性とのバランスに優れる。
[0029] (A0-2)粘度指数が 90以上であり、好ましくは 100以上である。粘度指数の上限に 特に制限はなレ、が、例えば 160以下、中でも 130以下のものが、通常用いられる。粘 度指数が 90以上であれば、動力伝達系用潤滑油用基油として特に有用である。
(A0-3)流動点は、 _ 20°C以下であればよぐ好ましくは _ 25°C以下である。流動 点の下限に特に制限はなレ、が、 _ 45°C以上、さらには _ 40°C以上のもの力 通常 用いられる。鉱物油系潤滑油基油 (A)として、この範囲を満たすものを用いることで、 エチレン' a—ォレフイン共重合体を用いた場合であっても、低温条件下での優れた 流動性が得られる。
[0030] 本発明で用いられる鉱物油系潤滑油基油は、上記 (Α0-1)〜(Α0-3)の特性を満 たすことが好ましぐ例えば下記 (AI-1)〜 (AI-3)の特性を有する鉱物油 (AI)と、下 記 (ΑΠ-1)〜（ΑΠ-3)の特性を有する鉱物油（ΑΠ)とからなるものを使用することがで きる。
(AI-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/s、好ましくは 3〜8mm2/s、より好 ましくは 3. 8〜8mm2/sであること
(AI-2)粘度指数が 110以上、好ましくは 115以上、より好ましくは 120以上であるこ と。この場合、粘度指数の上限は特になレ、が、例えば 160以下のもの力 通常用いら れる。
[0031] (AI-3)流動点が一 10°C以下であること。流動点の下限は特にないが、一 30°C以 上、特に一 20°C以上のもの力 通常用いられる。
鉱物油 (AI)の 100°Cにおける動粘度が上記範囲内にあると、高温で適正な潤滑 性を維持し、粘度指数が上記範囲内にあると、粘度の温度依存性を小さくすることで 低温での粘度の増加を抑えて良好な流動性を得ることできる。
[0032] (AII-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2Zs、好ましくは 3〜8mm2/sであるこ と (AII-2)粘度指数が 70以上、好ましくは 70〜1 10であること
(AII-3)流動点が 35°C以下、好ましくは 40°C以下であること。なお流動点の下 限は特にないが、例えば—55°C以上のものが、通常用いられる。
[0033] 鉱物油 (ΑΠ)の 100°Cにおける動粘度が上記範囲内にあると、高温で適正な潤滑 性を維持し、流動点が上記範囲内にあると、流動点が低く低温で良好な流動性が得 ること力 Sできる。
本発明で用いられる鉱物油系潤滑油基油 (A)は、好ましくは上記 (Aト 1)〜 (AI-3 )の特性を有する鉱物油（AI)を 20〜60重量％、好ましくは 30〜50重量％、下記 (A II-1)〜（ΑΠ-3)の特性を有する鉱物油（ΑΠ)を 40〜80重量0 /0、好ましくは 50〜70 重量％ (ただし、（AI)と (ΑΠ)の合計を 100重量％とする）の割合で含有している。本 発明の鉱物油系潤滑油基油（A)が、鉱物油 (AI)を 20〜60重量％、鉱物油（All)を 40〜80重量％の割合で含有しているものであると、潤滑油組成物とした場合に、流 動点がより低い組成物となる。特に、潤滑油組成物に後述する流動点降下剤を用い た場合に、流動点降下効果が大きい。例えば、流動点が 37. 5°C以下、好ましくは 40°C以下である潤滑油組成物を得ることができる。
[0034] また、本発明の鉱物油系潤滑油基油（A)においては、 ASTM D3238に規定さ れる Cp値が 70%未満、好ましくは 69%以下であることが好ましレ、。また前記 Cp値の 下限は特にないが、 60%以上のものが、通常用いられる。
本発明においては、 Cp値が 70%未満であれば、動力伝達油用として好ましい性 能を有する潤滑油組成物を得ることができる。また、 Cp値が 70%未満であれば、潤 滑油組成物とした場合に、流動点がより低い潤滑油組成物が得られる。そして後述 する流動点降下剤を使用した場合に、流動点降下効果が特に大きい。例えば、流動 点が一 37. 5°C以下、好ましくは一 40°C以下である潤滑油組成物を得ることができる
[0035] 鉱物油 (AI)は、上記 (AI-1)〜 (AI-3)の特性を有する鉱物油であれば特に制限 はないが、例えば API品質分類のグループ（II)、あるいはグループ（III)に属する水 素化分解法などにより精製された高粘度指数鉱油を挙げることができる。
鉱物油 (All)は、上記 (ΑΠ-1)〜 (ΑΠ-3)の特性を有する鉱物油であれば特に制限 はないが、接触脱蠟法などにより高度に脱蠟した低流動点鉱油を挙げることができる
[0036] なお、本発明におレ、て鉱物油系潤滑油基油（A)とは、鉱物油からなる潤滑油基油 を指す。すなわち、鉱物油以外の油を含まない潤滑油基油である。
また、本発明の動力伝達系用潤滑油組成物には、前記鉱物油系潤滑油基油 (A) 以外の潤滑油用基油が含まれていてもよぐ鉱物油系潤滑油基油（A) 100重量部に 対し、通常 10重量部以下の量で含まれていてもよい。鉱物油系潤滑油基油（A)以 外の潤滑油基剤が含まれていない態様が、好ましい態様の 1つである。
[0037] また、前記鉱物油系潤滑油基油 (A)が、前記 (A0-1)〜 (A0-3)を満たす場合にも 、本発明の動力伝達系用潤滑油組成物には、鉱物油系潤滑油基油以外の潤滑油 基油 (A)を 100重量部とした場合に、通常 10重量部以下含まれていてもよい。この 際も、鉱物油系潤滑油基油 (A)以外の潤滑油基油が含まれていない態様が、好まし い態様の 1つである。
[0038] 前記鉱物油系潤滑油基油 (A)が (A0-1)〜 (A0-3)を満たすものであって、かつ前 記鉱物油 (AI)と鉱物油 (All)とを含有する場合、鉱物油系潤滑油基油 (A)が (A0-1 )〜（A0-3)のすベてを満たす限りは、 (A)には、鉱物油（AI)にも鉱物油（ΑΠ)にも 該当しない他の鉱物油が含まれていてもよい。具体的に、鉱物油 (AI)にも鉱物油（ All)にも該当しない鉱物油は、鉱物油系潤滑油基油（A)全体を 100重量部とした場 合に、その中の 10重量部以下の量で含まれていてもよい。また、本発明の動力伝達 系用潤滑油組成物には、鉱物油系潤滑油基油 (A)を 100重量部とした場合に、鉱 物油系潤滑油基油 (A)以外の潤滑油基油が、さらに 10重量部以下の量で含まれて いてもよい。また潤滑油基油が (A1)に該当する鉱物油と (A2)に該当する鉱物油と のみからなることは、好ましい態様の 1つである。
[0039] [潤滑油組成物]
本発明に係る動力伝達系用潤滑油組成物は、上記鉱物油系潤滑油基油（A)とェ チレン'ひ一ォレフイン共重合体（B)とを含有し、エチレン' α—ォレフイン共重合体（ Β)は組成物全量の 0. 1〜： 10重量％、好ましくは 0. 3〜5重量％、特に好ましくは 0. 5〜3重量％の割合で含有されている。 [0040] 本発明に係る動力伝達系用潤滑油組成物は、必要に応じ、他の粘度調整剤、流 動点降下剤、清浄分散剤、極圧剤、摩擦調整剤、油性剤、酸化防止剤、消泡剤、鲭 止め剤、腐食防止剤などの添加剤を組成物全量の 30重量％以下、好ましくは 0. 1 〜30重量％の割合で配合することができる。
このような動力伝達系用潤滑油組成物は、優れた剪断安定性を有すると共に、流 動点と粘度指数とのバランスに優れ、特に良好な低温粘度特性を発現する。また、鉱 物油系潤滑油基油が、前記 (A0-1)〜 (A0-3)を満たす場合、特に前記 (A0-1)〜（ A0-3)を満たす鉱物油系潤滑油基油 (A)が鉱物油 (AI)と鉱物油 (ΑΠ)とを含有す る場合には、流動点と粘度指数とのバランスに優れ、個々の鉱油を用いた場合には 得られない良好な低温粘度特性を発現することができる。
[0041] ここで、必要に応じて併用される添加剤について説明する。
(他の粘度調整剤）
必要に応じて用いることのできる他の粘度調整剤としては、メタクリル酸アルキルの 重合体または共重合体であるポリメタタリレート系粘度調整剤が好ましぐその含有量 は組成物全量に対し 1〜20重量％、好ましくは 3〜20重量％の割合である。なお粘 度調整剤は、上記のような重合体または共重合体に加え、溶媒などを含んでいること 力 Sある。：!〜 20重量％とは、そのような溶媒なども含んだ量のことである。
[0042] 動力伝達系用潤滑油に用いられるポリメタタリレート系粘度調整剤は、特に剪断安 定性が要求されるため、分子量の低いものが好ましぐ例えば市販の銘柄名としては 、三洋化成社製 ァクノレーブ 806T、ァクルーブ 728、 ROHMAX社製 VISCOPL ΕΧ 0-111、 VISCOLPEX 0_113などが挙げられる。これらは、粘度調製剤とし て市販されているものを使用することができる。
[0043] なお、他の粘度調整剤としてメタクリル酸アルキルの重合体または共重合体を含む ものを使用したときには、低温粘度特性に優れる潤滑油組成物が得られるため、下 記の流動点降下剤を使用しなくてもよい場合がある。また、他の粘度調整剤としてメ タクリル酸アルキルの重合体または共重合体を含むものを使用し、かつ下記の流動 点降下剤を使用した場合には、エチレン. α—ォレフイン共重合体 (B)と他の粘度調 整剤との合計の添加量が少なくても、低温粘度特性に優れる潤滑油組成物が得られ る。また、他の粘度調整剤としてメタクリル酸アルキルの重合体または共重合体を含 むものを使用した場合には、鉱油系潤滑油用基油 (A)との組み合わせが好ましいが 、この場合にも鉱油系潤滑油用基油（A)力 前記 (A0-1)〜 (A0-3)の特性を満た す場合がより好ましぐ (A)が (AI)と (ΑΠ)とを前記の量比で含む場合が特に好まし レ、。
[0044] (流動点降下剤）
流動点降下剤としては、メタクリル酸アルキルの重合体または共重合体、アクリル酸 アルキルの重合体または共重合体、フマル酸アルキルの重合体または共重合体、マ レイン酸アルキルの重合体または共重合体、アルキル芳香族系の化合物などを挙げ ること力 Sできる。このうち、特にメタクリル酸アルキルの重合体または共重合体を含む 流動点降下剤であるポリメタタリレート系流動点降下剤が好ましぐメタクリル酸アルキ ルのアルキル基の炭素数が 12〜20であることが好ましぐその含有量は、組成物全 量の 0. 05〜2重量％である。これらは、流動点降下剤として市販されているものにて 入手することができる。例えば市販の銘柄名としては、三洋化成社製 ァクルーブ 14 6、ァクルーブ 136、東邦化学社製 ルブラン 141、ルブラン 171などが挙げられる。
[0045] なお流動点降下剤には、上記のような重合体または共重合体に加え、溶媒などを 含んでいることがある。 0. 05〜2重量％とは、そのような溶媒なども含んだ量である。 流動点降下剤を上記のような量で含む潤滑油組成物は、 40°Cの温度条件下で も優れた低温流動性を示すため、特に動力伝達系用潤滑油組成物として有用であり 、とりわけ変速機用潤滑油組成物として有用である。
[0046] (清浄分散剤）
清浄分散剤としては、カルシウムスルフォネート、マグネシウムスルフォネートなどの スルフォネート系；フィネート；サリチレート；コハク酸イミド；ベンジルァミンなどが挙げ られる。
(極圧剤）
極圧剤としては、硫化油脂、硫化ォレフィン、スノレフイド類、リン酸エステル、亜リン 酸エステル、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステルアミン塩などが挙げられる。
[0047] (摩擦調整剤） 摩擦調整剤としては、モリブデンジチォホスフェート、モリブデンジチォカーバメート などの有機モリブデンィ匕合物に代表される有機金属系摩擦調整剤が挙げられる。 また、油性剤としては、炭素数 8〜22のアルキル基を有する脂肪酸、脂肪酸エステ ノレ、高級アルコールなどが挙げられる。
[0048] (酸化防止剤）
酸化防止剤として具体的には、 2, 6 -ジ _t_ブチル -4メチルフヱノールなどのフエノ ール系酸化防止剤；ジォクチルジフヱニルァミンなどのアミン系酸化防止剤などが挙 げられる。
(消泡剤）
消泡剤としては、ジメチルシロキサン、シリカゲル分散体などのシリコン系消泡剤；ァ ルコール、エステル系消泡剤などが挙げられる。
[0049] さらに、鲭止め剤としては、カルボン酸、カルボン酸塩、エステル、リン酸などが挙げ られる。
(腐食防止剤）
腐食防止剤としては、ベンゾトリアゾール系、チアジアゾール系、イミダゾール系の 化合物などが挙げられる。
[0050] また、鉱物油系潤滑油基油 (A)、または鉱物油系潤滑油基油 (A)と必要に応じて 添加できる (A)以外の潤滑油基油との合計量は、通常、組成物全体を 100重量％と した場合に、 100重量％から前述の（B)エチレン' aーォレフイン共重合体、前述の 添加剤（この中には必要に応じて用いられる（C)ポリメタタリレート系粘度調整剤、同 じく必要に応じて用いられる（D)流動点降下剤を含む）を引いた量存在する。
[0051] 本発明の動力伝達系用潤滑油組成物の流動点は、好ましくは一 37. 5°C以下、よ り好ましくは一 40°C以下である。
本発明の動力伝達系用潤滑油組成物は、特に剪断安定性と低温粘度特性とに優 れるので、変速機油や作動油などの動力伝達系潤滑油用途に有効である。動力伝 達系用潤滑油としては、 自動車用'産業用変速機油、パワーステアリング油、油圧作 動油などが挙げられ、特に変速機油や作動油などの動力伝達系潤滑油として好適 である。 実施例
[0052] 以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実 施例に限定されるものではない。
実施例における各種物性は、以下のようにして測定した。
<エチレン含量 >
日本電子 LA500型核磁気共鳴装置を用い、オルトジクロルベンゼンとベンゼン- d 6との混合溶媒（オルトジクロルベンゼン/ベンゼン- d6 = 3/：!〜 4/1 (体積比））中 、 120°C、ノ ノレス幅 45° パルス、パルス繰り返し時間 5. 5秒で測定した。
[0053] <極限粘度 [ 77 ] >
135°C、デカリン中で測定した。
< Mw/Mn>
GPC (ゲルパーミエーシヨンクロマトグラフ）を用レ、、オルトジクロロベンゼン溶媒で、 140°Cにて測定した。
[0054] < 100°Cにおける動粘度（KV) >
ASTM D445に基づいて測定を行った。なお、本実施例では試料油が手動変速 機油処方の場合は、 KVが 15mm2/s、 自動変速機油処方の場合は、 KVが 7mm2 /sとなるように調整した。
< -40°Cにおける低温粘度 >
BF (ブルックフィールド）粘度計を用いて ASTM D341に基づレ、て測定を行った
[0055] <剪断安定性 (粘度低下率％) >
本実施例では、試料油が手動変速機油の場合は、 KRL剪断試験機を用いて CEC -L-45 (CEC：欧州の自動車用燃料'潤滑油試験法の管理機構）に基づき、 20時間 剪断試験後の 100°Cにおける動粘度の低下率を測定した。
試料油が自動変速機油の場合は、 SONIC剪断試験機を用いて JASO-M347— 95 QASO :日本自動車技術会 規格会議）に基づき、 ASTM標準油 Aに 10分間超 音波を照射して、 100°Cの動粘度を 30%低下させることができる出力電圧において 、 60分照射後の 100°Cにおける動粘度の低下率を測定した。 [0056] 剪断安定性は、潤滑油中の共重合体成分が金属摺動部で剪断を受け、分子鎖が 切断することによる動粘度損失の尺度である。
(重合例 1)
充分窒素置換した容量 2リットルの攪拌翼付連続重合反応器に、脱水精製したへ キサン 1リットルを張り、 8. Ommol/1に調製したェチルアルミニウムセスキクロリド（A1 (C H ) - C1 )のへキサン溶液を 500mlZhの量で連続的に 1時間供給した後、さ
2 5 1.5 1.5
らに触媒として 0. 8mmol/lに調製した V〇（OC H ) C1のへキサン溶液を 500ml
2 5 2
/hの量で、へキサンを 500mlZhの量で連続的に供給した。
[0057] 一方、重合器上部から、重合液器内の重合液が常に 1リットルになるように重合液を 連続的に抜き出した。次にバブリング管を用いてエチレンを 230L/hの量で、プロピ レンを 70L/hの量で、水素を 9. 8LZhの量で供給した。共重合反応は、重合器外 部に取り付けられたジャケットに冷媒を循環させることにより 35°Cで行った。
上記条件で反応を行うと、エチレン'プロピレン共重合体を含む重合溶液が得られ た。得られた重合溶液は、塩酸で脱灰した後に、大量のメタノールに投入して、ェチ レン'プロピレン共重合体を析出させた後、 130°Cにて 24時間減圧乾燥を行った。得 られたポリマーの性状を表 2に示す。
[0058] (重合例 2)
水素仕込み量を 9. lL/hに代えたこと以外は、重合例 1と同様に共重合を行った 。得られたポリマーの性状を表 2に示す。
(重合例 3)
水素仕込み量を 8. OL/hに代えたこと以外は、重合例 1と同様に共重合を行った 。得られたポリマーの性状を表 2に示す。
[0059] (重合例 4)
水素仕込み量を 7. lL/hに代えたこと以外は、重合例 1と同様に共重合を行った 。得られたポリマーの性状を表 2に示す。
(重合例 5)
水素仕込み量を 4. 5L/hに代えたこと以外は、重合例 1と同様に共重合を行った 。得られたポリマーの性状を表 2に示す。 [0060] (重合例 6)
充分窒素置換した容量 2リットルの攪拌翼付連続重合反応器に、脱水精製したへ キサン 1リットルを張り、 8. Ommol/1に調製したェチルアルミニウムセスキクロリド（A1 (C H ) - C1 )のへキサン溶液を 500mlZhの量で連続的に 1時間供給した後、さ
2 5 1.5 1.5
らに触媒として 0. 8mmol/lに調製した V〇（OC H ) C1のへキサン溶液を 500ml
2 5 2
/hの量で、へキサンを 500mlZhの量で連続的に供給した。
[0061] 一方、重合器上部から、重合液器内の重合液が常に 1リットルになるように重合液を 連続的に抜き出した。次にバブリング管を用いてエチレンを 180L/hの量で、プロピ レンを 120LZhの量で水素を 7. 2L/hの量で供給した。共重合反応は、重合器外 部に取り付けられたジャケットに冷媒を循環させることにより 15°Cで行った。
上記条件で反応を行うと、エチレン'プロピレン共重合体を含む重合溶液が得られ た。得られた重合溶液は、塩酸で脱灰した後に、大量のメタノールに投入して、ェチ レン'プロピレン共重合体を析出させた後、 130°Cにて 24時間減圧乾燥を行った。得 られたポリマーの性状を表 2に示す。
[0062] (重合例 7)
充分窒素置換した容量 2リットルの攪拌翼付連続重合反応器に、脱水精製したへ キサン 1リットルを張り、 8. Ommol/1に調製したェチルアルミニウムセスキクロリド（A1 (C H ) - C1 )のへキサン溶液を 500ml/hの量で連続的に 1時間供給した後、さ
2 5 1.5 1.5
らに触媒として 0, 8mmol/lに調製した V〇（OC H ) C1のへキサン溶液を 500ml
2 5 2
/hの量で、へキサンを 500ml/hの量で連続的に供給した。
[0063] 一方、重合器上部から、重合液器内の重合液が常に 1リットルになるように重合液を 連続的に抜き出した。次にバブリング管を用いてエチレンを 250L/hの量で、プロピ レンを 60L/hの量で水素を 7. OL/hの量で供給した。共重合反応は、重合器外部 に取り付けられたジャケットに冷媒を循環させることにより 50°Cで行った。
上記条件で反応を行うと、エチレン'プロピレン共重合体を含む重合溶液が得られ た。得られた重合溶液は、塩酸で脱灰した後に、大量のメタノールに投入して、ェチ レン'プロピレン共重合体を析出させた後、 130°Cにて 24時間減圧乾燥を行った。得 られたポリマーの性状を表 2に示す。 [0064] [表 2]
表 2
Figure imgf000019_0001
[0065] [実施例 1]
潤滑油基油 (A) (ベース油）として、グループ (III)に分類される 100°C動粘度が 6. 501mm2/s、粘度指数が 131、流動点が— 15°Cの鉱物油 VHVI-6 (SK社製）を 4 0重量％と、 100°C粘度が 4. 863mm2/s、粘度指数が 86、流動点が— 45°Cの高 度に脱蠟処理された低流動点鉱油（Exxon-Mobil社 LP-40)を 60重量％の比率 で混合した調製油（100°C動粘度： 5. 503mm2/s)を 82. 19重量％、粘度調整剤 として重合例 2で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 7. 51重量％、流動点 降下剤（C)としてァクルーブ 146 (三洋化成社製）を 0· 3重量％、極圧剤アングラモ ル 98A (ノレーブリゾール社製）を 10. 0重量％用いて、潤滑油物性を評価した。結果 を表 3に示す。
[0066] [実施例 2]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた調製油を 86. 46重量％、粘度調整剤と して重合例 3で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 3. 24重量％を用いたこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 3に示 す。
[実施例 3]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた調製油を 87. 19重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 2. 51重量％を用いたこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 3に示 す。 [0067] [実施例 4]
潤滑油基油 (A)として、グループ (III)に分類される 100°C動粘度が 4. 998mm V s、粘度指数が 133、流動点が— 15°Cの鉱物油 NEXBASE-3050 (Fortum社製） を 40重量％、 100°C粘度が 4. 863mm2/sで高度に脱蠟処理された低流動点鉱物 油（Exxon-Mobil社製 LP-40)を 60重量％の比率で混合した調製油（100°C動 粘度： 4. 917mm2Zs)を 86. 10重量％、粘度調整剤としての重合例 3で得られたェ チレン ·プロピレン共重合体（B)を 3. 60重量％、流動点降下剤（C)としてァクルーブ 146 (三洋化成社製）を 0. 3重量％、極圧剤（D)としてアングラモル 98A (ノレーブリゾ ール社製）を 10. 0重量％用いて、実施例 1と同様に評価した。結果を表 3に示す。
[0068] [実施例 5]
潤滑油基油 (A)として、実施例 4で用いた調製油を 86. 88重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 2. 82重量％を用いたこと 以外は実施例 4と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 3に示す
[実施例 6]
潤滑油基油 (A)として、実施例 4で用いた調製油を 76. 73重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン ·プロピレン共重合体（B) 1. 27重量0 /0とポリメタタリ レート系粘度調整剤ァクルーブ 806T (三洋化成社製） 12. 0重量％とを用い、流動 点降下剤（C)を用いなかったこと以外は、実施例 4と同様にして潤滑油の調製および 評価を行った。結果を表 3に示す。
[0069] [表 3]
表 3
Figure imgf000021_0001
[実施例 7]
潤滑油基油 (A)として、グループ (III)に分類される 100°C動粘度が 6. 50 lmm V sの鉱物油 VHVI-6 (SK社製）を 30重量％と、 100°C粘度が 2· 826mm2/s、粘度 指数が 79、流動点が 50°Cの高度に脱蠟処理された低流動点鉱油（Exxon-Mob il社 LP-35)を 70重量％の比率で混合した調製油（100°C動粘度： 3. 628mm V s)を 88. 73重量％、粘度調整剤として重合例 2で得られたエチレン 'プロピレン共重 合体 (B)を 3. 47重量％、流動点降下剤（C)としてァクルーブ 146 (三洋化成社製） を 0. 3重量％、自動変速機油用添加剤パッケージ (ノレーブリゾール社製 LZ-9632 F)を 7. 5重量％用いて、潤滑油物性を評価した。結果を表 4に示す。
[0071] [実施例 8]
潤滑油基油 (A)として、実施例 7で用いた調製油を 90. 50重量％、粘度調整剤と して重合例 3で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 70重量％用いたこと 以外は、実施例 7と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 4に示 す。
[実施例 9]
潤滑油基油 (A)として、実施例 7で用いた調製油を 90. 90重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 30重量0 /0用いたこと 以外は、実施例 7と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 4に示 す。
[0072] [実施例 10]
潤滑油基油 (A)として、グループ (III)に分類される 100°C動粘度が 4. 998mm V sの鉱物油 NEXBASE-3050 (Fortum社製）を 43重量％と、 100°C粘度が 2· 826 mm2/sの高度に脱蠟処理された低流動点鉱油（Exxon-Mobil社 LP-35)を 57 重量％の比率で混合した調製油（100°C動粘度： 3. 633mm2/s)を 90. 50重量％ 、粘度調整剤として重合例 3で得られたエチレン 'プロピレン共重合体 (B)を 1. 70重 量％用いて、潤滑油物性を評価した。結果を表 4に示す。
[0073] [実施例 11]
潤滑油基油 (A)として、実施例 10で用いた調製油を 90. 9重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 30重量％用いたこと 以外は、実施例 10と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 4に示 す。 [0074] [実施例 12]
潤滑油基油 (A)として、実施例 10で用いた調製油を 86. 32重量％、粘度調整剤と して重合例 4で得られたエチレン ·プロピレン共重合体（B) 0. 58重量0 /0とポリメタタリ レート系粘度調整剤ァクルーブ 806T (三洋化成社製） 5. 6重量％とを用い、流動点 降下剤（C)を用いなかったこと以外は、実施例 10と同様にして潤滑油の調製および 評価を行った。結果を表 4に示す。
[0075] [表 4]
表 4
Figure imgf000024_0001
[比較例 1]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた調製油を 79. 30重量％、粘度調整剤と して重合例 1で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 10. 40重量0 /0を用いたこ と以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示 す。
[0077] [比較例 2]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた混合油を 87. 87重量％、粘度調整剤と して重合例 5得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 1. 83重量％を用いたこと以 外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示す。
[比較例 3]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた調製油を 87. 03重量％、粘度調整剤と して重合例 6で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 2. 67重量％を用いたこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示 す。
[0078] [比較例 4]
潤滑油基油 (A)として、実施例 4で用いた調製油を 86. 72重量％、粘度調整剤と して重合例 6で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 2. 98重量0 /0を用いたこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示す
[比較例 5]
潤滑油基油 (A)として、実施例 1で用いた調製油を 87. 24重量％、粘度調整剤と して重合例 7で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B) 2. 46重量0 /0を用いたこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示す
[0079] [実施例 13]
潤滑油基油（A)として、 100°C動粘度が 6. 501mm2Zsの鉱物油 VHVI-6 (SK社 製）を 87. 18重量％、粘度調整剤として重合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共 重合体 (B)を 2. 32重量％、流動点降下剤（C)としてァクルーブ 146 (三洋化成社製 )を 0. 50重量％用いたこと以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価 を行った。結果を表 5に示す。 [0080] [実施例 14]
潤滑油基油 (A)として、 100°C動粘度が 4. 863mm2/sの高度に脱蠟処理された 低流動点鉱物油を 87. 18重量％、粘度調整剤として重合例 4で得られたエチレン' プロピレン共重合体 (B) 2. 82重量％を用い、流動点降下剤（C)を用いなかったこと 以外は、実施例 1と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 5に示 す。
[0081] [表 5]
表 5
Figure imgf000026_0001
[0082] [比較例 6] 潤滑油基油 (A)として、実施例 7で用いた調製油を 87. 36重量％、粘度調整剤と して重合例 1で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 4. 84重量0 /0用いたこと 以外は、実施例 7と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 6に示 す。
[比較例 7]
潤滑油基油 (A)として、実施例 7で用いた調製油を 91. 25重量％、粘度調整剤と して重合例 5で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 0. 95重量％用いたこと 以外は、実施例 7と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 6に示 す。
[0083] [比較例 8]
潤滑油基油 (A)として、実施例 7で用いた調製油を 90. 75重量％、粘度調整剤と して重合例 6で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 45重量％用いたこと 以外は、実施例 7と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 6に示 す。
[比較例 9]
潤滑油基油 (A)として、実施例 10で用いた調製油を 90. 75重量％、粘度調整剤と して重合例 6で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 45重量0 /0用いたこと 以外は実施例 10と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 6に示 す。
[0084] [比較例 10]
潤滑油基油 (A)として、実施例 10で用いた調製油を 90. 87重量％、粘度調整剤と して重合例 7で得られたエチレン 'プロピレン共重合体（B)を 1. 33重量％用いたこと 以外は、実施例 10と同様にして潤滑油の調製および評価を行った。結果を表 6に示 す。
[0085] [実施例 15]
潤滑油基油（A)として、 100°C動粘度が 4. 998mm2Zsの鉱物油 NEXBASE-30 50 (Fortum社製）を 91. 07重量％、粘度調整剤として重合例 4で得られたエチレン •プロピレン共重合体（B)を 0. 93重量％、流動点降下剤（C)としてァクルーブ 146 ( 三洋化成社製)を 0. 50重量％用いたこと以外は、実施例 10と同様にして潤滑油の 調製および評価を行った。結果を表 6に示す。
[0086] [実施例 16]
潤滑油基油 (A)として、 100°C粘度が 2. 826mm2Zsの高度に脱蠟処理された低 流動点鉱油（Exxon-Mobil社製 LP-35)を 90. 80重量％、粘度調整剤として重 合例 4で得られたエチレン 'プロピレン共重合体 (B) l . 7重量％を用い、流動点降下 剤（C)を用いなかったこと以外は、実施例 10と同様にして潤滑油の調製および評価 を行った。結果を表 6に示す。
[0087] [表 6]
表 6
Figure imgf000029_0001

Claims

請求の範囲 [1] 下記（B1)〜（B4)の特性を有するエチレン' α—ォレフイン共重合体 (Β)からなる 動力伝達系用潤滑油の粘度調整剤； (B1)エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること (Β2)極限粘度 [ ]が 0. 2〜： 1. OdlZgの範囲にあること (B3) Mw/Mnが 2. 4以下であること (B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力または融点が観測されないこと。 [2] 下記 (A0-1)〜 (A0-3)の特性を有する鉱物油系潤滑油基油（A)と、 下記（B1)〜（B4)の特性を有するエチレン' a一才レフイン共重合体 (B)とを 含んでなり、かつ エチレン' aーォレフイン共重合体（B)を 0.：!〜 10重量％の割合で含有することを 特徴とする動力伝達系用潤滑油組成物（ただし、潤滑油組成物の重量を 100重量％ とする）； (A0-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること (A0-2)粘度指数が 90以上であること (A0-3)流動点が _ 20°C以下であること (B1)エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること (B2)極限粘度 [ ]が 0. 2〜： 1. OdlZgの範囲にあること (B3) Mw/Mnが 2. 4以下であること (B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力 たは融点が観測されないこと。 [3] 前記鉱物油系潤滑油基油 (A)力 下記 (AI-1)〜 (AI-3)の特性を有する鉱物油（ AI) 20〜60重量％と、下記（ΑΠ- 1)〜（ΑΠ- 3)の特性を有する鉱物油（ΑΠ) 40〜80 重量％ (ただし、 (AI)と (ΑΠ)の合計を 100重量％とする）とからなることを特徴とする 請求項 2に記載の動力伝達系用潤滑油組成物；
(AI-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(Aト 2)粘度指数が 110以上であること
(AI-3)流動点が 10°C以下であること
(AII-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること (AU-2)粘度指数が 70以上であること
(AIト 3)流動点が一 35°C以下であること。
[4] 前記鉱物油系潤滑油基油（A)の ASTM D3228に規定される Cp値が 70%未満 であることを特徴とする請求項 2または 3に記載の動力伝達系用潤滑油組成物。
[5] 鉱物油系潤滑油基油 (A)と、下記（B 1 )〜（B4)の特性を有するエチレン'ひ—ォ レフイン共重合体 (B)と、ポリメタタリレート系粘度調整剤とを含んでなり、エチレン' a —ォレフイン共重合体（B)を 0. 1〜： 10重量％の割合で含有し、かつポリメタタリレート 系粘度調整剤を 3〜20重量％の割合で含有することを特徴とする動力伝達系用潤 滑油組成物（ただし、潤滑油組成物の重量を 100重量％とする）；
(B1 )エチレン含量が 70〜85モル0 /0の範囲にあること
(B2)極限粘度 [ ]が 0. 2〜： 1. OdlZgの範囲にあること
(B3) Mw/Mnが 2. 4以下であること
(B4) DSCで測定した融点が 60°C以下である力または融点が観測されないこと。
[6] 前記鉱物油系潤滑油基油 (A)が、
(A0-1) 100°Cにおける動粘度が 2〜： 10mm2/sの範囲にあること
(A0-2)粘度指数が 90以上であること
(A0-3)流動点が一 20°C以下であること
を満たすことを特徴とする請求項 5に記載の動力伝達系用潤滑油組成物。
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