WO2006037422A1 - Variabler ventiltrieb einer brennkraftmaschine - Google Patents

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WO2006037422A1
WO2006037422A1 PCT/EP2005/009736 EP2005009736W WO2006037422A1 WO 2006037422 A1 WO2006037422 A1 WO 2006037422A1 EP 2005009736 W EP2005009736 W EP 2005009736W WO 2006037422 A1 WO2006037422 A1 WO 2006037422A1
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cam
hydraulic
internal combustion
combustion engine
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PCT/EP2005/009736
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Inventor
Eduard Golovatai-Schmidt
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INA Schaeffler KG
Schaeffler KG
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    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/20—Adjusting or compensating clearance
    • F01L1/22—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically
    • F01L1/24—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically by fluid means, e.g. hydraulically
    • F01L1/2405—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically by fluid means, e.g. hydraulically by means of a hydraulic adjusting device located between the cylinder head and rocker arm
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
    • F01L1/08—Shape of cams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L13/00—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations
    • F01L13/06—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for braking
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2800/00—Methods of operation using a variable valve timing mechanism
    • F01L2800/10—Providing exhaust gas recirculation [EGR]

Definitions

  • the invention relates to a variable valve train of an internal combustion engine having a device which serves to a mode-dependent secondary stroke foundeds ⁇ least a gas exchange valve for an internal Abgasr ⁇ cksaugen.
  • a der ⁇ like trained valve train preferably forms the mechanical basis for the implementation of homogeneous auto-ignition combustion.
  • a valve train with a mode-dependent secondary stroke of the gas exchange valve is already proposed for a device which is to serve as an engine brake in air-compressing internal combustion engines.
  • Motor brakes are used as a safety-relevant supplement to the service brake usually as Dau ⁇ erbremse in commercial vehicles and are based on the principle. ' That the drag torque of the in-overrun and not beaki ⁇ th internal combustion engine by increasing the charge exchange work can be significantly increased and the vehicle is slowed down.
  • the exhaust valve is opened again during the sealing phase, so that the cylinder charge is not compressed in the manner of a gas spring, but is pushed into the outlet channel with application of pushing-out work.
  • DE 40 07 287 A1 describes an engine brake in which a roller tappet picks off a cam which, in addition to a conventional cam lobe as well a base circle has a cam indentation, which-viewed in Nockencard ⁇ direction- connects to the cam lobe.
  • the roller tappet can be hydraulically extended beyond an integrated hydraulic valve lash adjuster by having a chamber that fills with hydraulic fluid while the roller tappet passes through the cam lobe.
  • the inflow and outflow of hydraulic fluid to and from the chamber is controlled by a hydraulic valve, which is closed when the engine brake is activated in the phase in which the cam follower emerges from the cam indentation onto the base circle.
  • the roller tappet generates an additional stroke during the compression phase.
  • the chamber can again empty via the then open hydraulic valve, so that the roller tappet shortens again to its original length on extension from the cam formation and produces no additional stroke on the outlet valve.
  • roller tappet of the aforementioned document is its complex construction, since an inner housing, which guides the piston of the hydraulic valve clearance compensation element in a hollow cylindrical recess, must also be machined with high precision on its outer circumference in order to seal the chamber in a gap-like manner to the environment.
  • the invention has the object to provide a valve train, which allows an internal remindsaugen of Ab ⁇ gas in sufficient quantity and .Sufficiently accurate and fully variable ein ⁇ settable dosage, in particular an internal combustion engine with so-called homogeneous To operate auto-ignition.
  • the valve train should moreover be simple and thus inexpensive to produce. Summary of the invention
  • the subject of the present invention is therefore a cost-effective valve drive which serves for exhaust gas recirculation. This is in particular the prerequisite for operation of the internal combustion engine with homogeneous and self-igniting charge.
  • a combustion method also referred to as HCCl (Ho- mogenous Charge Compression Ignition)
  • HCCl Ho- mogenous Charge Compression Ignition
  • the combustion process characterized by the start of combustion, the center of gravity and the duration, the maximum cylinder pressure rise and the peak pressure are determined essentially by controlling the charge composition and the charge temperature profile in the HCCI process.
  • a very effective means for increasing the charge temperature is to increase the residual gas content, ie to increase the content of untrushed or purged exhaust gas returned to the cylinder of the previous combustion cycle in the cylinder charge for the next combustion cycle.
  • the residual gas content must be able to be adapted in a fully variable manner to the operating point of the internal combustion engine, whereby residual gas quantities of 60% of the cylinder charge and more may be required. Residual gas components can no longer be provided at this altitude via an internal exhaust gas recirculation by conventional valve overlap or via a device for external exhaust gas recirculation.
  • the features according to the invention provide a variable valve drive with at least one inlet valve and at least one outlet valve, of which at least one gas exchange valve is in operative connection with a cam follower supported by at least one cam.
  • This therefore also includes a valvetrain, in which the cam follower is designed switchable by coupling means and selectively transfers strokes of a plurality of cams depending on its coupling state to the gas exchange valve.
  • valve trains that continuously vary the stroke of the gas exchange valve by means of a cam and other Ver ⁇ adjusting elements should be included in the scope of protection.
  • the cam follower is supported so as to be supportable on a hydraulic valve clearance compensation element, this being connected to a hydraulic fluid inlet path and to a hydraulic fluid drainage path which can be closed by means of shut-off means.
  • a high-pressure chamber of the valve play compensation element which is bounded by an inner lateral surface and an inner end side of a hollow cylindrical housing and an end face of a longitudinally movably guided piston in the housing, communicates with the hydraulic fluid drainage path via a passage opening in the housing.
  • the cam has a cam elevation and a cam information relative to a base circle, wherein the cam elevation lies outside the base circle and generates a primary stroke of the gas exchange valve and the cam indentation lies within the base circle into which the cam follower dips when the elongation of the high-pressure space is hydraulic.
  • the primary stroke and the secondary stroke of the at least one gas exchange valve take place.
  • the prerequisite for this is that the shut-off device is closed as soon as the cam follower emerges from the cam formation on the base circle.
  • the hydraulic medium remains trapped in the high-pressure space, and that in relation to the cam indentation raised base circle represents an additional cam elevation, which generates the secondary stroke.
  • the basic function of the hydraulic valve lash adjuster namely to automatically compensate for backlash in the valve train, is also used to hydraulically extend the valve train upon insertion of the cam follower into the cam lobe.
  • This additional function means only a minimum Mehrauf ⁇ wall on the part of the hydraulic valve clearance compensation element, since only an additional passage opening in the high-pressure chamber is required.
  • Hubs of the intake valve is located.
  • exhaust gas already exhausted into the exhaust passage during the intake stroke of Internal combustion engine sucked back into the combustion chamber via the then opened exhaust valve again.
  • the secondary stroke takes place at an inlet valve which lies partially or completely within the stroke of the outlet valve.
  • exhaust gas is expelled in Ausschiebetakt the internal combustion engine in the inlet channel and sucked back into the combustion chamber during the intake stroke.
  • the valve train according to the invention can be represented particularly simple on a finger lever valve drive whose hydraulic valve clearance compensation element is designed as a support element which supports the cam follower in the form of a rocker arm and is supported in a hollow cylindrical recess of the internal combustion engine , Between the high-pressure chamber and a spherical end for supporting the rocker arm, the support element has an antechamber which is connected to the high-pressure chamber by means of at least one passage of the housing with the hydraulic inlet opening into the recess and with the check valve open.
  • the high pressure chamber is in turn connected via the passage opening of the housing with the opening into the recess Hydraulikschablauf- path.
  • Between the hydraulic fluid inlet path and the Hydraulik ⁇ medium drainage path is a durph housing and recess formed sealing gap.
  • a further advantageous embodiment provides according to claim 7, the Verwen ⁇ tion of an electro-hydraulic 2/2-way valve as a simple and schen ⁇ favorable shut-off for the hydraulic fluid flow path before.
  • shut-off devices such as electro-hydraulic proportional valves or electro-hydraulic 3/2-way valves.
  • the hydraulic fluid supply path is connected to a hydraulic fluid delivery device whose outlet pressure level is higher than that of a lubricating oil pump for the lubricating oil circuit of the internal combustion engine.
  • a hydraulic fluid delivery device whose outlet pressure level is higher than that of a lubricating oil pump for the lubricating oil circuit of the internal combustion engine.
  • the lubricating oil of the internal combustion engine is used according to claim 12 for the sake of simplicity. Conversely, however, it is also conceivable to use any other suitable fluids in a hydraulic fluid circuit which would then have to be separated from the lubricating oil circuit of the internal combustion engine.
  • FIG. 1 shows a valve drive according to the invention with a longitudinal section through a support element at the time of valve closing after passing through the cam elevation
  • Figure 2 shows the valve gear of FIG. 1 at a time in which the
  • FIG. 3 shows the valve drive according to FIG. 1 at a time during the secondary stroke
  • FIG. 4 shows a control diagram of the internal combustion engine with a secondary stroke at an outlet valve.
  • FIG. 1 shows a cam follower 2 embodied as a drag lever 1, which is pivotably mounted on a hydraulic valve clearance compensation element 4 designed as a support element 3 in the stroke direction of a gas exchange valve 5.
  • the drag lever 1 is driven in a manner known per se by means of a cam 6 by means of a roller 7 connected to the drag lever 1 and rotatably mounted in the direction of actuation of the gas exchange valve 5.
  • a roller 7 may be provided as a cam contact.
  • the cam 6 rotates clockwise in the exemplary embodiment and has a tote lift 9 and a cam mechanism 10 relative to a base circle 8.
  • the cam elevation 9 lies outside the base circle 8 and generates a primary stroke of the gas exchange valve 5.
  • the cam indentation 10 lies within the base circle 8.
  • the support element 3 is mounted resting in a hollow cylindrical recess 11 of the internal combustion engine and connected to a hydraulic fluid inlet path 12 as well as a hydraulic valve 13 as shut-off means 14, by which a hydraulic fluid flow path 15 can be closed.
  • the passage opening 22 on the inner jacket surface 17, as shown opens into the high-pressure chamber 16 or whether the passage opening 22 opens into the high-pressure space 16 on the inner end face 18. It merely has to be ensured that the passage opening 22 is in communication with the hydraulic fluid discharge path 15 for a low-resistance outflow of hydraulic fluid from the high-pressure chamber 16 over a sufficiently large cross-section. Furthermore, located between an inner wall 23 of the recess 11 and an outer Man ⁇ tel specifications 24 of the housing 19, a sealing gap 25, which prevents a hydraulic short-circuit between the hydraulic fluid supply path 12 and the Hydraulikstoffab ⁇ running path 15. Such a hydraulic short circuit would have the consequence that the high-pressure chamber 16 could be emptied via the hydraulic medium inlet path 12.
  • the supply of the support element 3 with hydraulic means is shown purely schematically. These include the hydraulic fluid supply path 12, the hydraulic medium drainage path 15, the hydraulic valve, 1,3 and a hydraulic fluid delivery device 26, which may be identical to the lubricating oil pump of the internal combustion engine. However, the hydraulic fluid delivery device 26 may also be connected in parallel to or in series with the lubricating oil pump. In all these cases, the hydraulic means for supplying the support element 3 is identical to the lubricating oil of the internal combustion engine. Another alternative embodiment is that the hydraulic fluid is a ne of the lubricating oil of Brennkraftmaschi ⁇ ne fluid. In this case, the supply of the Ab ⁇ supporting element 3 then takes place in a hydraulic medium circuit separated by the lubricating oil circuit of the internal combustion engine.
  • the output pressure level of the hydraulic fluid delivery device 26 is higher than that of the lubricating oil pump.
  • the supply of the high-pressure chamber 16 with hydraulic fluid takes place in a manner known per se: the piston 21 of the support element 3 has an antechamber 27 which, by means of passage openings 28 of the housing 19 and the piston 21, opens with the hydraulic fluid inlet path 12 opening into the recess 11 and is connected to the high-pressure chamber 16 when the check valve 29 is open.
  • the check valve 29 is integrated in the end face 20 of the piston 21.
  • a spring means 30 causes the lash adjuster element 4 always has the effort to extend the valve train by driving apart of piston 21 and housing 19 hydraulically to compensate for mechanical valve clearance.
  • Nockeneinformung 10 is interpreted by the valve clearance compensation element 4 as a mechanical valve clearance.
  • the cam 6 is in an angular position, in which the roll 7 of the finger lever 1 is located completely in the cam indentation 10.
  • the valve clearance compensation element 4 is extended correspondingly far by enlarging the high-pressure space 16.
  • the roller 7 is on the base circle 8, wherein in the illustration of FIG. 3, a secondary stroke of the gas exchange valve 5 takes place.
  • the formation of the secondary lift of the gas exchange valve 5 depends on angular positions of the cam 6, to which the hydraulic valve 13 opens and closes. This relationship is illustrated in FIG.
  • valve strokes "VL” in a schematic timing diagram of the internal combustion engine as an example for a secondary stroke designated "SL-EX" on an exhaust valve.
  • the primary lift of the exhaust valve designated PL-EX ends at "EXC” after the top dead center “TDC” of the internal combustion engine, while an intake valve is already opened with a primary stroke "PL-IN”.
  • a bottom dead center of the internal combustion engine is designated "BDC”.
  • EXC is the earliest possible angular position of the cam 6, at which the hydraulic raulikventil 13 opens, otherwise the hydraulic fluid pressure in the high pressure chamber 16 collapse during the Primärhubs the exhaust valve and the Aus ⁇ let valve would no longer close controlled by the cam 6.
  • FIGS. 1-3 and the timing diagram of FIG. 4 also apply to a secondary stroke at the inlet valve or to a combination of secondary strokes at the inlet and outlet valve, given a corresponding modification of the angular position of the cam recess 10.
  • EXC exhaust valve closing time earliest opening angle of the hydraulic valve
  • EXO exhaust valve closing time Latest closing angle of the hydraulic valve

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen variablen Ventiltrieb mit einer Einrichtung, die zu einem betriebsartabhängigen Sekundärhub eines Gaswechselventils (5) für ein Abgasrücksaugen dient. Dieses steht mit einem von einem Nocken (6) beaufschlagten und auf einem hydraulischen Ventilspielausgleichselement (4) abstützbar gelagerten Nockenfolger (2) in Wirkverbindung. Das Ventilspielausgleichselement (4) ist mit einem Hydraulikmittelzulaufpfad (12) und mit einem durch Absperrmittel (14) verschließbaren Hydraulikmittelablaufpfad (15) verbunden, wobei ein Hochdruckraum (16) des Ventilspielausgleichselements (4) über eine Durchgangsöffnung (22) mit dem Hydraulikmittelablaufpfad (15) in Verbindung steht. Der Nocken (6) hat relativ zu einem Grundkreis (8) eine Nockenerhebung (9) zur Erzeugung eines Primärhubs des Gaswechselventils (5) sowie eine Nockeneinformung (10), in die der Nockenfolger (2) bei hydraulischer Längung des Hochdruckraums (16) eintaucht. In einer Betriebsart der Brennkraftmaschine erfolgen der Primärhub und der Sekundärhub, sobald der Nockenfolger (2) aus der Nockeneinformung (10) auf den Grundkreis (8) austaucht.

Description

Bezeichnung der Erfindung
Variabler Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
Beschreibung
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft einen variablen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine mit einer Einrichtung, die zu einem betriebsartabhängigen Sekundärhub wenigs¬ tens eines Gaswechselventils für ein internes Abgasrϋcksaugen dient. Ein der¬ artig ausgebildeter Ventiltrieb bildet vorzugsweise die mechanische Grundlage zur Umsetzung von homogenen Selbstzündungsbrennverfahren.
Hintergrund der Erfindung
Ein Ventiltrieb mit einem betriebsartabhängigen Sekundärhub des Gaswech¬ selventils ist bereits für eine Einrichtung vorgeschlagen, die als Motorbremse bei luftverdichtenden Brennkraftmaschinen dienen soll. Motorbremsen werden als sicherheitsrelevante Ergänzung zur Betriebsbremse üblicherweise als Dau¬ erbremse bei Nutzfahrzeugen eingesetzt und basieren auf dem Prinzip,. 'dass das Schleppmoment der sich im Schubbetrieb befindlichen und nicht befeuer¬ ten Brennkraftmaschine durch Erhöhung der Ladungswechselarbeit erheblich gesteigert werden kann und das Fahrzeug dadurch abgebremst wird. Hierzu wird das Auslassventil während derA/erdichtungsphase nochmals geöffnet, so dass die Zylinderladung nicht gasfederartig komprimiert, sondern unter Aufbrin- gung von Ausschiebearbeit in den Auslasskanal geschoben wird. So ist in der DE 40 07 287 A1 eine Motorbremse beschrieben, bei der ein Rollenstößel ei¬ nen Nocken abgreift, der neben einer konventionellen Nockenerhebung sowie einem Grundkreis eine Nockeneinformung aufweist, die sich -in Nockendreh¬ richtung betrachtet- an die Nockenerhebung anschließt. Der Rolienstößel ist über ein integriertes hydraulisches Ventilspielausgleichselement hinaus hydrau¬ lisch verlängerbar, indem er eine Kammer aufweist, die sich mit Hydraulikmittel füllt, während der Rollenstößel die Nockeneinformung durchfährt. Der Zu- und Abfluss von Hydraulikmittel zu bzw. aus der Kammer wird über ein Hydraulik¬ ventil gesteuert, welches bei aktivierter Motorbremse in der Phase, in der der Nockenfolger aus der Nockeneinformung auf den Grundkreis austaucht, ge¬ schlossen ist. In diesem Fall erzeugt der Rollenstößel einen zusätzlichen Hub während der Verdichtungsphase. Im befeuerten Betrieb der Brennkraftmaschi¬ ne kann sich die Kammer hingegen über das dann offene Hydraulikventil wie¬ der leeren, so dass sich der Rollenstößel beim Ausfahren aus der Nockenein¬ formung wieder auf seine ursprüngliche Länge verkürzt und keinen zusätzli¬ chen Hub am Auslassventil erzeugt.
Nachteilig am Rollenstößel der vorgenannten Schrift ist dessen aufwändiger Aufbau, da ein Innengehäuse, das den Kolben des hydraulischen Ventilspiel- ausgleichselements in einer hohlzylindrischen Ausnehmung führt, auch an sei¬ nem Außenumfang hochpräzise bearbeitet werden muss, um die Kammer leck- spaltartig zur Umgebung abzudichten.
Aufgabe der Erfindung
Gegenüber dem bekannten Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen Ventiltrieb zu schaffen, der ein internes Rücksaugen von Ab¬ gas in ausreichender Menge und mit .ausreichend genauer und vollvariabel ein¬ stellbarer Dosierung ermöglicht, um Insbesondere eine Brennkraftmaschine mit so genannter homogener Selbstzündung zu betreiben. Der Ventiltrieb soll ü- berdies einfach und somit kostengünstig herstellbar ist. Zusammenfassung der Erfindung
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist daher ein kostengünstig herzustel¬ lender Ventiltrieb, der zur Abgasrϋcksaugung dient. Dies ist insbesondere die Voraussetzung für einen Betrieb der Brennkraftmaschine bei homogener und sich selbst zündender Ladung. Ein derartiges, auch als HCCl-Verfahren (Ho- mogenous Charge Compression Ignition) bezeichnetes Brennverfahren ist so¬ wohl bei selbst gezündeten Diesel-Brennkraftmaschinen als auch bei fremd gezündeten Otto-Brennkraftmaschinen zumindest im Teillastbetrieb der Brenn- kraftmaschine hauptsächlich zum Zweck der Emissionsreduzierung einsetzbar. Der durch Brennbeginn, -Schwerpunkt und -dauer, maximalen Zylinderdruckan¬ stieg sowie Spitzendruck gekennzeichnete Verbrennungsablauf wird beim HCCl-Verfahren im Wesentlichen durch Steuerung der Ladungszusammenset¬ zung und des Ladungstemperaturverlaufs festgelegt. Es zeigt sich, dass bei diesem Brennverfahren eine hohe Ladungstemperatur zur Steuerung des Zündzeitpunktes erwünscht ist. Ein sehr wirksames Mittel zur Erhöhung der Ladungstemperatur ist die Erhöhung des Restgasgehalts, d.h. die Erhöhung des Gehalts an nicht ausgespültem oder ausgespültem und in den Zylinder wieder rückgeführten Abgas des vorhergehenden Verbrennungszyklus in der Zylinderladung für den nächsten Verbrennungszyklus. Dabei muss der Rest¬ gasgehalt auf den Betriebspunkt der Brennkraftmaschine vollvariabel ange- passt werden können, wobei Restgasmengen von 60% der Zylinderladung und mehr erforderlich sein können. Restgasanteile können in dieser Höhe nicht mehr über eine interne Abgasrückführung durch konventionelle VentiJüber- schneidung oder über eine Einrichtung zur externen Abgasrückführung bereit¬ gestellt werden. Überdies reagiert das HCCl-Verfahren mit unakzeptablen Verbrennungsabläufen äußerst sensibel auf Änderungen der Ladungseigen¬ schaften, so dass neben der Bereitsfellung von Restgas in der benötigten Men¬ ge ebenfalls eine verbrennungszyklustreue, hochpräzise und zylinderindividuel- Ie Dosierung des Restgasanteils erforderlich ist. Durch die erfindungsgemäßen Merkmale liegt ein variabler Ventiltrieb mit we¬ nigstens einem Einlass- und wenigstens einem Auslassventil vor, von denen zumindest ein Gaswechselventil mit einem von wenigstens einem Nocken be¬ aufschlagten Nockenfolger in Wirkverbindung steht. Dies schließt somit auch einen Ventiltrieb ein, bei dem der Nockenfolger durch Koppelmittel umschaltbar ausgebildet ist und Hübe mehrerer Nocken in Abhängigkeit von seinem Kop¬ pelzustand selektiv auf das Gaswechselventil überträgt. Aber auch Ventiltriebe, die den Hub des Gaswechselventil mittels einem Nocken und weiteren Ver¬ stellelementen kontinuierlich variieren, sollen im Schutzumfang eingeschlossen sein.
Der Nockenfolger ist auf einem hydraulischen Ventilspielausgleichselement abstützbar gelagert, wobei dieses mit einem Hydraulikmittelzulaufpfad sowie mit einem durch Absperrmittel verschließbaren Hydraulikmittelablaufpfad ver- bunden ist. Ein Hochdruckraum des Ventilspielausgleichselements, welcher durch eine innere Mantelfläche und eine innere Stirnseite eines hohlzylindri- schen Gehäuses sowie einer Stirnseite eines im Gehäuse längsbeweglich ge¬ führten Kolbens begrenzt ist, steht über eine im Gehäuse befindliche Durch¬ gangsöffnung mit dem Hydraulikmittelablaufpfad in Verbindung. Der Nocken hat relativ zu einem Grundkreis eine Nockenerhebung und eine Nockeneinfor¬ mung, wobei die Nockenerhebung außerhalb des Grundkreises liegt und einen Primärhub des Gaswechselventils erzeugt und die Nockeneinformung innerhalb des Grundkreises liegt, in die der Nockenfolger bei hydraulischer Längung des Hochdruckraums eintaucht.
In einer Betriebsart, in der die Brennkraftmaschine mit der erfindungsgemäßen Abgasrücksaugung betrieben wird, erfolgen der Primärhub und der Sekundär¬ hub des zumindest einen Gaswechselventils. Voraussetzung hierfür ist, dass das Absperrmittel geschlossen ist, sobald der Nockenfolger aus der Nockenein- formung auf den Grundkreis austaucht. In diesem Fall bleibt das Hydraulikmittel im Hochdruckraum eingeschlossen, und der gegenüber der Nockeneinformung erhabene Grundkreis stellt eine zusätzliche Nockenerhebung dar, die den Se¬ kundärhub erzeugt.
In einer anderen Betriebsart der Brennkraftmaschine erfolgt lediglich der Pri- märhub des zumindest einen Gaswechselventils. Dabei ist das Absperrmittel geöffnet, sobald der Nockenfolger aus der Nockeneinformung auf den Grund¬ kreis austaucht. In dieser Betriebsart erfährt das Gaswechselventil keinen Se¬ kundärhub, da sich der Hochdruckraum über das geöffnete Absperrmittel so¬ lange entleert, bis der Ventiltrieb eine hydraulische Länge aufweist, die dem Grundkreis des Nockens entspricht.
Somit wird die Grundfunktion des hydraulischen Ventilspielausgleichselements, nämlich Spiel im Ventiltrieb automatisch auszugleichen, gleichzeitig auch dazu verwendet, den Ventiltrieb bei Eintauchen des Nockenfolgers in die Nockenein- formung hydraulisch zu verlängern. Diese Zusatzfunktion bedeutet seitens des hydraulischen Ventilspielausgleichselements nur einen minimalen Mehrauf¬ wand, da lediglich eine zusätzliche Durchgangsöffnung in den Hochdruckraum erforderlich ist.
Insbesondere für einen Betrieb der Brennkraftmaschine im homogenen Selbst- zündungsbrennverfahren ist es gemäß Anspruch 2 notwendig, dass die Dauer des Sekundärhubs und somit die Menge an rückgeführtem Abgas vollvariabel mit einem beliebig wählbarem Zeitpunkt, zu dem das Absperrmittel geöffnet wird, einstellbar ist. Überdies ist es nach den Ansprüchen 8 und 9 zweckmäßig vorgesehen, dass die Dauer des Sekundärhubs für jeden Zylinder der Brenn¬ kraftmaschine individuell und für jede Umdrehung des Nockens von einem Steuergerät neu berechnet und neu einstellbar ist.
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In einer Variante nach Anspruch 3 ist es vorgeschlagen, dass der Sekundärhub an einem Auslassventil erfolgt, welcher teilweise oder vollständig innerhalb des
Hubs des Einlassventils liegt. In dieser bevorzugten Ausgestaltung wird bereits in den Auslasskanal ausgeschobenes Abgas während des Ansaugtakts der Brennkraftmaschine über das dann nochmalig geöffnete Auslassventil in den Brennraum rückgesaugt.
Es kann laut Anspruch 4 aber auch zweckmäßig sein, dass der Sekundärhub an einem Einlassventil erfolgt, welcher teilweise oder vollständig innerhalb des Hubs des Auslassventils liegt. In dieser alternativen Ausgestaltung wird Abgas im Ausschiebetakt der Brennkraftmaschine in den Einlasskanal ausgeschoben und während des Ansaugtakts in den Brennraum rückgesaugt.
Eine Kombination dieser vorgenannten Möglichkeiten ist in Anspruch 5 vorge¬ schlagen. Demnach kann es zur Einstellung von Menge und Temperatur des Restgases vorteilhaft sein, sowohl Abgas aus dem Einlasskanal als auch aus dem Auslasskanal rückzusaugen.
Der erfindungsgemäße Ventiltrieb lässt sich nach Anspruch 6 besonders ein¬ fach an einem Schlepphebelventiltrieb darstellen, dessen hydraulisches Ventil- spielausgleichselement als Abstützelement ausgebildet ist, das den Nockenfol- ger in Form eines Schlepphebel schwenkbar lagert und in einer hohlzylindri- schen Ausnehmung der Brennkraftmaschine ruhend gelagert ist. Das Abstütz- element weist zwischen dem Hochdruckraum und einem sphärischen Ende zur Lagerung des Schlepphebels einen Vorraum auf, der mittels wenigstens eines Durchtritts des Gehäuses mit dem in die Ausnehmung mündenden Hydraulik¬ mittelzulaufpfad und bei geöffnetem Rückschlagventil mit dem Hochdruckraum verbunden ist. Der Hochdruckraum ist seinerseits über die Durchgangsöffnung des Gehäuses mit dem in die Ausnehmung mündenden Hydraulikmittelablauf- -pfad verbunden. Zwischen dem Hydraulikmittelzulaufpfad und dem Hydraulik¬ mittelablaufpfad befindet sich ein durph Gehäuse und Ausnehmung gebildeter Dichtspalt.
Eine weitere zweckmäßige Ausgestaltung sieht laut Anspruch 7 die Verwen¬ dung eines elektrohydraulischen 2/2-Wege-Ventils als einfaches und preis¬ günstiges Absperrmittel für den Hydraulikmittelablaufpfad vor. Es ist jedoch auch an den Einsatz von gleichwirkenden Absperrmitteln wie beispielsweise elektrohydraulische Proportionalventile oder elektrohydraulische 3/2-Wege- Ventile gedacht.
In Anspruch 10 ist vorgeschlagen, dass die Kraft eines Federmittels den No- ckenfolger in Richtung der Nockeneinformung beaufschlagt. Dies unterstützt die hydraulische Längung des Ventilspielausgleichselements.
In zweckmäßiger Fortbildung der Erfindung ist es gemäß Anspruch 11 vorge- sehen, dass der Hydraulikmittelzulaufpfad mit einer Hydraulikmittelförderein¬ richtung, deren Ausgangsdruckniveau höher als das einer Schmierölpumpe für den Schmierölkreislauf der Brennkraftmaschine ist, in Verbindung steht. Hier¬ durch ist eine Versorgung des hydraulischen Ventilspielausgleichselements mit ausreichendem Volumenstrom an Hydraulikmittel sichergestellt, so dass in der Betriebsart mit Abgasrücksaugung auch bei höheren Drehzahlen der Brenn¬ kraftmaschine ein schnelles und vollständiges Auffüllen des Hochdruckraums gewährleistet ist.
Als Hydraulikmittel wird nach Anspruch 12 der Einfachheit halber das Schmieröl der Brennkraftmaschine verwendet. Denkbar ist demgegenüber aber auch die Verwendung beliebig anderer geeigneter Fluide in einem Hydraulikmittelkreis¬ lauf, der dann vom Schmierölkreislauf der Brennkraftmaschine zu separieren wäre.
Die Erfindung wird an nachstehendem Ausführungsbeispiel näher erläutert.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
In beiliegenden Zeichnungen ist ein Schlepphebel-Ventiltrieb für ein Auslass- ventil als Ausführungsbeispiel für den erfindungsgemäßen Ventiltrieb in ver¬ schiedenen Winkelstellungen des Nockens dargestellt. Es zeigen: Figur 1 einen erfindungsgemäßen Ventiltrieb mit einem Längs¬ schnitt durch ein Abstützelement zum Zeitpunkt des Ventil- schließens nach Durchfahren der Nockenerhebung,
Figur 2 den Ventiltrieb nach Fig. 1 zu einem Zeitpunkt, in dem der
Schlepphebel vollständig in die Nockeneinformung einge¬ taucht ist,
Figur 3 den Ventiltrieb nach Fig. 1 zu einem Zeitpunkt während des Sekundärhubs,
Figur 4 ein Steuerdiagramm der Brennkraftmaschine mit Sekun¬ därhub an einem Auslassventil.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen
Die Figur 1 zeigt einen als Schlepphebel 1 ausgebildeten Nockenfolger 2, der auf einem als Abstützelement 3 ausgebildeten hydraulischen Ventilspielaus- gleichselement 4 in Hubrichtung eines Gaswechselventils 5 schwenkbar gela¬ gert ist. Der Schlepphebel 1 wird in an sich bekannter Weise über einen No¬ cken 6 mittels einer mit dem Schlepphebel 1 verbundenen und drehbar gela¬ gerten Rolle 7 in Betätigungsrichtung des Gaswechselventils 5 angetrieben. Selbstverständlich kann anstelle der Rolle 7 auch eine mit dem Schlepphebel 1 starr verbundene Gleitfläche als Nockenkontakt vorgesehen sein.
Der Nocken 6 rotiert in dem Ausfühπjngsbeispiel im Uhrzeigersinn und weist relativ zu einem Grundkreis 8 eine töockenerhebung 9 und eine Nockeneinfor¬ mung 10 auf. Die Nockenerhebung 9 liegt außerhalb des Grundkreises 8 und erzeugt einen Primärhub des Gaswechselventils 5. Die Nockeneinformung 10 liegt innerhalb des Grundkreises 8. Das Abstützelement 3 ist in einer hohlzylindrischen Ausnehmung 11 der Brenn¬ kraftmaschine ruhend gelagert und mit einem Hydraulikmittelzulaufpfad 12 so¬ wie einem Hydraulikventil 13 als Absperrmittel 14 verbunden, durch das ein Hydraulikmittelablaufpfad 15 verschließbar ist. Ein Hochdruckraum 16 des Ven- tilspielausgleichselements 3, welcher durch eine innere Mantelfläche 17 und eine innere Stirnseite 18 eines hohlzylindrischen Gehäuses 19 sowie einer Stirnseite 20 eines im Gehäuse 19 längsbeweglich geführten Kolbens 21 be¬ grenzt ist, steht über eine im Gehäuse 19 befindliche Durchgangsöffnung 22 mit dem Hydraulikmittelablaufpfad 15 in Verbindung.
Dabei ist es von untergeordneter Bedeutung, ob die Durchgangsöffnung 22 an der inneren Mantelfläche 17, wie dargestellt, in den Hochdruckraum 16 mündet oder ob die Durchgangsöffnung 22 an der inneren Stirnseite 18 in den Hoch¬ druckraum 16 mündet. Es muss lediglich sichergestellt sein, dass die Durch- gangsöffnung 22 zwecks einem widerstandsarmen Abfluss von Hydraulikmittel aus dem Hochdruckraum 16 über einen ausreichend großen Querschnitt mit dem Hydraulikmittelablaufpfad 15 in Verbindung steht. Weiterhin befindet sich zwischen einer Innenwandung 23 der Ausnehmung 11 und einer äußeren Man¬ telfläche 24 des Gehäuses 19 ein Dichtspalt 25, der einen hydraulischen Kurz- Schluss zwischen dem Hydraulikmittelzulaufpfad 12 und dem Hydraulikmittelab¬ laufpfad 15 verhindert. Ein solcher hydraulischer Kurzschluss hätte zur Folge, dass sich der Hochdruckraum 16 über den Hydraulikmittelzulaufpfad 12 entlee¬ ren könnte.
Die Versorgung des Abstützelements 3 mit Hydraulikmittel ist rein schematisch dargestellt. Hierzu zählen der Hydraulikmittelzulaufpfad 12, der Hydraulikmit¬ telablaufpfad 15, das Hydraulikventil ,1,3 sowie eine Hydraulikmittelfördereinrich- tung 26, die identisch mit der Schmierölpumpe der Brennkraftmaschine sein kann. Die Hydraulikmittelfördereinrichtung 26 kann aber auch zur Schmieröl- pumpe parallel oder mit dieser in Reihe geschaltet sein. In all diesen Fällen ist das Hydraulikmittel zur Versorgung des Abstützelements 3 identisch mit dem Schmieröl der Brennkraftmaschine. Eine weitere alternative Ausgestaltung be- steht darin, dass das Hydraulikmittel ein vom Schmieröl der Brennkraftmaschi¬ ne verschiedenes Fluid ist. In diesem Fall erfolgt dann die Versorgung des Ab¬ stützelements 3 in einem vom Schmierölkreislauf der Brennkraftmaschine se¬ parierten Hydraulikmittelkreislauf. Sofern die Hydraulikmittelfördereinrichtung 26 nicht identisch mit der Schmierölpumpe der Brennkraftmaschine ist, ist es vorteilhaft, dass das Ausgangsdruckniveau der Hydraulikmittelfördereinrichtung 26 höher ist als das der Schmierölpumpe. So ist in der Betriebsart mit Abgas- rücksaugung auch bei höheren Drehzahlen der Brennkraftmaschine ein schnel¬ les und vollständiges Auffüllen des Hochdruckraums 16 gewährleistet.
Die Versorgung des Hochdruckraums 16 mit Hydraulikmittel erfolgt in an sich bekannter Art und Weise: der Kolben 21 des Abstützelements 3 weist einen Vorraum 27 auf, der mittels Durchtrittsöffnungen 28 des Gehäuses 19 und des Kolbens 21 mit dem in die Ausnehmung 11 mündenden Hydraulikmittelzulauf- pfad 12 und bei geöffnetem Rückschlagventil 29 mit dem Hochdruckraum 16 verbunden ist. Das Rückschlagventil 29 ist in die Stirnseite 20 des Kolbens 21 integriert. Ein Federmittel 30 bewirkt, dass das Ventilspielausgleichselement 4 stets die Bestrebung hat, den Ventiltrieb durch Auseinandertreiben von Kolben 21 und Gehäuse 19 hydraulisch zu verlängern, um mechanisches Ventilspiel auszugleichen.
Auch die innerhalb des Grundkreises 8 befindliche Nockeneinformung 10 wird vom Ventilspielausgleichselement 4 als mechanisches Ventilspiel interpretiert. In Fig. 2 befindet sich der Nocken 6 in einer Winkelposition, in der sich die RoI- Ie 7 des Schlepphebels 1 vollständig in der Nockeneinformung 10 befindet. Dabei ist das Ventilspielausgleichselement 4 unter Vergrößerung des Hoch¬ druckraums 16 entsprechend weit ausgefahren. Nach Austauchen der Rolle 7 aus der Nockeneinformung 10 befindet sich die Rolle 7 auf dem Grundkreis 8, wobei in der Darstellung gemäß Fig. 3 ein Sekundärhub des Gaswechselventils 5 erfolgt. Die Ausbildung des Sekundärhubs des Gaswechselventils 5 hängt von Winkel¬ positionen des Nockens 6 ab, zu denen das Hydraulikventil 13 öffnet und schließt. Dieser Zusammenhang ist in Fig. 4 anhand von Ventilhüben "VL" in einem schematischen Steuerzeitendiagramm der Brennkraftmaschine exem- plarisch für einen mit "SL-EX" bezeichneten Sekundärhub an einem Auslass¬ ventil dargestellt. Der als PL-EX bezeichnete Primärhub des Auslassventils endet bei "EXC" nach dem oberen Totpunkt "TDC" der Brennkraftmaschine, während ein Einlassventil bereits mit einem Primärhub "PL-IN" geöffnet ist. Ein unterer Totpunkt der Brennkraftmaschine ist mit "BDC" bezeichnet.
"EXC" ist die frühest mögliche Winkelposition des Nockens 6, an dem das Hyd¬ raulikventil 13 öffnet, da sonst der Hydraulikmitteldruck im Hochdruckraum 16 während des Primärhubs des Auslassventils zusammenbrechen und das Aus¬ lassventil nicht mehr vom Nocken 6 kontrolliert schließen würde. Für den Fall, dass kein Sekundärhub am Auslassventil erfolgen soll, schließt das Hydraulik¬ ventil 13 frühestens zur Winkelposition "HVC", um ein Verkürzen des Ventil- spielausgleichselements 4 auf eine dem Grundkreis 8 entsprechende hydrauli¬ sche Länge zu gewährleisten.
Sofern ein Sekundärhub des Auslassventils erfolgt, endet dieser spätestens zur Winkelposition des Nockens 6 "SLC", wobei ein Abbruch des Sekundärhubs spätestens zur Winkelposition "HVO" durch Öffnen des Hydraulikventils 13 ein¬ geleitet wird.
Für den erneuten Primärhub des Auslassventils ist das Hydraulikventil 13 spä¬ testens zu der mit "EXO" bezeichneten Winkelposition des Nockens 6 wieder geschlossen.
Die Figuren 1-3 sowie das Steuerzeitendiagramm nach Fig. 4 gelten bei ent- sprechender Modifizierung der Winkelposition der Nockeneinformung 10 ana¬ log auch für einen Sekundärhub am Einlassventil oder für eine Kombination von Sekundärhüben am Ein- und Auslassventil. Liste der Bezugszahlen und -zeichen
1 Schlepphebel
2 Nockenfolger
3 Abstützelement
4 Ventilspielausgleichselement
5 Gaswechselventil
6 Nocken
7 Rolle
8 Grundkreis
9 Nockenerhebung
10 Nockeneinformung
11 Ausnehmung
12 Hydraulikmittelzulaufpfad
13 Hydraulikventil
14 Absperrmittel
15 Hydraulikmittelablaufpfad
16 Hochdruckraum
17 innere Mantelfläche
18 innere Stirnseite
19 Gehäuse
20 Stirnseite
21 Kolben
22 Durchgangsöffnung
23 Innenwandung
24 äußere Mantelfläche
25 Dichtspalt
26 Hydraulikmittelfördereinrichtung
27 Vorraum
28 Durchtrittsöffnung
29 Rückschlagventil
30 Federmittel VL Ventilhub
TDC Oberer Totpunkt
BDC Unterer Totpunkt PL-EX Primärhub des Auslassventils
PL-IN Primärhub des Einlassventils
SL-EX Sekundärhub des Auslassventils
SLC Spätestes Ende des Sekundärhubs des Auslassventils
EXC Auslassventil Schließzeitpunkt = Frühester Öffnungswinkel des Hydraulikventils
HVO Spätester Öffnungswinkel des Hydraulikventils
HVC Frühester Schließwinkel des Hydraulikventils
EXO Auslassventil Schließzeitpunkt = Spätester Schließwinkel des Hydraulikventils

Claims

Patentansprüche
1. Variabler Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine mit einer Einrichtung, die zu einem betriebsartabhängigen Sekundärhub wenigstens eines Gas- wechselventils (5) für ein Abgasrücksaugen, vorzugsweise bei einem homogenen Selbstzündungsbrennverfahren, dient, mit folgenden Merk¬ malen:
■ der Ventiltrieb weist wenigstens zwei Gaswechselventile (5) auf, von denen wenigstens eines ein Einlassventil ist und von denen wenigs- tens eines ein Auslassventil ist;
■ zumindest eines der wenigstens zwei Gaswechselventile (5) steht mit einem von wenigstens einem Nocken (6) beaufschlagten Nockenfol- ger (2) in Wirkverbindung, welcher Nockenfolger (2) auf einem hyd¬ raulischen Ventilspielausgleichselement (4) abstützbar gelagert ist; ■ das Ventilspielausgleichselement (4) ist mit einem Hydraulikmittelzu¬ laufpfad (12) sowie mit einem durch Absperrmittel (14) verschließba¬ ren Hydraulikmittelablaufpfad (15) verbunden, wobei ein Hochdruck¬ raum (16) des Ventilspielausgleichselements (4), welcher durch eine innere Mantelfläche (17) und eine innere Stirnseite (18) eines hohlzy- lindrischen Gehäuses (19) sowie einer Stirnseite (20) eines im Ge¬ häuse (19) längsbeweglich geführten Kolbens (21 ) begrenzt ist, über eine im Gehäuse (19) befindliche Durchgangsöffnung (22) mit dem Hydraulikmittelablaufpfad (15) in Verbindung steht;
■ der wenigstens eine Nocken (6) hat relativ zu einem Grundkreis (8) eine Nockenerhebung (9) und eine Nockeneinformung (10), wobei die Nockenerhebung (9) außerhalb des Grundkreises (8) liegt und ei¬ nen Primärhub des Gaswechselventils (5) erzeugt und die Nocken¬ einformung (10) innerhalb des Grundkreises (8) liegt, in die der No- ckenfolger bei hydraulischer Längung des Hochdruckraums (16) ein¬ taucht; ■ in einer Betriebsart der Brennkraftmaschine erfolgen der Primärhub und der Sekundärhub des zumindest einen der wenigstens zwei Gaswechselventile (5), wobei das Absperrmittel (14) geschlossen ist, sobald der Nockenfolger (2) aus der Nockeneinformung (10) auf den Grundkreis (8) austaucht und wobei
■ in einer anderen Betriebsart der Brennkraftmaschine lediglich der Primärhub des zumindest einen der wenigstens zwei Gaswechsel¬ ventile (5) erfolgt, wobei das Absperrmittel (14) geöffnet ist, sobald der Nockenfolger (2) aus der Nockeneinformung (10) auf den Grund- kreis (8) austaucht.
2. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei eine Dauer des Sekundärhubs mit beliebig wählbarem Zeitpunkt des Öffnens des Absperrmittels (14) voll¬ variabel einstellbar ist.
3. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei das zumindest eine der wenigstens zwei Gaswechselventile (5) ein Auslassventil ist, dessen Sekundärhub teilweise oder vollständig innerhalb des Hubs des Einlassventils liegt.
4. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei das zumindest eine der wenigstens zwei Gaswechselventile (5) ein Einlassventil ist, dessen Sekundärhub teilweise oder vollständig innerhalb des Hubs des Auslassventils liegt.
5. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei sowohl das Einlassventil als auch das Auslassventil den Sekundärhub ausführen, wobei der Sekundärhub des Einlassventils teilweise oder vollständig innerhalb des Primärhubs des Auslassventils und der Sekundärhub des Auslassventils teilweise oder vollständig innerhalb des Primärhubs des Einlassventils liegt.
6. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei der Nockenfolger (2) ein Schlepphe¬ bel (1) und das Ventilspielausgleichselement (4) ein den Schlepphebel (1) schwenkbar lagerndes Abstützelement (3) ist, das in einer hohlzyiind- tischen Ausnehmung (11) der Brennkraftmaschine ruhend gelagert ist und einen zwischen dem Hochdruckraum (16) und einem sphärischen Ende zur Lagerung des Schlepphebels (1) einen Vorraum (27) aufweist, der mit dem in die Ausnehmung (11) mündenden Hydraulikmittelzulauf- pfad (12) und bei geöffnetem Rückschlagventil (30) mit dem Hochdruck¬ raum (16) verbunden ist, welcher Hochdruckraum (16) über die Durch¬ gangsöffnung (22) des Gehäuses (19) mit dem in die Ausnehmung (11 ) mündenden Hydraulikmittelablauf pfad (15) verbunden ist, wobei sich zwischen dem Hydraulikmittelzulaufpfad (12) und dem Hydraulikmittelab- laufpfad (15) ein durch eine äußere Mantelfläche (24) des Gehäuses
(19) und der Ausnehmung (11) gebildeter Dichtspalt (25) befindet.
7. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei das Absperrmittel (14) ein elektro- hydraulisches 2/2-Wege-VentiI ist.
8. Ventiltrieb nach Anspruch 2, wobei die Dauer des Sekundärhubs für eine jede Umdrehung des Nockens (6) von einem Steuergerät neu berechnet und neu einstellbar ist.
9. Ventiltrieb nach Anspruch 8, wobei im Falle einer mehrzylindrigen Brennkraftmaschine die Dauer des Sekundärhubs zylinderindividuell vom Steuergerät berechnet und einstellbar ist.
10. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei der Nockenfolger (2) durch die Kraft eines Federmittels (30) in Richtung der Nockeneinformung (10) beauf¬ schlagt ist.
11. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , wobei der Hydraulikmittelzulaufpfad (12) mit einer Hydraulikmittelfördereinrichtung (26), deren Ausgangsdruckniveau höher als das einer Schmierölpumpe für den Schmierölkreislauf der
Brennkraftmaschine ist, in Verbindung steht.
12. Ventiltrieb nach den Anspruch 13, wobei das Hydraulikmittel Schmieröl der Brennkraftmaschine ist.
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009146801A1 (de) * 2008-06-06 2009-12-10 Daimler Ag Ventilspielausgleichsvorrichtung
DE102011101239A1 (de) * 2011-05-11 2012-11-15 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) Hydrostößel mit einer zweiten Ölzuführung zur
GB2508501A (en) * 2013-10-16 2014-06-04 Daimler Ag Valve train facilitating adjustable valve lift via a hydraulic plunger
WO2015180535A1 (zh) * 2014-05-29 2015-12-03 北汽福田汽车股份有限公司 发动机的配气机构、发动机以及车辆
DE102016216116A1 (de) 2016-08-26 2018-03-01 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Verbrennungsmotors im Schubbetrieb
CN108087051A (zh) * 2017-11-09 2018-05-29 贵阳吉利发动机有限公司 一种发动机连续可变气门升程液压挺柱机构

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014007536B4 (de) * 2014-05-16 2016-02-25 Audi Ag Brennkraftmaschine mit einem Ventiltrieb

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4111610A1 (de) * 1990-07-27 1992-01-30 Audi Ag Vorrichtung zur veraenderung der steuerzeiten eines gaswechselventils
EP0681092A1 (de) * 1994-05-06 1995-11-08 FIAT AUTO S.p.A. Ventiltriebvorrichtung für eine Brennkraftmaschine mit einem Stösselspielausgleichselement
DE10119366A1 (de) * 2001-04-20 2002-10-24 Ina Schaeffler Kg Hydrauliksystem einer Brennkraftmaschine
JP2004084626A (ja) * 2002-08-28 2004-03-18 Nippon Piston Ring Co Ltd バルブメカニズム
EP1411214A2 (de) * 2002-10-15 2004-04-21 INA-Schaeffler KG Schaltbares Abstützelement für einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
JP2004183516A (ja) * 2002-11-29 2004-07-02 Nippon Piston Ring Co Ltd バルブメカニズム

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3006619A1 (de) * 1980-02-22 1981-08-27 Audi Nsu Auto Union Ag, 7107 Neckarsulm Vorrichtung zum verstellbaren betaetigen eines den ladungswechsel einer brennkraftmaschine steuernden ventils
JPH05163916A (ja) * 1991-12-13 1993-06-29 Mitsubishi Automob Eng Co Ltd バルブ機構
JPH06264824A (ja) * 1993-03-10 1994-09-20 Toyota Autom Loom Works Ltd 内燃機関の排ガス還流制御装置
SE501437C2 (sv) * 1993-06-22 1995-02-13 Volvo Ab Ventilmekanism i en förbränningsmotor
KR100596053B1 (ko) * 1997-10-03 2006-07-05 자콥스 비히클 시스템즈, 인코포레이티드. 내연 기관에서의 배기 가스 재순환을 제어하는 방법 및 시스템
DE19922967C2 (de) * 1999-05-19 2001-05-03 Siemens Ag Mikromechanischer kapazitiver Ultraschallwandler und Verfahren zu dessen Herstellung
WO2003087544A2 (en) * 2002-04-08 2003-10-23 Diesel Engine Retarders, Inc. Compact lost motion system for variable valve actuation
US7059283B2 (en) * 2003-12-18 2006-06-13 Olivetti Gian M System and method of retaining hydraulic fluid in a hydraulic valve actuation system

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4111610A1 (de) * 1990-07-27 1992-01-30 Audi Ag Vorrichtung zur veraenderung der steuerzeiten eines gaswechselventils
EP0681092A1 (de) * 1994-05-06 1995-11-08 FIAT AUTO S.p.A. Ventiltriebvorrichtung für eine Brennkraftmaschine mit einem Stösselspielausgleichselement
DE10119366A1 (de) * 2001-04-20 2002-10-24 Ina Schaeffler Kg Hydrauliksystem einer Brennkraftmaschine
JP2004084626A (ja) * 2002-08-28 2004-03-18 Nippon Piston Ring Co Ltd バルブメカニズム
EP1411214A2 (de) * 2002-10-15 2004-04-21 INA-Schaeffler KG Schaltbares Abstützelement für einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
JP2004183516A (ja) * 2002-11-29 2004-07-02 Nippon Piston Ring Co Ltd バルブメカニズム

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2003, no. 12 5 December 2003 (2003-12-05) *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009146801A1 (de) * 2008-06-06 2009-12-10 Daimler Ag Ventilspielausgleichsvorrichtung
DE102011101239A1 (de) * 2011-05-11 2012-11-15 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) Hydrostößel mit einer zweiten Ölzuführung zur
GB2508501A (en) * 2013-10-16 2014-06-04 Daimler Ag Valve train facilitating adjustable valve lift via a hydraulic plunger
WO2015180535A1 (zh) * 2014-05-29 2015-12-03 北汽福田汽车股份有限公司 发动机的配气机构、发动机以及车辆
DE102016216116A1 (de) 2016-08-26 2018-03-01 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Verbrennungsmotors im Schubbetrieb
CN108087051A (zh) * 2017-11-09 2018-05-29 贵阳吉利发动机有限公司 一种发动机连续可变气门升程液压挺柱机构

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Publication number Publication date
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