WO2005073746A1 - Verfahren zur kühlung elektrischer spulen und shimeisen - Google Patents

Verfahren zur kühlung elektrischer spulen und shimeisen Download PDF

Info

Publication number
WO2005073746A1
WO2005073746A1 PCT/EP2004/053557 EP2004053557W WO2005073746A1 WO 2005073746 A1 WO2005073746 A1 WO 2005073746A1 EP 2004053557 W EP2004053557 W EP 2004053557W WO 2005073746 A1 WO2005073746 A1 WO 2005073746A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
fluid
temperature
coil
reservoir
shim
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2004/053557
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Oliver Heid
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to US10/587,780 priority Critical patent/US7495442B2/en
Publication of WO2005073746A1 publication Critical patent/WO2005073746A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
    • G01R33/385—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field using gradient magnetic field coils
    • G01R33/3856—Means for cooling the gradient coils or thermal shielding of the gradient coils
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
    • G01R33/3804—Additional hardware for cooling or heating of the magnet assembly, for housing a cooled or heated part of the magnet assembly or for temperature control of the magnet assembly
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/08—Cooling; Ventilating
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/2876—Cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
    • F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
    • F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D17/00—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces
    • F25D17/02—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces for circulating liquids, e.g. brine
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
    • G01R33/387—Compensation of inhomogeneities
    • G01R33/3873—Compensation of inhomogeneities using ferromagnetic bodies ; Passive shimming
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/32—Insulating of coils, windings, or parts thereof
    • H01F27/322—Insulating of coils, windings, or parts thereof the insulation forming channels for circulation of the fluid

Definitions

  • the present invention relates generally to cooling electrical coils.
  • the present invention relates in particular to a novel cooling method for better heat dissipation on gradient coils and shim systems of magnetic resonance imaging devices.
  • Electrical coils generally have a power or stability limit, which is defined by the limited dissipation of the ohmic heat loss.
  • Such coils are used, for example, in the form of gradient coils and shim coils in magnetic resonance imaging (MRI).
  • MRI magnetic resonance imaging
  • Gradient coils are used for spatial coding inside an MRI device by superimposing a three-dimensional orthogonal gradient field in the x, y and z directions on the static, homogeneous basic magnetic field.
  • the x-coil and y-coil are usually so-called saddle coils, which are rotated by 90 ° with respect to the z-axis.
  • the z-coil is a Maxwell coil.
  • shime iron For a further homogenization of the basic magnetic field, a suitable arrangement of magnetic bodies (shime iron) is calculated using a field calculation program, which are integrated into the gradient coil.
  • the shape and position of the shim iron can influence the course of the magnetic field lines of the basic field and the gradient fields.
  • a pre-dimensioning of the field distribution serves as the default for the calculation.
  • a control measurement is carried out after assembly. This process must be repeated several times before a satisfactory shim result is achieved.
  • the shim irons are usually inserted axially into drawers in so-called shim channels in the tube wall of the gradient system.
  • the respective shime iron blocks are stacked from playing card-sized shim plates.
  • the technique under point 1 represents an active shim
  • the technique under point 2 is called a passive shim.
  • the combination of both techniques represents a so-called shim system.
  • the task of the gradient coil current and shim coil current supply is to generate current pulses according to the measurement sequence used, with amplitude and time accuracy.
  • the required currents are around 250 amperes, the current rise rates are in the order of 250 kA / s.
  • the cooling of conventional electrical coils but also the cooling of gradient coils, shim coils and shim irons in magnetic resonance imaging is carried out according to the prior art either by air surface cooling (air blown past) or by water cooling.
  • the execution of an active water cooling represents the most efficient cooling so far.
  • the heat is typically transferred from the conductor to be cooled into the heat-dissipating flowing water through more or less poorly conductive plastic layers. The resulting thermal resistance limits the maximum performance of water cooling.
  • an electrical coil with a cooling system is claimed, the cooling system being a heat dissipation device with a fluid and a temperature-controlled reservoir of this fluid, and wherein the coil is coupled to the temperature-controlled reservoir by means of the fluid, and the reservoir is temperature-controlled in such a way that the temperature and the pressure of the fluid are kept in the immediate vicinity of the critical point of the fluid ,
  • the coupling takes place through a highly thermally conductive tube which contains the fluid and is in thermal contact with the coil conductor by pulling through the electrical coil.
  • the coupling is made by the conductor of the electrical coil itself, in that it is tubular and contains the fluid.
  • the coupling takes place through a heat-insulating tube, in the interior of which the coil conductor is guided coaxially and which at the same time contains the fluid.
  • the critical temperature of the fluid advantageously corresponds approximately to room temperature.
  • carbon dioxide or C 2 F 6 is suitable as the fluid according to the invention.
  • the temperature and pressure of the fluid in the reservoir are kept in the immediate vicinity of the critical point by a heat exchanger.
  • the electrical coil is a gradient coil for a magnetic resonance imaging device, with an electrical coil with a cooling system according to one of the preceding claims, wherein the gradient coil is a transverse gradient coil and / or an axial gradient coil.
  • the electrical coil, a shim coil for a nuclear spin tomography device ⁇ represents, with an electrical coil and cooling system according to one of the preceding claims.
  • a magnetic resonance imaging device with a shime iron and cooling system comprising a heat dissipation device with a fluid and a temperature-controlled reservoir of this fluid, and the shime iron being coupled to the temperature-controlled reservoir by means of a fluid and the reservoir being temperature-controlled in such a way that the temperature and pressure of the fluid is maintained in close proximity to the critical point of the fluid.
  • the Shime iron channels are thermally coupled to a tube system containing the fluid.
  • the critical temperature of the fluid corresponds approximately to room temperature.
  • the temperature and the pressure of the fluid in the reservoir are kept in the immediate vicinity of the critical point by means of a heat exchanger.
  • FIG. 1 shows in perspective the gradient shim system of an MRI device with a coupling of two shim channels to a fluid reservoir.
  • Fig. 2 shows a possible coupling of an electrical coil by the conductor itself.
  • FIG 3 shows a possible coupling of an electrical coil through a coaxially guided conductor in a fluid-filled insulator.
  • FIG. 4 shows a possible coupling of an electrical coil by means of a fluid-filled thermal conductor, which is at suitable points in thermal contact with the electrical conductor of the coil.
  • Fig. 5 shows the anomaly of the thermal conductivity coefficient of C0 2 near the critical point.
  • electrical coils such as cast gradient coils or shim coils in MRT devices are currently air or water cooled, which leads to a clear limitation of the heat dissipation performance due to the poor thermal conductivity of the potting material.
  • the present invention represents a significant improvement of such cooling systems. It is proposed to use the almost unlimited thermal conductivity of fluids in the region of their critical point for heat transfer (for example in electrical coils).
  • Fig. 5 the thermal conductivity ⁇ of carbon dioxide (C0 2 ) as a function of density at different temperatures is shown graphically (Fig. 5 was from the mentioned Literature taken over).
  • ⁇ measured in W / mK
  • the effect described is to be used to keep electrical coils as operating, for example, as gradient coils and shim coils in MRT devices.
  • the conductor piece to be cooled is thermally heated via a
  • Heat sink - for example a cooling pipe - coupled to a fluid reservoir.
  • the fluid system is filled with a fluid at approximately critical temperature and critical pressure. This pressure and this temperature is maintained or regulated via a heat exchanger or a pressure regulator.
  • the viscosity of the fluid as a static medium is also irrelevant in the cooling system according to the invention.
  • the thermal capacity of the fluid is only important insofar as it affects the rapid rate of heat removal from the reservoir and thus the inertia of the fluid system. In contrast to
  • Heatpipes have no influence on gravity; the heat conduction takes place in the fluid equally in every spatial direction.
  • the filling gas C 2 F 6 is suitable, the critical pressure of which is is 30 bar and its critical temperature of 292 K (19 ° C) is only slightly below the operating temperature.
  • the coil conductor is designed as a tube 1, in which said fluid 2 is located.
  • the conductor 3 is surrounded by a fluid-filled hollow tube 4, the tube wall of which is electrically insulating and thermally poorly conductive, so that the heat is conducted along the tube interior 4, but surrounding support structures are not heated.
  • the head 3 can e.g. B. can be held in the hollow tube 4 as with a coaxial cable with support ribs 5.
  • the tube interior 2 is connected to the cooled fluid reservoir 6.
  • the electrical coil 9 to be cooled is traversed with a separate, fluid-filled tube 7, which has thermal contact with the coil conductor 9 at several points 8 and is connected at least at one end to the cooled fluid reservoir 6 ,
  • a separate, fluid-filled tube 7 which has thermal contact with the coil conductor 9 at several points 8 and is connected at least at one end to the cooled fluid reservoir 6 .
  • the heating of the shim iron 10 is far less than that of the gradient or shim coil conductors, heat dissipation is necessary, the effect described here also being able to be exploited here.
  • the shim irons are usually arranged in drawer-like inserts 11, it being possible for the number of shim plates 12 in the different shim irons (also called shim stacks) to be quite different.
  • 1 shows, for example, an insert 11 with three shim irons (shim stacks) 10, the front stack having five, the middle stack three and the rear stack having two shim plates 12.
  • shim stacks shim stacks
  • each shim channel 13 there is an insert 11 with sixteen to eighteen shim iron stacks with a total of sixteen shim channels 13, which are radially uniformly distributed in the gradient coil former 14 and extend axially.
  • the inserts 11 are inserted axially at the end.
  • the shim irons 10 are cooled using the effect described above by coupling all shim channels 13 (in which the drawer-like inserts 11 are located) to a temperature-controlled fluid reservoir 6.
  • the coupling takes place via (thermal) hoses 15 which be flanged to the corresponding shim channel 13 at the end.
  • hoses 15 which be flanged to the corresponding shim channel 13 at the end.
  • Fig. 1 two such hoses 15 are shown.
  • Each shim channel 13 is filled with the fluid 2, which is tempered via the hoses in the reservoir 6 at a critical temperature. In this way, the heat of the shime iron 10 is dissipated directly via the fluid reservoir 6.
  • a less complex cooling of the shim iron 10 consists in coupling the tubes 15 with a passive heat sink, for example with the outer shell of the basic field magnet. peln and to dispense with a fluid reservoir 6 to be tempered. Such a formation of the shime iron cooling is, however, only efficient if a certain heat output of the shime iron 10 is not exceeded.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf die Kühlung elektrischer Spulen, insbesondere auf ein neuartiges Kühlverfahren zur besseren Wärmeabfuhr in MRT-Geräten. Beansprucht wird eine elektrische Spule mit Kühlsystem, wobei das Kühlsystem eine Wärmeabfuhreinrichtung mit einem Fluid (2) und einem temperierten Reservoir (6) dieses Fluids (2) umfasst, und wobei die Spule mittels des Fluids (2) an das temperierte Reservoir (6) gekoppelt ist und das Reservoir (6) dergestalt temperaturgeregelt ist, dass die Temperatur sowie der Druck des Fluids (2) in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes des Fluids (2) gehalten wird.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Kühlung elektrischer Spulen und Shimeisen
Die vorliegende Erfindung bezieht sich allgemein auf die Kühlung elektrischer Spulen. Dabei bezieht sich die vorliegende Erfindung insbesondere auf ein neuartiges Kühlverfahren zur besseren Wärmeabfuhr an Gradientenspulen und Shim-Systemen von Kernspintomographiegeräten.
Generell besitzen elektrische Spulen eine Leistungs- bzw. Stabilitätsgrenze, die durch die begrenzte Abfuhr der ohm- schen Verlustwärme definiert ist. Derartige Spulen werden beispielsweise in Form von Gradientenspulen und Shimspulen in der Magnetresonanztomographie (MRT) eingesetzt.
Gradientenspulen dienen der Ortskodierung im Inneren eines MRT-Gerätes, indem durch sie dem statischen homogenen Grundmagnetfeld ein dreidimensionales orthogonales Gradientenfeld in x-, y- und z-Richtung überlagert wird. x-Spule und y-Spule sind üblicherweise sogenannte Sattelspulen, die bezüglich der z-Achse um 90° gegeneinander gedreht sind. Die z-Spule stellt eine Maxwellspule dar.
Eine exakte Bildrekonstruktion in der MRT ist nur möglich, wenn während der Messung einerseits die Gradientenspulen eine ausreichende zeitliche Magnetfeldstabilität aufweisen und andererseits das statische Grundmagnetfeld ausreichend homogen is .
Zur Homogenisierung des Grundfeldmagneten sind unter anderem zwei Techniken bekannt :
1. Innerhalb des orthogonalen Gradientensystems befindet sich ein weiteres stromdurchflossenes orthogonales Spulensystem, mit dem es möglich ist, das Grundmagnetfeld zu homogenisieren. Diese zusätzlichen Korrekturspulen (auch Shimspulen ge- nannt) dienen dazu, Feldinhomogenitäten höherer Ordnung auszugleichen und sind sehr kompliziert aufgebaut, indem sie mit den Gradientenspulen verflochten sind.
2. Zur weiteren Homogenisierung des Grundmagnetfeldes wird mit Hilfe eines Feldberechnungsprogramms eine geeignete Anordnung von Magnetkörpern (Shimeisen) berechnet, die in die Gradientenspule integriert werden. Durch Größe und Position der Shimeisen kann der Verlauf der magnetischen Feldlinien des Grundfeldes und der Gradientenfelder beeinflusst werden. Als Vorgabe für die Berechnung dient eine Vorabmessung der Feldverteilung. Nach der Montage wird noch eine Kontrollmessung durchgeführt. Dieser Vorgang muss mehrfach wiederholt werden, bevor ein befriedigendes Shimergebnis erreicht ist. Die Shimeisen werden üblicherweise in Schubladen axial in sogenannte Shimkanäle in der Rohrwand des Gradientensystems eingeführt. Um Wirbelströme in den Shimeisen zu vermeiden bzw. zu minimieren, werden die jeweiligen Shimeisenblöcke aus Spielkarten-großen Shimblechen gestapelt.
Während die Technik unter Punkt 1 einen aktiven Shim darstellt, wird die Technik unter Punkt 2 als Passiv-Shim bezeichnet. Die Kombination beider Techniken stellt ein sogenanntes Shim-System dar.
Aufgabe der Gradientenspulenstrom- und Shimspulenstrom-Ver- sorgung ist es, Strompulse entsprechend der verwendeten Messsequenz amplituden- und zeitgenau zu erzeugen. Die erforderlichen Ströme liegen bei etwa 250 Ampere, die Stromanstiegs- raten liegen in der Größenordnung von 250 kA/s.
Unter derartigen Bedingungen entsteht durch elektrische Verlustleistung in der Größenordnung von ca. 20 kW in den Gradientenspulen und in den Shimspulen sehr viel Wärme, die ak- tiv abgeführt werden muss, um zu vermeiden, dass das elektromagnetische Verhalten des Gradienten- und Shimsystems und damit die Bildgebung selbst beeinträchtigt wird. Auch eine Erwärmung der Shimeisen - einerseits durch ohmsche Verluste von nicht zu vermeidenden Wirbelströmen, andererseits durch Wärmeübertragung der Gradienten- und Shimspulen- wärme (über das Vergussmaterial) - kann nicht vermieden werden und würde die Shimmung wesentlich beeinträchtigen, wenn nicht auch die Shimeisen gekühlt werden würden. Allerdings ist die Erwärmung der Shimeisen um Größenordnungen kleiner (in etwa 5 W) als die der Gradientenspulen und Shimspulen, weshalb eine aufwändige aktive Kühlung der einzelnen Shimeisen nicht unbedingt notwendig ist.
Die Kühlung herkömmlicher elektrischer Spulen aber auch die Kühlung von Gradientenspulen, Shimspulen und Shimeisen in der Kernspintomographie erfolgt nach dem Stand der Technik entweder durch Luft-Oberflächenkühlung (vorbeigeblasene Luft) oder durch Wasserkühlung. Die Ausführung einer aktiven Wasserkühlung stellt bisher die leistungsfähigste Kühlung dar. Allerdings wird die Wärme hierbei typischerweise vom zu kühlenden Leiter ins wärmeabführende fließende Wasser durch mehr oder weniger schlecht leitende Kunststoffschichten übertragen. Der dadurch hervorgerufene Wärmewiderstand begrenzt das maximale Leistungsvermögen der Wasserkühlung.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Kühlsystem mit einem weitaus leistungsfähigerem Kühlvermögen zu schaffen, um mit geringem technischen Aufwand elektrische Spulen und Wärmequellen insbesondere in der Magnetresonanztomographie zu kühlen.
Diese Aufgabe wird gemäß der vorliegenden Erfindung durch die Merkmale der unabhängigen Ansprüche gelöst. Die abhängigen Ansprüche bilden den zentralen Gedanken der Erfindung in besonders vorteilhafter Weise weiter.
Erfindungsgemäß wird eine elektrische Spule mit Kühlsystem beansprucht, wobei das Kühlsystem eine Wärmeabfuhreinrichtung mit einem Fluid und einem temperierten Reservoir dieses Fluids umfasst, und wobei die Spule mittels des Fluids an das temperierte Reservoir gekoppelt ist, und das Reservoir dergestalt temperaturgeregelt ist, dass die Temperatur sowie der Druck des Fluids in unmittelbarer Nähe des kritischen Punkts des Fluids gehalten wird.
In einer ersten Ausführung der Erfindung erfolgt die Koppelung durch ein gut wärmeleitfähiges Rohr, welches das Fluid enthält und in thermischem Kontakt mit dem Spulenleiter steht, indem es die elektrische Spule durchzieht.
In einer zweiten Ausführungsform der Erfindung besteht die Koppelung durch den Leiter der elektrischen Spule selbst, in- dem dieser rohrförmig ausgebildet ist und das Fluid enthält.
In einer dritten Ausführungsform erfolgt die Koppelung durch ein wärmeisolierendes Rohr, in dessen Inneren der Spulenleiter koaxial geführt ist und welches gleichzeitig das Fluid enthält.
Vorteilhafterweise entspricht die kritische Temperatur des Fluids in etwa Raumtemperatur.
Insofern bietet sich als Fluid erfindungsgemäß Kohlendioxid oder C2F6 an.
Um eine optimale Kühlung zu erzeugen, werden Temperatur und Druck des Fluids im Reservoir durch einen Wärmetauscher in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes gehalten.
In einer besonderen Ausführungsform der Erfindung stellt die elektrische Spule eine Gradientenspule für ein Kernspintomographiegerät dar, mit einer elektrischen Spule mit Kühlsystem gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Gradientenspule eine transversale Gradientenspule und/oder eine axiale Gradientenspule ist. In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung stellt die elektrische Spule eine Shimspule für ein Kernspintomographie¬ gerät dar, mit einer elektrischen Spule und Kühlsystem gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche.
Ferner wird erfindungsgemäß ein Kernspintomographiegerät beansprucht mit Shimeisen und Kühlsystem, wobei das Kühlsystem eine Wärmeabfuhreinrichtung mit einem Fluid und einem tempe- rierten Reservoir dieses Fluids umfasst, und wobei die Shimeisen mittels eines Fluids an das temperierte Reservoir gekoppelt ist und das Reservoir dergestalt temperaturgeregelt ist, dass die Temperatur sowie der Druck des Fluids in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes des Fluids gehalten wird.
In einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung werden die Shimeisenkanäle an ein das Fluid enthaltende Röhrensystem thermisch gekoppelt.
Auch hier ist es von Vorteil, wenn die kritische Temperatur des Fluids in etwa Raumtemperatur entspricht.
Insofern ist es vorteilhaft, als Fluid Kohlendioxid oder C2F6 zu verwenden.
Erfindungsgemäß wird die Temperatur und der Druck des Fluids im Reservoir durch einen Wärmetauscher in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes gehalten.
Weitere Vorteile, Merkmale und Eigenschaften der vorliegenden Erfindung werden nun anhand von Ausführungsbeispielen bezugnehmend auf die begleitenden Zeichnungen näher erläutert.
Fig. 1 zeigt perspektivisch das Gradienten-Shim-System eines MRT-Gerätes mit einer Koppelung zweier Shimkanäle an ein Flu- idreservoir . Fig. 2 zeigt eine mögliche Koppelung einer elektrischen Spule durch den Leiter selbst.
Fig. 3 zeigt eine mögliche Koppelung einer elektrischen Spule durch einen koaxial geführten Leiter in einem Fluid-gefüllten Isolator.
Fig. 4 zeigt eine mögliche Koppelung einer elektrischen Spule durch einen Fluid-gefüllten thermischen Leiter, der an geeigneten Stellen in thermischem Kontakt mit dem elektrischen Leiter der Spule steht.
Fig. 5 zeigt die Anomalie des Wärmeleitkoeffizienten von C02 in der Nähe des kritischen Punktes.
Wie bereits eingangs dargestellt, werden elektrische Spulen wie beispielsweise vergossene Gradientenspulen oder Shimspulen in MRT-Geräten derzeit luft- oder wassergekühlt, was auf- grund der schlechten Wärmeleitfähigkeit des Vergussmaterials zu einer deutlichen Begrenzung der Wärmeabfuhrleistung führt. Die vorliegende Erfindung stellt eine wesentliche Verbesserung derartiger Kühlsysteme dar. Es wird vorgeschlagen, zur Wärmeübertragung (beispielsweise in elektrischen Spulen) die nahezu unbegrenzt große Wärmeleitfähigkeit von Fluiden im Bereich ihres kritischen Punktes auszunutzen.
Die Anomalie des Wärmeleitkoeffizienten λ von Fluiden in der Nähe des kritischen Punktes ist seit langem bekannt und bei- spielsweise in dem Buch "The properties of gases & liquids, Reid, Prausnitz, Poling, McGraw-Hill Book Company, 4. Auflage, ISBN 0-07-051799-1" auf den Seiten 518 bis 520 kurz beschrieben.
In Fig. 5 ist die Wärmeleitfähigkeit λ von Kohlendioxid (C02) in Abhängigkeit von der Dichte bei unterschiedlichen Temperaturen graphisch dargestellt (Fig. 5 wurde aus der erwähnten Literaturstelle übernommen) . Gezeigt sind vier Verläufe von λ (gemessen in W/mK) im Bereich der kritischen Dichte (pc=0,468 g/cm3) bei Temperaturen von 75, 40, 34 und 32 °C. Die Graphik zeigt ein deutliches starkes Ansteigen von λ in einem relativ schmalen Bereich der kritischen Dichte (± 0,1 g/cm3) je mehr sich die Temperatur der kritischen Temperatur (TC=31°C) nähert. So beträgt das λ von C02 bei 32°C bereits das sechsfache (0,3 W/mK) des Wertes wie bei 75 °C (0.05 W/mK). Schließlich wird bei 31 °C theoretisch ein nahezu unendlicher Wert erwartet (in Fig. 5 nicht dargestellt) .
Eine eindeutige Erklärung dieses Phänomens wird nicht gegeben. Es wird lediglich die Vermutung geäußert, dass mikroskopische molekulare Phasen- bzw. Ordnungsübergänge verantwort- lieh sein könnten bzw. mikroskopische Strömungseffekte aufgrund von Molekülcluster-Bewegungen .
Eine technische Anwendung dieses Effektes wird erstmalig in "German Jet Engine and Gas Turbine Development 1930-1945, An- thony L. Key, Airlife, England" auf den Seiten 214/215 beschrieben. Prof. Ernst Schmidt begann 1938 im Rahmen von. Untersuchungen zu Kühlverfahren bei Gasturbinenschaufeln mit Studien der Wärmeleitfähigkeit von Fluiden im Bereich des kritischen Punktes. Um die am kritischen Punkt theoretisch unendliche Wärmeleitfähigkeit zu demonstrieren, füllte er ein Stahlrohr zu einem Drittel mit verflüssigten Ammoniak (NH3) . Bei praktisch allen Gasen entspricht die Dichte im flüssigen Zustand etwa der dreifachen Dichte des kritischen Zustande. Die genannte Ammoniak-Füllung zu einem Drittel führt damit bei der kritischen Temperatur gleichzeitig auch zum kritischen Druck. Nach einer Erwärmung auf 20 °C besaß das Rohr eine Wärmeleitfähigkeit wie die eines Rohres aus reinem Kupfer. Nach weiterer Temperaturerhöhung auf die kritische Temperatur (TC=132°C) - so wird berichtet - übertraf die Wärme- leitfähigkeit des Rohres die von Kupfer nun mehr als das 20- fache. Zur Kühlung von Gasturbinenschaufeln wurde der beschriebene Effekt auf Wasser übertragen, indem bei einem kritischen Druck von 76 Bar Wasserdampf mit kritischer Temperatur (374°C) durch Turbinenschaufeln gedrückt wurde.
Gemäß der vorliegenden Erfindung soll der beschriebene Effekt genutzt werden, elektrische Spulen wie sie beispielsweise in MRT-Geräten als Gradientenspulen und Shimspulen eingesetzt werden, auf Betriebstemperatur zu halten. Dazu wird erfin- dungsgemäß das zu kühlende Leiterstück thermisch über eine
Wärmesenke - beispielsweise einem Kühlrohr - an ein Fluidre- servoir gekoppelt. Das Fluidsystem ist mit einem Fluid bei annähernd kritischer Temperatur und kritischem Druck gefüllt. Dieser Druck und diese Temperatur wird über einen Wärmetau- scher bzw. einen Druckregler aufrechterhalten bzw. geregelt.
Auf diese Weise steht der zu kühlende Abschnitt durch extrem gute Wärmeleitung in direktem Kontakt zu dem Fluidreservoir . Der Transport eines Trägermediums zur Wärmeabfuhr an der zu kühlenden Stelle (wie bisher bei aktiver Wasserkühlung) ist nicht mehr notwendig. Aus diesem Grund existieren im erfindungsgemäßen Fluidsystem keine Grenzschichteffekte (Prandtl'- sche Grenzschicht) , die den Wärmeübergangswiderstand deutlich erhöhen.
Auch die Viskosität des Fluids als statisches Medium ist bei dem erfindungsgemäßen Kühlsystem ohne Belang. Die Wärmekapazität des Fluids ist nur insofern wichtig, als dass sie die Schnelligkeit der ärmeabfuhr des Reservoirs und damit die Regelträgheit des Fluidsystems betrifft. Im Gegensatz zu
Heatpipes hat die Schwerkraft (Gravitation) keinen Einfluss; die Wärmeleitung erfolgt in dem Fluid in jeder Raumrichtung gleichermaßen .
Für den Betrieb bei Raumtemperatur (ca. 293 K, 20 °C) bietet sich als Füllgas C2F6 an, dessen kritischer Druck beherrsch- bare 30 Bar beträgt und dessen kritische Temperatur von 292 K (19°C) nur wenig unterhalb der Betriebstemperatur liegt.
Möglich wäre auch C02 mit einem kritischen Druck von 72 Bar und einer kritischen Temperatur von 301 K, minimal oberhalb der Betriebstemperatur. Letzteres hat den Vorteil, dass eine leichte Erwärmung die bereits große thermische Leitfähigkeit durch Annäherung an den kritischen Punkt noch weiter verbessert und damit die Temperatur des Leiters stabilisiert.
Erfindungsgemäß sind verschiedene Arten der thermischen An- kopplung des zu kühlenden Elements (Spulenleiter oder Shimeisen) möglich.
In einem ersten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2 ist der Spulenleiter als Rohr 1 ausgebildet, in dem sich das besagte Fluid 2 befindet.
In einem zweiten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 ist der Leiter 3 von einem fluidgefüllten Hohlrohr 4 umgeben, dessen Rohrwand elektrisch isolierend .und thermisch schlecht leitend ist, so dass die Wärme entlang des Rohrinneren 4 geleitet wird, umgebende Trägerstrukturen aber nicht erwärmt werden. Der Leiter 3 kann z. B. wie bei einem Koaxialkabel mit Stütz- rippen 5 in dem Hohlrohr 4 gehalten werden.
In beiden Ausführungsbeispielen ist das Rohrinnere 2 mit dem gekühlten Fluidreservoir 6 verbunden.
In einer dritten erfindungsgemäß Ausführung gemäß Fig. 4 ist die zu kühlende elektrische Spule 9 mit einem getrennten flu- idgefüllten Rohr 7 durchzogen, welches an mehreren Stellen 8 thermischen Kontakt mit dem Spulenleiter 9 hat und zumindest an einem Ende mit dem gekühlten Fluidreservoir 6 verbunden ist. Wie bereits in der Beschreibungseinleitung erwähnt, ist es in der Regel auch notwendig, die Shimeisen 10 zu kühlen, um die Homogenität des Grundmagnetfeldes zu gewährleisten bzw. aufrecht zu erhalten. Obwohl die Erwärmung der Shimeisen 10 weitaus geringer ist als die der Gradienten- oder Shimspulen- leiter ist eine Wärmeabfuhr notwendig, wobei auch hier erfindungsgemäß der beschriebene Effekt ausgenutzt werden kann.
Die Shimeisen werden üblicherweise in schubladenähnlichen Einschüben 11 angeordnet, wobei die Anzahl der Shimbleche 12 in den unterschiedlichen Shimeisen (auch Shimstapel genannt) durchaus verschieden sein kann. Fig. 1 zeigt beispielsweise einen Einschub 11 mit drei Shimeisen (Shimstapeln) 10, wobei der vordere Stapel fünf, der mittlere Stapel drei und der hintere Stapel zwei Shimbleche 12 aufweist. In der Regel befindet sich in jeweils einem Shimkanal 13 ein Einschub 11 mit sechzehn bis achzehn Shimeisenstapel bei insgesamt sechzehn Shimkanälen 13, die im Gradientenspulenkörper 14 radial gleichmäßig verteilt sind und axial verlaufen. Die Einschübe 11 werden stirnseitig axial eingeschoben.
Eine Kühlung der Shimeisen 10 unter Verwendung des oben beschriebenen Effektes erfolgt erfindungsgemäß durch eine An- kopplung sämtlicher Shimkanäle 13 (in welchen sich jeweils die schubladenähnlichen Einschübe 11 befinden) an ein temperiertes Fluidreservoir 6. Die Ankopplung erfolgt über (Thermo-) Schläuche 15, die stirnseitig an den entsprechenden Shimkanal 13 angeflanscht werden. In Fig. 1 sind zwei solche Schläuche 15 dargestellt. Jeder Shimkanal 13 ist mit dem Fluid 2 gefüllt, welches über die Schläuche im Reservoir 6 bei kritischer Temperatur temperiert wird. Auf diese Weise wird die Wärme der Shimeisen 10 unmittelbar über das Fluidreservoir 6 abgeführt .
Eine weniger aufwändige Kühlung der Shimeisen 10 besteht darin, die Schläuche 15 mit einer passiven Wärmesenke beispielsweise mit der Außenhülle des Grundfeldmagneten zu kop- peln und auf ein zu temperierendes Fluidreservoir 6 zu verzichten. Eine solche Ausbildung der Shimeisenkühlung ist allerdings nur dann effizient, wenn eine gewisse Wärmeleistung der Shimeisen 10 nicht überschritten wird.

Claims

Patentansprüche
1. Elektrische Spule mit Kühlsystem, wobei das Kühlsystem eine Wärmeabfuhreinrichtung mit einem Fluid (2) und einem temperierten Reservoir (6) dieses Fluids (2) umfasst, und wobei die Spule (1) (3) (9) mittels des Fluids (2) an das temperierte Reservoir (6) gekoppelt ist und das Reservoir (6) dergestalt temperaturgeregelt ist, dass die Temperatur sowie der Druck des Fluids (2) in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes des Fluids (2) gehalten wird.
2. Elektrische Spule nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Koppelung durch ein gut warmeleitfähiges Rohr (7) ausgebildet ist welches das Fluid (2) enthält und in thermischem Kontakt (8) mit dem Spulenleiter (9) steht indem es die elektrische Spule durchzieht.
3. Elektrische Spule nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Koppelung den Leiter (1) der elektrischen Spule selbst umfasst indem dieser (1) rohrförmig ausgebildet ist und das Fluid (2) enthält.
4. Elektrische Spule nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Koppelung ein wärmeisolierendes Rohr (4) umfasst in dessen Inneren (2) der Spulenleiter (3) koaxial geführt ist und welches gleichzeitig das Fluid (2) enthält.
5. Elektrische Spule nach einem der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die kritische Temperatur des Fluids (2) in etwa Raumtem- peratur entspricht.
6. Elektrische Spule nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Fluid (2) Kohlendioxid oder C2F6 ist.
7. Elektrische Spule nach einem der Ansprüche 1 bis 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass Temperatur und Druck des Fluids (2) im Reservoir (6) durch einen Wärmetauscher in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes gehalten wird.
8. Gradientenspule für ein Kernspintomographiegerät mit einer elektrischen Spule mit Kühlsystem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7.
9. Gradientenspule nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Spule eine transversale Gradientenspule ist.
10. Gradientenspule nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Spule eine axiale Gradientenspule ist.
11. Shimspule für ein Kernspintomographiegerät mit einer elektrischen Spule mit Kühlsystem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7.
12. Kernspintomographiegerät mit Shimeisen und Kühlsystem, wobei das Kühlsystem eine Wärmeabfuhreinrichtung mit einem Fluid (2) und einem temperierten Reservoir (6) dieses Fluids
(2) umfasst, und wobei die Shimeisen mittels des Fluids (2) an das temperierte Reservoir (6) gekoppelt ist und das Reservoir (6) dergestalt temperaturgeregelt ist, dass die Temperatur sowie der Druck des Fluids (2) in unmittelbarer Nähe des kritischen Punktes des Fluids (2) gehalten wird.
13. Kernspintomographiegerät nach Anspruch 12 d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Shimkanale (13) an ein das Fluid (2) enthaltene Rohrensystem (15) thermisch gekoppelt sind.
14. Kernspmtomographiegerät nach einem der Ansprüche 12 bis 13, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die kritische Temperatur des Fluids (2) in etwa Raumtemperatur entspricht.
15. Kernspmtomographiegerät nach einem der Ansprüche 12 bis 14, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Fluid (2) Kohlendioxid oder C2F6 ist.
16. Kernspmtomographiegerät nach einem der Ansprüche 12 bis 15, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass Temperatur und Druck des Fluids (2) im Reservoir (6) durch einen Wärmetauscher in unmittelbarer Nahe des kriti- sehen Punktes gehalten wird.
PCT/EP2004/053557 2004-01-30 2004-12-17 Verfahren zur kühlung elektrischer spulen und shimeisen Ceased WO2005073746A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/587,780 US7495442B2 (en) 2004-01-30 2004-12-17 Method for cooling coils and shim iron

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004004814.2 2004-01-30
DE102004004814A DE102004004814B4 (de) 2004-01-30 2004-01-30 Elektrische Spule, Gradientenspule, Shimspule und Kernspintomographiegerät mit Kühlsystem

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2005073746A1 true WO2005073746A1 (de) 2005-08-11

Family

ID=34801325

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2004/053557 Ceased WO2005073746A1 (de) 2004-01-30 2004-12-17 Verfahren zur kühlung elektrischer spulen und shimeisen

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7495442B2 (de)
CN (1) CN1926441A (de)
DE (1) DE102004004814B4 (de)
WO (1) WO2005073746A1 (de)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008010937B4 (de) * 2008-02-25 2010-07-08 Siemens Aktiengesellschaft Kühlungsvorrichtung zur Klimatisierung eines Untersuchungsraumes eines medizinischen Untersuchungsgeräts und medizinisches Untersuchungsgerät mit einer Kühlvorrichtung
GB2468852A (en) * 2009-03-23 2010-09-29 Siemens Magnet Technology Ltd Arrangements and Method for Shimming a Magnetic Field
JP2010269136A (ja) * 2009-04-23 2010-12-02 Toshiba Corp 磁気共鳴イメージング装置
US8698497B2 (en) * 2010-09-23 2014-04-15 General Electric Company Multi-field-of-view gradient coil
US8604793B2 (en) 2010-10-21 2013-12-10 General Electric Company Superconducting magnet having cold iron shimming capability
DE102012209754B4 (de) * 2012-06-12 2016-09-22 Siemens Healthcare Gmbh Spuleneinrichtung für einen Kernspintomographen
GB2524494A (en) * 2014-03-24 2015-09-30 Siemens Plc Shimming device for a magnetic resonance imaging apparatus with enhanced cooling and method for providing such a device
GB201416170D0 (en) * 2014-09-12 2014-10-29 Siemens Plc Combined shim and bore cooling assembly
EP3401695A1 (de) * 2017-05-08 2018-11-14 Koninklijke Philips N.V. Kühlung einer gradientenspule eines magnetresonanzbildgebungssystems
CN109297226A (zh) * 2018-11-15 2019-02-01 青岛科技大学 一种磁场冷冻装置
EP4134986A3 (de) 2021-08-11 2023-05-03 General Electric Company Elektrisches bauteil für ein elektrisches system
CN115065189A (zh) * 2022-06-27 2022-09-16 上海电气电站设备有限公司 一种水内冷转子勺形引水管结构

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08182662A (ja) * 1994-12-28 1996-07-16 Shimadzu Corp Ｍｒｉ装置
DE19962182A1 (de) * 1999-12-22 2001-07-12 Siemens Ag Magnetrosanzgerät mit einem einkreisigen Kühlkreislauf
DE10020264C1 (de) * 2000-04-25 2001-10-11 Siemens Ag Elektrische Spule
US20020073717A1 (en) * 2000-12-19 2002-06-20 Dean David E. MR scanner including liquid cooled RF coil and method
US20020156595A1 (en) * 2001-04-19 2002-10-24 Hedlund Carl R. Predictive thermal control used with a vacuum enclosed coil assembly of a magnetic resonance imaging device
DE10219769B3 (de) * 2002-05-02 2004-01-22 Siemens Ag Magnetresonanzgerät und mit Shimelementen bestückbare Trägervorrichtung

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1544804A (en) * 1977-05-02 1979-04-25 Commercial Refrigeration Ltd Apparatus for and methods of transferring heat between bodies of fluid or other substance
DE19722387C2 (de) * 1997-05-28 1999-11-11 Siemens Ag Antenne für ein Magnetresonanzgerät
US6530420B1 (en) * 1999-09-17 2003-03-11 Sanyo Electric Co., Ltd. Heat carrier
US6810946B2 (en) * 2001-12-21 2004-11-02 Tth Research, Inc. Loop heat pipe method and apparatus
US6783059B2 (en) * 2002-12-23 2004-08-31 General Electric Company Conduction cooled passively-shielded MRI magnet
US6923011B2 (en) * 2003-09-02 2005-08-02 Tecumseh Products Company Multi-stage vapor compression system with intermediate pressure vessel

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08182662A (ja) * 1994-12-28 1996-07-16 Shimadzu Corp Ｍｒｉ装置
DE19962182A1 (de) * 1999-12-22 2001-07-12 Siemens Ag Magnetrosanzgerät mit einem einkreisigen Kühlkreislauf
DE10020264C1 (de) * 2000-04-25 2001-10-11 Siemens Ag Elektrische Spule
US20020073717A1 (en) * 2000-12-19 2002-06-20 Dean David E. MR scanner including liquid cooled RF coil and method
US20020156595A1 (en) * 2001-04-19 2002-10-24 Hedlund Carl R. Predictive thermal control used with a vacuum enclosed coil assembly of a magnetic resonance imaging device
DE10219769B3 (de) * 2002-05-02 2004-01-22 Siemens Ag Magnetresonanzgerät und mit Shimelementen bestückbare Trägervorrichtung

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
CALM J M ET AL: "Trade-offs in refrigerant selections: past, present, and future", INTERNATIONAL JOURNAL OF REFRIGERATION, OXFORD, GB, vol. 21, no. 4, June 1998 (1998-06-01), pages 308 - 321, XP004287253, ISSN: 0140-7007 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1996, no. 11 29 November 1996 (1996-11-29) *

Also Published As

Publication number Publication date
DE102004004814B4 (de) 2007-02-01
CN1926441A (zh) 2007-03-07
DE102004004814A1 (de) 2005-08-25
US20070272394A1 (en) 2007-11-29
US7495442B2 (en) 2009-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0111218B1 (de) Elektromagnet für die NMR-Tomographie
DE10020264C1 (de) Elektrische Spule
DE102004004814B4 (de) Elektrische Spule, Gradientenspule, Shimspule und Kernspintomographiegerät mit Kühlsystem
DE19835414C2 (de) Spulensystem für MR-Anlagen mit integrierter Kühleinheit
DE10130678B4 (de) Kernresonanz-Vorrichtung
DE102005028414B4 (de) Einrichtung zur Erzeugung eines gepulsten Magnetfelds
DE112007000098T5 (de) Supraleitender Schnellschalter
DE102008040281A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Kühlung von Bauteilen
DE102004053879A1 (de) Kühleinrichtung und deren Verwendung
DE102019209160B3 (de) Kryostatanordnung mit federndem, wärmeleitendem Verbindungselement
EP2808986A1 (de) Kühlkörper für einen Linearmotor
EP3182147B1 (de) Leicht zugängliche tiefgekühlte nmr shim-anordnung
EP0222281A1 (de) Kernspintomographiegerät
DE102010015631B4 (de) Gradientenspulenanordnung und Herstellungsverfahren
DE102019212508A1 (de) Temperiersystem für MR-Geräte mit Permanentmagnetanordung
DE102004057204A1 (de) Supraleitungseinrichtung mit Kryosystem und supraleitendem Schalter
EP3242141B1 (de) Magnet- und kryostatanordnung sowie verfahren zum passiven shimmen
DE102009017058A1 (de) Supraleitende Magnetspule mit Bereichen mit unterschiedlichem Wärmübergang
DE3613682A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum kuehlen eines resistiven magnetsystems fuer kernspintomographen
DE102019130089A1 (de) Vorrichtung zum induktiven Laden einer Fahrzeugbatterie
DE102018215917A1 (de) Rotor mit Rotorwicklung für Betrieb im Dauerstrommodus
DE2906040C2 (de)
DE102014217250A1 (de) Supraleitende Spuleneinrichtung mit schaltbarem Leiterabschnitt sowie Verfahren zum Umschalten
DE10151668A1 (de) Gradientenspulensystem für ein Magnetresonanzgerät
DE2451949B2 (de) Stromzuführungsvorrichtung für eine supraleitende Magnetspule

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200480042665.3

Country of ref document: CN

122 Ep: pct application non-entry in european phase
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10587780

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 10587780

Country of ref document: US