WO2005045547A1

WO2005045547A1 - 太陽光発電装置

Info

Publication number: WO2005045547A1
Application number: PCT/JP2004/016592
Authority: WO
Inventors: Toshiya Yoshida
Original assignee: Tokyo Denki University
Priority date: 2003-11-10
Filing date: 2004-11-09
Publication date: 2005-05-19
Also published as: JP4491622B2; US20070137688A1; JPWO2005045547A1

Abstract

　ＤＣ−ＤＣコンバータを介して太陽電池パネルが発生する電力を出力する太陽光発電装置は、太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点を検出し、各時点における前記太陽電池パネルの出力電力から電力変化を求め、電力変化に基づいて前記ＤＣ−ＤＣコンバータを制御することにより、ヒステリシスループ（動特性）が発生している場合であっても太陽電池パネルの最大電力点を迅速かつ正確に追尾する。　　

Description

技術分野

[0001] 本発明は太陽電池を用いた太陽光発電装置に関する。

背景技術

[0002] 太陽光発電装置システムにお、て効率のよ!、発電を実現するためには、太陽電池パネルの最良の電気的動作点（最大電力点）を追跡する制御方法すなわち最大電明

力点追跡制御（MPPT)が不可欠となる。そのような制御方法としては、電気的動作田

点を変動させて太陽電池パネルの出力電力が最大となる動作点を探査する、いわゆる山登り法が知られている。

[0003] 図 1は太陽電池パネルの一般的な出力電流出力電力関係の静特性を示す。前記山登り法やこれに類した方法では太陽電池パネルの出力電流 (横軸）を変動させて 2点の出力電力（縦軸）をサンプリングし、その大小関係で最大電力点を探査する。例えば、図 1の動作点点 alと点 a2 (探査域 Sa)における電力をサンプリングした場合には、点 alの電力より点 a2の電力の方が大きいので点 a2側、すなわち電流の増加方向に最大電力点 P が存在することがわかる。一方、動作点 clと点 c2 (探査域 S

M

c)をサンプリングした場合、点 c2の電力より点 clの電力の方が大きいので電流の減少方向に最大電力点 P が存在することがわかる。また、動作点 blと点 b2 (探査域 Sb

M

)における電力をサンプリングした場合には、両点の電力が等しいのでこの 2点間に最大電力点 P

Mが存在すると判断される。

[0004] 家屋の屋根等に設置された太陽電池パネルから電力を取り出す場合には、日射量や温度等の環境変化が緩やかであるため、例えば数分ごとに最大電力点を探査して太陽電池パネルの電気的動作点を更新すれば発電効率の改善が期待される。また、最大電力点の探査に要する時間も高速である必要はなぐ例えば数秒以内に探査が完了する。

[0005] 先行技術としては、日本国特公平 5— 68722号公報、特開 2001— 325031号公報、 B.K. Bose, P. M. bzczesny & R. L. bteigerwald: "Micro— computer control of a residential photovoltaic power condition system", IEEE Transactions on Industrial Application, Vol. IA- 21, PP. 1182-1191 (1985)、および高原健爾，山之内庸一，川ロ秀榭「適応山登り法による太陽光発電システムの最大電力取得制御」電気学会論文誌 D, 121卷 6号， 689— 694頁（2001年）力ある。

発明の開示

[0006] 太陽光発電装置をソーラーカー等の移動体に設置した場合には、発電条件の変化が著しく最大電力点も変動するので、常時最大電力点の探査を行う必要がある。さらに変動する最大電力点を探査する時間も短縮しなければならな、。最大電力点の探査に要する時間を短縮するためには、電気的動作点を高速に変動させて探査する必要がある。しかしながら、太陽電池の動作点を高速に変化させると、太陽電池内部キャリアの寿命の影響により図 1に示す静特性と異なる特性を示す。すなわち、最大電力点付近で電気的動作点を高速に変動させると、図 2に示すように出力電流出力電力特性はヒステリシスカーブ Lhを描く。一般的な太陽電池パネルでは、数百 Hzを超える周波数領域でこの現象が顕著となる。この場合には、通常の最大電力点探査法では静特性上の電力が正しくサンプリングできない場合があるため、真の最大電力点を探査して特定することが困難となるという問題点があった。

本発明によれば、電気的動作点を高速に変動させても正確に最大電力点をきわめて迅速に探査することができるため、発電条件が変動する場合でも常時最大電力を出力することが可能になる。

[0007] 本発明の技術的側面によれば、 DC— DCコンバータを介して太陽電池パネルが発生する電力を出力する太陽光発電装置は、前記太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点における前記太陽電池パネルの出力電力に基づいて前記 DC - DCコンバータを制御し前記太陽電池パネルの最大電力条件を探査することを特徴とする。

[0008] 本発明の他の技術的側面によれば、 DC— DCコンバータを介して太陽電池パネルが発生する電力を出力する太陽光発電装置の制御方法は、前記太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点を検出することと、前記検出された時点における前記太陽電池パネルの出力電力に基づいて前記 DC— DCコンバータを制御し前記太陽電池パネルの最大電力条件を探査することを特徴とする。

図面の簡単な説明

[0009] [図 1]図 1は、太陽電池パネルの出力電流と出力電力の静的状態における関係を表す。

[図 2]図 2は、太陽電池パネルの動特性によるヒステリシスループを表す。

[図 3]図 3は、太陽電池パネルの出力電圧 (V)と出力電力（P)および出力電圧 (V)と出力電流 (I)の静的状態における関係を表す。

[図 4]図 4は、一般的な太陽光発電装置の構成を示す。

[図 5]図 5は、ヒステリシスループが生じたときの動作点が移動する様子を示す。

[図 6]図 6は、太陽電池パネルの等価回路を示す。

[図 7]図 7は、本発明に係る太陽光発電装置の構成を示す。

[図 8]図 8は、第一実施形態に係る太陽光発電装置のコントローラの構成を示す。

[図 9]図 9は、第二実施形態に係る太陽光発電装置のコントローラの構成を示す。

[図 10]図 10は、符号切換器の構成例を示す。

[図 11]図 11は、第三実施形態に係る太陽光発電装置の構成を示す。

[図 12]図 12は、第三実施形態に係る太陽光発電装置の探査周波数に対する応答特性を示す。

[図 13]図 13は、第三実施形態に係る太陽光発電装置の探査条件の最大電力点への収束を示す。

発明を実施するための最良の形態

[0010] 1.最大電力点追跡 (MPPT)制御方法

図 3に太陽電池パネル (PV)の静特性を電流電圧 (I-V)関係および電力電圧 ( P— V)関係について例示する。ここで P は太陽電池パネルの最大出力電力である。

M

通常の最大電力点追跡方法では、最大出力電力点 P

Mを追跡するために逐次発生電力を測定し、 P— V特性の勾配を求める。この勾配が零になるところが最良動作点 P であるため、勾配が零になった時点で太陽電池パネルの動作電圧を保持するよう

M

に制御する。動作電圧 Vopは太陽電池パネルの電力変化に基づ、て最良動作点に近づくように変化させる。 [0011] すなわち、 Ρ ( ·)を図 3に示すような出力電圧 Vの関数としての太陽電池パネルの出力電力 Ρ、 Δνを探査のための掃引信号の振幅であって正値を有するものとして、電力変化 Pdil¾Pdif≡P (Vop+ Δ V)— P (Vop— Δ V)とする。このとき、（i) Pdif>0のときには Vopを増加し、（ii) Pdifく 0のときには Vopを減少し、（iii) Pdif=0のときにはそのときの Vopを保持するように動作電圧 Vopを制御する。動作電圧 Vopは図 4に示す DC— DCコンバータ 11のスイッチングの通流率を制御電圧 Vcにより制御することにより調整される。

[0012] 2.太陽電池の動特性に適応する最大電力点追跡制御方法の原理

上述した通常の最大電力点追跡方法では動作電圧を高周波数で掃引する場合には図 2に示すようなヒステリシス特性により真の最大電力点を把握することが困難となることはすでに述べた。すなわち、図 5に示すように掃引周波数の上昇に伴い動特性がヒステリシスループを描くため通常の MPPT法では最大電力点近傍に収束しない。図 5において、本来曲線 Iで表示される静特性カーブ上では動作点である点 Aから

S

最大電力点 P (V , 1 )を経由して点 Bに移動すべきである。ところが高速な動作電

M M M

圧の掃引によって曲線 Iで表示される動特性が生じた場合には動作点が点 Aから点

D

B'に移動する。次いで点 C'、点 D'、点 E'へと移動して最大電力点 P に収束せず

M

にむしろ最大電力点 P

M力も遠ざ力つてしまう。

[0013] この現象は太陽電池内部キャリアの寿命の影響によるものとされ、太陽電池パネルは図 6に示すような等価回路で表すことができる。静特性の等価回路は正味の起電力 101と内部抵抗 Rで記述できるが動特性も考慮した等価回路では等価キャパシタ Cを加味しなければならな、。等価キャパシタ Cは動特性で顕著となる要素であって周波数応答においてタイムラグを発生させ上記ヒステリシス特性の原因となるため等価キャパシタの存在が最大電力点の追跡を困難とする。ところが動特性におけるヒステリシスループ I は必ず 2点において真の静特性カーブ Iと交わる。発明者は、動作

D S

点 Bおよび点 C等における出力電流、出力電圧および出力電力は真の静特性を反映して、るためこれらの値に基づ、て正 U、最大電力点を探査することが可能となる点に着目した。

[0014] 等価キャパシタ Cを流れる電流 iは、太陽電池パネル 10の出力電圧を e (t)として、 [数 1]

(

[0015] と表すことができる。このとき i =0、すなわち de (t) Zdt = 0の時には等価キャパシタ

C

Cの影響がなくなり静特性と一致する。発明者は、最大電力条件探査における太陽電池パネルの出力電圧 _e (_t)の時間微分値 de (t) Zdtの挙動に着目し、時間微分値 de (t) Zdtが零となる時点を検出することにより動作電圧を高周波数で掃引する場合であっても最大電力点の適切な探査を行うことができることを見いだした。

[0016] 笫1¾施形餱

図 7には本発明に係る太陽光発電装置 1の構成を示す。太陽電池パネル 10の発生電力は DC— DCコンバータ 11を介して負荷 Lに出力される。コントローラ 20は太陽電池パネル 10の出力電圧 e (t)および出力電流 i (t)に基づヽて出力電力 p (t)および出力電圧の時間微分値 de (t) Zdtを検出する。演算部 20は、 de (t) Zdtが実質的に零となる時点を検出しその時点における出力電力 p (t)を演算する。 1つの動作点 Vopについて探査のための揺動電圧を重畳する場合には de (t) Zdtが実質的に零となる時点は二点存在するので、仮にこの時点を tlおよび t2 (tl <t2)とすると演算部 20は p (tl)および p (t2)力も電力変化 Pdif^演算する。このとき、（i) Pdif>0のときには Vopを増加させるように DC— DCコンバータ 11を制御し、（ii) Pdifく 0のときには Vopを減少させるように DC— DCコンバータ 11をフィードバック制御する。そして（iii )電力変化 Pdii¾実質的に零であれば V— I特性にぉ、て 2点 pi {e (tl) , i (tl) }および p2{e (t2) , i(t2) }は静特性上にあり、かつ静特性上の piと p2の間に最大電力点 P が存在することがわかる。そこでコントローラ 20はその時点での Vopを保持するよう

M

に DC— DCコンバータを制御する。

[0017] 図 8には第 1実施形態に係る太陽光発電装置のコントローラ 20のより詳細な構成を示す。太陽電池パネル 10の出力電圧 eおよび出力電流 iがコントローラ 20に入力される。出力電圧 eは微分器 22で時間微分されて演算部 23に出力される。出力電圧および出力電流が乗算器 21で乗算されて太陽電池パネルの出力電力 pとして演算部 23に出力される。演算部は出力電圧 eの時間微分 deZdtが実質的に零となる時点 tlおよび t2を検出するサンプルホールド手段 25、 26を備える。第 1サンプルホールド手段 25は電圧微分信号が立ち上がるときに deZdtが実質的に零になる時点 1 での出力電力 p (tl)の値を保持する。第 2サンプルホールド手段 26は電圧微分信号が立ち下がるときに deZdtが実質的に零になる時点 t2での出力電力 p (t2)の値を保持する。

[0018] 演算器 27はサンプルホールドされた 2つの電力出力 p (tl)と (t2)の差分を演算することにより電力変化 Pdif^求め電力変化に相応した制御信号 Vthをコンパレータ 28に出力する。図示しないが、演算器 27は差分演算結果をさらに積算または積分してコンパレータへの制御信号 Vthとすることにより最適値へのより正確な収束を実現することができる。

[0019] コンパレータ 28は電力変化 Pdifに相応した制御信号 Vthに基づいてドライバ 24を介して DC— DCコンバータ 11に制御信号 Vcを出力し動作電圧 Vopを制御する。すなわち、電力変化 Pdii¾実質的に零に収束するように DC— DCコンバータ 11を介して動作電圧 Vopをフィードバック制御することによって最大電力点 P の探査が実現

M

する。

[0020] その結果最大電力点 P が迅速に探査され常に最大電力点で太陽電池パネルが

M

動作することが可能になる。本実施形態では、コンパレータ 28は三角波等の参照波と閾値としての電力変化 Pdifとを比較してその結果に応じて DC— DCコンバータ 11のスイッチングの通流率を制御するための制御信号 Vcを DC— DCコンバータ 11に出力する。なお、 DC— DCコンバータ 11は制御信号 Vcに相応して最大電力点 P に収

M

束するようにスイッチングの通流率、すなわち電気的動作点を制御する。

[0021] また、本実施形態では、数百 Hzを超える周波数領域での掃引探査に適応することが可能であるため、 DC— DCコンバータ 11が発生するスイッチングリップル成分を最大電力点探査に利用することができる。なお、 DC— DCコンバータ 11のスイッチングの通流率を周期的に変動させる発振器を別途備えてもよいことは当業者であれば理解するであろう。

[0022] 本実施形態によればサンプルホールド手段 25、 26はヒステリシスループが発生している場合であっても常に静特性上の電力値を正確に把握できるため掃引周波数によらずに最大電力点を迅速に探知することが可能になる。

[0023] 第 2実施形態

図 9には本発明の第 2実施形態に係る太陽光発電装置のコントローラのより詳細な構成を示す。第 1実施形態とは演算部のみが相違し他の構成は第 1実施形態と同様であるので重複する説明は省略する。第 1実施形態の装置は図 7において電力変化 Pdif^差分演算によって求めたが、本実施形態の装置は電力変化 Pdil^微分演算を用いて求める点が異なる。

[0024] 本実施形態では電力変化 Pdil^演算するために太陽電池パネルの出力電力の時間微分 dpZdtを用いる。すなわち、電圧微分値が実質的に零となる時点 tlおよび t2について、電力微分値 dpZdtを時点 tlから t2まで定積分する。より具体的には、電圧微分値が deZdt>0の場合には、

[数 2]

C t = [ρ( ];? = [P(V)]Z = Ρ( +Δ - P - Δり一 P_dif (2)

[0025] であり、電圧微分値が deZdtく 0の場合には、

[数 3]

[0026] となる。したがって、極性切換えの関数 h(t)を、

[数 4]

^dp{t)ldt (de/dt>0)

h(t) =

\-dp{t)ldt (de/dt<0) (4)

[0027] と定義すれば、

[数 5]

[0028] で与えられる。なお、表現（1)により deZdtの極性をキャパシタ電流 icの極性 (符号）に置き換えても同じ結果が得られる。

[0029] 図 9に示す本実施形態のコントローラ 20は上記方法により電力変化 Pdifに相応する制御信号 Vth'を生成する。すなわち、乗算器 21で演算された出力電力 p (t)は微分器 31により時間微分されて符号切換器を介して積分器で定積分される。符号切換器としての同期整流器 32は図 10に例示するような制御信号 SWsyncにより入力信号の符号を反転させて出力する増幅器を用いることができる。制御スィッチ 232がオフのときには増幅器 231の入力端子はいずれも入力電圧 Vinに等しいため抵抗器 233 および抵抗器 235には電流が流れないので非反転増幅となる。また、制御スィッチ 2 32がオンのときには増幅器 231の反転入力（一)が接地電位と等しくなるため反転増幅となる。その結果同期整流器 32は制御信号 SWsyncに同期して入力信号 Viの符号を切り換えて出力する。

[0030] 微分器 22から出力された電圧微分値 deZdtがコンパレータ 34を介して同期整流器 32の制御信号 SWsyncとして入力されると同期整流器 32はその制御信号の符号に従って表現 (4)の演算を行う。その演算結果は表現（5)にしたがって deZdt=0となる時点 tlおよび t2間で定積分される。その結果第 1実施形態と同様にヒステリシスループが生じて、る場合であっても静特性に基づ、た電力変化 Pdii¾S演算され最大電力条件の探査が迅速に行われる。また積分演算は時点 tlおよび t2間の各点における勾配 dpZdtの平均化演算でもあるためノイズの影響を受けにくい。

[0031] 本実施形態では時点 t2を次の定積分演算における時点 tlとして定積分を繰り返す。すなわち、各定積分の結果は積算されてコンパレータ 28に入力されるので積分器 33は逐次演算される定積分とそれらの結果を積算する動作をおこなっている。したがって積分器 33は入力信号を連続的に時間積分する機能さえ有していればよぐ具体的には近似積分回路や低域通過フィルタ一等を使用することができる。

[0032] 第 3実施形態

図 11は本実施形態に係る太陽光発電装置を示すもので図 7および図 9に示す本発明の構成を実現したものであり、第 2実施形態と同様に電力変化 Pdi 微分演算を用いて求める。

[0033] 図 11に示す本実施形態の装置では電圧増幅器 38により太陽電池パネル 10の出力電圧 eが検出される。また太陽電池パネル 10の出力電流 iは検出抵抗 Riで検出されトランスコンダクタンスアンプ 21aで増幅される。一方出力電圧 eは電流源 21bにより電圧 eに対応する電流に変換されてトランスコンダクタンスアンプ 21aのバイアスとして供給されることによって電流 iと電圧 eが乗算されバッファ 21cから電力値 pが出力される。電力値 pは微分器 31で時間微分されて同期整流器 32に入力される。一方出力電圧 eは微分器 22で時間微分されてコンパレータ 34で比較判断されて同期整流器 32の制御端子に入力され表現 (4)の演算を行う。その結果積分器 33は、同期整流器の出力 h (t)に対して表現（5)の演算を逐次行う。コンパレータ 28は発振器 29 力出力された三角波を閾値として積分結果を比較判断しドライバ 24を介して DC— DCコンバータのスイッチング素子 SWchopの通流率を制御する。なお、積分器 33は連続的に時間積分する積分回路で構成されており、逐次演算される定積分とそれらの結果を積算する動作をおこな、電力変化 Pdifに相応する制御信号 Vth'を生成してコンパレータ 28に出力する。

[0034] 本実施形態においては第 2実施形態と同様に電圧微分値 deZdtに基づいて表現

(5)で表される定積分の積分範囲 (tl≤t≤t2)を判断している。したがって、時点 t2 以降は h (t)の極性が切り換わるので、新たな積分演算において時点 t2をあらためて時点 tlとし deZdtがさらに零を横切って符号が切り換わる時点 t2まで定積分を行う。すなわち、電気的動作点を周期的に変動させ、出力電圧の時間微分値が零となった瞬間 1から再度零となる瞬間 t2まで dpZdtを時間積分すると静特性上の 2点 Paおよび Pbにおける電力差が求められる。さらに出力電圧の時間微分値 deZdtの符号の変化に同期して dpZdtの極性を変更しながら積分するため積分結果は常に Pb— Paを示すことになつてヒステリシスループが発生している場合であっても静特性上の 2点における電力差を検出することができるので最大電力点の探査が可能となる。また、このような動作が逐次行われるため太陽電池パネル 10の動作点を速やかに最大電力点 P

Mに移動させることができる。

[0035] 本実施形態においても他の実施形態と同様に DC— DCコンバータ 11が発生するスイッチングリップル成分を探査のための電気的動作点の変動として利用できる。これは本実施形態の装置によればスイッチングリップル成分の変動速度に十分応答できるほどに最大電力条件の探査をおこなうことができるからである。なお、スイッチングリップル成分を使用せずに別途スイッチング素子 SWchopの通流率を周期的に変動させる手段により探査のための動作点変動を生成してもよい。

[0036] 探査速度への適応

図 12に本実施形態の装置により太陽電池パネルの最大電力条件の探査を実行した結果を示す。曲線 IIは手動により各スイッチング周波数においてスイッチングの通流率を調整して最大電力条件を探査した場合の太陽電池パネル出力の理想的な周波数特性である。曲線 IIIは従来の最大電力探査法による結果であり高周波数領域（ 6kHz以上)で適切な最大電力条件の探査に失敗して!/ヽる。これに対して本実施形態の装置によれば曲線 Iに示すように、探査速度が高周波領域にあり太陽電池パネルの動特性が顕著なヒステリシスループを生じた場合であっても理想的な周波数特性に匹敵する結果が得られる。

[0037] 図 13には本実施形態の装置においてスイッチング周波数を 20kHzとしたときの動作点の探査の結果を示す。図に示すように探査が適切に実行されて deZdt = 0 (または i =0)の時点で太陽電池パネルの動特性応答の中力も太陽電池パネルの静特

C

性を探知した結果、探知範囲が最大電力点 P の

M 近傍である動作点 pl、 pi間 (探査域 S )に収束している。

M

[0038] また、本実施形態の装置によれば太陽電池パネルの発電量が急激に変化した場合であっても lms以内に変更された最大電力点を正しく探査することができた。

[0039] 以上、本発明の実施形態を詳述したが、本発明はこれらの実施例に限られるものではなぐ本発明の要旨を逸脱しない範囲の変更も本発明に含まれる。例えば、実施形態においては、電力微分値検出器と電圧微分器を複数の検出器および演算器を組み合わせて構成したがこれらの微分値が直接的に得られる検出手段を用いてもよい。

[0040] 本出願は日本国特許出願特願 2003— 380566 (2003年 11月 10日出願）を基礎として米国特許法 (35USC § 119)に基づく優先権を主張するものであり、当該内容は文献として本出願に援用される。

Claims

請求の範囲

[1] DC— DCコンバータを介して太陽電池パネルが発生する電力を出力する太陽光発電装置であって、

前記太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点における前記太陽電池パネルの出力電力に基づいて前記 DC— DCコンバータを制御し前記太陽電池パネルの最大電力条件を探査すること

を特徴とする装置。

[2] 請求項 1記載の太陽光発電装置であって、

前記出力電圧の時間微分値が実質的に零となる第 1の時点における前記太陽電池パネルの第 1の出力電力および第 2の時点における前記太陽電池パネルの第 2の出力電力の差に基づいて前記太陽電池パネルの最大電力条件を探査することを特徴とする装置。

[3] 請求項 2記載の太陽光発電装置であって、

前記第 1の出力電力および前記第 2の出力電力の差は前記太陽電池パネルの出力電力の時間微分を前記第 1の時点力前記第 2の時点まで積分した値に基づいて演算されることを特徴とする装置。

[4] 請求項 1乃至 3記載の太陽光発電装置であって、前記 DC— DCコンバータの制御はスイッチングの通流率の制御であることを特徴とする装置。

[5] 請求項 2乃至 4記載の太陽光発電装置であって、前記 DC— DCコンバータのスイツチングリップルを前記最大電力条件を探査するための掃引信号として用いることを特徴とする装置。

[6] 請求項 1乃至 5記載の太陽光発電装置であって、

前記太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点を、前記太陽電池パネルの等価キャパシタを流れる電流が実質的に零となる時点とすることを特徴とする装置。

[7] DC— DCコンバータを介して太陽電池パネルが発生する電力を出力する太陽光発電装置の制御方法であって、

前記太陽電池パネルの出力電圧の時間微分値が実質的に零となる時点を検出することと、

前記検出された時点における前記太陽電池パネルの出力電力に基づいて前記 D C - DCコンバータを制御し前記太陽電池パネルの最大電力条件を探査することを特徴とする方法。

[8] 請求項 7記載の太陽光発電装置の制御方法であって、

前記 DC— DCコンバータを制御する段階は、前記出力電圧の時間微分値が実質的に零となる第 1の時点における前記太陽電池パネルの第 1の出力電力および前記出力電圧の時間微分値が実質的に零となる別の第 2の時点における前記太陽電池パネルの第 2の出力電力の差に基づいて前記 DC— DCコンバータを制御することを特徴とする方法。

[9] 請求項 7または 8記載の太陽光発電装置の制御方法であって、前記 DC— DCコンバータのスイッチングリップルを前記最大電力条件を探査するための掃引信号として用いることを特徴とする方法。