WO2005044487A1 - Electromagnetic agitation method for continuous casting of metal products having an elongate section - Google Patents

Electromagnetic agitation method for continuous casting of metal products having an elongate section Download PDF

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Abstract

According to the invention, during a continuous slab casting operation wherein the metal melt is introduced into an ingot mould (1) by an immersed nozzle (4) having lateral discharge louvers (5,5') opening out opposite small walls (3,3'), agitation occurs involves moveable magnetic fields acting in pairs, at least in the secondary cooling area of the casting installation, sliding between themselves in a co-linear manner in opposite directions in order to force the establishment of a longitudinal median current in the liquid sink according to two antagonistic co-linear currents, producing an overall 4-leaf clover movement whereby the upper leaves (L1,L4) thereof extend in an ingot mould as far as the vicinity of the discharge jets (7,7') of the discharge louvers of the nozzle in order to dampen or accelerate them as required. The invention results in overall agitation of the metal along the entire metallurgical height, thereby ensuring thermal and chemical homogeneity between the top and bottom of the liquid sink without having to forego the beneficial effects of, respectively, agitation in ingot moulds and secondary cooling and without disrupting, in fact by reinforcing, the manner of local discharge in the ingot mould.

Description

Procédé de brassage électromagnétique pour la coulée continue de produits métalliques de section allongée. Electromagnetic stirring process for the continuous casting of metallic products of elongated section.
La présente invention a trait à la coulée continue des métaux, notamment de l'acier. Elle concerne plus particulièrement le brassage électromagnétique de produits à section droite allongée en cours de coulée, et plus précisément encore l'établissement, au sein de la partie encore à l'état liquide du métal coulé, d'une distribution particulière des écoulements à l'aide de champs magnétiques appliqués. On rappelle que l'on entend par "produit à section droite allongée" des produits métallurgiques dont la largeur est au moins le double de l'épaisseur, notamment les brames, bramettes, brames minces, etc.... Apparu dans le domaine de la coulée continue de l'acier au début des années soixante dix, le brassage électromagnétique s'y est rapidement affirmé comme un outil quasi-incontournable pour la maîtrise des écoulements dans le puits de métal liquide en cours de solidification. On rappelle que le principe le plus couramment mis en œuvre est celui bien connu de la Magnéto-HydroDynamique (MHD) qui, au moyen d'un champ magnétique mobile (tournant ou glissant) généré par un ou plus généralement plusieurs inducteurs polyphasés disposés au voisinage immédiat du produit coulé, entraîne le métal liquide dans son déplacement. Convenablement placés sur la hauteur métallurgique de la machine de coulée, ces inducteurs, alimentés en courant électrique à fréquence ajustable, permettent alors des modes de brassage variés, adaptables aux besoins du métallurgiste. Par ailleurs, les progrès constants réalisés dans la compréhension des mécanismes de solidification du métal lors de la coulée continue montrent l'importance que revêtent précisément les mouvements de circulation du métal liquide sur la qualité en général (i.e. santé interne, propreté de surface ou inclusionnaire, structure de solidification, etc...) du produit solidifié obtenu. A cet égard, les mouvements imprimés au métal en fusion au cours de la coulée continue peuvent schématiquement se classer en deux catégories distinctes, selon que l'on considère la lingotière ou, en dessous, les étages du refroidissement secondaire de la machine de coulée. Les mouvements imposés au métal liquide au sein de la lingotière, là où la fraction métallique liquide est largement majoritaire, visent pour l'essentiel à un contrôle des écoulements à cet endroit sensible. C'est là en effet que se trouve la surface libre du métal coulé dont la propreté interne par exemple dépend beaucoup de la forme géométrique de cette surface. C'est là aussi que naît en particulier la première peau de solidification dont on sait l'importance majeure de celle-ci tant sur la qualité de surface du produit coulé obtenu que sur la maîtrise du processus de coulée lui-même. En revanche, par un brassage du métal dans le puits liquide sous la lingotière, dans la zone du refroidissement secondaire par conséquent (on dit plus couramment "dans le secondaire"), on recherche davantage une amélioration de la structure métallurgique interne du produit via le développement d'une solidification de type équiaxe la plus large possible que l'on sait favorable tant à la microségrégation des éléments d'alliage qu'à l'absence de porosités centrales du produit coulé, notamment. Ainsi, un recours à un brassage électromagnétique en coulée continue de brames est de plus en plus fréquent dès lors qu'il s'agit de réaliser des produits qui exigent une santé interne exempte de porosité, comme les tôles fortes pour plaques de chaudronnerie par exemple ou des gros tubes soudés. On retiendra simplement ici, pour une meilleure compréhension de l'invention qui sera exposée par la suite, qu'il est bien connu, comme le montre le schéma de la figure 3 ci-jointe venue du document FR 72.20546, de disposer, dans le refroidissement secondaire d'une machine de coulée continue de brames, d'inducteurs linéaires 41, 41' disposés en regard l'un de l'autre, de part et d'autre des grandes faces du produit coulé et produisant des champs magnétiques glissant transversalement selon la largeur de celui-ci. On vise ainsi à établir au sein du métal liquide des écoulements qui, pour l'essentiel, se développent en deux boucles adjacentes tournant en sens contraires. Ces boucles 42, 43 s'établissent parallèlement aux grandes faces et s'étagent selon la hauteur du produit coulé de part et d'autre d'une zone d'action motrice transversale commune du champ magnétique, les courants de chaque boucle remontant le long d'une petite face et descendant le long de la petite face opposée. Une telle configuration de mouvements est classiquement désignée de "configuration en ailes de papillon". Il est possible, comme montré sur la figure 4 ci-jointe extraite, elle, du document FR 82.10844, de multiplier selon la hauteur de la machine de coulée les zones d'action motrice transversales 51, 52... des champs magnétiques. On leur confère dans ce cas des sens de rotation opposés deux à deux entre les boucles les plus proches voisines, afin par exemple de concerner un volume brassé le plus important possible pour une puissance de brassage disponible donnée. On réalise ainsi une topologie de mouvements, dite en "configuration en triple zéro" formée de trois boucles adjacentes tournant en sens opposé deux à deux: une boucle centrale- 60 située entre les deux zones motrices transversales 51 et 52 et deux boucles externes, 61 et 62, de part et d'autre de la boucle centrale et tournant dans le même sens. Quelle que soit la variante retenue, celle-ci peut être réalisée aussi bien avec des inducteurs placés derrière les rouleaux de soutien de la zone du refroidissement secondaire de la machine de coulée, qu'entre ces rouleaux (FR 72.20547), ou logés au sein même de ceux-ci (FR 72.20546). Il en est d'ailleurs de même pour ce qui concerne les moyens de mise en œuvre de l'invention qui seront explicités par la suite. Il semble bien que, historiquement, la découverte de ce type de mouvements, basé sur une recirculation du métal en boucles se développant dans un plan parallèle aux grandes faces de la brame, provienne du fait que, contrairement aux produits longs, en coulée continue de produits plats, la forme allongée de la section droite du produit ne se prête pas aisément à l'établissement d'un mouvement de rotation stable autour de l'axe de coulée. La raison principale tient probablement aux forts gradients de vitesse que cela nécessite dans l'épaisseur d'un produit, laquelle ne dépasse guère une vingtaine de cm pour les plus épais. En revanche, une configuration en boucles étagées, du type montré sur les figures 3 et 4, se développant sur la hauteur métallurgique parallèlement aux grandes faces du produit ne comporte pas un tel handicap. Elle présente de surcroît l'avantage d'assurer un meilleur échange thermique entre le haut et le bas de la machine de coulée.' Le métal en fusion plus chaud du haut est amené en convection forcée vers le bas par les courants descendants 42a et 43 a, pendant que les courants remontant 42b et 43b viennent ensemencer le haut en cristallites de métal solidifié collectés dans le bas, favorisant ainsi le développement précoce d'une solidification de type équiaxe large et régulière de la périphérie jusqu'au centre du produit coulé. Cependant, on ne peut développer ces boucles 42, 43 trop vigoureusement vers le haut comme on le voudrait au risque de perturber la surface libre du métal en lingotière. On sait aujourd'hui en effet à quel point la préservation du fragile équilibre hydrodynamique des écoulements en lingotière prévalant à ce niveau est . nécessaire à l'obtention de la qualité de surface, sous cutanée et interne du produit coulé. Or, il se trouve précisément que l'introduction du métal à couler par le haut de la lingotière à l'aide d'une busette immergée à ouies de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois de la lingotière s'est quasiment généralisée de nos jours, supplantant la busette droite à sortie axiale unique, dès lors quasiment réservée aux seuls produits longs. Un avantage majeur obtenu sur les écoulements en lingotière réside dans le fait que, comme le montre le schéma de la figure 1 ci-jointe, par un phénomène de rebond contre les petites parois d'extrémité de la lingotière, le jet de métal liquide chaud issu de chaque ouies latérales 27, 27' de la busette 26, se répartit alors naturellement en deux fractions. Une fraction principale 21' est dirigée vers le bas, dans le sens de l'extraction du produit coulé. L'autre, 22, - est réfléchie vers le haut de manière à apporter au voisinage de la surface libre 23 du métal en lingotière l'enthalpie nécessaire pour éviter des phénomènes de figeage du métal coulé au niveau du ménisque, lesquels bien souvent sont la cause d'arrêts accidentels de la coulée. On vise ainsi à réaliser en lingotière un mode de circulation dit en "double boucle", par opposition au mode "simple boucle". Ce dernier, représenté sur la figure 7, se traduit d'abord par un phénomène de remontée du métal vers le ménisque dès sa sortie des ouïes de la busette, résultant bien souvent d'une injection d'argon d'anti-bouchage dans la busette depuis le répartiteur de coulée situé au dessus. Cette remontée immédiate vers le haut se prolonge ensuite par un courant en surface vers chaque petite face et une redescente le long de celle-ci. De la sorte, s'établit assez rapidement en lingotière une cartographie des vitesses globalement dirigées vers le bas dans le sens d'extraction du produit avec absence de la boucle supérieure 22 d'apport de métal "chaud" au ménisque. Le mode "double boucle" n'est toutefois acquis durablement en cours de coulée que si les conditions de coulée s'y prêtent (vitesse de coulée, largeur de la brame, profondeur d'immersion de la busette de coulée, débit d'argon d'anti-bouchage, etc.). Des transitions aléatoires en mode "simple boucle" peuvent apparaître au cours même de la coulée si ces conditions fluctuent, ce qui correspond en fait au cas général. De surcroît, un aspect essentiel, en terme de maîtrise . des écoulements en "double boucle" en lingotière, réside dans la conservation au sein de la lingotière d'une symétrie "gauche-droite" des mouvements de recirculation au ménisque de part et d'autre de la busette. On sait en effet que l'apparition d'asymétries à ce niveau est à l'origine de phénomènes d'oscillations du bain métallique qui peuvent conduire à un phénomène de roulis rédhibitoire de la surface que connaît bien l'opérateur sur le plancher de coulée. Ceci signifie que l'on doit veiller à ce que les courants 22, 22' de recirculation partielle vers le haut soient avant tout stabilisés dans le temps pour éviter l'apparition d'asymétries "gauche- droite". Ces courants ascensionnels, tout en étant suffisamment efficaces thermiquement pour apporter les calories souhaitées au ménisque, ne doivent cependant pas être trop intenses au plan de l'hydrodynamique afin d'éviter de trop agiter la ligne 25 de première solidification qui se fonne en bordure du ménisque contre la paroi en cuivre refroidie de la lingotière. La régularité de cette ligne de première solidification est le gage en effet de l'homogénéité de la fonnation de la première peau dans le haut de la lingotière sans laquelle des risques sont inévitablement encourus de percées sous la lingotière par incrustations de laitier ou par affaiblissements locaux de l'épaisseur de la peau solidifiée. Dit plus simplement, en coulée avec busette immergée à ouïes latérales, on peut obtenir au cours d'une même coulée de- manière aléatoire oiαy en tous cas, non nécessairement désirée, des écoulements en lingotière qui sont soit de type "double boucle",' soit du type "simple boucle", soit des écoulements instables du fait d'asymétries "gauche-droite". C'est notamment en raison de ces difficultés de maîtrise des écoulements dans la partie haute des machines de coulée continue que l'on a vu apparaître plus récemment des systèmes de brassage électromagnétique agissant en lingotière déjà sur les jets de sortie latéraux de la busette. Comme le montrent les schémas des figures 2a et 2b ci- jointes, extraites du document JP 1.534.702, des champs magnétiques mobiles horizonta- lement sont produits par des inducteurs linéaires polyphasés 30a, 30b et 30a', 30b' disposés sur les grandes parois de la lingotière 32 en regard de la trajectoire de sortie des jets de métal de part et d'autre de la busette 31. Selon le réglage du sens de glissement des champs, il est alors possible de freiner le courant du jet concerné (glissement des champs à contre courant, allant de la petite paroi vers la busette -fig 3bj) ou, au contraire, de l'accélérer (glissement à co-courant dans le sens allant de la busette vers la petite paroi-fig 3b2). Ceci permet d'ajuster en principe les apports enthalpiques vers la surface du métal coulé en fonction par exemple des conditions de coulée, sans trop perturber le mode d'écoulement en lingotière qui, lui, est à préserver prioritairement. On voit donc bien, au travers du rapide rappel présenté ci avant de l'état antérieur de la technique, le cloisonnement, voir l'antinomie, qui existe de fait en coulée de produits de section droite allongée entre brassage du métal en lingotière d'un côté et brassage dans le refroidissement secondaire de l'autre. La présente invention a précisément pour but de surmonter un tel handicap.The present invention relates to the continuous casting of metals, in particular steel. It relates more particularly to the electromagnetic stirring of products with an elongated straight section during casting, and more precisely still the establishment, within the part still in the liquid state of the metal being cast, of a particular distribution of the flows at l using applied magnetic fields. It will be recalled that the term “product with an elongated cross section” means metallurgical products whose width is at least twice the thickness, in particular slabs, slabs, thin slabs, etc. Appeared in the field of the continuous casting of steel at the beginning of the seventies, the electromagnetic stirring quickly asserted itself there as an almost essential tool for the control of the flows in the well of liquid metal in the course of solidification. It is recalled that the principle most commonly implemented is that well known of Magneto-HydroDynamics (MHD) which, by means of a mobile magnetic field (rotating or sliding) generated by one or more generally several polyphase inductors arranged in the vicinity immediate flow of the product, drives the liquid metal in its movement. Suitably placed on the metallurgical height of the casting machine, these inductors, supplied with electric current at adjustable frequency, then allow various brewing modes, adaptable to the needs of the metallurgist. In addition, the constant progress made in understanding the mechanisms of metal solidification during continuous casting show the importance that the circulation movements of liquid metal have precisely on quality in general (ie internal health, surface cleanliness or inclusionary , solidification structure, etc.) of the solidified product obtained. In this regard, the movements imparted to molten metal during continuous casting can schematically be classified into two distinct categories, depending on whether one considers the ingot mold or, below, the stages of the secondary cooling of the casting machine. The movements imposed on the liquid metal within the ingot mold, where the liquid metal fraction is largely in the majority, aim essentially at controlling the flows at this sensitive location. This is in fact where the free surface of the cast metal is found, the internal cleanliness of which for example very much depends on the geometric shape of this surface. This is also where the first solidification skin is born, the major importance of which is known both for the surface quality of the cast product obtained and for the control of the casting process itself. On the other hand, by stirring the metal in the liquid well under the ingot mold, in the secondary cooling zone consequently (we more commonly say "in the secondary"), we seek more an improvement of the metallurgical structure internal of the product via the development of the widest possible equiaxial type solidification which is known to be favorable both to the microsegregation of the alloying elements and to the absence of central porosities of the cast product, in particular. Thus, recourse to electromagnetic stirring in continuous casting of slabs is more and more frequent as soon as it is a question of producing products which require internal health free of porosity, such as heavy plates for boilermaking plates for example. or large welded tubes. It will simply be retained here, for a better understanding of the invention which will be explained below, that it is well known, as shown in the diagram in FIG. 3 attached from document FR 72.20546, to have, in the secondary cooling of a continuous slab casting machine, of linear inductors 41, 41 'arranged opposite one another, on either side of the large faces of the cast product and producing transverse sliding magnetic fields depending on the width of it. The aim is thus to establish flows within the liquid metal which, essentially, develop in two adjacent loops rotating in opposite directions. These loops 42, 43 are established parallel to the large faces and are staggered according to the height of the product poured on either side of a common transverse motor action area of the magnetic field, the currents of each loop going up along of a small face and descending along the small opposite face. Such a configuration of movements is conventionally referred to as a "butterfly wing configuration". It is possible, as shown in the attached figure 4 extracted from the document FR 82.10844, to multiply the transverse motor action zones 51, 52 ... of the magnetic fields according to the height of the casting machine. In this case, they are given opposite directions of rotation two by two between the nearest neighboring loops, in order for example to concern a volume stirred as large as possible for a given available stirring power. A topology of movements is thus produced, known as a "triple zero configuration" formed by three adjacent loops rotating in opposite directions two by two: a central loop 60 located between the two transverse motor zones 51 and 52 and two external loops 61 and 62, on either side of the central loop and rotating in the same direction. Whichever variant is chosen, it can be carried out both with inductors placed behind the support rollers of the secondary cooling zone of the casting machine, and between these rollers (FR 72.20547), or housed within even of these (FR 72.20546). It is also the same with regard to the means of implementing the invention which will be explained below. It seems that historically, the discovery of this type of movement, based on a recirculation of the metal in loops developing in a plane parallel to the large faces of the slab, comes from the fact that, unlike long products, in continuous casting of flat products, the elongated shape of the straight section of the product does not easily lend itself to the establishment of a stable rotational movement around the casting axis. The main reason is probably due to the large speed gradients that this requires in the thickness of a product, which hardly exceeds twenty cm for the thickest. On the other hand, a configuration in stepped loops, of the type shown in FIGS. 3 and 4, developing over the metallurgical height parallel to the large faces of the product does not involve such a handicap. It also has the advantage of ensuring better heat exchange between the top and bottom of the casting machine. ' The hotter molten metal from the top is brought into forced convection down by the downdrafts 42a and 43a, while the rising currents 42b and 43b come to seed the top in solidified metal crystallites collected at the bottom, thus promoting the early development of a large and regular equiaxial solidification from the periphery to the center of the cast product. However, one cannot develop these loops 42, 43 too vigorously upwards as one would like at the risk of disturbing the free surface of the metal in the mold. We now know in fact how much the preservation of the fragile hydrodynamic balance of mold flows prevailing at this level is. necessary to obtain the surface, subcutaneous and internal quality of the cast product. However, it is precisely that the introduction of the metal to be poured from the top of the mold using a submerged nozzle with lateral outlet openings opening opposite the small walls of the mold has been almost generalized nowadays, supplanting the straight nozzle with a single axial outlet, therefore almost exclusively reserved for long products. A major advantage obtained in the mold flow lies in the fact that, as shown in the diagram in FIG. 1 attached, by a rebound phenomenon against the small end walls of the mold, the jet of hot liquid metal from each lateral opening 27, 27 ′ of the nozzle 26, is then naturally divided into two fractions. A main fraction 21 ' is directed downward, in the direction of extraction of the cast product. The other, 22, - is reflected upwards so as to bring in the vicinity of the free surface 23 of the metal in the mold the enthalpy necessary to avoid freezing phenomena of the metal cast at the meniscus, which very often are the because of accidental stops of the casting. The aim is thus to produce in a mold a circulation mode known as a "double loop", as opposed to the "single loop" mode. The latter, shown in FIG. 7, results first of all in a phenomenon of the metal rising towards the meniscus as soon as it leaves the vents of the nozzle, very often resulting from an injection of anti-clogging argon in the nozzle from the flow distributor located above. This immediate ascent upwards is then extended by a surface current towards each small face and a descent along it. In this way, fairly quickly established in the mold, a map of the speeds generally directed downward in the direction of extraction of the product with the absence of the upper loop 22 for supplying "hot" metal to the meniscus. The "double loop" mode is however only acquired durably during casting if the casting conditions lend themselves to it (casting speed, slab width, depth of immersion of the pouring nozzle, argon flow rate anti-clogging, etc.). Random transitions in "single loop" mode can appear during the casting process if these conditions fluctuate, which in fact corresponds to the general case. In addition, an essential aspect, in terms of control. flows in "double loop" in the mold, lies in the conservation within the mold of a "left-right" symmetry of the recirculation movements at the meniscus on either side of the nozzle. We know in fact that the appearance of asymmetries at this level is at the origin of phenomena of oscillations of the metal bath which can lead to a phenomenon of unacceptable roll of the surface which the operator knows well on the casting floor. . This means that care must be taken that the currents 22, 22 ′ of partial upward recirculation are above all stabilized over time to avoid the appearance of "left-right" asymmetries. These ascending currents, while being thermally efficient enough to supply the desired calories to the meniscus, must not however be too intense in terms of hydrodynamics in order to avoid over-agitation of the line of first solidification which forms at the edge of the meniscus against the cooled copper wall of the mold. The regularity of this line of first solidification is the pledge indeed of the homogeneity of the formation of the first skin in the top of the ingot mold without which risks are inevitably incurred from breakthroughs under the ingot mold by slag encrustations or by local weakening of the thickness of the solidified skin. Put more simply, in casting with submerged nozzle with lateral outlets, one can obtain, during the same casting in a random manner , in any case, not necessarily desired, ingot mold flows which are either of the "double loop" type. , ' either of the "single loop" type, or of unstable flows due to "left-right" asymmetries. It is in particular because of these difficulties in controlling flows in the upper part of continuous casting machines that we have seen more recently appear electromagnetic stirring systems already acting in the mold on the lateral outlet jets of the nozzle. As shown in the diagrams in FIGS. 2a and 2b attached, extracted from document JP 1,534,702, horizontally movable magnetic fields are produced by polyphase linear inductors 30a, 30b and 30a ', 30b' arranged on the large walls of the mold 32 opposite the exit path of the metal jets on either side of the nozzle 31. Depending on the setting of the direction of sliding of the fields, it is then possible to slow the current of the jet concerned (sliding of the fields against current, going from the small wall to the nozzle -fig 3b j ) or, on the contrary, to accelerate it (sliding in co-current in the direction going from the nozzle to the small wall-fig 3b 2 ). This makes it possible in principle to adjust the enthalpy contributions towards the surface of the cast metal as a function, for example, of the casting conditions, without disturbing too much the flow mode in the mold which, for its part, must be preserved as a priority. We can therefore clearly see, through the rapid reminder presented above of the prior art, the partitioning, see the antinomy, which exists in fact in the casting of products of elongated cross section between stirring of the metal in an ingot mold. one side and mixing in the secondary cooling on the other. The present invention specifically aims to overcome such a handicap.
Autrement-dit, applicable à la coulée continue des produits à section droite allongée, les brames en particulier, l'invention vise, via un mouvement de brassage d'ensemble étudié du métal en fusion selon la hauteur métallurgique, à procurer un bon échange du métal encore liquide dans les deux sens entre la zone du refroidissement secondaire et la lingotière. De ce fait, sera réalisée une homogénéité tant thennique que chimique entre le haut et le bas du puits de métal liquide coulé sans perturber le mode d'écoulement dans la lingotière et, le cas échéant, sans se priver pour autant des effets bénéfiques cumulés propres au brassage en lingotière et au brassage dans le refroidissement secondaire respectivement. Un but complémentaire de l'invention est de contribuer à l'amélioration de la qualité métallurgique de nuances d'acier dont on recherche une bonne santé interne, comme les nuances pour tôles fortes ou pour les gros tubes soudés, les aciers inoxydables ferritiques, ou les aciers électriques au silicium. Un autre but complémentaire est de pouvoir agir sur les écoulements dans le secondaire pour les utiliser au niveau des jets de coulée issus de la busette soit comme un agent accélérateur, soit au contraire comme un agent de freinage du métal arrivant en lingotière, soit encore comme un moyen pour contrecarrer les velléités d'asymétrie "gauche-droite" des mouvements du métal au sein de la lingotière. Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un procédé de brassage électromagnétique dans la zone du refroidissement secondaire d'une installation de coulée continue de brames, ou autres produits analogues à section droite allongée, dont la lingotière est dotée d'une busette de coulée immergée à ouïes de sortie latérales dirigées vers les petites faces, procédé de brassage mise en œuvre à l'aide de champs magnétiques glissants générés par des inducteurs polyphasés disposés à proximité du métal coulé, caractérisé en ce que l'on force, dans ladite zone du refroidissement secondaire, l'établissement d'un écoulement longitudinal du métal liquide localisé dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes. Ce faisant, s'établit naturellement une circulation d'ensemble du métal liquide dans le secondaire qui s'organise en une figure de "trèfle à quatre feuilles" ayant deux lobes supérieurs et deux lobes inférieurs et dont les deux lobes supérieurs s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée. Confo nément à une variante, on crée ces deux courants colinéaires antagonistes longitudinaux dans la partie médiane du produit qui s'éloignent l'un de l'autre, de manière que les deux lobes supérieurs qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée se confondent avec eux en co-courant pour les renforcer. Conformément à une autre variante, on crée ces deux courants colinéaires antagonistes longitudinaux dans la partie médiane du produit qui convergent l'un vers l'autre de manière que les deux lobes supérieurs qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée se superposent à eux à contre- courant pour les freiner. Selon une réalisation particulière du procédé, on décale latéralement la localisation de l'écoulement longitudinal dans le secondaire vers l'une ou l'autre des petites parois du produit coulé afin de contrecaner les tendances à l'asymétrie "gauche-droite" des mouvements du métal au sein de la lingotière. Conformément à une mise en œuvre, on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires glissants longitudina- lement dans la dite région médiane, soit en se rapprochant l'un de l'autre, soit en s'éloignant. Conformément à une mise en œuvre préférée, on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires glissant transversalement selon la largeur du produit coulé, soit en se rapprochant l'un de l'autre du bord vers le centre du produit coulé, soit en s'éloignant l'un de l'autre du centre vers le bord du produit coulé. - Confonnément à une autre mise en œuvre préférée,- on génère les champs magnétiques glissants à l'aide d'inducteurs linéaires polyphasés que l'on dispose en regard des grandes faces du produit coulé. En variante, on alimente les inducteurs avec des courants électriques d'intensités différentes, afin de régler différemment l'action sur les deux courants métalliques colinéaires antagonistes créés par les champs magnétiques glissants qu'ils génèrent. Par glissement "colinéaire" des champs ou des écoulements métalliques, il faut comprendre que les champs magnétiques, respectivement les courants de métal, glissent non pas parallèlement l'un par rapport à l'autre mais sur la même ligne, à l'instar de deux vecteurs colinéaires par rapport à deux vecteurs parallèles. Comme on l'aura compris, l'invention consiste, dans ses fondements principaux, à créer dans la zone du refroidissement secondaire une croix de brassage à deux branches transversales et deux branches longitudinales. Les branches transversales (ou horizontales si l'on suppose l'axe de coulée vertical) se développent selon la largeur du produit coulé et les deux branches longitudinales (ou verticales) se développent dans la région médiane (le plus souvent axiale) du produit coulé. Et c'est la formation dans le secondaire d'une telle croix de brassage qui, en raison des écoulements de recirculation en figure à quatre lobes qui en résultent au sein du puits liquide, va créer une configuration globale des mouvements concernant également la région de la lingotière telle que les buts prémentionnés visés par l'invention seront atteints. L'invention sera bien comprise et d'autres aspects apparaîtront plus clairement au vu de la description qui suit donnée en référence aux planches de dessins annexées sur lesquelles: - les figures de 1 à 4 sont représentatives de l'art antérieur déjà considéré auparavant. Plus précisément: * la figure 1 est un schéma habituel montrant sommairement en coupe verticale médiane parallèle au grandes parois de la lingotière la cartographie connue des mouvements de circulation du métal liquide arrivant dans- une lingotière de coulée continue de brames par une busette immergée dotée d'ouïes de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois latérales; * les figures 2a, 2b! et 2b2 sont des schémas, selon deux vues (en perspective à gauche et en section à droite), de modes connus de brassage électromagnétique en lingotière de coulée continue de brames avec busette immergée à ouïes de sortie latérales (cf. fig.l) à l'aide d'inducteurs polyphasés linéaires logés de part et d'autre de la busette sur chaque grande paroi et produisant des champs magnétiques glissant horizontalement en sens opposés deux à deux sur la même grande paroi, soit dans le même sens que le jet de sortie du métal auquel il est appliqué (fig. 2b2), soit en sens contraire (fig. 2b! et 2a); * la figure 3 est un schéma simplifié montrant en perspective" une brame en cours de coulée continue dans la zone du refroidissement secondaire de la machine de coulée. Cette zone est dotée d'une paire d'inducteurs linéaires disposés en regard l'un de l'autre de chaque coté du produit selon la largeur de celui-ci et générant un champ magnétique glissant horizontalement de manière à réaliser un mode de brassage électromagnétique en fonne "d'ailes de papillon" connu est par exemple du document FR 72.20546 précité; * la figure 4 est un schéma analogue au précédent de la fig. 3, mais montrant un mode de brassage électromagnétique en "triple boucle", tel que réalisé par exemple par la mise en œuvre de l'enseignement du document FR 82.10844 pré-mentionné; - les autres figures, numérotées de 5 à 9 sont propres à l'invention. Plus précisément: * la figure 5 est un schéma général, vu en coupe verticale axiale parallèle aux grandes parois d'une lingotière de coulée continue de brames dotée d'une busette immergée à ouïes de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois latérales, montrant le principe du brassage global en trèfle à quatre lobes dans la zone du refroidissement secondaire selon l'une des deux mises en œuvre de l'invention dans laquelle les courants antagonistes longitudinaux s'éloignent l'un de l'autre, et la cartographie des mouvements de circulation du métal liquide qui en résulte au sein de cette zone juste en dessous de la lingotière; * la figure 6 est un schéma analogue à celui de la figure 5, mais dans le cas où le mode d'écoulement en lingotière est, non plus en "double boucle", mais en "simple boucle"; * la figure 7a est un schéma qui, sur la base d'une reproduction de la figure 5, montre un moyen de réalisation du brassage en trèfle à quatre lobes à l'aide d'inducteurs linaires à champ magnétique glissant horizontalement; * la figure 7b est un schéma analogue à la figure 7a, mais illustrant un autre mode de réalisation de cette mise en ouvre de l'invention à l'aide cette fois d'inducteurs linéaires à champ magnétique glissant verticalement; * la figure 8 est aussi un schéma qui sur la base d'une reproduction de la figure 5, illustre un mode préféré de réalisation de l'invention instaurant une circulation complémentaire en mode "double boucle" en lingotière à l'aide d'inducteurs linéaires à champ glissant horizontalement agissant directement sur les jets de métal sortant des ouïes de la busette de coulée; * la figure 9 illustre l'autre variante de mise en œuvre de l'invention consistant à créer des écoulements longitudinaux antagonistes dans la partie médiane du produit coulé, non plus divergents, mais convergents. On rappelle que les figures 1 à 4 ont servi de support à l'exposé de l'art antérieur déjà fait au début de ce mémoire. On y reviendra donc pas dans ce qui suit. Sur les figures 5 à 9 représentatives du mode de brassage dans le secondaire propre à l'invention dans ces deux variantes (divergents ou convergents au- centre), les champs magnétiques glissants, tout comme les inducteurs linéaires qui les produisent, sont représentés par des flèches verticales ou horizontales épaisses. Les mouvements de convection produits sont eux représentés par leurs trajectoires principales sous fonne de traits porteurs de pointes de flèche indiquant le sens de circulation du mouvement sur la trajectoire porteuse. Les traits pleins représentent des zones de convection actives, donc de circulations soumises à l'action de champs magnétiques glissants. Les traits discontinus représentent les zones de convection passive, autrement-dit des zones de re-circulation, qui sont nécessairement complémentaires aux précédentes pour assurer le bouclage des mouvements. Sur ces figures, les mêmes éléments sont désignés sous des références identiques. Le cas échéant, pour ne pas surcharger inutilement certaines figures, des références récureentes n'ont pas été portées afin de laisser plus de clarté' aux éléments essentiels de l'invention représentés sur ces figures. Sur chacune d'elles on a représenté une lingotière 1 de coulée continue de brames suivie en dessous par la zone 2 du refroidissement secondaire de la machine de coulée, ici volontairement dépouillée des rouleaux de soutien pour ne pas nuire inutilement à la clarté du dessin. Les vues étant dans un plan parallèle aux grandes parois de la lingotière, seules sont visibles en 3 et 3' les petites parois latérales, lesquelles vont détenniner les petites faces 18, 18' du produit coulé 6. Les grandes faces étant dans le plan des figures, elles ne sont pas référencées sur les figures. Par ailleurs, pour plus de clarté, on désignera sous la référence 6 indifféremment la brame coulée en elle-même ou son cœur encore liquide appelé plus généralement "puits de solidification". Une busette immergée 4 centrée sur l'axe de coulée A (confondu ici comme c'est classiquement le cas avec l'axe longitudinal du produit coulé), alimente la lingotière en métal en fusion depuis un répartiteur non représenté situé au dessus. Cette busette est dotée d'ouies de sorties latérales 5 et 5' tournées chacune en regard de l'une et l'autre des petites parois 3 et 3' respectivement. Le fonnat du produit coulé est détenniné par les dimensions intérieures de la lingotière définissant l'espace de coulée dans lequel arrive le métal en fusion sous fonne de jets 7, 7' sortant des ouïes de la busette 4 classiquement selon une direction moyenne plus ou moins horizontale, ou légèrement inclinée vers le bas. Le produit coulé progresse ainsi du haut, depuis le niveau du ménisque 8, vers le bas, dans le sens d'extraction de la machine de coulée, à la verticale ou selon une trajectoire courbe dans un plan orthogonal à celui de la figure, avec une vitesse d'extraction (vitesse de coulée) habituellement de l'ordre du mètre par minute. Au cours de sa progression, il se solidifie progressivement depuis sa périphérie jusqu'au centre par extraction de sa chaleur interne, d'abord en lingotière 1 au contact des parois en cuivre refroidi, puis dans la zone du refroidissement secondaire 2 sous l'effet de rampes d'arrosage d'eau. On rappelle que la hauteur métallurgique (ou profondeur du puits de solidification), est classiquement définie comme la différence de cotes sur la verticale entre le niveau de la surface libre du métal coulé en lingotière (ou ménisque) et celui du fond de puits de solidification au bas de la zone du refroidissement secondaire, là où se rencontrent les fronts de solidification finissante qui se développent sur chacune des grandes faces du produit coulé à mesure que progresse la solidification. A environ 3 ou 4m sous le ménisque 8, donc au sein de la zone de refroidissement secondaire 2, on repère arbitrairement sur l'axe longitudinal du produit (confondu avec l'axe de coulée A) un point P que l'on qualifiera de centre de la croix de brassage 9 propre à l'invention. Cette croix 9 est une croix à quatre branches, colinéaires deux à deux: deux branches longitudinales (ici verticales) 10a, 10b, fonnant une paire alignée sur l'axe de coulée A, et deux branches transversales (ici horizontales) l ia, 11b fonnant une paire se développant selon la largeur du produit coulé. Dans chacune des deux branches d'une même paire, le métal liquide y circule dans des sens opposés deux à deux. Par ailleurs, la circulation du métal dans une paire est à l'opposée de celle de l'autre paire. En raison du caractère dimensionnel nécessairement "fini" du produit coulé, ces branches, comme on le voit, sont reliées en quelque sorte entre elles par des boucles de recirculation pour former un écoulement d'ensemble se développant dans le plan des grandes faces du produit coulé en figure de trèfle à quatre feuilles, les feuilles constituant des lobes Ll, L2, L3, L4, dont les deux supérieurs, Ll et L4, s'étendent jusqu'en lingotière au niveau des jets de sortie 7 et 7'. Ainsi, selon le mode de brassage représenté sur les figures 5 à 8, la paire de branches verticale est en convection de type "divergent". Les courants de métal s'éloignent l'un de l'autre depuis le centre P. L'un, 10a, déflue vers la lingotière 1 située au dessus, l'autre, 10b, déflue vers le bas, dans le sens d'extraction du produit coulé, en direction du lieu de fermeture du puits de solidification. Dans la paire horizontale l ia, 11b, la convection du métal est alors de type "convergent": les courants métalliques confluent l'un vers l'autre en direction du centre de confluence P en circulant des petites faces latérales du produit vers l'axe longitudinal A. Comme déjà dit, les courants métalliques qui fonnent ces branches sont créés par des champs magnétiques glissants, eux mêmes générés par des inducteurs linéaires disposés à proximité immédiate du produit coulé en regard de ces grandes faces (de préférence les deux faces). Bien entendu, il n'est pas nécessaire que les deux paires de branches soient simultanément activées par les champs magnétiques. Seule une peut l'être, par exemple les branches verticales 10a, 10b, l'autre, l ia, 11b, devenant alors naturellement le siège d'une recirculation par réaction, car le centre P fonctionne comme un nœud de passage de courants qui conserve les débits massiques et les quantités de mouvement, et réciproquement. Par contre, selon ce premier mode de brassage de l'invention, il importe que les branches verticales 10a et 10b soient défluentes, comme montré sur les figures 5 à 8. Dans les lobes supérieurs Ll et L4 proches de la lingotière, le métal remonte alors au centre et descend le long des petites faces, et inversement dans les lobes inférieurs L2 et L3. Il se trouve que dans ces conditions, la mise en œuvre de l'invention maximise les échanges de matière métallique entre le bas et le haut du puits liquide. D'une part, en effet, la circulation en boucle du métal dans un lobe quelconque s'effectue dans un sens de rotation opposé à celui qui s'établit dans les deux lobes les plus proches voisins. D'autre part, la vigueur des jets de coulée 7 et 7' se trouvant alors systématiquement renforcée par le flux central 10a remontant à co-courant, les boucles de recirculation L5 et L6 en lingotière vers le ménisque 8 vont se trouver renforcées à leur tour. Par conséquent, le mode "double boucle" L5, Ll, L4 et L6 présent au sein de la lingotière se trouve ainsi de surcroît stabilisé. De la sorte, on comprend aisément que tout élément de métal liquide (que l'on isolera par la pensée à un endroit arbitraire de la hauteur métallurgique) aura une probabilité élevée de se retrouver, par emprunt aléatoire de courants ascendants ou descendants successifs, au moins une fois en lingotière avant de redescendre s'il se trouve initialement dans la zone du refroidissement secondaire et réciproquement si on le choisit initialement en lingotière, étant entendu que globalement il subira nécessairement un déplacement moyen vers le bas dans la direction d'extraction avec une vitesse moyenne égale à la vitesse de coulée. Dit autrement, cette mise en oeuvre de l'invention maximise l'échange de matière métallique en fusion entre les zones chaudes de la lingotière et celles plus froides du secondaire et ce en renforçant en lingotière les moyens connus propres à y stabiliser le mode "double boucle". Un tel échange contribue notamment à une meilleure évacuation de la surchauffe ainsi qu'à l'avènement d'une solidification du métal de type équiaxe précoce et ample, sans risque de perturber le mode d'écoulement en lingotière, au contraire en renforçant la stabilité de la symétrie "gauche-droite" des mouvements de part et d'autre de la busette, et ce quelque soit le mode local présent: "double boucle" -cf. fig. 5-,ou "simple boucle -cf. fig. 6- donc en contrecanant la tendance aléatoire naturelle de transition d'un mode vers l'autre. Comme déjà dit, les branches 10 et 11 de la croix de brassage 9 sont générées par l'action appliquée à ces endroits de champs magnétiques glissants. Les lignes de force de ceux-ci sont orthogonales à la surface du produit coulé, ou du moins présentent une composante principale orthogonale pour maximiser le couplage électromagnétique avec le métal liquide. -Il est bien connu que de tels champs peuvent être aisément produits par des inducteurs linéaires polyphasés classiques. La figure 7a illustre une première mise en œuvre de l'invention selon laquelle deux inducteurs linéaires identiques 12 et 13 sont placés horizontalement au même niveau en hauteur sur la machine de coulée (inducteurs colinéaires) de part et d'autre de l'axe de coulée et montés en opposition de manière à créer des champs magnétiques colinéaires glissants transversalement selon la largeur du produit coulé, des petites faces 18, 18' vers le centre. Ces inducteurs sont avantageusement dimensionnés de manière à générer chacun un champ magnétique glissant, selon une branche active de convection (lia ou 11b), de longueur égale à un peu moins de la moitié de la demi largeur de la brame coulée 6. Dans ce cas, la force motrice de brassage est donnée par les branches transversales convergentes lia, 11b de la croix de brassage, et les flux défluents longitudinaux 10a, 10b, sont alors obtenus après passage du point de confluence P. La figure 7b illustre une seconde mise en œuvre, équivalente à la précédente quant aux effets obtenus. Selon cette seconde variante, les inducteurs linéaires colinéaires 14 et 15 montés en opposition sont disposés verticalement, sur l'axe de coulée. De cette manière, on active cette fois directement les branches longitudinales 10a et 10b (dont la présence au sein du secondaire est à la base même de l'invention), l'inducteur supérieur 14 générant alors un champ magnétique glissant vers le haut de la machine de coulée en direction de la lingotière, l'inducteur inférieur 15 produisant un champ glissant vers le bas en direction du fond du puits. La figure 8 illustre un mode de réalisation préféré de l'invention. Il consiste à transformer le bord supérieur des lobes de recirculation supérieurs Ll et L4 venant renforcer les jets de coulée 7 et 7' en zones de convection active. Pour cela, on adjoint à la paire d'inducteurs déjà présents dans le refroidissement secondaire pour créer la croix de brassage 9, deux inducteurs linéaires supplémentaires 16,17 à champs glissants horizontaux disposés colinéairement de paît et d'autre de la busette 4 au niveau des jets de métal 7 et 7' sortant des ouïes 5 et 5' et glissant en co-courant avec lesdits jets, de la busette vers les petites parois 3, 3' de la lingotière 1. L'effet de convergence entre les jets et le flux central remontant du bas se trouve ainsi encore raffenni et, par voie de conséquence, le régime local de type" double boucle" en lingotière également. La figure 9, analogue à la figure 5, s'en distingue cependant de manière essentielle par le fait que les sens de circulation du métal dans chacune des quatre "branches de la croix 9 sont inversés. Cette figure 9 illustre ainsi la seconde variante principale de mise en œuvre de l'invention qui consiste à créer des courants colinéaires antagonistes longitudinaux 20a, 20b dans la partie médiane du produit coulé 6 qui cette fois convergent l'un vers l'autre en direction du point P de manière à procurer une circulation d'ensemble du métal liquide qui s'étende en lingotière 1 par -des courants remontant le long des petites faces 18, 18' jusqu'au niveau des jets de métal 7, 7' issus des ouïes de sortie 5, 5' de la busette avec lesquels ils s'opposent en contre-courant pour les freiner. On retrouve globalement une configuration de brassage dans le secondaire à quatre lobes Ll à L4, et dont les boucles tournent donc en sens contraire par rapport à la première variante. Toutefois, en raison de l'effet antagoniste des lobes supérieurs Ll et L4 sur les jets 7 et 7', les courants de retour du métal vers le bas dans la partie centrale du puits liquide sont moins canalisés et confinés, mais beaucoup plus diffus et dispersés dans la section du produit que dans ladite première variante. On comprend que ces deux variantes principales ne sont en réalité que deux facettes différentes et complémentaires de la même invention et qui peuvent être présentes conjointement lors de la mise en œuvre du procédé de brassage. Il sera en effet aisé de modifier en dynamique les sens de glissement des champs magnétiques agissants, par exemple en inversant les polarités des inducteurs qui les produit, de manière à pouvoir à la demande freiner ou accélérer les courants des jets de coulée 7, 7' à partir d'une action de brassage localisée dans le secondaire loin de ces jets. On voit donc qu'un intérêt déterminant de l'invention est d'assurer un bon échange haut/bas dans le puits liquide tout en pouvant agir à distance sur les jets de coulée en lingotière, et ce à l'aide d'un montage simple et rustique d'un équipement de brassage électromagnétique dont les composants sont largement disponibles dans le commerce. Comme on l'aura bien compris, l'invention consiste, en somme, à utiliser judicieusement les moyens de brassage électromagnétique actuellement -disponibles pour réaliser dans le secondaire un découpage dans le sens long du produit en deux brins juxtaposés et, dans chaque brin, à installer une configuration de brassage de type ailes de papillon. Ce faisant, on crée un système d'écoulement d'ensemble dans le secondaire à quatre lobes dont le cœur est la croix de brassage 9 avec son centre P. De préférence, pour des raisons évidentes de symétrie, ce partage en deux brins se fera à mi-largeur du produit coulé, c'est-à-dire selon l'axe longitudinal de celui-ci, car cet axe se confond généralement avec l'axe de coulé. Cela dit, il suffira de déséquilibrer les forces de brassage entre les deux branches transversales lia, 11b, par exemple via un réglage différencié des intensités des courants électriques alimentant les inducteurs 12, 13, pour déplacer latéralement la position médiane du centre P vers une petite face 5 ou vers l'autre 5' et ainsi obtenir sur les mouvements en lingotière un effet plus sélectif d'un coté de la busette que de l'autre. De même, un déséquilibre analogue sur les branches longitudinales 10a, 10b pennettra, avec un équipement de brassage donné, un déplacement vers le haut ou vers le bas du centre P de la croix de brassage sans avoir à modifier l'emplacement de cet équipement sur la machine de coulée. Certes, si l'on veut pouvoir intervenir conjointement sur ces deux possibilités de réglage de la position du centre P de la croix de brassage, il faudra doter le secondaire d'un équipement à quatre inducteurs de manière à pouvoir activer électromagnétiquement chacune des quatre branches 10a, 10b, lia et 11b. Quelque soit son mode de mise en œuvre, l'invention procure un. brassage d'ensemble du métal sur la hauteur métallurgique apte à assurer une homogénéité tant thennique que chimique entre le haut et le bas du puits liquide sans pour autant se priver des effets bénéfiques propres aux brassages en lingotière et dans le refroidissement secondaire respectivement, et sans perturber, voire en stabilisant, le mode d'écoulement local dans la lingotière. Il va de soi que l'invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, mais qu'elle s'étend à de multiples variantes ou équivalents dans la mesure où est respectée sa définition donnée dans les revendications qui suivent. Ainsi, par exemple, si les inducteurs linéaires à utiliser ont classiquement une structure plane, cette disposition n'est que préférentielle. Peuvent également convenir, des inducteurs de fonne courbe pour épouser au mieux la forme de la surface de la brame là où ils sont placés sur la hauteur métallurgique. In other words, applicable to the continuous casting of products with an elongated cross section, the slabs in particular, the invention aims, via an overall mixing movement studied of the molten metal according to the metallurgical height, to provide a good exchange of the metal still liquid in both directions between the secondary cooling zone and the mold. Therefore, both thermal and chemical homogeneity will be achieved between the top and bottom of the poured liquid metal well without disturbing the flow mode in the ingot mold and, if necessary, without depriving itself of the cumulative beneficial effects proper mixing in an ingot mold and mixing in secondary cooling respectively. A further aim of the invention is to contribute to the improvement of the metallurgical quality of steel grades for which good internal health is sought, such as grades for heavy plates or for large welded tubes, ferritic stainless steels, or electrical steels with silicon. Another additional aim is to be able to act on the flows in the secondary to use them at the level of the casting jets coming from the nozzle either as an accelerating agent, or on the contrary as a braking agent for the metal arriving in the ingot mold, or even as a means to counteract the inclinations of "left-right" asymmetry of the movements of the metal within the ingot mold. With these objectives in view, the invention relates to an electromagnetic stirring process in the secondary cooling zone of an installation for continuous casting of slabs, or other similar products with an elongated straight section, the ingot mold of which has a immersed pouring nozzle with lateral outlet openings directed towards the small faces, stirring process implemented using sliding magnetic fields generated by polyphase inductors placed near the cast metal, characterized in that one forces, in said secondary cooling zone, the establishment of a longitudinal flow of the liquid metal located in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents. In doing so, an overall circulation of liquid metal is naturally established in the secondary, which is organized into a figure of "four-leaf clover" having two lobes upper and two lower lobes and the two upper lobes of which extend in the mold up to the level of the jets coming from the outlet openings of the pouring nozzle. As a variant, these two longitudinal antagonistic collinear currents are created in the middle part of the product which move away from each other, so that the two upper lobes which extend in the mold up to the level of the jets coming from the outlet openings of the pouring nozzle merge with them in co-current to reinforce them. In accordance with another variant, these two longitudinal antagonistic collinear currents are created in the middle part of the product which converge towards one another so that the two upper lobes which extend in the mold up to the level of the jets coming from the Outlets of the pouring nozzle are superimposed on them against the current to brake them. According to a particular embodiment of the method, the location of the longitudinal flow in the secondary is shifted laterally towards one or the other of the small walls of the cast product in order to counteract the tendencies to the "left-right" asymmetry of the movements of metal within the mold. In accordance with one implementation, the longitudinal metal flow is created in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents using collinear mobile magnetic fields sliding longitudinally in said median region, or by approaching the from each other, either by moving away. In accordance with a preferred implementation, the longitudinal metal flow is created in the middle region of the cast product according to two antagonistic collinear currents using mobile collinear magnetic fields sliding transversely along the width of the cast product, ie by approaching the 'from each other from the edge towards the center of the cast product, or by moving away from each other from the center towards the edge of the cast product. - In accordance with another preferred implementation, - the sliding magnetic fields are generated using polyphase linear inductors which are placed opposite the large faces of the cast product. As a variant, the inductors are supplied with electric currents of different intensities, in order to regulate differently the action on the two antagonistic collinear metallic currents created by the sliding magnetic fields which they generate. By "collinear" sliding of the metal fields or flows, it should be understood that the magnetic fields, respectively the currents of metal, slide not in parallel with each other but in the same line, like two collinear vectors with respect to two parallel vectors. As will be understood, the invention consists, in its main foundations, in creating in the secondary cooling zone a cross-stitch with two transverse branches and two longitudinal branches. The transverse branches (or horizontal if we assume the vertical pouring axis) develop according to the width of the cast product and the two longitudinal (or vertical) branches develop in the middle region (most often axial) of the cast product . And it is the formation in the secondary of such a stirring cross which, due to the recirculation flows in the four-lobed figure which results therefrom within the liquid well, will create a global configuration of the movements also concerning the region of the ingot mold such that the aforementioned aims of the invention will be achieved. The invention will be well understood and other aspects will appear more clearly in the light of the description which follows given with reference to the accompanying drawing plates in which: - Figures 1 to 4 are representative of the prior art already considered before. More precisely: * FIG. 1 is a usual diagram showing summarily in median vertical section parallel to the large walls of the ingot mold the known map of the movements of circulation of the liquid metal arriving in- an ingot mold for continuous casting of slabs by an immersed nozzle provided with 'side outlet openings facing the small side walls; * Figures 2a, 2b ! and 2b 2 are diagrams, according to two views (in perspective on the left and in section on the right), of known modes of electromagnetic mixing in the mold for continuous casting of slabs with submerged nozzle with lateral outlets (cf. fig.l) using linear polyphase inductors housed on either side of the nozzle on each large wall and producing magnetic fields sliding horizontally in opposite directions two by two on the same large wall, either in the same direction as the jet of the metal to which it is applied (fig. 2b 2 ), or in the opposite direction (fig. 2b ! and 2a); * Figure 3 is a simplified diagram showing in perspective "a slab during continuous casting in the secondary cooling zone of the casting machine. This zone is provided with a pair of linear inductors arranged opposite one on the other on each side of the product along the width thereof and generating a horizontally sliding magnetic field so as to achieve an electromagnetic mixing mode in the form of "butterfly wings" known is for example from the document FR 72.20546 cited above * Figure 4 is a diagram similar to the previous one in Fig. 3, but showing a mode of electromagnetic mixing in "triple loop", as achieved for example by implementing the teaching of the document FR 82.10844 pre- - the other figures, numbered from 5 to 9 are specific to the invention. * Figure 5 is a general diagram, seen in axial vertical section parallel to the large walls of an ingot mold for continuous casting of slabs provided with an immersed nozzle with lateral outlet openings opening opposite the small side walls, showing the principle of global four-lobe clover mixing in the secondary cooling zone according to one of the two embodiments of the invention in which the longitudinal opposing currents move away from each other, and the mapping of the movements circulation of the resulting liquid metal within this zone just below the mold; * Figure 6 is a diagram similar to that of Figure 5, but in the case where the flow mode in the mold is no longer in "double loop", but in "single loop"; * Figure 7a is a diagram which, on the basis of a reproduction of Figure 5, shows a means of carrying out stirring in four-lobe clover using linear inductors with a magnetic field sliding horizontally; * Figure 7b is a diagram similar to Figure 7a, but illustrating another embodiment of this implementation of the invention using this time linear inductors with magnetic field sliding vertically; * Figure 8 is also a diagram which on the basis of a reproduction of Figure 5, illustrates a preferred embodiment of the invention establishing a complementary circulation in "double loop" mode in the mold using inductors linear sliding field horizontally acting directly on the metal jets leaving the vents of the pouring nozzle; * Figure 9 illustrates the other variant implementation of the invention consisting of creating antagonistic longitudinal flows in the middle part of the cast product, no longer divergent, but convergent. It will be recalled that FIGS. 1 to 4 served as a support for the presentation of the prior art already made at the start of this thesis. We will not come back to this in the following. In FIGS. 5 to 9 representative of the mode of mixing in the secondary proper to the invention in these two variants (divergent or convergent in the center), the sliding magnetic fields, just like the linear inductors which produce them, are represented by thick vertical or horizontal arrows. The convection movements produced are themselves represented by their main trajectories in the form of lines carrying arrowheads indicating the direction of movement movement on the carrier path. The solid lines represent active convection zones, therefore of circulation subjected to the action of sliding magnetic fields. The broken lines represent the zones of passive convection, in other words zones of re-circulation, which are necessarily complementary to the preceding ones to ensure the looping of the movements. In these figures, the same elements are designated with identical references. If necessary, not to unnecessarily overload certain figures, récureentes references have not been laid to allow more clarity 'to the essential elements of the invention shown in these figures. On each of them there is shown an ingot mold 1 for continuous casting of slabs followed below by zone 2 of the secondary cooling of the casting machine, here deliberately stripped of the supporting rollers so as not to unnecessarily harm the clarity of the drawing. The views being in a plane parallel to the large walls of the mold, only the small side walls are visible at 3 and 3 ′, which will determine the small faces 18, 18 ′ of the cast product 6. The large faces being in the plane of the figures, they are not referenced in the figures. Furthermore, for greater clarity, the reference 6 will designate either the slab poured in itself or its still liquid core more generally called "solidification well". A submerged nozzle 4 centered on the casting axis A (merged here as is conventionally the case with the longitudinal axis of the cast product), feeds the ingot mold in molten metal from a distributor not shown located above. This nozzle is provided with gills of lateral outlets 5 and 5 ′ each turned opposite one and the other of the small walls 3 and 3 ′ respectively. The form of the cast product is determined by the internal dimensions of the mold defining the casting space into which the molten metal arrives in the form of jets 7, 7 ′ emerging from the openings of the nozzle 4 conventionally in a more or less average direction. horizontal, or slightly tilted downwards. The cast product thus progresses from the top, from the level of the meniscus 8, downwards, in the direction of extraction of the casting machine, vertically or along a curved path in a plane orthogonal to that of the figure, with an extraction speed (casting speed) usually of the order of one meter per minute. During its progression, it gradually solidifies from its periphery to the center by extracting its internal heat, first in a mold 1 in contact with the walls of cooled copper, then in the secondary cooling zone 2 under the effect water sprinklers. It will be recalled that the metallurgical height (or depth of the solidification well), is conventionally defined as the difference in dimensions on the vertical between the level of the free surface of the metal cast in an ingot mold (or meniscus) and that of the bottom of the solidification well. at the bottom of the secondary cooling zone, where the finishing solidification fronts which meet on each of the large faces of the cast product meet as the solidification progresses. About 3 or 4m below the meniscus 8, therefore within the secondary cooling zone 2, there is arbitrarily located on the longitudinal axis of the product (merged with the pouring axis A) a point P which will be qualified as center of the cross stitch 9 specific to the invention. This cross 9 is a cross with four branches, collinear two by two: two longitudinal branches (here vertical) 10a, 10b, forming a pair aligned on the casting axis A, and two transverse branches (here horizontal) l ia, 11b forming a pair developing along the width of the cast product . In each of the two branches of the same pair, the liquid metal flows there in opposite directions two by two. Furthermore, the circulation of metal in one pair is opposite to that of the other pair. Due to the necessarily "finished" dimensional nature of the cast product, these branches, as can be seen, are connected in a way with each other by recirculation loops to form an overall flow developing in the plane of the large faces of the product cast in the shape of a four-leaf clover, the leaves constituting lobes L1, L2, L3, L4, the upper two of which, L1 and L4, extend to the mold at the outlet jets 7 and 7 '. Thus, according to the mode of mixing represented in FIGS. 5 to 8, the pair of vertical branches is in "divergent" type convection. The metal streams move away from each other from the center P. One, 10a, deflects towards the mold 1 located above, the other, 10b, deflates downward, in the direction of extraction of the poured product, towards the place of closure of the solidification well. In the horizontal pair l ia, 11b, the convection of the metal is then of the "convergent" type: the metallic currents converge towards each other in the direction of the center of confluence P by flowing from the small lateral faces of the product towards the longitudinal axis A. As already said, the metal currents which form these branches are created by sliding magnetic fields, themselves generated by linear inductors arranged in the immediate vicinity of the product cast opposite these large faces (preferably the two faces) . Of course, it is not necessary for the two pairs of branches to be simultaneously activated by the magnetic fields. Only one can be, for example the vertical branches 10a, 10b, the other, there ia, 11b, then naturally becoming the seat of a recirculation by reaction, because the center P functions as a node of passage of currents which keeps the mass flow rates and the momentum, and vice versa. On the other hand, according to this first brewing method of the invention, it is important that the vertical branches 10a and 10b be defluent, as shown in FIGS. 5 to 8. In the upper lobes L1 and L4 close to the ingot mold, the metal rises then in the center and down along the small faces, and vice versa in the lower lobes L2 and L3. It turns out that under these conditions, the implementation of the invention maximizes the exchanges of metallic material between the bottom and the top of the liquid well. On the one hand, in fact, the looping circulation of the metal in any lobe takes place in a direction of rotation opposite to that which is established in the two closest neighboring lobes. On the other hand, the strength of the casting jets 7 and 7 ′ then being systematically reinforced by the central flow 10a rising co-current, the recirculation loops L5 and L6 in the mold towards the meniscus 8 will be reinforced in their turn. Consequently, the "double loop" mode L5, L1, L4 and L6 present within the mold is thus moreover stabilized. In this way, it is easily understood that any element of liquid metal (which one will isolate by thought at an arbitrary place of the metallurgical height) will have a high probability of finding itself, by random borrowing of ascending or successive descending currents, at the at least once in the mold before going back down if it is initially in the secondary cooling zone and vice versa if it is initially chosen in the mold, it being understood that overall it will necessarily undergo an average downward movement in the direction of extraction with an average speed equal to the casting speed. In other words, this implementation of the invention maximizes the exchange of molten metallic material between the hot zones of the ingot mold and those colder of the secondary and this by reinforcing in the ingot mold the known means capable of stabilizing the "double" mode there. loop". Such an exchange contributes in particular to a better evacuation of the overheating as well as to the advent of a solidification of the metal of the early and ample equiaxial type, without risk of disturbing the flow mode in the ingot mold, on the contrary by reinforcing the stability. the "left-right" symmetry of the movements on either side of the nozzle, regardless of the local mode present: "double loop" -cf. Fig. 5-, or "simple loop -cf. Fig. 6- therefore by counteracting the natural random tendency of transition from one mode to the other. As already said, the branches 10 and 11 of the cross stitch 9 are generated by the action applied to these places of sliding magnetic fields. The lines of force of these are orthogonal to the surface of the cast product, or at least have an orthogonal main component to maximize the electromagnetic coupling with the liquid metal. well known that such fields can be easily produced by conventional polyphase linear inductors Figure 7a illustrates a first implementation of the invention according to which two identical linear inductors 12 and 13 are placed horizontally at the same level in height on the machine of casting (collinear inductors) on either side of the casting axis and mounted in opposition so as to create transverse sliding collinear magnetic fields depending on the width of the cast product, small faces 18, 18 'towards the center. These inductors are advantageously dimensioned so as to each generate a sliding magnetic field, along an active convection branch (11a or 11b), of length equal to a little less than half the half width of the slab 6. In this case, the driving force for stirring is given by the converging transverse branches 11a, 11b of the stirring cross, and the longitudinal defluent flows 10a, 10b, are then obtained after passing from the point of confluence P. FIG. 7b illustrates a second implementation, equivalent to the previous one as regards the effects obtained. According to this second variant, the collinear linear inductors 14 and 15 mounted in opposition are arranged vertically, on the casting axis. In this way, this time the longitudinal branches 10a and 10b are directly activated (the presence of which within the secondary is at the very basis of the invention), the upper inductor 14 then generating a magnetic field sliding upwards. casting machine in the direction of the mold, the lower inductor 15 producing a sliding field down towards the bottom of the well. Figure 8 illustrates a preferred embodiment of the invention. It consists in transforming the upper edge of the upper recirculation lobes L1 and L4 reinforcing the pouring jets 7 and 7 ′ into zones of active convection. For this, we add to the pair of inductors already present in the secondary cooling to create the cross-connect 9, two additional linear inductors 16, 17 with horizontal sliding fields arranged collinearly from pasture and from other side of the nozzle 4 at the level metal jets 7 and 7 ′ emerging from the gills 5 and 5 ′ and sliding in co-current with said jets, from the nozzle to the small walls 3, 3 ′ of the ingot mold 1. The effect of convergence between the jets and the central flow rising from the bottom is thus further refined and, consequently, the local regime of the "double loop" type in the mold also. FIG. 9, similar to FIG. 5, is essentially distinguished from it by the fact that the directions of circulation of the metal in each of the four " branches of the cross 9 are reversed. This FIG. 9 thus illustrates the second main variant for implementing the invention which consists in creating longitudinal antagonistic collinear currents 20a, 20b in the middle part of the cast product 6 which this time converge towards each other in the direction of point P so as to provide circulation of the liquid metal which extends into the mold 1 by currents rising along the small faces 18, 18 'up to the level of the metal jets 7, 7' coming from the outlet gills 5, 5 'of the nozzle with which they oppose against the current to slow them down. There is generally a stirring configuration in the secondary with four lobes L1 to L4, and the loops of which therefore rotate in opposite directions compared to the first variant. However, due to the antagonistic effect of the upper lobes L1 and L4 on the jets 7 and 7 ′, the downward metal return currents in the central part of the liquid well are less channeled and confined, but much more diffuse and dispersed in the product section than in said first variant. It is understood that these two main variants are in reality only two different and complementary facets of the same invention and which may be present jointly during the implementation of the brewing process. It will indeed be easy to dynamically modify the sliding directions of the acting magnetic fields, for example by reversing the polarities of the inductors which produce them, so as to be able to brake or accelerate the currents of the casting jets 7, 7 'on demand. from a brewing action located in the secondary far from these jets. We therefore see that a decisive interest of the invention is to ensure a good exchange up / down in the liquid well while being able to act remotely on the casting jets in an ingot mold, and this using an assembly simple and rustic electromagnetic brewing equipment whose components are widely available commercially. As will be clearly understood, the invention consists, in short, in judiciously using the electromagnetic stirring means currently available to carry out in the secondary a cutting in the long direction of the product into two strands juxtaposed and, in each strand, to install a butterfly wing type brewing configuration. In doing so, an overall flow system is created in the secondary with four lobes, the heart of which is the cross cross 9 with its center P. Preferably, for obvious reasons of symmetry, this division into two strands will be made half-width of the cast product, that is to say along the longitudinal axis thereof, since this axis generally merges with the casting axis. That said, it will suffice to unbalance the stirring forces between the two transverse branches 11 a, 11 b, for example via a differentiated adjustment of the intensities of the electric currents supplying the inductors 12, 13, to laterally move the middle position from the center P towards a small face 5 or towards the other 5 ′ and thus obtain a more selective effect on one side of the nozzle on the mold movements than on the other. Similarly, a similar imbalance on the longitudinal branches 10a, 10b will allow, with a given brewing equipment, a displacement up or down of the center P of the brewing cross without having to modify the location of this equipment on the casting machine. Admittedly, if we want to be able to intervene jointly on these two possibilities of adjusting the position of the center P of the cross-connect, it will be necessary to provide the secondary with equipment with four inductors so as to be able to activate electromagnetically each of the four branches 10a, 10b, lia and 11b. Whatever its mode of implementation, the invention provides one . overall mixing of the metal over the metallurgical height capable of ensuring both thermal and chemical homogeneity between the top and the bottom of the liquid well without losing the beneficial effects specific to mixing in the mold and in secondary cooling respectively, and without disturbing or even stabilizing the local flow mode in the mold. It goes without saying that the invention is not limited to the examples described above, but that it extends to multiple variants or equivalents as long as its definition given in the claims which follow is respected. Thus, for example, if the linear inductors to be used have conventionally a planar structure, this arrangement is only preferential. May also be suitable, inducers of curved shape to best match the shape of the surface of the slab where they are placed on the metallurgical height.

Claims

REVENDICATIONS 1. Procédé de brassage électromagnétique dans la zone du refroidissement secondaire d'une installation de coulée continue de produits métalliques de section droite allongée dont la lingotière est dotée d'une busette de coulée immergée à ouïes de sortie latérales dirigées vers les petites faces, procédé de brassage mis en oeuvre à l'aide de champs magnétiques glissants générés par des inducteurs polyphasés disposés à proximité du métal coulé, caractérisé en ce que, dans le but de favoriser les échanges de métal liquide au sein du puits de solidification (6) entre la zone du refroidissement secondaire (2) et la lingotière (1),  CLAIMS 1. Method of electromagnetic stirring in the secondary cooling zone of a continuous casting installation for metal products of elongated straight section whose ingot mold is provided with a submerged casting nozzle with lateral outlets directed towards the small faces, stirring process implemented using sliding magnetic fields generated by polyphase inductors arranged near the cast metal, characterized in that, in order to promote the exchange of liquid metal within the solidification well (6) between the secondary cooling zone (2) and the mold (1),
on force dans ladite zone du refroidissement secondaire l'établissement d'un écoulement métallique longitudinal localisé dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes (lOa, 10b ou 20a, 20b) et procurant une circulation d'ensemble du métal liquide en figure de"trèfle à quatre feuilles"ayant deux lobes supérieurs et deux lobes inférieurs, et dont les lobes supérieurs (L1, L4) s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7,7') issus des ouïes de sortie (5,5') de la busette de coulée immergée (4).  in said secondary cooling zone, a longitudinal metal flow located in the middle region of the product poured is forced into two opposing collinear currents (10a, 10b or 20a, 20b) and providing an overall circulation of the liquid metal in figure of "four-leaf clover" having two upper lobes and two lower lobes, and whose upper lobes (L1, L4) extend in the mold up to the level of the jets (7,7 ') coming from the outlet gills ( 5.5 ') of the submerged pouring nozzle (4).
2. Procédé de brassage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on crée lesdits courants colinéaires antagonistes longitudinaux (10a, l Ob) dans la partie médiane du produit coulé s'éloignent l'un de l'autre, de manière que lesdits deux lobes supérieurs (L1, L4) qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7,7') issus des ouïes de sortie (5, 5') de la busette de coulée se confondent avec eux en co-courant pour les renforcer.  2. Brewing method according to claim 1, characterized in that said longitudinal antagonistic collinear currents (10a, l Ob) are created in the middle part of the cast product move away from each other, so that said two upper lobes (L1, L4) which extend into an ingot mold up to the level of the jets (7,7 ') coming from the outlet openings (5, 5') of the pouring nozzle merge with them in co- current to strengthen them.
3. Procédé de brassage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on crée lesdits courants colinéaires antagonistes longitudinaux (20a, 20b) dans la partie médiane du produit coulé convergent l'un vers l'autre de manière que les deux lobes supérieurs (L1, L4) qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7,7') issus des ouïes de sortie (5,5') de la busette de coulée se superposent à eux à contre-courant pour les freiner.  3. Brewing method according to claim 1, characterized in that said longitudinal collinear antagonistic currents (20a, 20b) are created in the middle part of the cast product converge towards each other so that the two upper lobes (L1, L4) which extend into an ingot mold up to the level of the jets (7,7 ') coming from the outlet openings (5,5') of the pouring nozzle are superimposed on them against the current to slow them down .
4. Procédé de brassage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on décale latéralement la localisation l'écoulement longitudinal médian dans le secondaire vers l'une ou l'autre des petites faces du produit coulé. <Desc/Clms Page number 16>  4. Brewing method according to claim 1, characterized in that one locates laterally the location of the median longitudinal flow in the secondary towards one or the other of the small faces of the cast product.  <Desc / Clms Page number 16>  
5. Procédé de brassage selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires qui glissent longitudinalement dans la dite région médiane, soit en se rapprochant l'un de l'autre, soit en s'éloignant.  5. Brewing method according to claims 2 or 3, characterized in that one creates the longitudinal metallic flow in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents using mobile collinear magnetic fields which slide longitudinally in the said median region, either by approaching one another, or by moving away.
6. Procédé de brassage selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires qui glissent transversalement selon la largeur du produit coulé, soit en se rapprochant l'un de l'autre du bord vers le centre du produit coulé, soit en s'éloignant l'un de l'autre du centre vers le bord du produit coulé.    6. Brewing method according to claims 2 or 3, characterized in that one creates the longitudinal metallic flow in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents using mobile collinear magnetic fields which slide transversely according the width of the cast product, either by approaching each other from the edge towards the center of the cast product, or by moving away from each other from the center towards the edge of the cast product.
7. Procédé de brassage selon l'une quelconque de revendications précédentes caractérisé en ce que l'on génère les champs magnétiques glissants à l'aide d'inducteurs linéaires polyphasés que l'on dispose en regard des grandes faces du produit coulé.  7. Brewing method according to any one of the preceding claims, characterized in that the sliding magnetic fields are generated using polyphase linear inductors which are placed opposite the large faces of the cast product.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'on alimente les inducteurs avec des courants électriques d'intensités différentes.  8. Method according to claim 7, characterized in that the inductors are supplied with electric currents of different intensities.
9. Procédé selon l'une quelconque de revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise en outre des champs magnétiques mobiles-glissants qui agissentdirectement en lingotière (1) sur les jets de métal (7, 7') sortant des ouïes (5,5') de la busette (4).  9. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that mobile-sliding magnetic fields are also used which act directly in the mold (1) on the metal jets (7, 7 ') coming out of the gills (5 , 5 ') of the nozzle (4).
10. Produit métallique de section droite allongée issu d'une installation de coulée continue dont la zone du refroidissement secondaire est le siège d'une opération de brassage électromagnétique conforme à celui défini dans la revendication 1.  10. Metal product of elongated cross section from a continuous casting installation, the secondary cooling zone of which is the seat of an electromagnetic stirring operation in accordance with that defined in claim 1.
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